JPH1172754A - 非球面眼鏡レンズ - Google Patents
非球面眼鏡レンズInfo
- Publication number
- JPH1172754A JPH1172754A JP17366998A JP17366998A JPH1172754A JP H1172754 A JPH1172754 A JP H1172754A JP 17366998 A JP17366998 A JP 17366998A JP 17366998 A JP17366998 A JP 17366998A JP H1172754 A JPH1172754 A JP H1172754A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- optical axis
- curve
- straight
- aspherical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 すべての第三眼位における残存収差を修正す
るとともにレンズの中心中心肉厚又はコバ厚を薄くする
ことを可能にする。 【解決手段】 第１面及び又は第２面の曲面形状を下記
（１）式で表わされる形状とした。 【数１】
るとともにレンズの中心中心肉厚又はコバ厚を薄くする
ことを可能にする。 【解決手段】 第１面及び又は第２面の曲面形状を下記
（１）式で表わされる形状とした。 【数１】
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、第１面及び第２面
の一対の屈折面を有し、第１面及び又は第２面の屈折面
が非球面形状を有する眼鏡レンズ、特に乱視用眼鏡レン
ズに関する。
の一対の屈折面を有し、第１面及び又は第２面の屈折面
が非球面形状を有する眼鏡レンズ、特に乱視用眼鏡レン
ズに関する。
【０００２】
【従来の技術】眼鏡レンズの表面の曲面形状を図１に示
される座標系で表わすとする。すなわち、図１おいて、
光軸をｘ軸とし、その方向は水平方向の右へ向くとす
る。その場合眼球は左へ向き、その回転中心Ｏ´がｘ軸
上に位置する。ｙ軸は上方、ｚ軸は右手法則に従う方向
を取る。座標系の原点Ｏは光軸と屈折面の交点とする。
特に偏心などがない場合、ｘ軸は屈折面の原点において
の法線と重なる。
される座標系で表わすとする。すなわち、図１おいて、
光軸をｘ軸とし、その方向は水平方向の右へ向くとす
る。その場合眼球は左へ向き、その回転中心Ｏ´がｘ軸
上に位置する。ｙ軸は上方、ｚ軸は右手法則に従う方向
を取る。座標系の原点Ｏは光軸と屈折面の交点とする。
特に偏心などがない場合、ｘ軸は屈折面の原点において
の法線と重なる。
【０００３】乱視用眼鏡レンズは、レンズの第１面と第
２面のどちらか一方又は両方に方向により曲率の異なる
屈折面（以下乱視面と記す）を用いる必要がある。乱視
面とは、ｘ軸を含む平面（直截平面）と曲面と交わる曲
線（直截曲線）の原点における曲率（法曲率）が、直截
平面とｘ−ｙ平面との交角θによって変化する曲面であ
る。微分幾何学によれば、法曲率は二つの主曲率（互い
に直交する直截平面上の直截曲線の最大曲率と最小曲
率）から下記の式で計算される： Ｃ（θ）＝Ｃy ｃｏｓ2 θ＋Ｃz ｓｉｎ2 θ ここで、主曲率の方向はｙ方向とｚ方向と仮定する。
２面のどちらか一方又は両方に方向により曲率の異なる
屈折面（以下乱視面と記す）を用いる必要がある。乱視
面とは、ｘ軸を含む平面（直截平面）と曲面と交わる曲
線（直截曲線）の原点における曲率（法曲率）が、直截
平面とｘ−ｙ平面との交角θによって変化する曲面であ
る。微分幾何学によれば、法曲率は二つの主曲率（互い
に直交する直截平面上の直截曲線の最大曲率と最小曲
率）から下記の式で計算される： Ｃ（θ）＝Ｃy ｃｏｓ2 θ＋Ｃz ｓｉｎ2 θ ここで、主曲率の方向はｙ方向とｚ方向と仮定する。
【０００４】従来は、この乱視面として、図２に示され
るトーリック面が採用されてきた。トーリック面とは、
ｘ−ｙ平面内の曲線ｘ＝ｆ（ｙ）（母線）を、直線ｘ＝
１／Ｃz ，ｚ＝０を回転軸として回転させたときにでき
る曲面、又は、ｘ−ｚ平面内の曲線ｘ＝ｆ（ｚ）を、直
線ｘ＝１／Ｃy ，ｙ＝０を回転軸として回転させたとき
にできる曲面である。ここで、曲線ｘ＝ｆ（ｙ）のｙ＝
０の時の曲率はＣy であり、同様に、曲線ｘ＝ｆ（ｚ）
のｚ＝０の時の曲率はＣz である。従来、加工上の制約
により、ｘ＝ｆ（ｙ）又はｘ＝ｆ（ｚ）が円の場合が多
い。すると、主曲率Ｃy とＣz が決まれば、屈折面が二
種類しかない。つまり、ｘ−ｙ平面内の曲線
るトーリック面が採用されてきた。トーリック面とは、
ｘ−ｙ平面内の曲線ｘ＝ｆ（ｙ）（母線）を、直線ｘ＝
１／Ｃz ，ｚ＝０を回転軸として回転させたときにでき
る曲面、又は、ｘ−ｚ平面内の曲線ｘ＝ｆ（ｚ）を、直
線ｘ＝１／Ｃy ，ｙ＝０を回転軸として回転させたとき
にできる曲面である。ここで、曲線ｘ＝ｆ（ｙ）のｙ＝
０の時の曲率はＣy であり、同様に、曲線ｘ＝ｆ（ｚ）
のｚ＝０の時の曲率はＣz である。従来、加工上の制約
により、ｘ＝ｆ（ｙ）又はｘ＝ｆ（ｚ）が円の場合が多
い。すると、主曲率Ｃy とＣz が決まれば、屈折面が二
種類しかない。つまり、ｘ−ｙ平面内の曲線
【数５】 を、直線ｘ＝１／Ｃz ，ｚ＝０を回転軸として回転させ
たときにできる曲面と、ｘ−ｚ平面内の曲線
たときにできる曲面と、ｘ−ｚ平面内の曲線
【数６】 を、直線ｘ＝１／Ｃy ，ｙ＝０を回転軸として回転させ
たときにできた曲面である。Ｃy ＜Ｃz の場合、前者が
バレル型（図２参照）、後者がタイヤ型（図３参照）で
ある。
たときにできた曲面である。Ｃy ＜Ｃz の場合、前者が
バレル型（図２参照）、後者がタイヤ型（図３参照）で
ある。
【０００５】球面と母線が円の場合のトーリック面の組
み合わせでできる非球面眼鏡レンズでは、残存非点収差
と平均度数誤差（後述）を軽減するには、大きい曲率の
設計を選択しなければならず、結果として、レンズがぶ
厚くなり、外観的に好ましくない。
み合わせでできる非球面眼鏡レンズでは、残存非点収差
と平均度数誤差（後述）を軽減するには、大きい曲率の
設計を選択しなければならず、結果として、レンズがぶ
厚くなり、外観的に好ましくない。
【０００６】メガネレンズの収差を低減し、薄型化、軽
量化を図るために、軸対称面を非球面にすることが提案
された。例えば、特開昭64-40926号公報では、軸対称面
の式を次のように表している。
量化を図るために、軸対称面を非球面にすることが提案
された。例えば、特開昭64-40926号公報では、軸対称面
の式を次のように表している。
【０００７】
【数７】 これは典型的な非球面の式であり、軸対称のレンズには
効果的であるが、乱視レンズに対しては効果が限られて
いる。
効果的であるが、乱視レンズに対しては効果が限られて
いる。
【０００８】トーリック面の母線を円ではなく、自由曲
線にし自由度を増やすことで、どちらか一つの主曲率方
向の残存非点収差と平均度数誤差（後述）を補正できる
が、もう一方の主曲率方向の直截曲線が円なので、残存
非点収差と平均度数誤差を補正するには曲率の大きいカ
ーブを選択しなければならない。この場合、もう一方の
屈折面（軸対称面）を非球面にするアイディア（いわゆ
る両面非球面）があるが、両面とも加工することが難し
い。さらに、両面ともトーリック面にする方法もある
（特開昭54-131950 号公報参照）。
線にし自由度を増やすことで、どちらか一つの主曲率方
向の残存非点収差と平均度数誤差（後述）を補正できる
が、もう一方の主曲率方向の直截曲線が円なので、残存
非点収差と平均度数誤差を補正するには曲率の大きいカ
ーブを選択しなければならない。この場合、もう一方の
屈折面（軸対称面）を非球面にするアイディア（いわゆ
る両面非球面）があるが、両面とも加工することが難し
い。さらに、両面ともトーリック面にする方法もある
（特開昭54-131950 号公報参照）。
【０００９】一つの屈折面で、乱視を補正しながら、収
差補正を同時に実現するには、トーリック面の回転とい
う概念を打破しなければならない。つまり、両主曲率方
向はもちろん、それ以外の方向の直截曲線も自由曲線と
なる曲面である。このような曲面を生成する先行技術と
しては、特公昭47-23943号公報、特開昭57-10112号公
報、国際公開特許WO93/07525号公報がある。特公昭47-2
3943号公報、特開昭57-10112号公報は、厳密な数学的表
現を定義していないので、実現できない。WO93/07525で
は自由乱視面を次の式及びその派生式で表している( 次
式では変数を図１の座標系の変数に整合させてある。)
差補正を同時に実現するには、トーリック面の回転とい
う概念を打破しなければならない。つまり、両主曲率方
向はもちろん、それ以外の方向の直截曲線も自由曲線と
なる曲面である。このような曲面を生成する先行技術と
しては、特公昭47-23943号公報、特開昭57-10112号公
報、国際公開特許WO93/07525号公報がある。特公昭47-2
3943号公報、特開昭57-10112号公報は、厳密な数学的表
現を定義していないので、実現できない。WO93/07525で
は自由乱視面を次の式及びその派生式で表している( 次
式では変数を図１の座標系の変数に整合させてある。)
【数８】
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】上記式は、上述の軸対
称非球面の式を２次元に拡張したものであり、この式で
表現される自由曲面は、任意階の微分の連続性を保証
し、中心部の乱視条件も満たしている。しかし、その優
れた解析性が原因で、設計上いくつかのデメリットが生
じる。例えば、ある場所の収差状況を改善するために
は、すべての係数を変えなければならない。そして、そ
の係数を変える過程で、有限べき乗級数の性質より、曲
面が波打ちやすく（いわゆるルンゲ現象）、収束させる
のが難しい。自由度を増やすためにべき乗級数の項数
(n,m,j) を増やすほど、その難しさが増すばかりであ
る。係数の数量級に制限などの方策を講じて、ある程度
この難しさを緩和することができるが、本格的な解決に
はならない。
称非球面の式を２次元に拡張したものであり、この式で
表現される自由曲面は、任意階の微分の連続性を保証
し、中心部の乱視条件も満たしている。しかし、その優
れた解析性が原因で、設計上いくつかのデメリットが生
じる。例えば、ある場所の収差状況を改善するために
は、すべての係数を変えなければならない。そして、そ
の係数を変える過程で、有限べき乗級数の性質より、曲
面が波打ちやすく（いわゆるルンゲ現象）、収束させる
のが難しい。自由度を増やすためにべき乗級数の項数
(n,m,j) を増やすほど、その難しさが増すばかりであ
る。係数の数量級に制限などの方策を講じて、ある程度
この難しさを緩和することができるが、本格的な解決に
はならない。
【００１１】本発明は、上述の背景のもとでなされたも
のであり、すべての第３眼位における残存収差を極小に
するとともに、レンズの中心肉厚又はコバ厚を薄くする
ことを可能にする非球面眼鏡レンズを提供することを目
的とする。
のであり、すべての第３眼位における残存収差を極小に
するとともに、レンズの中心肉厚又はコバ厚を薄くする
ことを可能にする非球面眼鏡レンズを提供することを目
的とする。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上述の課題を解決するた
めに、請求項１の発明は、第１面及び第２面の一対の屈
折面を有し、第１面及び第２面の屈折面が非球面形状を
有する非球面眼鏡レンズにおいて、第１面及び第２面の
曲面形状が、下記の（１）式で表わされるものであるこ
とを特徴とする非球面眼鏡レンズである。
めに、請求項１の発明は、第１面及び第２面の一対の屈
折面を有し、第１面及び第２面の屈折面が非球面形状を
有する非球面眼鏡レンズにおいて、第１面及び第２面の
曲面形状が、下記の（１）式で表わされるものであるこ
とを特徴とする非球面眼鏡レンズである。
【００１３】
【数９】 請求項２の発明は、前記（１）式が下記条件を満たすよ
うに、節点及び係数が定められていることを特徴とする
請求項１に記載の非球面眼鏡レンズである。
うに、節点及び係数が定められていることを特徴とする
請求項１に記載の非球面眼鏡レンズである。
【００１４】
【数１０】 請求項３の発明は、前記（１）式における上記ｙ軸方向
のＢ−スプライン階数、節点数、節点、係数が、それぞ
れ下記の条件１又は条件２を満たすことを特徴とする請
求項２に記載の非球面眼鏡レンズである。
のＢ−スプライン階数、節点数、節点、係数が、それぞ
れ下記の条件１又は条件２を満たすことを特徴とする請
求項２に記載の非球面眼鏡レンズである。
【００１５】
【数１１】 請求項４の発明は、前記（１）式における上記ｚ軸方向
のＢ−スプライン階数、節点数、節点、係数がそれぞれ
下記の条件１又は条件２を満たすことを特徴とする請求
項２又は請求項３に記載の非球面眼鏡レンズである。
のＢ−スプライン階数、節点数、節点、係数がそれぞれ
下記の条件１又は条件２を満たすことを特徴とする請求
項２又は請求項３に記載の非球面眼鏡レンズである。
【００１６】
【数１２】 請求項５の発明は第一眼位の屈折異常（球面度数、乱視
度数）を矯正しながら第二眼位及びリスティング法則に
よる第三眼位での残存非点収差と平均度数誤差を補正す
る能力を持つことを特徴とする請求項１ないし４のいず
れかに記載の非球面眼鏡レンズである。
度数）を矯正しながら第二眼位及びリスティング法則に
よる第三眼位での残存非点収差と平均度数誤差を補正す
る能力を持つことを特徴とする請求項１ないし４のいず
れかに記載の非球面眼鏡レンズである。
【００１７】請求項６の発明は、第１面が請求項２又は
請求項４に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであっ
て、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことによって、レンズ
面内を通るすべての眼位の視線に対し、残存非点収差を
極小に補正することを特徴とする非球面眼鏡レンズであ
る。
請求項４に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであっ
て、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことによって、レンズ
面内を通るすべての眼位の視線に対し、残存非点収差を
極小に補正することを特徴とする非球面眼鏡レンズであ
る。
【００１８】条件１：直截平面上で光軸上のレンズパワ
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲
線パワーの変化△Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、
ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距
離である。
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲
線パワーの変化△Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、
ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距
離である。
【００１９】条件２：直截表面上で光軸上のレンズパワ
ーＤがＤ≦０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲
線パワーの変化△Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、
ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距
離である。
ーＤがＤ≦０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲
線パワーの変化△Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、
ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距
離である。
【００２０】請求項７の発明は、第２面が請求項２又は
請求項４に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであっ
て、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことによって、レンズ
面内を通るすべての眼位の視線に対し、残存非点収差を
極小に補正することを特徴とする非球面眼鏡レンズであ
る。
請求項４に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであっ
て、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことによって、レンズ
面内を通るすべての眼位の視線に対し、残存非点収差を
極小に補正することを特徴とする非球面眼鏡レンズであ
る。
【００２１】条件１：直截平面上で光軸上のレンズパワ
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲
線パワーの変化△Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、
ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距
離である 条件２：直截表面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ≦
０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲線パワーの
変化△Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲
線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲
線パワーの変化△Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、
ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距
離である 条件２：直截表面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ≦
０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲線パワーの
変化△Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲
線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
【００２２】請求項８の発明は、請求項２又は請求項４
に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであって、非球
面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲線）が下記
条件を満たすことを特徴とする非球面眼鏡レンズであ
る。
に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであって、非球
面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲線）が下記
条件を満たすことを特徴とする非球面眼鏡レンズであ
る。
【００２３】条件：直截表面上で光軸上のレンズパワー
Ｄが−６．０≦Ｄ≦６．０を満たし、且つ、０．０＜ρ
＜４．０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が
−０．０５≦△Ｓ（ρ）≦０．０５を満たすこと。但
し、ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸まで
の距離である。
Ｄが−６．０≦Ｄ≦６．０を満たし、且つ、０．０＜ρ
＜４．０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が
−０．０５≦△Ｓ（ρ）≦０．０５を満たすこと。但
し、ρは直截曲線上レンズ範囲内の所定点から光軸まで
の距離である。
【００２４】請求項９の発明は、第１面が請求項２又は
請求項４記載の非球面形状を呈する乱視レンズであっ
て、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことを特徴とする請求
項８に記載の非球面眼鏡レンズである。
請求項４記載の非球面形状を呈する乱視レンズであっ
て、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことを特徴とする請求
項８に記載の非球面眼鏡レンズである。
【００２５】条件１：直截平面上で光軸上のレンズパワ
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なく
とも１回正の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△
Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レ
ンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なく
とも１回正の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△
Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レ
ンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
【００２６】条件２：直截平面上で光軸上のレンズパワ
ーＤがＤ≦０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なく
とも１回負の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△
Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レ
ンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
ーＤがＤ≦０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なく
とも１回負の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△
Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レ
ンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
【００２７】請求項１０の発明は、第２面が請求項２又
は請求項４に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであ
って、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことを特徴とする請求
項８に記載の非球面眼鏡レンズである。
は請求項４に記載の非球面形状を呈する乱視レンズであ
って、非球面と光軸を含む任意の平面との交線（直截曲
線）が下記条件１又は２を満たすことを特徴とする請求
項８に記載の非球面眼鏡レンズである。
【００２８】条件１：直截表面上で光軸上のレンズパワ
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なく
とも１回負の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△
Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レ
ンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
ーＤがＤ＞０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なく
とも１回負の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△
Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レ
ンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
【００２９】条件２：直截表面上で光軸上のレンズパワ
ーＤがＤ≦０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なくと
も１回正の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△Ｓ
（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レン
ズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
ーＤがＤ≦０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．
０ｍｍの範囲で曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なくと
も１回正の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△Ｓ
（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レン
ズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。
【００３０】ここで、関数のＢースプライン表現につい
て簡単に説明する。
て簡単に説明する。
【００３１】ある区間
【数１３】
【数１４】
【数１５】 そして、隣同士の節点の間ではｍｙ−１次多項式で表
せ、ｍy −１階導関数が定数となる。また、単節点にお
いてはｍy −２階まで導関数が連続である。重節点にお
いては、連続性を保証する導関数の階数が減る。重節点
のこの性質を利用して、尖点や断続関数を表現できる。
せ、ｍy −１階導関数が定数となる。また、単節点にお
いてはｍy −２階まで導関数が連続である。重節点にお
いては、連続性を保証する導関数の階数が減る。重節点
のこの性質を利用して、尖点や断続関数を表現できる。
【００３２】関数を
【数１６】 で表現した場合、任意の一点ｙに関わるＢースプライン
は多くてｍy 個（重節点ではさらに少ない）である。従
って、関数の一部の値を変えるにはｙの近辺に関わる限
られた数のＢースプラインの係数を変えるだけで実現で
きる。この性質を局所性という。
は多くてｍy 個（重節点ではさらに少ない）である。従
って、関数の一部の値を変えるにはｙの近辺に関わる限
られた数のＢースプラインの係数を変えるだけで実現で
きる。この性質を局所性という。
【００３３】節点
【数１７】 を求める方法として、有名なｄｅ Ｂｏｏｒ−Ｃｏｘの
アルゴリズムがある。詳細は市川浩三・吉本富士市共著
の「スプライン関数とその応用」に載っている。ただ
し、本発明では、番号等の振り方がＣ言語の習慣に準じ
ている。
アルゴリズムがある。詳細は市川浩三・吉本富士市共著
の「スプライン関数とその応用」に載っている。ただ
し、本発明では、番号等の振り方がＣ言語の習慣に準じ
ている。
【００３４】以上一次元関数のＢースプライン表現につ
いて説明したが、二次元関数のスプライン表現は、節点
の概念を節点曲線に拡張し、その節点曲線の囲む領域で
スプラインを定義し、その線形結合で行うことができ
る。本発明の請求項１の式は、節点曲線を座標軸と平行
な直線とし、節点曲線の囲む領域でスプラインを両座標
軸の一次元Ｂースプラインの積で表現する。
いて説明したが、二次元関数のスプライン表現は、節点
の概念を節点曲線に拡張し、その節点曲線の囲む領域で
スプラインを定義し、その線形結合で行うことができ
る。本発明の請求項１の式は、節点曲線を座標軸と平行
な直線とし、節点曲線の囲む領域でスプラインを両座標
軸の一次元Ｂースプラインの積で表現する。
【００３５】スプライン表現式は局所性を具えているこ
とから、ある部分の形状を変えても、他の部分に影響を
及ぼしにくい。また、適切な節点を選ぶことにより、曲
面が波打つことが起こらない。これらの特徴は設計上非
常に有意義なことであり、べき乗級数表現式より優れる
性質である。しかしながら、解析性についてはべき乗級
数表現式の方が優れる。ｍ階スプライン補間関数の場
合、連続性が保証されるのは多くてｍ−２階導関数まで
である。ただ、眼鏡レンズの屈折面の場合、２階導関数
の連続性が保証されれば問題ないので、ｍ≧４のスプラ
イン表現式を用いればよい。ｍが大きいと、曲面が滑ら
かになるが、局所性が損なわれ、計算の負担も増えるの
で、むやみに大きいｍを採用する必要はない。本発明の
経験では、5か6 が適当であろう。また、節点の数は、
設計の自由度、つまり収差補正能力と密接に関連する。
係数ｃの数（一次元の場合は内部節点の数ｎ＋スプライ
ンの階数ｍ、二次元の場合は両次元の積）が多いほど収
差補正能力は大きいが、これもむやみに大きい数を採用
する必要はない。係数ｃの数ｍ＋ｎ（二次元の場合は
（ｍy ＋ｎy ）（ｍz ＋ｎz ））を一つ増やすことによ
る収差補正能力の増加は、ｍ＋ｎの数が大きくなるにつ
れて急激に減少する。このように係数ｃの数に関する収
束の速さもスプライン関数の特徴の一つである。本発明
の経験では、両軸ともｍ＋ｎが9 から15ぐらい（レンズ
径や度数による）が適当であろう。
とから、ある部分の形状を変えても、他の部分に影響を
及ぼしにくい。また、適切な節点を選ぶことにより、曲
面が波打つことが起こらない。これらの特徴は設計上非
常に有意義なことであり、べき乗級数表現式より優れる
性質である。しかしながら、解析性についてはべき乗級
数表現式の方が優れる。ｍ階スプライン補間関数の場
合、連続性が保証されるのは多くてｍ−２階導関数まで
である。ただ、眼鏡レンズの屈折面の場合、２階導関数
の連続性が保証されれば問題ないので、ｍ≧４のスプラ
イン表現式を用いればよい。ｍが大きいと、曲面が滑ら
かになるが、局所性が損なわれ、計算の負担も増えるの
で、むやみに大きいｍを採用する必要はない。本発明の
経験では、5か6 が適当であろう。また、節点の数は、
設計の自由度、つまり収差補正能力と密接に関連する。
係数ｃの数（一次元の場合は内部節点の数ｎ＋スプライ
ンの階数ｍ、二次元の場合は両次元の積）が多いほど収
差補正能力は大きいが、これもむやみに大きい数を採用
する必要はない。係数ｃの数ｍ＋ｎ（二次元の場合は
（ｍy ＋ｎy ）（ｍz ＋ｎz ））を一つ増やすことによ
る収差補正能力の増加は、ｍ＋ｎの数が大きくなるにつ
れて急激に減少する。このように係数ｃの数に関する収
束の速さもスプライン関数の特徴の一つである。本発明
の経験では、両軸ともｍ＋ｎが9 から15ぐらい（レンズ
径や度数による）が適当であろう。
【００３６】乱視補正を実現させる非球面眼鏡レンズの
屈折面は、両主軸方向に関して対称である。本発明の請
求項２はこの対称性に関するものである。さらに、請求
項３及び請求項４にはB-スプライン表現の場合、この対
称性を保証する具体的な節点の取り方及び係数の取り方
を記載している。
屈折面は、両主軸方向に関して対称である。本発明の請
求項２はこの対称性に関するものである。さらに、請求
項３及び請求項４にはB-スプライン表現の場合、この対
称性を保証する具体的な節点の取り方及び係数の取り方
を記載している。
【００３７】請求項５は、本発明のもう一つの特徴であ
る第三眼位での残存非点収差及び平均度数誤差を補正す
ることについてである。第一眼位は、本発明の座標系
（図１参照）において、視線がｘ軸と一致する場合の眼
の状態を指す。第二眼位は、視線がｘ−ｙ平面、又はｘ
−ｚ平面内に限る場合の眼の状態を指す。そして第三眼
位は第一眼位、第二眼位以外の斜め方向へ視線を向いた
場合の眼の状態を指す。乱視のない眼球はｘ軸の回りに
関して回転対称なので、任意第三眼位は第二眼位と等価
的に考えることができる。乱視がある場合、そのような
考え方はできない。なぜならば、任意第三眼位へ回転
後、眼球にとってのｘ−ｙ´−ｚ´座標点上における眼
球の視線の方向（図１参照）は重要な意味を持つからで
ある。回転中心を通るｙ軸の平行直線をｙ´軸、回転中
心を通るｚ軸の平行直線をｚ´軸とすると、視線をある
斜め方向へ向かせるには、ｙ´軸回りの回転とｚ´軸回
りの回転を組み合わせることで実現できる。しかし、異
なる経路をたどって、第一眼位からある第三眼位に到達
した場合のｘ−ｙ´−ｚ´の方向は皆同一ではない。正
しい方向は一つしかない。この唯一正しい方向を決める
法則はドンデルス・リスティング法則である。その内容
は、眼球がｙ´−ｚ´平面（リスティング平面という）
内の回転中心を通るある直線の回りに回転して、第一眼
位から特定の第三眼位に到達した場合、回旋（ｘ軸回り
の回転）が起こらない、ということである。このような
回転軸になる直線はリスティング平面内に一つしか存在
せず、また特定の第三眼位まで回転する角度も一つしか
存在しないから、回転後のｘ−ｙ´−ｚ´の方向は完全
に決まるのである。
る第三眼位での残存非点収差及び平均度数誤差を補正す
ることについてである。第一眼位は、本発明の座標系
（図１参照）において、視線がｘ軸と一致する場合の眼
の状態を指す。第二眼位は、視線がｘ−ｙ平面、又はｘ
−ｚ平面内に限る場合の眼の状態を指す。そして第三眼
位は第一眼位、第二眼位以外の斜め方向へ視線を向いた
場合の眼の状態を指す。乱視のない眼球はｘ軸の回りに
関して回転対称なので、任意第三眼位は第二眼位と等価
的に考えることができる。乱視がある場合、そのような
考え方はできない。なぜならば、任意第三眼位へ回転
後、眼球にとってのｘ−ｙ´−ｚ´座標点上における眼
球の視線の方向（図１参照）は重要な意味を持つからで
ある。回転中心を通るｙ軸の平行直線をｙ´軸、回転中
心を通るｚ軸の平行直線をｚ´軸とすると、視線をある
斜め方向へ向かせるには、ｙ´軸回りの回転とｚ´軸回
りの回転を組み合わせることで実現できる。しかし、異
なる経路をたどって、第一眼位からある第三眼位に到達
した場合のｘ−ｙ´−ｚ´の方向は皆同一ではない。正
しい方向は一つしかない。この唯一正しい方向を決める
法則はドンデルス・リスティング法則である。その内容
は、眼球がｙ´−ｚ´平面（リスティング平面という）
内の回転中心を通るある直線の回りに回転して、第一眼
位から特定の第三眼位に到達した場合、回旋（ｘ軸回り
の回転）が起こらない、ということである。このような
回転軸になる直線はリスティング平面内に一つしか存在
せず、また特定の第三眼位まで回転する角度も一つしか
存在しないから、回転後のｘ−ｙ´−ｚ´の方向は完全
に決まるのである。
【００３８】以上の議論は乱視軸（主曲率方向）がｙ、
ｚ軸と一致した場合を前提としたが、乱視軸が斜めの場
合でも、ドンデルス・リスティング法則に則って回転す
れば、矛盾は起こらないはずである。ドンデルス・リス
ティング法則については、萩原朗編集の「眼の生理学」
（医学書院1966年）参照のこと。
ｚ軸と一致した場合を前提としたが、乱視軸が斜めの場
合でも、ドンデルス・リスティング法則に則って回転す
れば、矛盾は起こらないはずである。ドンデルス・リス
ティング法則については、萩原朗編集の「眼の生理学」
（医学書院1966年）参照のこと。
【００３９】この第三眼位の視線が通る非球面眼鏡レン
ズの部分は、眼の屈折異常の度数及び乱視成分を矯正す
るように設計されるべきである。ところが、今までの特
許は両乱視軸方向での収差グラフしか表示していない。
また任意第三眼位の収差を考慮したと解される記述も見
当たらない。
ズの部分は、眼の屈折異常の度数及び乱視成分を矯正す
るように設計されるべきである。ところが、今までの特
許は両乱視軸方向での収差グラフしか表示していない。
また任意第三眼位の収差を考慮したと解される記述も見
当たらない。
【００４０】本発明では、ドンデルス・リスティング法
則により決められる乱視軸方向を前提に、乱視面の形状
を、眼の屈折異常の度数及び乱視成分をすべての眼位で
矯正するように設計することができた。
則により決められる乱視軸方向を前提に、乱視面の形状
を、眼の屈折異常の度数及び乱視成分をすべての眼位で
矯正するように設計することができた。
【００４１】任意第三眼位へ目を向けたとき、主光線
（回転後のｘ軸と一致する光線）と交わるレンズの部分
（図１の点Ｐ近辺）は、本来眼の屈折異常の度数及び乱
視成分を完全に矯正するように設計されなければならな
いが、実際には部分矯正しか実現できない。矯正しきれ
なかった部分を残存収差と呼ぶ。この残存収差は、残存
非点収差と平均度数誤差の二つの収差量で表す。ここ
で、残存非点収差と平均度数誤差の定義について説明す
る。
（回転後のｘ軸と一致する光線）と交わるレンズの部分
（図１の点Ｐ近辺）は、本来眼の屈折異常の度数及び乱
視成分を完全に矯正するように設計されなければならな
いが、実際には部分矯正しか実現できない。矯正しきれ
なかった部分を残存収差と呼ぶ。この残存収差は、残存
非点収差と平均度数誤差の二つの収差量で表す。ここ
で、残存非点収差と平均度数誤差の定義について説明す
る。
【００４２】回転中心Ｏ´を中心とし、半径ＯＯ´（図
１参照）の球面を参照球面とする。ここで、Ｏは第二面
頂点である。第一眼位では、無限遠方の物体からの入射
波面（平面）が、レンズによって屈折され、頂点での出
射波面は二次近似でｘ＝１／２Ｄy ｙ2 ＋１／２Ｄz ｚ
2 で表される二次曲面である。ここで、Ｄy はｙ方向の
屈折異常値、Ｄz はｚ方向の屈折異常値である。また、
乱視軸方向はｙ軸とｚ軸となる。ある第三眼位へ目を向
けたとき、同じく無限遠方の物体からの入射波面（平
面）が、レンズの所定部分（主光線と交わるレンズの部
分）によって屈折され、主光線と参照球面の交点Ｏ（図
１参照）においての波面は、Ｏを原点とするドンデルス
・リスティング法則に基づいた回転後の座標系におい
て、二次近似で第一眼位と同様にｘ＝１／２Ｄy ｙ2 ＋
１／２Ｄz ｚ2 となることが理想だが、実際はｘ＝１／
２Ｄ´y ｙ2 ＋１／２Ｄ´z ｚ2 ＋Ｄ´yzｙｚで表され
る二次曲面となる。この波面をある座標変換のもとでｘ
＝１／２Ｄ´´y ｙ´´2 ＋１／２Ｄ´´z ｚ´2 で表
すことができる。ここでｙ´´はｙ軸がｚ軸へ角度δだ
け回った方向であり、ｚ´´はｙ´´と直交する。ま
た、
１参照）の球面を参照球面とする。ここで、Ｏは第二面
頂点である。第一眼位では、無限遠方の物体からの入射
波面（平面）が、レンズによって屈折され、頂点での出
射波面は二次近似でｘ＝１／２Ｄy ｙ2 ＋１／２Ｄz ｚ
2 で表される二次曲面である。ここで、Ｄy はｙ方向の
屈折異常値、Ｄz はｚ方向の屈折異常値である。また、
乱視軸方向はｙ軸とｚ軸となる。ある第三眼位へ目を向
けたとき、同じく無限遠方の物体からの入射波面（平
面）が、レンズの所定部分（主光線と交わるレンズの部
分）によって屈折され、主光線と参照球面の交点Ｏ（図
１参照）においての波面は、Ｏを原点とするドンデルス
・リスティング法則に基づいた回転後の座標系におい
て、二次近似で第一眼位と同様にｘ＝１／２Ｄy ｙ2 ＋
１／２Ｄz ｚ2 となることが理想だが、実際はｘ＝１／
２Ｄ´y ｙ2 ＋１／２Ｄ´z ｚ2 ＋Ｄ´yzｙｚで表され
る二次曲面となる。この波面をある座標変換のもとでｘ
＝１／２Ｄ´´y ｙ´´2 ＋１／２Ｄ´´z ｚ´2 で表
すことができる。ここでｙ´´はｙ軸がｚ軸へ角度δだ
け回った方向であり、ｚ´´はｙ´´と直交する。ま
た、
【数１８】 であることは、簡単な数学計算で証明できる。つまり実
際の波面が理想の波面より、主軸の方向と両主曲率とも
に変化している。実際波面と理想波面の差、つまり収差
波面は、次式で表せる二次曲面となる。
際の波面が理想の波面より、主軸の方向と両主曲率とも
に変化している。実際波面と理想波面の差、つまり収差
波面は、次式で表せる二次曲面となる。
【００４３】
【数１９】 残念ながら、すべての眼位で完全に屈折異常の度数及び
乱視成分を矯正することは不可能である。本発明は各眼
位での補正しきれなかった屈折異常成分、つまり、残存
非点収差ＡＳ及び平均度数誤差ＰＥを何らかの設計思想
で配分することを特徴とする。
乱視成分を矯正することは不可能である。本発明は各眼
位での補正しきれなかった屈折異常成分、つまり、残存
非点収差ＡＳ及び平均度数誤差ＰＥを何らかの設計思想
で配分することを特徴とする。
【００４４】配分の一つの選択は、残存非点収差ＡＳを
完全矯正することである。この場合、平均度数誤差ＰＥ
を完全に矯正することができないが、眼の調節力でカバ
ーすることが期待できる。このようなレンズの特徴は請
求項６及び請求項７で記載する。
完全矯正することである。この場合、平均度数誤差ＰＥ
を完全に矯正することができないが、眼の調節力でカバ
ーすることが期待できる。このようなレンズの特徴は請
求項６及び請求項７で記載する。
【００４５】非球面レンズでよく問題になるのは、若干
偏心した装用状態で光学性能が悪化すること、つまり装
用安定性がよくないことである。本発明では、少量の偏
心装用状態での収差を設計の段階で配慮し、なるべく悪
化しないような設計、つまり、装用安定性を重視した設
計もできる。このようなレンズの特徴は請求項８及び請
求項９及び請求項１０で記載するが、要は中心部分の面
の曲率が安定することである。
偏心した装用状態で光学性能が悪化すること、つまり装
用安定性がよくないことである。本発明では、少量の偏
心装用状態での収差を設計の段階で配慮し、なるべく悪
化しないような設計、つまり、装用安定性を重視した設
計もできる。このようなレンズの特徴は請求項８及び請
求項９及び請求項１０で記載するが、要は中心部分の面
の曲率が安定することである。
【００４６】本発明の形状の特徴を説明するため、いく
つかの概念を導入する。光軸を含む平面を直截平面（ｘ
−ｙ平面との交角をθとする）とし、レンズ第１面及び
第２面と直截平面の交線は直截曲線とする。この直截曲
線をｘ＝ｆ（ρ）、（ρは曲線上所定点から光軸までの
距離）で表現すると、曲線の屈折パワーは、
つかの概念を導入する。光軸を含む平面を直截平面（ｘ
−ｙ平面との交角をθとする）とし、レンズ第１面及び
第２面と直截平面の交線は直截曲線とする。この直截曲
線をｘ＝ｆ（ρ）、（ρは曲線上所定点から光軸までの
距離）で表現すると、曲線の屈折パワーは、
【数２０】
【００４７】
【実施の形態】本発明は主に乱視レンズに関するが、あ
らゆる球面度数、乱視度数、前面乱視面、後面乱視面な
ど、すべての組み合わせを実施例として提示することは
非現実的である。以下では、プラスレンズとマイナスレ
ンズについてそれぞれ１つの度数の例を提示する。両方
とも第一面が球面、第二面が乱視面である。また、各度
数のレンズについて、従来の球面トーリック面の例（本
発明の範囲内ではないが、比較のために提示する）、残
存非点収差を極小にする例、及び装用安定性を重視した
例の三例を提示する。もちろん、本発明は実施例の範囲
のみに限定されるものではない。各実施例について下記
のデータ及び図面を表示する。
らゆる球面度数、乱視度数、前面乱視面、後面乱視面な
ど、すべての組み合わせを実施例として提示することは
非現実的である。以下では、プラスレンズとマイナスレ
ンズについてそれぞれ１つの度数の例を提示する。両方
とも第一面が球面、第二面が乱視面である。また、各度
数のレンズについて、従来の球面トーリック面の例（本
発明の範囲内ではないが、比較のために提示する）、残
存非点収差を極小にする例、及び装用安定性を重視した
例の三例を提示する。もちろん、本発明は実施例の範囲
のみに限定されるものではない。各実施例について下記
のデータ及び図面を表示する。
【００４８】記 1. 設計データ 2. 残存非点収差分布図 3. 平均度数誤差分布図 4. ５角度の直截曲線△Ｓ（ρ）分布図( 従来例は省
略) 5. ５角度の直截曲線△Ｓ（ρ）分布の中央部拡大図
（装用安定性重視の例のみ） （実施例１）この実施例は、次表に示される基本設計デ
ータに基づく乱視用レンズを作成する例である。
略) 5. ５角度の直截曲線△Ｓ（ρ）分布の中央部拡大図
（装用安定性重視の例のみ） （実施例１）この実施例は、次表に示される基本設計デ
ータに基づく乱視用レンズを作成する例である。
【００４９】
【表１】 ａ．従来例の手法による曲面（比較例１） 従来の手法によれば、第二面はトーリック面である。つ
まり、ｘ−ｙ平面内の円曲線
まり、ｘ−ｙ平面内の円曲線
【数２１】 を、直線ｘ＝１／Ｃｚ，ｚ＝０を回転軸として回転させ
たときにできる曲面である。ここではＣy ＞Ｃz なので
タイヤ面となる。トーリック面なので、基本設計データ
以外のパラメータはない。図５は比較例１の残存非点収
差を示す図であり、図６は比較例１の平均度数誤差を示
す図である。これらの図において、横軸と縦軸は、所定
第三眼位へ目を向けたとき、レンズから出射する主光線
（つまり回転後のｘ軸）方向のｃｆ、ｔｋの値である。
ｃｆは光線のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接
である。ｔｋは光線のｘ−ｙ平面の投影とｘ軸との角度
の正接である。また、仮に出射する主光線の方向余弦を
（ｃｏｓα、ｃｏｓβ、ｃｏｓγ）とすれば、ｔｋ＝ｃ
ｏｓβ／ｃｏｓα、ｃｆ＝ｃｏｓγ／ｃｏｓαである。
すべての第三眼位の残存非点収差又は平均度数誤差を表
すことは不可能なので、出射光線方向のｃｆ、ｔｋ値は
離散的にとり、各離散点の収差値を用いて残存否定収差
及び平均度数誤差を表すことにする。この出射光線方向
のｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入
射光線方向のｃｆ、ｔｋに対応するものであるが、入射
光線のｃｆ、ｔｋが正方格子上に取られているのに対
し、出射光線の場合はｃｆ、ｔｋ値が不均等になる。こ
の不均等の度合いは歪曲収差の程度を表わしているの
で、出射光線方向のｃｆ、ｔｋ値を用いることにより、
図５及び図６は、残存非点収差及び平均度数誤差以外
に、歪曲収差の程度を把握するのにも役立つ。
たときにできる曲面である。ここではＣy ＞Ｃz なので
タイヤ面となる。トーリック面なので、基本設計データ
以外のパラメータはない。図５は比較例１の残存非点収
差を示す図であり、図６は比較例１の平均度数誤差を示
す図である。これらの図において、横軸と縦軸は、所定
第三眼位へ目を向けたとき、レンズから出射する主光線
（つまり回転後のｘ軸）方向のｃｆ、ｔｋの値である。
ｃｆは光線のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接
である。ｔｋは光線のｘ−ｙ平面の投影とｘ軸との角度
の正接である。また、仮に出射する主光線の方向余弦を
（ｃｏｓα、ｃｏｓβ、ｃｏｓγ）とすれば、ｔｋ＝ｃ
ｏｓβ／ｃｏｓα、ｃｆ＝ｃｏｓγ／ｃｏｓαである。
すべての第三眼位の残存非点収差又は平均度数誤差を表
すことは不可能なので、出射光線方向のｃｆ、ｔｋ値は
離散的にとり、各離散点の収差値を用いて残存否定収差
及び平均度数誤差を表すことにする。この出射光線方向
のｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入
射光線方向のｃｆ、ｔｋに対応するものであるが、入射
光線のｃｆ、ｔｋが正方格子上に取られているのに対
し、出射光線の場合はｃｆ、ｔｋ値が不均等になる。こ
の不均等の度合いは歪曲収差の程度を表わしているの
で、出射光線方向のｃｆ、ｔｋ値を用いることにより、
図５及び図６は、残存非点収差及び平均度数誤差以外
に、歪曲収差の程度を把握するのにも役立つ。
【００５０】図５において、各離散点で線分が表示され
ている。線分の中点の座標値は所定の出射光線方向のｃ
ｆ、ｔｋの値である。線分の長さは残存非点収差の値に
比例する。線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符
号入り）方の主曲率方向を表す。
ている。線分の中点の座標値は所定の出射光線方向のｃ
ｆ、ｔｋの値である。線分の長さは残存非点収差の値に
比例する。線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符
号入り）方の主曲率方向を表す。
【００５１】図６において、各離散点で丸が表示されて
いる。丸の中心の座標値は所定の出射光線方向のｃｆ、
ｔｋの値である。丸の半径は平均度数誤差の絶対値に比
例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は黒
丸で表す。以上の収差図に関する説明は、他の実施例と
共通である。
いる。丸の中心の座標値は所定の出射光線方向のｃｆ、
ｔｋの値である。丸の半径は平均度数誤差の絶対値に比
例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は黒
丸で表す。以上の収差図に関する説明は、他の実施例と
共通である。
【００５２】このように、カーブの浅い形状のトーリッ
クの設計は、収差が大きく、とても採用できない。収差
を補正するために、第二面の乱視面を非球面にしたのが
次の二例である。
クの設計は、収差が大きく、とても採用できない。収差
を補正するために、第二面の乱視面を非球面にしたのが
次の二例である。
【００５３】ｂ．残存非点収差極小の例（実施例１の
１） 実施例１の１に係る非球面眼鏡レンズにおいては、第二
面が二次元スプライン表現で表す面で、次のパラメータ
を持つ。なお、変数名は請求項１の場合と同じである。
１） 実施例１の１に係る非球面眼鏡レンズにおいては、第二
面が二次元スプライン表現で表す面で、次のパラメータ
を持つ。なお、変数名は請求項１の場合と同じである。
【数２２】
【数２３】
【数２４】 図７は実施例１の１のレンズについて各視線方向へ目を
向けたときの残存非点収差を表す。図８は実施例１の１
のレンズについて各視線方向へ目を向けたときの平均度
数誤差を表す。この例では、レンズ範囲内を通るすべて
の視線に対して、残存非点収差をが０．０１Ｄｉｏｐｔ
ｅｒ（１／ｍ）以下に補正されている。
向けたときの残存非点収差を表す。図８は実施例１の１
のレンズについて各視線方向へ目を向けたときの平均度
数誤差を表す。この例では、レンズ範囲内を通るすべて
の視線に対して、残存非点収差をが０．０１Ｄｉｏｐｔ
ｅｒ（１／ｍ）以下に補正されている。
【００５４】図７においては、すべての離散点におい
て、残存非点収差の大きさを表す線分が点になってい
る。しかし、周辺部には、若干大きい平均度数誤差が残
っている。比較例１のトーリックレンズに比べれば、収
差状況が著しく改善されているのが明白である。
て、残存非点収差の大きさを表す線分が点になってい
る。しかし、周辺部には、若干大きい平均度数誤差が残
っている。比較例１のトーリックレンズに比べれば、収
差状況が著しく改善されているのが明白である。
【００５５】図９は、５角度（θ＝０°，２２．５°，
４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線の△Ｓ（ρ）
分布図を表示する図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛
りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρ
で、目盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれもすべてのρ
に対し、△Ｓ（ρ）が負の値を取っており、請求項７の
記述に合致する。
４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線の△Ｓ（ρ）
分布図を表示する図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛
りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρ
で、目盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれもすべてのρ
に対し、△Ｓ（ρ）が負の値を取っており、請求項７の
記述に合致する。
【００５６】ｃ．装用安定性重視の例（実施例１の２） 実施例１の２に係る非球面眼鏡レンズにおいては、第二
面が二次元スプライン表現で表される面で、次のパラメ
ータを持つ。なお、変数名は請求項１の場合と同じであ
る。
面が二次元スプライン表現で表される面で、次のパラメ
ータを持つ。なお、変数名は請求項１の場合と同じであ
る。
【００５７】
【数２５】
【数２６】
【数２７】
【数２８】 図１０は、各視線方向へ目を向けたときの残存非点収差
を表す図である。図１１は、各視線方向へ目を向けたと
きの平均度数誤差を表す図である。この例では、残存非
点収差と平均度数誤差の両方とも補正し、広い範囲で残
存非点収差と平均度数誤差小さく補正することができ
た。任意第三眼位の視線と第一眼位の視線との角度がα
とすれば、少なくともα＜３５°の範囲で、残存非点収
差と平均度数誤差ともに０．１２Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／
ｍ）以内である。
を表す図である。図１１は、各視線方向へ目を向けたと
きの平均度数誤差を表す図である。この例では、残存非
点収差と平均度数誤差の両方とも補正し、広い範囲で残
存非点収差と平均度数誤差小さく補正することができ
た。任意第三眼位の視線と第一眼位の視線との角度がα
とすれば、少なくともα＜３５°の範囲で、残存非点収
差と平均度数誤差ともに０．１２Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／
ｍ）以内である。
【００５８】図１２では、５角度（θ＝０°，２２．５
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線の△Ｓ
（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは１
Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ ）間隔である。縦軸はρで、
目盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれの角度でも、光軸
近辺の△Ｓ（ρ）が小さく、周辺部の△Ｓ（ρ）は負の
値を取る。
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線の△Ｓ
（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは１
Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ ）間隔である。縦軸はρで、
目盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれの角度でも、光軸
近辺の△Ｓ（ρ）が小さく、周辺部の△Ｓ（ρ）は負の
値を取る。
【００５９】図１３は、５角度（θ＝０°，２２．５
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線の△Ｓ
（ρ）の中央部（０≦ρ≦１０ｍｍ）拡大図をである。
横軸の目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
で、縦軸の目盛りは０．２５ｍｍである。いずれの角度
でも、０．０＜ρ＜４．０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が
−０．０５≦△Ｓ（ρ）≦０．０５を満たし、しかも、
０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が少な
くとも１回正の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では
△Ｓ（ρ）が負の値を取る。つまり、請求項８及び請求
項１０の記述に合致する。
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線の△Ｓ
（ρ）の中央部（０≦ρ≦１０ｍｍ）拡大図をである。
横軸の目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
で、縦軸の目盛りは０．２５ｍｍである。いずれの角度
でも、０．０＜ρ＜４．０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が
−０．０５≦△Ｓ（ρ）≦０．０５を満たし、しかも、
０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が少な
くとも１回正の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では
△Ｓ（ρ）が負の値を取る。つまり、請求項８及び請求
項１０の記述に合致する。
【００６０】以上の３例の形状を表にして揚げると下記
の通りとなる。
の通りとなる。
【００６１】
【表２】 上記表から明らかなように、本実施例によれば、レンズ
の薄型化、軽量化の効果も顕著であることがわかる。
の薄型化、軽量化の効果も顕著であることがわかる。
【００６２】（実施例２）この実施例は、次表に示され
る基本設計データに基づく乱視用レンズを作成する例で
ある。
る基本設計データに基づく乱視用レンズを作成する例で
ある。
【００６３】
【表３】 ａ．従来の手法による曲面（比較例２の１） 第二面はトーリック面、つまり、ｘ−ｚ平面内の円曲線
ｘ＝ｆ（ｚ）＝（１／Ｃz ）｛１−（１−Ｃz 2 Ｚ2 ）
1/2 ｝を、直線ｘ＝１／Ｃｙ，ｙ＝０を回転軸として回
転させたときにできた曲面である。ここではＣy ＜Ｃz
なので、タイヤ面となる。トーリック面なので、基本設
計データ以外のパラメータはない。
ｘ＝ｆ（ｚ）＝（１／Ｃz ）｛１−（１−Ｃz 2 Ｚ2 ）
1/2 ｝を、直線ｘ＝１／Ｃｙ，ｙ＝０を回転軸として回
転させたときにできた曲面である。ここではＣy ＜Ｃz
なので、タイヤ面となる。トーリック面なので、基本設
計データ以外のパラメータはない。
【００６４】図１４は、各視線方向へ目を向けたときの
残存非点収差を表す図である。図１５は、各視線方向へ
目を向けたときの平均度数誤差を表す図である。このよ
うに、カーブの浅い形状のトーリックの設計は、収差が
大きく、とても採用できない。収差を補正するために、
第二面の乱視面を非球面にしたのが次の二例である。
残存非点収差を表す図である。図１５は、各視線方向へ
目を向けたときの平均度数誤差を表す図である。このよ
うに、カーブの浅い形状のトーリックの設計は、収差が
大きく、とても採用できない。収差を補正するために、
第二面の乱視面を非球面にしたのが次の二例である。
【００６５】ｂ．残存非点収差極小の例（実施例２の
１） 第二面が二次元スプライン表現で表す面で、次のパラメ
ータを持つ。変数名は請求項１の場合と同じである。
１） 第二面が二次元スプライン表現で表す面で、次のパラメ
ータを持つ。変数名は請求項１の場合と同じである。
【００６６】
【数２９】
【数３０】
【数３１】
【数３２】 図１６は、各視線方向へ目を向けたときの残存非点収差
を表す図である。図１７は、各視線方向へ目を向けたと
きの平均度数誤差を表す図である。この例では、レンズ
範囲内を通るすべての視線に対して、残存非点収差をが
０．０１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）以下に補正されてい
る。図１６ではすべての離散点において、残存非点収差
の大きさを表す線分が点になっている。しかし、周辺部
には若干大きい平均度数誤差が残っている。比較例２の
トーリックレンズに比べれば、収差状況が著しく改善さ
れているのが明白である。
を表す図である。図１７は、各視線方向へ目を向けたと
きの平均度数誤差を表す図である。この例では、レンズ
範囲内を通るすべての視線に対して、残存非点収差をが
０．０１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）以下に補正されてい
る。図１６ではすべての離散点において、残存非点収差
の大きさを表す線分が点になっている。しかし、周辺部
には若干大きい平均度数誤差が残っている。比較例２の
トーリックレンズに比べれば、収差状況が著しく改善さ
れているのが明白である。
【００６７】図１８は、５角度（θ＝０°，２２．５
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線△Ｓ
（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは１
Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目
盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれもすべてのρに対
し、△Ｓ（ρ）が正の値を取っており、請求項７の記述
に合致する。
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線△Ｓ
（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは１
Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目
盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれもすべてのρに対
し、△Ｓ（ρ）が正の値を取っており、請求項７の記述
に合致する。
【００６８】ｃ．装用安定性重視の例（実施例２の２） 第二面が二次元スプライン表現で表す面で、次のパラメ
ータを持つ。変数名については請求項１と同じである。
ータを持つ。変数名については請求項１と同じである。
【００６９】
【数３３】
【数３４】
【数３５】
【数３６】 図１９は、各視線方向へ目を向けたときの残存非点収差
を表す図である。図２０は、各視線方向へ目を向けたと
きの平均度数誤差を表す図である。この例では、残存非
点収差と平均度数誤差の両方とも補正し、広い範囲で残
存非点収差と平均度数誤差小さく補正することができ
た。任意第三眼位の視線と第一眼位の視線との角度がα
とすれば、少なくともα＜３０°の範囲で、残存非点収
差と平均度数誤差ともに０．１２Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／
ｍ）以内である。
を表す図である。図２０は、各視線方向へ目を向けたと
きの平均度数誤差を表す図である。この例では、残存非
点収差と平均度数誤差の両方とも補正し、広い範囲で残
存非点収差と平均度数誤差小さく補正することができ
た。任意第三眼位の視線と第一眼位の視線との角度がα
とすれば、少なくともα＜３０°の範囲で、残存非点収
差と平均度数誤差ともに０．１２Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／
ｍ）以内である。
【００７０】図２１は、５角度（θ＝０°，２２．５
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線△Ｓ
（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは１
ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目
盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれの角度でも、光軸近
辺の△Ｓ（ρ）が小さく、周辺部の△Ｓ（ρ）は正の値
を取る。
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線△Ｓ
（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは１
ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目
盛りは１０ｍｍ間隔である。いずれの角度でも、光軸近
辺の△Ｓ（ρ）が小さく、周辺部の△Ｓ（ρ）は正の値
を取る。
【００７１】図２２は、５角度（θ＝０°，２２．５
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線△Ｓ
（ρ）の中央部（０＜ρ＜１０ｍｍ）拡大図である。横
軸の目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔で、
縦軸の目盛りは０．２５ｍｍである。いずれの角度で
も、０．０＜ρ＜４，０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が−
０．０５＜△Ｓ（ρ）＜０．０５を満たし、しかも、
０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が少な
くとも１回負の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では
△Ｓ（ρ）が正の値を取る。つまり、請求項８及び請求
項１０の記述に合致する。
°，４５°，６７．５°，９０°）の直截曲線△Ｓ
（ρ）の中央部（０＜ρ＜１０ｍｍ）拡大図である。横
軸の目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔で、
縦軸の目盛りは０．２５ｍｍである。いずれの角度で
も、０．０＜ρ＜４，０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が−
０．０５＜△Ｓ（ρ）＜０．０５を満たし、しかも、
０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範囲で、△Ｓ（ρ）が少な
くとも１回負の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では
△Ｓ（ρ）が正の値を取る。つまり、請求項８及び請求
項１０の記述に合致する。
【００７２】以上の３例の形状を比較した表が次の表で
ある。
ある。
【００７３】
【表４】 第二面を非球面にすることで、薄型化、軽量化の効果は
顕著である。
顕著である。
【００７４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、眼
鏡レンズの第一面及び又は第二面の形状を（１）式で規
定するようにしたので、すべての第三眼位における残存
収差を補正すると同時に、レンズの中心肉厚又はコバ厚
を円のトーリックレンズより薄くすることが可能であ
る。さらに、同様の基本データをもつトーリックレンズ
にくらべ、歪曲収差も若干改善できる。すべての第三眼
位における残存収差が補正された状態では、眼鏡装用者
がレンズ中心部のみならず、周辺部を使っても良好な視
力を得ることができる。レンズが薄ければ、眼鏡装用者
の負担を軽減し、外観上好ましい効果も得られる。ま
た、歪曲収差の改善によって、見るものの変形が少なく
て済む。
鏡レンズの第一面及び又は第二面の形状を（１）式で規
定するようにしたので、すべての第三眼位における残存
収差を補正すると同時に、レンズの中心肉厚又はコバ厚
を円のトーリックレンズより薄くすることが可能であ
る。さらに、同様の基本データをもつトーリックレンズ
にくらべ、歪曲収差も若干改善できる。すべての第三眼
位における残存収差が補正された状態では、眼鏡装用者
がレンズ中心部のみならず、周辺部を使っても良好な視
力を得ることができる。レンズが薄ければ、眼鏡装用者
の負担を軽減し、外観上好ましい効果も得られる。ま
た、歪曲収差の改善によって、見るものの変形が少なく
て済む。
【００７５】
【図１】眼鏡レンズの表面の曲面形状を示す座標系の説
明図である。
明図である。
【図２】バレル型トーリック面の説明図である。
【図３】タイヤ型トーリック面の説明図である。
【図４】Ｂ- スプライン関数の一例を示す図である。
【図５】比較例１における各眼位の残存非点収差分布図
である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光線
のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸は
レンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面へ
の投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的点
におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間
隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中点とする線分の長さは、残
存非点収差の値に比例し、線分の方向は、収差波面の曲
率の大きい（符号入り）方の主曲率方向を表す。図面左
上にある線分は、０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示して
いる。
である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光線
のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸は
レンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面へ
の投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的点
におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間
隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中点とする線分の長さは、残
存非点収差の値に比例し、線分の方向は、収差波面の曲
率の大きい（符号入り）方の主曲率方向を表す。図面左
上にある線分は、０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示して
いる。
【図６】比較例１における各眼位の平均度数誤差分布図
である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光線
のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸は
レンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面へ
の投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的点
におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間
隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中心とする丸の直径は、平均
度数誤差の絶対値に比例する。平均度数誤差が負の場合
は白丸、正の場合は黒丸で表す。図面左上にある白丸
は、−０．１Ｄｉｏｐｔｅｒを示している。
である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光線
のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸は
レンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面へ
の投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的点
におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間
隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中心とする丸の直径は、平均
度数誤差の絶対値に比例する。平均度数誤差が負の場合
は白丸、正の場合は黒丸で表す。図面左上にある白丸
は、−０．１Ｄｉｏｐｔｅｒを示している。
【図７】実施例１の１に係る残存非点収差極小の例にお
ける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接) である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比例
し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
ける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接) である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比例
し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
【図８】実施例１の１に係る残存非点収差極小の例にお
ける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｙ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的点にお
けるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に
入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔ
ｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度を表し
ている。各離散点を中心とする丸の直径は、平均度数誤
差の絶対値に比例する。平均度数誤差が負の場合は白
丸、正の場合は黒丸で表す。図面左上にある白丸は、−
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒを示している。
ける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｙ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的点にお
けるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に
入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔ
ｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度を表し
ている。各離散点を中心とする丸の直径は、平均度数誤
差の絶対値に比例する。平均度数誤差が負の場合は白
丸、正の場合は黒丸で表す。図面左上にある白丸は、−
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒを示している。
【図９】実施例１の１に係る残存非点収差極小の例にお
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ
（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔で
ある。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。横軸は△Ｓ
（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔で
ある。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
【図１０】実施例１の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比例
し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
ける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比例
し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
【図１１】実施例１の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接) である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中心とする丸の直径は、平均度数誤差の絶対値に比
例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は黒
丸で表す。図面左上にある白丸は、−０．１Ｄｉｏｐｔ
ｅｒを示している。
ける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接) である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中心とする丸の直径は、平均度数誤差の絶対値に比
例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は黒
丸で表す。図面左上にある白丸は、−０．１Ｄｉｏｐｔ
ｅｒを示している。
【図１２】実施例１の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。 横軸は△
Ｓ（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
である。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。 横軸は△
Ｓ（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
である。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
【図１３】実施例１の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布の中央部拡大図であ
る。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目盛りは２．５
ｍｍ間隔である。
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布の中央部拡大図であ
る。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目盛りは２．５
ｍｍ間隔である。
【図１４】比較例２における各眼位の残存非点収差分布
図である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光
線のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸
はレンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面
への投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的
点におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°
間隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中点とする線分の長さは、残
存非点収差の値に比例し、線分の方向は、収差波面の曲
率の大きい（符号入り）方の主曲率方向を表す。図面左
上にある線分は、０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示して
いる。
図である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光
線のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸
はレンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面
への投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的
点におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°
間隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中点とする線分の長さは、残
存非点収差の値に比例し、線分の方向は、収差波面の曲
率の大きい（符号入り）方の主曲率方向を表す。図面左
上にある線分は、０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示して
いる。
【図１５】比較例２における各眼位の平均度数誤差分布
図である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光
線のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸
はレンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面
への投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的
点におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°
間隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中心とする丸の直径は、平均
度数誤差の絶対値に比例する。平均度数誤差が負の場合
は白丸、正の場合は黒丸で表す。図面左上にある白丸
は、−０．１Ｄｏｐｔｅｒを示している。
図である。横軸はレンズから出射する光線のｃｆ値（光
線のｘ−ｚ平面への投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸
はレンズから出射する光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面
への投影とｘ軸との角度の正接）である。図面上離散的
点におけるｃｆ、ｔｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°
間隔に入射光線方向のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃ
ｆ、ｔｋ値で、その不均等の度合いは、歪曲収差の程度
を表している。各離散点を中心とする丸の直径は、平均
度数誤差の絶対値に比例する。平均度数誤差が負の場合
は白丸、正の場合は黒丸で表す。図面左上にある白丸
は、−０．１Ｄｏｐｔｅｒを示している。
【図１６】実施例２の１に係る残存非点収差極小の例に
おける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレ
ンズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への
投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射す
る光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との
角度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔ
ｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向
のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その
不均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離
散点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比
例し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
おける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレ
ンズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への
投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射す
る光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との
角度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔ
ｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向
のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その
不均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離
散点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比
例し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
【図１７】実施例２の１に係る残存非点収差極小の例に
おける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレ
ンズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への
投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射す
る光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との
角度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔ
ｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向
のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その
不均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離
散点を中心とする丸の直径は、平均度数誤差の絶対値に
比例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は
黒丸で表す。図面左上にある白丸は、−０．１Ｄｉｏｐ
ｔｅｒを示している。
おける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレ
ンズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への
投影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射す
る光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との
角度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔ
ｋ値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向
のｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その
不均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離
散点を中心とする丸の直径は、平均度数誤差の絶対値に
比例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は
黒丸で表す。図面左上にある白丸は、−０．１Ｄｉｏｐ
ｔｅｒを示している。
【図１８】実施例２の１に係る残存非点収差極小の例に
おける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。横軸は△
Ｓ（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
である。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
おける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。横軸は△
Ｓ（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
である。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
【図１９】実施例２の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比例
し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
ける各眼位の残存非点収差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中点とする線分の長さは、残存非点収差の値に比例
し、線分の方向は、収差波面の曲率の大きい（符号入
り）方の主曲率方向を表す。図面左上にある線分は、
０．１Ｄｉｏｐｔｅｒの長さを示している。
【図２０】実施例２の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中心とする丸の直径は、平均度数誤差の絶対値に比
例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は黒
丸で表す。図面左上にある白丸は、−０．１Ｄｉｏｐｔ
ｅｒを示している。
ける各眼位の平均度数誤差分布図である。 横軸はレン
ズから出射する光線のｃｆ値（光線のｘ−ｚ平面への投
影とｘ軸との角度の正接）、縦軸はレンズから出射する
光線のｔｋ値（光線のｘ−ｙ平面への投影とｘ軸との角
度の正接）である。図面上離散的点におけるｃｆ、ｔｋ
値は、０．０を含むｔａｎ１０°間隔に入射光線方向の
ｃｆ、ｔｋ対応する出射光線のｃｆ、ｔｋ値で、その不
均等の度合いは、歪曲収差の程度を表している。各離散
点を中心とする丸の直径は、平均度数誤差の絶対値に比
例する。平均度数誤差が負の場合は白丸、正の場合は黒
丸で表す。図面左上にある白丸は、−０．１Ｄｉｏｐｔ
ｅｒを示している。
【図２１】実施例２の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。 横軸は△
Ｓ（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
である。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布図である。 横軸は△
Ｓ（ρ）で、目盛りは１Ｄｉｏｐｔｅｒ（１／ｍ）間隔
である。縦軸はρで、目盛りは１０ｍｍ間隔である。
【図２２】実施例２の２に係る装用安定性重視の例にお
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布の中央部拡大図であ
る。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目盛りは２．５
ｍｍ間隔である。
ける各直截曲線の△Ｓ（ρ）分布の中央部拡大図であ
る。横軸は△Ｓ（ρ）で、目盛りは０．１Ｄｉｏｐｔｅ
ｒ（１／ｍ）間隔である。縦軸はρで、目盛りは２．５
ｍｍ間隔である。
Claims (10)
- 【請求項１】 第１面及び第２面の一対の屈折面を有
し、第１面及び又は第２面の屈折面が非球面形状を有す
る非球面眼鏡レンズにおいて、 第１面及び又は第２面の曲面形状が、下記の（１）式で
表わされるものであることを特徴とする非球面眼鏡レン
ズ。 【数１】 - 【請求項２】 前記（１）式が下記条件を満たすよう
に、節点及び係数が定められることを特徴とする請求項
１に記載の非球面眼球レンズ。 【数２】 - 【請求項３】 前記（１）式における上記ｙ軸方向のＢ
ースプライン階数、節点数、節点、係数が、それぞれ下
記の条件１又は条件２を満たすことを特徴とする請求項
２に記載の非球面眼鏡レンズ。 【数３】 - 【請求項４】 前記（１）式におけるｚ軸方向のＢース
プライン階数、節点数、節点、係数が、それぞれ下記の
条件１又は条件２を満たすことを特徴とする請求項２又
は請求項３に記載の非球面眼鏡レンズ。 【数４】 - 【請求項５】 第一眼位の屈折異常（球面度数、乱視度
数）を矯正しながら、第二眼位及びリスティング法則に
よる第三眼位での残存非点収差と平均度数誤差を補正す
る能力を持つことを特徴とする請求項１ないし４いずれ
かに記載の非球面眼鏡レンズ。 - 【請求項６】 第１面が請求項２又は請求項４に記載の
非球面形状を呈する乱視レンズであって、非球面と光軸
を含む任意の平面との交線（直截曲線）が下記条件１又
は２を満たすことによって、レンズ面内を通るすべての
眼位の視線に対し、残存非点収差を極小に補正すること
を特徴とする非球面眼鏡レンズ。 条件１：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ＞
０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲線パワーの
変化△Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲
線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。 条件２：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ≦
０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲線パワーの
変化△Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、ρは直截曲
線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。 - 【請求項７】 第２面が請求項２又は請求項４に記載の
非球面形状を呈する乱視レンズであって、非球面と光軸
を含む任意の平面との交線（直截曲線）が下記条件１又
は２を満たすことによってレンズ面内を通るすべての眼
位の視線に対し、残存非点収差を極小に補正することを
特徴とする非球面眼鏡レンズ。 条件１：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ＞
０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲線パワーの
変化△Ｓ（ρ）が正の値を取ること。但し、ρは直截曲
線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。 条件２：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ≦
０．０を満たし、且つ、任意のρに対し、曲線パワーの
変化△Ｓ（ρ）が負の値を取ること。但し、ρは直截曲
線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。 - 【請求項８】 請求項２又は請求項４に記載の非球面形
状を呈する乱視レンズであって、非球面と光軸を含む任
意の平面との交線（直截曲線）が下記条件を満たすこと
を特徴とする非球面眼鏡レンズ。 条件：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤが−６．０
≦Ｄ≦６．０を満たし、且つ、０．０＜ρ＜４．０ｍｍ
の範囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が−０．０５≦
△Ｓ（ρ）≦０．０５を満たすこと。但し、ρは直截曲
線上レンズ範囲内の所定点から光軸までの距離である。 - 【請求項９】 第１面が請求項２又は請求項４記載の非
球面形状を呈する乱視レンズであって、非球面と光軸を
含む任意の平面との交線（直截曲線）が下記条件１又は
２を満たすことを特徴とする請求項８記載の非球面眼鏡
レンズ。 条件１：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ＞
０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範
囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なくとも１回正
の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△Ｓ（ρ）が
負の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レンズ範囲内
の所定点から光軸までの距離である。 条件２：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ≦
０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範
囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なくとも１回負
の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△Ｓ（ρ）が
正の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レンズ範囲内
の所定点から光軸までの距離である。 - 【請求項１０】 第２面が請求項２又は請求項４に記載
の非球面形状を呈する乱視レンズであって、非球面と光
軸を含む任意の平面との交線（直截曲線）が下記条件１
又は２を満たすことを特徴とする請求項８に記載の非球
面眼鏡レンズ。 条件１：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ＞
０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範
囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なくとも１回負
の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲では△Ｓ（ρ）が
正の値を取ること。但し、ρは直截曲線上レンズ範囲内
の所定点から光軸までの距離である。 条件２：直截平面上で光軸上のレンズパワーＤがＤ≦
０．０を満たし、且つ、０．０≦ρ≦１０．０ｍｍの範
囲で、曲線パワーの変化△Ｓ（ρ）が少なくとも１回正
の値を取り、ρ＞１０．０ｍｍの範囲△Ｓ（ρ）が負の
値を取ること。但し、ρは直截曲線上レンズ範囲内の所
定点から光軸までの距離である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17366998A JP3236263B2 (ja) | 1997-06-19 | 1998-06-19 | 非球面眼鏡レンズ設計方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16294197 | 1997-06-19 | ||
| JP9-162941 | 1997-06-19 | ||
| JP17366998A JP3236263B2 (ja) | 1997-06-19 | 1998-06-19 | 非球面眼鏡レンズ設計方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001183467A Division JP2002040373A (ja) | 1997-06-19 | 2001-06-18 | 非球面眼鏡レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1172754A true JPH1172754A (ja) | 1999-03-16 |
| JP3236263B2 JP3236263B2 (ja) | 2001-12-10 |
Family
ID=26488557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17366998A Expired - Fee Related JP3236263B2 (ja) | 1997-06-19 | 1998-06-19 | 非球面眼鏡レンズ設計方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3236263B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004133024A (ja) * | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Nikon-Essilor Co Ltd | 眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法及び計算機プログラム |
| WO2009057708A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Hoya Corporation | 眼鏡レンズ評価方法、これを用いた眼鏡レンズ設計方法、眼鏡レンズ製造方法、眼鏡レンズ製造システム及び眼鏡レンズ |
| WO2009057709A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Hoya Corporation | 眼鏡レンズ評価方法、これを用いた眼鏡レンズ設計方法、眼鏡レンズ製造方法、眼鏡レンズ製造システム及び眼鏡レンズ |
| JP2019040045A (ja) * | 2017-08-24 | 2019-03-14 | 株式会社コアコンセプト・テクノロジー | 情報処理方法、情報処理装置、及びプログラム並びに記録媒体 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4537134B2 (ja) | 2004-07-12 | 2010-09-01 | セイコーオプティカルプロダクツ株式会社 | 非球面眼鏡レンズの設計方法 |
-
1998
- 1998-06-19 JP JP17366998A patent/JP3236263B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004133024A (ja) * | 2002-10-08 | 2004-04-30 | Nikon-Essilor Co Ltd | 眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法及び計算機プログラム |
| WO2009057708A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Hoya Corporation | 眼鏡レンズ評価方法、これを用いた眼鏡レンズ設計方法、眼鏡レンズ製造方法、眼鏡レンズ製造システム及び眼鏡レンズ |
| WO2009057709A1 (ja) * | 2007-10-31 | 2009-05-07 | Hoya Corporation | 眼鏡レンズ評価方法、これを用いた眼鏡レンズ設計方法、眼鏡レンズ製造方法、眼鏡レンズ製造システム及び眼鏡レンズ |
| US8226230B2 (en) | 2007-10-31 | 2012-07-24 | Hoya Corporation | Spectacle lens evaluating method, spectacle lens designing method using same, spectacle lens manufacturing method, spectacle lens manufacturing system, and spectacle lens |
| JP5116773B2 (ja) * | 2007-10-31 | 2013-01-09 | Ｈｏｙａ株式会社 | 眼鏡レンズ評価方法、これを用いた眼鏡レンズ設計方法、眼鏡レンズ製造方法、眼鏡レンズ製造システム及び眼鏡レンズ |
| JP5154565B2 (ja) * | 2007-10-31 | 2013-02-27 | Ｈｏｙａ株式会社 | 眼鏡レンズ設計方法、眼鏡レンズ製造方法、眼鏡レンズ製造システム |
| US8393732B2 (en) | 2007-10-31 | 2013-03-12 | Hoya Corporation | Spectacle lens evaluating method, spectacle lens designing method using same, spectacle lens manufacturing method, spectacle lens manufacturing system, and spectacle lens |
| US8474975B2 (en) | 2007-10-31 | 2013-07-02 | Hoya Corporation | Spectacle lens evaluating method, spectacle lens designing method using same, spectacle lens manufacturing method, spectacle lens manufacturing system, and spectacle lens |
| JP2019040045A (ja) * | 2017-08-24 | 2019-03-14 | 株式会社コアコンセプト・テクノロジー | 情報処理方法、情報処理装置、及びプログラム並びに記録媒体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3236263B2 (ja) | 2001-12-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3852116B2 (ja) | 累進多焦点レンズ及び眼鏡レンズ | |
| KR101194488B1 (ko) | 한 쌍의 누진굴절력 렌즈 및 그 설계방법 | |
| JP4973027B2 (ja) | 累進屈折力レンズ | |
| US7527376B2 (en) | Method for designing spectacle lens, spectacle lens, and spectacles | |
| JP3142127B2 (ja) | 非点収差補正用眼鏡レンズ | |
| JP2001510905A (ja) | 表面補正レンズ | |
| WO1997019383A1 (fr) | Lentilles multifocales pour lunettes et verre de lunettes | |
| JP2017511500A (ja) | 補助画像を出力するように構成された多焦点眼鏡レンズ | |
| WO2014010539A1 (ja) | 眼鏡用レンズおよびその設計方法、眼鏡用レンズの製造方法、並びに、プログラム | |
| EP0886166A2 (en) | Aspherical spectacle lens | |
| JP2003344813A (ja) | 両面非球面型累進屈折力レンズ | |
| JP2018084788A (ja) | 累進屈折力レンズの設計方法及び累進屈折力レンズ | |
| JP2001021846A (ja) | 眼鏡用累進焦点レンズ及びその製造方法並びに眼鏡用累進焦点レンズを用いた眼鏡 | |
| JP3222528B2 (ja) | 非球面眼鏡レンズ | |
| JP3236263B2 (ja) | 非球面眼鏡レンズ設計方法 | |
| EP1610168A1 (en) | Progressive multifocal lens and method of designing the same | |
| CN110520787B (zh) | 确定眼镜片的基弧的计算机实施的方法和制造眼镜片的方法 | |
| JP2008249828A (ja) | 眼鏡レンズおよびその設計方法 | |
| JP2002372689A (ja) | 累進多焦点レンズ及び眼鏡レンズ | |
| JP2002040373A (ja) | 非球面眼鏡レンズ | |
| JP2002323681A (ja) | 累進多焦点レンズの製造方法 | |
| JP2010107549A (ja) | 眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズ及び眼鏡 | |
| JP3814257B2 (ja) | 非球面眼鏡レンズ | |
| JP7511864B2 (ja) | 単焦点レンズ及びその設計方法 | |
| WO2021152986A1 (ja) | 眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、および眼鏡レンズの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080928 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080928 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090928 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090928 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100928 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100928 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110928 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120928 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130928 Year of fee payment: 12 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |