JPH1160900A

JPH1160900A - 車体補強用エポキシ樹脂系組成物および車体の補強方法

Info

Publication number: JPH1160900A
Application number: JP9229865A
Authority: JP
Inventors: Takayuki Fukui; 井孝之福
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1997-08-26
Filing date: 1997-08-26
Publication date: 1999-03-05
Also published as: US6040350A; EP0899300A2; EP0899300A3

Abstract

(57)【要約】【課題】車体を構成する箱型構造部材の防錆性能を低
下させることなく、また、重量の大幅な増加をもたらす
ことなく、車体の剛性をさらに向上できるようにする。【解決手段】好ましくは、一般式［１］で表される平
均結合数ｎが１．０以上のエポキシ樹脂：１００重量部
に対して、（Ｂ）好ましくはガラス転移点が７０℃以上
である粉末状メタクリレート系重合体：２〜４５重量
部、（Ｃ）好ましくは反応温度が１４０℃以上であるエ
ポキシ樹脂用熱活性型硬化剤：１〜２０重量部、（Ｄ）
好ましくは熱分解開始温度が１４０℃以上である熱分解
型有機系発泡剤：０．５〜２０重量部、（Ｅ）好ましく
は縦横比が２：１以上の無機塩、もしくは該縦横比を持
つ無機塩と粒状無機塩との混合物を：５０〜２００重量
部配合してなる車体補強用エポキシ樹脂系組成物。【化１】

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、車体の一部を構成
する閉断面箱型構造部材の剛性をさらに向上するのに適
した車体補強用エポキシ樹脂系組成物および車体の補強
方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、自動車の車体構造は、乗り心地
の改善、騒音・振動の低減の観点から、車体各部の骨格
が強固につくりあげられている。

【０００３】従来の車体骨格は、箱型の閉断面構造で、
種々の断面形状に作製されているが、化石燃料の枯渇傾
向や大気環境の観点からの燃費向上という社会的要請に
より、車体重量を軽減したいという要請がある。

【０００４】一方、音振性能や衝突安全性、車両操縦安
定性の向上といった要請により、逆に、自動車の車体重
量は年々増加する傾向にある。その補強方法としては、
車体の効果的と思われる部位に金属製の補強材を用いる
のが一般的である。また、他方では、車体骨格の閉断面
の内部に硬質ウレタン樹脂の発泡体を充填することによ
り、車体骨格を補強する自動車の車体構造が特開昭４８
−２６３１号公報に提案されている。

【０００５】この発泡体の充填は、壁面座屈の抑制効果
が高く、箱型構造部材の剛性を著しく向上するため、金
属製補強材による車体の補強方法と比較して、車体重量
を大幅に増大させることなく、剛性の向上が図れるとい
う利点がある。

【０００６】また、樹脂発泡タイプの充填材としては、
ウレタン樹脂系の他に、オレフィン樹脂系発泡充填材
（日本シーカ社製、商品名：シーカラストマー２４０）
やエポキシ樹脂系発泡充填材（イイダ産業製、商品名：
ＯＲＯＴＥＸ８１５）等があり、いずれも、車体の塗装
工程において発泡／充填するタイプのものである。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ウレタ
ン樹脂による強化方法では、施工における閉断面箱型構
造部材へのウレタン原液注入時や車体の塗装工程での発
泡時に、箱型構造部材の***および箱型構造部材の合わ
せ目からのウレタン材の漏洩が少なからず発生するた
め、これを防止する手段を講じなければならないことか
ら、自動車の生産ラインにおける適用は難しいと考えら
れる。

【０００８】また、作業環境改善の観点から、近年で
は、フロンを用いた発泡方法から、水を用いた発泡方法
へと置き変わっているが、水を用いた発泡方法では、フ
ロンを用いた発泡方法に比べて発泡の均一性が達成しに
くいという問題点がある。

【０００９】さらに、自動車の製造において、注入機を
もってコンベアを流れる車体にウレタン原液を注入する
ことは、作業者にとって難作業でもある。

【００１０】さらにまた、オレフィン樹脂系発泡材で
は、ベースとなるオレフィン樹脂に、低分子量のポリエ
チレンワックス等が用いられるため、材料の剛性が十分
でなく、箱型構造部材に充填した場合でも箱型構造部材
の剛性向上の効果は十分でない。

【００１１】一方、エポキシ樹脂系発泡材では、まず、
エポキシ樹脂の靭性が不十分であるという欠点を補わな
ければならない。車体への荷重の入力は静的とは限ら
ず、走行中に路面の凹凸により衝撃荷重が車体に作用す
る場合もあり、車体補強材においても、こういった衝撃
荷重に耐えうるだけの耐衝撃性や靭性が要求される。

【００１２】この耐衝撃性を改良する方法は、エポキシ
樹脂の化学構造自体を改良する方法と、別途調整した耐
衝撃性改良剤をエポキシ樹脂に添加する方法とに大別さ
れるが、前者の方法だけでは耐衝撃性を十分に満足させ
うるエポキシ樹脂は得られていない。一方、後者の方法
では、未硬化エポキシ樹脂に、（１）可溶性エラストマ
ー単量体を添加し、両者を同時に重合する方法、（２）
相溶性のあるエラストマー重合体を添加する方法、
（３）耐衝撃性改良用重合体を分散させる方法などが知
られている。

【００１３】このうち、（１）の方法については、相互
貫通網目構造：ＩＰＮ（Ｉｎｔｅｒ−Ｐｅｎｅｔｒａｔ
ｉｎｇＮｅｔｗｏｒｋ）として知られているが、この
方法では、一般に、生成物の軟化点が低下するとともに
機械的性質がばらつく等の欠点を有している。また、
（２）の方法については、カルボキシル基やアミノ基を
末端に有するブタジエン−アクリロニトリル共重合ゴム
（ＣＴＢＮもしくはＡＴＢＮ）などのエラストマー成分
を添加してゴム変性する例が種々提案され、その一部は
実用化されているが、この方法で得られたものは、車体
剛性の補強に用いるためには、耐衝撃性や靭性の点で十
分に満足しうるものとはいえない。さらに、（３）の方
法では、ポリアミド系樹脂をはじめとして多くの耐衝撃
性改良剤が提案されているが、エポキシ樹脂との相溶
性、発泡時の粘度調整がうまくいかない。また、ガラス
転移点温度が低いものを混ぜると貯蔵安定性が悪化す
る。

【００１４】発泡温度域で樹脂の粘度が急激に低下する
と、発泡剤から発生したガスを樹脂中に保持することが
困難であり、破泡して発泡体を形成することが困難とな
る。発泡体中に発泡セルが安定して存在するためには、
発泡温度域における樹脂粘度の温度依存性を制御しなけ
ればならない。このためには、エポキシ樹脂と相溶性の
高いエラストマー等を添加して、粘度の温度依存性を制
御するか、もしくは物理的架橋により粘度の温度依存性
を制御する必要がある。

【００１５】しかし、エラストマーの添加による粘度の
制御方法ではエポキシ組成物が本来有する剛性が低下し
てしまうという欠点があり、また、化学反応を伴う架橋
により粘度の制御を行う場合、架橋密度が反応条件に左
右され、厳密に制御ができないため、粘度が高すぎて発
泡が不十分となり、自動車の箱型構造部材中に十分に充
填されない可能性がある。

【００１６】また、上記した従来の発泡材は、一般に、
シート化して自身の粘着性もしくは接着層を設けること
によって箱型構造部材構成パネルに貼り付けた後、車体
を組み上げ、電着塗料槽を通過させるものが主である
が、このような車体への取り付け方法では、シートを貼
り付けた面には電着塗料が付着しないため、例えば、垂
直部分に設定した場合、電着塗料の焼き付け時にシート
が下方に流動してパネル素地が露出し、防錆性能が低下
する可能性があるという問題点があった。

【００１７】

【発明の目的】本発明は、上述した従来の問題点にかん
がみてなされたものであって、車体を構成する箱型構造
部材の防錆性能を十分良好なものに確保すると共に、重
量の大幅な増加をもたらすことなく車体の剛性をさらに
向上させることが可能であり、車両の乗り心地の改善、
騒音・振動の低減ならびに遮音性能の向上をも図ること
ができるようにすることを目的としている。

【００１８】

【課題を解決するための手段】本発明に係わる車体補強
用エポキシ樹脂系組成物は、請求項１に記載しているよ
うに、（Ａ）エポキシ樹脂：１００重量部に対して、
（Ｂ）粉末状メタクリレート系重合体：２〜４５重量
部、（Ｃ）エポキシ樹脂用熱活性型硬化剤：１〜２０重
量部、（Ｄ）熱分解型有機系発泡剤：０．５〜２０重量
部、（Ｅ）縦横比をもつ無機塩と粒状無機塩との混合
物：５０〜２００重量部を含有してなり、該無機塩の総
量に対して粒状無機塩の配合比が５０重量％以下（０％
を含む。）であるものとしたことを特徴としている。

【００１９】そして、本発明に係わる車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物の実施態様においては、請求項２に記載
しているように、（Ａ）エポキシ樹脂が、一般式［１］

【化２】で表されるビスフェノール型エポキシ樹脂であり、上記
一般式［１］におけるｎが平均として１．０以上である
ものとしたことを特徴としている。

【００２０】同じく、本発明に係わる車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物の実施態様においては、請求項３に記載
しているように、（Ｂ）粉末状メタクリレート系重合体
のガラス転移点が、７０℃以上であるものとしたことを
特徴としている。

【００２１】同じく、本発明に係わる車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物の実施態様においては、請求項４に記載
しているように、（Ｃ）エポキシ樹脂用熱活性型硬化剤
が、１４０℃以上で反応するものとしたことを特徴とし
ている。

【００２２】同じく、本発明に係わる車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物の実施態様においては、請求項５に記載
しているように、（Ｄ）熱分解型有機系発泡剤の熱分解
開始温度が、１４０℃以上であるものとしたことを特徴
としている。

【００２３】同じく、本発明に係わる車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物の実施態様においては、請求項６に記載
しているように、（Ｅ）縦横比をもつ無機塩の形状が、
針状，柱状，板状の少なくともいずれかであり、縦横比
が２：１以上であるものとしたことを特徴としている。

【００２４】本発明に係わる車体の補強方法は、請求項
７に記載しているように、車体の箱型構造部材を補強す
るに際し、中実柱状に成形した請求項１ないし６のいず
れかに記載のエポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材を
当該発泡素材の柱状側面が箱型構造部材構成パネルから
離れた状態にして箱型構造部材の内部に配設したのち、
車体防錆塗装の焼き付け工程で発泡させて箱型構造部材
の内部を発泡体で充填することにより箱型構造部材の剛
性を向上するようにしたことを特徴としている。

【００２５】同じく、本発明に係わる車体の補強方法
は、請求項８に記載しているように、車体の箱型構造部
材を補強するに際し、中空柱状に成形した請求項１ない
し６のいずれかに記載のエポキシ樹脂系組成物からなる
発泡素材を当該発泡素材の柱状側面が箱型構造部材構成
パネルから離れた状態にして箱型構造部材の内部に配設
したのち、車体防錆塗装の焼き付け工程で発泡させて箱
型構造部材の内部を発泡体で充填することにより箱型構
造部材の剛性を向上するようにしたことを特徴としてい
る。

【００２６】本発明に係わる車体の補強方法の実施態様
においては、請求項９に記載しているように、車体の箱
型構造部材を補強するに際し、中実柱状に成形したエポ
キシ樹脂系組成物からなる発泡素材は、電着塗料が付着
した箱型構造部材構成パネル表面の前記電着塗料が十分
に固化した後に発泡して箱型構造部材の内部の全体を発
泡体で充填するようにしたことを特徴としている。

【００２７】同じく、本発明に係わる車体の補強方法の
実施態様においては、請求項１０に記載しているよう
に、車体の箱型構造部材を補強するに際し、中空柱状に
成形したエポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材は、電
着塗料が付着した箱型構造部材構成パネル表面の前記電
着塗料が十分に固化した後に発泡して前記中空状空間を
も含めた箱型構造部材の内部の全体を発泡体で充填する
ようにしたことを特徴としている。

【００２８】

【発明の作用】以下、本発明に係わる車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物および車体の補強方法についてその作用
と共にさらに詳細に説明する。

【００２９】本発明の車体補強用エポキシ樹脂系組成物
における（Ａ）成分として用いられるビスフェノール型
エポキシ樹脂の例としては、一般式［１］

【化３】で表されるものを挙げることができる。

【００３０】この一般式［１］におけるＲ基としては、
−Ｃ（Ｃ_２Ｈ_５）_２や−Ｃ（ＣＨ_３）_２、−ＣＨ_２、−
ＣＦ_２等があげられるが、特に限定はされず、目的・用
途等に応じたものが選ばれる。

【００３１】また、一般式［１］におけるｎは０以上の
数であるが、平均値として１．０以上のものは常温で固
形であり、柱状に成形して、ブラケット等を介して車体
の箱型構造部材内部に取り付けるには好適である。ま
た、一般式［１］のビスフェーノル連鎖部分として、ビ
スフェノールＡ単位とビスフェノールＦ単位とが混合し
た連鎖のものも好適に使用することができる。

【００３２】本発明の車体補強用エポキシ樹脂系組成物
における（Ｂ）成分として用いられる粉末状メタクリレ
ート系重合体は、乳化重合法により製造されるが、その
直径は０．１〜５．０μｍの範囲である。この際用いら
れる原料成分のメタクリレート系単量体としては、メチ
ルメタクリレートなどのアルキル基の炭素数が１〜４の
メタクリレートを挙げることができ、これは１種用いて
も良いし、２種以上を組み合わせて用いても良いが、こ
れらの中で特にメチルメタクリレートが好適である。

【００３３】また、共重合可能な他の単量体を用いるこ
ともできる。この共重合可能な他の単量体としては、例
えば、スチレン、ビニルトルエン、α−メチルスチレン
などの芳香族ビニル化合物、アクリロニトリル、メタク
リロニトリルなどのシアン化ビニル系化合物、さらに
は、シアン化ビニリデン、２−ヒドロキシルエチルアク
リレート、２−ヒドロキシルエチルメタクリレート、３
−ヒドロキシブチルアクリレート、２−ヒドロキシエチ
ルフマレート、ヒドロキシブチルビニルエーテル、モノ
ブチルマレエート、グリシジルエタクリレート、ブトキ
シエチルメタクリレートなどを挙げることができる。そ
して、これらは１種用いても良いし、２種以上を組み合
わせて用いても良い。その使用量は単量体全重量に基づ
き、通常５０重量％以下の範囲で選ばれる。

【００３４】前記メタクリレート系重合体のガラス転移
点Ｔｇは、７０℃以上であることが好ましい。すなわ
ち、７０℃未満ではエポキシ樹脂と混合した場合、貯蔵
安定性が不十分となる傾向となる。また、部分的な架橋
が存在していないものとする必要があり、架橋構造が存
在すると加熱時の粘度が増大するため、十分に発泡でき
なくなる。

【００３５】この（Ｂ）成分の粉末状メタクリレート系
重合体の配合量は、通常、（Ａ）成分のエポキシ樹脂１
００重量部に対して２〜４５重量部である。この場合、
この配合量が２重量部よりも少ないとメタクリレート系
重合体の添加効果が小さくなるので好ましくなく、ま
た、４５重量部よりも多いと溶融時の粘度が著しく上昇
して良好な発泡体を得ることができなくなるので好まし
くない。

【００３６】本発明の車体補強用エポキシ樹脂系組成物
における（Ｃ）成分として用いられるエポキシ樹脂用熱
活性型硬化剤としては、例えば、ジシアンジアミド、
４，４´−ジアミノジフェニルスルホン、２−ｎ−ヘプ
タデシルイミダゾールのようなイミダゾール誘導体、イ
ソフタル酸ジヒドラジド、Ｎ，Ｎ−ジアルキル尿素誘導
体、Ｎ，Ｎ−ジアルキルチオ尿素誘導体、テトラヒドロ
無水フタル酸のような酸無水物、イソホロンジアミン、
ｍ−フェニレンジアミン、Ｎ−アミノエチルピペラジ
ン、メラミン、グアナミン、三フッ化ホウ素錯化合物、
トリスジメチルアミノメチルフェノール等を挙げること
ができ、これは１種用いても良いし、２種以上を組み合
わせて用いても良いが、これらの中で、特に、ジシアン
ジアミドが好適である。この場合、自動車の塗装工程で
十分な硬化を行うには、硬化反応開始温度が１４０℃以
上であることが望ましい。

【００３７】この（Ｃ）成分のエポキシ樹脂用熱活性型
硬化剤の配合量は、通常、（Ａ）成分のエポキシ樹脂１
００重量部に対して１〜２０重量部である。この場合、
この配合量が１重量部よりも少ないと十分に硬化せず、
剛性の補強効果が低下する原因となり、また、２０重量
部よりも多いと硬化時に過剰な発熱反応を伴って部分的
な分解や熱劣化を引き起こし、組成物の機械的性質を著
しく損なう原因となるので好ましくない。

【００３８】本発明の車体補強用エポキシ樹脂系組成物
における（Ｄ）成分として用いられる熱分解型有機系発
泡剤としては、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブ
チロニトリルのようなアゾ化合物、ジニトロソオペンタ
メチレンテトラミンのようなニトロソ化合物、ｐ−トル
エンスルホニルヒドラジド、４，４´−オキシベンゼン
スルホニルヒドラジドのようなヒドラジド化合物等の熱
分解型有機系発泡剤が好適である。

【００３９】なお、熱分解型有機系発泡剤を用いる場合
には、通常、発泡適正温度を制御するために、発泡助剤
として、亜鉛華、硝酸亜鉛、フタル酸鉛、三塩基性リン
酸鉛、三塩基性硫酸鉛の無機塩、亜鉛脂肪酸石けん、鉛
脂肪酸石けん、カドミウム脂肪酸石けん等の金属石け
ん、ホウ酸、シュウ酸、コハク酸、アジピン酸等の酸
類、尿素、ビウレア、エタノールアミン、グリコール、
グリセリン等のうちから選ばれる１種類以上のものを混
合して使用することができる。この場合、自動車の塗装
工程で十分な発泡を行うためには、熱分解開始温度（ガ
ス発生開始温度）が１４０℃以上であることが望まし
い。

【００４０】この（Ｄ）成分の熱分解型有機系発泡剤の
配合量は、通常、（Ａ）成分のエポキシ樹脂１００重量
部に対して０．５〜２０重量部である。この場合、この
配合量が０．５重量部よりも少ないと、発泡が不十分と
なり、また、２０重量部よりも多いと発泡倍率は大きく
変化しないため経済的なメリットがない。

【００４１】本発明の車体補強用エポキシ樹脂系組成物
における（Ｅ）成分として用いられる無機系充填剤とし
ては、縦横比をもつ無機塩、もしくは該縦横比を持つ無
機塩と粒状無機塩との混合物であり、縦横比をもつ無機
塩としては、例えば、珪酸カルシウム、マイカ、ウイス
カ等が、粒状無機塩としてはタルク、クレー、水酸化ア
ルミニウム、ガラスビーズ、炭酸カルシウム等が挙げら
れるが、特に、縦横比をもつ無機塩としては、例えば、
珪酸カルシウム、粒状無機塩としては、炭酸カルシウム
が好適である。縦横比としては、２：１以上が望まし
く、これ以下では、チクソ性が不十分であり、常温での
硬さと加熱時の流動性を両立することができがたい。

【００４２】この（Ｅ）成分として用いられる無機系充
填剤の配合量は、通常、（Ａ）成分のエポキシ樹脂１０
０重量部に対して５０〜２００重量部である。この場
合、この配合量が５０重量部よりも少ないと、十分に補
強効果が得られず、また、２００重量部よりも多いと粘
度が著しく増加して、組成物が脆くなり、機械的性質を
著しく損なう原因となる。さらにまた、縦横比をもつ無
機塩と粒状無機塩の混合物では、混合物の配合比は縦横
比をもつ無機塩１００重量部に対して、０〜５０重量部
（無添加の場合を含む）である。そして、５０重量部を
越えると、系の粘度が小さくなり、発泡セルの均一性が
損なわれる傾向となる。

【００４３】本発明の車体補強用エポキシ樹脂系組成物
は、（Ａ）成分のエポキシ樹脂に、（Ｂ）成分のメタク
リレート樹脂粉末粒子、（Ｃ）成分の熱活性型硬化剤、
（Ｄ）成分の熱分解型発泡剤、（Ｅ）成分の無機系充填
剤および（Ｆ）所望に応じて用いられる添加成分を配合
し、均一に混合することにより調整することができる。

【００４４】本発明の車体補強用エポキシ樹脂系組成物
に配合される添加成分（Ｆ）としては、例えば、可塑
剤、希釈剤、安定剤、乳化剤、強化剤、着色剤、酸化防
止剤、紫外線吸収剤、滑剤、カーボンブラックなどが挙
げられる。

【００４５】また、本発明の車体補強用エポキシ樹脂系
組成物は、常温でのＪＩＳＫ２２０７に基づく針入度
（おもり重量１００ｇ）の測定値が１０以下であること
が望ましい。すなわち、針入度（おもり重量１００ｇ）
の測定値が１０を超えると、例えば、この組成物を成形
した発泡素材を車体の箱型構造部材の内部に設置した
後、夏期等の長期休暇に掛かってこの間放置された場
合、温度または湿度により軟化して、箱型構造部材の鋼
板パネルに接触してしまい、その後、電着塗料槽を通過
させても、発泡素材と鋼板パネルとの接触面に電着塗料
が付着しないため、防錆性能を行う恐れがあることによ
る。

【００４６】次に、本発明による車体の補強方法につい
て説明すると、図１はその一実施形態を示すものであっ
て、車体の閉断面箱型構造部材を補強するに際し、図１
の（Ａ）に示すように、中実柱状に成形した本発明のエ
ポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材１を用い、図１の
（Ｂ）に示すように、この発泡素材１の柱状側面が箱型
構造部材構成パネル２から離れた状態となるようにして
ブラケット３およびウエッジ４を用いて箱型構造部材５
の内部に配設したのち、図１の（Ｃ）に示すように、車
体の防錆塗装工程において電着塗料６が付着した状態と
し、箱型構造部材構成パネル２の表面の電着塗料６が十
分に固化した後に、図１の（Ｄ）に示すように、車体の
防錆塗装の焼付工程で発泡させて、図１の（Ｅ）に示す
ように、箱型構造部材５の内部の全体を発泡体７で充填
することにより、箱型構造部材５の剛性を向上させる。

【００４７】図２は他の実施形態を示すものであって、
本発明のエポキシ樹脂系組成物を用いて中空柱状の発泡
素材１を成形し、ブラケット３に固定したピン１４を中
空部の内部に嵌装することによって、発泡素材１の柱状
側面が箱型構造部材構成パネル２から離れた状態となる
ようにして箱型構造部材５の内部に配設するようにした
場合を示す。

【００４８】図３はさらに他の実施形態を示すものであ
って、本発明のエポキシ樹脂系組成物を用いて中空柱状
の発泡素材１を成形し、箱型構造部材構成パネル２に固
定したホルダ２４を中空部の内部に嵌合することによっ
て、発泡素材１の柱状側面が箱型構造部材構成パネル２
から離れた状態となるようにして箱型構造部材５の内部
に配設するようにした場合を示しており、この場合に
は、発泡素材１の端部はブラケット３から離れたものと
なっている。

【００４９】

【発明の効果】本発明による車体補強用エポキシ樹脂系
組成物では、請求項１に記載しているように、（Ａ）エ
ポキシ樹脂：１００重量部に対して、（Ｂ）粉末状メタ
クリレート系重合体：２〜４５重量部、（Ｃ）エポキシ
樹脂用熱活性型硬化剤：１〜２０重量部、（Ｄ）熱分解
型有機系発泡剤：０．５〜２０重量部、（Ｅ）縦横比を
もつ無機塩と粒状無機塩との混合物：５０〜２００重量
部を含有してなり、該無機塩の総量に対して粒状無機塩
の配合比が５０重量％以下（０％を含む。）であるもの
としたから、とくに、車体を構成する箱型構造部材の防
錆性能を低下させることなく、箱型構造部材の内部に発
泡充填されてその剛性をさらに向上させるのに有効な車
体補強用エポキシ樹脂系組成物とすることが可能である
という著しく優れた効果がもたらされる。

【００５０】そして、請求項２に記載しているように、
（Ａ）エポキシ樹脂が、一般式［１］

【化４】で表されるビスフェノール型エポキシ樹脂であり、上記
一般式［１］におけるｎが平均として１．０以上である
ものとすることによって、発泡充填により箱型構造部材
の剛性をより一層向上させるのに適する車体補強用エポ
キシ樹脂系組成物とすることが可能であるという著しく
優れた効果がもたらされる。

【００５１】また、請求項３に記載しているように、
（Ｂ）粉末状メタクリレート系重合体のガラス転移点
が、７０℃以上であるものとすることによって、エポキ
シ樹脂と混合した場合の貯蔵安定性を良好なものにする
と共に、加熱時の粘度上昇を防止して発泡倍率を高める
ことができる車体補強用エポキシ樹脂系組成物とするこ
とが可能であるという著しく優れた効果がもたらされ
る。

【００５２】さらにまた、請求項４に記載しているよう
に、（Ｃ）エポキシ樹脂用熱活性型硬化剤が、１４０℃
以上で反応するものとすることによって、自動車の塗装
工程において十分な硬化を行わせることができる車体補
強用エポキシ樹脂系組成物とすることが可能であるとい
う著しく優れた効果がもたらされる。

【００５３】そしてまた、請求項５に記載しているよう
に、（Ｄ）熱分解型有機系発泡剤の熱分解開始温度が、
１４０℃以上であるものとすることによって、自動車の
塗装工程において十分な発泡を行わせることができる車
体補強用エポキシ樹脂系組成物とすることが可能である
という著しく優れた効果がもたらされる。

【００５４】さらにまた、請求項６に記載しているよう
に、（Ｅ）縦横比をもつ無機塩の形状が、針状，柱状，
板状の少なくともいずれかであり、縦横比が２：１以上
であるものとすることによって、常温での硬さと加熱時
の流動性とを両立させることができる車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物とすることが可能であるという著しく優
れた効果がもたらされる。

【００５５】本発明による車体の補強方法では、請求項
７に記載しているように、車体の箱型構造部材を補強す
るに際し、中実柱状に成形した請求項１ないし６のいず
れかに記載のエポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材を
当該発泡素材の柱状側面が箱型構造部材構成パネルから
離れた状態にして箱型構造部材の内部に配設したのち、
車体防錆塗装の焼き付け工程で発泡させて箱型構造部材
の内部を発泡体で充填することにより箱型構造部材の剛
性を向上するようしたから、本発明による車体補強用エ
ポキシ樹脂系組成物を用いて車体の閉断面箱型構造部材
の剛性をより一層良好なものとすることが可能であると
いう著しく優れた効果がもたらされる。

【００５６】また、請求項８に記載しているように、車
体の箱型構造部材を補強するに際し、中空柱状に成形し
た請求項１ないし６のいずれかに記載のエポキシ樹脂系
組成物からなる発泡素材を当該発泡素材の柱状側面が箱
型構造部材構成パネルから離れた状態にして箱型構造部
材の内部に配設したのち、車体防錆塗装の焼き付け工程
で発泡させて箱型構造部材の内部を発泡体で充填するこ
とにより箱型構造部材の剛性を向上するようしたから、
この場合にも、本発明による車体補強用エポキシ樹脂系
組成物を用いて車体の閉断面箱型構造部材の剛性をより
一層良好なものとすることが可能であるという著しく優
れた効果がもたらされる。

【００５７】そしてまた、請求項９に記載しているよう
に、車体の箱型構造部材を補強するに際し、中実柱状に
成形したエポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材は、電
着塗料が付着した箱型構造部材構成パネル表面の前記電
着塗料が十分に固化した後に発泡して箱型構造部材の内
部の全体を発泡体で充填するようにしたから、車体の防
錆性能を低下させることなく、箱型構造部材の剛性をよ
り一層向上させることが可能であるという著しく優れた
効果がもたらされる。

【００５８】している。

【００５９】同じく、本発明に係わる車体の補強方法の
実施態様においては、請求項１０に記載しているよう
に、車体の箱型構造部材を補強するに際し、中空柱状に
成形したエポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材は、電
着塗料が付着した箱型構造部材構成パネル表面の前記電
着塗料が十分に固化した後に発泡して前記中空状空間を
も含めた箱型構造部材の内部の全体を発泡体で充填する
ようしたから、車体の防錆性能を低下させることなく、
箱型構造部材の剛性をより一層向上させることが可能で
あるという著しく優れた効果がもたらされる。

【００６０】

【実施例】以下、本発明の実施例についてさらに詳細に
説明するが、本発明は以下に示す実施例に限定されるも
のでないことはいうまでもない。

【００６１】この実施例において、車体補強用エポキシ
樹脂系組成物の物性については、次に示す方法により評
価した。

【００６２】（１）発泡倍率の評価断面形状が６０ｍｍ×５０ｍｍの鋼板パネルに、エポキ
シ樹脂系発泡素材を充填し、１７０℃×２０分の焼き付
けを行い、得られた硬化物の発泡倍率を測定した。

【００６３】（２）発泡均一性の評価上記（１）の試験材において、発泡セルの均一性を目視
により評価した。

【００６４】 ○：均一なもの ×：不均一なもの（３）部材の剛性試験断面形状が６０ｍｍ×５０ｍｍ、長さが４００ｍｍの鋼
パネルに、円筒状に成形したエポキシ樹脂系発泡素材を
中央に設置し、１７０℃×２０分の焼き付けを行った
後、図４に示すように、内部に発泡体１１が充填された
鋼板パネル１２に圧力Ｐを加えることによって剛性を評
価した。

【００６５】 ○：同重量の未充填部材と比べて剛性が向上するもの ×：同重量の未充填部材と比べて同等の剛性であるかも
しくは向上しなかったもの（４）貯蔵安定性４０℃で５日間、放置した後、１７０℃×２０分の焼き
付けを行い、上記試験（１）の発泡倍率の変化の程度を
測定した。

【００６６】 ○：発泡倍率が変化しなかったもの ×：発泡倍率が低下したもの（５）鋼板非接触性図５（Ａ）に示すように、上記（３）で用いたのと同じ
鋼板パネル１２内で発泡して十分に充填する直径を持っ
た長さ２００ｍｍの円筒状に押し出し成形したエポキシ
樹脂系発泡素材１を鋼板パネルに接触しないようにして
垂直に立て、４０℃で５日間、放置した後、円筒状発泡
素材１と鋼板パネル１２との接触具合を評価した。

【００６７】 ○：鋼板パネルに接触していないもの ×：曲がったり、倒れたりして鋼板パネルに接触してい
るもの（実施例１）メタクリレートを乳化重合し、これを噴霧
乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒状重合体を得
た。このようにして得たメタクリレート系重合体を、一
般式［１］におけるＲが−Ｃ（ＣＨ_３）_２、ｎが１．２
であるビスフェノールＡ型エポキシ樹脂１００重量部に
対して５重量部配合し、さらに、硬化剤としてジシアン
ジアミドを６重量部、発泡剤として４，４´−オキシベ
ンゼンスルホニルヒドラジドを６重量部、無機充填材と
して珪酸カルシウム（縦横比３：１）を１３０重量部配
合し、プラストミルを用いて室温で混合してエポキシ樹
脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ樹脂系組
成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行ったとこ
ろ、表の実施例１の欄に示すとおり発泡倍率は２．４で
あり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板非接触性
はともに良好であった。

【００６８】（実施例２）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して４０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３０
重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエ
ポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ
樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行っ
たところ、表の実施例２の欄に示すとおり発泡倍率は
２．２であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であった。

【００６９】（実施例３）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを３重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３０
重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエ
ポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ
樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行っ
たところ、表の実施例３の欄に示すとおり発泡倍率は
２．２であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であった。

【００７０】（実施例４）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを１５重量部、発泡
剤として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジ
ドを６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３
０重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合して
エポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキ
シ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行
ったところ、表の実施例４の欄に示すとおり発泡倍率は
２．１であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であった。

【００７１】（実施例５）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を１重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３０
重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエ
ポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ
樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行っ
たところ、表の実施例５の欄に示すとおり発泡倍率は
２．０であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であった。

【００７２】（実施例６）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を１５重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３
０重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合して
エポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキ
シ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行
ったところ、表の実施例６の欄に示すとおり発泡倍率は
２．３であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であった。

【００７３】（実施例７）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを５０重
量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエポ
キシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ樹
脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行った
ところ、表の実施例７の欄に示すとおり発泡倍率は３．
２であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板非接
触性はともに良好であった。

【００７４】（実施例８）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１８０
重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエ
ポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ
樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行っ
たところ、表の実施例８の欄に示すとおり発泡倍率は
２．８であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であった。

【００７５】（実施例９）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを７０重
量部、同じく無機充填材として粒状炭酸カルシウムを６
０重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合して
エポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキ
シ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行
ったところ、表の実施例９の欄に示すとおり発泡倍率は
２．４であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であった。

【００７６】（比較例１）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して１重量部配合し、さらに、
硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤とし
て４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジドを６
重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３０重量
部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエポキ
シ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ樹脂
系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行ったと
ころ、表の比較例１の欄に示すとおり発泡倍率は３．５
であり、剛性および貯蔵安定性は良好であったものの、
発泡の均一性および鋼板非接触性はあまり良くなかっ
た。

【００７７】（比較例２）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して５０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３０
重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエ
ポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ
樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行っ
たところ、表の比較例２の欄に示すとおり発泡倍率は
１．０で好ましくなかった。

【００７８】（比較例３）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを０．５重量部、発
泡剤として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラ
ジドを６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１
３０重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合し
てエポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポ
キシ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を
行ったところ、表の比較例３の欄に示すとおり発泡倍率
は３．６であり、貯蔵安定性および鋼板非接触性は良好
であったものの、発泡の均一性は良くなかった。

【００７９】（比較例４）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを２５重量部、発泡
剤として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジ
ドを６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３
０重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合して
エポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキ
シ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行
ったところ、表の比較例４の欄に示すとおり発泡の均一
性は良くなかった。

【００８０】（比較例５）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を０．１重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１
３０重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合し
てエポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポ
キシ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を
行ったところ、表の比較例５の欄に示すとおり発泡倍率
は１．０であって良くないものであった。

【００８１】（比較例６）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を２５重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを１３
０重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合して
エポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキ
シ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行
ったところ、表の比較例６の欄に示すとおり発泡倍率は
２．２であり、発泡の均一性、剛性、貯蔵安定性、鋼板
非接触性はともに良好であったが、発泡剤を多量に配合
した割には発泡倍率はさほど変化せず、経済的メリット
が比較的小さいものであった。

【００８２】（比較例７）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを３０重
量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエポ
キシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ樹
脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行った
ところ、表の比較例７の欄に示すとおり発泡倍率は３．
８と大きかったものの、発泡の均一性および鋼板非接触
性はあまり良くなかった。

【００８３】（比較例８）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを２５０
重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合してエ
ポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポキシ
樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を行っ
たところ、表の比較例８の欄に示すとおり発泡倍率は
１．２と低く、発泡の均一性および剛性はあまり良くな
かった。

【００８４】（比較例９）メタクリレートを乳化重合
し、これを噴霧乾燥により微粒化して、直径１μｍの粒
状重合体を得た。このようにして得たメタクリレート系
重合体を、一般式［１］におけるＲが−Ｃ（Ｃ
Ｈ_３）_２、ｎが１．２であるビスフェノールＡ型エポキ
シ樹脂１００重量部に対して３０重量部配合し、さら
に、硬化剤としてジシアンジアミドを６重量部、発泡剤
として４，４´−オキシベンゼンスルホニルヒドラジド
を６重量部、無機充填材として珪酸カルシウムを３０重
量部、同じく無機充填材として粒状炭酸カルシウムを１
００重量部配合し、プラストミルを用いて室温で混合し
てエポキシ樹脂系組成物を調整した。そして、このエポ
キシ樹脂系組成物を用いて上記（１）〜（６）の評価を
行ったところ、表の比較例９の欄に示すように、発泡の
均一性はあまり良くなかった。

【００８５】

【表１】

【００８６】

【表２】

【００８７】

【表３】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による車体の補強方法の一実施形態にお
いて、箱型構造部材の内部にエポキシ樹脂系組成物から
なる発泡素材を配設したのち発泡して充填する過程を
（Ａ）〜（Ｅ）に分けて示す説明図である。

【図２】本発明による車体の補強方法の他の実施形態に
おいて、箱型構造部材の内部にエポキシ樹脂系組成物か
らなる発泡素材を配設する要領を示す説明図である。

【図３】本発明による車体の補強方法のさらに他の実施
形態において、箱型構造部材の内部にエポキシ樹脂系組
成物からなる発泡素材を配設する要領を示す説明図であ
る。

【図４】エポキシ樹脂系組成物からなる発泡体を充填し
た箱型構造部材の剛性向上度合を測定する要領を示す説
明図である。

【図５】エポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材を箱型
構造部材の内部に配設して鋼板非接触性試験を行う際の
試験開始直後（図（Ａ））および時間経過後（図
（Ｂ））の説明図である。

【符号の説明】

１エポキシ樹脂系組成物からなる発泡素材２箱型構造部材構成パネル３ブラケット４ウエッジ５箱型構造部材６電着塗料１４ピン２４ホルダ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（Ａ）エポキシ樹脂：１００重量部に対
して、（Ｂ）粉末状メタクリレート系重合体：２〜４５
重量部、（Ｃ）エポキシ樹脂用熱活性型硬化剤：１〜２
０重量部、（Ｄ）熱分解型有機系発泡剤：０．５〜２０
重量部、（Ｅ）縦横比をもつ無機塩と粒状無機塩との混
合物：５０〜２００重量部を含有してなり、該無機塩の
総量に対して粒状無機塩の配合比が５０重量％以下（０
％を含む。）であることを特徴とする車体補強用エポキ
シ樹脂系組成物。
【請求項２】（Ａ）エポキシ樹脂が、一般式［１］【化１】で表されるビスフェノール型エポキシ樹脂であり、上記
一般式［１］におけるｎが平均として１．０以上である
ことを特徴とする請求項１に記載の車体補強用エポキシ
樹脂系組成物。
【請求項３】（Ｂ）粉末状メタクリレート系重合体の
ガラス転移点が、７０℃以上であることを特徴とする請
求項１または２に記載の車体補強用エポキシ樹脂系組成
物。
【請求項４】（Ｃ）エポキシ樹脂用熱活性型硬化剤
が、１４０℃以上で反応することを特徴とする請求項１
ないし３のいずれかに記載の車体補強用エポキシ樹脂系
組成物。
【請求項５】（Ｄ）熱分解型有機系発泡剤の熱分解開
始温度が、１４０℃以上であることを特徴とする請求項
１ないし４のいずれかに記載の車体補強用エポキシ樹脂
系組成物。
【請求項６】（Ｅ）縦横比をもつ無機塩の形状が、針
状，柱状，板状の少なくともいずれかであり、縦横比が
２：１以上であることを特徴とする請求項１ないし５の
いずれかに記載の車体補強用エポキシ樹脂系組成物。
【請求項７】車体の箱型構造部材を補強するに際し、
中実柱状に成形したエポキシ樹脂系組成物からなる発泡
素材を当該発泡素材の柱状側面が箱型構造部材構成パネ
ルから離れた状態にして箱型構造部材の内部に配設した
のち、車体防錆塗装の焼き付け工程で発泡させて箱型構
造部材の内部を発泡体で充填することにより箱型構造部
材の剛性を向上することを特徴とする請求項１ないし６
のいずれかに記載の車体補強用エポキシ樹脂系組成物を
用いた車体の補強方法。
【請求項８】車体の箱型構造部材を補強するに際し、
中空柱状に成形したエポキシ樹脂系組成物からなる発泡
素材を当該発泡素材の柱状側面が箱型構造部材構成パネ
ルから離れた状態にして箱型構造部材の内部に配設した
のち、車体防錆塗装の焼き付け工程で発泡させて箱型構
造部材の内部を発泡体で充填することにより箱型構造部
材の剛性を向上することを特徴とする請求項１ないし６
のいずれかに記載の車体補強用エポキシ樹脂系組成物を
用いた車体の補強方法。
【請求項９】車体の箱型構造部材を補強するに際し、
中実柱状に成形したエポキシ樹脂系組成物からなる発泡
素材は、電着塗料が付着した箱型構造部材構成パネル表
面の前記電着塗料が十分に固化した後に発泡して箱型構
造部材の内部の全体を発泡体で充填することを特徴とす
る請求項７に記載の車体補強用エポキシ樹脂系組成物を
用いた車体の補強方法。
【請求項１０】車体の箱型構造部材を補強するに際
し、中空柱状に成形したエポキシ樹脂系組成物からなる
発泡素材は、電着塗料が付着した箱型構造部材構成パネ
ル表面の前記電着塗料が十分に固化した後に発泡して前
記中空状空間をも含めた箱型構造部材の内部の全体を発
泡体で充填することを特徴とする請求項８に記載の車体
補強用エポキシ樹脂系組成物を用いた車体の補強方法。