JPH1157867A - 曲げ加工装置 - Google Patents
曲げ加工装置Info
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- JPH1157867A JPH1157867A JP23152697A JP23152697A JPH1157867A JP H1157867 A JPH1157867 A JP H1157867A JP 23152697 A JP23152697 A JP 23152697A JP 23152697 A JP23152697 A JP 23152697A JP H1157867 A JPH1157867 A JP H1157867A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bending
- workpiece
- tool
- die
- punch
- Prior art date
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- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 一定の曲率半径の断面形状の加工面を有する
工具により曲げ加工を行うと、被加工材の表面の摩耗が
著しく、また先願の断面形状を有する工具により曲げ加
工を行うと、被加工材の曲げが内閉じとなって被加工材
の曲げ角度が内閉じの製品となるという問題があった。 【解決手段】 所定方向に所定距離離して配置された一
対の工具を所定方向に直交する方向に相対的に移動させ
て被加工材を曲げる曲げ加工装置において、一対の工具
のうち一方の工具は作図上断面で被加工材の曲げ支点と
なる直角の加工面形状を有し、一対の工具のうち他方の
工具は作図上断面にて曲げ支点と他方の工具が被加工材
に接触する作用点との距離が両工具の相対的移動の間、
一定の曲率半径の断面形状の加工面を有し、且つ一方の
工具は加工面形状に対して曲げ支点部にＣ面取部を有し
ている。
工具により曲げ加工を行うと、被加工材の表面の摩耗が
著しく、また先願の断面形状を有する工具により曲げ加
工を行うと、被加工材の曲げが内閉じとなって被加工材
の曲げ角度が内閉じの製品となるという問題があった。 【解決手段】 所定方向に所定距離離して配置された一
対の工具を所定方向に直交する方向に相対的に移動させ
て被加工材を曲げる曲げ加工装置において、一対の工具
のうち一方の工具は作図上断面で被加工材の曲げ支点と
なる直角の加工面形状を有し、一対の工具のうち他方の
工具は作図上断面にて曲げ支点と他方の工具が被加工材
に接触する作用点との距離が両工具の相対的移動の間、
一定の曲率半径の断面形状の加工面を有し、且つ一方の
工具は加工面形状に対して曲げ支点部にＣ面取部を有し
ている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は曲げ加工装置、特
に、板金プレス加工の曲げ加工の工具形状の設定に関す
るものである。
に、板金プレス加工の曲げ加工の工具形状の設定に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、曲げ加工装置では工具と
してパンチおよびダイを用い、プレス機械等により両者
を相対的に移動させて板状の被加工材を曲げるようにし
ている。
してパンチおよびダイを用い、プレス機械等により両者
を相対的に移動させて板状の被加工材を曲げるようにし
ている。
【０００３】この様な曲げ加工装置の従来例の１つが図
５に示される。図５（Ａ）において、１００はパンチ
で、２００はダイで、３００は被加工材で板厚がｔであ
る。
５に示される。図５（Ａ）において、１００はパンチ
で、２００はダイで、３００は被加工材で板厚がｔであ
る。
【０００４】パンチ１００は断面において、被加工材３
００の曲げ支点Ｏとなるほぼ直角の隅部を有しており、
ダイ２００は断面において一定の曲率半径Ｒの加工面形
状を有する。
００の曲げ支点Ｏとなるほぼ直角の隅部を有しており、
ダイ２００は断面において一定の曲率半径Ｒの加工面形
状を有する。
【０００５】このような状態で、パンチ１００およびダ
イ２００が相対的に移動するにつれ、パンチ支点Ｏとダ
イ作用点Ｐとの間の距離Ｌは、
イ２００が相対的に移動するにつれ、パンチ支点Ｏとダ
イ作用点Ｐとの間の距離Ｌは、
【０００６】
【数１】 Ｌ＝｛ｔ2 ＋［（Ｒ＋ｔ）ｔａｎθ／２］2 ｝ の関係にあって減少し、また、作用点Ｐにかかる荷重Ｗ
は距離Ｌに反比例して増大し、且つ被加工材３００がダ
イ２００面上を滑りながら、ダイ２００の作用点Ｐが被
加工材３００上を滑りながら曲げ加工が行われる。
は距離Ｌに反比例して増大し、且つ被加工材３００がダ
イ２００面上を滑りながら、ダイ２００の作用点Ｐが被
加工材３００上を滑りながら曲げ加工が行われる。
【０００７】従来の工具による曲げ加工では上記の条件
で行われるために被加工材に摩耗痕が大きく残ると言う
問題があった。
で行われるために被加工材に摩耗痕が大きく残ると言う
問題があった。
【０００８】図５（Ｂ）は図５（Ａ）の作用点Ｐ付近を
拡大して示す断面図であり、曲率半径Ｒの硬質の円柱状
のダイ２００が軟質（硬度Ｈ）の平板状の被加工材３０
０に押し付けられているものとして示している。
拡大して示す断面図であり、曲率半径Ｒの硬質の円柱状
のダイ２００が軟質（硬度Ｈ）の平板状の被加工材３０
０に押し付けられているものとして示している。
【０００９】いま、曲げ支点Ｏと作用点Ｐとの距離をＬ
とすると、曲げモーメントＭは、Ｍ＝Ｌ×Ｗであり、荷
重Ｗは距離Ｌに反比例する。また、基本的には、Ｍ＝
（材料の定数）×ｔ（紙面に対して垂直方向は考えな
い）である。
とすると、曲げモーメントＭは、Ｍ＝Ｌ×Ｗであり、荷
重Ｗは距離Ｌに反比例する。また、基本的には、Ｍ＝
（材料の定数）×ｔ（紙面に対して垂直方向は考えな
い）である。
【００１０】そして、硬い円柱が軟らかい平板に押し付
けられれば、平板の方に円柱の痕が当然に付く。そこ
で、痕の幅（接触幅）をｂとし、紙面と垂直方向の円柱
ダイ（平板）の長さをｌとすれば、
けられれば、平板の方に円柱の痕が当然に付く。そこ
で、痕の幅（接触幅）をｂとし、紙面と垂直方向の円柱
ダイ（平板）の長さをｌとすれば、
【００１１】
【数２】Ｗ／（ｂ×ｌ）＝平板の降伏応力、 となる。
【００１２】なお、ここで平板の降伏応力はビッカース
硬さと同じ程度の値をとるので、その値をＨとし、荷重
Ｗが紙面垂直方向の単位長さｌについて作用すれば、
硬さと同じ程度の値をとるので、その値をＨとし、荷重
Ｗが紙面垂直方向の単位長さｌについて作用すれば、
【００１３】
【数３】Ｗ／ｂ＝Ｈ と表される。
【００１４】そして、曲率半径Ｒの円柱ダイ２００の平
板への食い込み量λは、三平方の定理から以下の様に求
められる。
板への食い込み量λは、三平方の定理から以下の様に求
められる。
【００１５】
【数４】λ＝Ｒ−｛（Ｒ2 −（ｂ／２）2 ｝ 上述した関係は図５（Ａ）に示す状態が静止しているこ
とを前提としている。
とを前提としている。
【００１６】然し乍ら、この様な曲げ加工では、被加工
材３００とダイ２００との間には滑りが生じ、被加工材
に関してこの滑りを図示すると図５（Ｃ）のようにな
り、この滑りの距離をｄとすると、被加工材３００の摩
耗量Ｖは、Ｖ＝λ×ｄとなる。
材３００とダイ２００との間には滑りが生じ、被加工材
に関してこの滑りを図示すると図５（Ｃ）のようにな
り、この滑りの距離をｄとすると、被加工材３００の摩
耗量Ｖは、Ｖ＝λ×ｄとなる。
【００１７】ここで、図５（Ａ）に戻り、被加工材３０
０の曲がり角をθとすると、距離Ｌおよび荷重Ｗは先の
数１の式により
０の曲がり角をθとすると、距離Ｌおよび荷重Ｗは先の
数１の式により
【００１８】
【数５】Ｌ＝［ｔ2 ＋｛（Ｒ＋ｔ）ｔａｎθ／２｝2 ］ 次式で表される。
【００１９】
【数６】 Ｗ＝Ｍ／［ｔ2 ＋｛（Ｒ＋ｔ）ｔａｎθ／２｝2 ］ ここで、モーメントＭについては一定であると見なす
と、荷重Ｗは曲げ加工が進んでいくにつれ、すなわち、
曲がり角θが０に近ずくにつれ大きくなっていく。
と、荷重Ｗは曲げ加工が進んでいくにつれ、すなわち、
曲がり角θが０に近ずくにつれ大きくなっていく。
【００２０】従って、上記図５（Ｃ）は、厳密には図５
（Ｄ）の如くなり、曲がり角θと食い込み量λとから、
被加工材３００の摩耗量Ｖが簡易的に、
（Ｄ）の如くなり、曲がり角θと食い込み量λとから、
被加工材３００の摩耗量Ｖが簡易的に、
【００２１】
【数７】Ｖ＝（λ１＋λ２）／２×ｄ と表される。
【００２２】上述したような従来における問題を解決す
る手段として、本出願人が平成８年４月１１日に出願し
た特願平８ー８９８１８号においては、パンチ支点Ｏと
ダイ作用点Ｐ間の距離Ｌを被加工材の板厚ｔの２〜１０
倍の一定値にして、被加工材上の１点をダイが滑る動作
のみとする工具加工面を用いることにより解決するよう
にした。
る手段として、本出願人が平成８年４月１１日に出願し
た特願平８ー８９８１８号においては、パンチ支点Ｏと
ダイ作用点Ｐ間の距離Ｌを被加工材の板厚ｔの２〜１０
倍の一定値にして、被加工材上の１点をダイが滑る動作
のみとする工具加工面を用いることにより解決するよう
にした。
【００２３】次に、この先願のダイ形状の形状設定方法
による作図法について図４により説明する。
による作図法について図４により説明する。
【００２４】水平方向に被加工材３００の板厚ｔに相当
する距離離して配置された一対の工具としてのパンチ１
００およびダイ２００の加工面形状を設定するものとし
て、最初に、 １）一方の工具としてのパンチ１００の断面における加
工面形状を作図し、そのほぼ直角部を第１の曲げ支点Ｏ
1 とする。そして、第１の曲げ支点Ｏ1 から水平方向に
距離Ｌの点を第１の作用点Ｐ1 として取る。次に、 ２）第１の曲げ支点Ｏ1 を中心とする半径ｔの円を描
き、第１の作用点Ｐ1 からこの円に接線Ｑ1 を引く。さ
らに、 ３）パンチ１００が上記１）の状態から微少量相対移動
した状態のパンチ加工面形状を作図（図示の例では、こ
の微少量を板厚ｔと等しく取ってある）し、そのほぼ直
角部を第２の曲げ支点Ｏ2 とする。そして、 ４）第２の曲げ支点Ｏ2 を中心とする半径Ｌの円を描
き、上記２）で得られた接線Ｑ1 との交点を第２の作用
点Ｐ2 とする。さらに、 ５）第２の曲げ支点Ｏ2 を中心とする半径ｔの円を描
き、第２の作用点Ｐ2 からこの円に接線Ｑ2 を引く。さ
らに、 ６）パンチ１００が上記３）の状態から微少量（＝ｔ）
相対移動した状態のパンチ加工面形状を作図し、そのほ
ぼ直角部を第３の曲げ支点Ｏ3 とする。
する距離離して配置された一対の工具としてのパンチ１
００およびダイ２００の加工面形状を設定するものとし
て、最初に、 １）一方の工具としてのパンチ１００の断面における加
工面形状を作図し、そのほぼ直角部を第１の曲げ支点Ｏ
1 とする。そして、第１の曲げ支点Ｏ1 から水平方向に
距離Ｌの点を第１の作用点Ｐ1 として取る。次に、 ２）第１の曲げ支点Ｏ1 を中心とする半径ｔの円を描
き、第１の作用点Ｐ1 からこの円に接線Ｑ1 を引く。さ
らに、 ３）パンチ１００が上記１）の状態から微少量相対移動
した状態のパンチ加工面形状を作図（図示の例では、こ
の微少量を板厚ｔと等しく取ってある）し、そのほぼ直
角部を第２の曲げ支点Ｏ2 とする。そして、 ４）第２の曲げ支点Ｏ2 を中心とする半径Ｌの円を描
き、上記２）で得られた接線Ｑ1 との交点を第２の作用
点Ｐ2 とする。さらに、 ５）第２の曲げ支点Ｏ2 を中心とする半径ｔの円を描
き、第２の作用点Ｐ2 からこの円に接線Ｑ2 を引く。さ
らに、 ６）パンチ１００が上記３）の状態から微少量（＝ｔ）
相対移動した状態のパンチ加工面形状を作図し、そのほ
ぼ直角部を第３の曲げ支点Ｏ3 とする。
【００２５】以下、上記４）ないし６）の作業を、曲げ
支点Ｏおよび交点（作用点）Ｐの数字を１つづつ繰り上
げつつ接線Ｑがほぼ垂直になるまで繰り返し、各交点を
第３の作用点Ｐ3 以降とする。すなわち、作用点Ｐ3
は、上記４）と同様に、第３の曲げ支点Ｏ3 を中心とす
る半径Ｌの円を描き、上記２）と同様の上記５）で得ら
れた接線Ｑ2 との交点として求められる。さらに、同様
に、作用点Ｐ4 は、第４の曲げ支点Ｏ4 を中心とする半
径Ｌの円を描き、上記２），５）と同様にして得られた
接線Ｑ3 との交点として求められる。
支点Ｏおよび交点（作用点）Ｐの数字を１つづつ繰り上
げつつ接線Ｑがほぼ垂直になるまで繰り返し、各交点を
第３の作用点Ｐ3 以降とする。すなわち、作用点Ｐ3
は、上記４）と同様に、第３の曲げ支点Ｏ3 を中心とす
る半径Ｌの円を描き、上記２）と同様の上記５）で得ら
れた接線Ｑ2 との交点として求められる。さらに、同様
に、作用点Ｐ4 は、第４の曲げ支点Ｏ4 を中心とする半
径Ｌの円を描き、上記２），５）と同様にして得られた
接線Ｑ3 との交点として求められる。
【００２６】そして、上記第１の作用点Ｐ1 以降の各作
用点（Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 …）を順次滑らかに結びダイ２
００の加工面形状とする。
用点（Ｐ1 ，Ｐ2 ，Ｐ3 …）を順次滑らかに結びダイ２
００の加工面形状とする。
【００２７】上記作図は、紙面上で行うこともできる
が、ＣＡＤ等を用いて画面上で作成することもできる。
そして、このようにして得られた形状に対応させて、実
際の工具に倣い加工を行うことにより、所望の加工面形
状を有する工具、すなわち、パンチ１００およびダイ２
００が得られる。
が、ＣＡＤ等を用いて画面上で作成することもできる。
そして、このようにして得られた形状に対応させて、実
際の工具に倣い加工を行うことにより、所望の加工面形
状を有する工具、すなわち、パンチ１００およびダイ２
００が得られる。
【００２８】
【発明が解決しようとする課題】しかし乍ら、この様な
上記先願における工具形状を持つ工具（ダイ）により曲
げ加工を行うと、図６に示される様に、曲げ加工の初期
的段階でダイ作用点Ｐがパンチ支点Ｏから離れており且
つ相対的移動方向に被加工材３００の逃げ場が従来の曲
率半径Ｒのダイ２００の場合よりも大きく逃げているた
めに、被加工材３００が湾曲したように曲がり始めて相
対的移動が進むにつれ、該湾曲が積み重なり、先願のダ
イ形状の接線がほぼ垂直な状態となるダイ作用点Ｐに、
被加工材３００が接する前に被加工材３００の曲げ底部
が膨らんだ状態で曲げが９０゜となり、更に、相対的移
動が進むと、被加工材３００の曲げは内閉じとなり、そ
の後に下死点で終って被加工材３００が製品として取り
出された時点では、被加工材３００の曲げ角度が、θ≒
９１゜ほどの、内閉じの製品となるという先願のダイ形
状特有の問題があった。
上記先願における工具形状を持つ工具（ダイ）により曲
げ加工を行うと、図６に示される様に、曲げ加工の初期
的段階でダイ作用点Ｐがパンチ支点Ｏから離れており且
つ相対的移動方向に被加工材３００の逃げ場が従来の曲
率半径Ｒのダイ２００の場合よりも大きく逃げているた
めに、被加工材３００が湾曲したように曲がり始めて相
対的移動が進むにつれ、該湾曲が積み重なり、先願のダ
イ形状の接線がほぼ垂直な状態となるダイ作用点Ｐに、
被加工材３００が接する前に被加工材３００の曲げ底部
が膨らんだ状態で曲げが９０゜となり、更に、相対的移
動が進むと、被加工材３００の曲げは内閉じとなり、そ
の後に下死点で終って被加工材３００が製品として取り
出された時点では、被加工材３００の曲げ角度が、θ≒
９１゜ほどの、内閉じの製品となるという先願のダイ形
状特有の問題があった。
【００２９】従って、本発明の目的は先願の曲げ加工装
置と共に前述の曲げ角度の内閉じを生じさせることのな
い曲げ加工装置を提供することにある。
置と共に前述の曲げ角度の内閉じを生じさせることのな
い曲げ加工装置を提供することにある。
【００３０】
【課題を解決するための手段】この様な目的を達成する
ために、本発明の曲げ加工装置は、所定方向に所定距離
離して配置された一対の工具を該所定方向に直交する方
向に相対的に移動させて被加工材を曲げる曲げ加工装置
において、前記一対の工具のうち一方の工具が作図上断
面で被加工材の曲げ支点となる直角の加工面形状を有
し、前記一対の工具のうち他方の工具が作図上断面にて
前記曲げ支点と該他方の工具が被加工材に接触する作用
点との距離が前記両工具の相対的移動の間、一定の曲率
半径の断面形状の加工面を有し、且つ一方の工具が前記
加工面形状に対して曲げ支点部にＣ面取を有しているこ
とを特徴とする。
ために、本発明の曲げ加工装置は、所定方向に所定距離
離して配置された一対の工具を該所定方向に直交する方
向に相対的に移動させて被加工材を曲げる曲げ加工装置
において、前記一対の工具のうち一方の工具が作図上断
面で被加工材の曲げ支点となる直角の加工面形状を有
し、前記一対の工具のうち他方の工具が作図上断面にて
前記曲げ支点と該他方の工具が被加工材に接触する作用
点との距離が前記両工具の相対的移動の間、一定の曲率
半径の断面形状の加工面を有し、且つ一方の工具が前記
加工面形状に対して曲げ支点部にＣ面取を有しているこ
とを特徴とする。
【００３１】また、本発明の曲げ加工装置は、その一形
態としてダイが先願の発明の加工面形状を有し、且つパ
ンチの曲げ支点部分にＣ面取を有することを特徴とす
る。
態としてダイが先願の発明の加工面形状を有し、且つパ
ンチの曲げ支点部分にＣ面取を有することを特徴とす
る。
【００３２】本発明の好ましい形態では、前記先願の、
前記所定距離は、前記被加工材の厚みより大きいことを
特徴とする。
前記所定距離は、前記被加工材の厚みより大きいことを
特徴とする。
【００３３】本発明の更に好ましい形態では、前記先願
の、前記曲げ支点と他方の工具が被加工材に接触する作
用点との距離は、前記被加工材の厚みの２〜１０倍であ
ることを特徴とする。
の、前記曲げ支点と他方の工具が被加工材に接触する作
用点との距離は、前記被加工材の厚みの２〜１０倍であ
ることを特徴とする。
【００３４】本発明の別の好適な形態では、前記曲げ支
点を有する一方の工具のＣ面取の大きさは前記被加工材
の厚みの０. ５〜１. ０倍であることを特徴とする。
点を有する一方の工具のＣ面取の大きさは前記被加工材
の厚みの０. ５〜１. ０倍であることを特徴とする。
【００３５】本発明の更にまた好ましい形態では、前記
一対の工具のうち一方の工具はパンチまたはダイの一方
であり、前記一対の工具のうち他方の工具はパンチまた
はダイの他方であることを特徴とする。
一対の工具のうち一方の工具はパンチまたはダイの一方
であり、前記一対の工具のうち他方の工具はパンチまた
はダイの他方であることを特徴とする。
【００３６】
【発明の実施の形態】本発明の曲げ加工装置に依れば、
一方の工具と他方の工具との相対的な移動による被加工
材の曲げ工程中において、先願の工具形状による曲げ加
工特有の曲げ底部の膨らみの発生量に対して曲げ支点部
がＣ面取りによって支点が端面に対して逃げている形に
なるので、前記曲げ底部の膨らみを端面側に吸収するよ
うな状態になり、実質上前記曲げ底部膨らみは発生せず
被加工材の曲げ角度内閉じも発生せず、且つ先願の工具
形状の効果である被加工材の摩耗、メッキ剥離等も更に
防止できる。
一方の工具と他方の工具との相対的な移動による被加工
材の曲げ工程中において、先願の工具形状による曲げ加
工特有の曲げ底部の膨らみの発生量に対して曲げ支点部
がＣ面取りによって支点が端面に対して逃げている形に
なるので、前記曲げ底部の膨らみを端面側に吸収するよ
うな状態になり、実質上前記曲げ底部膨らみは発生せず
被加工材の曲げ角度内閉じも発生せず、且つ先願の工具
形状の効果である被加工材の摩耗、メッキ剥離等も更に
防止できる。
【００３７】先願の工具形状特有の問題を解決できる、
本発明以外の工法は幾つかあるが、それらよりも本発明
の曲げ加工装置が有利であることを以下に説明する。
本発明以外の工法は幾つかあるが、それらよりも本発明
の曲げ加工装置が有利であることを以下に説明する。
【００３８】先願の工具加工面形状において、一対の両
工具間の隙間を被加工材板厚の１.３６倍にとることに
より前記問題を解決できるが、被加工材を曲げ加工した
物を製品とすると、製品の曲げ位置精度を（０〜＋０.
３６）の公差より向上させることが不可能である。
工具間の隙間を被加工材板厚の１.３６倍にとることに
より前記問題を解決できるが、被加工材を曲げ加工した
物を製品とすると、製品の曲げ位置精度を（０〜＋０.
３６）の公差より向上させることが不可能である。
【００３９】先願の工具形状において、一対の両工具間
の隙間を被加工材板厚と同程度にして曲げ位置精度を良
くしたい場合に、前記被加工材曲げ底部の膨らみを見越
し、他方、工具の曲げ支点部に被加工材板厚の０. ９倍
のＲ面取を設けることによって前記問題を解決する前記
Ｃ面取りと同様な有効な方法だが、被加工材を曲げ加工
する場合に、主に、プレス加工等を経た被加工材は他部
品と組み込まれる運命にあり、被加工材の曲げ内隅部に
就いて図面指示等がＡＲ以下と記載してあれば、組み込
まれる相手部品の、前記被加工材の曲げ内隅部に当たる
部分には前記Ａと同数値以上のＣ面取りが設けられると
推定でき、前記工具に板厚０. ９倍のＲ面取りを設け
て、曲げ加工を行った場合に、組み込み相手部品には被
加工材の板厚の０. ９倍のＣ面取りが必要になり、前記
０. ９倍のＣ面取りが組み込み相手部品にとれない場合
に、本発明の工法の方が少しは有利である。
の隙間を被加工材板厚と同程度にして曲げ位置精度を良
くしたい場合に、前記被加工材曲げ底部の膨らみを見越
し、他方、工具の曲げ支点部に被加工材板厚の０. ９倍
のＲ面取を設けることによって前記問題を解決する前記
Ｃ面取りと同様な有効な方法だが、被加工材を曲げ加工
する場合に、主に、プレス加工等を経た被加工材は他部
品と組み込まれる運命にあり、被加工材の曲げ内隅部に
就いて図面指示等がＡＲ以下と記載してあれば、組み込
まれる相手部品の、前記被加工材の曲げ内隅部に当たる
部分には前記Ａと同数値以上のＣ面取りが設けられると
推定でき、前記工具に板厚０. ９倍のＲ面取りを設け
て、曲げ加工を行った場合に、組み込み相手部品には被
加工材の板厚の０. ９倍のＣ面取りが必要になり、前記
０. ９倍のＣ面取りが組み込み相手部品にとれない場合
に、本発明の工法の方が少しは有利である。
【００４０】表１は、図面指示される曲げ内隅部Ｒ／ｔ
の頻度を示す。
の頻度を示す。
【００４１】
【表１】
【００４２】先願の工具形状において、一対の両工具間
の隙間を被加工材板厚と同程度にし、曲げ位置精度を良
くしたい場合で、且つ前記曲げ内隅部Ｒを０にしたい場
合に、曲げ加工を行う前に予め被加工材の曲げ支点部と
なる部分を圧印加工により凹ませておいてから曲げ加工
を行うと、前記の問題が無い曲げ加工品を製作すること
ができるが、プレス工程が一工程増えることと、先の圧
印加工に要するプレス能力（トン数）等が問題となる。
の隙間を被加工材板厚と同程度にし、曲げ位置精度を良
くしたい場合で、且つ前記曲げ内隅部Ｒを０にしたい場
合に、曲げ加工を行う前に予め被加工材の曲げ支点部と
なる部分を圧印加工により凹ませておいてから曲げ加工
を行うと、前記の問題が無い曲げ加工品を製作すること
ができるが、プレス工程が一工程増えることと、先の圧
印加工に要するプレス能力（トン数）等が問題となる。
【００４３】
【実施例】以下に、本発明の曲げ加工装置の好ましい実
施の形態に就いて図面を参照して詳細に説明する。
施の形態に就いて図面を参照して詳細に説明する。
【００４４】図１は本発明に係る曲げ加工装置を示す概
要図で、図中、１はパンチで角部５がＣ面取されてお
り、２はダイで、３は板状の被加工材で板厚がｔであ
り、ダイ２は先願の工具と同一の断面形状を成してい
る。
要図で、図中、１はパンチで角部５がＣ面取されてお
り、２はダイで、３は板状の被加工材で板厚がｔであ
り、ダイ２は先願の工具と同一の断面形状を成してい
る。
【００４５】このような曲げ加工装置において、実際の
曲げ加工では、曲げ角度を安定させるために、パンチ１
に段差を設けて被加工材曲げ内部を潰す方法、ダイ２に
段差を設けて被加工材曲げ外肩部を潰す方法、またはこ
れらの方法を併用して常套手段として行う方法等があ
り、本発明の曲げ加工装置でも図２（Ａ）、（Ｂ）、
（Ｃ）に示されるように同様に曲げ加工が行われる。
曲げ加工では、曲げ角度を安定させるために、パンチ１
に段差を設けて被加工材曲げ内部を潰す方法、ダイ２に
段差を設けて被加工材曲げ外肩部を潰す方法、またはこ
れらの方法を併用して常套手段として行う方法等があ
り、本発明の曲げ加工装置でも図２（Ａ）、（Ｂ）、
（Ｃ）に示されるように同様に曲げ加工が行われる。
【００４６】すなわち、図２（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は
本発明の実施例を夫々示す概略説明図であり、（Ａ）は
パンチ１に段差が設けられた場合で、（Ｂ）はダイ２に
段差が設けられた場合であり、（Ｃ）はパンチ１とダイ
２の両方に段差が夫々設けられた場合である。
本発明の実施例を夫々示す概略説明図であり、（Ａ）は
パンチ１に段差が設けられた場合で、（Ｂ）はダイ２に
段差が設けられた場合であり、（Ｃ）はパンチ１とダイ
２の両方に段差が夫々設けられた場合である。
【００４７】従って、このような曲げ加工装置におい
て、先ず、図２（Ａ）の場合には、パンチ１の角部５が
Ｃ面取されており、その面取量は０. ５ｔで、また、側
面側から１. ００ｔの処で段部６が設けられており、そ
の段差は０. ０５ｔ〜０. １０ｔの範囲内が好適であ
る。また、図２（Ｂ）の場合には、先と同様にパンチ１
の角部５がＣ面取されており、その面取量は０. ５ｔで
あり、そしてダイ２も凹状の角部が設けられていて、こ
の角部は側面から１〜２ｔの処に段部７が設けられてお
り、その段差は０. ０５〜０. １０ｔの範囲内が好適で
ある。更に、図２（Ｃ）の場合には、図２（Ａ）と図２
（Ｂ）とを組み合わせたもので、パンチ１の角部５がＣ
面取されており、その面取の大きさは０. ５ｔであり、
ダイ２の側面から１. ００ｔの距離の処で段差０. ０５
ｔ〜０. １０ｔの段部６が設けられており、更に、ダイ
２の角部は側面から１〜２ｔの距離の処に段差０. ０５
〜０.１０ｔの段部７が設けられていて、板状の各被加
工材３が夫々図示の如く好適に曲げ加工される。
て、先ず、図２（Ａ）の場合には、パンチ１の角部５が
Ｃ面取されており、その面取量は０. ５ｔで、また、側
面側から１. ００ｔの処で段部６が設けられており、そ
の段差は０. ０５ｔ〜０. １０ｔの範囲内が好適であ
る。また、図２（Ｂ）の場合には、先と同様にパンチ１
の角部５がＣ面取されており、その面取量は０. ５ｔで
あり、そしてダイ２も凹状の角部が設けられていて、こ
の角部は側面から１〜２ｔの処に段部７が設けられてお
り、その段差は０. ０５〜０. １０ｔの範囲内が好適で
ある。更に、図２（Ｃ）の場合には、図２（Ａ）と図２
（Ｂ）とを組み合わせたもので、パンチ１の角部５がＣ
面取されており、その面取の大きさは０. ５ｔであり、
ダイ２の側面から１. ００ｔの距離の処で段差０. ０５
ｔ〜０. １０ｔの段部６が設けられており、更に、ダイ
２の角部は側面から１〜２ｔの距離の処に段差０. ０５
〜０.１０ｔの段部７が設けられていて、板状の各被加
工材３が夫々図示の如く好適に曲げ加工される。
【００４８】この様に、本発明においては、パンチ１の
角部５をＣ面取してパンチ１またはダイ２のいずれか一
方あるいは両方に所要の段差の段部６、７を設けて、被
加工材３を曲げ加工することによって、曲げ角度の内閉
じのない曲げ加工を行うことができる。
角部５をＣ面取してパンチ１またはダイ２のいずれか一
方あるいは両方に所要の段差の段部６、７を設けて、被
加工材３を曲げ加工することによって、曲げ角度の内閉
じのない曲げ加工を行うことができる。
【００４９】先願のダイ形状の問題を解決する、本発明
以外の手段が図３に示されており、図３（Ａ）はパンチ
１００とダイ２００の間の隙間が、Ｃ＝１. ３６ｔの場
合で、パンチ１００の角部がほぼ直角であるが、好適に
曲げ加工される。また、図３（Ｂ）はパンチ１００の角
部が湾曲していて拡大図（Ｃ）に示される如くＲ＝０.
９ｔの場合で、良好に曲げ加工される。更に、図３
（Ｄ）および（Ｅ）は圧印加工の場合で、パンチ１００
の角部は直角で、被加工材３００には前工程の圧印によ
ってつぶしが形成されているが、曲げ加工によって図３
（Ｅ）の如く好適に曲げ加工される。
以外の手段が図３に示されており、図３（Ａ）はパンチ
１００とダイ２００の間の隙間が、Ｃ＝１. ３６ｔの場
合で、パンチ１００の角部がほぼ直角であるが、好適に
曲げ加工される。また、図３（Ｂ）はパンチ１００の角
部が湾曲していて拡大図（Ｃ）に示される如くＲ＝０.
９ｔの場合で、良好に曲げ加工される。更に、図３
（Ｄ）および（Ｅ）は圧印加工の場合で、パンチ１００
の角部は直角で、被加工材３００には前工程の圧印によ
ってつぶしが形成されているが、曲げ加工によって図３
（Ｅ）の如く好適に曲げ加工される。
【００５０】
【発明の効果】本発明の曲げ加工装置に依れば、所定方
向に所定距離離して配置された一対の工具を該所定方向
に直交する方向に相対的に移動させて被加工材を曲げる
曲げ加工装置において、一対の工具のうち一方の工具が
作図上断面で被加工材の曲げ支点となる直角の加工面形
状を有し、一対の工具のうち他方の工具が作図上断面に
て曲げ支点と該他方の工具が被加工材に接触する作用点
との距離が両工具の相対的移動の間、一定の曲率半径の
断面形状の加工面を有し、且つ一方の工具が加工面形状
に対して曲げ支点部にＣ面取を有しており、従って、一
方の工具と他方の工具との相対的な移動による被加工材
の曲げ工程中において、工具形状による曲げ加工特有の
曲げ底部の膨らみの発生量に対して曲げ支点部がＣ面取
りによって支点が端面に対して逃げている形になるの
で、曲げ底部の膨らみを端面側に吸収するような状態に
なり、実質上曲げ底部膨らみは発生せず被加工材の曲げ
角度内閉じも発生せず、且つ被加工材の摩耗、メッキ剥
離等も更に防止することができる。
向に所定距離離して配置された一対の工具を該所定方向
に直交する方向に相対的に移動させて被加工材を曲げる
曲げ加工装置において、一対の工具のうち一方の工具が
作図上断面で被加工材の曲げ支点となる直角の加工面形
状を有し、一対の工具のうち他方の工具が作図上断面に
て曲げ支点と該他方の工具が被加工材に接触する作用点
との距離が両工具の相対的移動の間、一定の曲率半径の
断面形状の加工面を有し、且つ一方の工具が加工面形状
に対して曲げ支点部にＣ面取を有しており、従って、一
方の工具と他方の工具との相対的な移動による被加工材
の曲げ工程中において、工具形状による曲げ加工特有の
曲げ底部の膨らみの発生量に対して曲げ支点部がＣ面取
りによって支点が端面に対して逃げている形になるの
で、曲げ底部の膨らみを端面側に吸収するような状態に
なり、実質上曲げ底部膨らみは発生せず被加工材の曲げ
角度内閉じも発生せず、且つ被加工材の摩耗、メッキ剥
離等も更に防止することができる。
【図１】本発明の曲げ加工装置を示す図である。
【図２】本発明の実施例を示す図であり、（Ａ）は本発
明をパンチ段に適用した場合の断面図、（Ｂ）はダイ段
に適用した場合の断面図、（Ｃ）は（Ａ）と（Ｂ）を組
み合わせた場合の断面図である。
明をパンチ段に適用した場合の断面図、（Ｂ）はダイ段
に適用した場合の断面図、（Ｃ）は（Ａ）と（Ｂ）を組
み合わせた場合の断面図である。
【図３】本発明以外の上記問題の解決手段による場合の
パンチ段とダイ段の断面図であり、（Ａ）はＣ＝１. ３
６ｔの場合の断面図、（Ｂ）はＲ＝０. ９ｔの場合の断
面図、（Ｃ）は（Ｂ）断面図のａ部の拡大図、（Ｄ）は
圧印加工の場合の加工前の断面図、（Ｅ）は圧印加工後
の同様な断面図である。
パンチ段とダイ段の断面図であり、（Ａ）はＣ＝１. ３
６ｔの場合の断面図、（Ｂ）はＲ＝０. ９ｔの場合の断
面図、（Ｃ）は（Ｂ）断面図のａ部の拡大図、（Ｄ）は
圧印加工の場合の加工前の断面図、（Ｅ）は圧印加工後
の同様な断面図である。
【図４】先願のダイ形状の形状設定方法による作図法を
示す図である。
示す図である。
【図５】従来例を説明する図で、（Ａ）は図３に対応す
る断面図、（Ｂ）は一部拡大図、（Ｃ），（Ｄ）は滑り
による摩耗を説明する図である。
る断面図、（Ｂ）は一部拡大図、（Ｃ），（Ｄ）は滑り
による摩耗を説明する図である。
【図６】先願のダイ形状特有の問題点を示す図である。
１ パンチ ２ ダイ ３ 被加工材
Claims (5)
- 【請求項１】 所定方向に所定距離離して配置された一
対の工具を該所定方向に直交する方向に相対的に移動さ
せて被加工材を曲げる曲げ加工装置において、 前記一対の工具のうち一方の工具は作図上断面で被加工
材の曲げ支点となる直角の加工面形状を有し、前記一対
の工具のうち他方の工具は作図上断面にて前記曲げ支点
と該他方の工具が被加工材に接触する作用点との距離が
前記両工具の相対的移動の間、一定の曲率半径の断面形
状の加工面を有し、且つ一方の工具は前記加工面形状に
対して曲げ支点部にＣ面取を有していることを特徴とす
る曲げ加工装置。 - 【請求項２】 前記所定距離は、前記被加工材の厚みよ
り大きいことを特徴とする請求項１記載の曲げ加工装
置。 - 【請求項３】 前記所定距離は、前記被加工材の厚みの
２〜１０倍であることを特徴とする請求項２記載の曲げ
加工装置。 - 【請求項４】 前記曲げ支点を有する一方の工具のＣ面
取の大きさは前記被加工材の厚みの０. ５〜１. ０倍で
あることを特徴とする請求項１記載の曲げ加工装置。 - 【請求項５】 前記一対の工具のうち一方の工具はパン
チまたはダイの一方であり、前記一対の工具のうち他方
の工具はパンチまたはダイの他方であることを特徴とす
る請求項１〜４いずれか１記載の曲げ加工装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23152697A JPH1157867A (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 曲げ加工装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23152697A JPH1157867A (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 曲げ加工装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1157867A true JPH1157867A (ja) | 1999-03-02 |
Family
ID=16924878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23152697A Pending JPH1157867A (ja) | 1997-08-27 | 1997-08-27 | 曲げ加工装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1157867A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014040345A1 (zh) * | 2012-09-11 | 2014-03-20 | 深圳市华星光电技术有限公司 | 侧入式背光模组 |
-
1997
- 1997-08-27 JP JP23152697A patent/JPH1157867A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014040345A1 (zh) * | 2012-09-11 | 2014-03-20 | 深圳市华星光电技术有限公司 | 侧入式背光模组 |
| US8985829B2 (en) | 2012-09-11 | 2015-03-24 | Shenzhen China Star Optoelectronics Technology Co., Ltd. | Side-edge backlight module |
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