JPH1152258A - Finder - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To compensate the aberration of an optical system by the diffraction action of a diffraction optical element, especially, to excellently compensate transverse chromatic aberration. SOLUTION: A 1st lens group L1, a 2nd lens group L2, a 3rd lens group L3, a 1st image inversion optical member L4, a visual field frame S, a 2nd image inversion optical member L5 and an ocular group L6 are arranged in order from an object side. A and A' show axial light beam bundles, B and B' show the light beam bundles at a maximum viewing angle decided by a light beam passage restricting member such as the visual field frame S arranged near a primary image-formation plane and marking within visual field, and C shows a main light beam bisecting the light beam bundle on a meridian cross section. At such a time, a diffraction optical plane is arranged in a lens group satisfying a condition |HD|>|H| assuming that the distance of a maximum zone in the axial light beam bundles A and A' from the optical axis is H and the distance of the off-axis main light beam C bisecting the off-axis light beam bundle at a used maximum surface angle from the optical axis is HD.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、例えばレンズシャ
ッタカメラ用の外部ファインダや肉眼観察光学系に利用
されるファインダに関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an external finder for a lens shutter camera and a finder used for a visual observation optical system.

【０００２】[0002]

【従来の技術】近年、レンズシャッタカメラは撮影光学
系が小型化されたものが多く提案されている。そして、
それに準じてカメラに装着される外部のファインダも小
型でかつ光学性能の良いものが要求されている。2. Description of the Related Art In recent years, many lens shutter cameras have been proposed in which the photographing optical system is reduced in size. And
Correspondingly, an external finder mounted on a camera is required to be small and have good optical performance.

【０００３】一般に、小型なファインダの達成にはレン
ズ枚数の削減と共に、各レンズ群の屈折力を強め変倍時
のレンズ群の移動量を減少する工夫がなされている。し
かし、それは同時に諸収差の発生を招き、結果として高
性能な光学系の達成は困難となってくる。In general, in order to achieve a small finder, it has been devised to reduce the number of lenses, increase the refractive power of each lens unit, and reduce the amount of movement of the lens unit during zooming. However, it also causes various aberrations, and as a result, it is difficult to achieve a high-performance optical system.

【０００４】更に、近年においてレンズシャッタ用の外
部ファインダの光学部品は、コストの低減及び生産性を
考慮して、プラスチック材料が使用されていることが多
くなっている。このようなレンズ材料を選択する自由度
がない中で、コスト及び生産性を犠牲にせずに、光学系
の高性能化、小型化を達成することが重要となってい
る。Furthermore, in recent years, plastic materials are often used for optical components of an external finder for a lens shutter in consideration of cost reduction and productivity. It is important to achieve high performance and miniaturization of the optical system without sacrificing cost and productivity while there is no freedom to select such a lens material.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】ファインダの光学性能
を考えるとき、ファインダの見え方の善し悪しを決定す
るものとして、残存色収差量の大小が大きな関わりを持
つ。この量が大きいと、観察物体の輪郭に色にじみが出
たりフレア成分が発生したりして、良いファインダ像の
見え方にはならない。When considering the optical performance of the viewfinder, the magnitude of the residual chromatic aberration has a great influence on the quality of the viewfinder. If this amount is large, color bleeding occurs on the contour of the observation object or a flare component occurs, and the viewfinder image does not look good.

【０００６】特に、ファインダの広角化に際しては、画
角が広くなるに従い倍率の色収差が多く発生し、前記し
たコスト、生産性との関わりにより限られた光学材料で
かつ少枚数レンズの構成では、その補正が困難である。In particular, when the angle of view of the viewfinder is widened, the chromatic aberration of magnification is increased as the angle of view is widened. The correction is difficult.

【０００７】一般に、通常の屈折光学素子により実像フ
ァインダの光学性能改善のためには、正の屈折力と負の
屈折力を有するレンズ群の組み合わせを配置することに
より行われるが、更に諸収差の補正をバランス良く行う
には、レンズ枚数を増加することが必要となってくる。In general, the improvement of the optical performance of a real image finder by a normal refractive optical element is performed by arranging a combination of lens groups having a positive refractive power and a negative refractive power. In order to perform the correction in a well-balanced manner, it is necessary to increase the number of lenses.

【０００８】また、光学性能を維持しながらレンズ枚数
の削減を行うためには、非球面レンズの導入が有効とな
る。しかしながら色収差に関しては、その補正のために
はレンズの正、負の屈折力とその材質の異なる分散値の
組み合わせにより決定されるため、その補正効果は望め
ない。In order to reduce the number of lenses while maintaining optical performance, it is effective to introduce an aspheric lens. However, since the chromatic aberration is corrected by the combination of the positive and negative refractive power of the lens and the dispersion value of the material, the correction effect cannot be expected.

【０００９】このような中で、光学材料の分散特性によ
らずに色収差発生量をコントロールし得るものとして、
光学系中に回折光学素子を用いるものが、例えば特開平
６−３２４２６２公報等において開示されている。[0009] Under such circumstances, as a device capable of controlling the amount of chromatic aberration generated irrespective of the dispersion characteristics of the optical material,
An optical system using a diffractive optical element in an optical system is disclosed in, for example, JP-A-6-324262.

【００１０】しかしながら、それは写真撮影用の光学系
であり、本発明のようにファインダに用いたものについ
ての提案はなされていない。However, this is an optical system for photographing, and no proposal has been made for an optical system used for a finder as in the present invention.

【００１１】本発明の目的は、回折光学素子を導入し、
その回折作用により光学系の諸収差を補正し、特に前記
した倍率色収差を良好に補正するファインダを提供する
ことにある。An object of the present invention is to introduce a diffractive optical element,
It is an object of the present invention to provide a finder that corrects various aberrations of an optical system by its diffractive action, and particularly corrects the chromatic aberration of magnification described above.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めの本発明に係るファインダは、物体側から結像系の対
物光学系、像反転光学系、前記対物レンズにより結像さ
れた光線を***行光線とする接眼光学系を有するファイ
ンダ光学系において、軸上光線束における最大輪帯の光
軸からの距離をＨ、使用最大面角の軸外光線束を２分す
る軸外主光線の光軸からの距離をＨＤとしたとき、｜Ｈ
Ｄ｜＞｜Ｈ｜なる条件中に回転対称の回折光学面を配置
したことを特徴とする。According to the present invention, there is provided a finder for achieving the above-mentioned object, comprising: an objective optical system of an image forming system, an image inverting optical system, and a light beam formed by the objective lens from an object side. In a finder optical system having an eyepiece optical system having near-parallel rays, the distance from the optical axis of the largest annular zone in the on-axis ray bundle is H, and the off-axis chief ray that bisects the off-axis ray bundle with the maximum surface angle used is When the distance from the optical axis is HD, | H
It is characterized in that a rotationally symmetric diffractive optical surface is arranged in a condition of D |> | H |.

【００１３】[0013]

【発明の実施の形態】本発明を図示の実施例に基づいて
詳細に説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described in detail with reference to the illustrated embodiment.

【００１４】図１は実像式ファインダの構成を簡易的に
示したものである。物体側から順に第１レンズ群Ｌ１、
第２レンズ群Ｌ２、第３レンズ群Ｌ３、第１の像反転光
学部材Ｌ４、視野枠Ｓ、第２の像反転光学部材Ｌ５、接
眼レンズ群Ｌ６が配列され、Ｐはアイポイントとされて
いる。Ａ，Ａ’は軸上の光線束を示し、Ｂ、Ｂ’は一次
結像面近傍に配置された視野枠Ｓ等の光線通過制限部材
や視野範囲のマーキング等によって決定される最大画角
の光線束を示し、Ｃは子午断面上その光線束を２分する
主光線を示している。接眼レンズ群Ｌ６は結像された光
線を***行光線としている。FIG. 1 schematically shows the structure of a real image type finder. The first lens unit L1, in order from the object side,
A second lens group L2, a third lens group L3, a first image reversing optical member L4, a field frame S, a second image reversing optical member L5, and an eyepiece lens group L6 are arranged, and P is an eye point. . A and A 'indicate axial ray bundles, and B and B' indicate the maximum angle of view determined by a ray passage restricting member such as a field frame S disposed near the primary imaging plane, marking of a field of view, and the like. C indicates a chief ray that bisects the ray bundle on a meridional section. The eyepiece lens group L6 converts the formed light beam into a near-parallel light beam.

【００１５】このとき、軸上光線束Ａ、Ａ’における最
大輪帯の光軸からの距離をＨ、使用最大面角の軸外光線
束を２分する軸外主光線Ｃの光軸からの距離をＨＤとし
たとき、次の条件を満足するレンズ群中に回折光学面が
配置されている。At this time, the distance from the optical axis of the largest annular zone in the on-axis ray bundles A and A 'is H, and the off-axis principal ray C which divides the off-axis ray bundle of the maximum used surface angle into two is from the optical axis. Assuming that the distance is HD, the diffractive optical surface is arranged in a lens group satisfying the following condition.

【００１６】 ｜ＨＤ｜＞｜Ｈ｜ …(1) | HD |> | H | (1)

【００１７】このように回折光学面をこの範囲中に配置
することにより、軸上光線と軸外光線の回折光学面への
光線入射域を共通使用領域が少なくなるように変化させ
ることができる。従って、倍率色収差の原因となる入射
画角による各波長における倍率変化を回折光学素子の作
用により任意画角において、他の画角に対して影響をあ
まり与えることなく補正を行い、効果的に倍率色収差補
正を行うことが可能となる。By arranging the diffractive optical surface in this range as described above, it is possible to change the incident area of the on-axis ray and the off-axis ray on the diffractive optical face so that the common use area is reduced. Therefore, the magnification change at each wavelength due to the incident angle of view, which causes the chromatic aberration of magnification, is corrected by the action of the diffractive optical element at an arbitrary angle of view without significantly affecting other angle of view, and the magnification is effectively increased. Chromatic aberration correction can be performed.

【００１８】また、像反転光学部材Ｌ４、Ｌ５には図２
に示すようなペシャンダハプリズムを用いているが、像
反転光学部材Ｌ４、Ｌ５はポロプリズムのような他の形
状の像反転プリズム又はミラーを用いてもよく、図３に
簡易的に示したような変倍を行う対物レンズ群Ｌ７、変
倍を行う再結像レンズ群Ｌ８、接眼レンズ群Ｌ６から成
る２次結像タイプの実像ファインダとしてもよい。Further, the image reversing optical members L4 and L5 have the configuration shown in FIG.
However, the image reversing optical members L4 and L5 may use image reversing prisms or mirrors of other shapes such as Porro prisms, as shown in FIG. A secondary image forming type real image finder including an objective lens group L7 for performing magnification, a re-imaging lens group L8 for performing magnification, and an eyepiece lens group L6 may be used.

【００１９】図４〜図６は実施例１〜３のそれぞれ広角
状態、中間状態、望遠状態のレンズ断面図を示し、像反
転光学部材Ｌ４、Ｌ５は展開して示している。対物光学
系を物体側から負の第１レンズ群Ｌ１、負の第２レンズ
群Ｌ２、正の第３レンズ群Ｌ３とし、広角端から望遠端
への変倍に際して第１レンズ群Ｌ１は光軸上で固定し、
第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３は空気間隔が狭ま
るように光軸上の移動を行っている。FIGS. 4 to 6 show lens cross-sectional views of the first to third embodiments in the wide-angle state, the intermediate state, and the telephoto state, respectively, and the image inverting optical members L4 and L5 are shown in an expanded manner. The objective optical system is composed of a first negative lens unit L1, a second negative lens unit L2, and a third positive lens unit L3 from the object side, and the first lens unit L1 has an optical axis when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Fixed on
The second lens unit L2 and the third lens unit L3 move on the optical axis so as to reduce the air gap.

【００２０】実施例１では、第１レンズ群Ｌ１の像面側
のレンズの物体側レンズ面、第３レンズ群Ｌ３の物体側
のレンズの物体側レンズ面と像面側のレンズの物体側レ
ンズ面、接眼レンズ群Ｌ６の物体側レンズ面が非球面と
されている。また、第１レンズ群Ｌ１の最も物体側のレ
ンズ面に回折光学面が設けられている。In the first embodiment, the object-side lens surface of the lens on the image plane side of the first lens unit L1, the object-side lens surface of the object-side lens of the third lens unit L3, and the object-side lens of the lens on the image plane side The surface and the object-side lens surface of the eyepiece lens unit L6 are aspherical. Further, a diffractive optical surface is provided on the lens surface closest to the object in the first lens unit L1.

【００２１】実施例２においては、非球面は実施例１と
同様なレンズ面に設けられており、回折光学面は第１レ
ンズ群Ｌ１の物体側のレンズの像面側レンズ面に設けら
れている。In the second embodiment, the aspherical surface is provided on the same lens surface as in the first embodiment, and the diffractive optical surface is provided on the image side lens surface of the object side lens of the first lens unit L1. I have.

【００２２】実施例３では、第１レンズ群Ｌ１の像面側
のレンズの物体側レンズ面、第３レンズ群Ｌ３の像面側
のレンズの物体側レンズ面、接眼レンズ群Ｌ６の物体側
レンズ面が非球面とされ、第１レンズ群Ｌ１の像面側の
レンズの物体側レンズ面に回折光学面が設けられてい
る。In the third embodiment, the object-side lens surface of the image-side lens of the first lens unit L1, the object-side lens surface of the image-side lens of the third lens unit L3, and the object-side lens of the eyepiece L6 The surface is aspherical, and a diffractive optical surface is provided on the object-side lens surface of the lens on the image plane side of the first lens unit L1.

【００２３】非球面については、Ｘをレンズ頂点光軸か
ら方向への変位量、ｈを光軸からの距離、ｒを曲率半径
とすると、次式で与えられるものとする。ただし、Ｋ、
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄは非球面係数である。The aspherical surface is given by the following equation, where X is the amount of displacement from the lens vertex optical axis to the direction, h is the distance from the optical axis, and r is the radius of curvature. Where K,
A, B, C, and D are aspheric coefficients.

【００２４】 Ｘ＝（ｈ² ／ｒ）／｛１＋（１−（１＋Ｋ）・（ｈ／ｒ)²}^1/2＋Ａ・ｈ² ＋Ｂ ・ｈ⁴ ＋Ｃ・ｈ⁶ ＋Ｄ・ｈ⁸ …(2) X = (h ² / r) / ｛1+ (1− (1 + K) · (h / r) ² } ^1/2 + A · h ² + B · h ⁴ + Ch · ⁶ + D · h ⁸ (2 )

【００２５】回転対称な回折光学面は、ｈを光軸からの
距離、φ（ｈ）をｈにおける位相、λを基準波長（ｄ
線）、その位相係数をC_2・iとしたとき次式で表すことが
できる。In the rotationally symmetric diffractive optical surface, h is the distance from the optical axis, φ (h) is the phase at h, and λ is the reference wavelength (d
Line), and its phase coefficient can be expressed by the following equation when C _{2 · i} is used.

【００２６】 φ（ｈ）＝（２π／λ）・（C₂・Ｈ² ＋C₄＋Ｈ⁴ ＋C₆・Ｈ⁶ ＋・・・・・・・ ＋C_2・i・Ｈ^2・i ） …(3) Φ (h) = (2π / λ) · (C ₂ · H ² + C ₄ + H ⁴ + C ₆ · H ⁶ +... + C _{2 · i} · H ^{2 · i} ) (3) )

【００２７】一般に、屈折光学系のアッべ数（分散値）
νｄは、ｄ、Ｃ、Ｆ線の各波長における屈折力をＮｄ、
ＮＣ、ＮＦとしたとき、次式で表される。Generally, the Abbe number (dispersion value) of a refractive optical system
νd is the refractive power at each wavelength of the d, C, and F lines, Nd,
When NC and NF are used, they are expressed by the following equations.

【００２８】 νｄ＝（Ｎｄ−１）／（ＮＦ−ＮＣ） …(4) Νd = (Nd−1) / (NF−NC) (4)

【００２９】一方、回折光学素子のアッベ数νｄは、
ｄ、Ｃ、Ｆ線の各波長をλｄ、λＣ、λＦとしたとき、On the other hand, the Abbe number νd of the diffractive optical element is
When the wavelengths of the d, C, and F lines are λd, λC, and λF,

【００３０】 νｄ＝λｄ／（λＦ一λＣ） …(5) Νd = λd / (λF-λC) (5)

【００３１】と表され、νｄ＝−３．４５となり、任意
波長における分散性は屈折光学系と逆作用を有すること
を示している。Νd = −3.45, which indicates that the dispersion at an arbitrary wavelength has an effect opposite to that of the refractive optical system.

【００３２】また、回折光学素子の主波長（ｄ線）にお
ける近軸的な一次回折光の屈折力ψは、回折光学素子の
位相を表す前式より２次項の係数をC₂としたとき、ψ＝
−２・C₂と表される。Further, the refractive power ψ of paraxial first-order diffracted light in the main wavelength (d-line) of the diffractive optical element, when the coefficients of the quadratic term from the previous expression representing the phase of the diffraction optical element was C _2, ψ =
Represented as -2 · C _2.

【００３３】更に、任意波長をλ、基準波長をλ₀ とし
たとき、任意波長の屈折力ψ’は、次式となる。Further, when the arbitrary wavelength is λ and the reference wavelength is λ ₀ , the refractive power 屈折 ′ of the arbitrary wavelength is given by the following equation.

【００３４】 ψ’＝（λ／λ₀ ）・（−２・C₂） …(6) Ψ ′ = (λ / λ ₀ ) · (−2 · C ₂ ) (6)

【００３５】これにより、回折光学系の特長として、
(6) 式の位相係数C₂を変化させることにより、弱い近軸
屈折力変化により大きな分散性が得られることが理解で
きる。これは色収差以外の諸収差に大きな影響を与える
ことなく、色収差の補正を行うことができることにな
る。Thus, as a feature of the diffractive optical system,
(6) by varying the phase coefficients C ₂ of formula, it can be understood that the greater dispersibility by a weak paraxial refractive power change is obtained. This makes it possible to correct chromatic aberration without significantly affecting various aberrations other than chromatic aberration.

【００３６】また、位相係数C₄以降の高次項の係数は、
回折素子面の光線入射高変化に対する屈折力変化が、非
球面と類似した効果を得ることができると同時に、光線
入射高変化に応じて基準波長に対し、任意波長の屈折力
変化を与えることができるため、倍率色収差の補正に有
効である。The coefficients of higher-order terms after the phase coefficient C ₄ are as follows:
The refractive power change with respect to the incident light height change of the diffractive element surface can obtain an effect similar to that of the aspherical surface, and at the same time, the refractive power change of an arbitrary wavelength can be given to the reference wavelength according to the light incident height change. This is effective for correcting lateral chromatic aberration.

【００３７】従って、前記した(1) 式の条件式の下に回
折光学面を配置することにより、回折光学素子の特長を
利用して、少レンズ枚数の構成にも拘らず、肉視による
ファインダの見えの善し悪しを決定する諸収差中で、特
に倍率色収差を良好に補正したファインダの光学系が得
られる。Therefore, by arranging the diffractive optical surface under the conditional expression (1), the characteristics of the diffractive optical element can be used to make the finder visible with the naked eye, despite the small number of lenses. Among various aberrations that determine the quality of the appearance of the finder, a finder optical system in which chromatic aberration of magnification is particularly well corrected can be obtained.

【００３８】また、回折光学面を有するレンズＬ_h の近
軸屈折力をψｈ、その回折光学の２次の係数をC_2h とし
たとき、次式を満たすことが望ましい。Further, Pusaih paraxial refractive power of the lens L _h having a diffractive optical surface, when the second-order coefficients of the diffraction optical and C _2h, it is desirable to satisfy the following equation.

【００３９】 ψｈ・C_2h ＜０ …(7) Ψh · C _2h <0 (7)

【００４０】この条件式(7) は色収差補正を良好に行う
ための条件であり、回転対称な回折光学素子のアッベ数
νｄは、前記したように負の値を有するため効果的な色
収差補正を行うためには、レンズＬ_h の回折光学素子の
２次係数は、レンズＬ_h の回折光学素子による近軸屈折
力を含める屈折力と逆符号を取るようにして、屈折系の
レンズＬ_h で発生する色収差を補正することが望まれ
る。This condition (7) is a condition for satisfactorily correcting chromatic aberration. The Abbe number νd of the rotationally symmetric diffractive optical element has a negative value as described above, so that effective chromatic aberration correction can be performed. to do the second order coefficient of the diffractive optical element of the lens L _h is to to take power and opposite sign to include paraxial refractive power by the diffractive optical element of the lens L _h, a lens L _h of refraction system It is desired to correct the generated chromatic aberration.

【００４１】更には、第ｉ番目の回折素子の２次係数を
C_2i 、ファインダ光学系に含まれるレンズの総数をｎ、
第ｉレンズの近軸屈折力をψi 、そのレンズのアッべ数
をνi とするとき、次の条件式を満足することが好まし
い。Further, the second order coefficient of the i-th diffraction element is
C _2i , the total number of lenses included in the viewfinder optical system is n,
When the paraxial refractive power of the i-th lens is ψi and the Abbe number of the lens is νi, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

【００４２】[0042]

【式３】 (Equation 3)

【００４３】条件式(8) の右辺の第１項はファインダ光
学系における屈折光学系の色消し状態を、簡略的な式で
表したものである。同様に、第２項は回折光学素子にお
ける色補正量を簡略的に表したものとなり、条件式(8)
は屈折光学系で残存している色収差を回折光学系で補正
させるための条件となる。The first term on the right side of the conditional expression (8) expresses the achromatic state of the refractive optical system in the finder optical system by a simple expression. Similarly, the second term simply represents the amount of color correction in the diffractive optical element, and the conditional expression (8)
Is a condition for correcting the chromatic aberration remaining in the refractive optical system by the diffractive optical system.

【００４４】また、より有効的に色収差を補正するため
には、次の条件式を満足することが好ましい。In order to more effectively correct the chromatic aberration, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

【００４５】[0045]

【式４】 (Equation 4)

【００４６】条件式(9) を外れると、屈折光学系での残
存色収差を回折光学系で補正するために、補正不足又は
補正過剰となる。If the condition (9) is not satisfied, the residual chromatic aberration in the refractive optical system is corrected by the diffractive optical system, resulting in insufficient or excessive correction.

【００４７】本発明で提案する回折光学系の導入は、こ
の形式の実像式ファインダに限るものでなく、前述した
条件を満たすことにより、様々なタイプのズーム又は単
焦点のファインダに効果的である。The introduction of the diffractive optical system proposed in the present invention is not limited to the real image type finder of this type, but is effective for various types of zoom or single focus finder by satisfying the above-mentioned conditions. .

【００４８】本実施例では、回折光学面を対物レンズ系
に用いたが、接眼レンズ系や像反転光学系中に回折光学
面を用いれば、更なる良好な光学性能を期待できる。同
様に、回折光学面を対物レンズ系中のレンズ面に更に追
加導入しても、光学性能の向上が期待できる。In this embodiment, the diffractive optical surface is used for the objective lens system. However, if a diffractive optical surface is used in the eyepiece lens system or the image inverting optical system, better optical performance can be expected. Similarly, improvement in optical performance can be expected by additionally introducing a diffractive optical surface to the lens surface in the objective lens system.

【００４９】また、次表は各実施例１〜３の数値実施例
１〜３を示し、Riは物体側から順に第ｉ番目のレンズの
曲率半径、diはレンズ厚又は空気間隔、Niとνi は第ｉ
番目のレンズのガラスの屈折率とアッべ数である。The following table shows Numerical Examples 1 to 3 of Examples 1 to 3, where Ri is the radius of curvature of the i-th lens in order from the object side, di is the lens thickness or air gap, and Ni and νi Is the i-th
The refractive index and Abbe number of the glass of the second lens.

【００５０】 数値実施例１ f=152019.03〜 -5604.63 2ω= 62〜30° 射出瞳径= φ8.8 〜4.8 R1 = ∝ D1 = 1.40 N1=1.491710 ν1=57.4 R2 = ∝ D2 = 1.85 R3 = ∝ D3 = 3.00 N2=1.491710 ν2=57.4 R4 = 19.626 D4 =可変 R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3=1.491710 ν3=57.4 R6 =-21.358 D6 =可変 R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4=1.491710 ν4=57.4 R8 =-12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5=1.491710 ν5=57.4 R10= -7.964 D10=可変 R11= ∝ D11=14.50 N6=1.570900 ν6=33.8 R12= ∝ D12= 1.50 R13= ∝ D13=24.00 N7=1.570900 ν7=33.8 R14= ∝ D14= 0.20 R15= 27.633 D15= 2.50 N8=1.491710 ν8=57.4 R16=-12.281 D16=15.00 R17=アイポイントNumerical Example 1 f = 152019.03- -5604.63 2ω = 62-30 ° Exit pupil diameter = φ8.8-4.8 R1 = ∝D1 = 1.40 N1 = 1.491710 ν1 = 57.4 R2 = ∝D2 = 1.85 R3 = ∝D3 = 3.00 N2 = 1.491710 ν2 = 57.4 R4 = 19.626 D4 = Variable R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3 = 1.491710 ν3 = 57.4 R6 = -21.358 D6 = Variable R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4 = 1.491710 ν4 = 57.4 R8 = -12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5 = 1.491710 ν5 = 57.4 R10 = -7.964 D10 = variable R11 = ∝ D11 = 14.50 N6 = 1.570900 ν6 = 33.8 R12 = ∝ D12 = 1.50 R13 = ∝ D13 = 24.00 N7 = 1.570900 ν7 = 33.8 R14 = ∝ D14 = 0.20 R15 = 27.633 D15 = 2.50 N8 = 1.491710 ν8 = 57.4 R16 = -12.281 D16 = 15.00 R17 = eye point

【００５１】 [0051]

【００５２】 非球面係数 3面 K=0 A=0 B= 7.86283・10^-4 C=-2.35476・10^-5 D=9.26607・10^-7 7面 K=0 A=0 B=-1.23089・10^-4 C=-6.88633・10^-6 D=4.95196・10^-8 9面 K=0 A=0 B=-8.15588・10^-4 C=-9.81455・10^-7 D=0 15面 K=0 A=0 B=-9.65364・10^-5 C=-9.11764・10^-8 D=0Aspherical surface coefficient 3 surface K = 0 A = 0 B = 7.86283 ・ 10 ^-4 C = -2.35476 ・ 10 ^-5 D = 9.26607 ・ 10 ^-7 7 surface K = 0 A = 0 B = -1.23089 ・ 10 ^-4 C = -6.88633 ・ 10 ^-6 D = 4.95196 ・ 10 ^-8 9 face K = 0 A = 0 B = -8.15588 ・ 10 ^-4 C = -9.81455 ・ 10 ^-7 D = 0 15 face K = 0 A = 0 B = -9.65364 ・ 10 ^-5 C = -9.11764 ・ 10 ^-8 D = 0

【００５３】 [0053]

【００５４】 数値実施例２ f=152015.95〜 -5604.63 2ω= 62〜30° 射出瞳径= φ8.8 〜4.8 R1 = ∝ D1 = 1.40 N1=1.491710 ν1=57.4 R2 = ∝ D2 = 1.85 R3 = ∝ D3 = 3.00 N2=1.491710 ν2=57.4 R4 = 19.626 D4 =可変 R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3=1.491710 ν3=57.4 R6 =-21.358 D6 =可変 R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4=1.491710 ν4=57.4 R8 =-12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5=1.491710 ν5=57.4 R10= -7.964 D10=可変 R11= ∝ D11=14.50 N6=1.570900 ν6=33.8 R12= ∝ D12= 1.50 R13= ∝ D13=24.00 N7=1.570900 ν7=33.8 R14= ∝ D14= 0.20 R15= 27.633 D15= 2.50 N8=1.491710 ν8=57.4 R16=-12.281 D16=15.00 R17=アイポイントNumerical Example 2 f = 152015.95- -5604.63 2ω = 62-30 ° Exit Pupil Diameter = φ8.8-4.8 R1 = ∝D1 = 1.40 N1 = 1.491710 ν1 = 57.4 R2 = ∝D2 = 1.85 R3 = ∝D3 = 3.00 N2 = 1.491710 ν2 = 57.4 R4 = 19.626 D4 = Variable R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3 = 1.491710 ν3 = 57.4 R6 = -21.358 D6 = Variable R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4 = 1.491710 ν4 = 57.4 R8 = -12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5 = 1.491710 ν5 = 57.4 R10 = -7.964 D10 = variable R11 = ∝ D11 = 14.50 N6 = 1.570900 ν6 = 33.8 R12 = ∝ D12 = 1.50 R13 = ∝ D13 = 24.00 N7 = 1.570900 ν7 = 33.8 R14 = ∝ D14 = 0.20 R15 = 27.633 D15 = 2.50 N8 = 1.491710 ν8 = 57.4 R16 = -12.281 D16 = 15.00 R17 = eye point

【００５５】 [0055]

【００５６】 非球面係数 3面 K=0 A=2.01093・10^-7 B= 5.69397・10^-4 C=-3.55099・10^-6 D=4.67785・10^-7 7面 K=0 A=0 B=-1.23089・10^-4 C=-6.88633・10^-6 D=4.95196・10^-8 9面 K=0 A=0 B=-8.15588・10^-4 C=-9.81455・10^-7 D=0 15面 K=0 A=0 B=-9.65364・10^-5 C=-9.11764・10^-8 D=0Aspherical surface coefficient 3 surface K = 0 A = 2.01093 ・ 10 ^-7 B = 5.69397 ・ 10 ^-4 C = -3.55099 ・ 10 ^-6 D = 4.67785 ・ 10 ^-7 7 surface K = 0 A = 0 B = -1.23089 ・ 10 ^-4 C = -6.88633 ・ 10 ^-6 D = 4.95196 ・ 10 ^-8 9 K = 0 A = 0 B = -8.15588 ・ 10 ^-4 C = -9.81455 ・ 10 ^-7 D = 0 15 K = 0 A = 0 B = -9.65364 ・ 10 ^-5 C = -9.11764 ・ 10 ^-8 D = 0

【００５７】 [0057]

【００５８】 数値実施例３ f=152019.38〜 -5604.63 2ω= 62〜30° 射出瞳径= φ8.8 〜4.8 R1 = ∝ D1 = 1.40 N1=1.491710 ν1=57.4 R2 = ∝ D2 = 1.85 R3 = ∝ D3 = 3.00 N2=1.491710 ν2=57.4 R4 = 19.626 D4 =可変 R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3=1.491710 ν3=57.4 R6 =-21.358 D6 =可変 R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4=1.491710 ν4=57.4 R8 =-12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5=1.491710 ν5=57.4 R10= -7.964 D10=可変 R11= ∝ D11=14.50 N6=1.570900 ν6=33.8 R12= ∝ D12= 1.50 R13= ∝ D13=24.00 N7=1.570900 ν7=33.8 R14= ∝ D14= 0.20 R15= 27.633 D15= 2.50 N8=1.491710 ν8=57.4 R16=-12.281 D16=15.00 R17=アイポイントNumerical Example 3 f = 152019.38- -5604.63 2ω = 62-30 ° Exit Pupil Diameter = φ8.8-4.8 R1 = ∝D1 = 1.40 N1 = 1.491710 ν1 = 57.4 R2 = ∝D2 = 1.85 R3 = ∝D3 = 3.00 N2 = 1.491710 ν2 = 57.4 R4 = 19.626 D4 = Variable R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3 = 1.491710 ν3 = 57.4 R6 = -21.358 D6 = Variable R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4 = 1.491710 ν4 = 57.4 R8 = -12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5 = 1.491710 ν5 = 57.4 R10 = -7.964 D10 = variable R11 = ∝ D11 = 14.50 N6 = 1.570900 ν6 = 33.8 R12 = ∝ D12 = 1.50 R13 = ∝ D13 = 24.00 N7 = 1.570900 ν7 = 33.8 R14 = ∝ D14 = 0.20 R15 = 27.633 D15 = 2.50 N8 = 1.491710 ν8 = 57.4 R16 = -12.281 D16 = 15.00 R17 = eye point

【００５９】 [0059]

【００６０】 非球面係数 3面 K=0 A=0 B=-1.62237・10^-4 C=-7.05311・10^-6 D=5.88948・10^-8 9面 K=0 A=0 B=-7.37946 ・10^-4C=-1.16001・10^-5 D=7.47669・10^-7 15面 K=0 A=0 B=-9.65364e-05 C=-9.11764e-08 D=0Aspherical surface coefficient 3 surface K = 0 A = 0 B = -1.62237 ・ 10 ^-4 C = -7.05311 ・ 10 ^-6 D = 5.88948 ・ 10 ^-8 9 surface K = 0 A = 0 B = -7.37946 ・10 ^-4 C = -1.16001 ・ 10 ^-5 D = 7.47669 ・ 10 ^-7 15 K = 0 A = 0 B = -9.65364e-05 C = -9.11764e-08 D = 0

【００６１】 [0061]

【００６２】 数値実施例１ 数値実施例２ 数値実施例３ 条件式(1) の広角端におけるＨ 1.65 1.47 1.65 条件式(1) の広角端におけるＨＤ 5.32 4.84 3.69 条件式(8) 1.94・10^-14 8.37・10^-11 5.39・10^-15 条件式(9) -0.0015^. -0.0015 -0.0015Numerical Embodiment 1 Numerical Embodiment 2 Numerical Embodiment 3 H 1.65 1.47 1.65 at Wide Angle End of Conditional Expression (1) HD 5.32 4.84 3.69 Conditional Expression (8) 1.94 · 10 ^{− 14} 8.37 ・ 10 ^-11 5.39 ・ 10 ^-15 Conditional expression (9) -0.0015 ^.- 0.0015 -0.0015

【００６３】図７〜図１５は各実施例１〜３の広角状
態、中間状態、望遠状態の収差図を示し、ｄはｄ線、Ｃ
はＣ線、ＦはＦ線、ΔＳはサジタル像面、ΔＭはメリジ
オナル像面を示している。なお、物体高は最も物体側の
レンズ面から３ｍの距離における各変倍域における最大
画角での物体高である。7 to 15 show aberration diagrams of the first to third embodiments in the wide-angle state, the intermediate state, and the telephoto state.
Represents a C line, F represents an F line, ΔS represents a sagittal image plane, and ΔM represents a meridional image plane. Note that the object height is the object height at the maximum angle of view in each zoom range at a distance of 3 m from the lens surface closest to the object.

【００６４】これらの実施例と比較のために、実施例１
と同様な条件で回折光学面のみを設けない従来例を次に
示す。次の表はその数値例であり、図１６〜図１８はそ
の収差図であり、実施例１〜３の収差図に比較して倍率
色収差が改善されていないことが分かる。For comparison with these examples, the first embodiment was used.
A conventional example in which only the diffractive optical surface is not provided under the same conditions as described above is shown below. The following tables are numerical examples, and FIGS. 16 to 18 are aberration diagrams thereof. It can be seen that the chromatic aberration of magnification is not improved as compared with the aberration diagrams of Examples 1 to 3.

【００６５】 数値例 f=152019.38〜 -5604.63 2ω= 62〜30° 射出瞳径= φ8.8 〜4.8 R1 = ∝ D1 = 1.40 N1=1.491710 ν1=57.4 R2 = ∝ D2 = 1.85 R3 = ∝ D3 = 3.00 N2=1.491710 ν2=57.4 R4 = 19.626 D4 =可変 R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3=1.491710 ν3=57.4 R6 =-21.358 D6 =可変 R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4=1.491710 ν4=57.4 R8 =-12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5=1.491710 ν5=57.4 R10= -7.964 D10=可変 R11= ∝ D11=14.50 N6=1.570900 ν6=33.8 R12= ∝ D12= 1.50 R13= ∝ D13=24.00 N7=1.570900 ν7=33.8 R14= ∝ D14= 0.20 R15= 27.633 D15= 2.50 N8=1.491710 ν8=57.4 R16=-12.281 D16=15.00 R17=アイポイントNumerical example f = 152019.38- -5604.63 2ω = 62-30 ° Exit pupil diameter = φ8.8-4.8 R1 = ∝D1 = 1.40 N1 = 1.491710 ν1 = 57.4 R2 = ∝D2 = 1.85 R3 = ∝D3 = 3.00 N2 = 1.491710 ν2 = 57.4 R4 = 19.626 D4 = Variable R5 = -4.322 D5 = 1.30 N3 = 1.491710 ν3 = 57.4 R6 = -21.358 D6 = Variable R7 = 11.599 D7 = 2.80 N4 = 1.491710 ν4 = 57.4 R8 = -12.444 D8 = 1.53 R9 = ∝ D9 = 4.20 N5 = 1.491710 ν5 = 57.4 R10 = -7.964 D10 = Variable R11 = ∝ D11 = 14.50 N6 = 1.570900 ν6 = 33.8 R12 = ∝ D12 = 1.50 R13 = ∝ D13 = 24.00 N7 = 1.570900 ν7 = 33.8 R14 = ∝ D14 = 0.20 R15 = 27.633 D15 = 2.50 N8 = 1.491710 ν8 = 57.4 R16 = -12.281 D16 = 15.00 R17 = eye point

【００６６】 [0066]

【００６７】 非球面係数 3面 K=0 A=0 B= 6.83625・10^-4 C=-2.0892⁶・10^-5 D=7.97515・10^-7 7面 K=0 A=0 B=-1.23089・10^-4 C=-6.88633・10^-3 D=4.95196・10^-8 9面 K=0 A=0 B=-8.15588・10^-4 C=-9.81455・10^-7 D=0 15面 K=0 A=0 B=-9.65364・10^-5 C=-9.11764・10^-8 D=0 Aspherical surface coefficient 3 surface K = 0 A = 0 B = 6.83625 ・ 10 ^-4 C = -2.0892 ⁶・ 10 ^-5 D = 7.97515 ・ 10 ^-7 7 surface K = 0 A = 0 B = −1.23089 ・10 ^-4 C = -6.88633 ・ 10 ^-3 D = 4.95196 ・ 10 ^-8 9 face K = 0 A = 0 B = -8.15588 ・ 10 ^-4 C = -9.81455 ・ 10 ^-7 D = 0 15 face K = 0 A = 0 B = -9.65364 ・ 10 ^-5 C = -9.11764 ・ 10 ^-8 D = 0

【００６８】回折光学素子は微小な幅と溝で形成される
ため、その面に傷及び汚れが付き易い。従って、回折光
学素面は極力ファインダ光学系の最も物体側及び像面側
の面以外に配置することが好ましい。Since the diffractive optical element is formed with a minute width and a groove, the surface thereof is easily scratched and stained. Therefore, it is preferable to arrange the diffractive optical elementary surface as far as possible other than the surface closest to the object side and the image surface side of the finder optical system.

【００６９】回折光学素子の製法としては、バイナリオ
プティクス形状をフォトレジストにより直接レンズ表面
に成形する方法の他に、この方法により作成した型によ
りレプリカ成形やモールド成形を行う方法がある。ま
た、図１９に示す鋸状形状（キノフォーム）とすれば、
回折効率が上がり理想値に近い回折効果が期待できる。As a method of manufacturing a diffractive optical element, there is a method of forming a binary optics shape directly on a lens surface by using a photoresist, or a method of performing replica molding or molding using a mold prepared by this method. Further, if a saw-like shape (kinoform) shown in FIG.
Diffraction efficiency is increased, and a diffraction effect close to an ideal value can be expected.

【００７０】このの回折格子の構成は、基材１の表面に
紫外線硬化樹脂を塗布し、樹脂部２に波長５３０ｎｍで
１次回折効率が１００％となるような格子厚ｄの回折格
子３を形成している。図２０はこの回折光学素子の１次
回折効率の波長依存特性を示し、設計次数での回折効率
は最適化した波長５８０ｎｍから離れるに従って低下
し、一方で設計次数近傍の次数０次、２次回折光が増大
している。この設計次数以外の回折光の増加はフレアと
なり、光学系の解像度の低下につながる。The structure of this diffraction grating is such that an ultraviolet curable resin is applied to the surface of the base material 1 and the diffraction grating 3 having a grating thickness d such that the primary diffraction efficiency becomes 100% at a wavelength of 530 nm at the resin portion 2. Has formed. FIG. 20 shows the wavelength dependence of the first-order diffraction efficiency of this diffractive optical element. The diffraction efficiency in the design order decreases as the distance from the optimized wavelength of 580 nm increases, while the 0th-order and second-order diffracted light in the vicinity of the design order are reduced. Is increasing. This increase in diffracted light other than the design order causes a flare, which leads to a decrease in the resolution of the optical system.

【００７１】そこで、図２１に示す積層型の回折光学素
子とすることが好ましい。具体的な構成としては、基材
１上に紫外線硬化樹脂（ｎｄ＝１．４９９、νｄ＝５
４）から成る第１の回折格子４を形成し、その上に別の
紫外線硬化樹脂（ｎｄ＝ｌ．５９８、νｄ＝２８）から
成る第２の回折格子５を形成している。この材質の組み
合わせでは、第１の回折格子４の格子厚ｄｌはｄｌ＝１
３．８μｍ、第２の回折格子５の格子厚ｄ２はｄ＝１
０．５μｍとしている。Therefore, it is preferable to use a laminated diffractive optical element shown in FIG. As a specific configuration, an ultraviolet curable resin (nd = 1.499, νd = 5)
4) is formed, and a second diffraction grating 5 made of another ultraviolet curable resin (nd = 1.598, vd = 28) is formed thereon. In this combination of materials, the grating thickness dl of the first diffraction grating 4 is dl = 1
3.8 μm, the grating thickness d2 of the second diffraction grating 5 is d = 1
It is 0.5 μm.

【００７２】図２２はこの構成の回折光学素子の１次回
折効率の波長依存特性であり、このように積層構造の回
折格子にすることで、設計次数の回折効率は使用波長城
全域で９５％以上の高い回折効率を有している。FIG. 22 shows the wavelength dependence of the first-order diffraction efficiency of the diffractive optical element having this configuration. By using a diffraction grating having a laminated structure in this way, the diffraction efficiency of the design order is 95% over the entire operating wavelength range. It has the above high diffraction efficiency.

【００７３】積層構造の回折格子を用いることは、低周
波数の解像力が改善され、所望の光学特性を得ることに
有効である。従って、実施例の回折光学素子に積層構造
の回折格子を用いることで、光学性能は更に改善される
こととなる。The use of a diffraction grating having a laminated structure is effective in improving the resolution at low frequencies and obtaining desired optical characteristics. Therefore, by using a diffraction grating having a laminated structure for the diffractive optical element of the embodiment, the optical performance is further improved.

【００７４】なお、前述の積層構造の回折光学素子は材
質を紫外線硬化樹脂に限定するものではなく、他のプラ
スチック材などを使用することも可能である。The material of the above-described diffractive optical element having a laminated structure is not limited to an ultraviolet curable resin, and other plastic materials can be used.

【００７５】また、使用基材によっては、第１の回折格
子４を直接基材１に形成してもよい。更に、各格子厚が
異なる必要はなく、材料の組み合わせによっては図２３
に示すように２つの格子厚を等しくできる。この場合
は、回折光学素子表面に格子形状が形成されないので、
防塵性に優れ、回折光学素子の組み立て作業性が向上
し、より安価な光学系が得られる。Further, the first diffraction grating 4 may be formed directly on the substrate 1 depending on the substrate used. Further, it is not necessary that the lattice thicknesses be different, and depending on the combination of materials, FIG.
As shown in (2), the two grating thicknesses can be made equal. In this case, since no grating shape is formed on the surface of the diffractive optical element,
It is excellent in dust resistance, improves the workability of assembling the diffractive optical element, and obtains a cheaper optical system.

【００７６】[0076]

【発明の効果】以上説明したように本発明に係るファイ
ンダは、回折光学素子を導入することによって、小型で
も良好な光学性能を有することができる。As described above, the finder according to the present invention can have good optical performance even with a small size by introducing a diffractive optical element.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】ファインダ光学系及び光路の簡略的な構成図で
ある。FIG. 1 is a simplified configuration diagram of a finder optical system and an optical path.

【図２】像反転用のプリズム及び簡易的なレンズ配置構
成図である。FIG. 2 is a configuration diagram of a prism for image inversion and a simple lens arrangement.

【図３】２次結像系の実像ファインダの簡略的な構成図
である。FIG. 3 is a simplified configuration diagram of a real image finder of a secondary imaging system.

【図４】実施例１のレンズ断面図である。FIG. 4 is a lens cross-sectional view of Example 1.

【図５】実施例２のレンズ断面図である。FIG. 5 is a sectional view of a lens according to a second embodiment.

【図６】実施例３のレンズ断面図である。FIG. 6 is a sectional view of a lens according to a third embodiment.

【図７】実施例１の広角状態の収差図である。FIG. 7 is an aberration diagram of a wide-angle state according to the first embodiment.

【図８】実施例１の中間状態の収差図である。FIG. 8 is an aberration diagram of the intermediate state of the first embodiment.

【図９】実施例１の望遠状態の収差図である。FIG. 9 is an aberration diagram of a telephoto state according to the first embodiment.

【図１０】実施例２の広角状態の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram of a wide-angle state according to the second embodiment.

【図１１】実施例１の中間状態の収差図である。FIG. 11 is an aberration diagram of the intermediate state of the first embodiment.

【図１２】実施例２の望遠状態の収差図である。FIG. 12 is an aberration diagram of a telephoto state according to the second embodiment.

【図１３】実施例３の広角状態の収差図である。FIG. 13 is an aberration diagram of a wide-angle state according to the third embodiment.

【図１４】実施例３の中間状態の収差図である。FIG. 14 is an aberration diagram of the intermediate state of the third embodiment.

【図１５】実施例３の望遠状態の収差図である。FIG. 15 is an aberration diagram of a telephoto state according to the third embodiment.

【図１６】従来例の広角状態の収差図である。FIG. 16 is an aberration diagram of a conventional example in a wide-angle state.

【図１７】従来例の中間状態の収差図である。FIG. 17 is an aberration diagram of a conventional example in an intermediate state.

【図１８】従来例の望遠状態の収差図である。FIG. 18 is an aberration diagram of a conventional example in a telephoto state.

【図１９】回折光学素子のレンズ断面図である。FIG. 19 is a sectional view of a lens of a diffractive optical element.

【図２０】波長依存特性のグラフ図である。FIG. 20 is a graph showing wavelength dependence characteristics.

【図２１】積層構造の回折光学素子のレンズ断面図であ
る。FIG. 21 is a lens sectional view of a diffractive optical element having a laminated structure.

【図２２】波長依存特性のグラフ図である。FIG. 22 is a graph showing wavelength dependence characteristics.

【図２３】他の積層構造の回折光学素子のレンズ断面図
である。FIG. 23 is a lens sectional view of a diffractive optical element having another laminated structure.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

Ｌ１ 第１レンズ群 Ｌ２ 第２レンズ群 Ｌ３ 第３レンズ群 Ｌ４、Ｌ５ 像反転光学部材 Ｌ６ 接眼レンズ群 １ 基材 ２ 樹脂部 ３、４、５ 回折格子 L1 First lens group L2 Second lens group L3 Third lens group L4, L5 Image reversing optical member L6 Eyepiece lens group 1 Base material 2 Resin section 3, 4, 5 Diffraction grating

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 物体側から結像系の対物光学系、像反転
光学系、前記対物レンズにより結像された光線を***行
光線とする接眼光学系を有するファインダ光学系におい
て、軸上光線束における最大輪帯の光軸からの距離を
Ｈ、使用最大画角の軸外光線束を２分する軸外主光線の
光軸からの距離をＨＤとしたとき、｜ＨＤ｜＞｜Ｈ｜な
る条件中に回転対称の回折光学面を配置したことを特徴
とするファインダ。1. A finder optical system comprising: an objective optical system of an imaging system, an image inverting optical system, and an eyepiece optical system that converts a light beam imaged by the objective lens into a near-parallel light beam from an object side. | HD |> | H |, where H is the distance from the optical axis of the largest annular zone and HD is the distance from the optical axis of the off-axis principal ray that bisects the off-axis ray bundle having the maximum angle of view in use. A finder, wherein a rotationally symmetric diffractive optical surface is arranged in a condition. 【請求項２】 前記対物光学系は変倍機能を有する請求
項１に記載のファインダ。2. The finder according to claim 1, wherein the objective optical system has a zooming function. 【請求項３】 Ｈを光軸からの距離、φ（Ｈ）をＨにお
ける位相、λを基準波長（ｄ線）とし、前記回転対称な
回折光学素子の位相係数を次式で表し、 φ（Ｈ）＝（２π／λ）・（C₂・Ｈ² ＋C₄・Ｈ⁴ ＋C₆・
Ｈ⁶ ＋・・・＋C_2・i・Ｈ^2・i ） 前記回折光学面を有するレンズの近軸屈折力をψｈ、前
記回折光学の２次係数をC_2h としたとき、ψｈ・C_2h ＜
０となる条件の前記回折光学面を少なくとも１面設けた
請求項１又は２に記載のファインダ。3. H is the distance from the optical axis, φ (H) is the phase at H, λ is the reference wavelength (d-line), and the phase coefficient of the rotationally symmetric diffractive optical element is represented by the following equation: H) = (2π / λ) · (C ₂ · H ² + C ₄ · H ⁴ + C ₆ ·
H ⁶ +... + C _{2 · i} · H ^{2 · i} ) When the paraxial refractive power of the lens having the diffractive optical surface is Δh and the quadratic coefficient of the diffractive optical is C _2h , Δh · C _2h <
3. The finder according to claim 1, wherein at least one diffractive optical surface having a condition of zero is provided. 【請求項４】 前記回折光学面の第ｉ番目の回折素子の
２次係数をC_2i 、ファインダ光学系に含まれるレンズの
総数をｎ、第ｉ番目のレンズの近軸屈折力をψi 、該レ
ンズのアッべ数をνi とするとき、次の条件式を満足す
る請求項１又は２に記載のファインダ。 【式１】 4. The second order coefficient of the ith diffraction element on the diffractive optical surface is C _2i , the total number of lenses included in the finder optical system is n, the paraxial refractive power of the ith lens is ψi, 3. The finder according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied when the Abbe number of the lens is νi. (Equation 1) 【請求項５】 第ｉ番目の回折素子の２次係数をC_2i 、
ファインダ光学系に含まれるレンズの総数をｎ、第ｉ番
目のレンズの近軸屈折力をψi 、該レンズのアッべ数を
νi とするとき、次の条件式を満足する請求項１又は２
に記載のファインダ。 【式２】 5. The second-order coefficient of the i-th diffraction element is C _2i ,
The following conditional expression is satisfied, where n is the total number of lenses included in the finder optical system, ψi is the paraxial refractive power of the i-th lens, and νi is the Abbe number of the lens.
The finder described in. (Equation 2)