JPH11305179A - Method for driving acousto-optical filter, and acousto-optical filter device - Google Patents

Method for driving acousto-optical filter, and acousto-optical filter device

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JPH11305179A
JPH11305179A JP4228899A JP4228899A JPH11305179A JP H11305179 A JPH11305179 A JP H11305179A JP 4228899 A JP4228899 A JP 4228899A JP 4228899 A JP4228899 A JP 4228899A JP H11305179 A JPH11305179 A JP H11305179A
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acousto
optical filter
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寛 尾中
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To reduce variations in optical power band-passed and band-rejected through in variable acoust-optical filters(AOTF) by connecting AOTFs in a multi-stage configuration, and shifting the beat component phase generated by plural RF signals added to each ATOF in common. SOLUTION: Light multiplexed from a wavelength 1 to a wavelength 8 is inputted to a 1st AOTF1 which is the 1st stage AOTF as input light. The light of a wavelength 2, a wavelength 4 or a wavelength 8 is inputted to a 2nd AOTF2 as an input 1. In a waveguide type PBS 17-2, TM mode light of an optical waveguide path 11-2 is outputted to the side of an output 1 and TE mode light is outputted to the side of an output 2, and in an optical waveguide path 12-2, the TE mode light is outputted to the side of the output 1 and the TM mode light is outputted to the side of the output 2. Therefore, it is possible to shift the phase of peaked beat component of RF signal by varying the phase of the RF signal to be applied to the 2nd AOTF2 by a phase shifter. Thus, the wavelength components of the wave 1 and wave 3 can be eliminated from the output of the 2nd AOTF2.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】近年、高度情報化社会の進展
とともに膨大な情報量の処理が必要とされ、これらの情
報を伝送する手段として光ファイバを用いた光通信シス
テムが活用されている。この光通信システムでも変調速
度の高速化によって年々伝送容量の増大が図られ、現在
すでにギガビット／秒（Ｇｂ／ｓ）以上の変調速度が実
現されている。BACKGROUND OF THE INVENTION In recent years, with the development of a highly information-oriented society, a huge amount of information processing is required, and an optical communication system using an optical fiber has been used as a means for transmitting such information. Even in this optical communication system, the transmission capacity is increased year by year by increasing the modulation speed, and a modulation speed of gigabit / second (Gb / s) or more has already been realized.

【０００２】しかし、今後増大が見込まれる画像等大容
量の伝送を多く扱う伝送システムでは、テラビット／秒
（Ｔｂ／ｓ）以上の伝送容量を有するシステムが求めら
れている。このようなシステムでは変調速度の増大だけ
では伝送容量の要求を満足することはできず、光波長多
重伝送システムが不可欠と考えられている。However, in a transmission system that handles large-capacity transmission of images and the like, which is expected to increase in the future, a system having a transmission capacity of terabit / second (Tb / s) or more is required. In such a system, the demand for the transmission capacity cannot be satisfied only by increasing the modulation speed, and an optical wavelength multiplex transmission system is considered to be indispensable.

【０００３】この波長多重通信を実現する場合の重要な
光回路構成部品として、光波長フィルタがある。このフ
ィルタは複数の光源で発生した波長の異なる光を一本の
ファイバに合波したり、一本のファイバ中を伝搬して来
た複数波長の光を分波してそれぞれファイバやディテク
タに導いたりするもので、光波長多重伝送システムのキ
ーデバイスである。[0003] An optical wavelength filter is an important optical circuit component for realizing this wavelength division multiplexing communication. This filter combines light of different wavelengths generated by multiple light sources into a single fiber, or splits light of multiple wavelengths that have propagated through a single fiber and guides them to the fiber or detector. It is a key device of an optical wavelength division multiplexing transmission system.

【０００４】特に、高速光通信分野ではシステムによっ
て数波から１００波程度の幅広い波長数の波長多重が期
待されたり、波長間隔も１ｎｍ以下から数十ｎｍと幅広
い間隔が要求されており、アクセス系システムへの適用
では極めて低価格のフィルタの実現が求められるなどシ
ステムによって種々多様な要求が成されている。特に、
本発明の光導波路デバイスは、波長特性をＲＦ信号の変
更によりチューナブルに制御できるチューナブル波長フ
ィルタを実現でき、光多重通信線路における光アドドロ
ップマルチプレクサ（ＡＤＭ）や光クロスコネクト、光
交換などの通信システムで不可欠なデバイスである。In particular, in the field of high-speed optical communication, wavelength multiplexing of a wide number of wavelengths ranging from several waves to about 100 waves is expected depending on the system, and the wavelength interval is required to be as wide as 1 nm or less to several tens of nm. Various demands are made depending on the system, such as the need to realize an extremely low-cost filter in application to the system. Especially,
ADVANTAGE OF THE INVENTION The optical waveguide device of this invention can implement | achieve the tunable wavelength filter which can control a wavelength characteristic tunably by changing an RF signal, and an optical add-drop multiplexer (ADM) in an optical multiplex communication line, an optical cross connect, an optical exchange, etc. An indispensable device in communication systems.

【０００５】[0005]

【従来の技術】光ＡＤＭノードの構成を図１に示す。光
ＡＤＭノードに入力される光は波長１から波長８の光信
号が光波長多重されている。この波長多重光を光ＡＤＭ
ノード内の分波器に入力する。分波器では波長１乃至波
長４の波長を分岐、残りの波長５乃至８を通過させる。2. Description of the Related Art FIG. 1 shows the configuration of an optical ADM node. In the light input to the optical ADM node, optical signals of wavelengths 1 to 8 are optically multiplexed. This wavelength multiplexed light is converted to an optical ADM.
Input to the duplexer in the node. The splitter splits the wavelengths of wavelengths 1 to 4 and passes the remaining wavelengths of 5 to 8.

【０００６】この通過した光は合波器に入力される。合
波器は分波器からの波長５乃至波長８の光に波長１’乃
至４’の光を合成し、波長多重して光ノードより出力す
る。この分波器と合波器に、分波及び合波の波長及び波
長数を任意に変えられるデバイスとして、可変音響光学
フィルタ（ＡＯＴＦ）を用ることで、合波／分波する波
長と波長数を任意に変え、システムの構築を外部からの
制御により容易に変更可能とすることができる。[0006] The transmitted light is input to the multiplexer. The multiplexer combines the light of wavelengths 1 ′ to 4 ′ with the light of wavelengths 5 to 8 from the demultiplexer, multiplexes the wavelengths, and outputs the resultant from the optical node. By using a variable acousto-optic filter (AOTF) as a device that can arbitrarily change the wavelength and the number of wavelengths of the demultiplexing and the multiplexing, the wavelength and the wavelength to be multiplexed / demultiplexed are used for the demultiplexer and the multiplexer. The number can be changed arbitrarily and the construction of the system can be easily changed by external control.

【０００７】ＡＯＴＦの一例として、偏光無依存型のＡ
ＯＴＦの構成を図２に示す。このＡＯＴＦは弾性表面波
（ＳＡＷ）の周波数に対応する波長の光に対して導波路
屈折率の主軸が回転し、伝搬光の偏光が回転させること
で特定の波長の取り出しや変調を行うことが出来る。Ｘ
カットのＬｉＮｂＯ3 基板１０上にＴｉ拡散で構成した
光導波路１１，１２が形成され、光導波路１１，１２に
ＲＦ信号［レディオフリケンシー信号（３０００ＧＨ以
下の電磁波）］に対応したＳＡＷを発生させるトランス
デューサ１３が形成されている。As an example of the AOTF, a polarization-independent A
FIG. 2 shows the configuration of the OTF. This AOTF can extract or modulate a specific wavelength by rotating the main axis of the waveguide refractive index with respect to the light having the wavelength corresponding to the frequency of the surface acoustic wave (SAW) and rotating the polarization of the propagating light. I can do it. X
Optical waveguides 11 and 12 made of Ti diffusion are formed on a cut LiNbO 3 substrate 10, and a transducer 13 that generates a SAW corresponding to an RF signal [ready-off frequency signal (electromagnetic wave of 3000 GH or less)] in optical waveguides 11 and 12. Are formed.

【０００８】図１の波長１から波長４を分波するために
は、トランスデューサ１５に波長１乃至波長５に対応し
た４つの周波数のＲＦ信号合波してトランスデューサ１
５に与える。波長１乃至波長８の光を入力光１として導
波路型偏光ビームスプリッタ（導波路型ＰＢＳ）１６に
よりＴＥモード光とＴＭモード光に分離されＴＭモード
光は光導波路１１にＴＥモード光は光導波路１２に入射
する。In order to demultiplex the wavelengths 1 to 4 shown in FIG. 1, four signals corresponding to wavelengths 1 to 5 are multiplexed with the transducer 15 by RF signals.
Give 5 Wavelengths 1 to 8 are used as input light 1 and are separated into TE mode light and TM mode light by a waveguide type polarization beam splitter (waveguide type PBS) 16, the TM mode light is transmitted to the optical waveguide 11, and the TE mode light is transmitted to the optical waveguide. It is incident on 12.

【０００９】ＳＡＷと対応した波長の光（図１の場合波
長１乃至波長４）は光導波路１１の中でＴＭモード光か
らＴＥモード光に偏光が回転し、かつ、光導波路１２で
はＴＥモード光からＴＭモード光に偏光が回転する。こ
こで、導波路型ＰＢＳ１７で光導波路１１のＴＭモード
光は透過光側にＴＥモード光の光は分波器に出力され、
光導波路１２のＴＥモード光は透過光側にＴＭモード光
の光は分波光側に出力されることにより、特定の波長
（波長１乃至波長４）の取り出しや変調を行う光導波デ
バイスである。Light having a wavelength corresponding to the SAW (wavelengths 1 to 4 in FIG. 1) is rotated in the optical waveguide 11 from the TM mode light to the TE mode light, and the optical waveguide 12 is provided with the TE mode light. Is rotated to TM mode light. Here, in the waveguide type PBS 17, the TM mode light of the optical waveguide 11 is transmitted to the transmitted light side, and the TE mode light is output to the duplexer.
This is an optical waveguide device that extracts and modulates specific wavelengths (wavelengths 1 to 4) by outputting the TE mode light of the optical waveguide 12 to the transmitted light side and outputting the TM mode light to the demultiplexed light side.

【００１０】ここで、吸収体１９及び２０はＳＡＷの基
板端面の反射を防止するためのＳＡＷ吸収体である。ま
た、図２のＡＯＴＦは図１の合波器としても用いること
ができる。入力光２に波長１’から波長４’を入力し入
力光１には分波器からの波長５乃至波長８を入力する。Here, the absorbers 19 and 20 are SAW absorbers for preventing reflection of the SAW substrate end face. Further, the AOTF of FIG. 2 can also be used as the multiplexer of FIG. Wavelengths 1 'to 4' are input to the input light 2, and wavelengths 5 to 8 from the duplexer are input to the input light 1.

【００１１】入力は波長５乃至波長８は入力光１として
入力され、波長１’乃至波長４’を入力光２としてＡＯ
ＴＦに入力する。導波路型ＰＢＳ１６により波長５乃至
波長８はＴＭモード光は光導波路１１にＴＥモード光は
光導波路１２に入射する。また、波長１’乃至波長４’
は導波路型ＰＢＳ１６により、ＴＥモード光は光導波路
１１にＴＭモード光は光導波路１２に入射する。The input wavelengths 5 to 8 are input as input light 1, and the wavelengths 1 ′ to 4 ′ are input light 2 and AO
Input to TF. Wavelengths 5 to 8 of the TM mode light enter the optical waveguide 11 and the TE mode light enters the optical waveguide 12 by the waveguide type PBS 16. In addition, wavelength 1 ′ to wavelength 4 ′
, The TE mode light enters the optical waveguide 11 and the TM mode light enters the optical waveguide 12 by the waveguide type PBS 16.

【００１２】波長１’乃至波長４’に対応したＲＦ信号
をトランスデューサ１５に入力すると、光導波路１１の
中でＴＥモード光からＴＭモード光に偏光が回転し、か
つ、光導波路１２ではＴＭモード光からＴＥモード光に
偏光が回転する。導波路型ＰＢＳ１７では光導波路１１
のＴＭモード光は透過光側にＴＥモード光の光は分波光
側に出力され、光導波路１２のＴＥモード光は透過光側
にＴＭモード光の光は分波光側に出力されることによ
り、波長１’乃至波長４’及び波長５乃至波長８の光を
透過光側に出力することができる。When an RF signal corresponding to wavelengths 1 ′ to 4 ′ is input to the transducer 15, the polarization is rotated from the TE mode light to the TM mode light in the optical waveguide 11, and the TM mode light is transmitted in the optical waveguide 12. The polarization is rotated from the light to the TE mode light. In the waveguide type PBS 17, the optical waveguide 11 is used.
The TM mode light is transmitted to the transmitted light side, the TE mode light is output to the demultiplexed light side, the TE mode light of the optical waveguide 12 is output to the transmitted light side, and the TM mode light is output to the demultiplexed light side, Light of wavelengths 1 ′ to 4 ′ and wavelengths 5 to 8 can be output to the transmitted light side.

【００１３】[0013]

【発明が解決しようとする課題】ＡＯＴＦで複数の波長
を（波長１乃至４の波長）を分岐する場合に、ＡＯＴＦ
の一つのトランスデューサ１５に対して複数の周波数を
掛けると、目的とする光の波長に対して、バンドパス及
びバンドリジェクション特性の中心波長が時間的に変動
することで、入力光のパワーが一定で有るにも関わら
ず、ＡＯＴＦ出力は時間的に変動する問題がある。When an AOTF splits a plurality of wavelengths (wavelengths of wavelengths 1 to 4), the AOTF
When a plurality of frequencies are applied to one of the transducers 15, the center wavelength of the bandpass and band rejection characteristics fluctuates with respect to the wavelength of the target light, so that the power of the input light is constant. However, there is a problem that the AOTF output varies with time.

【００１４】[0014]

【課題を解決するための手段】課題の解決策として、 （１）基板上に設けた電極にＲＦ信号を印加することに
より光導波路に弾性表面波を発生させ、ＲＦ信号に対応
した波長の光を選択的に出力する音響光学フィルタをそ
れぞれ複数段接続し、複数の該音響光学フィルタの電極
にそれぞれ複数のＲＦ信号を与え、１つの音響光学フィ
ルタにかかる該複数のＲＦ信号により生じるビートの位
相が該複数の音響光学フィルタ間で異なる位相にする。 （２）（１）の手段に於いて該複数の音響光学フィルタ
の一つに掛ける該複数のＲＦ信号の内の少なくとも１つ
のＲＦ信号の位相を元のＲＦ信号の位相に対してずら
す。 （３）（１）の手段において、該複数のＲＦ信号により
生じるビートの位相差は可変音響光学フィルタの段数で
１８０°を割った値の位相差が該各音響光学フィルタ間
の位相差となるように駆動する。 （４）波長多重された光を入力しＲＦ信号に対応した波
長の光を第１出力よりバンドリジェクションするととも
に該ＲＦ信号に対応した波長の光を第２出力よりバンド
パスする第１の音響光学フィルタと、該第１の音響光学
フィルタの該第１出力を入力しＲＦ信号に対応した波長
の光をバンドリジェクションする第２の音響光学フィル
タと、該第１の音響光学フィルタの該第２出力を入力し
ＲＦ信号に対応した波長の光をバンドパスする第３の音
響光学フィルタと、該第１乃至第３の音響光学フィルタ
にそれぞれ同じ複数のＲＦ信号を入力するＲＦ信号発生
手段と、該第１の音響光学フィルタ又は第２及び第３の
音響光学フィルタに与えるＲＦ信号の位相を制御する位
相制御手段を有する構成とする。 （５）波長多重された光を入力しＲＦ信号に対応した波
長の光を第１出力はバンドリジェクションし第２出力は
バンドパスする第１の音響光学フィルタと、該第１の音
響光学フィルタのＲＦ信号に対応した波長のバンドリジ
ェクション出力を入力しＲＦ信号に対応した波長の光を
バンドリジェクションして出力する第２の音響光学フィ
ルタと、該第１の音響光学フィルタのＲＦ信号に対応し
た波長のバンドパス出力を入力しＲＦ信号に対応した波
長の光をバンドパスして出力する第３の音響光学フィル
タと、該第２の音響光学フィルタのＲＦ信号に対応した
波長のバンドリジェクション出力を入力しＲＦ信号に対
応した波長の光をバンドリジェクションして出力する第
４音響光学フィルタと、該第３の音響光学フィルタのＲ
Ｆ信号に対応した波長のバンドパス出力を入力しＲＦ信
号に対応した波長の光をバンドパスして出力する第５の
音響光学フィルタと、該第１乃至第５の音響光学フィル
タにそれぞれ同じ複数のＲＦ信号を入力するＲＦ信号発
生手段と、該第１の音響光学フィルタ，第２及び第３の
音響光学フィルタ、第４及び第５の音響光学フィルタに
与えるＲＦ信号の位相を制御する位相制御手段を有する
構成とする。 （６）（４）及び（５）の手段において全ての音響光学
フィルタを同一基板上に構成する。 （７）（６）の手段において第１の音響光学フィルタの
バンドパス及びバンドリジェクション出力は基板端面に
設けた反射手段で反射させ、第２及び第３の音響光学フ
ィルタの入力とする構成とする。 （８）（７）の手段において該反射手段から第１の音響
光学フィルタ出力導波路と第２及び第３の入力導波路が
結合した位置から反射手段までの導波路の距離を該反射
手段で反射光が該第１音響光学フィルタに結合しない距
離とする構成とする。 （９）（１）及び（４）及び（５）の手段に於いて音響
光学フィルタはＳＡＷを導波路に掛ける際に重みずけを
行うことを特徴とする音響光学フィルタの駆動方法及び
音響光学フィルタ装置。Means for solving the problems are as follows. (1) Applying an RF signal to an electrode provided on a substrate to generate a surface acoustic wave in an optical waveguide, and to generate light having a wavelength corresponding to the RF signal. A plurality of stages of acousto-optic filters for selectively outputting the signals, a plurality of RF signals are respectively applied to the electrodes of the plurality of acousto-optic filters, and a phase of a beat generated by the plurality of RF signals applied to one acousto-optic filter Make the phases different among the plurality of acousto-optic filters. (2) In the means of (1), the phase of at least one of the plurality of RF signals applied to one of the plurality of acousto-optic filters is shifted from the phase of the original RF signal. (3) In the means of (1), the phase difference between beats generated by the plurality of RF signals is a phase difference of a value obtained by dividing 180 ° by the number of stages of the variable acousto-optic filter, which is a phase difference between the acousto-optic filters. Drive. (4) A first sound that receives wavelength-multiplexed light, performs band rejection of light having a wavelength corresponding to an RF signal from a first output, and performs bandpass of light having a wavelength corresponding to the RF signal from a second output. An optical filter, a second acousto-optic filter that receives the first output of the first acousto-optic filter and rejects light having a wavelength corresponding to an RF signal, and a second acousto-optic filter of the first acousto-optic filter. A third acousto-optic filter for inputting two outputs and band-passing light having a wavelength corresponding to the RF signal, and an RF signal generating means for inputting the same plurality of RF signals to the first to third acousto-optic filters, respectively; And a phase control means for controlling the phase of the RF signal applied to the first acousto-optic filter or the second and third acousto-optic filters. (5) a first acousto-optic filter that inputs wavelength-multiplexed light, performs first band rejection on light having a wavelength corresponding to the RF signal, and performs second band-pass on the second output, and the first acousto-optic filter A second acousto-optic filter for inputting a band rejection output of a wavelength corresponding to the RF signal, performing band rejection of light having a wavelength corresponding to the RF signal, and outputting the same, and an RF signal of the first acousto-optic filter. A third acousto-optic filter for inputting a band-pass output of a corresponding wavelength and band-passing and outputting light of a wavelength corresponding to the RF signal, and a band rejector having a wavelength corresponding to the RF signal of the second acousto-optic filter And a fourth acousto-optic filter that receives the output of the second acousto-optic filter and outputs the light having a wavelength corresponding to the RF signal after band rejection.
A fifth acousto-optic filter for inputting a band-pass output of a wavelength corresponding to the F signal and band-passing and outputting light of a wavelength corresponding to the RF signal; Signal generating means for inputting the first RF signal, and phase control for controlling the phase of the RF signal applied to the first acousto-optic filter, the second and third acousto-optic filters, and the fourth and fifth acousto-optic filters Means. (6) In the means of (4) and (5), all acousto-optic filters are formed on the same substrate. (7) In the means of (6), the band-pass and band-rejection outputs of the first acousto-optic filter are reflected by a reflection means provided on the end face of the substrate and used as inputs to the second and third acousto-optic filters. I do. (8) In the means of (7), the distance of the waveguide from the reflecting means to the reflecting means from the position where the first acousto-optic filter output waveguide and the second and third input waveguides are coupled is determined by the reflecting means. The distance is set so that the reflected light is not coupled to the first acousto-optic filter. (9) In the means of (1), (4) and (5), the acousto-optic filter performs weighting when applying the SAW to the waveguide, and the acousto-optic filter driving method and acousto-optic. Filter device.

【００１５】本発明のようにＡＯＴＦを多段構成に接続
し、それぞれのＡＯＴＦに共通に加える複数のＲＦ信号
により生じるビート成分の位相をずらすことで、光が最
も減衰する位置がそれぞれのＡＯＴＦで時間的にずれる
ため、ＡＯＴＦのバンドパス及びバンドリジェクション
を行う中心波長の変動を小さくすることが出来、入力光
のパワーが一定の場合、ＡＯＴＦでのバンドパス及びバ
ンドリジェクションを行った光のパワー変動を小さくす
ることができる。By connecting the AOTFs in a multi-stage configuration as in the present invention and shifting the phase of the beat component generated by a plurality of RF signals commonly applied to each AOTF, the position where the light is most attenuated is time-dependent in each AOTF. In the case where the power of the input light is constant, the power of the light that has been subjected to the band pass and the band rejection in the AOTF can be reduced. Variation can be reduced.

【００１６】[0016]

【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の実
施の形態を説明する。図３は図１の分波器を２段のＡＯ
ＴＦで構成することにより、順に並んだ波長の奇数波長
を第１のＡＯＴＦ１で、偶数波長を第２のＡＯＴＦ２で
選択する場合の構成を示す。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 3 shows the duplexer of FIG.
A configuration in which odd-numbered wavelengths arranged in order are selected by the first AOTF1 and even-numbered wavelengths are selected by the second AOTF2 by using TFs will be described.

【００１７】波長１から波長８まで多重された光入力光
としては第１のＡＯＴＦ１に入力する。第１のＡＯＴＦ
１では、波長１及び波長３に対応するＲＦ信号としてｆ
１とｆ３の周波数をトランスデューサ１５−１に入力す
る。波長１乃至波長８の光を入力光１として導波路型Ｐ
ＢＳ１６−１によりＴＥモード光とＴＭモード光に分離
されＴＭモード光は光導波路１１−１にＴＥモード光は
導波路１２−１に入射する。The optical input light multiplexed from wavelengths 1 to 8 is input to the first AOTF1. First AOTF
1, the RF signal corresponding to wavelength 1 and wavelength 3 is f
The frequencies 1 and f3 are input to the transducer 15-1. Waveguide type P using light of wavelengths 1 to 8 as input light 1
The TE mode light and the TM mode light are separated by the BS 16-1 and the TM mode light enters the optical waveguide 11-1 and the TE mode light enters the waveguide 12-1.

【００１８】ｆ１とｆ３のＳＡＷと対応した波長の光波
長１及び波長３は光導波路１１−１の中でＴＭモード光
からＴＥモード光に偏光が回転し、かつ、光導波路１２
ではＴＥモード光からＴＭモード光に偏光が回転する。
導波路型ＰＢＳ１７−１で光導波路１１−１のＴＭモー
ド光は出力１側にＴＥモード光の光は出力２側に出力さ
れ、光導波路１２−１のＴＥモード光は出力１側にＴＭ
モード光の光は出力２側に出力される。The light wavelengths 1 and 3 having wavelengths corresponding to the SAWs f1 and f3 rotate in the optical waveguide 11-1 from the TM mode light to the TE mode light, and the optical waveguide 12-1.
Then, the polarization is rotated from the TE mode light to the TM mode light.
In the waveguide type PBS 17-1, the TM mode light of the optical waveguide 11-1 is output to the output 1 side, the TE mode light is output to the output 2 side, and the TE mode light of the optical waveguide 12-1 is TM output to the output 1 side.
The mode light is output to the output 2 side.

【００１９】従って、波長１及び波長３は出力２側より
出力され、波長２および波長４乃至波長８は出力１より
出力される。第１のＡＯＴＦの出力１は光増幅器に入力
されて、第１のＡＯＴＦ１で減衰した分を増幅してレベ
ル調整を行う。光増幅器の出力は第２のＡＯＴＦ２の入
力光１として入力される。Therefore, the wavelengths 1 and 3 are output from the output 2 side, and the wavelengths 2 and 4 to 8 are output from the output 1. The output 1 of the first AOTF is input to the optical amplifier, and the level is adjusted by amplifying the amount attenuated by the first AOTF1. The output of the optical amplifier is input as the input light 1 of the second AOTF2.

【００２０】第２のＡＯＴＦ２では、波長２及び４に対
応するＲＦ信号としてｆ２とｆ４の周波数をトランスデ
ューサ１５−２に入力する。波長２および波長４乃至波
長８の光は導波路型ＰＢＳ１６−２によりＴＥモード光
とＴＭモード光に分離されＴＭモード光は光導波路１１
−２にＴＥモード光は導波路１２−２に入射する。In the second AOTF 2, the frequencies f2 and f4 are input to the transducer 15-2 as RF signals corresponding to wavelengths 2 and 4. Wavelengths 2 and 4 to 8 are separated into TE mode light and TM mode light by the waveguide type PBS 16-2.
-2 enters the TE mode light into the waveguide 12-2.

【００２１】ｆ２とｆ４のＳＡＷと対応した波長の光波
長２及び波長４は光導波路１１−１の中でＴＭモード光
からＴＥモード光に偏光が回転し、かつ、光導波路１２
ではＴＥモード光からＴＭモード光に偏光が回転する。
導波路型ＰＢＳ１７−２で光導波路１１−２のＴＭモー
ド光は出力１側にＴＥモード光の光は出力１側に出力さ
れ、光導波路１２−２のＴＥモード光は出力１側にＴＭ
モード光の光は出力２側に出力される。The light wavelengths 2 and 4 having wavelengths corresponding to the SAWs f2 and f4 rotate from the TM mode light to the TE mode light in the optical waveguide 11-1, and the optical waveguide 12
Then, the polarization is rotated from the TE mode light to the TM mode light.
In the waveguide type PBS 17-2, the TM mode light of the optical waveguide 11-2 is output to the output 1 side, the TE mode light is output to the output 1 side, and the TE mode light of the optical waveguide 12-2 is TM output to the output 1 side.
The mode light is output to the output 2 side.

【００２２】従って、波長２及び波長４は出力２側より
出力され、波長４乃至波長８は出力１より出力される。
第１のＡＯＴＦ１及び第２のＡＯＴＦ２の１３−１，１
３−２は光導波路が１１−１，１１−２，１２−１，１
２−２内にＳＡＷを閉じ込めるための層で、基板表面の
光導波路上に構成されている。Therefore, wavelengths 2 and 4 are output from the output 2 side, and wavelengths 4 to 8 are output from the output 1.
13-1, 1 of the first AOTF1 and the second AOTF2
3-2 denotes optical waveguides 11-1, 11-2, 12-1, 1
A layer for confining the SAW in 2-2, which is formed on the optical waveguide on the substrate surface.

【００２３】このように、並んだ波長の奇数波長を第１
のＡＯＴＦ１で偶数波長を第２のＡＯＴＦで選択するこ
とで、ＡＯＴＦの透過波長や分波波長幅が広くても、特
定の波長を中心とした個別の波長切り出しをすることが
できる。ここで、第１のＡＯＴＦ１のフィルタのバンド
パス及びバンドリジェクションの波長特性を図４乃至図
７に示す。As described above, the odd wavelengths of the arranged wavelengths are set as the first wavelengths.
By selecting an even-numbered wavelength with the second AOTF in the AOTF 1, individual wavelengths centering on a specific wavelength can be cut out even if the transmission wavelength and the demultiplexing wavelength width of the AOTF are wide. Here, the wavelength characteristics of the band pass and band rejection of the filter of the first AOTF1 are shown in FIGS.

【００２４】図４乃至図７はバンドパス及びバンドリジ
ェクションを行う波長１を１．５４８４μｍ，波長３を
１．５５００μｍとして、ｆ１とｆ３をトランスデュー
サ１５−１に加えた状態で、一定時間間隔で波長特性を
シミュレーションした結果を示す。この図４及び図５は
第１のＡＯＴＦの出力２側より見たバンドパス特性を示
し、必要とする波長１．５４８４μｍと１．５５００μ
ｍに於いては時間の違いにより、フィルタの中心波長が
変動し、バンドパスを行う波長１．５４８４μｍおよび
１．５５００μｍの波長に於いて時間的に減衰を与え、
出力信号にレベル変動を与えていることが判る。FIGS. 4 to 7 show that the wavelength 1 for performing the band pass and the band rejection is 1.5484 μm, the wavelength 3 is 1.5500 μm, and f1 and f3 are applied to the transducer 15-1 at regular time intervals. The result of simulating the wavelength characteristic is shown. FIGS. 4 and 5 show bandpass characteristics as viewed from the output 2 side of the first AOTF, and show the required wavelengths of 1.5484 μm and 1.5500 μm.
m, the center wavelength of the filter fluctuates due to the difference in time, and attenuates with time at the wavelengths of 1.5484 μm and 1.5500 μm for performing the band pass,
It can be seen that the level variation is given to the output signal.

【００２５】特に図５のシミュレーション結果からはバ
ンドパス波長特性が時間と共に周期的に変化しているこ
とが判る。図６は第１のＡＯＴＦの出力１側のバンドリ
ジェクション特性を示す図で、本来は１．５４８４μ
ｍ，１．５５００μｍで−５０ｄＢ以上の減衰を得るは
ずが、時間によっては−２５ｄＢ程度の減衰となってし
まう。In particular, it can be seen from the simulation results of FIG. 5 that the bandpass wavelength characteristic changes periodically with time. FIG. 6 is a diagram showing band rejection characteristics on the output 1 side of the first AOTF.
Although it should be possible to obtain attenuation of -50 dB or more at m, 1.5500 [mu] m, the attenuation will be about -25 dB depending on the time.

【００２６】図７は図６の時間を展開した特性を示して
おり、１．５４８４μｍと１．５５００μｍを中心にし
て、減衰を与える波長が周期的に変化していることが判
る。この現象はＡＯＴＦのバンドパス及びバンドリジェ
クション波長を増加した場合についても同様の現象が発
生する。図８乃至図１１は第１のＡＯＴＥＦに与えるＲ
Ｆ信号をｆ１，ｆ２，ｆ３，ｆ４とし、一つのＡＯＴＦ
で、波長１から波長４を選択した場合の特性を示す図で
ある。FIG. 7 shows the characteristic obtained by expanding the time shown in FIG. 6, and it can be seen that the wavelength giving attenuation periodically changes around 1.5484 μm and 1.5500 μm. The same phenomenon occurs when the band pass and the band rejection wavelength of the AOTF are increased. 8 to 11 show the values of R given to the first AOTEF.
F signal is assumed to be f1, f2, f3, f4, and one AOTF
FIG. 4 is a diagram showing characteristics when wavelengths 1 to 4 are selected.

【００２７】図８及び図９は出力２側のバンドパス特性
を示しており、図８はパスする波長１．５４６８μｍ，
１．５４８４μｍ，１．５５００μｍ，１．５５１６μ
ｍとした場合於いて、時間経過とともに、透過可能なレ
ベルが変動し、フィルタのピークではない位置がバンド
パス波長に来るので、必要とする波長の光信号を減衰さ
せていることが判る。FIGS. 8 and 9 show bandpass characteristics on the output 2 side. FIG. 8 shows a bandpass wavelength of 1.5468 μm,
1.5484μm, 1.5500μm, 1.5516μ
In the case of m, the transmissible level changes over time, and a position other than the peak of the filter comes to the band-pass wavelength, which indicates that the optical signal of the required wavelength is attenuated.

【００２８】図９は図８の時間を展開した特性を示して
おり、バンドパスする波長１．５４６８μｍ，１．５４
８４μｍ，１．５５００μｍ，１．５５１６μｍの各波
長を中心にして、パスする波長が周期的に変化している
ことが判る。図１０は出力１側のバンドリジェクション
波長特性を示す図で、本来は−５０ｄＢ以上の減衰を得
るはずの１．５４６８μｍ，１．５４８４μｍ，１．５
５００μｍ，１．５５１６μｍの光に対して、時間によ
っては−２５ｄＢ程度の減衰となってしまう。FIG. 9 shows the characteristic obtained by expanding the time shown in FIG. 8, and shows the wavelengths of 1.5468 μm, 1.54
It can be seen that the passing wavelength changes periodically with each wavelength of 84 μm, 1.5500 μm and 1.5516 μm as the center. FIG. 10 is a graph showing the band rejection wavelength characteristics on the output 1 side, and 1.5468 μm, 1.5484 μm, 1.5 dB which should originally obtain attenuation of −50 dB or more.
For light of 500 μm and 1.5516 μm, the attenuation is about −25 dB depending on time.

【００２９】図１１は図１０の時間を展開した特性を示
しており、１．５４６８μｍ，１．５４８４μｍ，１．
５５００μｍ，１．５５１６μｍを中心にして、減衰を
与える波長が周期的に変化していることが判る。この結
果より、複数の波長を選択するためＡＯＴＦに複数のＲ
Ｆ信号を入力すると、周期的にバンドパス及びバンドリ
ジェクションの波長特性が変化することが判る。FIG. 11 shows the characteristics obtained by expanding the time shown in FIG. 10, where 1.5468 μm, 1.5484 μm, 1.
It can be seen that the wavelength for attenuating changes periodically around 5500 μm and 1.5516 μm. From this result, a plurality of Rs are added to the AOTF to select multiple wavelengths.
It can be seen that when the F signal is input, the wavelength characteristics of bandpass and band rejection change periodically.

【００３０】図１２は２つの波長を選択するため、第１
のＡＯＴＦ１に２つのＲＦ信号を掛けた場合のＳＡＷの
ビート成分の強度の変化を一定時間ごとにシミュレーシ
ョンした結果を示し、図１３は第１のＡＯＴＦ１で４つ
の波長を選択した場合のＳＡＷのビート成分の強度の変
化を一定時間ごとにシミュレーションした結果を示す。FIG. 12 illustrates a first method for selecting two wavelengths.
FIG. 13 shows the result of simulating the change in the intensity of the beat component of the SAW at constant time intervals when two RF signals are applied to the AOTF1, and FIG. 13 shows the beat of the SAW when four wavelengths are selected in the first AOTF1. The result of having simulated the change of the intensity | strength of a component for every fixed time is shown.

【００３１】図１２及び図１３から明らかなように、一
定周期でビート成分の強度がシフトしていることが読み
取れる。図１４はビート成分の強度のピークがシフトす
る問題を解決するための具体例として、ＡＯＴＦを二段
構成として、各ＡＯＴＦに掛けるＲＦ信号のビートのピ
ーク位相を一段目と２段目で９０度ずらした構成を示
す。As is clear from FIGS. 12 and 13, it can be seen that the intensity of the beat component shifts at a constant period. FIG. 14 shows a specific example for solving the problem that the peak of the intensity of the beat component shifts. The AOTF has a two-stage configuration, and the peak phase of the beat of the RF signal applied to each AOTF is 90 degrees in the first and second stages. The shifted configuration is shown.

【００３２】波長１から波長８まで多重された光入力光
として１段目のＡＯＴＦＧである第１のＡＯＴＦ１に入
力する。第１のＡＯＴＦ１では、波長１及び波長３に対
応するＲＦ信号としてｆ１とｆ３の周波数をトランスデ
ューサ１５−１に入力する。ここで用いたＲＦ信号ｆ１
は１７６．７９５ＭＨｚ，ｆ３は１７６．６１３ＭＨｚ
である。The optical input light multiplexed from wavelength 1 to wavelength 8 is input to the first AOTF1, which is the first-stage AOTFG. In the first AOTF1, the frequencies f1 and f3 are input to the transducer 15-1 as RF signals corresponding to wavelengths 1 and 3. RF signal f1 used here
Is 176.795 MHz, f3 is 176.613 MHz
It is.

【００３３】波長１乃至波長８の光を入力光１として導
波路型ＰＢＳ１６−１によりＴＥモード光とＴＭモード
光に分離されＴＭモード光は光導波路１１−１にＴＥモ
ード光は光導波路１２−１に入射する。ｆ１とｆ３のＳ
ＡＷと対応した波長の光波長１及び波長３は光導波路１
１−１の中でＴＭモード光からＴＥモード光に偏光が回
転し、かつ、光導波路１２−２ではＴＥモード光からＴ
Ｍモード光に偏光が回転する。Wavelengths 1 to 8 are used as input light 1 and are separated into TE mode light and TM mode light by the waveguide type PBS 16-1. The TM mode light is transmitted to the optical waveguide 11-1 and the TE mode light is transmitted to the optical waveguide 12-. Incident on 1. S for f1 and f3
The optical wavelength 1 and the wavelength 3 corresponding to the AW are the optical waveguide 1
1-1, the polarization is rotated from the TM mode light to the TE mode light, and the optical waveguide 12-2 converts the TE mode light into the T mode light.
The polarization rotates to the M-mode light.

【００３４】導波路型ＰＢＳ１７−１で光導波路１１−
１のＴＭモード光は出力１側にＴＥモード光の光は出力
２側に出力され、光導波路１２−１のＴＥモード光は出
力１側にＴＭモード光の光は出力２側に出力される。従
って、波長１及び波長３は出力２側より出力され、波長
２および波長４乃至波長８は出力１より出力される。The waveguide type PBS 17-1 uses the optical waveguide 11-.
1, the TM mode light is output to the output 1 side, the TE mode light is output to the output 2 side, the TE mode light of the optical waveguide 12-1 is output to the output 1 side, and the TM mode light is output to the output 2 side. . Accordingly, wavelengths 1 and 3 are output from the output 2 side, and wavelengths 2 and wavelengths 4 to 8 are output from the output 1.

【００３５】第２のＡＯＴＦ２では入力１に波長２およ
び波長４乃至波長８の光が入力される。導波路型ＰＢＳ
１６−２によりＴＥモード光とＴＭモード光に分離され
ＴＭモード光は光導波路１１−２にＴＥモード光は光導
波路１２−２に入射する。この際に、ｆ３の周波数のＲ
Ｆ信号は移相器１２２−２で第１のＡＯＴＦ１に入力し
ｆ３の位相に対して１８０度ずらす。In the second AOTF 2, light of wavelength 2 and wavelengths 4 to 8 are input to input 1. Waveguide type PBS
The light is separated into TE mode light and TM mode light by 16-2, and the TM mode light enters the optical waveguide 11-2 and the TE mode light enters the optical waveguide 12-2. At this time, R3 of the frequency of f3
The F signal is input to the first AOTF1 by the phase shifter 122-2 and shifted by 180 degrees with respect to the phase of f3.

【００３６】この１８０°位相がずれたｆ３とｆ１のＲ
Ｆ信号を合波器１４−２で合波する。ｆ１とｆ３の１８
０度ずれたＲＦ信号が合波器１４−２を介してトランス
デューサ１５−２に入力されているため、第１のＡＯＴ
Ｆ１の時間的なバンドリジェクションの中心波長の変化
で削除しきれなかった波長１及び波長３の光を光導波路
１１−２の中でＴＭモード光からＴＥモード光に偏光が
回転し、かつ、光導波路１２−２ではＴＥモード光から
ＴＭモード光に偏光が回転する。The R of f3 and f1 whose phases are shifted by 180 °
The F signal is multiplexed by the multiplexer 14-2. 18 of f1 and f3
Since the RF signal shifted by 0 degrees is input to the transducer 15-2 via the multiplexer 14-2, the first AOT
The polarization of the light of wavelengths 1 and 3 which could not be completely removed due to the temporal change of the center wavelength of the band rejection of F1 is rotated from the TM mode light to the TE mode light in the optical waveguide 11-2, and In the optical waveguide 12-2, the polarization is rotated from the TE mode light to the TM mode light.

【００３７】導波路型ＰＢＳ１７−２で光導波路１１−
２のＴＭモード光は出力１側にＴＥモード光の光は出力
２側に出力され、光導波路１２−２のＴＥモード光は出
力１側にＴＭモード光の光は出力２側に出力される。従
って、第２のＡＯＴＦ２に掛けるＲＦ信号の位相を移相
器１２２−２にて変えることで、ＲＦ信号のビート成分
のピークの位相をずらすことができ、第１のＡＯＴＦ１
で特定の時間に削除しきれなかった、波長１及び波長３
の波長成分を第２のＡＯＴＦ１の出力より削除すること
ができ、時間の違いによりバンドリジェクション成分の
減衰量の変化を抑えられる。An optical waveguide 11- is formed by a waveguide type PBS 17-2.
2, the TM mode light is output to the output 1 side, the TE mode light is output to the output 2 side, the TE mode light of the optical waveguide 12-2 is output to the output 1 side, and the TM mode light is output to the output 2 side. . Therefore, by changing the phase of the RF signal applied to the second AOTF2 by the phase shifter 122-2, the phase of the peak of the beat component of the RF signal can be shifted, and the first AOTF1 can be shifted.
Wavelength 1 and wavelength 3 that could not be deleted at a specific time
Can be deleted from the output of the second AOTF1, and a change in the attenuation of the band rejection component due to a difference in time can be suppressed.

【００３８】第３のＡＯＴＦ３の入力１には第１のＡＯ
ＴＦ１の出力２／入力される。導波路型ＰＢＳ１６−３
によりＴＥモード光とＴＭモード光に分離されＴＭモー
ド光は光導波路１１−３にＴＥモード光は光導波路１２
−３に入力される。この際に、トランスデューサ１５−
３には第２のＡＯＴＦ２へのＲＦ信号と同じ合波器１４
−２の出力が入力する。The input 1 of the third AOTF 3 has the first AO
Output 2 of TF1 / input. Waveguide type PBS16-3
, The TM mode light is separated into the optical waveguide 11-3, and the TE mode light is separated into the optical waveguide 12
-3 is input. At this time, the transducer 15-
3 has the same multiplexer 14 as the RF signal to the second AOTF2.
-2 is input.

【００３９】このため第１のＡＯＴＦ１からの波長１及
び波長３の光を光導波路１１−３の中でＴＭモード光か
らＴＥモード光に偏光が回転し、かつ、光導波路１２−
３ではＴＥモード光からＴＭモード光に偏光が回転して
導波路型ＰＢＳ１７−３に入力される。導波路型ＰＢＳ
１７−３は光導波路１１−３のＴＭモード光は出力１側
にＴＥモード光の光は出力２側に出力され、光導波路１
２−３のＴＥモード光は出力１側にＴＭモード光の光は
出力２側に出力する。For this reason, the polarization of the light of wavelengths 1 and 3 from the first AOTF 1 is rotated from the TM mode light to the TE mode light in the optical waveguide 11-3, and the optical waveguide 12-
In 3, the polarization is rotated from the TE mode light to the TM mode light and input to the waveguide type PBS 17-3. Waveguide type PBS
17-3, the TM mode light of the optical waveguide 11-3 is output to the output 1 side, and the TE mode light is output to the output 2 side.
The TE mode light 2-3 is output to the output 1 side, and the TM mode light is output to the output 2 side.

【００４０】従って、出力１には第１のＡＯＴＦ１で時
間的に透過ピークがずれて波長１及び波長３に少し減衰
がかかった状態と、全く減衰がかからなかった状態が出
力されても、第３のＡＯＴＦで減衰がかかるタイミング
をずらすことができるため、波長１および波長３に関し
常に同じ透過量の光を提供することができる。図１５は
図１４の第１のＡＯＴＦ１と第２のＡＯＴＦ２と第３の
ＡＯＴＦ３にかかるＲＦ信号の位相状態を示している。Therefore, even if the output 1 outputs a state in which the transmission peak is shifted in time by the first AOTF 1 and wavelengths 1 and 3 are slightly attenuated, and a state in which no attenuation is applied at all, Since the timing at which the third AOTF attenuates can be shifted, it is possible to always provide light having the same transmission amount for wavelength 1 and wavelength 3. FIG. 15 shows the phase states of the RF signals applied to the first AOTF1, the second AOTF2, and the third AOTF3 in FIG.

【００４１】図１６は第１のＡＯＴＦ１と第２のＡＯＴ
Ｆ２と第３のＡＯＴＦ３にかかる弾性表面波のビート信
号の強度分布を示している。より特定すれば、図１６は
２チャンネルが選択されたときの２段構成の場合を示
す。Ｓ１は第１のＡＯＴＦ１電極から吸収体２０−１ま
での弾性表面波のビート強度分布を示し、Ｓ２，Ｓ３は
第２，第３のＡＯＴＦ２，３電極から吸収体２０−１ま
での弾性表面波のビート強度分布を示している。図１６
中、ビート間位相差は９０°である。FIG. 16 shows the first AOTF1 and the second AOTF1.
14 shows the intensity distribution of the beat signal of the surface acoustic wave applied to F2 and the third AOTF3. More specifically, FIG. 16 shows a case of a two-stage configuration when two channels are selected. S1 represents the beat intensity distribution of the surface acoustic wave from the first AOTF1 electrode to the absorber 20-1, and S2 and S3 are the surface acoustic waves from the second and third AOTF2 and 3 electrodes to the absorber 20-1. 3 shows the beat intensity distribution of the first embodiment. FIG.
Medium, the phase difference between beats is 90 °.

【００４２】図１７は図１４の１段目の第１のＡＯＴＦ
１と２段目の第２のＡＯＴＦ２及び第３のＯＡＴＦ３の
ＲＦ信号のビート成分の強度の時間による変化を示して
いる。（ａ）は第１のＡＯＴＦ１のビート成分の強度の
時間による変化を示している。FIG. 17 shows the first AOTF of the first stage in FIG.
The change with time of the intensity of the beat component of the RF signal of the second AOTF2 and the third OATF3 of the first and second stages is shown. (A) shows a change with time of the intensity of the beat component of the first AOTF1.

【００４３】（ｂ）は第２のＡＯＴＦ２と第３のＡＯＴ
Ｆ３のビート成分の強度の時間による変化を示してい
る。図１８及び図１９は図１４の第１のＡＯＴＦ１と第
３のＡＯＴＦ３の特性を掛け合わせたバンドパス特性を
時間を変えて測定したもので、図４及び図５と比較する
と図１８及び図１９の中心周波数の変化が小さくなって
いることが判る。(B) shows the second AOTF2 and the third AOTF
The change with time of the intensity of the beat component of F3 is shown. FIGS. 18 and 19 show bandpass characteristics obtained by multiplying the characteristics of the first AOTF1 and the third AOTF3 of FIG. 14 at different times, and are compared with FIGS. 4 and 5 in FIGS. It can be seen that the change in the center frequency of the sample is small.

【００４４】図２０及び図２１は図１４の第１のＡＯＴ
Ｆ１と第２のＡＯＴＦ２の特性を掛け合わせたバンドリ
ジェクション特性を時間を変えて測定したもので、図６
及び図７と比較すると図２０及び図２１の中心周波数の
変化が小さくなっていることが判る。図２２は図３の構
成をフィルタの波長変動を小さく抑えた図１４の構成を
用いて実現する場合の図である。FIGS. 20 and 21 show the first AOT of FIG.
FIG. 6 shows band rejection characteristics obtained by multiplying the characteristics of F1 and the second AOTF2 by changing the time.
It can be seen that the change in the center frequency in FIGS. 20 and 21 is smaller than that in FIGS. FIG. 22 is a diagram in a case where the configuration of FIG. 3 is realized using the configuration of FIG.

【００４５】奇数波長を選択する奇数波長選択部を構成
する第１から第３のＡＯＴＦの接続及び、ＲＦ信号の関
係は図１４の構成と同じである。偶数波長を選択する偶
数波長選択部を構成する第４から第６のＡＯＴＦの接続
関係は図１４と同じで、ＲＦ信号は波長２と波長４を選
択するＲＦ信号とし、第５及び第６のＡＯＴＦに掛ける
ＲＦ信号のうち波長４を選択するためのＲＦ信号ｆ４は
移相器１２２−４により１８０°基のｆ４の位相よりず
らして入力する構成とする。The connection of the first to third AOTFs constituting the odd wavelength selection unit for selecting the odd wavelength and the relationship between the RF signals are the same as the configuration of FIG. The connection relation of the fourth to sixth AOTFs constituting the even wavelength selection unit for selecting the even wavelength is the same as that of FIG. 14, and the RF signal is an RF signal for selecting the wavelength 2 and the wavelength 4, and the fifth and sixth RF signals are the same. The RF signal f4 for selecting the wavelength 4 among the RF signals to be applied to the AOTF is shifted by a phase shifter 122-4 from the phase of the 180 ° -based f4.

【００４６】この構成により、透過／分波波長の変動を
抑え波長単位で個別に波長を切り出すことが出来る。図
２３に、図１４の構成を用いて４つの波長を選択する場
合の例を示す。選択する波長１．５４６８μｍ，１．５
４８４μｍ，１．５５００μｍ，１．５５１６μｍとし
た場合に於いて、ＲＦ信号として波長１．５４６８に対
応したｆ１（１７６．９７８ＭＨｚ）、波長１．５４８
４μｍに対応したｆ２（１７６．７９５ＭＨｚ）、波長
１．５５００μｍに対応したｆ３（１７６．６１３ＭＨ
ｚ）、波長１．５４６８μｍに対応したｆ４（１７６．
４３１ＭＨｚ）のＲＦ信号を位相合波部１４−１，１４
−２にスイッチＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３，ＳＷ４及び移
相器Ｐ１１，Ｐ１２，Ｐ１３，Ｐ１４，Ｐ２１，Ｐ２
２，Ｐ２３，Ｐ２４を介して入力する。With this configuration, it is possible to cut out individual wavelengths in wavelength units while suppressing fluctuations in transmission / demultiplexing wavelengths. FIG. 23 shows an example in which four wavelengths are selected using the configuration of FIG. Select wavelength 1.5468 μm, 1.5
In the case of 484 μm, 1.5500 μm, and 1.5516 μm, f1 (176.978 MHz) corresponding to wavelength 1.5468 and wavelength 1.548 as an RF signal
F2 (176.795 MHz) corresponding to 4 μm, f3 (176.613MH) corresponding to a wavelength of 1.5500 μm
z), f4 corresponding to a wavelength of 1.5468 μm (176.
431 MHz) to the phase multiplexing units 14-1 and 14
-2, switches SW1, SW2, SW3, SW4 and phase shifters P11, P12, P13, P14, P21, P2
2, P23 and P24.

【００４７】移相器１４−１の出力はパワー制御部６０
を介して第１のＡＯＴＦに入力される。移相器１４−２
の出力は第２のＡＯＴＦ２と第３のＡＯＴＦに入力され
る。この時の移相器の条件を図２４に示す。この構成の
場合は移相器Ｐ２３とＰ２１の位相は元のＲＦ信号ｆ２
とｆ４の位相より１８０°位相をずらすように構成す
る。The output of the phase shifter 14-1 is supplied to the power control unit 60.
Through the first AOTF. Phase shifter 14-2
Is input to the second AOTF2 and the third AOTF. FIG. 24 shows the conditions of the phase shifter at this time. In this configuration, the phases of the phase shifters P23 and P21 are different from those of the original RF signal f2.
And the phase is shifted by 180 ° from the phase of f4.

【００４８】その他の移相器は位相変化を与えずに合波
器に入力するよう構成する。図２５は図２３の構成で図
２４の位相条件の時のＲＦ信号のビート成分のピーク強
度の時間的な変化を示した図で、（ａ）は第１のＡＯＴ
Ｆの１ＲＦ信号のビート成分のピーク強度の時間的な変
化を示し、（ｂ）は第２のＡＯＴＦ，第３のＡＯＴＦの
ＲＦ信号のビート成分のピーク強度の時間的な変化を示
している。The other phase shifters are configured to be inputted to the multiplexer without giving a phase change. FIG. 25 is a diagram showing a temporal change in the peak intensity of the beat component of the RF signal in the configuration of FIG. 23 under the phase condition of FIG. 24, and (a) shows the first AOT.
The temporal change in the peak intensity of the beat component of one RF signal of F is shown, and the graph (b) shows the temporal change of the peak intensity of the beat component of the RF signal of the second AOTF and the third AOTF.

【００４９】図２６は図２３の構成の第１のＡＯＴＦ１
と第３のＡＯＴＦの特性を掛け合わせたバンドパスフィ
ルタの時間の違いによる波長特性を示す図で、図２７は
図２６の時間の違いを展開した特性を示す。図２６，図
２７の特性と図８，図９の特性を比較すると、図２６，
図２７の方がバンドパスを行うフィルタの中心周波数の
変動が少なくなっていることが判る。FIG. 26 shows the first AOTF1 having the configuration shown in FIG.
FIG. 27 is a diagram showing a wavelength characteristic due to a time difference of a band-pass filter obtained by multiplying the characteristic of the third AOTF by the time characteristic. FIG. 27 shows a characteristic obtained by expanding the time difference of FIG. 26 and 27 are compared with the characteristics of FIGS. 8 and 9, FIG.
It can be seen from FIG. 27 that the fluctuation of the center frequency of the filter performing the band pass is smaller.

【００５０】図２８は図２３の構成の第１のＡＯＴＦと
第２のＡＯＴＦのバンドリジェクション特性を掛け合わ
せた特性の時間の違いによる波長特性を示す図で、図２
９は図２８の時間の違いを展開した特性を示す図であ
る。図２８，図２９の特性と図１０，図１１の特性を比
較すると、図２８，図２９の方がバンドリジェクション
を行うフィルタの中心周波数の変動が少なくなっている
ことが判る。FIG. 28 is a diagram showing the wavelength characteristic due to the time difference of the characteristic obtained by multiplying the band rejection characteristic of the first AOTF and the second AOTF having the configuration of FIG.
FIG. 9 is a diagram showing characteristics obtained by developing the time difference of FIG. Comparing the characteristics of FIGS. 28 and 29 with the characteristics of FIGS. 10 and 11, it can be seen that the fluctuation of the center frequency of the filter performing band rejection is smaller in FIGS. 28 and 29.

【００５１】図３０は図２３の構成で、バンドパス及び
バンドリジェクションを行う波長をさらに追加した場合
の位相条件を示す図である。ＲＦ信号として、ｆ５，ｆ
６を追加し、ｆ６のＲＦ信号の第２のＡＯＴＦと第３の
ＡＯＴＦにかける位相を元の位相より１８０°ずらす。
この図よりＡＯＴＦにかけるＲＦ信号のビート成分の位
相をずらすためには、第２及び第３のＡＯＴＦにかける
ＲＦ信号の内半分のＲＦ信号の位相を１８０°ずらせば
良いことが判る。FIG. 30 is a diagram showing a phase condition when a wavelength for performing band pass and band rejection is further added in the configuration of FIG. F5, f
6 is added, and the phase applied to the second AOTF and the third AOTF of the RF signal of f6 is shifted by 180 ° from the original phase.
From this figure, it can be seen that in order to shift the phase of the beat component of the RF signal applied to the AOTF, the phase of the half of the RF signal applied to the second and third AOTFs should be shifted by 180 °.

【００５２】図３１は図２３の変形例で、バンドリジェ
クションフィルタを構成した図である。図３２は図２３
の変形例で、バンドパスフィルタを構成した図である。
図３３は図２３の変形例で、２段目のＡＯＴＦである第
２，第３のＡＯＴＦ２，３の後段にさらに３段目のＡＯ
ＴＦである第４，第５のＡＯＴＦを接続して、時間によ
るバンドパス及びバンドリジェクトの中心周波数の変動
を抑える構成を示す図である。FIG. 31 is a modification of FIG. 23, and is a diagram showing a configuration of a band rejection filter. FIG. 32 shows FIG.
FIG. 13 is a diagram illustrating a configuration of a bandpass filter according to a modified example of FIG.
FIG. 33 shows a modification of FIG. 23, in which the second and third AOTFs 2, 3, which are the second-stage AOTF, are further added to the third-stage AOTF.
It is a figure which shows the structure which connects the 4th and 5th AOTF which are TF, and suppresses the fluctuation | variation of the center frequency of a band pass and a band reject with time.

【００５３】図３４は図３３構成において、スイッチＳ
Ｗ１，ＳＷ２をＯＮにして、ＲＦ信号ｆ１とｆ２を第１
乃至第５のＡＯＴＦに加えた場合の移相器の位相条件を
示し、第２，第３のＡＯＴＦにＲＦ信号を供給する移相
器Ｐ２２をｆ２の位相に対して１２０°ずらす構成に
し、第４，第５のＡＯＴＦにＲＦ信号を供給する移相器
Ｐ２３はｆ２の位相に対して２４０°ずらした構成とす
る。FIG. 34 shows a switch S in the configuration of FIG.
W1 and SW2 are turned on, and the RF signals f1 and f2 are
The phase conditions of the phase shifter when added to the fifth to fifth AOTFs are shown, and the phase shifter P22 that supplies the RF signal to the second and third AOTFs is shifted from the phase of f2 by 120 °. Fourth, the phase shifter P23 that supplies the RF signal to the fifth AOTF is configured to be shifted from the phase of f2 by 240 °.

【００５４】図３４の位相条件における電極からＳＡＷ
吸収体の位置までの弾性表面波のビートの強度分布を図
３５に示す。Ｓ１は第１のＡＯＴＦの弾性表面波のビー
トの強度分布を示し、Ｓ２，Ｓ４は第２，第３のＡＯＴ
Ｆの弾性表面波のビートの強度分布を示し、Ｓ３，Ｓ５
は第４，第５のＡＯＴＦの弾性表面波のビートの強度分
布を示している。図３５は２つのチャネルが選択された
場合を示す。ビート間位相差は６０°である。The SAW from the electrode under the phase condition of FIG.
FIG. 35 shows the intensity distribution of the beat of the surface acoustic wave up to the position of the absorber. S1 indicates the intensity distribution of the beat of the surface acoustic wave of the first AOTF, and S2 and S4 indicate the second and third AOT.
The intensity distribution of the beat of the surface acoustic wave of F is shown in S3 and S5.
Shows the intensity distribution of the beats of the surface acoustic waves of the fourth and fifth AOTFs. FIG. 35 shows a case where two channels are selected. The phase difference between beats is 60 °.

【００５５】図３６は図３３の構成でＲＦ信号としてｆ
１とｆ２を用いた場合の各ＡＯＴＦにかかるＲＦ信号の
ビート成分ピークの位相状態を示す。（ａ）は第１のＡ
ＯＴＦ１のＲＦ信号のビート成分ピークの位相状態を示
す。（ｂ）は第２のＡＯＴＦ２と第３のＡＯＴＦ３のＲ
Ｆ信号のビート成分ピークの位相状態を示す。FIG. 36 shows the configuration of FIG.
The phase state of the beat component peak of the RF signal applied to each AOTF when 1 and f2 are used is shown. (A) is the first A
4 shows the phase state of the beat component peak of the RF signal of OTF1. (B) is the R of the second AOTF2 and the third AOTF3.
The phase state of the beat component peak of the F signal is shown.

【００５６】（ｃ）は第４のＡＯＴＦ４と第５のＡＯＴ
Ｆ５のＲＦ信号のビート成分ピークの位相状態を示す。
図３７は図３３の構成でＲＦ信号としてｆ１とｆ２を用
い第１のＡＯＴＦ１と第３のＡＯＴＦ３と第５のＡＯＴ
Ｆ５のバンドパスフィルタ特性を掛け合わせた場合の時
間に対する波長特性を示す。(C) shows the fourth AOTF4 and the fifth AOTF
13 shows the phase state of the beat component peak of the F5 RF signal.
FIG. 37 shows the first AOTF1, the third AOTF3 and the fifth AOT using f1 and f2 as RF signals in the configuration of FIG.
9 shows a wavelength characteristic with respect to time when the bandpass filter characteristic of F5 is multiplied.

【００５７】図３８は図３７の波長特性を時間的に展開
した特性図である。図３７及び図３８を図４，図５，図
１８，図１９と比較すると、バンドパスフィルタの特性
が時間的に変化する量が図３７，図３８が最も小さいこ
とが判る。図３９は図３３の構成でＲＦ信号としてｆ１
とｆ２を用い第１のＡＯＴＦ１と第２のＡＯＴＦ２と第
４のＡＯＴＦ４のバンドリジェクションフィルタの特性
を掛け合わせた場合の時間に対する波長特性を示す。FIG. 38 is a characteristic diagram in which the wavelength characteristic of FIG. 37 is developed over time. Comparing FIGS. 37 and 38 with FIGS. 4, 5, 18, and 19, it can be seen that the amount by which the characteristic of the bandpass filter changes with time is the smallest in FIGS. 37 and 38. FIG. 39 shows the configuration of FIG.
7 shows the wavelength characteristics with respect to time when the characteristics of the band rejection filters of the first AOTF1, the second AOTF2, and the fourth AOTF4 are multiplied by using the first and second AOTF1 and f2.

【００５８】図４０は図３９の波長特性を時間的に展開
した特性図である。図３９及び図４０を図６，図７，図
２０，図２１と比較すると、バンドリジェクションフィ
ルタの特性が時間的に変化する量が図３９，図４０が最
も小さいことが判る。図４１は図３３の構成でＳＷ１乃
至ＳＷ４をＯＮにして、バンドパス及びバンドリジェク
ションする波長を４波にした場合の各段におけるＲＦ信
号のビート成分の位相状態を示す図である。FIG. 40 is a characteristic diagram in which the wavelength characteristic of FIG. 39 is developed over time. Comparing FIGS. 39 and 40 with FIGS. 6, 7, 20, and 21, it can be seen that the amount by which the characteristic of the band rejection filter changes with time is the smallest in FIGS. FIG. 41 is a diagram showing the phase state of the beat component of the RF signal at each stage when SW1 to SW4 are turned ON and the bandpass and band rejection wavelengths are four in the configuration of FIG.

【００５９】ここで第２，第３のＡＯＴＦにＲＦ信号を
掛ける移相器Ｐ２２はｆ２の位相に対して１２０°ずら
し、移相器Ｐ２３はｆ３に対して２４０°位相をずら
す。第４，第５のＡＯＴＦにＲＦ信号を掛ける移相器Ｐ
３２はｆ２の位相に対して２４０°ずらし、移相器Ｐ３
３はｆ３に対して１２０°位相をずらす。このような位
相関係にした場合の各ＡＯＴＦにかかる時間に対するＲ
Ｆ信号のビート成分のピーク変動を図４２に示す。Here, the phase shifter P22 which applies the RF signal to the second and third AOTFs shifts the phase of f2 by 120 °, and the phase shifter P23 shifts the phase of f3 by 240 °. Phase shifter P for applying RF signal to fourth and fifth AOTFs
32 is shifted by 240 ° with respect to the phase of f2, and the phase shifter P3
3 shifts the phase by 120 ° with respect to f3. R with respect to the time required for each AOTF in such a phase relationship
FIG. 42 shows the peak fluctuation of the beat component of the F signal.

【００６０】（ａ）は第１のＡＯＴＦ１のＲＦ信号のビ
ート成分ピークの位相状態を示す。（ｂ）は第２のＡＯ
ＴＦ２と第３のＡＯＴＦ３のＲＦ信号のビート成分ピー
クの位相状態を示す。（ｃ）は第４のＡＯＴＦ４と第５
のＡＯＴＦ５のＲＦ信号のビート成分のピークの位相状
態を示す。(A) shows the phase state of the beat component peak of the RF signal of the first AOTF1. (B) is the second AO
The phase states of the beat component peaks of the RF signals of TF2 and the third AOTF3 are shown. (C) shows the fourth AOTF4 and the fifth AOTF4.
3 shows the phase state of the peak of the beat component of the RF signal of the AOTF5.

【００６１】図４３は図３３の構成で図４２の位相条件
での時間に対する第１，第３，第５のＡＯＴＦのバンド
パスフィルタ特性を掛け合わせた場合の波長特性を示
す。図４４は図４３の波長特性を時間的に展開した特性
図である。図４３及び図４４を図８，図９，図２６，図
２７と比較すると、バンドパスフィルタ特性の時間的に
変化する量が図４３，図４４が小さいことが判る。FIG. 43 shows the wavelength characteristics when the bandpass filter characteristics of the first, third and fifth AOTFs are multiplied by the time under the phase conditions of FIG. 42 in the configuration of FIG. FIG. 44 is a characteristic diagram in which the wavelength characteristic of FIG. 43 is developed over time. Comparing FIGS. 43 and 44 with FIGS. 8, 9, 26, and 27, it can be seen that the amount of change in the band-pass filter characteristics over time is small in FIGS.

【００６２】図４５は図３３の構成で図４１の位相条件
での時間に対する第１，第２，第４のＡＯＴＦのバンド
リジェクションフィルタ特性を掛け合わせた波長特性を
示す。図４６は図４５の波長特性を時間的に展開した特
性図である。図４５及び図４６を図１０，図１１，図２
８，図２９と比較すると、バンドリジェクションフィル
タの特性が時間的に変化する量が図４５，図４６が小さ
いことが判る。FIG. 45 shows the wavelength characteristics obtained by multiplying the time under the phase condition of FIG. 41 by the band rejection filter characteristics of the first, second and fourth AOTFs in the configuration of FIG. FIG. 46 is a characteristic diagram in which the wavelength characteristic of FIG. 45 is developed over time. 45 and FIG. 46 to FIG. 10, FIG. 11, FIG.
Compared with FIGS. 8 and 29, it can be seen that the amount of change over time in the characteristics of the band rejection filter is small in FIGS.

【００６３】図４７は図３３の構成に於いて、選択波長
を増加した場合の各ＡＯＴＦに与えるＲＦ信号の位相関
係を示す。第２，第３のＡＯＴＦに与える位相をＲＦ信
号が増加するごとに１２０°単位で増加させ、第４，第
５のＡＯＴＦに与える位相をＲＦ信号が増加するごとに
１２０°単位で減少させることで、図４２のように、Ｒ
Ｆ信号のビート成分のピークを各ＡＯＴＦ間で時間ごと
にずらすことで、バントパス／バンドリジェクションの
波長特性が各波長の中心波長から時間的に変動を少なく
することができる。FIG. 47 shows the phase relationship of the RF signal applied to each AOTF when the selected wavelength is increased in the configuration of FIG. Increasing the phase applied to the second and third AOTFs by 120 ° every time the RF signal increases, and decreasing the phase applied to the fourth and fifth AOTFs by 120 ° every time the RF signal increases Then, as shown in FIG.
By shifting the peak of the beat component of the F signal between the AOTFs with respect to time, it is possible to reduce the temporal variation of the band characteristic of the band pass / band rejection from the center wavelength of each wavelength.

【００６４】図４８は図３３の構成の変形例で、バンド
リジェクションフィルタを構成した例を示す。図４９は
図３３の構成の変形例で、バンドパスフィルタを構成し
た例を示す。図５０は図１４の構成を一枚のＬｉＮｂＯ
3 基板上に構成したもので、図１４と同一部材は同一番
号で示す。FIG. 48 shows a modification of the configuration shown in FIG. 33, in which a band rejection filter is configured. FIG. 49 shows a modification of the configuration in FIG. 33, in which a band-pass filter is configured. FIG. 50 shows a configuration in which one sheet of LiNbO
It is configured on three substrates, and the same members as those in FIG. 14 are denoted by the same reference numerals.

【００６５】図５１は図５０の変形例で、基板端面でミ
ラーを用いて折り返すことで、デバイスの小型化を図
る。この折り返しにおいては、光導波路反射器１８−
１，１８−２から構成される反射手段を設けることで、
光の回折により第１のＡＯＴＦ１側に光が戻らないよう
に構成している。FIG. 51 is a modification of FIG. 50, in which the device is miniaturized by folding it back using a mirror at the end face of the substrate. In this return, the optical waveguide reflector 18-
By providing the reflection means composed of 1, 18-2,
The structure is such that light does not return to the first AOTF1 side due to light diffraction.

【００６６】導波路型反射器の構成と通常の導波路型Ｐ
ＢＳの構成を図５２に示す。図５２（ａ）は導波路型Ｐ
ＢＳの構成を示す。θ１の開き角で構成した光導波路と
光導波路の交差路長を変化させると、図５２（ｂ）に示
す様な偏波特性を取る。従って、ＰＢＳを構成するため
には、ＴＥが最大でＴＭが最低となるＬｃ１の距離を交
差導波路長とすれば良い。Structure of waveguide type reflector and ordinary waveguide type P
FIG. 52 shows the configuration of the BS. FIG. 52 (a) shows a waveguide type P
2 shows a configuration of a BS. When the length of the crossing path between the optical waveguide and the optical waveguide constituted by the opening angle of θ1 is changed, a polarization characteristic as shown in FIG. 52B is obtained. Therefore, in order to configure the PBS, the distance of Lc1 at which TE is maximum and TM is minimum may be set as the crossing waveguide length.

【００６７】この考え方を応用したのが図５２（ｃ）に
示す導波路反射器である。図５２（ｄ）にθ２の開き角
で構成した２つの光導波路２つの交差路長を変化させた
場合の偏波特性である。従って、一方の導波路Ｐ２にの
み光を導くためには両方の偏光が同じ導波路Ｐ２に結合
されるＬｃ２の長さとすれば良いことが判る。The waveguide reflector shown in FIG. 52C applies this concept. FIG. 52 (d) shows the polarization characteristics when the length of the intersection of two optical waveguides configured with an opening angle of θ2 is changed. Therefore, in order to guide the light to only one waveguide P2, it is understood that both polarizations should have the length Lc2 that is coupled to the same waveguide P2.

【００６８】このＬｃ２の長さの１／２の位置で導波路
を切断し、切断した導波路端面に反射膜等の反射手段に
より光を折り返すことで、反射した光が入力した導波路
側に戻ることを防止出来る。尚、（ａ）（ｃ）のθ１及
びθ２の角度は約０．８°とした場合Ｌｃ１の長さは約
４００μｍでＬｃ２の長さは約１１００μｍであった。The waveguide is cut at half the length of Lc2, and the light is turned back on the cut end face of the waveguide by a reflection means such as a reflection film, so that the reflected light is input to the waveguide side. You can prevent returning. When the angles θ1 and θ2 in (a) and (c) were about 0.8 °, the length of Lc1 was about 400 μm and the length of Lc2 was about 1100 μm.

【００６９】又、開き角θ１及びθ２を大きくすると、
Ｌｃ１及びＬｃ２の長さが長く成る傾向がある。図５３
は図３３の構成を図５２導波路型反射器の構成を用いて
構成したものである。図５５乃至図５８は図３３の構成
で、図５４のようなＳＡＷを閉じ込めるための層を導波
路に対して斜め構成したＡＯＴＦを用いた場合の特性を
示す。When the opening angles θ1 and θ2 are increased,
The lengths of Lc1 and Lc2 tend to be long. FIG.
FIG. 33 shows the configuration of FIG. 33 using the configuration of the waveguide type reflector of FIG. FIGS. 55 to 58 show characteristics in the case of using the AOTF in which the layer for confining the SAW as shown in FIG.

【００７０】この特性を図４３乃至図４６と比較すると
そのサイドロープがほとんど見られないことが判る。図
５４の様なＡＯＴＦを図１４，図２３，図３１，図３
２，図４８，図４９，図５０，図５１，図５３に用いら
れる第１乃至第５のＡＯＴＦに用いることで、同様なサ
イドロープの低減を行うことができる。When this characteristic is compared with FIGS. 43 to 46, it can be seen that the side rope is hardly observed. The AOTF as shown in FIG. 54 is used in FIGS. 14, 23, 31, and 3.
By using the first to fifth AOTFs used in FIG. 2, FIG. 48, FIG. 49, FIG. 50, FIG. 51, and FIG.

【００７１】図５９は、上記本発明の実施例によるバン
ドパス／バンドリジェクションフィルタを用いたＷＤＭ
光通信システムを示す図である。図５９において、複数
の個別送信機（ＴＸ）１００は異なる波長の光信号を送
信する。これらの光信号はマルチプレクサ（ＭＵＸ）１
０２で多重化され、これにより得られるＷＤＭ信号は光
ファイバ伝送ライン１０４を介して伝送される。このよ
うに、個別の送信機１００とマルチプレクサ１０２はＷ
ＤＭ信号を伝送ライン１０４を介して伝送する送信機１
０６を構成する。デマルチプレクサ（ＤＭＵＸ）１０８
はＷＤＭ信号を個々の光信号に分離し、受信機（ＲＸ）
１１０で受信される。このように、個別の受信機１１０
とデマルチプレクサ１０８は伝送ライン１０４を介して
伝送されたＷＤＭ信号を受信する受信機１１２を構成す
る。典型的には、光アンプ１１４のような光アンプが伝
送ライン１０４上に設けられる。FIG. 59 shows a WDM using a bandpass / band rejection filter according to the embodiment of the present invention.
FIG. 2 illustrates an optical communication system. In FIG. 59, a plurality of individual transmitters (TX) 100 transmit optical signals having different wavelengths. These optical signals are supplied to a multiplexer (MUX) 1
02, and the resulting WDM signal is transmitted via the optical fiber transmission line 104. Thus, the separate transmitter 100 and multiplexer 102 have W
Transmitter 1 for transmitting DM signal via transmission line 104
06. Demultiplexer (DMUX) 108
Separates the WDM signal into individual optical signals and converts them into a receiver (RX)
Received at 110. Thus, individual receivers 110
And the demultiplexer 108 constitute a receiver 112 for receiving the WDM signal transmitted via the transmission line 104. Typically, an optical amplifier, such as optical amplifier 114, is provided on transmission line 104.

【００７２】ＷＤＭ信号が伝送ライン１０４を伝送する
間に、光フィルタ装置１１６はＷＤＭ信号をフィルタす
る。光フィルタ装置１１６は、図５９に図示する縦続接
続された光フィルタ構成のいずれかを有することができ
る。例えば、光フィルタ装置１１６は図１４又は図３３
に図示する構成を有する。従って、光フィルタ装置１１
６を、伝送ライン１０４を伝搬するＷＤＭ信号から波長
を挿入／分離するＡＤＭ装置の一部として用いることが
できる。While the WDM signal is transmitted on the transmission line 104, the optical filter device 116 filters the WDM signal. The optical filter device 116 can have any of the cascaded optical filter configurations shown in FIG. For example, the optical filter device 116 shown in FIG.
Has the configuration shown in FIG. Therefore, the optical filter device 11
6 can be used as a part of an ADM device that inserts / demultiplexes a wavelength from a WDM signal propagating through the transmission line 104.

【００７３】図５９において、光フィルタ装置１１６は
送信機１０６と受信機１１２との間に位置している。し
かしながら、光フィルタ装置１１６はこの位置に限られ
るものではなく、光フィルタ装置１１６の使用目的に応
じて種々の位置に置くことができる。更に、図５９は送
信機と受信機の例を示している。しかしながら、本発明
はこれらの例に限定されるものではなく、多くの異なる
構成が可能である。In FIG. 59, the optical filter device 116 is located between the transmitter 106 and the receiver 112. However, the optical filter device 116 is not limited to this position, and can be placed at various positions depending on the purpose of use of the optical filter device 116. FIG. 59 shows an example of a transmitter and a receiver. However, the invention is not limited to these examples, and many different configurations are possible.

【００７４】本発明の上述した実施例によれば、複数の
ＡＯＴＦが縦続接続され、その各々は基板上に設けられ
た電極にＲＦ信号を印加することで光導波路内に弾性表
面波を発生させ、ＲＦ信号に対応する波長の光を選択的
に出力する。複数のＡＯＴＦの各々にはそれぞれのＲＦ
信号が与えられる。複数のＡＯＴＦのうちの１つに与え
られたＲＦ信号によって生成されるビートの位相は、べ
つのＡＯＴＦに与えられるＲＦ信号によって生成される
位相とは異なる。先に述べたように、本発明の種々の実
施例によれば、ＡＯＴＦに与えられるＲＦ信号の位相差
は３６０度をＡＯＴＦの段数で割って得られる値に等し
い。従って、１段目及び２段目の第１及び第２の縦続接
続されたＡＯＴＦにそれぞれ与えられるＲＦ信号により
生成されるビートの位相差は、１８０度を段数で割って
得られる値に等しい。そのため、上記本発明の実施例に
よれば、位相差はＡＯＴＦの段数に依存し、ＷＤＭ信号
内の波長の数やチャネル数に依存しない。According to the above embodiment of the present invention, a plurality of AOTFs are connected in cascade, each of which generates a surface acoustic wave in an optical waveguide by applying an RF signal to an electrode provided on a substrate. , And selectively outputs light having a wavelength corresponding to the RF signal. Each of the plurality of AOTFs has its own RF
A signal is provided. The phase of the beat generated by the RF signal provided to one of the plurality of AOTFs is different from the phase generated by the RF signal provided to the other AOTF. As noted above, according to various embodiments of the present invention, the phase difference of the RF signal provided to the AOTF is equal to 360 degrees divided by the number of stages of the AOTF. Therefore, the phase difference between the beats generated by the RF signals applied to the first and second cascade-connected AOTFs of the first and second stages is equal to a value obtained by dividing 180 degrees by the number of stages. Therefore, according to the embodiment of the present invention, the phase difference depends on the number of AOTF stages and does not depend on the number of wavelengths or the number of channels in the WDM signal.

【００７５】上記本発明の実施例では、縦続接続された
ＡＯＴＦの全てが単一の基板上に形成できる。典型的に
は、そのような基板はＬｉＮｂＯ3 基板である。しかし
ながら、本発明はこれに限定されるものではなく、半導
体の設計原理に従い他の基板を用いることができる。更
に、上記本発明の実施例によれば、ＡＯＴＦが基板上に
設けられた場合、反射デバイスを基板表面に設け、ＡＯ
ＴＦのバンドパス及びバンドリジェクションに起因した
光を反射させ、これにより反射された光を２段目や３段
目のような後段のＡＯＴＦに与えることができる。反射
デバイスから第１のＡＯＴＦまでの距離及び第２、第３
のＡＯＴＦが反射デバイスに接続される位置までの距離
を、反射光が第１のＡＯＴＦに結合しない距離に等しく
設定することができる。In the above embodiment of the present invention, all of the cascaded AOTFs can be formed on a single substrate. Typically, such a substrate is a LiNbO 3 substrate. However, the present invention is not limited to this, and other substrates can be used in accordance with semiconductor design principles. Further, according to the embodiment of the present invention, when the AOTF is provided on the substrate, the reflection device is provided on the substrate surface, and the AOTF is provided on the substrate.
The light caused by the band pass and band rejection of the TF is reflected, whereby the reflected light can be given to a second-stage or third-stage AOTF. The distance from the reflective device to the first AOTF and the second and third
Can be set equal to the distance at which the reflected light does not couple to the first AOTF.

【００７６】上記本発明の実施例によれば、ＡＯＴＦは
導波路に与えられる弾性表面波を重み付けする。一般
に、本発明はＲＦ信号が与えられることで制御されるフ
ィルタ特性を持つ光フィルタに適用可能である。例え
ば、ＴＭをＴＥに変換したり、ＴＥをＴＭに変換したり
するモード変換タイプのＡＯＴＦを適用可能である。従
って、本発明のファイバタイプのＡＯＴＦに適用でき
る。According to the above embodiment of the present invention, the AOTF weights the surface acoustic waves applied to the waveguide. In general, the present invention can be applied to an optical filter having a filter characteristic controlled by receiving an RF signal. For example, a mode conversion type AOTF that converts TM to TE or converts TE to TM is applicable. Therefore, it can be applied to the fiber type AOTF of the present invention.

【００７７】本発明の上記実施例は、光ファイバに与え
られるＲＦ信号で生成される“ビート”に関するもので
ある。一般に、“ビート”は異なる周波数の２つの別個
の波から形成される複合波の強度変化を指している。例
えば、ビートは一般に、弾性表面波（ＳＡＷ）の位置・
振幅特性のエンベロープの変化である。ＡＯＴＦのよう
な光ファイバにおける“ビート”の概念はよく知られた
ものである。The above embodiment of the present invention relates to a "beat" generated by an RF signal applied to an optical fiber. In general, "beat" refers to the intensity change of a composite wave formed from two separate waves of different frequencies. For example, the beat is generally the position of the surface acoustic wave (SAW).
This is a change in the envelope of the amplitude characteristic. The concept of a "beat" in an optical fiber such as AOTF is well known.

【００７８】上述の実施例は、光ファイバに与えられる
ＲＦ信号に対し特定のＲＦ周波数及び選択された波長の
特定の周波数を記述したものである。しかしながら、本
発明はＲＦ信号の特定の周波数に限定されるものではな
く、選択された波長に対し任意の周波数でよい。更に、
上述の実施例は、ＡＯＴＦ構成の異なる段に与えられた
ＲＦ信号に対しある特定の移相量を記述したものであ
り、本発明はこの移相量に限定されるものではない。In the above-described embodiment, a specific RF frequency and a specific frequency of a selected wavelength are described for the RF signal supplied to the optical fiber. However, the invention is not limited to a particular frequency of the RF signal, but may be any frequency for the selected wavelength. Furthermore,
The above-described embodiment describes a specific phase shift amount for RF signals provided to different stages of the AOTF configuration, and the present invention is not limited to this phase shift amount.

【００７９】[0079]

【発明の効果】本発明のようにＡＯＴＦを多段構成に接
続し、それぞれのＡＯＴＦに共通に加える複数のＲＦ信
号により生じるビート成分の位相をずらすことで、光が
最も減衰する位置がそれぞれのＡＯＴＦで時間的にずれ
るため、ＡＯＴＦのバンドパス及びバンドリジェクショ
ンを行う中心波長の変動う小さくすることが出来、入力
光のパワーが一定の場合、ＡＯＴＦでのバンドパス及び
バンドリジェクションを行った光のパワー変動を小さく
することができる。According to the present invention, the AOTFs are connected in a multi-stage configuration and the phase of a beat component generated by a plurality of RF signals commonly applied to each AOTF is shifted, so that the position where the light is most attenuated is set to each AOTF. In the case where the power of the input light is constant, the light that has been subjected to the band pass and band rejection in the AOTF can be reduced in time. Power fluctuation can be reduced.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】光ＡＤＭノードを示す図である。FIG. 1 is a diagram illustrating an optical ADM node.

【図２】従来のＡＯＴＦを示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a conventional AOTF.

【図３】順に並んだ波長を奇数波長と偶数波長に分けて
分岐する構成を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration in which wavelengths arranged in order are divided into odd wavelengths and even wavelengths and branched.

【図４】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによるバ
ンドパスフィルタの特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram of a bandpass filter depending on a time difference of a first AOTF1 of FIG. 3;

【図５】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによるバ
ンドパスフィルタの特性図である。FIG. 5 is a characteristic diagram of a bandpass filter depending on a time difference of a first AOTF1 of FIG. 3;

【図６】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによるバ
ンドリジェクションフィルタの特性図である。FIG. 6 is a characteristic diagram of a band rejection filter according to a time difference of the first AOTF1 of FIG. 3;

【図７】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによるバ
ンドリジェクションフィルタの特性図である。FIG. 7 is a characteristic diagram of a band rejection filter depending on a time difference of the first AOTF1 of FIG. 3;

【図８】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによるバ
ンドパスフィルタの特性図である。FIG. 8 is a characteristic diagram of a bandpass filter depending on a time difference of the first AOTF1 of FIG. 3;

【図９】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによるバ
ンドパスフィルタの特性図である。FIG. 9 is a characteristic diagram of a bandpass filter depending on a time difference of the first AOTF1 of FIG. 3;

【図１０】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによる
バンドリジェクションフィルタの特性図である。FIG. 10 is a characteristic diagram of a band rejection filter depending on a time difference of the first AOTF1 of FIG. 3;

【図１１】図３の第１のＡＯＴＦ１の時間の違いによる
バンドリジェクションフィルタの特性図である。11 is a characteristic diagram of a band rejection filter according to a time difference of the first AOTF1 in FIG.

【図１２】２つのＲＦ信号によるビート信号の時間特性
を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a time characteristic of a beat signal by two RF signals.

【図１３】４つのＲＦ信号によるビート信号の時間特性
を示す図である。FIG. 13 is a diagram illustrating a time characteristic of a beat signal by four RF signals.

【図１４】バンドパス及びバンドリジェクションフィル
タを２段構成にした場合を示す図である。FIG. 14 is a diagram showing a case where a bandpass and a band rejection filter are configured in a two-stage configuration.

【図１５】ＲＦ信号と移相器の関係を示す図である。FIG. 15 is a diagram illustrating a relationship between an RF signal and a phase shifter.

【図１６】図１４の構成における弾性表面波のビートの
強度分布を示す図である。16 is a diagram showing the intensity distribution of beats of a surface acoustic wave in the configuration of FIG.

【図１７】図１４の構成の２つのＲＦ信号によるビート
信号の時間特性を示す図である。FIG. 17 is a diagram showing a time characteristic of a beat signal by two RF signals having the configuration of FIG. 14;

【図１８】図１４の構成の第１のＡＯＴＦ１の時間の違
いによるバンドパスフィルタの特性図である。FIG. 18 is a characteristic diagram of a band-pass filter depending on a time difference of the first AOTF1 having the configuration of FIG. 14;

【図１９】図１４の構成の第１のＡＯＴＦ１の時間の違
いによるバンドパスフィルタの特性図である。19 is a characteristic diagram of a bandpass filter depending on a time difference of the first AOTF1 having the configuration of FIG. 14;

【図２０】図１４の構成の第１のＡＯＴＦ１の時間の違
いによるバンドリジェクションフィルタの特性図であ
る。20 is a characteristic diagram of a band rejection filter depending on a time difference of the first AOTF1 having the configuration of FIG. 14;

【図２１】図１４の構成の第１のＡＯＴＦ１の時間の違
いによるバンドリジェクションフィルタの特性図であ
る。21 is a characteristic diagram of a band rejection filter according to a time difference of the first AOTF1 having the configuration of FIG. 14;

【図２２】図１４の構成を用いて図３の構成を実現する
図である。FIG. 22 is a diagram for realizing the configuration of FIG. 3 using the configuration of FIG. 14;

【図２３】図１４の構成で４波長のバンドパス及びバン
ドリジェクションフィルタを構成した図である。23 is a diagram illustrating a configuration of a bandpass and a band rejection filter of four wavelengths in the configuration of FIG. 14;

【図２４】ＲＦ信号と移相器の関係を示す図である。FIG. 24 is a diagram illustrating a relationship between an RF signal and a phase shifter.

【図２５】図２３の構成で４波長のバンドパス及びバン
ドリジェクションフィルタを構成した場合のビート信号
の時間変動を示す図である。FIG. 25 is a diagram showing a time variation of a beat signal when a band pass and a band rejection filter of four wavelengths are configured in the configuration of FIG. 23;

【図２６】図２３の構成の４波長バンドパスフィルタの
特性図である。26 is a characteristic diagram of the four-wavelength bandpass filter having the configuration of FIG.

【図２７】図２３の構成の４波長バンドパスフィルタの
特性図である。FIG. 27 is a characteristic diagram of the four-wavelength bandpass filter having the configuration of FIG.

【図２８】図２３の構成の４波長バンドリジェクション
フィルタの特性図である。FIG. 28 is a characteristic diagram of the four-wavelength band rejection filter having the configuration of FIG. 23;

【図２９】図２３の構成の４波長バンドリジェクション
フィルタの特性図である。FIG. 29 is a characteristic diagram of the four-wavelength band rejection filter having the configuration of FIG. 23;

【図３０】図２３の構成に於いて、バンドパス及びバン
ドリジェクション波長を増加した場合の移相器の関係を
示す図である。FIG. 30 is a diagram illustrating a relationship between phase shifters when the bandpass and band rejection wavelengths are increased in the configuration of FIG. 23;

【図３１】ＡＯＴＦ二段構成のバンドリジェクションフ
ィルタを示す図である。FIG. 31 is a diagram showing a band rejection filter having an AOTF two-stage configuration.

【図３２】ＡＯＴＦ二段構成のバンドパスフィルタの構
成を示す図である。FIG. 32 is a diagram illustrating a configuration of a band pass filter having an AOTF two-stage configuration.

【図３３】ＡＯＴＦ三段構成のバンドパス及びバンドリ
ジェクションフィルタの構成を示す図である。FIG. 33 is a diagram illustrating a configuration of a band pass and band rejection filter having an AOTF three-stage configuration.

【図３４】図３３の構成のＲＦ信号と移相器の関係を示
す図である。FIG. 34 is a diagram illustrating a relationship between an RF signal and a phase shifter having the configuration of FIG. 33;

【図３５】図３３の構成における弾性表面波のビートの
強度分布を示す図である。FIG. 35 is a diagram showing the intensity distribution of beats of surface acoustic waves in the configuration of FIG. 33.

【図３６】図３３の構成における２波長のＲＦ信号のビ
ート成分の変動を示す図である。36 is a diagram illustrating a change in a beat component of a two-wavelength RF signal in the configuration of FIG. 33;

【図３７】図３３の構成における２波長のバンドパスフ
ィルタの特性を示す図である。FIG. 37 is a diagram illustrating characteristics of a two-wavelength bandpass filter in the configuration of FIG. 33;

【図３８】図３３の構成における２波長のバンドパスフ
ィルタの特性を示す図である。FIG. 38 is a diagram illustrating characteristics of a two-wavelength bandpass filter in the configuration of FIG. 33;

【図３９】図３３の構成における２波長のバンドリジェ
クションフィルタの特性を示す図である。FIG. 39 is a diagram illustrating characteristics of a two-wavelength band rejection filter in the configuration of FIG. 33;

【図４０】図３３の構成における２波長のバンドリジェ
クションフィルタの特性を示す図である。FIG. 40 is a diagram illustrating characteristics of a two-wavelength band rejection filter in the configuration of FIG. 33;

【図４１】図３３の構成における４波長のバンドパスフ
ィルタおよびバンドリジェクションフィルタのＲＦ信号
と移相器の関係を示す図である。FIG. 41 is a diagram showing a relationship between RF signals of a bandpass filter and a band rejection filter of four wavelengths and a phase shifter in the configuration of FIG. 33;

【図４２】図３３の構成における４波長のＲＦ信号のビ
ート成分の変動を示す図である。42 is a diagram showing a change in a beat component of a four-wavelength RF signal in the configuration of FIG. 33;

【図４３】図３３の構成における４波長のバンドパスフ
ィルタの特性を示す図である。FIG. 43 is a diagram illustrating characteristics of a bandpass filter of four wavelengths in the configuration of FIG. 33;

【図４４】図３３の構成における４波長のバンドパスフ
ィルタの特性を示す図である。44 is a diagram illustrating characteristics of a bandpass filter of four wavelengths in the configuration of FIG.

【図４５】図３３の構成における４波長のバンドリジェ
クションフィルタの特性を示す図である。FIG. 45 is a diagram illustrating characteristics of a four-wavelength band rejection filter in the configuration of FIG. 33;

【図４６】図３３の構成における４波長のバンドリジェ
クションフィルタの特性を示す図である。FIG. 46 is a diagram showing characteristics of a four-wavelength band rejection filter in the configuration of FIG. 33;

【図４７】図３３の構成で波長数を増加した場合のＲＦ
信号と移相器の関係を示す図である。47 shows a case where the number of wavelengths is increased in the configuration of FIG. 33;
FIG. 3 is a diagram illustrating a relationship between a signal and a phase shifter.

【図４８】３段構成のバンドリジェクションフィルタを
示す図である。FIG. 48 is a diagram showing a band rejection filter having a three-stage configuration.

【図４９】３段構成のバンドパスフィルタを示す図であ
る。FIG. 49 is a diagram illustrating a band-pass filter having a three-stage configuration.

【図５０】図１４の構成を１つの基板に構成した図であ
る。50 is a diagram in which the configuration of FIG. 14 is configured on one substrate.

【図５１】図１４の構成を１つの基板に構成した図であ
る。FIG. 51 is a diagram in which the configuration of FIG. 14 is configured on one substrate.

【図５２】図５１の反射導波路の構成を示す図である。FIG. 52 is a diagram showing a configuration of the reflection waveguide of FIG. 51.

【図５３】図３３の構成を１つの基板に構成した図であ
る。FIG. 53 is a diagram in which the configuration of FIG. 33 is configured on one substrate.

【図５４】ＳＡＷの閉じ込め層を有するＡＯＴＦの図で
ある。FIG. 54 is a diagram of an AOTF having a SAW confinement layer.

【図５５】図５４のＡＯＴＦを図３３の構成で４波長の
バンドパスフィルタの特性を示す図である。FIG. 55 is a diagram illustrating characteristics of a bandpass filter of four wavelengths in the AOTF of FIG. 54 with the configuration of FIG. 33;

【図５６】図５４のＡＯＴＦを図３３の構成で４波長の
バンドパスフィルタの特性を示す図である。FIG. 56 is a diagram illustrating characteristics of a bandpass filter of four wavelengths in the configuration of FIG. 33 using the AOTF of FIG. 54;

【図５７】図５４のＡＯＴＦを図３３の構成で４波長の
バンドリジェクションフィルタの特性を示す図である。FIG. 57 is a diagram illustrating characteristics of a band rejection filter of four wavelengths in the AOTF of FIG. 54 having the configuration of FIG. 33;

【図５８】図５４のＡＯＴＦを図３３の構成で４波長の
バンドリジェクションフィルタの特性を示す図である。FIG. 58 is a diagram showing characteristics of a band rejection filter of four wavelengths in the AOTF of FIG. 54 having the configuration of FIG. 33;

【図５９】本発明の実施例によるバンドパス／リジェク
ションフィルタを用いたＷＤＭ光通信システムを示す図
である。FIG. 59 is a diagram illustrating a WDM optical communication system using a bandpass / rejection filter according to an embodiment of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１０ ＬｉＮｂＯ3 基板 １１，１１−１，１１−２，１１−３，１１−４，１１
−５，１２，１２−１，１２−２，１２−３，１２−
４，１２−５ 光導波路 １５，１５−１，１５−２，１５−３，１５−４，１５
−５ トランスデューサ １６，１６−１，１６−２，１６−３，１６−４，１６
−５，１７，７１−１，１７−２，１７−３，１７−
４，１７−５ 導波路型ＰＢＳ １９，１９−１，１９−２，１９−３，１９−４，１９
−５，２０，２０−１，２０−２，２０−３，２０−
４，２０−５ 吸収体 １３−１，１３−２，１３−３，１３−４，１３−５
ＳＡＷ閉じ込め層 １２２−２，Ｐ１１，Ｐ１２，Ｐ１３，Ｐ１４，Ｐ２
１，Ｐ２２，Ｐ２３，Ｐ２４，Ｐ３１，Ｐ３２，Ｐ３
３，Ｐ３４ 移相器 １４−１，１４−２，１４−３ 合波器10 LiNbO 3 substrate 11, 11-1, 11-2, 11-3, 11-4, 11
-5,12,12-1,12-2,12-3,12-
4,12-5 Optical waveguide 15,15-1,15-2,15-3,15-4,15
-5 Transducer 16, 16-1, 16-2, 16-3, 16-4, 16
-5, 17, 71-1, 17-2, 17-3, 17-
4,17-5 Waveguide PBS 19,19-1,19-2,19-3,19-4,19
-5, 20, 20-1, 20-2, 20-3, 20-
4, 20-5 absorber 13-1, 13-2, 13-3, 13-4, 13-5
SAW confinement layer 122-2, P11, P12, P13, P14, P2
1, P22, P23, P24, P31, P32, P3
3, P34 phase shifter 14-1,14-2,14-3 multiplexer

Claims (27)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 基板上に設けた電極にＲＦ信号を印加す
ることにより光導波路に弾性表面波を発生させ、ＲＦ信
号に対応した波長の光を選択的に出力する音響光学フィ
ルタをそれぞれ複数段接続し、 複数の該音響光学フィルタの電極にそれぞれ複数のＲＦ
信号を与え、 １つの音響光学フィルタにかかる該複数のＲＦ信号によ
り生じるビートの位相が該複数の音響光学フィルタ間で
異なる位相にすることを特徴とする可変音響光学フィル
タの駆動方法。1. An acousto-optic filter for generating a surface acoustic wave in an optical waveguide by applying an RF signal to an electrode provided on a substrate and selectively outputting light having a wavelength corresponding to the RF signal. And connecting a plurality of RF electrodes to the plurality of
A method for driving a variable acousto-optic filter, wherein a signal is provided, and a phase of a beat generated by the plurality of RF signals applied to one acousto-optic filter is different between the plurality of acousto-optic filters. 【請求項２】 請求項１に於いて該複数の音響光学フィ
ルタの一つに掛ける該複数のＲＦ信号の内の少なくとも
１つのＲＦ信号の位相を元のＲＦ信号の位相に対してず
らすことを特徴とする音響光学フィルタの駆動方法。2. The method according to claim 1, wherein a phase of at least one of the plurality of RF signals applied to one of the plurality of acousto-optic filters is shifted from a phase of an original RF signal. Driving method of an acousto-optic filter characterized by the following. 【請求項３】 請求項１において、該複数のＲＦ信号に
より生じるビートの位相差は可変音響光学フィルタの段
数で１８０°を割った値の位相差が該各音響光学フィル
タ間の位相差となるように駆動する音響光学フィルタの
駆動方法。3. The phase difference between the acousto-optic filters according to claim 1, wherein the phase difference between beats generated by the plurality of RF signals is a phase difference obtained by dividing 180 ° by the number of stages of the variable acousto-optic filters. Method of driving the acousto-optic filter. 【請求項４】 波長多重された光を入力しＲＦ信号に対
応した波長の光を第１出力よりバンドリジェクションす
るとともに該ＲＦ信号に対応した波長の光を第２出力よ
りバンドパスする第１の音響光学フィルタと、 該第１の音響光学フィルタの該第１出力を入力しＲＦ信
号に対応した波長の光をバンドリジェクションする第２
の音響光学フィルタと、 該第１の音響光学フィルタの該第２出力を入力しＲＦ信
号に対応した波長の光をバンドパスする第３の音響光学
フィルタと、 該第１乃至第３の音響光学フィルタにそれぞれ同じ複数
のＲＦ信号を入力するＲＦ信号発生手段と、 該第１の音響光学フィルタ又は第２及び第３の音響光学
フィルタに与えるＲＦ信号の位相を制御する位相制御手
段を有することを特徴とする音響光学フィルタ装置。4. A first wavelength-division multiplexed light is input, and light of a wavelength corresponding to an RF signal is band-rejected from a first output, and light of a wavelength corresponding to the RF signal is band-passed from a second output. An acousto-optic filter, and a second which receives the first output of the first acousto-optic filter and performs band rejection of light having a wavelength corresponding to an RF signal
An acousto-optic filter, a third acousto-optic filter that receives the second output of the first acousto-optic filter and band-passes light having a wavelength corresponding to an RF signal, and the first to third acousto-optics RF signal generating means for inputting the same plurality of RF signals to the filters, and phase control means for controlling the phases of the RF signals applied to the first acousto-optic filter or the second and third acousto-optic filters. An acousto-optic filter device characterized by the following. 【請求項５】 波長多重された光を入力しＲＦ信号に対
応した波長の光を第１出力はバンドリジェクションし第
２出力はバンドパスする第１の音響光学フィルタと、 該第１の音響光学フィルタのＲＦ信号に対応した波長の
バンドリジェクション出力を入力しＲＦ信号に対応した
波長の光をバンドリジェクションして出力する第２の音
響光学フィルタと、 該第１の音響光学フィルタのＲＦ信号に対応した波長の
バンドパス出力を入力しＲＦ信号に対応した波長の光を
バンドパスして出力する第３の音響光学フィルタと、 該第２の音響光学フィルタのＲＦ信号に対応した波長の
バンドリジェクション出力を入力しＲＦ信号に対応した
波長の光をバンドリジェクションして出力する第４音響
光学フィルタと、 該第３の音響光学フィルタのＲＦ信号に対応した波長の
バンドパス出力を入力しＲＦ信号に対応した波長の光を
バンドパスして出力する第５の音響光学フィルタと、 該第１乃至第５の音響光学フィルタにそれぞれ同じ複数
のＲＦ信号を入力するＲＦ信号発生手段と、 該第１の音響光学フィルタ，第２及び第３の音響光学フ
ィルタ、第４及び第５の音響光学フィルタに与えるＲＦ
信号の位相を制御する位相制御手段を有することを特徴
とする音響光学フィルタ装置。5. A first acousto-optic filter that receives wavelength-multiplexed light, performs first band rejection on light having a wavelength corresponding to an RF signal, and performs band pass on a second output, and the first acoustic wave. A second acousto-optic filter for receiving a band rejection output of a wavelength corresponding to the RF signal of the optical filter, performing band rejection of light of a wavelength corresponding to the RF signal, and outputting the light; A third acousto-optic filter for inputting a band-pass output of a wavelength corresponding to the signal and band-passing and outputting light of a wavelength corresponding to the RF signal; A fourth acousto-optic filter for receiving band rejection output, band rejecting light having a wavelength corresponding to the RF signal, and outputting the band-rejection light, and an RF signal of the third acousto-optic filter A fifth acousto-optic filter for inputting a band-pass output of a corresponding wavelength and band-passing and outputting light of a wavelength corresponding to the RF signal; and a plurality of RF signals identical to the first to fifth acousto-optic filters, respectively. , An RF signal generating means for inputting an RF signal to the first acousto-optic filter, the second and third acousto-optic filters, and an RF signal applied to the fourth and fifth acousto-optic filters
An acousto-optic filter device having phase control means for controlling the phase of a signal. 【請求項６】 請求項４及び請求項５において全ての音
響光学フィルタを同一基板上に構成したことを特徴とす
る音響光学フィルタ装置。6. An acousto-optic filter device according to claim 4, wherein all acousto-optic filters are formed on the same substrate. 【請求項７】 請求項６において第１の音響光学フィル
タのバンドパス及びバンドリジェクション出力は基板端
面に設けた反射手段で反射させ、第２及び第３の音響光
学フィルタの入力とすることを特徴とする音響光学フィ
ルタ装置。7. The method according to claim 6, wherein a band pass and a band rejection output of the first acousto-optic filter are reflected by a reflection means provided on an end face of the substrate to be an input of the second and third acousto-optic filters. An acousto-optic filter device characterized by the following. 【請求項８】 請求項７において該反射手段から第１の
音響光学フィルタ出力導波路と第２及び第３の入力導波
路が結合した位置から反射手段までの導波路の距離を該
反射手段で反射光が該第１音響光学フィルタに結合しな
い距離とすることを特徴とする音響光学フィルタ装置。8. The reflection means according to claim 7, wherein the distance between the reflection means and the waveguide from the position where the first acousto-optic filter output waveguide and the second and third input waveguides are coupled to the reflection means. An acousto-optic filter device, wherein the distance is such that reflected light is not coupled to the first acousto-optic filter. 【請求項９】 請求項１及び請求項４及び請求項５に於
いて音響光学フィルタはＳＡＷを導波路に掛ける際に重
みずけを行うことを特徴とする音響光学フィルタの駆動
方法及び音響光学フィルタ装置。9. An acousto-optic filter driving method and an acousto-optic filter according to claim 1, wherein the acousto-optic filter performs weighting when the SAW is applied to the waveguide. Filter device. 【請求項１０】 第１及び第２の縦続接続された光学フ
ィルタを有し、第２の光学フィルタは第１の光学フィル
タからの出力をフィルタし、第１及び第２の光学フィル
タはこれらに与えられるＲＦ信号に従って制御されるフ
ィルタ特性を有し、第１の光学フィルタに与えられるＲ
Ｆ信号により生成されるビートの位相は第２光学フィル
タに与えられるＲＦ信号により生成されるビートの位相
とは異なることを特徴とする装置。10. A first and a second cascaded optical filter, wherein the second optical filter filters the output from the first optical filter, and the first and second optical filters correspond to the first and second optical filters. R having a filter characteristic controlled in accordance with the applied RF signal and being applied to the first optical filter.
The apparatus according to claim 1, wherein a phase of a beat generated by the F signal is different from a phase of a beat generated by the RF signal applied to the second optical filter. 【請求項１１】 第１及び第２の光学フィルタに与えら
れるＲＦ信号で生成されるビートの位相差は、１８０度
を縦続接続された光学フィルタの数で割って得られる値
に等しいことを特徴とする請求項１０記載の装置。11. The phase difference between beats generated by the RF signals applied to the first and second optical filters is equal to a value obtained by dividing 180 degrees by the number of cascaded optical filters. The apparatus according to claim 10, wherein: 【請求項１２】 第１及び第２の光学フィルタを有し、 第１の光学フィルタはこれを制御するＲＦ信号に対応す
る波長の光を選択的に出力し、 第２の光学フィルタは第１の光学フィルタの光出力を受
け、第２の光学フィルタを制御するＲＦ信号に対応する
波長の光を選択的に出力し、 第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号により生成さ
れるビートの位相は第２の光学フィルタに当たられるＲ
Ｆ信号により生成されるビートの位相とは異なることを
特徴とする装置。12. A first optical filter, comprising: a first optical filter for selectively outputting light having a wavelength corresponding to an RF signal for controlling the first and second optical filters; Receiving the optical output of the optical filter, selectively outputting light having a wavelength corresponding to the RF signal for controlling the second optical filter, and the phase of the beat generated by the RF signal applied to the first optical filter is R applied to the second optical filter
An apparatus, wherein the phase of a beat generated by the F signal is different. 【請求項１３】 第１及び第２の光学フィルタを有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光を受け、
これをフィルタして第１の光学フィルタに与えられるＲ
Ｆ信号に従って選択された波長の光を出力し、 第２の光学フィルタは第１の光学フィルタからの光出力
をフィルタし、第２の光学フィルタを制御するＲＦ信号
に従い選択された光を出力し、 第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号により生成さ
れるビートの位相は第２の光学フィルタに与えられるＲ
Ｆ信号により生成されるビートの位相とは異なることを
特徴とする装置。13. An optical device comprising: first and second optical filters, the first optical filter receiving input light including a plurality of wavelengths;
This is filtered to give R to the first optical filter.
The second optical filter filters the light output from the first optical filter and outputs the selected light according to the RF signal controlling the second optical filter. The phase of the beat generated by the RF signal applied to the first optical filter is equal to the R phase applied to the second optical filter.
An apparatus, wherein the phase of a beat generated by the F signal is different. 【請求項１４】 第１、第２及び第３の光学フィルタを
有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光をフィル
タして第１及び第２の出力光を出力し、第１の出力光は
第１の光学フィルタのフィルタ特性を制御するためのＲ
Ｆ信号に従い複数の波長から選択された波長を含まず、
第２の出力光は上記選択された波長を含み、 第２の光学フィルタは第２の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第１の光出力をフィ
ルタし、 第３の光学フィルタは第３の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第２の光出力をフィ
ルタし、 第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号により生成さ
れるビートの位相は、第２の光学フィルタに与えられる
ＲＦ信号により生成されるビートの位相及び第３の光学
フィルタに与えられるＲＦ信号により生成されるビート
の位相とは異なることを特徴とする装置。14. A first optical filter, comprising: first, second, and third optical filters, wherein the first optical filter filters input light including a plurality of wavelengths to output first and second output light; 1 output light is R for controlling the filter characteristic of the first optical filter.
Does not include a wavelength selected from a plurality of wavelengths according to the F signal,
A second output light including the selected wavelength; a second optical filter for filtering the first optical output according to an RF signal for controlling a filter characteristic of the second optical filter; a third optical filter Filters the second optical output according to the RF signal for controlling the filter characteristic of the third optical filter, and the phase of the beat generated by the RF signal applied to the first optical filter is the second optical filter A phase of a beat generated by the RF signal provided to the third optical filter and a phase of a beat generated by the RF signal provided to the third optical filter. 【請求項１５】 第１、第２及び第３の可変音響光学フ
ィルタを有し、 第１の可変音響光学フィルタは複数の波長を含む入力光
をフィルタして第１及び第２の出力光を出力し、第１の
出力光は第１の可変音響光学フィルタのフィルタ特性を
制御するためのＲＦ信号に従い複数の波長から選択され
た波長を含まず、第２の出力光は上記選択された波長を
含み、 第２の可変音響光学フィルタはこのフィルタ特性を制御
するためのＲＦ信号に従い第１の光出力をフィルタし、 第３の可変音響光学フィルタはこのフィルタ特性を制御
するためのＲＦ信号に従い第２の光出力をフィルタし、 第１の可変音響光学フィルタに与えられるＲＦ信号によ
り生成されるビートの位相は、第２の可変音響光学フィ
ルタに与えられるＲＦ信号により生成されるビートの位
相及び第３の可変音響光学フィルタに与えられるＲＦ信
号により生成されるビートの位相とは異なることを特徴
とする装置。15. A first variable acousto-optic filter having first, second and third variable acousto-optic filters, wherein the first variable acousto-optic filter filters input light including a plurality of wavelengths and outputs first and second output light. Output, the first output light does not include a wavelength selected from a plurality of wavelengths according to an RF signal for controlling a filter characteristic of the first variable acousto-optic filter, and the second output light has the selected wavelength. A second variable acousto-optic filter filters the first optical output according to an RF signal for controlling the filter characteristic, and a third variable acousto-optic filter according to the RF signal for controlling the filter characteristic. The second optical output is filtered, and the phase of the beat generated by the RF signal applied to the first variable acousto-optic filter is equal to the beat generated by the RF signal applied to the second variable acousto-optic filter. And wherein different from the phase and third variable acoustic beat generated by RF signal applied to the optical filter phase. 【請求項１６】 第１、第２及び第３の光学フィルタを
有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光をフィル
タして第１及び第２の出力光を出力し、第１の出力光は
第１の光学フィルタのフィルタ特性を制御するためのＲ
Ｆ信号に従い複数の波長から選択された波長を含まず、
第２の出力光は上記選択された波長を含み、 第２の光学フィルタは第２の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第１の光出力をフィ
ルタし、 第３の光学フィルタは第３の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第２の光出力をフィ
ルタし、 更に、第１、第２及び第３の光学フィルタに与えられる
ＲＦ信号の位相を制御する移相器を有することを特徴と
する装置。And a first optical filter that filters input light including a plurality of wavelengths and outputs first and second output light. 1 output light is R for controlling the filter characteristic of the first optical filter.
Does not include a wavelength selected from a plurality of wavelengths according to the F signal,
A second output light including the selected wavelength; a second optical filter for filtering the first optical output according to an RF signal for controlling a filter characteristic of the second optical filter; a third optical filter Filters the second optical output according to the RF signal for controlling the filter characteristics of the third optical filter, and further controls the phase of the RF signal applied to the first, second, and third optical filters. An apparatus having a phaser. 【請求項１７】 第１及び第２の縦続接続された光学フ
ィルタを有し、第２の光学フィルタは第１の光学フィル
タからの出力をフィルタし、第１及び第２の光学フィル
タはこれらにそれぞれ与えられる第１及び第２のＲＦ信
号に従って制御されるフィルタ特性を有し、第１のＲＦ
信号の位相は第２のＲＦ信号の位相と異なることを特徴
とする装置。17. A cascaded optical filter having first and second optical filters, wherein the second optical filter filters an output from the first optical filter, and wherein the first and second optical filters are coupled to the first and second optical filters. A first RF signal having a filter characteristic controlled according to the first and second RF signals respectively provided;
Apparatus, wherein the phase of the signal is different from the phase of the second RF signal. 【請求項１８】 第１及び第２の縦続接続された光学フ
ィルタを有し、 第１の光学フィルタはこれを制御するＲＦ信号に対応す
る波長を有する光を選択的に出力し、 第２の光学フィルタは第１の光学フィルタからの出力光
を受け、第２の光学フィルタを制御するＲＦ信号に波長
を有する光を選択的に出力し、 第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号により生成さ
れるビートの位相は第２光学フィルタに与えられるＲＦ
信号により生成されるビートの位相とは異なることを特
徴とする装置。18. A cascaded optical filter comprising: a first optical filter for selectively outputting light having a wavelength corresponding to an RF signal controlling the first and second cascaded optical filters; The optical filter receives the output light from the first optical filter, selectively outputs light having a wavelength to the RF signal controlling the second optical filter, and is generated by the RF signal provided to the first optical filter. The phase of the beat is adjusted by the RF applied to the second optical filter.
A device characterized in that the phase of the beat generated by the signal is different. 【請求項１９】 第１及び第２の光学フィルタを有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光を受信
し、第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号に従って
選択された波長の光をフィルタし、 第２の光学フィルタは第１の光学フィルタからの光出力
をフィルタし、第２の光学フィルタを制御するＲＦ信号
に従い選択された光を出力し、 第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号の位相は第２
の光学フィルタに与えられるＲＦ信号の位相とは異なる
ことを特徴とする装置。19. A first optical filter comprising: a first optical filter for receiving input light including a plurality of wavelengths; a first optical filter having a wavelength selected according to an RF signal provided to the first optical filter; A second optical filter for filtering light output from the first optical filter and outputting selected light in accordance with an RF signal controlling the second optical filter, and providing the selected light to the first optical filter; The phase of the received RF signal is the second
A phase different from a phase of an RF signal provided to the optical filter. 【請求項２０】 第１、第２及び第３の光学フィルタを
有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光をフィル
タして第１及び第２の出力光を出力し、第１の出力光は
第１の光学フィルタのフィルタ特性を制御するためのＲ
Ｆ信号に従い複数の波長から選択された波長を含まず、
第２の出力光は上記選択された波長を含み、 第２の光学フィルタは第２の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第１の光出力をフィ
ルタし、 第３の光学フィルタは第３の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第２の光出力をフィ
ルタし、 第２及び第３の光学フィルタにそれぞれ与えられるＲＦ
信号は第１の光学フィルタに与えれらるＲＦ信号と異な
る位相を有することを特徴とする装置。20. A semiconductor device comprising: first, second, and third optical filters, wherein the first optical filter filters input light including a plurality of wavelengths to output first and second output light; 1 output light is R for controlling the filter characteristic of the first optical filter.
Does not include a wavelength selected from a plurality of wavelengths according to the F signal,
A second output light including the selected wavelength; a second optical filter for filtering the first optical output according to an RF signal for controlling a filter characteristic of the second optical filter; a third optical filter Filters the second optical output according to the RF signal for controlling the filter characteristic of the third optical filter, and the RF applied to the second and third optical filters, respectively.
The apparatus wherein the signal has a different phase than the RF signal provided to the first optical filter. 【請求項２１】 第１、第２とよび第３の可変音響光学
フィルタを有し、 第１の可変音響光学フィルタは複数の波長を含む入力光
をフィルタして第１及び第２の出力光を出力し、第１の
出力光は第１の可変音響光学フィルタのフィルタ特性を
制御するためのＲＦ信号に従い複数の波長から選択され
た波長を含まず、第２の出力光は上記選択された波長を
含み、 第２の可変音響光学フィルタはこのフィルタ特性を制御
するためのＲＦ信号に従い第１の光出力をフィルタし、 第３の可変音響光学フィルタはこのフィルタ特性を制御
するためのＲＦ信号に従い第２の光出力をフィルタし、 第２及び第３の可変音響光学フィルタにそれぞれ与えら
れるＲＦ信号は第１の可変音響光学フィルタに与えられ
るＲＦ信号と異なる位相を有することを特徴とする装
置。21. A first variable acousto-optic filter having first, second and third variable acousto-optic filters, wherein the first variable acousto-optic filter filters input light including a plurality of wavelengths and outputs first and second output light. And the first output light does not include a wavelength selected from a plurality of wavelengths according to the RF signal for controlling the filter characteristic of the first variable acousto-optic filter, and the second output light is the selected output light. A second variable acousto-optic filter filters the first optical output according to an RF signal for controlling the filter characteristic, and a third variable acousto-optic filter includes an RF signal for controlling the filter characteristic. Wherein the RF signal provided to each of the second and third variable acousto-optic filters has a different phase from the RF signal provided to the first variable acousto-optic filter. That equipment. 【請求項２２】 第１、第２及び第３の光学フィルタを
有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光をフィル
タして第１及び第２の出力光を出力し、第１の出力光は
第１の光学フィルタのフィルタ特性を制御するためのＲ
Ｆ信号に従い複数の波長から選択された波長を含まず、
第２の出力光は上記選択された波長を含み、 第２の光学フィルタは第２の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第１の光出力をフィ
ルタし、 第３の光学フィルタは第３の光学フィルタのフィルタ特
性を制御するためのＲＦ信号に従い第２の光出力をフィ
ルタし、 更に第１、第２及び第３の光学フィルタのフィルタ特性
を制御するＲＦ信号の位相を制御する移相器を有するこ
とを特徴とする装置。22. A semiconductor device comprising: first, second, and third optical filters, wherein the first optical filter filters input light including a plurality of wavelengths and outputs first and second output light; 1 output light is R for controlling the filter characteristic of the first optical filter.
Does not include a wavelength selected from a plurality of wavelengths according to the F signal,
A second output light including the selected wavelength; a second optical filter for filtering the first optical output according to an RF signal for controlling a filter characteristic of the second optical filter; a third optical filter Filters the second optical output according to the RF signal for controlling the filter characteristics of the third optical filter, and further controls the phase of the RF signal for controlling the filter characteristics of the first, second, and third optical filters. An apparatus having a phase shifter. 【請求項２３】 第１及び第２の光学フィルタを有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光を受け、
これをフィルタして第１の光学フィルタに与えられるＲ
Ｆ信号に従って選択された少なくとも２つの波長を含む
光を出力し、 前記ＲＦ信号は選択された少なくとも２つの波長に相当
する少なくとも２つの波長を含み、第１の光学フィルタ
が対応する波長を選択するに適切な周波数を有し、 第２の光学フィルタは第１の光学フィルタからの光出力
をフィルタし、第２の光学フィルタを制御するＲＦ信号
に従い選択された波長を有する光を出力し、 第２の光フィルタを制御するＲＦ信号は上記周波数と同
じ周波数を有する少なくとも１つのＲＦ信号を含み、そ
の位相は第１の光学フィルタを制御するＲＦ信号の周波
数とは異なることを特徴とする装置。23. A semiconductor device comprising: first and second optical filters, the first optical filter receiving input light including a plurality of wavelengths;
This is filtered to give R to the first optical filter.
Outputting light including at least two wavelengths selected according to the F signal, wherein the RF signal includes at least two wavelengths corresponding to the at least two selected wavelengths, and the first optical filter selects a corresponding wavelength. A second optical filter filters the light output from the first optical filter and outputs light having a selected wavelength according to an RF signal controlling the second optical filter; Apparatus characterized in that the RF signal controlling the two optical filters includes at least one RF signal having the same frequency as the above frequency, the phase of which is different from the frequency of the RF signal controlling the first optical filter. 【請求項２４】 第１、第２、第３、第４及び第５の光
学フィルタを有し、 第１の光学フィルタは複数の波長を含む入力光をフィル
タして第１及び第２の出力光を出力し、第１の出力光は
第１の光学フィルタのフィルタ特性を制御するためのＲ
Ｆ信号に従い複数の波長から選択された波長を含まず、
第２の出力光は上記選択された波長を含み、 第２の光学フィルタはこのフィルタ特性を制御するため
のＲＦ信号に従い第１の光出力をフィルタし、 第３の光学フィルタはこのフィルタ特性を制御するため
のＲＦ信号に従い第２の光出力をフィルタし、 第４の光学フィルタはこれに与えられるＲＦ信号に従い
前記選択された波長をリジェクトする特性を有し、第２
の光学フィルタから出力されるフィルタされた第１の光
出力をフィルタし、 第５の光学フィルタはこれに与えられるＲＦ信号に従い
前記選択された波長をパスする特性を有し、第３の光学
フィルタから出力されるフィルタされた第２の光出力を
フィルタし、 更に、第１、第２、第３、第４及び第５の光学フィルタ
のフィルタ特性を制御するＲＦ信号の位相を制御する移
相器を有することを特徴とする装置。24. A semiconductor device comprising first, second, third, fourth, and fifth optical filters, wherein the first optical filter filters input light including a plurality of wavelengths and outputs first and second outputs. And the first output light is R for controlling the filter characteristics of the first optical filter.
Does not include a wavelength selected from a plurality of wavelengths according to the F signal,
The second output light includes the selected wavelength, the second optical filter filters the first optical output according to an RF signal for controlling the filter characteristics, and the third optical filter changes the filter characteristics. A second optical output filter according to an RF signal for controlling; a fourth optical filter having a characteristic of rejecting the selected wavelength according to the RF signal applied thereto;
A fifth optical filter having a characteristic of passing the selected wavelength in accordance with an RF signal supplied thereto, and a third optical filter. Phase-filtering the filtered second optical output output from the optical filter, and further controlling the phase of the RF signal controlling the filter characteristics of the first, second, third, fourth and fifth optical filters. A device comprising a vessel. 【請求項２５】 ＲＦ信号をそれぞれ供給される第１及
び第２の光学フィルタを縦続接続して、第２の光学フィ
ルタが第１の光学フィルタからの出力をフィルタし、 第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号の位相を第２
光学フィルタに与えられるＲＦ信号の位相とは異なるよ
うにすることを特徴とする方法。25. A cascade connection of a first optical filter and a second optical filter, each of which is supplied with an RF signal, wherein the second optical filter filters an output from the first optical filter. The phase of the applied RF signal is
A method wherein the phase of the RF signal provided to the optical filter is different. 【請求項２６】 ＲＦ信号をそれぞれ供給される第１及
び第２の光学フィルタを縦続接続して、第２の光学フィ
ルタが第１の光学フィルタからの出力をフィルタし、 第１の光学フィルタに与えられるＲＦ信号で生成される
ビートの位相を第２光学フィルタに与えられるＲＦ信号
で生成されるビートの位相とは異なるようにすることを
特徴とする方法。26. A cascade connection of first and second optical filters each supplied with an RF signal, wherein the second optical filter filters an output from the first optical filter. A method wherein the phase of the beat generated by the applied RF signal is different from the phase of the beat generated by the RF signal applied to the second optical filter. 【請求項２７】 伝送ラインと、 伝送ラインを介して複数のチャネルを含む波長分割多重
（ＷＤＭ）信号を送信する送信機と、 伝送ラインを伝送されたＷＤＭを受信する受信機と、 送信機から受信機までの伝送ラインを伝送するＷＤＭ信
号をフィルタする光フィルタ装置とを有し、 光フィルタ装置はＷＤＭ信号から少なくとも１つのチャ
ネルをフィルタし、かつ第１及び第２の可変音響光学フ
ィルタを有し、 第１の可変音響光学フィルタはＷＤＭ信号をフィルタし
て対応するフィルタされた出力光を出力し、第２の可変
音響光学フィルタは第１の可変音響光学フィルタからの
フィルタされた光出力をフィルタし、 第１及び第２の音響光学フィルタは位相がことなる第１
及び第２のＲＦ信号に従い制御されるフィルタ特性を有
することを特徴とする光通信システム。27. A transmission line, a transmitter for transmitting a wavelength division multiplexing (WDM) signal including a plurality of channels via the transmission line, a receiver for receiving the WDM transmitted on the transmission line, An optical filter device for filtering a WDM signal transmitted on a transmission line to a receiver, wherein the optical filter device filters at least one channel from the WDM signal and has first and second variable acousto-optic filters. The first variable acousto-optic filter filters the WDM signal and outputs a corresponding filtered output light, and the second variable acousto-optic filter outputs the filtered light output from the first variable acousto-optic filter. The first and second acousto-optic filters have different phases.
And a filter characteristic controlled in accordance with the second RF signal.
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