JPH11304194A - デシカント空調方法 - Google Patents
デシカント空調方法Info
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- JPH11304194A JPH11304194A JP10111911A JP11191198A JPH11304194A JP H11304194 A JPH11304194 A JP H11304194A JP 10111911 A JP10111911 A JP 10111911A JP 11191198 A JP11191198 A JP 11191198A JP H11304194 A JPH11304194 A JP H11304194A
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- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
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- F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
- F24F3/1423—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant with a moving bed of solid desiccants, e.g. a rotary wheel supporting solid desiccants
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- F24F2203/1076—Rotary wheel comprising three rotors
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- F24F2203/1084—Rotary wheel comprising two flow rotor segments
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- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1088—Rotary wheel comprising three flow rotor segments
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Central Air Conditioning (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 エネルギ効率がよく、高い湿度でも好適にデ
シカント方式の空調を実施する。 【解決手段】 室Ｒからの還気ＲＡに対して加湿するこ
となく、全熱交換器２によって外気ＯＡと熱交換する。
熱交換後の外気ＯＡは、減湿ロータ４で減湿され、その
後第１の顕熱交換器５で、全熱交換器２を通過した後の
外気ＯＡと熱交換される。降温された外気ＯＡは、さら
に第２の顕熱交換器６で還気ＲＡと熱交換された後、加
湿器７によって蒸発冷却されて室Ｒに給気ＳＡとして供
給される。第１の顕熱交換器５を通過した還気ＲＡの一
部は、再生ヒータ１１によって加熱された後、減湿ロー
タ４の再生区域４ｂに導入され、残りの一部はそのまま
プレ再生区域４ｃに導入される。
シカント方式の空調を実施する。 【解決手段】 室Ｒからの還気ＲＡに対して加湿するこ
となく、全熱交換器２によって外気ＯＡと熱交換する。
熱交換後の外気ＯＡは、減湿ロータ４で減湿され、その
後第１の顕熱交換器５で、全熱交換器２を通過した後の
外気ＯＡと熱交換される。降温された外気ＯＡは、さら
に第２の顕熱交換器６で還気ＲＡと熱交換された後、加
湿器７によって蒸発冷却されて室Ｒに給気ＳＡとして供
給される。第１の顕熱交換器５を通過した還気ＲＡの一
部は、再生ヒータ１１によって加熱された後、減湿ロー
タ４の再生区域４ｂに導入され、残りの一部はそのまま
プレ再生区域４ｃに導入される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、消費エネルギを従
来より低減させたデシカント空調方法に関するものであ
る。
来より低減させたデシカント空調方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】京都での国際地球環境会議ＣＯＰ３にお
いて、特定フロンのみでなく代替フロンについても削減
目標として掲げられた。したがってフロンを使用しない
空調システムの開発が急務となっている。フロンレスの
空調システムとしては従来から種々の方法が提案されて
いるが、その中で、乾燥剤によって空気を減湿し、熱交
換器で冷却した後、加湿して低温の空気を得るデシカン
ト空調方式がある。この方式は、１９６８年に考案さ
れ、その特許が満了した頃から効率を上げるための方法
がいくつか提案されている。例えば特開平５−１１５７
３７「脱臭除湿機能を有する吸着体を使用した脱臭除湿
冷房方法」、特開平９−１７８２８９「デシカント空調
装置」、特開平９−１７８２９０「デシカント空調装
置」、特開平９−１７８２９１「デシカント空調装置」
において開示されている。
いて、特定フロンのみでなく代替フロンについても削減
目標として掲げられた。したがってフロンを使用しない
空調システムの開発が急務となっている。フロンレスの
空調システムとしては従来から種々の方法が提案されて
いるが、その中で、乾燥剤によって空気を減湿し、熱交
換器で冷却した後、加湿して低温の空気を得るデシカン
ト空調方式がある。この方式は、１９６８年に考案さ
れ、その特許が満了した頃から効率を上げるための方法
がいくつか提案されている。例えば特開平５−１１５７
３７「脱臭除湿機能を有する吸着体を使用した脱臭除湿
冷房方法」、特開平９−１７８２８９「デシカント空調
装置」、特開平９−１７８２９０「デシカント空調装
置」、特開平９−１７８２９１「デシカント空調装置」
において開示されている。
【０００３】これら従来のデシカント空調方式の代表的
なシステム構成を図１０に基づいて説明する。この図１
０に示したシステムは、全外気方式でシステムが構築さ
れており、給気ファン１０１によって取り入れられた外
気ＯＡは、減湿ロータ１０２によって減湿され、その後
顕熱交換器１０３によって還気ＲＡと熱交換された後、
加湿器１０４に導入されるようになっている。そして加
湿器１０４において蒸発冷却した後、給気ＳＡとして室
Ｒへと供給される。
なシステム構成を図１０に基づいて説明する。この図１
０に示したシステムは、全外気方式でシステムが構築さ
れており、給気ファン１０１によって取り入れられた外
気ＯＡは、減湿ロータ１０２によって減湿され、その後
顕熱交換器１０３によって還気ＲＡと熱交換された後、
加湿器１０４に導入されるようになっている。そして加
湿器１０４において蒸発冷却した後、給気ＳＡとして室
Ｒへと供給される。
【０００４】室Ｒからの還気ＲＡは、加湿器１０５にお
いて蒸発冷却されて温度が下げられた後、顕熱交換器１
０３で熱交換され、その後再生ヒータによって昇温され
た後、再生空気として減湿ロータ１０２へと導入され、
排気ファン１０７によって排気ＥＡとして外部へと排気
されるようになっている。
いて蒸発冷却されて温度が下げられた後、顕熱交換器１
０３で熱交換され、その後再生ヒータによって昇温され
た後、再生空気として減湿ロータ１０２へと導入され、
排気ファン１０７によって排気ＥＡとして外部へと排気
されるようになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記従来のシステムの
空気の状態図を、図１１、図１２に示した。このシステ
ムでは、外気条件によって能力も効率も変化するため、
２つの外気条件について調べた。図１１は、外気条件が
温度３２℃、湿度６５％の場合であり、図１２は外気条
件が 温度３２℃、湿度４１％の場合である。図１１、
図１２におけるイ〜リの符号は、各々図１０に示したシ
ステムにおける同じ符号の箇所における空気の状態を示
している。
空気の状態図を、図１１、図１２に示した。このシステ
ムでは、外気条件によって能力も効率も変化するため、
２つの外気条件について調べた。図１１は、外気条件が
温度３２℃、湿度６５％の場合であり、図１２は外気条
件が 温度３２℃、湿度４１％の場合である。図１１、
図１２におけるイ〜リの符号は、各々図１０に示したシ
ステムにおける同じ符号の箇所における空気の状態を示
している。
【０００６】この結果から、次のことが分かる。外気湿
度が高い場合能力が低下する。外気が３２℃、６５％の
場合、室内条件より１．５ｋｃａｌ／ｋｇ'程度冷却さ
れているだけで、冷房用としては明らかに能力不足であ
る（図１１のニ）。したがって、湿度の高い日本の夏に
は適用できない。これに対処するために、システム構成
に有利な（送風機、減湿機、顕熱交換器などが小型化で
きる）全熱交換器によって外気湿度を低下させようとし
ても、低湿度の室内排気空気は、減湿後の高温の空気を
冷却するために既に使ってしまっているため、そのまま
では全熱交換器は使えない。外気湿度が低下した場合に
は、冷房に必要な能力は得られるが（図１２のニ）、吸
収冷凍機等と比較して明らかに効率が低い。また減湿ロ
ータ１０２の再生出口相対湿度は、本来なら処理入口相
対湿度まで冷却されるはずであるが、前記従来のシステ
ムではその値より遥かに低い湿度となっている（図１
１、図１２のリ）。これは減湿ロータ１０２へ導入する
再生風量が多すぎるためである。したがって、この点か
らもエネルギの浪費が認められる。
度が高い場合能力が低下する。外気が３２℃、６５％の
場合、室内条件より１．５ｋｃａｌ／ｋｇ'程度冷却さ
れているだけで、冷房用としては明らかに能力不足であ
る（図１１のニ）。したがって、湿度の高い日本の夏に
は適用できない。これに対処するために、システム構成
に有利な（送風機、減湿機、顕熱交換器などが小型化で
きる）全熱交換器によって外気湿度を低下させようとし
ても、低湿度の室内排気空気は、減湿後の高温の空気を
冷却するために既に使ってしまっているため、そのまま
では全熱交換器は使えない。外気湿度が低下した場合に
は、冷房に必要な能力は得られるが（図１２のニ）、吸
収冷凍機等と比較して明らかに効率が低い。また減湿ロ
ータ１０２の再生出口相対湿度は、本来なら処理入口相
対湿度まで冷却されるはずであるが、前記従来のシステ
ムではその値より遥かに低い湿度となっている（図１
１、図１２のリ）。これは減湿ロータ１０２へ導入する
再生風量が多すぎるためである。したがって、この点か
らもエネルギの浪費が認められる。
【０００７】本発明はかかる点に鑑みてなされたもので
あり、システム系統を考えて全熱交換器を使用できるよ
うにし、また過剰な再生風量を低減してシステム上の無
駄をなくし、能力、効率の改善を図った新規なデシカン
ト空調方法を提供することをその目的としている。
あり、システム系統を考えて全熱交換器を使用できるよ
うにし、また過剰な再生風量を低減してシステム上の無
駄をなくし、能力、効率の改善を図った新規なデシカン
ト空調方法を提供することをその目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、請求項１によれば、減湿装置によって外気を減湿し
た後に、目的空間からの還気と顕熱交換器で熱交換する
ことによって冷却し、その後当該冷却した空気を加湿し
て前記目的空間に供給するデシカント方式の空調方法に
おいて、前記目的空間からの還気を加湿することなく減
湿後の外気と前記顕熱交換器で熱交換を行い、当該熱交
換後の還気を、全熱交換器によって減湿前の外気と熱交
換し、さらに全熱交換器を出た後の還気と前記減湿装置
によって減湿した後の外気とを、他の顕熱交換器で熱交
換すると共に、当該他の顕熱交換器から出た外気を、先
の顕熱交換器に導入することを特徴とする、デシカント
空調方法が提供される。
め、請求項１によれば、減湿装置によって外気を減湿し
た後に、目的空間からの還気と顕熱交換器で熱交換する
ことによって冷却し、その後当該冷却した空気を加湿し
て前記目的空間に供給するデシカント方式の空調方法に
おいて、前記目的空間からの還気を加湿することなく減
湿後の外気と前記顕熱交換器で熱交換を行い、当該熱交
換後の還気を、全熱交換器によって減湿前の外気と熱交
換し、さらに全熱交換器を出た後の還気と前記減湿装置
によって減湿した後の外気とを、他の顕熱交換器で熱交
換すると共に、当該他の顕熱交換器から出た外気を、先
の顕熱交換器に導入することを特徴とする、デシカント
空調方法が提供される。
【０００９】このように、請求項１のデシカント空調方
法では、従来のように還気を加湿して蒸発冷却によって
給気となる空気の温度を下げるのではなく、別途設けた
他の顕熱交換器を用いて給気となる外気の温度を下げて
いるので、還気を全熱交換器で熱回収するための低湿度
の空気として利用することが可能になっている。しかも
そのように全熱交換器を使用しているため、減湿装置に
入る空気の湿度はかなり低下でき、外気の湿度が高い場
合にも、十分な冷房能力が期待できる。なお全熱交換器
は、回転型、静止型のいずれのタイプも使用できる。ま
た顕熱交換器としては、例えば隔壁型を用いることがで
きる。
法では、従来のように還気を加湿して蒸発冷却によって
給気となる空気の温度を下げるのではなく、別途設けた
他の顕熱交換器を用いて給気となる外気の温度を下げて
いるので、還気を全熱交換器で熱回収するための低湿度
の空気として利用することが可能になっている。しかも
そのように全熱交換器を使用しているため、減湿装置に
入る空気の湿度はかなり低下でき、外気の湿度が高い場
合にも、十分な冷房能力が期待できる。なお全熱交換器
は、回転型、静止型のいずれのタイプも使用できる。ま
た顕熱交換器としては、例えば隔壁型を用いることがで
きる。
【００１０】かかるデシカント空調方法において、請求
項２のように、他の顕熱交換器を通過した後の還気を減
湿装置の再生に用いるようにしてもよい。この場合、さ
らに請求項３のように、他の顕熱交換器を通過した後の
還気の一部を、減湿装置のプレ再生に用い、残りの一部
を加熱装置によって加熱した後に、減湿装置の再生に用
いるようにすれば、さらに好ましい効果が得られる。
項２のように、他の顕熱交換器を通過した後の還気を減
湿装置の再生に用いるようにしてもよい。この場合、さ
らに請求項３のように、他の顕熱交換器を通過した後の
還気の一部を、減湿装置のプレ再生に用い、残りの一部
を加熱装置によって加熱した後に、減湿装置の再生に用
いるようにすれば、さらに好ましい効果が得られる。
【００１１】すなわち、既述したように、元々従来のシ
ステムでは再生風量が過剰であり、そのため結果的にエ
ネルギのロスを招いていたが、単に過剰分を排出して適
正風量にするのでは、依然としてエネルギのロスは改善
できない。その点、請求項３のように、他の顕熱交換器
を通過した後の還気の一部を、減湿装置のプレ再生に用
い、残りの一部を加熱装置によって加熱した後に、減湿
装置の再生に用いるようにすれば、再生熱量を必要最小
限にまで低減することができ、エネルギロスを防止し
て、効率のよい運転が行える。
ステムでは再生風量が過剰であり、そのため結果的にエ
ネルギのロスを招いていたが、単に過剰分を排出して適
正風量にするのでは、依然としてエネルギのロスは改善
できない。その点、請求項３のように、他の顕熱交換器
を通過した後の還気の一部を、減湿装置のプレ再生に用
い、残りの一部を加熱装置によって加熱した後に、減湿
装置の再生に用いるようにすれば、再生熱量を必要最小
限にまで低減することができ、エネルギロスを防止し
て、効率のよい運転が行える。
【００１２】請求項４によれば、減湿装置によって処理
空気を減湿した後に、目的空間からの還気と顕熱交換器
で熱交換することによって冷却し、その後当該冷却した
空気を加湿して前記目的空間に供給するデシカント方式
の空調方法において、前記目的空間からの還気を加湿す
ることなく前記顕熱交換器で減湿後の処理空気と熱交換
を行い、当該熱交換後の還気を減湿装置に導入する前記
処理空気として用い、前記減湿装置によって減湿された
後の空気を、他の顕熱交換器で外気と熱交換した後前記
顕熱交換器に送ると共に、他の顕熱交換器で熱交換した
後の外気を、前記減湿装置の再生に用いるようにしたこ
と特徴とする、デシカント空調方法が提供される。
空気を減湿した後に、目的空間からの還気と顕熱交換器
で熱交換することによって冷却し、その後当該冷却した
空気を加湿して前記目的空間に供給するデシカント方式
の空調方法において、前記目的空間からの還気を加湿す
ることなく前記顕熱交換器で減湿後の処理空気と熱交換
を行い、当該熱交換後の還気を減湿装置に導入する前記
処理空気として用い、前記減湿装置によって減湿された
後の空気を、他の顕熱交換器で外気と熱交換した後前記
顕熱交換器に送ると共に、他の顕熱交換器で熱交換した
後の外気を、前記減湿装置の再生に用いるようにしたこ
と特徴とする、デシカント空調方法が提供される。
【００１３】この請求項４のデシカント空調方法の場合
にも、従来のように還気を加湿して蒸発冷却によって給
気となる空気の温度を下げるのではなく、別途設けた他
の顕熱交換器を用いて給気となる空気の温度を下げてお
り、外気の条件に能力が大きく左右されることなく高い
能力を維持でき、しかも還気を循環させて給気として用
いているので、効率がよい。
にも、従来のように還気を加湿して蒸発冷却によって給
気となる空気の温度を下げるのではなく、別途設けた他
の顕熱交換器を用いて給気となる空気の温度を下げてお
り、外気の条件に能力が大きく左右されることなく高い
能力を維持でき、しかも還気を循環させて給気として用
いているので、効率がよい。
【００１４】このようないわば全還気方式においても、
請求項５に記載したように、他の顕熱交換器を通過した
後の外気の一部を、減湿装置のプレ再生に用い、残りの
一部を加熱装置によって加熱した後に、減湿装置の再生
に用いるようにすれば、再生熱量を必要最小限にまで低
減することができる。
請求項５に記載したように、他の顕熱交換器を通過した
後の外気の一部を、減湿装置のプレ再生に用い、残りの
一部を加熱装置によって加熱した後に、減湿装置の再生
に用いるようにすれば、再生熱量を必要最小限にまで低
減することができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の好
ましい実施の形態にかかるデシカント空調方法を説明す
る。図１は、第１の実施の形態にかかるデシカント空調
方法実施するためのデシカント空調システムの系統を示
しており、本実施の形態は、いわゆる全外気方式のシス
テムとして構成されている。
ましい実施の形態にかかるデシカント空調方法を説明す
る。図１は、第１の実施の形態にかかるデシカント空調
方法実施するためのデシカント空調システムの系統を示
しており、本実施の形態は、いわゆる全外気方式のシス
テムとして構成されている。
【００１６】外気取り入れ口１から導入された外気ＯＡ
は、まず全熱交換器２によって還気ＲＡと熱交換されて
冷却された後、給気ファン３によって減湿装置としての
減湿ロータ４の処理区域（減湿区域）４ａへと送られ、
減湿処理に付される。そして減湿された空気は、第１の
顕熱交換器５において、前記全熱交換器２を通過した還
気ＲＡと熱交換され、さらにその後、第２の顕熱交換器
６によって、室Ｒを出た直後の還気ＲＡと熱交換されて
冷却されるようになっている。第２の顕熱交換器６によ
って冷却された空気は、加湿器７によって蒸発冷却に付
された後、室Ｒへと給気ＳＡとして供給される。
は、まず全熱交換器２によって還気ＲＡと熱交換されて
冷却された後、給気ファン３によって減湿装置としての
減湿ロータ４の処理区域（減湿区域）４ａへと送られ、
減湿処理に付される。そして減湿された空気は、第１の
顕熱交換器５において、前記全熱交換器２を通過した還
気ＲＡと熱交換され、さらにその後、第２の顕熱交換器
６によって、室Ｒを出た直後の還気ＲＡと熱交換されて
冷却されるようになっている。第２の顕熱交換器６によ
って冷却された空気は、加湿器７によって蒸発冷却に付
された後、室Ｒへと給気ＳＡとして供給される。
【００１７】室Ｒからの還気ＲＡは、まず前記第２の顕
熱交換器６に導入され、給気ＳＡとなる乾燥した空気と
熱交換された後、全熱交換器２に導入されて外気ＯＡと
熱交換され、還気ファン８によって、第１の顕熱交換器
５に送られ、給気ＳＡとなる乾燥した空気と熱交換され
るようになっている。
熱交換器６に導入され、給気ＳＡとなる乾燥した空気と
熱交換された後、全熱交換器２に導入されて外気ＯＡと
熱交換され、還気ファン８によって、第１の顕熱交換器
５に送られ、給気ＳＡとなる乾燥した空気と熱交換され
るようになっている。
【００１８】第１の顕熱交換器５において給気ＳＡとな
る乾燥した空気と熱交換された空気は、その一部が再生
ヒータ１１によって加熱された後、減湿ロータ４の再生
区域４ｂへと供給され、残りの一部はそのまま減湿ロー
タ４のプレ再生区域４ｃへと供給され、減湿ロータ４の
プレ再生に供される。そして減湿ロータ４の再生区域４
ｂ、プレ再生区域４ｃを通過した後は、排気ファン２に
よって排気口１３から排気ＥＡとして外部に排出され
る。
る乾燥した空気と熱交換された空気は、その一部が再生
ヒータ１１によって加熱された後、減湿ロータ４の再生
区域４ｂへと供給され、残りの一部はそのまま減湿ロー
タ４のプレ再生区域４ｃへと供給され、減湿ロータ４の
プレ再生に供される。そして減湿ロータ４の再生区域４
ｂ、プレ再生区域４ｃを通過した後は、排気ファン２に
よって排気口１３から排気ＥＡとして外部に排出され
る。
【００１９】第１の実施の形態にかかるデシカント空調
方法を実施するためのデシカント空調システムは、以上
のようにその主要部が構成されており、次にこのデシカ
ント空調方法を実施した際の空気の温度変化の状態を空
気線図上に表したものを図２、図３に示す。
方法を実施するためのデシカント空調システムは、以上
のようにその主要部が構成されており、次にこのデシカ
ント空調方法を実施した際の空気の温度変化の状態を空
気線図上に表したものを図２、図３に示す。
【００２０】図２は外気ＯＡの温度が３２℃、湿度が６
５％（絶対湿度：２０ｇ／ｋｇ’）のときの場合を、図
３は外気ＯＡの温度が３２℃、湿度が４１％（絶対湿
度：１２ｇ／ｋｇ’）のときの場合を各々示している。
まず導入直後外気ＯＡ（ａ）は、全熱交換器２で還気Ｒ
Ａと熱交換されると湿度は低下し（ｂ）、次いで減湿ロ
ータ４を通過するとさらに減湿される（ｃ）。そして第
１の顕熱交換器５で熱交換されると温度が低下し
（ｄ）、第２の顕熱交換器６において還気ＲＡと熱交換
されることによってさらに温度が低下し（ｅ）、加湿器
７で蒸発冷却されると、湿度は上昇するものの、給気Ｓ
Ａの温度はさらに低下する（ｆ）。
５％（絶対湿度：２０ｇ／ｋｇ’）のときの場合を、図
３は外気ＯＡの温度が３２℃、湿度が４１％（絶対湿
度：１２ｇ／ｋｇ’）のときの場合を各々示している。
まず導入直後外気ＯＡ（ａ）は、全熱交換器２で還気Ｒ
Ａと熱交換されると湿度は低下し（ｂ）、次いで減湿ロ
ータ４を通過するとさらに減湿される（ｃ）。そして第
１の顕熱交換器５で熱交換されると温度が低下し
（ｄ）、第２の顕熱交換器６において還気ＲＡと熱交換
されることによってさらに温度が低下し（ｅ）、加湿器
７で蒸発冷却されると、湿度は上昇するものの、給気Ｓ
Ａの温度はさらに低下する（ｆ）。
【００２１】他方、還気ＲＡについては、第２の熱交換
器６で給気ＳＡとなる空気と熱交換されるので、温度は
上昇し（ｇ）、ついで全熱交換器２において外気ＯＡと
熱交換されて温度は若干低下する（ｈ）。その後第１の
顕熱交換器５で給気ＳＡとなる空気と熱交換されるので
温度は上昇し、湿度は低下する（ｉ）。その後一部は再
生ヒータ１１によって加熱されるから温度はさらに上昇
し（ｊ）、減湿ロータ４の再生区域４ｂを通過すると再
生に供した分温度が低下すると共に湿度が上昇する
（ｋ）。また第１の顕熱交換器５を通過した後、そのま
ま減湿ロータ４のプレ再生区域４ｃに送られた残りの一
部も、プレ再生に使用されたため温度が低下すると共に
湿度が上昇する（ｌ）。そして排気ＥＡは、これら２つ
の空気が混合された状態となる（ｍ）。
器６で給気ＳＡとなる空気と熱交換されるので、温度は
上昇し（ｇ）、ついで全熱交換器２において外気ＯＡと
熱交換されて温度は若干低下する（ｈ）。その後第１の
顕熱交換器５で給気ＳＡとなる空気と熱交換されるので
温度は上昇し、湿度は低下する（ｉ）。その後一部は再
生ヒータ１１によって加熱されるから温度はさらに上昇
し（ｊ）、減湿ロータ４の再生区域４ｂを通過すると再
生に供した分温度が低下すると共に湿度が上昇する
（ｋ）。また第１の顕熱交換器５を通過した後、そのま
ま減湿ロータ４のプレ再生区域４ｃに送られた残りの一
部も、プレ再生に使用されたため温度が低下すると共に
湿度が上昇する（ｌ）。そして排気ＥＡは、これら２つ
の空気が混合された状態となる（ｍ）。
【００２２】このように本実施の形態にかかるデシカン
ト空調方法は、従来のように還気ＲＡを蒸発冷却によっ
て冷却して給気の温度を下げるのではなく、別途設けた
第１の顕熱交換器５を用いて給気となる空気の温度を下
げているので、還気ＲＡを全熱交換器２で熱回収するた
めの低湿度の空気として利用することが可能になってい
る。これにより、給気ＳＡの温度は、従来システムと同
等の温度まで低下できる。しかもそのように全熱交換器
２を使用しているため、減湿ロータ４に入る空気の湿度
はかなり低下できる。したがって外気の湿度が高い場合
にも、十分な能力が発揮できる。
ト空調方法は、従来のように還気ＲＡを蒸発冷却によっ
て冷却して給気の温度を下げるのではなく、別途設けた
第１の顕熱交換器５を用いて給気となる空気の温度を下
げているので、還気ＲＡを全熱交換器２で熱回収するた
めの低湿度の空気として利用することが可能になってい
る。これにより、給気ＳＡの温度は、従来システムと同
等の温度まで低下できる。しかもそのように全熱交換器
２を使用しているため、減湿ロータ４に入る空気の湿度
はかなり低下できる。したがって外気の湿度が高い場合
にも、十分な能力が発揮できる。
【００２３】但しその反面、図２、図３に示したよう
に、減湿ロータ４の再生区域４ａに入る空気の湿度は上
昇している（ｈ）。しかしながらそのような再生側の湿
度上昇による能力低下より、前記したような減湿ロータ
４の処理区域４ａに入る空気の湿度低下による能力上昇
の方がはるかに効果が大きいため、減湿能力としては十
分な能力が得られている。
に、減湿ロータ４の再生区域４ａに入る空気の湿度は上
昇している（ｈ）。しかしながらそのような再生側の湿
度上昇による能力低下より、前記したような減湿ロータ
４の処理区域４ａに入る空気の湿度低下による能力上昇
の方がはるかに効果が大きいため、減湿能力としては十
分な能力が得られている。
【００２４】減湿ロータ４の処理区域４ａの出口側の絶
対湿度は、処理区域４ａの入口条件と再生区域４ｂの入
口の相対湿度で決定される。そして再生に用いることの
できる空気の絶対湿度は決まっているので、処理区域４
ａの入口条件に応じて、必要となる再生温度は必然的に
決定される。従って、再生温度で再生に必要な熱量を調
節することは不可能である。この場合、再生風量を低減
して再生熱量を減らすことは可能であるが、そうすると
第１の顕熱交換器５で得られた比較的高温な空気の一部
を排気することになり、好ましくない。
対湿度は、処理区域４ａの入口条件と再生区域４ｂの入
口の相対湿度で決定される。そして再生に用いることの
できる空気の絶対湿度は決まっているので、処理区域４
ａの入口条件に応じて、必要となる再生温度は必然的に
決定される。従って、再生温度で再生に必要な熱量を調
節することは不可能である。この場合、再生風量を低減
して再生熱量を減らすことは可能であるが、そうすると
第１の顕熱交換器５で得られた比較的高温な空気の一部
を排気することになり、好ましくない。
【００２５】この点前記実施の形態では、第１の熱交換
器５を出た比較的高温の空気（図２、３のｉ）を分け、
一部はそのまま減湿ロータ４の再生区域４ｂに導入して
減湿ロータのプレ再生に用い（図２、３のｉからｊ）、
残りの一部は再生ヒータ１１で昇温してから減湿ロータ
４の再生区域４ｂに導入して再生用に用いているので、
再生熱量を最適値まで低減することが可能である。
器５を出た比較的高温の空気（図２、３のｉ）を分け、
一部はそのまま減湿ロータ４の再生区域４ｂに導入して
減湿ロータのプレ再生に用い（図２、３のｉからｊ）、
残りの一部は再生ヒータ１１で昇温してから減湿ロータ
４の再生区域４ｂに導入して再生用に用いているので、
再生熱量を最適値まで低減することが可能である。
【００２６】すなわち、図２、図３からわかるように、
プレ再生用の空気と再生ヒータ１１によって昇温された
いわば本再生用の空気の比は、およそ１：１で最適な再
生が行える。またシステム構成上も、風量比が１：１の
場合には比較的簡易なシステムとなるため、この風量比
が適切であると考えられる。したがって、従来よりも再
生ヒータ１１に要するエネルギを節約することが可能で
ある。
プレ再生用の空気と再生ヒータ１１によって昇温された
いわば本再生用の空気の比は、およそ１：１で最適な再
生が行える。またシステム構成上も、風量比が１：１の
場合には比較的簡易なシステムとなるため、この風量比
が適切であると考えられる。したがって、従来よりも再
生ヒータ１１に要するエネルギを節約することが可能で
ある。
【００２７】また再生能力が足りないときには、再生ヒ
ータ１１を２分割にし、２分割したうちの前半の予熱部
では、最適な熱量になるような温度まで予熱空気を加熱
し、２分割したうちの後半部では所定の能力が得られる
ようにヒータの容量制御を行うことで最適な再生を行う
ことが可能である。この場合には、前記したようなプレ
再生はなくなる。この方法によれば、再生ヒータ１１の
容量は従来の半分ですみ、したがって、効率は従来のほ
ぼ２倍となる。なお太陽熱エキルギー利用を考え、再生
温度は、８３℃以下を想定している。
ータ１１を２分割にし、２分割したうちの前半の予熱部
では、最適な熱量になるような温度まで予熱空気を加熱
し、２分割したうちの後半部では所定の能力が得られる
ようにヒータの容量制御を行うことで最適な再生を行う
ことが可能である。この場合には、前記したようなプレ
再生はなくなる。この方法によれば、再生ヒータ１１の
容量は従来の半分ですみ、したがって、効率は従来のほ
ぼ２倍となる。なお太陽熱エキルギー利用を考え、再生
温度は、８３℃以下を想定している。
【００２８】第１の実施の形態にかかるデシカント空調
方法によれば、表１に示したような結果が得られた。
方法によれば、表１に示したような結果が得られた。
【００２９】
【表１】
【００３０】なお外気ＯＡの温度が３２℃で、湿度が４
１％のときは、絶対湿度が室Ｒの空気と同じである、全
熱交換器２は単にバイパスしていると仮定して計算して
いる。ちなみに、図１０に示した従来のシステムの効率
を図１１、図１２から求めると、外気温度が３２℃で、
湿度が６５％のときは、１．０１、外気の温度が３２℃
で、湿度が４１％のときは０．８２であるから、従来シ
ステムの２．３倍以上の効率で運転が可能なことが分か
った。
１％のときは、絶対湿度が室Ｒの空気と同じである、全
熱交換器２は単にバイパスしていると仮定して計算して
いる。ちなみに、図１０に示した従来のシステムの効率
を図１１、図１２から求めると、外気温度が３２℃で、
湿度が６５％のときは、１．０１、外気の温度が３２℃
で、湿度が４１％のときは０．８２であるから、従来シ
ステムの２．３倍以上の効率で運転が可能なことが分か
った。
【００３１】次に本発明の第２の実施の形態について説
明する。図４は、第２の実施の形態にかかるデシカント
空調方法を実施するためのデシカント空調システムの系
統の概略を示しており、減湿ロータ２１の減湿区域２１
ａを通過して減湿された後の処理空気は、第１の顕熱交
換器２２へと送られ、外気取り入れ口２３から取り入れ
られた外気ＯＡと熱交換される。また熱交換された後の
処理空気は、さらに第２の顕熱交換器２４において室Ｒ
からの還気ＲＡと熱交換されるようになっている。
明する。図４は、第２の実施の形態にかかるデシカント
空調方法を実施するためのデシカント空調システムの系
統の概略を示しており、減湿ロータ２１の減湿区域２１
ａを通過して減湿された後の処理空気は、第１の顕熱交
換器２２へと送られ、外気取り入れ口２３から取り入れ
られた外気ＯＡと熱交換される。また熱交換された後の
処理空気は、さらに第２の顕熱交換器２４において室Ｒ
からの還気ＲＡと熱交換されるようになっている。
【００３２】そして第２の顕熱交換器２４によって降温
された空気は、加湿器２５によって蒸発冷却された後、
給気ＳＡとして室Ｒに供給される。室Ｒからの還気ＲＡ
は、前記第２の顕熱交換器２４によって熱交換された
後、給気ファン２６によって２１ｃへと送られ、処理空
気としてそのまま循環されるようになっている。
された空気は、加湿器２５によって蒸発冷却された後、
給気ＳＡとして室Ｒに供給される。室Ｒからの還気ＲＡ
は、前記第２の顕熱交換器２４によって熱交換された
後、給気ファン２６によって２１ｃへと送られ、処理空
気としてそのまま循環されるようになっている。
【００３３】他方、第１の熱交換器２２において、減湿
後の空気と熱交換されて昇温した外気ＯＡは、その一部
が再生ヒータ３１によって加熱された後、減湿ロータ２
１の再生区域２１ｂへと供給され、残りの一部はそのま
ま減湿ロータ２１のプレ再生区域２１ｃへと供給され、
減湿ロータ２１のプレ再生に供される。そしてこれら再
生区域２１ｂ、プレ再生区域２１ｃを後は、排気ファン
３２によって排気口３３から排気ＥＡとして外部に排出
される。
後の空気と熱交換されて昇温した外気ＯＡは、その一部
が再生ヒータ３１によって加熱された後、減湿ロータ２
１の再生区域２１ｂへと供給され、残りの一部はそのま
ま減湿ロータ２１のプレ再生区域２１ｃへと供給され、
減湿ロータ２１のプレ再生に供される。そしてこれら再
生区域２１ｂ、プレ再生区域２１ｃを後は、排気ファン
３２によって排気口３３から排気ＥＡとして外部に排出
される。
【００３４】第２の実施の形態にかかるデシカント空調
方法を実施するためのデシカント空調システムは、以上
のようにその主要部が構成されており、次にこのデシカ
ント空調方法を実施した場合の空気の温度変化の状態を
空気線図上に表したものを図５、図６に示す。
方法を実施するためのデシカント空調システムは、以上
のようにその主要部が構成されており、次にこのデシカ
ント空調方法を実施した場合の空気の温度変化の状態を
空気線図上に表したものを図５、図６に示す。
【００３５】図５は外気ＯＡの温度が３２℃、湿度が６
５％（絶対湿度：２０ｇ／ｋｇ’）のときの場合を、図
６は、外気ＯＡの温度が３２℃、湿度が４１％（絶対湿
度：１２ｇ／ｋｇ’）のときの場合を各々示している。
室Ｒからの還気ＲＡ（Ａ）は、減湿ロータ２１を通過す
ると減湿され（Ｂ）、その後第１の顕熱交換器２２で外
気ＯＡと熱交換されると温度が低下し（Ｃ）、さらにそ
の後第２の顕熱交換器２４において還気ＲＡと熱交換さ
れることによってさらに温度が低下する（Ｄ）。次いで
加湿器２５で蒸発冷却されることにより、湿度は上昇す
るものの、給気ＳＡの温度はさらに低下する（Ｅ）。
５％（絶対湿度：２０ｇ／ｋｇ’）のときの場合を、図
６は、外気ＯＡの温度が３２℃、湿度が４１％（絶対湿
度：１２ｇ／ｋｇ’）のときの場合を各々示している。
室Ｒからの還気ＲＡ（Ａ）は、減湿ロータ２１を通過す
ると減湿され（Ｂ）、その後第１の顕熱交換器２２で外
気ＯＡと熱交換されると温度が低下し（Ｃ）、さらにそ
の後第２の顕熱交換器２４において還気ＲＡと熱交換さ
れることによってさらに温度が低下する（Ｄ）。次いで
加湿器２５で蒸発冷却されることにより、湿度は上昇す
るものの、給気ＳＡの温度はさらに低下する（Ｅ）。
【００３６】他方、外気ＯＡ（Ｆ）については、第１の
熱交換器２２で減湿後の空気と熱交換されるので、温度
は上昇する（Ｇ）。次いでその一部は再生ヒータ３１に
よって加熱されるから温度はさらに上昇し（Ｈ）、減湿
ロータ２１の再生区域２１ｂを通過すると再生に供した
分温度が低下すると共に湿度は上昇する（Ｉ）。また第
１の顕熱交換器２２を通過した後、そのまま減湿ロータ
２１のプレ再生区域２１ｃに送られた残りの一部も、プ
レ再生に使用されたため温度が低下すると共に湿度が上
昇する（Ｊ）。そして排気ＥＡは、これら２つの空気が
混合された状態となる（Ｋ）。
熱交換器２２で減湿後の空気と熱交換されるので、温度
は上昇する（Ｇ）。次いでその一部は再生ヒータ３１に
よって加熱されるから温度はさらに上昇し（Ｈ）、減湿
ロータ２１の再生区域２１ｂを通過すると再生に供した
分温度が低下すると共に湿度は上昇する（Ｉ）。また第
１の顕熱交換器２２を通過した後、そのまま減湿ロータ
２１のプレ再生区域２１ｃに送られた残りの一部も、プ
レ再生に使用されたため温度が低下すると共に湿度が上
昇する（Ｊ）。そして排気ＥＡは、これら２つの空気が
混合された状態となる（Ｋ）。
【００３７】この第２の実施の形態では、還気ＲＡを処
理空気として用いるため、減湿ロータ２１の再生用には
外気ＯＡを用いているが、その他の点は、基本的には第
１の実施の形態と同様である。したがって前記第１の実
施の形態と同様、還気ＲＡを蒸発冷却で降温して冷却し
て給気の温度を下げるのではなく、別途設置した第１の
顕熱交換器２２を用いて給気温度を下げている。しかも
還気ＲＡを循環させて処理空気として用いているので効
率がよく、外気ＯＡの温度条件に大きく左右されない。
したがって、外気ＯＡの湿度が高い場合にも好適にデシ
カント方式の空調が実施できる。
理空気として用いるため、減湿ロータ２１の再生用には
外気ＯＡを用いているが、その他の点は、基本的には第
１の実施の形態と同様である。したがって前記第１の実
施の形態と同様、還気ＲＡを蒸発冷却で降温して冷却し
て給気の温度を下げるのではなく、別途設置した第１の
顕熱交換器２２を用いて給気温度を下げている。しかも
還気ＲＡを循環させて処理空気として用いているので効
率がよく、外気ＯＡの温度条件に大きく左右されない。
したがって、外気ＯＡの湿度が高い場合にも好適にデシ
カント方式の空調が実施できる。
【００３８】第２の実施の形態にかかるデシカント空調
方法によれば、表２に示したような結果が得られた。こ
の結果からわかるように、従来と同等の効率で、これま
で不可能であった還気空気の冷却が可能である。
方法によれば、表２に示したような結果が得られた。こ
の結果からわかるように、従来と同等の効率で、これま
で不可能であった還気空気の冷却が可能である。
【００３９】
【表２】
【００４０】但し、実際には、外気負荷が必ずあるた
め、全還気方式の実際の効率はこれを加味した値とな
る。例えば２０％の外気を取り入れる場合には、表３に
示したような効率となる。
め、全還気方式の実際の効率はこれを加味した値とな
る。例えば２０％の外気を取り入れる場合には、表３に
示したような効率となる。
【００４１】
【表３】
【００４２】この表３の結果からわかるように、この程
度の効率であれば、従来からある吸収冷凍機の効率
（１．１程度）を上回っている。
度の効率であれば、従来からある吸収冷凍機の効率
（１．１程度）を上回っている。
【００４３】なお外気を取り入れる場合には、図７に示
した第３の実施の形態のように、外気ＯＡの取り入れ口
から取り入れた外気ＯＡと、第２の顕熱交換器２４を通
過した還気ＲＡとを、全熱交換器４１によって熱交換す
ればよい。また還気ＲＡの一部は排気ファン４２によっ
て排気する。これによって還気と外気の量を制御するこ
とが可能である。外気の取り入れ量は、還気量の１０〜
３０％程度でよい。全熱交換器４１は、外気量に見合っ
た大きさでよい。なお図７中、図４に示した符号と同一
の符号で示される構成要素は、第２の実施の形態で用い
た構成要素と同一である。また必要に応じて、ダンパＤ
1〜Ｄ3を介装したり、あるいは、別途外気取り入れファ
ン４４を設けるようにする。
した第３の実施の形態のように、外気ＯＡの取り入れ口
から取り入れた外気ＯＡと、第２の顕熱交換器２４を通
過した還気ＲＡとを、全熱交換器４１によって熱交換す
ればよい。また還気ＲＡの一部は排気ファン４２によっ
て排気する。これによって還気と外気の量を制御するこ
とが可能である。外気の取り入れ量は、還気量の１０〜
３０％程度でよい。全熱交換器４１は、外気量に見合っ
た大きさでよい。なお図７中、図４に示した符号と同一
の符号で示される構成要素は、第２の実施の形態で用い
た構成要素と同一である。また必要に応じて、ダンパＤ
1〜Ｄ3を介装したり、あるいは、別途外気取り入れファ
ン４４を設けるようにする。
【００４４】外気ＯＡの処理方法としては、第１の実施
の形態で実施する方が効率がよい運転を行えるが、第３
の実施の形態では、外気取り入れ量が少ないため、総合
的な効率は外気を第１の実施の形態で処理した場合とほ
とんど変わらず、システムが簡易になる分、第３の実施
の形態の方が利点が大きくなる。通常の空調条件である
還気８０％外気２０％の条件での運転時においても必要
な冷却能力が得られ、吸収冷凍機を用いた場合よりも高
い運転効率を得られる。
の形態で実施する方が効率がよい運転を行えるが、第３
の実施の形態では、外気取り入れ量が少ないため、総合
的な効率は外気を第１の実施の形態で処理した場合とほ
とんど変わらず、システムが簡易になる分、第３の実施
の形態の方が利点が大きくなる。通常の空調条件である
還気８０％外気２０％の条件での運転時においても必要
な冷却能力が得られ、吸収冷凍機を用いた場合よりも高
い運転効率を得られる。
【００４５】以上のように本発明においても、外気条件
により効率が変化し、外気の絶対湿度が低下すると効率
は上昇する。また外気温度の低下によっても、効率は上
昇する。しかしながら、これまでの冷凍機と大きく違う
のは、低負荷時に効率が上昇することで、その上昇率も
かなり大きいものとなる。したがって、部分負荷運転が
多い日本の気象条件では、かなり高効率の運転が期待で
きる。
により効率が変化し、外気の絶対湿度が低下すると効率
は上昇する。また外気温度の低下によっても、効率は上
昇する。しかしながら、これまでの冷凍機と大きく違う
のは、低負荷時に効率が上昇することで、その上昇率も
かなり大きいものとなる。したがって、部分負荷運転が
多い日本の気象条件では、かなり高効率の運転が期待で
きる。
【００４６】以上の各実施の形態にかかるデシカント空
調方法を実施するために用いる空調機としては、例えば
図８、図９に示したデシカント空調機５１を提案でき
る。図８は平面から見た説明図、図９は図８のＡ−Ａ線
断面図である。
調方法を実施するために用いる空調機としては、例えば
図８、図９に示したデシカント空調機５１を提案でき
る。図８は平面から見た説明図、図９は図８のＡ−Ａ線
断面図である。
【００４７】このデシカント空調機５１は、直方体のケ
ーシング５２内に、必要な機器を収納した構成を有して
おり、ケーシング５２内は、隔壁板５３によって左右に
分割され、右側（図８の上側）が還気側、左側（図８の
下側）が給気側である。このデシカント空調機５１は図
１に示した第１の実施の形態にかかるデシカント空調方
法を実施するための構成となっている。すなわち、ケー
シング５２の一端部左側には外気取り入れ口５４が形成
され、続いて給気ファン３が設置され、給気ファン３の
下流側には減湿ロータ４が設置されている。減湿ロータ
４は還気側に跨っている。
ーシング５２内に、必要な機器を収納した構成を有して
おり、ケーシング５２内は、隔壁板５３によって左右に
分割され、右側（図８の上側）が還気側、左側（図８の
下側）が給気側である。このデシカント空調機５１は図
１に示した第１の実施の形態にかかるデシカント空調方
法を実施するための構成となっている。すなわち、ケー
シング５２の一端部左側には外気取り入れ口５４が形成
され、続いて給気ファン３が設置され、給気ファン３の
下流側には減湿ロータ４が設置されている。減湿ロータ
４は還気側に跨っている。
【００４８】給気側からみて減湿ロータ４の下流側には
第１の顕熱交換器５が設置され、さらにその下流側に
は、第２の顕熱交換器６が設置されている。そして第２
の顕熱交換器６の下流側には、加湿器７が設置されてい
る。このデシカント空調機５１では、気化式加湿器を用
いている。なお第２の顕熱交換器６と加湿器７の間に
は、ヒータ５５が設置されている。このヒータ５５は、
冬期の暖房にも対処する場合に有効である。そしてケー
シング５２の一端部左側には給気口５６が設けられてい
る。
第１の顕熱交換器５が設置され、さらにその下流側に
は、第２の顕熱交換器６が設置されている。そして第２
の顕熱交換器６の下流側には、加湿器７が設置されてい
る。このデシカント空調機５１では、気化式加湿器を用
いている。なお第２の顕熱交換器６と加湿器７の間に
は、ヒータ５５が設置されている。このヒータ５５は、
冬期の暖房にも対処する場合に有効である。そしてケー
シング５２の一端部左側には給気口５６が設けられてい
る。
【００４９】ケーシング５２の他端部右側には、還気口
６１が形成され、還気側からみて下流側には、フィルタ
６２が設置されている。そして第１の顕熱交換器５の下
流側には再生ヒータ１１が設置されている。この再生ヒ
ータ１１は還気ＲＡの一部のみを加熱するため、図９に
示したように、隔壁５３で仕切られて右側に形成された
還気流路を隔壁板６３で上下に２分割し、上側の流路に
設置されている。かかる構成により、還気の１／２を再
生ヒータ１１に導入することが容易に実現できる。そし
て還気流路における減湿ロータの下流側に排気ファン１
２が設置され、ケーシング５２の一端部右側には、排気
口６４が形成されている。
６１が形成され、還気側からみて下流側には、フィルタ
６２が設置されている。そして第１の顕熱交換器５の下
流側には再生ヒータ１１が設置されている。この再生ヒ
ータ１１は還気ＲＡの一部のみを加熱するため、図９に
示したように、隔壁５３で仕切られて右側に形成された
還気流路を隔壁板６３で上下に２分割し、上側の流路に
設置されている。かかる構成により、還気の１／２を再
生ヒータ１１に導入することが容易に実現できる。そし
て還気流路における減湿ロータの下流側に排気ファン１
２が設置され、ケーシング５２の一端部右側には、排気
口６４が形成されている。
【００５０】還気流路における第１の顕熱交換器５と第
２の顕熱交換器６との間には、還気流路を閉鎖する隔壁
７１が設置され、この隔壁７１の第２の顕熱交換器６側
には、還気をケーシング外に導出するための導出口７２
が形成され、隔壁７１の第１の顕熱交換器５側には、外
部からの空気をケーシング５２内の還気流路内に導入す
る導入口７３が形成され、導入口７３の下流側には、フ
ィルタ７４が取り付けられている。
２の顕熱交換器６との間には、還気流路を閉鎖する隔壁
７１が設置され、この隔壁７１の第２の顕熱交換器６側
には、還気をケーシング外に導出するための導出口７２
が形成され、隔壁７１の第１の顕熱交換器５側には、外
部からの空気をケーシング５２内の還気流路内に導入す
る導入口７３が形成され、導入口７３の下流側には、フ
ィルタ７４が取り付けられている。
【００５１】したがって、第１の実施の形態で使用した
全熱交換器２は、ケーシング５２外の任意の場所におい
て、導出口７２からの還気と外気とを熱交換するように
設置すればよく、熱交換後の還気を導入口７３に送り、
熱交換後の外気を外気取り入れ口５４に送るようにすれ
ば、第１の実施の形態にかかるデシカント空調方法を容
易に実施できる。しかも図８からわかるように、系統の
割には構成としてもきわめて簡易である。しかもこのデ
シカント空調機５１は、第１の実施の形態に限らず、そ
のまま第２の実施の形態の場合にも使用できる。
全熱交換器２は、ケーシング５２外の任意の場所におい
て、導出口７２からの還気と外気とを熱交換するように
設置すればよく、熱交換後の還気を導入口７３に送り、
熱交換後の外気を外気取り入れ口５４に送るようにすれ
ば、第１の実施の形態にかかるデシカント空調方法を容
易に実施できる。しかも図８からわかるように、系統の
割には構成としてもきわめて簡易である。しかもこのデ
シカント空調機５１は、第１の実施の形態に限らず、そ
のまま第２の実施の形態の場合にも使用できる。
【００５２】
【発明の効果】請求項１〜５の発明によれば、外気の湿
度が高い場合にも、十分な冷房能力が得られ、しかもエ
ネルギ効率がよいデシカント空調を実施することができ
る。特に請求項３、５の場合には、再生ヒータに要する
エネルギを必要最小限にまで低減させることが可能であ
る。
度が高い場合にも、十分な冷房能力が得られ、しかもエ
ネルギ効率がよいデシカント空調を実施することができ
る。特に請求項３、５の場合には、再生ヒータに要する
エネルギを必要最小限にまで低減させることが可能であ
る。
【図１】本発明の第１の実施の形態にかかるデシカント
空調方法を実施するために用いたデシカント空調システ
ムの構成の概略を示す説明図である。
空調方法を実施するために用いたデシカント空調システ
ムの構成の概略を示す説明図である。
【図２】外気条件が３２℃・６５％のときに第１の実施
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
【図３】外気条件が３２℃・４１％のときに第１の実施
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
【図４】本発明の第２の実施の形態にかかるデシカント
空調方法を実施するために用いたデシカント空調システ
ムの構成の概略を示す説明図である。
空調方法を実施するために用いたデシカント空調システ
ムの構成の概略を示す説明図である。
【図５】外気条件が３２℃・６５％のときに第１の実施
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
【図６】外気条件が３２℃・４１％のときに第１の実施
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
の形態を実施した場合の空気の状態を示す空気線図であ
る。
【図７】本発明の第３の実施の形態にかかるデシカント
空調方法を実施するために用いたデシカント空調システ
ムの構成の概略を示す説明図である。
空調方法を実施するために用いたデシカント空調システ
ムの構成の概略を示す説明図である。
【図８】第１の実施の形態を実施するのに適したデシカ
ント空調機の平面からみた説明図である。
ント空調機の平面からみた説明図である。
【図９】図８のＡ−Ａ線断面図である。
【図１０】従来技術にかかるデシカント空調システムの
構成の概略を示す説明図である。
構成の概略を示す説明図である。
【図１１】外気条件が３２℃・６５％のときに図１０の
従来技術を稼働させた場合の空気の状態を示す空気線図
である。
従来技術を稼働させた場合の空気の状態を示す空気線図
である。
【図１２】外気条件が３２℃・４１％のときに図１０の
従来技術を稼働させた場合の空気の状態を示す空気線図
である。
従来技術を稼働させた場合の空気の状態を示す空気線図
である。
２ 全熱交換器 ３ 給気ファン ４ 減湿ロータ ４ａ 減湿区域 ４ｂ 再生区域 ４ｃ プレ再生区域 ５ 第１の顕熱交換器 ６ 第２の顕熱交換器 ７ 加湿器 １１ 再生ヒータ １２ 排気ファン Ｒ 室 ＯＡ 外気 ＳＡ 給気 ＲＡ 還気 ＥＡ 排気
Claims (5)
- 【請求項１】 減湿装置によって外気を減湿した後に、
目的空間からの還気と顕熱交換器で熱交換することによ
って冷却し、その後当該冷却した空気を加湿して前記目
的空間に供給するデシカント方式の空調方法において、 前記目的空間からの還気を加湿することなく減湿後の外
気と顕熱交換器で熱交換を行い、当該熱交換後の還気
を、全熱交換器によって減湿前の外気と熱交換し、さら
に全熱交換器を出た後の還気と、前記減湿装置によって
減湿した後の外気とを、他の顕熱交換器で熱交換すると
共に、当該他の顕熱交換器から出た外気を顕熱交換器に
導入することを特徴とする、デシカント空調方法。 - 【請求項２】 他の顕熱交換器を通過した後の還気を減
湿装置の再生に用いることを特徴とする、請求項１に記
載のデシカント空調方法。 - 【請求項３】 他の顕熱交換器を通過した後の還気の一
部を、減湿装置のプレ再生に用い、残りの一部を加熱装
置によって加熱した後に、減湿装置の再生に用いること
を特徴とする、請求項２に記載のデシカント空調方法。 - 【請求項４】 減湿装置によって処理空気を減湿した後
に、目的空間からの還気と顕熱交換器で熱交換すること
によって冷却し、その後当該冷却した空気を加湿して前
記目的空間に供給するデシカント方式の空調方法におい
て、 前記目的空間からの還気を加湿することなく減湿後の処
理空気と前記顕熱交換器で熱交換を行い、 当該熱交換後の還気を減湿装置に導入する前記処理空気
として用い、 前記減湿装置によって減湿された後の空気を、他の顕熱
交換器で外気と熱交換した後前記顕熱交換器に送ると共
に、他の顕熱交換器で熱交換した後の外気は、前記減湿
装置の再生に用いることを特徴とする、デシカント空調
方法。 - 【請求項５】 他の顕熱交換器を通過した後の外気の一
部を、減湿装置のプレ再生に用い、残りの一部を加熱装
置によって加熱した後に、減湿装置の再生に用いること
を特徴とする、請求項４に記載のデシカント空調方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11191198A JP4011724B2 (ja) | 1998-04-22 | 1998-04-22 | デシカント空調方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11191198A JP4011724B2 (ja) | 1998-04-22 | 1998-04-22 | デシカント空調方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11304194A true JPH11304194A (ja) | 1999-11-05 |
| JP4011724B2 JP4011724B2 (ja) | 2007-11-21 |
Family
ID=14573220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11191198A Expired - Lifetime JP4011724B2 (ja) | 1998-04-22 | 1998-04-22 | デシカント空調方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4011724B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003531354A (ja) * | 2000-04-18 | 2003-10-21 | ムンタース ヨーロッパ アーベー | ２つの空気流間において熱及び湿気を交換する方法及びその装置 |
| KR100477087B1 (ko) * | 2002-05-17 | 2005-03-17 | 주식회사 인터제로 시스템 | 드라이룸 제어장치 |
| JP2011133146A (ja) * | 2009-12-24 | 2011-07-07 | Gf Giken:Kk | 熱源利用空気調和装置 |
| JP2011257099A (ja) * | 2010-06-11 | 2011-12-22 | Mitsubishi Electric Corp | 空調装置 |
| JP2017003145A (ja) * | 2015-06-05 | 2017-01-05 | 株式会社竹中工務店 | デシカント空調装置 |
| CN113915687A (zh) * | 2021-09-26 | 2022-01-11 | 青岛海尔中央空调有限公司 | 湿度调节装置 |
| WO2022224384A1 (ja) * | 2021-04-21 | 2022-10-27 | 三菱電機株式会社 | 換気装置 |
-
1998
- 1998-04-22 JP JP11191198A patent/JP4011724B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN113915687A (zh) * | 2021-09-26 | 2022-01-11 | 青岛海尔中央空调有限公司 | 湿度调节装置 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4011724B2 (ja) | 2007-11-21 |
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