JPH11302781A - Thin hot rolled steel sheet excellent in wear resistance and bendability and its production - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To produce a thin hot rolled steel sheet of <=4.5 mm sheet thickness excellent in wear resistance and bendability by continuous hot rolling using steel having a specified compsn. and to provide a method for producing it. SOLUTION: This thin hot rolled steel sheet excellent in wear resistance and bendability is the one having a compsn. contg., by weight, 0.05 to 0.15% C, <=0.50% Si, 1.50 to 2.50% Mn, <=0.020% p, <=0.010% S, 0.25 to 1.5% Ni, 0.12 to 0.30% Ti, 0.01 to 0.10% Sol.Al, <=0.0050% N and 0.0020 to 0.0040% B, satisfying C+Si/30+Mn/20+Ni/50+5B<=0.25, and the balance Fe with inevitable impurities, having 361 to 440 surface hardness of Brinell hardness and having <=4.5 mm sheet thickness. As for the method for producing it, a steel slab is heated to >=1250 deg.C heating temp., is subjected to hot rolling at the finishing temp. of 900 to 950 deg.C, is cooled at a cooling rate of 50 to <150 deg.C/s up to <=380 deg.C and is coiled at <=300 deg.C.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗性と曲げ加
工性に優れる薄手熱延鋼板およびその連続熱延での製造
方法に係わり、特に車両の軽量化に即応せしめ板厚が
４．５mm以下であり表面硬さがブリネル硬度で３６１〜
４４０である耐摩耗性に優れる熱延鋼板の製造に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a thin hot-rolled steel sheet having excellent abrasion resistance and bending workability and a method for producing the same by continuous hot rolling. Below, the surface hardness is 361 to Brinell hardness
The present invention relates to the production of a hot rolled steel sheet having excellent wear resistance of 440.

【０００２】[0002]

【従来の技術】輸送用の車両の例えばダンプカー等に関
して、効率よく運搬するよう運搬物を一度に大量に扱う
ためには車体自体の軽量化を行う必要性が高まってきて
いる。車体の軽量化の手段として、荷台の底板として使
用されるベッセル素材の軽量化ついては薄肉化が必要と
される。このベッセル素材としては運搬物との摩擦によ
る摩耗を抑えるため規定以上の表面の硬さが要求され
る。2. Description of the Related Art With regard to a transportation vehicle, for example, a dump truck, it is increasingly necessary to reduce the weight of a vehicle body in order to handle a large amount of cargo at once to efficiently transport the vehicle. As a means for reducing the weight of the vehicle body, it is necessary to reduce the weight of the vessel material used as the bottom plate of the cargo bed. This vessel material is required to have a surface hardness higher than a specified value in order to suppress wear due to friction with a transported object.

【０００３】従来、耐摩耗性を有する鋼板としては、焼
入れ後に低温で焼き戻しを行う方法である特開昭６２−
１４２７２６号公報、特開平５−５１６９１号公報に公
開されているが、焼入れ後の熱処理工程による生産性の
問題やコスト増といった問題が残されている。また、直
接焼入れにて製造する方法としては、特開昭６３−１８
０１９号公報、特開平９−４９０６５号公報に公開され
ている。これらの技術ではＣ量が０．１５〜０．３５％
と高く、Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／５０＋５
Ｂ＞０．２５であり、溶接性に劣り溶接割れの発生する
恐れがあること、特開平９−４９０６５号公報では目標
とする表面硬さを得るためには急速加熱焼入れを行う必
要があり生産性に問題がある。Conventionally, as a steel plate having wear resistance, a method in which tempering is performed at a low temperature after quenching is disclosed in
Although it is disclosed in JP-A-142726 and JP-A-5-51691, there remain problems such as a productivity problem and an increase in cost due to a heat treatment step after quenching. As a method of manufacturing by direct quenching, JP-A-63-18 / 1988
No. 019 and JP-A-9-49065. In these techniques, the C content is 0.15 to 0.35%
And C + Si / 30 + Mn / 20 + Ni / 50 + 5
B> 0.25, the weldability is poor, and there is a possibility that weld cracks may occur. According to Japanese Patent Application Laid-Open No. 9-49065, rapid heating and quenching must be performed to obtain the target surface hardness. There is a problem with sex.

【０００４】溶接性に優れた耐摩耗鋼板の製造方法とし
ては特開平６−３０６４５９号公報が公開されている。
しかし、製造方法として熱間圧延終了後再加熱を行う必
要があり、連続熱延で製造することを考えると生産性に
問題が残る。また、軽量化の要求に応えるような板厚
４．５mm以下の薄手の鋼板は従来厚板ミルで製造すると
生産性の低下をきたしコスト増といった問題がある。さ
らに、部品によっては曲げ加工などの加工も必要であ
り、良好な曲げ加工性もあわせ持つ必要がある。As a method for producing a wear-resistant steel sheet having excellent weldability, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 6-306449 has been disclosed.
However, it is necessary to perform reheating after the completion of hot rolling as a production method, and there is a problem in productivity when considering production by continuous hot rolling. Further, when a thin steel plate having a thickness of 4.5 mm or less that meets the demand for weight reduction is manufactured by a conventional thick plate mill, productivity is reduced and the cost is increased. Further, depending on the part, it is necessary to perform processing such as bending, and it is necessary to have good bending workability.

【０００５】加工性と耐摩耗性とを両立するものとして
は、硬度を確保するために成形加工後の焼入れ処理等が
行い伸びフランジ性に優れる方法である特開平９−４９
０６５号公報があるが、曲げ加工性については言及され
ていない。また、焼入れ後に焼き戻しを行う方法として
は、特開昭６４−２１６９号公報に公開されているが、
曲げ加工性としては曲げＲ＝１．５程度でしかない。ま
た、何れの場合においても製造工程の増加、コスト増加
といった問題がある。In order to achieve both workability and abrasion resistance, there is disclosed a method in which a quenching treatment or the like after molding is performed to secure hardness and stretch flangeability is excellent.
No. 065, but there is no mention of bending workability. A method of performing tempering after quenching is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 64-2169.
The bending workability is only about R = 1.5. In any case, there is a problem in that the number of manufacturing steps increases and the cost increases.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記したよ
うな従来技術が有する生産性といった課題を解決しつつ
軽量化を実現するような曲げ加工性に優れる薄手の耐摩
耗熱延鋼板を鋼の成分系、熱処理条件を限定することに
より連続熱延で製造する方法を提供することを目的とす
る。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is to provide a thin abrasion-resistant hot-rolled steel sheet having excellent bending workability which realizes weight reduction while solving the above-mentioned problems of the prior art such as productivity. It is an object of the present invention to provide a method for producing by continuous hot rolling by limiting the component system and heat treatment conditions.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、耐摩耗性
と曲げ加工性にすぐれ板厚が４．５mm以下であるような
熱延鋼板を製造するために、従来の課題である生産性や
溶接性の解決を目指した。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have sought to produce a hot-rolled steel sheet having excellent wear resistance and bending workability and a thickness of 4.5 mm or less, which is a conventional object of production. Aimed at solving the weldability and weldability.

【０００８】すなわち、本発明の要旨とするところは、
重量比で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：≦０．５
０％、Ｍｎ：１．５０〜２．５０％、Ｎｉ：０．２５〜
１．５％、Ｐ：≦０．０２０％、Ｓ：≦０．０１０％、
Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％、Ｎ：≦０．００
５０％、Ｔｉ：０．１２〜０．３０％、Ｂ：０．００２
０〜０．００４０％とし、Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０
＋Ｎｉ／５０＋５Ｂ≦０．２５を満たし、残部Ｆｅ及び
不可避的不純物からなる板厚が４．５mm以下の鋼板で、
その表面の硬さがブリネル硬さで３６１〜４４０とした
耐摩耗性と曲げ加工性に優れる薄手熱延鋼板である。ま
た、その製造方法は、上記成分の鋼スラブを加熱温度１
２５０℃以上に加熱し、９００℃以上９５０℃以下の仕
上げ温度で４．５mm以下に熱間圧延を行い、３５０℃ま
での冷却速度を５０℃/S以上１５０℃/s未満で冷却を行
い３００℃以下の温度で巻き取ることを特徴とする。ま
た、上記組成にＣｒ：０．１０〜０．２５％を含むこと
も可能である。That is, the gist of the present invention is as follows.
By weight ratio, C: 0.05-0.15%, Si: ≦ 0.5
0%, Mn: 1.50 to 2.50%, Ni: 0.25 to
1.5%, P: ≦ 0.020%, S: ≦ 0.010%,
Sol. Al: 0.01 to 0.10%, N: ≦ 0.00
50%, Ti: 0.12 to 0.30%, B: 0.002
0 to 0.0040%, C + Si / 30 + Mn / 20
+ Ni / 50 + 5B ≦ 0.25, a steel sheet having a thickness of 4.5 mm or less including a balance of Fe and unavoidable impurities,
It is a thin hot-rolled steel sheet having excellent wear resistance and bending workability whose surface hardness is 361 to 440 in Brinell hardness. Further, the manufacturing method is such that the steel slab of the above-described component is heated at a heating temperature of 1%.
Heat to 250 ° C. or higher, perform hot rolling to 4.5 mm or less at a finishing temperature of 900 ° C. to 950 ° C., and cool at a cooling rate of 350 ° C. to 50 ° C./S or more and less than 150 ° C./s. It is characterized in that it is wound at a temperature of not more than ℃. Further, it is also possible for the above composition to contain Cr: 0.10 to 0.25%.

【０００９】[0009]

【発明の実施の形態】以下、本発明の詳細について説明
する。まず、成分の限定理由について述べる。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The details of the present invention will be described below. First, the reasons for limiting the components will be described.

【００１０】Ｃは０．０５〜０．１５％に限定する。Ｃ
は表面硬さを高めるために最も有効な元素であり、目的
のためには少なくとも０．０５％が必要である。しか
し、Ｃが多すぎると表面硬度が高くなりすぎ加工性が劣
化したり、靱性・溶接割れ感受性が劣化するので、上限
を０．１５％に制限した。C is limited to 0.05 to 0.15%. C
Is the most effective element for increasing the surface hardness, and at least 0.05% is required for the purpose. However, if the C content is too large, the surface hardness becomes too high and the workability deteriorates, and the toughness and weld cracking sensitivity deteriorate. Therefore, the upper limit is limited to 0.15%.

【００１１】Ｓｉは≦０．５０％とする。Ｓｉは強化元
素として有用であるが、鋼を経済的に製造するために
０．５０％を上限として添加することとした。The content of Si is ≦ 0.50%. Si is useful as a strengthening element, but was decided to add 0.50% as an upper limit in order to economically produce steel.

【００１２】Ｍｎは１．５０〜２．５０％とする。Ｍｎ
は焼入れ性の確保や、硬度の強化に有用であり、その効
果を得るためには１．５０％以上必要である。また、
２．５０％を超えて添加すると、溶接割れ感受性の劣化
が大きくなるので上限を２．５０％とした。Mn is set to 1.50 to 2.50%. Mn
Is useful for securing hardenability and strengthening the hardness, and it is necessary to obtain 1.50% or more in order to obtain the effect. Also,
If the addition exceeds 2.50%, the deterioration of the susceptibility to weld cracking increases, so the upper limit was made 2.50%.

【００１３】Ｎｉは０．２５〜１．５％とする。Ｎｉは
溶接継手部の靱性向上に有効な元素である。継ぎ手部の
シャルピーの破面遷移温度を０℃以下にするためには、
少なくとも０．２５％の添加が必要である。Ｎｉの添加
は多いほど溶接継手部の靱性の向上に有効であるが、経
済性の観点から上限を１．５％とした。Ni is set to 0.25 to 1.5%. Ni is an element effective for improving the toughness of the welded joint. In order to reduce the Charpy fracture surface transition temperature of the joint to 0 ° C or less,
At least 0.25% addition is required. The more Ni is added, the more effective in improving the toughness of the welded joint, but the upper limit is set to 1.5% from the viewpoint of economy.

【００１４】Ｐは≦０．０２０％、Ｓ：≦０．０１０％
とする。Ｐ、Ｓはいずれも不純物元素であり、鋼の延性
や靱性を劣化させるので少ないほど好ましい。本発明者
らの検討によると、Ｐは０．０２０％以下、Ｓは０．１
０％以下でなければならない。P is ≦ 0.020%, S: ≦ 0.010%
And Each of P and S is an impurity element and degrades the ductility and toughness of steel. According to the study of the present inventors, P is 0.020% or less and S is 0.1% or less.
Must be 0% or less.

【００１５】Ａｌは０．０１〜０．１０％とする。Ａｌ
は鋼の脱酸を目的として添加されるが０．０１％未満で
はその効果が期待できないため、０．０１％以上必要で
ある。しかし、０．１％を越えて添加しても脱酸効果は
飽和すると共にフェライト結晶粒を粗大化して硬度を劣
化させるので、上限は０．１％以下とする。Al is set to 0.01 to 0.10%. Al
Is added for the purpose of deoxidizing steel, but if its content is less than 0.01%, its effect cannot be expected, so it must be at least 0.01%. However, even if added in excess of 0.1%, the deoxidizing effect is saturated and the ferrite crystal grains are coarsened to deteriorate the hardness, so the upper limit is made 0.1% or less.

【００１６】Ｎは≦０．００５０％とする。Ｎは本発明
で添加したＢと結合をしてＢＮを形成して焼入れ性を劣
化させるので、０．００５０％以下とする。N is ≦ 0.0050%. Since N bonds with B added in the present invention to form BN and deteriorates hardenability, the content of N is set to 0.0050% or less.

【００１７】Ｔｉは０．１２〜０．３０％とする。Ｔｉ
は少量の添加でＣと結合してＴｉＣを形成し鋼を強化す
るので少なくとも０．１２％を必要とする。Ｔｉが多く
なると表面疵の原因になるので、上限を０．３０％とし
た。The content of Ti is 0.12 to 0.30%. Ti
Requires at least 0.12% because it combines with C with a small addition to form TiC and strengthens the steel. Since an increase in Ti causes surface flaws, the upper limit is set to 0.30%.

【００１８】Ｂは０．００２０〜０．００４０％とす
る。Ｂは鋼の強靱化に有効な元素であり、必要とされる
硬さを得るためには０．００２０％以上の添加が必要で
ある。一方、多く添加すると、鋳片割れ等の表面疵が発
生しやすくなるので上限を０．００４０％とする。B is set to 0.0020 to 0.0040%. B is an element effective for toughening steel, and it is necessary to add 0.0020% or more to obtain the required hardness. On the other hand, if a large amount is added, surface flaws such as slab cracks are likely to occur, so the upper limit is made 0.0040%.

【００１９】上記組成を用いることにより目標とする硬
さを得ることができる。更に、耐摩耗性を向上させるに
はＣｒを含むことも可能である。Ｃｒは０．１〜０．２
５％とする。Ｃｒは鋼の耐摩耗性の向上に有効な元素で
あり、上記組成に加えることにより更なる耐摩耗性の向
上を図ることが可能である。鋼の耐摩耗性を向上させる
ためには０．１％以上の添加が望ましいが、０．２５％
を越えて添加しても、それ以上の効果が得られないこと
から上限を０．２５％とした。By using the above composition, a target hardness can be obtained. Further, in order to improve wear resistance, it is possible to contain Cr. Cr is 0.1 to 0.2
5%. Cr is an element effective for improving the wear resistance of steel, and it is possible to further improve the wear resistance by adding it to the above composition. In order to improve the wear resistance of steel, it is desirable to add 0.1% or more, but 0.25%
The upper limit was set to 0.25% since no further effect can be obtained even if added in excess of.

【００２０】更に、Ｃ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ
／５０＋５Ｂなる式で示す値を０．２５以下に限定す
る。これは、０．２５を上回ると溶接時の予熱が５０℃
超となり、作業性を悪化するためである。Further, C + Si / 30 + Mn / 20 + Ni
The value represented by the formula of / 50 + 5B is limited to 0.25 or less. This means that if it exceeds 0.25, the preheating during welding will be 50 ° C.
This is because it becomes excessive and the workability deteriorates.

【００２１】表面の硬さは耐摩耗性を確保するために重
要な特性であり、ＨＢで３６１以上とする必要がある。
表面硬さが４４０を越えると曲げ加工性が劣化するため
上限を４４０とする。The hardness of the surface is an important property for securing abrasion resistance, and it is necessary that the HB be 361 or more.
If the surface hardness exceeds 440, bending workability deteriorates, so the upper limit is set to 440.

【００２２】この鋼板を製造するための熱延条件を以下
に示す。スラブの加熱温度は一度冷片としたもの、もし
くは熱片のままのものを１２５０℃以上に加熱する。通
常は１２５０〜１３５０℃の温度範囲に加熱した後圧延
を行う。加熱温度を１２５０℃としたのはＴｉの固溶を
促進するためであり、１２５０℃未満の加熱温度ではＴ
ｉが十分に固溶されないからである。上限については特
に限定をしないが、スケールロスの防止、省エネルギー
の観点から１３５０℃を越えるような温度とすることは
不必要である。The hot rolling conditions for producing this steel sheet are shown below. The slab is heated at a temperature of 1250 ° C. or higher after the slab is cooled once or as a hot flake. Usually, rolling is performed after heating to a temperature range of 1250 to 1350 ° C. The heating temperature was set to 1250 ° C. in order to promote solid solution of Ti.
This is because i is not sufficiently dissolved. Although the upper limit is not particularly limited, it is unnecessary to set the temperature to be higher than 1350 ° C. from the viewpoint of preventing scale loss and energy saving.

【００２３】更に、１２５０℃以上で加熱したスラブを
熱間圧延し、９００〜９５０℃の温度範囲で圧延を終了
する。オーステナイトの焼入れ性を高める所定の硬度を
得るためには、９００℃以上の温度から冷却する必要が
ある。また、９５０℃を越す温度とすると鋼板の結晶粒
が粗大化し靱性が劣化する。Further, the slab heated at 1250 ° C. or higher is hot-rolled, and the rolling is completed in a temperature range of 900 to 950 ° C. In order to obtain a predetermined hardness that enhances the hardenability of austenite, it is necessary to cool from a temperature of 900 ° C. or higher. On the other hand, if the temperature exceeds 950 ° C., the crystal grains of the steel sheet become coarse and the toughness deteriorates.

【００２４】上記の条件にて熱間圧延を終了させたの
ち、３８０℃以下までの温度範囲を５０℃/s以上１５０
℃/s未満の冷却速度で冷却を行う。目的とする表面硬さ
を得るためにはマルテンサイトを生成させる必要があ
り、冷却温度終了温度が３５０℃を越えると、ベイナイ
トとフェライトの２相組織となりマルテンサイトは生成
されない。また、冷却速度も５０℃/s未満では所定の硬
さを得るために必要とされるマルテンサイトを得ること
ができない。一方、１５０℃/s以上の冷却速度とすると
表面硬さが４４０を越えるとともに、冷却のための水量
増加等によるコスト増や、本発明の板厚では形状不良に
よる歩留まりの低下等の問題が発生するので１５０℃/s
を未満に限定する。After the completion of the hot rolling under the above conditions, the temperature range up to 380 ° C. or less is increased to 50 ° C./s or more and 150 ° C. or less.
Cool at a cooling rate of less than ° C / s. To obtain the desired surface hardness, it is necessary to generate martensite. When the cooling temperature end temperature exceeds 350 ° C., a two-phase structure of bainite and ferrite is formed, and no martensite is generated. Further, if the cooling rate is less than 50 ° C./s, martensite required for obtaining a predetermined hardness cannot be obtained. On the other hand, when the cooling rate is set to 150 ° C./s or more, the surface hardness exceeds 440, the cost increases due to an increase in the amount of water for cooling, and the thickness of the present invention causes a problem such as a decrease in yield due to a defective shape. 150 ° C / s
Is limited to less than.

【００２５】図１は０．１１％Ｃ−０．３１％Ｓｉ−
１．８０％Ｍｎ−０．０２％Ｐ−０．００３％Ｓ−０．
２９％Ｎｉ−０．１９％Ｔｉ−０．０３０％Ａｌ−０．
００４４％ＮｉでＢを１５ppm および２０ppm 含有する
ような化学成分の鋼を溶製し１２８０℃まで加熱を行っ
た後、仕上げ温度９２０℃で圧延を終了し種々の冷却速
度で３５０℃まで冷却を行い室温まで空冷を行って得ら
れた鋼板の冷却速度と表面のブリネル硬度（ＨＢ）との
関係を示したものである。これより目標とする表面硬さ
ＨＢ≧３６１を得るためには、冷却速度５０℃/s以上と
することが必要であることがわかる。FIG. 1 shows that 0.11% C-0.31% Si-
1.80% Mn-0.02% P-0.003% S-0.
29% Ni-0.19% Ti-0.030% Al-0.
After smelting steel having a chemical composition containing 15 ppm and 20 ppm of B with 0044% Ni and heating it to 1280 ° C., it finishes rolling at a finishing temperature of 920 ° C. and cools to 350 ° C. at various cooling rates. It shows the relationship between the cooling rate of a steel sheet obtained by air cooling to room temperature and the Brinell hardness (HB) of the surface. From this, it can be seen that in order to obtain the target surface hardness HB ≧ 361, it is necessary to set the cooling rate to 50 ° C./s or more.

【００２６】巻取温度は、巻取後は徐冷されるため高温
だと結晶粒が粗大化していまい目的の強度を得られない
ので３００℃以下とした。The winding temperature is set to 300 ° C. or lower because the crystal grains are coarsened at a high temperature and the desired strength cannot be obtained due to slow cooling after winding.

【００２７】[0027]

【実施例】（実施例−１）０．０８％Ｃ−０．３０％Ｓ
ｉ−１．８０％Ｍｎ−０．０１５％Ｐ−０．００５％Ｓ
−０．３５％Ｎｉ−０．２２％Ｔｉ−０．０３０％Ａｌ
−０．００４０％Ｎ−０．００３０％Ｂの化学成分の鋼
を溶製し、これを１３００℃に加熱の後、仕上げ温度を
８５０℃〜９５０℃で板厚４．２mmまで圧延し、圧延後
の冷却速度を５０℃/sで３５０℃〜４５０℃まで冷却し
た後、室温まで空冷を行い表面の硬さの測定結果および
広幅曲げ試験結果を示す。EXAMPLES (Example-1) 0.08% C-0.30% S
i-1.80% Mn-0.015% P-0.005% S
-0.35% Ni-0.22% Ti-0.030% Al
A steel having a chemical composition of -0.0040% N-0.0030% B is melted, heated to 1300 ° C, and then rolled to a plate thickness of 4.2mm at a finishing temperature of 850 ° C to 950 ° C. After cooling at a cooling rate of 50 ° C./s from 350 ° C. to 450 ° C., air cooling is performed to room temperature, and the results of surface hardness measurement and wide bending test results are shown.

【００２８】[0028]

【表１】 [Table 1]

【００２９】表１の結果より、本発明の範囲である、仕
上げ温度を９００℃以上、冷却終了温度を３８０℃以下
とすることにより、目標とする表面硬さＨＢ≧３６１を
得ることができることがわかる。From the results shown in Table 1, the target surface hardness HB ≧ 361 can be obtained by setting the finishing temperature at 900 ° C. or more and the cooling end temperature at 380 ° C. or less, which are the ranges of the present invention. Recognize.

【００３０】（実施例−２）表２に示す成分を出鋼し、
連続鋳造にて鋳片とした。得られた鋳片を連続熱延にて
表３に示す条件で３．２mm〜４．５mmの厚みまで圧延を
行った。得られた、熱延鋼板の表面硬さマルテンサイト
の面積比率についても表３に示す。(Example 2) The components shown in Table 2 were tapped,
It was made into a slab by continuous casting. The obtained slab was rolled by continuous hot rolling under the conditions shown in Table 3 to a thickness of 3.2 mm to 4.5 mm. Table 3 also shows the obtained area ratio of the surface hardness martensite of the hot-rolled steel sheet.

【００３１】[0031]

【表２】 [Table 2]

【００３２】[0032]

【表３】 [Table 3]

【００３３】以上に述べた実施例の結果から明らかなよ
うに、本発明の範囲に入っているものは、板厚４．５mm
以下で、表面硬さがブリネル硬度で３６１〜４４０の範
囲に入っているおり、曲げ加工性にすぐれてることがわ
かる。As is evident from the results of the above-described embodiments, those which fall within the scope of the present invention have a plate thickness of 4.5 mm.
In the following, the surface hardness is in the range of 361 to 440 in Brinell hardness, which indicates that the material has excellent bending workability.

【００３４】[0034]

【発明の効果】以上に述べたように本発明の熱延鋼板
は、耐摩耗性および曲げ加工性に優れている。As described above, the hot-rolled steel sheet of the present invention is excellent in wear resistance and bending workability.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】冷却速度と表面硬度との関係を示す図。FIG. 1 is a diagram showing a relationship between a cooling rate and a surface hardness.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 塩見 直樹 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 浮穴 俊康 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing from the front page (72) Inventor Naoki Shiomi 1 Fujimachi, Hirohata-ku, Himeji-shi, Hyogo Nippon Steel Corporation Hirohata Works (72) Inventor Toshiyasu ukiana 2-6 Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo -3 Inside Nippon Steel Corporation

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 重量比で Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｓｉ：≦０．５０％ Ｍｎ：１．５０〜２．５０％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｎｉ：０．２５〜１．５％ Ｔｉ：０．１２〜０．３０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ｎ：≦０．００５０％ Ｂ：０．００２０〜０．００４０％、及びＣ＋Ｓｉ／３
０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／５０＋５Ｂ≦０．２５を満た
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、板厚が４．
５mm以下で表面の硬さがブリネル硬さで３６１〜４４０
である耐摩耗性と曲げ加工性に優れる薄手熱延鋼板。C: 0.05 to 0.15% by weight ratio Si: ≤0.50% Mn: 1.50 to 2.50% P: ≤0.020% S: ≤0.010% Ni : 0.25 to 1.5% Ti: 0.12 to 0.30% Sol. Al: 0.01 to 0.10% N: ≦ 0.0050% B: 0.0020 to 0.0040%, and C + Si / 3
0 + Mn / 20 + Ni / 50 + 5B ≦ 0.25, the balance being Fe and unavoidable impurities, and a plate thickness of 4.
5 mm or less, the surface hardness is 361 to 440 in Brinell hardness
Thin hot rolled steel sheet with excellent wear resistance and bending workability. 【請求項２】 重量比でＣｒ：０．１０〜０．２５％を
含む請求項１記載の熱延鋼板。2. The hot-rolled steel sheet according to claim 1, comprising Cr: 0.10 to 0.25% by weight. 【請求項３】 重量比で Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｓｉ：≦０．５０％ Ｍｎ：１．５０〜２．５０％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｎｉ：０．２５〜１．５％ Ｔｉ：０．１２〜０．３０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ｎ：≦０．００５０％ Ｂ：０．００２０〜０．００４０％、及びＣ＋Ｓｉ／３
０＋Ｍｎ／２０＋Ｎｉ／５０＋５Ｂ≦０．２５を満た
し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼スラブを加
熱温度１２５０℃以上に加熱し、９００℃以上９５０℃
以下の仕上げ温度で熱間圧延を行い、３８０℃以下まで
の冷却速度を５０℃/s以上１５０℃/s未満で冷却を行
い、３００℃以下の温度で巻取ることを特徴とする請求
項１記載の鋼板の製造方法。3. The weight ratio of C: 0.05 to 0.15% Si: ≤ 0.50% Mn: 1.50 to 2.50% P: ≤ 0.020% S: ≤ 0.010% Ni : 0.25 to 1.5% Ti: 0.12 to 0.30% Sol. Al: 0.01 to 0.10% N: ≦ 0.0050% B: 0.0020 to 0.0040%, and C + Si / 3
A steel slab which satisfies 0 + Mn / 20 + Ni / 50 + 5B ≦ 0.25 and is composed of a balance of Fe and unavoidable impurities is heated to a heating temperature of 1250 ° C. or more, and is heated to 900 ° C. or more and 950 ° C.
The hot rolling is performed at the following finishing temperature, the cooling is performed at a cooling rate of not more than 50 ° C / s and less than 150 ° C / s to 380 ° C or less, and the film is wound at a temperature of 300 ° C or less. The method for producing a steel sheet according to the above. 【請求項４】 重量比で Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｓｉ：≦０．５０％ Ｍｎ：１．５０〜２．５０％ Ｐ：≦０．０２０％ Ｓ：≦０．０１０％ Ｎｉ：０．２５〜１．５％ Ｔｉ：０．１２〜０．３０％ Ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．１０％ Ｎ：≦０．００５０％ Ｂ：０．００２０〜０．００４０％、 Ｃｒ：０．１〜０．２５％、及びＣ＋Ｓｉ／３０＋Ｍｎ
／２０＋Ｎｉ／５０＋５Ｂ≦０．２５を満たし、残部Ｆ
ｅ及び不可避的不純物からなる鋼スラブを加熱温度１２
５０℃以上に加熱し、９００℃以上９５０℃以下の仕上
げ温度で熱間圧延を行い、３８０℃以下までの冷却速度
を５０℃/s以上１５０℃/s未満で冷却を行い、３００℃
以下の温度で巻取ることを特徴とする請求項２記載の鋼
板の製造方法。4. A weight ratio of C: 0.05 to 0.15% Si: ≤ 0.50% Mn: 1.50 to 2.50% P: ≤ 0.020% S: ≤ 0.010% Ni : 0.25 to 1.5% Ti: 0.12 to 0.30% Sol. Al: 0.01 to 0.10% N: ≦ 0.0050% B: 0.0020 to 0.0040%, Cr: 0.1 to 0.25%, and C + Si / 30 + Mn
/20+Ni/50+5B≦0.25, the balance F
heating the steel slab consisting of e and unavoidable impurities
Heat to 50 ° C or higher, perform hot rolling at a finishing temperature of 900 ° C or higher and 950 ° C or lower, and cool at a cooling rate of 380 ° C or lower to 50 ° C / s or higher and lower than 150 ° C / s;
The method for producing a steel sheet according to claim 2, wherein the coil is wound at the following temperature.