JPH11293329A - 清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 - Google Patents
清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法Info
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- JPH11293329A JPH11293329A JP10094133A JP9413398A JPH11293329A JP H11293329 A JPH11293329 A JP H11293329A JP 10094133 A JP10094133 A JP 10094133A JP 9413398 A JP9413398 A JP 9413398A JP H11293329 A JPH11293329 A JP H11293329A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 転炉とＲＨ真空脱ガス装置とを用いて、酸化
物が少なく、清浄性の優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼を安
定して製造する。 【解決手段】 転炉で精錬した溶鋼３をＲＨ真空脱ガス
装置１にて脱炭した後、Ｓｉ脱酸して製造する極低炭素
Ｓｉキルド鋼の製造方法において、ＲＨ真空脱ガス装置
での処理中に、ＣａＯを主体とするフラックス５中のＣ
ａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶鋼重量（Ａ）との関係
が（１）式を満足する範囲として、フラックスを溶鋼中
に添加する。 ０．００１≦Ｂ／Ａ≦０．０１……（１）
物が少なく、清浄性の優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼を安
定して製造する。 【解決手段】 転炉で精錬した溶鋼３をＲＨ真空脱ガス
装置１にて脱炭した後、Ｓｉ脱酸して製造する極低炭素
Ｓｉキルド鋼の製造方法において、ＲＨ真空脱ガス装置
での処理中に、ＣａＯを主体とするフラックス５中のＣ
ａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶鋼重量（Ａ）との関係
が（１）式を満足する範囲として、フラックスを溶鋼中
に添加する。 ０．００１≦Ｂ／Ａ≦０．０１……（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、転炉とＲＨ真空脱
ガス装置とを用い、酸化物が少なく、清浄性に優れた極
低炭素Ｓｉキルド鋼を安定して製造する方法に関するも
のである。
ガス装置とを用い、酸化物が少なく、清浄性に優れた極
低炭素Ｓｉキルド鋼を安定して製造する方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】鉄心材料に使用される電磁鋼板では、材
料の用途拡大、苛酷条件下での使用、及び材料の軽量化
等により、鉄損値や磁束密度等の磁気特性の向上に対す
る要求が年々高まっている。この磁気特性は材料の結晶
粒度と相関があり、結晶粒度が大きいほど優れるが、鋼
中には炭化物、窒化物、硫化物、酸化物等の介在物が存
在し、これらの介在物により結晶粒の成長が阻害される
ため、介在物の低減化対策が広く行われている。例え
ば、精錬工程では二次精錬炉による脱炭処理、脱窒処
理、及び、脱硫処理等が行なわれ、又、材料の成分設計
ではＴｉ、Ｖ、Ａｌ、Ｚｒ等の窒化物生成元素及び硫化
物生成元素を含有しない成分系とすることが行なわれ、
その結果、炭化物、窒化物、及び、硫化物は目的とする
水準まで低減可能となった。
料の用途拡大、苛酷条件下での使用、及び材料の軽量化
等により、鉄損値や磁束密度等の磁気特性の向上に対す
る要求が年々高まっている。この磁気特性は材料の結晶
粒度と相関があり、結晶粒度が大きいほど優れるが、鋼
中には炭化物、窒化物、硫化物、酸化物等の介在物が存
在し、これらの介在物により結晶粒の成長が阻害される
ため、介在物の低減化対策が広く行われている。例え
ば、精錬工程では二次精錬炉による脱炭処理、脱窒処
理、及び、脱硫処理等が行なわれ、又、材料の成分設計
ではＴｉ、Ｖ、Ａｌ、Ｚｒ等の窒化物生成元素及び硫化
物生成元素を含有しない成分系とすることが行なわれ、
その結果、炭化物、窒化物、及び、硫化物は目的とする
水準まで低減可能となった。
【０００３】しかし、酸化物の低減効果の大きいＡｌを
脱酸剤として使用できないため、Ａｌより酸素との親和
力の弱いＳｉ及びＭｎを脱酸剤として用いざるを得ず、
又、転炉からの出鋼時に転炉スラグが混入し、脱酸後の
鋳造中に、溶鋼中のＳｉ及びＭｎとスラグ中の鉄酸化物
とが反応してＳｉＯ2 やＭｎＯを溶鋼中に継続して生成
させるため、酸化物の含有量が多く、酸化物の低減が望
まれていた。
脱酸剤として使用できないため、Ａｌより酸素との親和
力の弱いＳｉ及びＭｎを脱酸剤として用いざるを得ず、
又、転炉からの出鋼時に転炉スラグが混入し、脱酸後の
鋳造中に、溶鋼中のＳｉ及びＭｎとスラグ中の鉄酸化物
とが反応してＳｉＯ2 やＭｎＯを溶鋼中に継続して生成
させるため、酸化物の含有量が多く、酸化物の低減が望
まれていた。
【０００４】又、Ｓｉ及びＭｎに代わる脱酸剤として、
特開平５−３０６４３７号公報ではＭｇを用いることを
提案しているが、Ｍｇは溶鋼への溶解度が小さく、又、
溶鋼温度では蒸気圧が高く、安定して十分な脱酸を行う
ことは極めて困難であり、且つ、脱酸剤としては高価で
あるという問題点を有している。
特開平５−３０６４３７号公報ではＭｇを用いることを
提案しているが、Ｍｇは溶鋼への溶解度が小さく、又、
溶鋼温度では蒸気圧が高く、安定して十分な脱酸を行う
ことは極めて困難であり、且つ、脱酸剤としては高価で
あるという問題点を有している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に鑑
みなされたもので、その目的とするところは、転炉とＲ
Ｈ真空脱ガス装置とを用いて、電磁鋼板に代表される極
低炭素Ｓｉキルド鋼を製造する際に、酸化物が少なく、
清浄性の優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼を安定して製造す
る方法を提供することである。
みなされたもので、その目的とするところは、転炉とＲ
Ｈ真空脱ガス装置とを用いて、電磁鋼板に代表される極
低炭素Ｓｉキルド鋼を製造する際に、酸化物が少なく、
清浄性の優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼を安定して製造す
る方法を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明による清浄性に優
れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法は、転炉で精錬し
た溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭した後、Ｓｉ脱酸
して製造する極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法におい
て、ＲＨ真空脱ガス装置での処理中に、ＣａＯを主体と
するフラックス中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶
鋼重量（Ａ）との関係が（１）式を満足するようにし
て、前記フラックスを溶鋼中に添加することを特徴とす
るものである。 ０．００１≦Ｂ／Ａ≦０．０１……（１）
れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法は、転炉で精錬し
た溶鋼をＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭した後、Ｓｉ脱酸
して製造する極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法におい
て、ＲＨ真空脱ガス装置での処理中に、ＣａＯを主体と
するフラックス中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶
鋼重量（Ａ）との関係が（１）式を満足するようにし
て、前記フラックスを溶鋼中に添加することを特徴とす
るものである。 ０．００１≦Ｂ／Ａ≦０．０１……（１）
【０００７】本発明では、ＲＨ真空脱ガス装置での処理
中にＣａＯを主体とするフラックスを溶鋼中に添加す
る。ＣａＯを主体とするフラックスを用いる理由は、Ｃ
ａＯは酸素ポテンシャルが低く、そのため、ＣａＯを主
体とするフラックスは、Ｓｉ及びＭｎを含有するＳｉキ
ルド溶鋼と接触しても、新たに酸化物を生成させる酸素
源とならず、Ｓｉキルド鋼の清浄性を劣化しないからで
ある。
中にＣａＯを主体とするフラックスを溶鋼中に添加す
る。ＣａＯを主体とするフラックスを用いる理由は、Ｃ
ａＯは酸素ポテンシャルが低く、そのため、ＣａＯを主
体とするフラックスは、Ｓｉ及びＭｎを含有するＳｉキ
ルド溶鋼と接触しても、新たに酸化物を生成させる酸素
源とならず、Ｓｉキルド鋼の清浄性を劣化しないからで
ある。
【０００８】そして、添加したフラックスは、その一部
が取鍋内の溶鋼上に浮遊するスラグと融合し、スラグの
鉄酸化物濃度を希釈する。その結果、スラグの酸素ポテ
ンシャルが下がり、スラグ中の鉄酸化物による溶鋼中の
Ｓｉ及びＭｎの酸化反応が抑制され、溶鋼中での新たな
酸化物の生成が阻止される。又、添加したフラックス
は、その一部が溶鋼とスラグとの界面に存在して溶鋼と
スラグとの接触を遮断し、溶鋼中のＳｉ及びＭｎのスラ
グによる酸化を阻止する。このため、溶鋼中の酸化物
は、増加することなく浮上分離して減少するので、溶鋼
の清浄性が向上する。
が取鍋内の溶鋼上に浮遊するスラグと融合し、スラグの
鉄酸化物濃度を希釈する。その結果、スラグの酸素ポテ
ンシャルが下がり、スラグ中の鉄酸化物による溶鋼中の
Ｓｉ及びＭｎの酸化反応が抑制され、溶鋼中での新たな
酸化物の生成が阻止される。又、添加したフラックス
は、その一部が溶鋼とスラグとの界面に存在して溶鋼と
スラグとの接触を遮断し、溶鋼中のＳｉ及びＭｎのスラ
グによる酸化を阻止する。このため、溶鋼中の酸化物
は、増加することなく浮上分離して減少するので、溶鋼
の清浄性が向上する。
【０００９】このＣａＯを主体とするフラックスの添加
量は、処理する溶鋼重量をＡとし、フラックス中のＣａ
Ｏ純分重量をＢとした時、ＣａＯを主体とするフラック
ス中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶鋼重量（Ａ）
との比（Ａ／Ｂ）が、０．００１以上で０．０１以下の
範囲となるようにする。この比（Ａ／Ｂ）が０．００１
未満では、フラックスの添加量が不足して上記のフラッ
クス添加による効果が発揮できず、又、比（Ａ／Ｂ）が
０．０１を越えると、溶鋼中にフラックスが巻込まれて
酸化物が増加するからである。尚、本発明の極低炭素鋼
とは、炭素濃度が５０ｐｐｍ以下の鋼種の総称である。
量は、処理する溶鋼重量をＡとし、フラックス中のＣａ
Ｏ純分重量をＢとした時、ＣａＯを主体とするフラック
ス中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶鋼重量（Ａ）
との比（Ａ／Ｂ）が、０．００１以上で０．０１以下の
範囲となるようにする。この比（Ａ／Ｂ）が０．００１
未満では、フラックスの添加量が不足して上記のフラッ
クス添加による効果が発揮できず、又、比（Ａ／Ｂ）が
０．０１を越えると、溶鋼中にフラックスが巻込まれて
酸化物が増加するからである。尚、本発明の極低炭素鋼
とは、炭素濃度が５０ｐｐｍ以下の鋼種の総称である。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を具体的に説明す
る。図１は本発明を実施したＲＨ真空脱ガス装置の縦断
面概略図であり、ＲＨ真空脱ガス装置１は、図１に示す
ように、上部槽７及び下部槽８からなる真空槽６と、下
部槽８の下部に設けた上昇側浸漬管９及び下降側浸漬管
１０と、フラックス５を収納するホッパー１５に接続
し、真空槽６の側壁外面に沿って上下移動の可能な吹き
込みランス１４とから構成されており、上部槽７には、
側壁を貫通する原料投入口１２と、排気装置（図示せ
ず）と連結するダクト１３とが設置され、又、上昇側浸
漬管９には、Ａｒガス吹き込み管１１が設置されてい
る。
る。図１は本発明を実施したＲＨ真空脱ガス装置の縦断
面概略図であり、ＲＨ真空脱ガス装置１は、図１に示す
ように、上部槽７及び下部槽８からなる真空槽６と、下
部槽８の下部に設けた上昇側浸漬管９及び下降側浸漬管
１０と、フラックス５を収納するホッパー１５に接続
し、真空槽６の側壁外面に沿って上下移動の可能な吹き
込みランス１４とから構成されており、上部槽７には、
側壁を貫通する原料投入口１２と、排気装置（図示せ
ず）と連結するダクト１３とが設置され、又、上昇側浸
漬管９には、Ａｒガス吹き込み管１１が設置されてい
る。
【００１１】先ず、転炉（図示せず）にて溶銑を脱炭精
錬して溶鋼３を製造し、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｚｒ等の強
脱酸剤を添加せずに未脱酸状態のままで溶鋼３を取鍋２
に出鋼する。次いで、ＲＨ真空脱ガス装置１に溶鋼３を
搬送する。この時、取鍋２内には出鋼時に転炉から排出
されたスラグ４が混入している。尚、出鋼時にＳｉ、Ｍ
ｎを添加しても材質上は問題ないが、溶鋼３中にＳｉ及
びＭｎが存在すると、次の脱炭処理での脱炭速度が遅く
なると同時に、脱炭処理時にＳｉ及びＭｎが酸化除去し
て歩留りが低下するので、Ｓｉ、Ｍｎも添加しない方が
良い。
錬して溶鋼３を製造し、Ａｌ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｚｒ等の強
脱酸剤を添加せずに未脱酸状態のままで溶鋼３を取鍋２
に出鋼する。次いで、ＲＨ真空脱ガス装置１に溶鋼３を
搬送する。この時、取鍋２内には出鋼時に転炉から排出
されたスラグ４が混入している。尚、出鋼時にＳｉ、Ｍ
ｎを添加しても材質上は問題ないが、溶鋼３中にＳｉ及
びＭｎが存在すると、次の脱炭処理での脱炭速度が遅く
なると同時に、脱炭処理時にＳｉ及びＭｎが酸化除去し
て歩留りが低下するので、Ｓｉ、Ｍｎも添加しない方が
良い。
【００１２】ＲＨ真空脱ガス装置１では、真空槽６の直
下に取鍋２を搬入し、次いで、昇降機（図示せず）にて
取鍋２を上昇させ、上昇側浸漬管９及び下降側浸漬管１
０を取鍋２内の溶鋼３に浸漬させる。そして、Ａｒガス
吹き込み管１１から上昇側浸漬管９内にＡｒガスを吹き
込むと共に、真空槽６内を排気装置にて排気して真空槽
６内を減圧する。真空槽６内が減圧されると、取鍋２内
の溶鋼３は、Ａｒガス吹き込み管１１から吹き込まれる
Ａｒガスと共に上昇側浸漬管９を上昇して真空槽６内に
流入し、その後、下降側浸漬管１０を介して取鍋２に戻
る流れ、所謂、環流を形成して脱ガス処理が施される。
下に取鍋２を搬入し、次いで、昇降機（図示せず）にて
取鍋２を上昇させ、上昇側浸漬管９及び下降側浸漬管１
０を取鍋２内の溶鋼３に浸漬させる。そして、Ａｒガス
吹き込み管１１から上昇側浸漬管９内にＡｒガスを吹き
込むと共に、真空槽６内を排気装置にて排気して真空槽
６内を減圧する。真空槽６内が減圧されると、取鍋２内
の溶鋼３は、Ａｒガス吹き込み管１１から吹き込まれる
Ａｒガスと共に上昇側浸漬管９を上昇して真空槽６内に
流入し、その後、下降側浸漬管１０を介して取鍋２に戻
る流れ、所謂、環流を形成して脱ガス処理が施される。
【００１３】先ず、脱炭処理を施すが、脱炭反応は未脱
酸状態の溶鋼３を真空槽６内に環流させることで行うこ
とができる。高真空下では、溶鋼３中の溶解酸素と炭素
との反応が進行し、溶鋼３が脱炭されるからである。
酸状態の溶鋼３を真空槽６内に環流させることで行うこ
とができる。高真空下では、溶鋼３中の溶解酸素と炭素
との反応が進行し、溶鋼３が脱炭されるからである。
【００１４】脱炭反応により溶鋼３の炭素濃度が５０ｐ
ｐｍ以下の所定値になったら、原料投入口１２からＦｅ
−Ｓｉ合金、Ｓｉ−Ｍｎ合金等のＳｉ含有金属を添加し
て溶鋼３を脱酸する。Ｓｉ含有金属の添加量は、予め酸
素メーター（図示せず）等で溶鋼３中の溶解酸素濃度を
測定し、この溶解酸素と反応してＳｉＯ2 となるＳｉ量
と、鋼種により決まる所定量のＳｉ量が残留する量との
和に相当する量とする。
ｐｍ以下の所定値になったら、原料投入口１２からＦｅ
−Ｓｉ合金、Ｓｉ−Ｍｎ合金等のＳｉ含有金属を添加し
て溶鋼３を脱酸する。Ｓｉ含有金属の添加量は、予め酸
素メーター（図示せず）等で溶鋼３中の溶解酸素濃度を
測定し、この溶解酸素と反応してＳｉＯ2 となるＳｉ量
と、鋼種により決まる所定量のＳｉ量が残留する量との
和に相当する量とする。
【００１５】そして、これらの脱炭処理の処理開始前か
らＳｉ添加後までの任意の時期に、吹き込みランス１４
を下降させて取鍋２内の溶鋼３中に浸漬し、吹き込みラ
ンス先端１４ａを上昇側浸漬管９の下方直下で停止し、
吹き込みランス１４から溶鋼３中にＣａＯを主体とする
フラックス５を、Ａｒガス等の不活性ガスを搬送ガスと
して吹き込む。フラックス５の添加量は、フラックス５
中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶鋼重量（Ａ）と
の関係が（１）式を満足するようにする。又、フラック
ス５は、ＣａＯを主体とするものであれば何でも良く、
例えば、生石灰、又は、生石灰に蛍石、珪石等を添加し
た混合物とする。 ０．００１≦Ｂ／Ａ≦０．０１……（１）
らＳｉ添加後までの任意の時期に、吹き込みランス１４
を下降させて取鍋２内の溶鋼３中に浸漬し、吹き込みラ
ンス先端１４ａを上昇側浸漬管９の下方直下で停止し、
吹き込みランス１４から溶鋼３中にＣａＯを主体とする
フラックス５を、Ａｒガス等の不活性ガスを搬送ガスと
して吹き込む。フラックス５の添加量は、フラックス５
中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶鋼重量（Ａ）と
の関係が（１）式を満足するようにする。又、フラック
ス５は、ＣａＯを主体とするものであれば何でも良く、
例えば、生石灰、又は、生石灰に蛍石、珪石等を添加し
た混合物とする。 ０．００１≦Ｂ／Ａ≦０．０１……（１）
【００１６】添加されたフラックス５は、溶鋼３と共に
真空槽６内を環流して下降側浸漬管１０から取鍋２内に
戻り、次いで、浮上して溶鋼３とスラグ４との界面に至
る。フラックス５は、これらの過程で溶鋼３から熱を受
けて一部溶融し、溶融したフラックス５はスラグ４と融
合してスラグ４の鉄酸化物濃度を希釈する。又、溶融し
ないフラックス５は、溶鋼３とスラグ４との界面に存在
して、溶鋼３とスラグ４とが直接接触することを妨げ
る。
真空槽６内を環流して下降側浸漬管１０から取鍋２内に
戻り、次いで、浮上して溶鋼３とスラグ４との界面に至
る。フラックス５は、これらの過程で溶鋼３から熱を受
けて一部溶融し、溶融したフラックス５はスラグ４と融
合してスラグ４の鉄酸化物濃度を希釈する。又、溶融し
ないフラックス５は、溶鋼３とスラグ４との界面に存在
して、溶鋼３とスラグ４とが直接接触することを妨げ
る。
【００１７】そして、所定量のフラックス５の添加後、
Ｓｉ、Ｍｎ、及び必要により他の成分を調整し、次い
で、真空槽６を大気圧に戻して脱ガス処理を終了し、次
工程の連続鋳造設備等の鋳造設備に溶鋼３を搬送して鋳
造する。
Ｓｉ、Ｍｎ、及び必要により他の成分を調整し、次い
で、真空槽６を大気圧に戻して脱ガス処理を終了し、次
工程の連続鋳造設備等の鋳造設備に溶鋼３を搬送して鋳
造する。
【００１８】このように溶鋼３を処理することにより、
介在物が少なく、清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼
を安定して製造することが可能となり、電磁鋼板におい
ては、磁気特性を高めることが可能となる。
介在物が少なく、清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼
を安定して製造することが可能となり、電磁鋼板におい
ては、磁気特性を高めることが可能となる。
【００１９】尚、上記説明では、吹き込みランス１４に
てフラックス５を添加しているが、フラックス５の添加
方法はこれに限るものではなく、原料投入口１２から真
空槽６内の溶鋼３に添加しても良く、又、取鍋２の底部
に吹き込み羽口を設けてその羽口から吹き込んでも良
い。
てフラックス５を添加しているが、フラックス５の添加
方法はこれに限るものではなく、原料投入口１２から真
空槽６内の溶鋼３に添加しても良く、又、取鍋２の底部
に吹き込み羽口を設けてその羽口から吹き込んでも良
い。
【００２０】
【実施例】図１に示すＲＨ真空脱ガス装置を用いて転炉
から出鋼された未脱酸状態の溶鋼を脱炭処理し、次いで
Ｆｅ−Ｓｉ合金を添加して溶鋼を脱酸し、脱酸後、Ｃａ
Ｏ含有量が９０ｗｔ％である生石灰をフラックスとして
溶鋼中に添加する試験を１５ヒート実施した。試験で
は、フラックス中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶
鋼重量（Ａ）との比（Ｂ／Ａ）を０．０００８〜０．０
１２の範囲で変更し、生石灰添加量の鋳片酸化物含有量
に及ぼす影響について調査した。
から出鋼された未脱酸状態の溶鋼を脱炭処理し、次いで
Ｆｅ−Ｓｉ合金を添加して溶鋼を脱酸し、脱酸後、Ｃａ
Ｏ含有量が９０ｗｔ％である生石灰をフラックスとして
溶鋼中に添加する試験を１５ヒート実施した。試験で
は、フラックス中のＣａＯ純分重量（Ｂ）と処理する溶
鋼重量（Ａ）との比（Ｂ／Ａ）を０．０００８〜０．０
１２の範囲で変更し、生石灰添加量の鋳片酸化物含有量
に及ぼす影響について調査した。
【００２１】対象とした溶鋼は、高炉から出銑された溶
銑を溶銑予備処理にて脱硫し、次いで転炉精錬したもの
で、溶鋼の成分は、炭素濃度が０．０３〜０．０４ｗｔ
％、燐濃度が０．１ｗｔ％以下、硫黄濃度が０．００５
ｗｔ％以下で、転炉からの出鋼量は１ヒート２５０トン
である。そして、脱ガス処理後は、連続鋳造機にて厚み
が２２０ｍｍ、幅が９５０ｍｍのスラブ鋳片に鋳造し、
鋳片厚み方向で３箇所の位置から試料を採取して成分を
分析した。鋳片の酸化物の含有量は、総酸素濃度（以
下、「Ｔ．［Ｏ］」と記す）で調査した。表１に、実施
した１５ヒートの鋳片成分分析値、及びＣａＯ純分重量
と溶鋼重量との比（Ｂ／Ａ）を示す。尚、表１に示す分
析値は３箇所の平均値である。
銑を溶銑予備処理にて脱硫し、次いで転炉精錬したもの
で、溶鋼の成分は、炭素濃度が０．０３〜０．０４ｗｔ
％、燐濃度が０．１ｗｔ％以下、硫黄濃度が０．００５
ｗｔ％以下で、転炉からの出鋼量は１ヒート２５０トン
である。そして、脱ガス処理後は、連続鋳造機にて厚み
が２２０ｍｍ、幅が９５０ｍｍのスラブ鋳片に鋳造し、
鋳片厚み方向で３箇所の位置から試料を採取して成分を
分析した。鋳片の酸化物の含有量は、総酸素濃度（以
下、「Ｔ．［Ｏ］」と記す）で調査した。表１に、実施
した１５ヒートの鋳片成分分析値、及びＣａＯ純分重量
と溶鋼重量との比（Ｂ／Ａ）を示す。尚、表１に示す分
析値は３箇所の平均値である。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１に示すように、鋳片のＴ．［Ｏ］は、
ヒート間で４５ｐｐｍから１３２ｐｐｍまでばらついて
いるが、これらの結果を、ＣａＯ純分重量と溶鋼重量と
の比（Ｂ／Ａ）との関係で図示したものが図２である。
図２に示すように、ＣａＯ純分重量と溶鋼重量との比
（Ｂ／Ａ）が０．００１から０．０１の範囲では、Ｔ．
［Ｏ］は安定して１００ｐｐｍ以下であった。
ヒート間で４５ｐｐｍから１３２ｐｐｍまでばらついて
いるが、これらの結果を、ＣａＯ純分重量と溶鋼重量と
の比（Ｂ／Ａ）との関係で図示したものが図２である。
図２に示すように、ＣａＯ純分重量と溶鋼重量との比
（Ｂ／Ａ）が０．００１から０．０１の範囲では、Ｔ．
［Ｏ］は安定して１００ｐｐｍ以下であった。
【００２４】このように、鋳片のＳｉ濃度に関わらず、
ＣａＯ純分重量と溶鋼重量との比（Ｂ／Ａ）を０．００
１から０．０１とする範囲でフラックスを添加すること
で、鋳片のＴ．［Ｏ］を安定して低減可能であることが
分かった。尚、表１の備考欄に本発明の範囲内のヒート
を実施例とし、又、それ以外のヒートを比較例として区
分して表示した。
ＣａＯ純分重量と溶鋼重量との比（Ｂ／Ａ）を０．００
１から０．０１とする範囲でフラックスを添加すること
で、鋳片のＴ．［Ｏ］を安定して低減可能であることが
分かった。尚、表１の備考欄に本発明の範囲内のヒート
を実施例とし、又、それ以外のヒートを比較例として区
分して表示した。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、介在物が少なく、清浄
性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼を安定して製造するこ
とが可能となり、特に電磁鋼板においては安定して磁気
特性を高めることが達成され、産業上の効果は格別であ
る。
性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼を安定して製造するこ
とが可能となり、特に電磁鋼板においては安定して磁気
特性を高めることが達成され、産業上の効果は格別であ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を実施したＲＨ真空脱ガス装置の縦断面
概略図である。
概略図である。
【図２】鋳片のＴ．［Ｏ］］と［ＣａＯ純分重量（Ｂ）
／溶鋼重量（Ａ）］との関係を示した図である。
／溶鋼重量（Ａ）］との関係を示した図である。
１ ＲＨ真空脱ガス装置 ２ 取鍋 ３ 溶鋼 ４スラグ ５ フラックス ６ 真空槽 ７ 上部槽 ８ 下部槽 ９ 上昇側浸漬管 １０ 下降側浸漬管 １１ Ａｒガス吹き込み管 １２ 原料投入口 １３ ダクト １４ 吹き込みランス １５ ホッパー
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山岡 祐一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 櫻井 栄司 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 転炉で精錬した溶鋼をＲＨ真空脱ガス装
置にて脱炭した後、Ｓｉ脱酸して製造する極低炭素Ｓｉ
キルド鋼の製造方法において、ＲＨ真空脱ガス装置での
処理中に、ＣａＯを主体とするフラックス中のＣａＯ純
分重量（Ｂ）と処理する溶鋼重量（Ａ）との関係が
（１）式を満足するようにして、前記フラックスを溶鋼
中に添加することを特徴とする清浄性に優れた極低炭素
Ｓｉキルド鋼の製造方法。 ０．００１≦Ｂ／Ａ≦０．０１……（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10094133A JPH11293329A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10094133A JPH11293329A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11293329A true JPH11293329A (ja) | 1999-10-26 |
Family
ID=14101912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10094133A Pending JPH11293329A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | 清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11293329A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009114491A (ja) * | 2007-11-05 | 2009-05-28 | Jfe Steel Corp | Ｒｈ真空脱ガス装置による溶鋼の精錬方法 |
| CN101786159A (zh) * | 2010-03-30 | 2010-07-28 | 武汉钢铁(集团)公司 | 斜插式铁水预处理喷枪及其制造方法 |
| CN109943680A (zh) * | 2017-12-21 | 2019-06-28 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种超低碳、低硅、低锰和低铝钢连铸坯的生产方法 |
| EP4368734A1 (en) * | 2022-11-10 | 2024-05-15 | Refractory Intellectual Property GmbH & Co. KG | Vacuum chamber for a degassing unit for molten metal and method for sealing of a vacuum chamber |
-
1998
- 1998-04-07 JP JP10094133A patent/JPH11293329A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009114491A (ja) * | 2007-11-05 | 2009-05-28 | Jfe Steel Corp | Ｒｈ真空脱ガス装置による溶鋼の精錬方法 |
| CN101786159A (zh) * | 2010-03-30 | 2010-07-28 | 武汉钢铁(集团)公司 | 斜插式铁水预处理喷枪及其制造方法 |
| CN109943680A (zh) * | 2017-12-21 | 2019-06-28 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种超低碳、低硅、低锰和低铝钢连铸坯的生产方法 |
| CN109943680B (zh) * | 2017-12-21 | 2020-12-04 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种超低碳、低硅、低锰和低铝钢连铸坯的生产方法 |
| EP4368734A1 (en) * | 2022-11-10 | 2024-05-15 | Refractory Intellectual Property GmbH & Co. KG | Vacuum chamber for a degassing unit for molten metal and method for sealing of a vacuum chamber |
| WO2024100206A1 (en) * | 2022-11-10 | 2024-05-16 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Vacuum chamber for a degassing unit for molten metal and method for sealing of a vacuum chamber |
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