JPH11292981A - 熱可塑性樹脂混練物及びその製造方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂混練物及びその製造方法Info
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- JPH11292981A JPH11292981A JP10433698A JP10433698A JPH11292981A JP H11292981 A JPH11292981 A JP H11292981A JP 10433698 A JP10433698 A JP 10433698A JP 10433698 A JP10433698 A JP 10433698A JP H11292981 A JPH11292981 A JP H11292981A
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- carbon dioxide
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 色調・外観が優れ、かつ耐熱性・機械物性に
優れる成形体を成形できる熱可塑性樹脂混練物を提供す
る。 【解決手段】 熱可塑性樹脂１００重量部に０．３〜２
０．０重量部の炭酸ガスを溶融混練し、溶融混練中に炭
酸ガスを放散する製造方法により達成される。 【効果】 炭酸ガスの樹脂可塑化効果により、溶融混練
時の樹脂粘度が低下し、せん断発熱を抑制できるため、
熱劣化、変色・炭化が起こらず優れた色調・外観ならび
に優れた機械物性を持つ熱可塑性樹脂を保つ。
優れる成形体を成形できる熱可塑性樹脂混練物を提供す
る。 【解決手段】 熱可塑性樹脂１００重量部に０．３〜２
０．０重量部の炭酸ガスを溶融混練し、溶融混練中に炭
酸ガスを放散する製造方法により達成される。 【効果】 炭酸ガスの樹脂可塑化効果により、溶融混練
時の樹脂粘度が低下し、せん断発熱を抑制できるため、
熱劣化、変色・炭化が起こらず優れた色調・外観ならび
に優れた機械物性を持つ熱可塑性樹脂を保つ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電気・電子分野、自
動車分野、その他の各種工業材料分野、食品・包装分野
のプラスチック材料として利用できる熱可塑性樹脂混練
物及び、この混練物を用いて成形される熱可塑性樹脂成
形体に関するものである。
動車分野、その他の各種工業材料分野、食品・包装分野
のプラスチック材料として利用できる熱可塑性樹脂混練
物及び、この混練物を用いて成形される熱可塑性樹脂成
形体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂は加工性・生産性に優れ、
溶融射出成形法や溶融押出成形法などの成形方法により
所望の形状の製品・部品を効率よく生産できるため、電
気・電子分野、自動車分野、その他の各種工業材料分
野、食品・包装分野の製品・部品用の材料として幅広く
用いられている。昨今、特に電気・電子分野、自動車分
野、その他の各種工業分野では製品・部品の耐熱性に関
する要求が厳しくなってきているため、多くの高耐熱性
熱可塑性樹脂が開発されているが、耐熱性の向上に伴い
熱可塑性樹脂をペレット状の熱可塑性樹脂混練物に加工
する溶融混練の加工温度も上昇し、分解温度に近づくた
めに種々の問題が発生している。
溶融射出成形法や溶融押出成形法などの成形方法により
所望の形状の製品・部品を効率よく生産できるため、電
気・電子分野、自動車分野、その他の各種工業材料分
野、食品・包装分野の製品・部品用の材料として幅広く
用いられている。昨今、特に電気・電子分野、自動車分
野、その他の各種工業分野では製品・部品の耐熱性に関
する要求が厳しくなってきているため、多くの高耐熱性
熱可塑性樹脂が開発されているが、耐熱性の向上に伴い
熱可塑性樹脂をペレット状の熱可塑性樹脂混練物に加工
する溶融混練の加工温度も上昇し、分解温度に近づくた
めに種々の問題が発生している。
【０００３】即ち、熱可塑性樹脂混練物に加工する溶融
混練の加工温度が分解温度に近づくと熱劣化による変
色、炭化が起こるため、この熱可塑性樹脂混練物を用い
て成形される製品・部品の色調・外観に問題を生ずる。
この問題を解決するために、従来技術では熱安定剤、酸
化防止剤などの添加剤を熱可塑性樹脂に添加して溶融混
練する方法が提案されているが、高耐熱性熱可塑性樹脂
混練物では溶融混練の加工温度が高いために添加剤を添
加しても成形品の色調・外観は充分に改善されない。
混練の加工温度が分解温度に近づくと熱劣化による変
色、炭化が起こるため、この熱可塑性樹脂混練物を用い
て成形される製品・部品の色調・外観に問題を生ずる。
この問題を解決するために、従来技術では熱安定剤、酸
化防止剤などの添加剤を熱可塑性樹脂に添加して溶融混
練する方法が提案されているが、高耐熱性熱可塑性樹脂
混練物では溶融混練の加工温度が高いために添加剤を添
加しても成形品の色調・外観は充分に改善されない。
【０００４】また、添加剤を増量した熱可塑性樹脂混練
物を用いて成形すると、耐熱性・機械物性が逆に低下す
る問題が発生する。さらに、色調・外観を改良する技術
としてミネラルオイル等の可塑剤を、熱可塑性樹脂に添
加して溶融混練の加工温度を下げる方法も古くから行わ
れているが、この方法の熱可塑性樹脂混練物を用いて得
られる成形体には、色調・外観に関して良好であるが、
耐熱性及び機械物性が低下する。従って、従来技術の熱
可塑性樹脂混練物及び、これを加工して得られる成形体
は色調・外観と耐熱性・機械物性のバランスが不充分な
ため、産業界の要求に十分応えるものではない。
物を用いて成形すると、耐熱性・機械物性が逆に低下す
る問題が発生する。さらに、色調・外観を改良する技術
としてミネラルオイル等の可塑剤を、熱可塑性樹脂に添
加して溶融混練の加工温度を下げる方法も古くから行わ
れているが、この方法の熱可塑性樹脂混練物を用いて得
られる成形体には、色調・外観に関して良好であるが、
耐熱性及び機械物性が低下する。従って、従来技術の熱
可塑性樹脂混練物及び、これを加工して得られる成形体
は色調・外観と耐熱性・機械物性のバランスが不充分な
ため、産業界の要求に十分応えるものではない。
【０００５】特開平１０−３４７２６公報には、難成形
樹脂材料の押出し成形において、あらかじめ樹脂に炭酸
ガスなどの無機ガスを吸着させた後に、可塑化し押出し
賦形する方法が示されている。この方法では樹脂中に無
機ガスを含有したまま賦形するため、押出し物が発泡し
やすく、押出し物表面の発泡を防止するには、表面をダ
イ内で十分冷却する必要があり、熱可塑性樹脂の製造、
特に、熱可塑性樹脂混練物の製造に応用しようとしても
生産性の点で問題があった。また、特開平９−１０４７
８０公報や特開平１０−５３６６２公報には、押出し発
泡体の製造方法として、加圧した炭酸ガスなどの発泡剤
を押出し機に注入する方法が示されているが、これらは
炭酸ガスを発泡剤として用いているに過ぎず、良好な樹
脂物性を有する樹脂混練物の製造法とは何ら関係がな
い。
樹脂材料の押出し成形において、あらかじめ樹脂に炭酸
ガスなどの無機ガスを吸着させた後に、可塑化し押出し
賦形する方法が示されている。この方法では樹脂中に無
機ガスを含有したまま賦形するため、押出し物が発泡し
やすく、押出し物表面の発泡を防止するには、表面をダ
イ内で十分冷却する必要があり、熱可塑性樹脂の製造、
特に、熱可塑性樹脂混練物の製造に応用しようとしても
生産性の点で問題があった。また、特開平９−１０４７
８０公報や特開平１０−５３６６２公報には、押出し発
泡体の製造方法として、加圧した炭酸ガスなどの発泡剤
を押出し機に注入する方法が示されているが、これらは
炭酸ガスを発泡剤として用いているに過ぎず、良好な樹
脂物性を有する樹脂混練物の製造法とは何ら関係がな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、例えばペレ
ット形状の熱可塑性樹脂混練物を用いて得られる成形体
において、色調・外観と耐熱性・機械物性のバランスが
充分で、産業界の要求に十分応える成形体を提供するこ
と目的とする。即ち、本発明は溶融混練の工程における
熱可塑性樹脂の熱劣化による変色、炭化を抑制すること
により色調・外観を改善し、かつ耐熱性・機械物性を保
った熱可塑性樹脂混練物を提供することを目的とする。
ット形状の熱可塑性樹脂混練物を用いて得られる成形体
において、色調・外観と耐熱性・機械物性のバランスが
充分で、産業界の要求に十分応える成形体を提供するこ
と目的とする。即ち、本発明は溶融混練の工程における
熱可塑性樹脂の熱劣化による変色、炭化を抑制すること
により色調・外観を改善し、かつ耐熱性・機械物性を保
った熱可塑性樹脂混練物を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、成形性・色
調・外観が優れ、かつ耐熱性・機械物性に優れる熱可塑
性樹脂混練物の製造方法に関して検討した結果、熱可塑
性樹脂の溶融混練加工において、熱可塑性樹脂（Ａ）１
００重量部に対し、０．３〜２０．０重量部の炭酸ガス
（Ｂ）を含有した混合物を溶融混練し、溶融混練中に炭
酸ガス（Ｂ）を放散する製造法により、発泡がなく、色
調・外観と耐熱性・機械物性の全てが良好な熱可塑性樹
脂混練物を高い生産性で製造可能であることを見出し
た。更に、得られた熱可塑性樹脂混練物を各種成形方法
で再加工して得られる成形体は色調・外観と耐熱性・機
械物性の全てが良好になることを見出し本発明を完成す
るに至った。
調・外観が優れ、かつ耐熱性・機械物性に優れる熱可塑
性樹脂混練物の製造方法に関して検討した結果、熱可塑
性樹脂の溶融混練加工において、熱可塑性樹脂（Ａ）１
００重量部に対し、０．３〜２０．０重量部の炭酸ガス
（Ｂ）を含有した混合物を溶融混練し、溶融混練中に炭
酸ガス（Ｂ）を放散する製造法により、発泡がなく、色
調・外観と耐熱性・機械物性の全てが良好な熱可塑性樹
脂混練物を高い生産性で製造可能であることを見出し
た。更に、得られた熱可塑性樹脂混練物を各種成形方法
で再加工して得られる成形体は色調・外観と耐熱性・機
械物性の全てが良好になることを見出し本発明を完成す
るに至った。
【０００８】即ち、本発明の熱塑性樹脂混練物は炭酸ガ
スの樹脂可塑化効果により溶融混練時の樹脂粘度が低減
し、せん断発熱を効果的に抑制できるため、熱劣化、変
色・炭化が起こらず優れた色調・外観を持つものであ
る。更に、本発明では溶融混練中に炭酸ガスを放散する
ため、加工後の熱可塑性樹脂混練物に炭酸ガスが残留し
ないので、熱可塑性樹脂の本来の耐熱性・機械物性を保
つ。従って、この熱可塑性樹脂混練物は発泡がなく、色
調・外観と耐熱性・機械物性の全てが良好であり、産業
界の要求に十分応える各種工業分野の製品・部品を提供
することが可能になる。また、この熱可塑性樹脂混練物
を更に再加工して得られる成形体も色調・外観と耐熱性
・機械物性全てが良好であり、産業界の要求に十分応え
る各種工業分野の製品・部品を提供することが可能にな
る。
スの樹脂可塑化効果により溶融混練時の樹脂粘度が低減
し、せん断発熱を効果的に抑制できるため、熱劣化、変
色・炭化が起こらず優れた色調・外観を持つものであ
る。更に、本発明では溶融混練中に炭酸ガスを放散する
ため、加工後の熱可塑性樹脂混練物に炭酸ガスが残留し
ないので、熱可塑性樹脂の本来の耐熱性・機械物性を保
つ。従って、この熱可塑性樹脂混練物は発泡がなく、色
調・外観と耐熱性・機械物性の全てが良好であり、産業
界の要求に十分応える各種工業分野の製品・部品を提供
することが可能になる。また、この熱可塑性樹脂混練物
を更に再加工して得られる成形体も色調・外観と耐熱性
・機械物性全てが良好であり、産業界の要求に十分応え
る各種工業分野の製品・部品を提供することが可能にな
る。
【０００９】本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）は溶融押出成
形法や溶融射出成形法などの成形方法により所望の形状
の製品・部品を生産でき、電気・電子分野、自動車分
野、その他の各種工業材料分野の製品・部品用の材料と
して幅広く用いられているプラスチック材料である。本
発明の熱可塑性樹脂（Ａ）は成形可能なプラスチック材
料であれば、その一次構造、タクティシティー、高次構
造等の高分子構造、形状、製造法はいずれのものでも採
用できる。本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）は非晶性熱可塑
性樹脂と結晶性熱可塑性樹脂に分類される。
形法や溶融射出成形法などの成形方法により所望の形状
の製品・部品を生産でき、電気・電子分野、自動車分
野、その他の各種工業材料分野の製品・部品用の材料と
して幅広く用いられているプラスチック材料である。本
発明の熱可塑性樹脂（Ａ）は成形可能なプラスチック材
料であれば、その一次構造、タクティシティー、高次構
造等の高分子構造、形状、製造法はいずれのものでも採
用できる。本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）は非晶性熱可塑
性樹脂と結晶性熱可塑性樹脂に分類される。
【００１０】本発明の非晶性熱可塑性樹脂の例として具
体的には、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、アクリル樹
脂、スチレン系樹脂、ポリアリレート、変成ポリフェニ
レンエーテル樹脂、ポリカーボネート、ポリエーテルイ
ミド、ポリエーテルサルフォン、ポリサルフォン等の熱
可塑性のプラスチック材料、及びこれらのプラスチック
材料を一種または二種以上混合したブレンド物である。
体的には、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、アクリル樹
脂、スチレン系樹脂、ポリアリレート、変成ポリフェニ
レンエーテル樹脂、ポリカーボネート、ポリエーテルイ
ミド、ポリエーテルサルフォン、ポリサルフォン等の熱
可塑性のプラスチック材料、及びこれらのプラスチック
材料を一種または二種以上混合したブレンド物である。
【００１１】本発明のスチレン系樹脂とは、スチレンを
必須原料とするホモポリマー、コポリマー及びこれらの
ポリマーを他の樹脂より得られるポリマーブレンドであ
る。本発明のスチレン樹脂はポリスチレンまたはＡＢＳ
樹脂であることが好ましい。本発明のポリスチレンと
は、スチレンホモポリマーまたは、樹脂相中にゴムが分
布したゴム強化ポリスチレンである。
必須原料とするホモポリマー、コポリマー及びこれらの
ポリマーを他の樹脂より得られるポリマーブレンドであ
る。本発明のスチレン樹脂はポリスチレンまたはＡＢＳ
樹脂であることが好ましい。本発明のポリスチレンと
は、スチレンホモポリマーまたは、樹脂相中にゴムが分
布したゴム強化ポリスチレンである。
【００１２】本発明の変性ポリフェニレンエーテル樹脂
とは、ポリフェニレンエーテルを溶融混練してなる樹脂
及び、ポリフェニレンエーテルをそのほかの組成物と混
合し溶融混練してなるポリマーアロイまたは、ポリマー
コンポジットである。本発明の変性ポリフェニレンエー
テル樹脂で好ましいものはポリフェニレンエーテル１０
０重量部に対してポリスチレン、ハイインパクトポリス
チレン、シンジオタクチックポリスチレン、ゴム補強し
たシンジオタクチックポリスチレンを５００重量部以下
の範囲、好ましくは２００重量部以下を加えたものであ
る。本発明のポリフェニレンエーテル（以下、単にＰＰ
Ｅと略記）は、結合単位が化１で示されるものである。
とは、ポリフェニレンエーテルを溶融混練してなる樹脂
及び、ポリフェニレンエーテルをそのほかの組成物と混
合し溶融混練してなるポリマーアロイまたは、ポリマー
コンポジットである。本発明の変性ポリフェニレンエー
テル樹脂で好ましいものはポリフェニレンエーテル１０
０重量部に対してポリスチレン、ハイインパクトポリス
チレン、シンジオタクチックポリスチレン、ゴム補強し
たシンジオタクチックポリスチレンを５００重量部以下
の範囲、好ましくは２００重量部以下を加えたものであ
る。本発明のポリフェニレンエーテル（以下、単にＰＰ
Ｅと略記）は、結合単位が化１で示されるものである。
【００１３】
【化１】
【００１４】化１の内、Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，およびＲ４
はそれぞれ、水素、ハロゲン、炭素数１〜７までの第一
級または第二級低級アルキル基、フェニル基、ハロアル
キル基、アミノアルキル基、炭化水素オキシ基または少
なくとも２個の炭素原子がハロゲン原子と酸素原子とを
隔てているハロ炭化水素オキシ基からなる群から選択さ
れるものであり、互いに同一でも異なっていてもよい。
はそれぞれ、水素、ハロゲン、炭素数１〜７までの第一
級または第二級低級アルキル基、フェニル基、ハロアル
キル基、アミノアルキル基、炭化水素オキシ基または少
なくとも２個の炭素原子がハロゲン原子と酸素原子とを
隔てているハロ炭化水素オキシ基からなる群から選択さ
れるものであり、互いに同一でも異なっていてもよい。
【００１５】本発明のＰＰＥは、０．５ｇ／ｄｌ，クロ
ロホルム溶液を用い３０℃で測定する還元粘度が、０．
１５〜０．７０の範囲、より好ましくは０．２０〜０．
６０の範囲にある重合体または共重合体である。本発明
のＰＰＥは具体的には、ポリ（２，６−ジメチル−１，
４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチル−６−エ
チル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチ
ル−６−フェニル−１，４−フェニレンエーテル）、ポ
リ（２，６−ジクロロ−１，４−フェニレンエーテル）
等である。
ロホルム溶液を用い３０℃で測定する還元粘度が、０．
１５〜０．７０の範囲、より好ましくは０．２０〜０．
６０の範囲にある重合体または共重合体である。本発明
のＰＰＥは具体的には、ポリ（２，６−ジメチル−１，
４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチル−６−エ
チル−１，４−フェニレンエーテル）、ポリ（２−メチ
ル−６−フェニル−１，４−フェニレンエーテル）、ポ
リ（２，６−ジクロロ−１，４−フェニレンエーテル）
等である。
【００１６】本発明のＰＰＥの具体的例として、２，６
−ジメチルフェノールと他のフェノール類（例えば、
２，３，６−トリメチルフェノールや２−メチル−６−
ブチルフェノール）との共重合体のごときポリフェニレ
ンエーテル共重合体も挙げられる。本発明のＰＰＥは、
ポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテ
ル）、２，６−ジメチルフェノールと２，３，６−トリ
メチルフェノールとの共重合体が好ましく使用できる。
−ジメチルフェノールと他のフェノール類（例えば、
２，３，６−トリメチルフェノールや２−メチル−６−
ブチルフェノール）との共重合体のごときポリフェニレ
ンエーテル共重合体も挙げられる。本発明のＰＰＥは、
ポリ（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテ
ル）、２，６−ジメチルフェノールと２，３，６−トリ
メチルフェノールとの共重合体が好ましく使用できる。
【００１７】本発明のＰＰＥで最も好ましいのはポリ
（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）で
ある。本発明では、スチレン、スチレン系化合物、α，
β−不飽和カルボン酸、α，β−不飽和カルボン酸のエ
ステル、α，β−不飽和カルボン酸の酸無水物より選択
される１種または２種以上の化合物と上記ＰＰＥとを反
応して得られるＰＰＥ誘導体もＰＰＥとして使用するこ
とができる。
（２，６−ジメチル−１，４−フェニレンエーテル）で
ある。本発明では、スチレン、スチレン系化合物、α，
β−不飽和カルボン酸、α，β−不飽和カルボン酸のエ
ステル、α，β−不飽和カルボン酸の酸無水物より選択
される１種または２種以上の化合物と上記ＰＰＥとを反
応して得られるＰＰＥ誘導体もＰＰＥとして使用するこ
とができる。
【００１８】本発明で使用するＰＰＥの製造方法は限定
されない。本発明で使用するＰＰＥの製造方法の例とし
て、米国特許第３３０６８７４明細書記載の第一銅塩と
アミンのコンプレックスを触媒として用い、２，６−キ
シレノールを酸化重合する方法がある。米国特許第３３
０６８７５、同第３２５７３５７および同第３２５７３
５８明細書、特公昭５２−１７８８０および特開昭５０
−５１１９７および同６３−１５２６２８公報等に記載
された方法もＰＰＥの製造方法として好ましい。
されない。本発明で使用するＰＰＥの製造方法の例とし
て、米国特許第３３０６８７４明細書記載の第一銅塩と
アミンのコンプレックスを触媒として用い、２，６−キ
シレノールを酸化重合する方法がある。米国特許第３３
０６８７５、同第３２５７３５７および同第３２５７３
５８明細書、特公昭５２−１７８８０および特開昭５０
−５１１９７および同６３−１５２６２８公報等に記載
された方法もＰＰＥの製造方法として好ましい。
【００１９】本発明の結晶性熱可塑性樹脂の例として具
体的には、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、
直鎖低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、シンジオタ
クティックポリスチレン、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリブチレンテレフタレート、全芳香族ポリエステ
ル、ポリアセタール、ポリアミド系樹脂、ポリエーテル
エーテルケトン、ポリエーテルケトン等の熱可塑性のプ
ラスチック材料、及びこれらのプラスチック材料を一種
または二種以上混合したブレンド物、及び非晶性熱可塑
性樹脂と結晶性熱可塑性樹脂を混合したブレンド物であ
る。
体的には、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、
直鎖低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、シンジオタ
クティックポリスチレン、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリブチレンテレフタレート、全芳香族ポリエステ
ル、ポリアセタール、ポリアミド系樹脂、ポリエーテル
エーテルケトン、ポリエーテルケトン等の熱可塑性のプ
ラスチック材料、及びこれらのプラスチック材料を一種
または二種以上混合したブレンド物、及び非晶性熱可塑
性樹脂と結晶性熱可塑性樹脂を混合したブレンド物であ
る。
【００２０】本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）は目的に応じ
所望の添加剤を添加しても良い。本発明の熱可塑性樹脂
（Ａ）に使用する添加剤は、熱安定剤、酸化防止剤、Ｕ
Ｖ吸収剤、界面活性剤、滑剤、充填剤、難燃剤、顔料、
染料、耐衝撃性付与剤、ポリマー添加剤、フィラー、ガ
ラス繊維、カーボン繊維、無機繊維、ジアルキルパーオ
キサイド、ジアシルパーオキサイド、パーオキシエステ
ル、パーオキシカーボネート、ヒドロパーオキサイド、
パーオキシケタール等である。
所望の添加剤を添加しても良い。本発明の熱可塑性樹脂
（Ａ）に使用する添加剤は、熱安定剤、酸化防止剤、Ｕ
Ｖ吸収剤、界面活性剤、滑剤、充填剤、難燃剤、顔料、
染料、耐衝撃性付与剤、ポリマー添加剤、フィラー、ガ
ラス繊維、カーボン繊維、無機繊維、ジアルキルパーオ
キサイド、ジアシルパーオキサイド、パーオキシエステ
ル、パーオキシカーボネート、ヒドロパーオキサイド、
パーオキシケタール等である。
【００２１】本発明の炭酸ガス（Ｂ）とは、二酸化炭素
を主成分とする混合物である。即ち、本発明の炭酸ガス
（Ｂ）は、気体、液体、固体、超臨界状態、何れかの状
態の二酸化炭素又は、二種以上の状態の二酸化炭素を６
０重量％以上含有する混合物である。本発明の熱可塑性
樹脂（Ａ）に炭酸ガス（Ｂ）を含有した混合物とは、熱
可塑性樹脂（Ａ）に気体の炭酸ガス（Ｂ）を収着させた
もの、溶融した熱可塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガス（Ｂ）を
圧入したもの、熱可塑性樹脂（Ａ）と炭酸ガス（Ｂ）が
共存する状態のものであれば、何れの状態のものでも採
用することができる。
を主成分とする混合物である。即ち、本発明の炭酸ガス
（Ｂ）は、気体、液体、固体、超臨界状態、何れかの状
態の二酸化炭素又は、二種以上の状態の二酸化炭素を６
０重量％以上含有する混合物である。本発明の熱可塑性
樹脂（Ａ）に炭酸ガス（Ｂ）を含有した混合物とは、熱
可塑性樹脂（Ａ）に気体の炭酸ガス（Ｂ）を収着させた
もの、溶融した熱可塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガス（Ｂ）を
圧入したもの、熱可塑性樹脂（Ａ）と炭酸ガス（Ｂ）が
共存する状態のものであれば、何れの状態のものでも採
用することができる。
【００２２】本発明の混合物に含有される炭酸ガス
（Ｂ）の量は、熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に対
し、０．３〜２０．０重量部である。本発明で熱可塑性
樹脂１００重量部に含有される炭酸ガス（Ｂ）の量が
０．３重量部未満の場合、炭酸ガス（Ｂ）の樹脂可塑化
効果が不充分なため熱可塑性樹脂（Ａ）の粘度は充分に
低下せず、溶融混練時のせん断発熱を効果的に抑制でき
ず、熱劣化による、変色・炭化が起こり、得られる熱可
塑性樹脂混練物は色調・外観の問題が生ずる。 本発明
で熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に含有される炭酸ガ
ス（Ｂ）の量が２０．０重量部を超える場合には、混合
物の状態が不安定なため、溶融混練の工程制御が困難に
なる。
（Ｂ）の量は、熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に対
し、０．３〜２０．０重量部である。本発明で熱可塑性
樹脂１００重量部に含有される炭酸ガス（Ｂ）の量が
０．３重量部未満の場合、炭酸ガス（Ｂ）の樹脂可塑化
効果が不充分なため熱可塑性樹脂（Ａ）の粘度は充分に
低下せず、溶融混練時のせん断発熱を効果的に抑制でき
ず、熱劣化による、変色・炭化が起こり、得られる熱可
塑性樹脂混練物は色調・外観の問題が生ずる。 本発明
で熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に含有される炭酸ガ
ス（Ｂ）の量が２０．０重量部を超える場合には、混合
物の状態が不安定なため、溶融混練の工程制御が困難に
なる。
【００２３】本発明の溶融混練とは、混合機を用い熱可
塑性樹脂を可塑化し溶融状態にし、混練した後、冷却し
固化する工程である。本発明の混合機とは、溶融混練で
きる装置であればその種類、構造、構成は何れのもので
も採用できる。本発明の混合機の例として、スタティッ
クミキサー、バンバリーミキサー、単軸押出機、コニー
ダー、２軸押出機などがある。
塑性樹脂を可塑化し溶融状態にし、混練した後、冷却し
固化する工程である。本発明の混合機とは、溶融混練で
きる装置であればその種類、構造、構成は何れのもので
も採用できる。本発明の混合機の例として、スタティッ
クミキサー、バンバリーミキサー、単軸押出機、コニー
ダー、２軸押出機などがある。
【００２４】本発明の混合機として、単軸押出機、コニ
ーダー、２軸押出機が好ましい。本発明の混合機とし
て、コニーダー、２軸押出機が更に好ましい。本発明の
混合機として、２軸押出機が極めて好ましい。本発明の
熱可塑性樹脂混練物の形状は限定されない。本発明の熱
可塑性樹脂混練物の形状はペレット状が好ましく使用で
きる。ペレット状に加工する手段としては、例えば、混
合機として２軸押出機を使用する場合には、溶融混練し
た熱可塑性樹脂をストランド状にした後、カッターを用
いて切断するストランドカット法、溶融状態の熱可塑性
樹脂をカッターで切断するホットカット法、溶融状態の
熱可塑性樹脂を水中でカッターを用い切断するアンダー
ウォーター法が好ましい。
ーダー、２軸押出機が好ましい。本発明の混合機とし
て、コニーダー、２軸押出機が更に好ましい。本発明の
混合機として、２軸押出機が極めて好ましい。本発明の
熱可塑性樹脂混練物の形状は限定されない。本発明の熱
可塑性樹脂混練物の形状はペレット状が好ましく使用で
きる。ペレット状に加工する手段としては、例えば、混
合機として２軸押出機を使用する場合には、溶融混練し
た熱可塑性樹脂をストランド状にした後、カッターを用
いて切断するストランドカット法、溶融状態の熱可塑性
樹脂をカッターで切断するホットカット法、溶融状態の
熱可塑性樹脂を水中でカッターを用い切断するアンダー
ウォーター法が好ましい。
【００２５】炭酸ガスを放散する方法としては、例え
ば、混合機として２軸押出機を使用する場合には、溶融
混練中に２軸押出機のベントより炭酸ガスを大気に放散
したり、吸引ポンプに接続し放散する方法などがある。
この場合は、ベント部のガス圧力を調整して放散量を制
御することもできる。炭酸ガスを放散後の熱可塑性樹脂
のせん断発熱を抑制するため、放散する場所は、ダイに
近接した部分のベントであることが望ましい。
ば、混合機として２軸押出機を使用する場合には、溶融
混練中に２軸押出機のベントより炭酸ガスを大気に放散
したり、吸引ポンプに接続し放散する方法などがある。
この場合は、ベント部のガス圧力を調整して放散量を制
御することもできる。炭酸ガスを放散後の熱可塑性樹脂
のせん断発熱を抑制するため、放散する場所は、ダイに
近接した部分のベントであることが望ましい。
【００２６】本発明では、実質的に熱可塑性樹脂混練物
の発泡が抑制できれば、溶融混練中の混合物から全ての
炭酸ガスを放散することは必ずしも必要ではない。本発
明において溶融混練中の混合物中に残る炭酸ガスは、例
えば、混合機として２軸押出機を使用する場合には、ダ
イ部分及び、冷却中のストランド表面から放散され、熱
可塑性樹脂混練物を発泡させることない。冷却後の熱可
塑性樹脂混練物中に残る炭酸ガスは、大気中に放置すれ
ば自然に放散し、熱可塑性樹脂混練物が発泡させること
はない。
の発泡が抑制できれば、溶融混練中の混合物から全ての
炭酸ガスを放散することは必ずしも必要ではない。本発
明において溶融混練中の混合物中に残る炭酸ガスは、例
えば、混合機として２軸押出機を使用する場合には、ダ
イ部分及び、冷却中のストランド表面から放散され、熱
可塑性樹脂混練物を発泡させることない。冷却後の熱可
塑性樹脂混練物中に残る炭酸ガスは、大気中に放置すれ
ば自然に放散し、熱可塑性樹脂混練物が発泡させること
はない。
【００２７】本発明の方法では、溶融混練における熱可
塑性樹脂混練物の変色・炭化の最も大きな原因である熱
可塑性樹脂固体が溶融するときにおこる非常に強いせん
断発熱を抑制できる。本発明では、溶融混練時の押出機
のシリンダー温度は熱可塑性樹脂を通常溶融混練する時
のシリンダー温度以下でかつ溶融混練が可能であれば何
れの温度でも、色調・外観が向上する。本発明の熱可塑
性樹脂混練物の製造方法では、熱可塑性樹脂（Ａ）が非
晶性熱可塑性樹脂の場合には、溶融混練の加工温度が熱
可塑性樹脂（Ａ）のガラス転移温度＋１５０℃以下の温
度であるときに好ましい熱可塑性樹脂混練物が得られ
る。また、本発明の熱可塑性樹脂混練物の製造方法で
は、熱可塑性樹脂（Ａ）が結晶性熱可塑性樹脂の場合、
溶融混練の加工温度が熱可塑性樹脂（Ａ）の融点＋１０
０℃以下の温度であるときに好ましい熱可塑性樹脂混練
物が得られる。
塑性樹脂混練物の変色・炭化の最も大きな原因である熱
可塑性樹脂固体が溶融するときにおこる非常に強いせん
断発熱を抑制できる。本発明では、溶融混練時の押出機
のシリンダー温度は熱可塑性樹脂を通常溶融混練する時
のシリンダー温度以下でかつ溶融混練が可能であれば何
れの温度でも、色調・外観が向上する。本発明の熱可塑
性樹脂混練物の製造方法では、熱可塑性樹脂（Ａ）が非
晶性熱可塑性樹脂の場合には、溶融混練の加工温度が熱
可塑性樹脂（Ａ）のガラス転移温度＋１５０℃以下の温
度であるときに好ましい熱可塑性樹脂混練物が得られ
る。また、本発明の熱可塑性樹脂混練物の製造方法で
は、熱可塑性樹脂（Ａ）が結晶性熱可塑性樹脂の場合、
溶融混練の加工温度が熱可塑性樹脂（Ａ）の融点＋１０
０℃以下の温度であるときに好ましい熱可塑性樹脂混練
物が得られる。
【００２８】本発明の溶融混練の加工温度とは、加工中
の混合機の温度である。本発明の溶融混練の加工温度
は、実質的に差がなければ混合機の設定温度で代用でき
る。本発明では、溶融混練の加工温度が熱可塑性樹脂
（Ａ）のガラス転移温度＋１００℃以下、もしくは融点
＋７０℃以下の温度の温度である場合は更に好ましい。
の混合機の温度である。本発明の溶融混練の加工温度
は、実質的に差がなければ混合機の設定温度で代用でき
る。本発明では、溶融混練の加工温度が熱可塑性樹脂
（Ａ）のガラス転移温度＋１００℃以下、もしくは融点
＋７０℃以下の温度の温度である場合は更に好ましい。
【００２９】本発明では、溶融混練の加工温度が熱可塑
性樹脂（Ａ）のガラス転移温度＋５０℃以下、もしくは
融点＋４０℃以下の温度の温度である場合に極めて好ま
しい効果がみられる。本発明では、熱可塑性樹脂（Ａ）
に炭酸ガス（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練する
前に熱可塑性樹脂（Ａ）と０．１ＭＰａ〜１５ＭＰａの
圧力の炭酸ガス（Ｂ）を０．１秒間以上接触させ、熱可
塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガス（Ｂ）を含有する方法が好ま
しい。
性樹脂（Ａ）のガラス転移温度＋５０℃以下、もしくは
融点＋４０℃以下の温度の温度である場合に極めて好ま
しい効果がみられる。本発明では、熱可塑性樹脂（Ａ）
に炭酸ガス（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練する
前に熱可塑性樹脂（Ａ）と０．１ＭＰａ〜１５ＭＰａの
圧力の炭酸ガス（Ｂ）を０．１秒間以上接触させ、熱可
塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガス（Ｂ）を含有する方法が好ま
しい。
【００３０】本発明では、熱可塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガ
ス（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練する前に熱可
塑性樹脂（Ａ）と０．４ＭＰａ〜１０ＭＰａの圧力の炭
酸ガス（Ｂ）を１０秒間以上接触させる方法が更に好ま
しい。本発明では、熱可塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガス
（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練する前に熱可塑
性樹脂（Ａ）と１ＭＰａ〜５ＭＰａの圧力の炭酸ガス
（Ｂ）を１００秒間以上接触させる方法が極めて好まし
い。
ス（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練する前に熱可
塑性樹脂（Ａ）と０．４ＭＰａ〜１０ＭＰａの圧力の炭
酸ガス（Ｂ）を１０秒間以上接触させる方法が更に好ま
しい。本発明では、熱可塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガス
（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練する前に熱可塑
性樹脂（Ａ）と１ＭＰａ〜５ＭＰａの圧力の炭酸ガス
（Ｂ）を１００秒間以上接触させる方法が極めて好まし
い。
【００３１】本発明では、熱可塑性樹脂（Ａ）に炭酸ガ
ス（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練過程にある熱
可塑性樹脂（Ａ）と炭酸ガス（Ｂ）を押出機のシリンダ
ーより注入する方法も好ましく採用できる。この場合、
炭酸ガス（Ｂ）の注入圧力は、押出し機のガス注入位置
の樹脂圧力以上にすることが必要であり、ベントから注
入する場合は０．１ＭＰａ程度の低圧でも注入できる
が、押出し機の圧縮〜混練部から注入する場合は３０Ｍ
Ｐａ程度の圧力が必要になる。また、炭酸ガス（Ｂ）の
注入量を一定に保つことが重要であり、定量ポンプとし
てプランジャーポンプを用いたり、ガス流量を計測して
ガス供給圧をフィードバック制御するなどのガス流量制
御をすることが好ましい。
ス（Ｂ）を含有する方法として、溶融混練過程にある熱
可塑性樹脂（Ａ）と炭酸ガス（Ｂ）を押出機のシリンダ
ーより注入する方法も好ましく採用できる。この場合、
炭酸ガス（Ｂ）の注入圧力は、押出し機のガス注入位置
の樹脂圧力以上にすることが必要であり、ベントから注
入する場合は０．１ＭＰａ程度の低圧でも注入できる
が、押出し機の圧縮〜混練部から注入する場合は３０Ｍ
Ｐａ程度の圧力が必要になる。また、炭酸ガス（Ｂ）の
注入量を一定に保つことが重要であり、定量ポンプとし
てプランジャーポンプを用いたり、ガス流量を計測して
ガス供給圧をフィードバック制御するなどのガス流量制
御をすることが好ましい。
【００３２】いずれの方法で炭酸ガス（Ｂ）を熱可塑性
樹脂（Ａ）に混合する場合でも、樹脂を押出し機に供給
するホッパ付近の雰囲気を炭酸ガスにすることが好まし
い。これは、高温の樹脂と酸素が接触し、樹脂が酸化劣
化するのを防止したり、可塑化安定性を阻害する窒素を
除くためである。本発明では、押出し混練に高い樹脂温
度が必要とされるような、熱可塑性樹脂（Ａ）のガラス
転移温度が１１０℃〜２５０℃である場合に、熱可塑性
樹脂混練物の色調・外観は顕著に改善される。本発明の
非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移温度は、熱可塑性樹脂
に対する示差熱走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定におい
て、２０℃／分で昇温するときに得られる温度−熱流量
グラフのオンセット温度で定義される。
樹脂（Ａ）に混合する場合でも、樹脂を押出し機に供給
するホッパ付近の雰囲気を炭酸ガスにすることが好まし
い。これは、高温の樹脂と酸素が接触し、樹脂が酸化劣
化するのを防止したり、可塑化安定性を阻害する窒素を
除くためである。本発明では、押出し混練に高い樹脂温
度が必要とされるような、熱可塑性樹脂（Ａ）のガラス
転移温度が１１０℃〜２５０℃である場合に、熱可塑性
樹脂混練物の色調・外観は顕著に改善される。本発明の
非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移温度は、熱可塑性樹脂
に対する示差熱走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定におい
て、２０℃／分で昇温するときに得られる温度−熱流量
グラフのオンセット温度で定義される。
【００３３】本発明のガラス転移温度は、オンセット温
度が複数ある場合にはその内の最高の温度で定義され
る。本発明での結晶性熱可塑性樹脂の融点とは、示差熱
走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定を行い、２０℃／分で昇
温するときに得られる温度−熱流量グラフのピークトッ
プ温度で定義される。本発明では熱可塑性樹脂が変性ポ
リフェニレンエーテル樹脂である場合、熱可塑性樹脂混
練物の色調改善効果が極めて顕著である。
度が複数ある場合にはその内の最高の温度で定義され
る。本発明での結晶性熱可塑性樹脂の融点とは、示差熱
走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定を行い、２０℃／分で昇
温するときに得られる温度−熱流量グラフのピークトッ
プ温度で定義される。本発明では熱可塑性樹脂が変性ポ
リフェニレンエーテル樹脂である場合、熱可塑性樹脂混
練物の色調改善効果が極めて顕著である。
【００３４】本発明の熱可塑性樹脂混練物はその用途を
限定されない。本発明の熱可塑性樹脂混練物は電気・電
子分野、自動車分野、その他の各種工業材料分野、食品
・包装分野において良好な色調を要求される用途として
好ましく適用できる。本発明の熱可塑性樹脂混練物は、
炭酸ガス（Ｂ）の樹脂可塑化効果により、溶融混練時に
変色、炭化などの問題が起こらず、色調・外観が良好で
ある。さらに、加工後の熱可塑性樹脂混練物中に炭酸ガ
ス（Ｂ）が残留しないため、熱可塑性樹脂混練物の耐熱
性、機械物性は、その原料である熱可塑性樹脂（Ａ）が
本来示す耐熱性、機械物性と同等になる。 即ち、本発
明の熱塑性樹脂組成物は溶融混練時に炭酸ガスによる樹
脂可塑化効果により樹脂の粘度が低下し、せん断発熱を
効果的に抑制できるため熱劣化がなく、変色・炭化が起
こらず優れた色調・外観を持つものである。
限定されない。本発明の熱可塑性樹脂混練物は電気・電
子分野、自動車分野、その他の各種工業材料分野、食品
・包装分野において良好な色調を要求される用途として
好ましく適用できる。本発明の熱可塑性樹脂混練物は、
炭酸ガス（Ｂ）の樹脂可塑化効果により、溶融混練時に
変色、炭化などの問題が起こらず、色調・外観が良好で
ある。さらに、加工後の熱可塑性樹脂混練物中に炭酸ガ
ス（Ｂ）が残留しないため、熱可塑性樹脂混練物の耐熱
性、機械物性は、その原料である熱可塑性樹脂（Ａ）が
本来示す耐熱性、機械物性と同等になる。 即ち、本発
明の熱塑性樹脂組成物は溶融混練時に炭酸ガスによる樹
脂可塑化効果により樹脂の粘度が低下し、せん断発熱を
効果的に抑制できるため熱劣化がなく、変色・炭化が起
こらず優れた色調・外観を持つものである。
【００３５】更に、本発明の熱可塑性樹脂混練物には炭
酸ガスが残留していないため、熱可塑性樹脂の本来の耐
熱性と機械物性を示す。従って、本発明の熱可塑性樹脂
混練物を各種成形方法で加工すると、色調・外観と耐熱
性・機械物性の全てが良好な成形体が得られ、産業界の
要求に十分応える各種工業分野の製品・部品を提供する
ことが可能になる。
酸ガスが残留していないため、熱可塑性樹脂の本来の耐
熱性と機械物性を示す。従って、本発明の熱可塑性樹脂
混練物を各種成形方法で加工すると、色調・外観と耐熱
性・機械物性の全てが良好な成形体が得られ、産業界の
要求に十分応える各種工業分野の製品・部品を提供する
ことが可能になる。
【００３６】
【発明の実施の形態】以下、実施例により、本発明をさ
らに詳細に説明する。本発明はその主旨を越えない限
り、以下の実施例に限定されるものではない。実施例及
び比較例では、次の熱可塑性樹脂（Ａ）を用いる。 Ａ−１：２，６−ジメチルフェノールを酸化重合して得
た還元粘度０．５４のポリ（２，６−ジメチル−１，４
−フェニレンエーテル） Ａ−２：２，６−ジメチルフェノールを酸化重合して得
た還元粘度０．３１のポリ（２，６−ジメチル−１，４
−フェニレンエーテル） Ａ−３：ポリアミド樹脂（旭化成工業（株）社製レオナ
１３００Ｓ） Ａ−４：変成ポリフェニレンエーテル樹脂（旭化成工業
（株）社製ザイロン５００Ｈ） Ａ−５：ポリエーテルイミド（ＧＥ社製Ｕｌｔｅｍ１０
００） Ａ−６：ポリエーテルスルホン（ＩＣＩ社製Ｖｉｃｔｒ
ｅｘ２００ｐ） Ａ−７：ＡＢＳ樹脂（旭化成工業（株）社製スタイラッ
クＩＭ１５） Ａ−８：ポリスチレン（旭化成工業（株）社製スタイロ
ンＧ９３０５） Ａ−９：ポリアセタール（旭化成工業（株）社製テナッ
ク３０１０） Ａ−１０：ＰＭＭＡ樹脂（旭化成工業（株）社製デルペ
ット８０Ｎ）
らに詳細に説明する。本発明はその主旨を越えない限
り、以下の実施例に限定されるものではない。実施例及
び比較例では、次の熱可塑性樹脂（Ａ）を用いる。 Ａ−１：２，６−ジメチルフェノールを酸化重合して得
た還元粘度０．５４のポリ（２，６−ジメチル−１，４
−フェニレンエーテル） Ａ−２：２，６−ジメチルフェノールを酸化重合して得
た還元粘度０．３１のポリ（２，６−ジメチル−１，４
−フェニレンエーテル） Ａ−３：ポリアミド樹脂（旭化成工業（株）社製レオナ
１３００Ｓ） Ａ−４：変成ポリフェニレンエーテル樹脂（旭化成工業
（株）社製ザイロン５００Ｈ） Ａ−５：ポリエーテルイミド（ＧＥ社製Ｕｌｔｅｍ１０
００） Ａ−６：ポリエーテルスルホン（ＩＣＩ社製Ｖｉｃｔｒ
ｅｘ２００ｐ） Ａ−７：ＡＢＳ樹脂（旭化成工業（株）社製スタイラッ
クＩＭ１５） Ａ−８：ポリスチレン（旭化成工業（株）社製スタイロ
ンＧ９３０５） Ａ−９：ポリアセタール（旭化成工業（株）社製テナッ
ク３０１０） Ａ−１０：ＰＭＭＡ樹脂（旭化成工業（株）社製デルペ
ット８０Ｎ）
【００３７】実施例及び比較例では、次の炭酸ガス
（Ｂ）を用いる。 Ｂ−１：ドライアイス Ｂ−２：温度３５℃において圧力が０．０７ＭＰａの炭
酸ガス Ｂ−３：温度３５℃において圧力が０．１５ＭＰａの炭
酸ガス Ｂ−４：温度３５℃において圧力が０．３ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−５：温度３５℃において圧力が０．５ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−６：温度３５℃において圧力が０．８ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−７：温度３５℃において圧力が１．２ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−８：温度３５℃において圧力が４ＭＰａの炭酸ガス Ｂ−９：温度３５℃において圧力が６ＭＰａの炭酸ガス Ｂ−１０：温度３５℃において圧力が８ＭＰａの炭酸ガ
ス Ｂ−１２：温度３５℃において圧力が１２ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−１３：温度３５℃において圧力が１５ＭＰａの炭酸
ガス
（Ｂ）を用いる。 Ｂ−１：ドライアイス Ｂ−２：温度３５℃において圧力が０．０７ＭＰａの炭
酸ガス Ｂ−３：温度３５℃において圧力が０．１５ＭＰａの炭
酸ガス Ｂ−４：温度３５℃において圧力が０．３ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−５：温度３５℃において圧力が０．５ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−６：温度３５℃において圧力が０．８ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−７：温度３５℃において圧力が１．２ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−８：温度３５℃において圧力が４ＭＰａの炭酸ガス Ｂ−９：温度３５℃において圧力が６ＭＰａの炭酸ガス Ｂ−１０：温度３５℃において圧力が８ＭＰａの炭酸ガ
ス Ｂ−１２：温度３５℃において圧力が１２ＭＰａの炭酸
ガス Ｂ−１３：温度３５℃において圧力が１５ＭＰａの炭酸
ガス
【００３８】実施例及び比較例では、次の方法でガラス
転移温度及び融点を評価する。熱可塑性樹脂（Ａ）に対
し、示差熱走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定を行い、２０
℃／分で昇温するときに得られる温度−熱流量グラフの
オンセット温度をガラス転移温度とする。また、同様に
示差熱走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定を行い、２０℃／
分で昇温するときに得られる温度−熱流量グラフのピー
クトップ温度を融点とする。
転移温度及び融点を評価する。熱可塑性樹脂（Ａ）に対
し、示差熱走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定を行い、２０
℃／分で昇温するときに得られる温度−熱流量グラフの
オンセット温度をガラス転移温度とする。また、同様に
示差熱走査型熱量計（ＤＳＣ）の測定を行い、２０℃／
分で昇温するときに得られる温度−熱流量グラフのピー
クトップ温度を融点とする。
【００３９】実施例及び比較例では、次の方法で成形体
の色調・外観を評価する。射出成形機を用いて、本発明
の熱可塑性樹脂混練物より５０＊８０＊３ｍｍの平板状
成形体を成形し、この平板状成形体の色と異物の数を観
察して成形体の色調・外観を評価する。実施例及び比較
例では、次の方法で成形体の耐熱性・機械物性を評価す
る。射出成形機を用いて、本発明の熱可塑性樹脂混練物
よりＡＳＴＭ規格試験片を射出成形により、ＡＳＴＭ規
格に従って、熱変形温度（ＡＳＴＭ Ｄ−６４８：１
８．６ｋｇ荷重）、引張強度（ＡＳＴＭ Ｄ−６３８：
２３℃）、曲げ弾性率（ＡＳＴＭ Ｄ−７９０：２３
℃）、アイゾット（ノッチ付き）衝撃強度（ＡＳＴＭ
Ｄ−２５６：２３℃）を測定して成形体の耐熱性・機械
物性を評価する。
の色調・外観を評価する。射出成形機を用いて、本発明
の熱可塑性樹脂混練物より５０＊８０＊３ｍｍの平板状
成形体を成形し、この平板状成形体の色と異物の数を観
察して成形体の色調・外観を評価する。実施例及び比較
例では、次の方法で成形体の耐熱性・機械物性を評価す
る。射出成形機を用いて、本発明の熱可塑性樹脂混練物
よりＡＳＴＭ規格試験片を射出成形により、ＡＳＴＭ規
格に従って、熱変形温度（ＡＳＴＭ Ｄ−６４８：１
８．６ｋｇ荷重）、引張強度（ＡＳＴＭ Ｄ−６３８：
２３℃）、曲げ弾性率（ＡＳＴＭ Ｄ−７９０：２３
℃）、アイゾット（ノッチ付き）衝撃強度（ＡＳＴＭ
Ｄ−２５６：２３℃）を測定して成形体の耐熱性・機械
物性を評価する。
【００４０】
【実施例１】熱可塑性樹脂（Ａ−１）１００重量部をガ
ス注入口がついたオートクレーブ中に入れ密封した後
に、ガス注入口を通して（Ｂ−７）を供給し、オートク
レーブ内の圧力が（Ｂ−７）と等しくなった後に２時間
静置し、炭酸ガスを２．８重量部収着し含有した混合物
（Ｃ−１−７）を得る。熱可塑性樹脂（Ａ−１）のガラ
ス転移温度は２１５℃である。２８０℃にシリンダー温
度を設定した独国ウェルナー社製相互咬み合い型２軸押
出機「ＺＳＫ−２５押出機」を用い、供給量１２ｋｇ／
時で（Ｃ−１−７）の溶融混練を行う。この時、押出機
フィード口、押出機サイドベント口それぞれより炭酸ガ
スの放散が観測される。押出機より吐出するストランド
状の溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを
用いペレット状で炭酸ガスによる発泡のない熱可塑性樹
脂混練物（Ｄ−１−７）を得る。
ス注入口がついたオートクレーブ中に入れ密封した後
に、ガス注入口を通して（Ｂ−７）を供給し、オートク
レーブ内の圧力が（Ｂ−７）と等しくなった後に２時間
静置し、炭酸ガスを２．８重量部収着し含有した混合物
（Ｃ−１−７）を得る。熱可塑性樹脂（Ａ−１）のガラ
ス転移温度は２１５℃である。２８０℃にシリンダー温
度を設定した独国ウェルナー社製相互咬み合い型２軸押
出機「ＺＳＫ−２５押出機」を用い、供給量１２ｋｇ／
時で（Ｃ−１−７）の溶融混練を行う。この時、押出機
フィード口、押出機サイドベント口それぞれより炭酸ガ
スの放散が観測される。押出機より吐出するストランド
状の溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを
用いペレット状で炭酸ガスによる発泡のない熱可塑性樹
脂混練物（Ｄ−１−７）を得る。
【００４１】（Ｄ−１−７）を成形して得た平板は淡い
黄色の色調であり、異物は観測されない。（Ｄ−１−
７）の成形品の物性は、熱変形温度が１８８℃、引張強
度が７６０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２６，０００ｋ
ｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ
である。
黄色の色調であり、異物は観測されない。（Ｄ−１−
７）の成形品の物性は、熱変形温度が１８８℃、引張強
度が７６０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２６，０００ｋ
ｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ
である。
【００４２】
【比較例１】２８０℃にシリンダー温度を設定した独国
ウェルナー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２
５押出機」を用い、供給量１２ｋｇ／時で熱可塑性樹脂
（Ａ−１）の溶融混練を行い熱可塑性樹脂混練物（Ｅ−
１）を得る。（Ｅ−１）を成形して得た平板は茶褐色で
あり、多数の異物が観測される。（Ｅ−１）の成形品の
物性は、熱変形温度が１８６℃、引張強度が７３０ｋｇ
／ｃｍ2、曲げ弾性率が２５，０００ｋｇ／ｃｍ2、アイ
ゾッド強度が４ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
ウェルナー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２
５押出機」を用い、供給量１２ｋｇ／時で熱可塑性樹脂
（Ａ−１）の溶融混練を行い熱可塑性樹脂混練物（Ｅ−
１）を得る。（Ｅ−１）を成形して得た平板は茶褐色で
あり、多数の異物が観測される。（Ｅ−１）の成形品の
物性は、熱変形温度が１８６℃、引張強度が７３０ｋｇ
／ｃｍ2、曲げ弾性率が２５，０００ｋｇ／ｃｍ2、アイ
ゾッド強度が４ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００４３】
【実施例２】熱可塑性樹脂（Ａ−２）のガラス転移温度
は２１２℃である。押出機の溶融ゾーン直後のサイドベ
ント１にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２
を開口し、２８０℃にシリンダー温度を設定した独国ウ
ェルナー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５
押出機」を用い（Ａ−２）の溶融混練を行う。（Ａ−
２）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６０
ｋｇ／時で圧入する。（Ａ−２）１００重量部に対す
る、炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
は２１２℃である。押出機の溶融ゾーン直後のサイドベ
ント１にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２
を開口し、２８０℃にシリンダー温度を設定した独国ウ
ェルナー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５
押出機」を用い（Ａ−２）の溶融混練を行う。（Ａ−
２）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６０
ｋｇ／時で圧入する。（Ａ−２）１００重量部に対す
る、炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
【００４４】大気圧のサイドベント２より炭酸ガスの放
散が観測され、放散されるガスを冷却器に導き、室温で
計測される放散炭酸ガス量は０．５８ｋｇ／時である。
押出機より吐出する発泡のないストランド状の溶融樹脂
を水で冷却した後にストランドカッターを用い熱可塑性
樹脂混練物（Ｄ−２−９）を得る。（Ｄ−２−９）を成
形して得た平板は淡い黄色の色調であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−２−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が１８７℃、引張強度が７５０ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が２５，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度
が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
散が観測され、放散されるガスを冷却器に導き、室温で
計測される放散炭酸ガス量は０．５８ｋｇ／時である。
押出機より吐出する発泡のないストランド状の溶融樹脂
を水で冷却した後にストランドカッターを用い熱可塑性
樹脂混練物（Ｄ−２−９）を得る。（Ｄ−２−９）を成
形して得た平板は淡い黄色の色調であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−２−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が１８７℃、引張強度が７５０ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が２５，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度
が５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００４５】
【比較例２】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例２と同様の条件で（Ａ−２）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−２）を得る。（Ｅ−２）を成形し
て得た平板は茶褐色であり、異物が観測される。（Ｅ−
２）の成形品の物性は、熱変形温度が１８４℃、引張強
度が７３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２４，８００ｋ
ｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が３．８ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ
である。
例２と同様の条件で（Ａ−２）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−２）を得る。（Ｅ−２）を成形し
て得た平板は茶褐色であり、異物が観測される。（Ｅ−
２）の成形品の物性は、熱変形温度が１８４℃、引張強
度が７３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２４，８００ｋ
ｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が３．８ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ
である。
【００４６】
【実施例３】熱可塑性樹脂（Ａ−３）の融点は、２５６
℃である。押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１に
ノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２８０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−３）の溶融混練を行う。（Ａ−３）を
押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給し、
（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋｇ／
時で圧入する。（Ａ−３）１００重量部に対する、炭酸
ガスの含有率は５．０重量部である。
℃である。押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１に
ノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２８０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−３）の溶融混練を行う。（Ａ−３）を
押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給し、
（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋｇ／
時で圧入する。（Ａ−３）１００重量部に対する、炭酸
ガスの含有率は５．０重量部である。
【００４７】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−３−９）を得る。（Ｄ−３−
９）を成形して得た平板は白色であり、平板に異物は観
測されない。（Ｄ−３−９）の成形品の物性は、熱変形
温度が７２℃、引張強度が８３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾
性率が２９，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が
４．８ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−３−９）を得る。（Ｄ−３−
９）を成形して得た平板は白色であり、平板に異物は観
測されない。（Ｄ−３−９）の成形品の物性は、熱変形
温度が７２℃、引張強度が８３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾
性率が２９，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が
４．８ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００４８】
【比較例３】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例３と同様の条件で（Ａ−３）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−３）を得る。（Ｅ−３）を成形し
て得た平板は淡黄色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−３）の成形品の物性は、熱変形温度が７０℃、引
張強度が８３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２９，００
０ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が４．０ｋｇ・ｃｍ／
ｃｍである。
例３と同様の条件で（Ａ−３）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−３）を得る。（Ｅ−３）を成形し
て得た平板は淡黄色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−３）の成形品の物性は、熱変形温度が７０℃、引
張強度が８３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２９，００
０ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が４．０ｋｇ・ｃｍ／
ｃｍである。
【００４９】
【実施例４】押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２８０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−４）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−４）のガラス転移温度は１５３℃である。（Ａ−
４）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−４）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２８０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−４）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−４）のガラス転移温度は１５３℃である。（Ａ−
４）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−４）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
【００５０】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−４−９）を得る。（Ｄ−４−
９）を成形して得た平板は淡黄色であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−４−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が１２５℃、引張強度が５２０ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が２４，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度
が１５．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−４−９）を得る。（Ｄ−４−
９）を成形して得た平板は淡黄色であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−４−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が１２５℃、引張強度が５２０ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が２４，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度
が１５．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００５１】
【比較例４】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例４と同様の条件で（Ａ−４）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−４）を得る。（Ｅ−４）を成形し
て得た平板は淡黄色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−４）の成形品の物性は、熱変形温度が１２０℃、
引張強度が５００ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２４，３
００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が１４．４ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
例４と同様の条件で（Ａ−４）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−４）を得る。（Ｅ−４）を成形し
て得た平板は淡黄色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−４）の成形品の物性は、熱変形温度が１２０℃、
引張強度が５００ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２４，３
００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が１４．４ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
【００５２】
【実施例５】押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、３００℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−５）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−５）のガラス転移温度は２２５℃である。（Ａ−
５）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−５）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、３００℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−５）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−５）のガラス転移温度は２２５℃である。（Ａ−
５）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−５）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
【００５３】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−５−９）を得る。（Ｄ−５−
９）を成形して得た平板は黄褐色であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−５−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が２０２℃、引張強度が１０７０ｋｇ／ｃｍ2、
曲げ弾性率が３３，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強
度が５．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−５−９）を得る。（Ｄ−５−
９）を成形して得た平板は黄褐色であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−５−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が２０２℃、引張強度が１０７０ｋｇ／ｃｍ2、
曲げ弾性率が３３，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強
度が５．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００５４】
【比較例５】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例５と同様の条件で（Ａ−５）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−５）を得る。（Ｅ−５）を成形し
て得た平板は褐色であり、多量の異物が観測される。
（Ｅ−５）の成形品の物性は、熱変形温度が２０２℃、
引張強度が１０４０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が３３，
０００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が４．５ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
例５と同様の条件で（Ａ−５）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−５）を得る。（Ｅ−５）を成形し
て得た平板は褐色であり、多量の異物が観測される。
（Ｅ−５）の成形品の物性は、熱変形温度が２０２℃、
引張強度が１０４０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が３３，
０００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が４．５ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
【００５５】
【実施例６】押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、３２０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−６）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−６）のガラス転移温度は２２５℃である。（Ａ−
６）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−６）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、３２０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−６）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−６）のガラス転移温度は２２５℃である。（Ａ−
６）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−６）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
【００５６】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−６−９）を得る。（Ｄ−６−
９）を成形して得た平板は淡黄色であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−６−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が２０５℃、引張強度が９００ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が２７，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度
が９．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−６−９）を得る。（Ｄ−６−
９）を成形して得た平板は淡黄色であり、平板に異物は
観測されない。（Ｄ−６−９）の成形品の物性は、熱変
形温度が２０５℃、引張強度が９００ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が２７，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度
が９．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００５７】
【比較例６】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例６と同様の条件で（Ａ−６）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−６）を得る。（Ｅ−６）を成形し
て得た平板は淡黄色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−６）の成形品の物性は、熱変形温度が２０１℃、
引張強度が８５０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２６，３
００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が８．６ｋｇ・ｃｍ
／ｃｍである。
例６と同様の条件で（Ａ−６）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−６）を得る。（Ｅ−６）を成形し
て得た平板は淡黄色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−６）の成形品の物性は、熱変形温度が２０１℃、
引張強度が８５０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２６，３
００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が８．６ｋｇ・ｃｍ
／ｃｍである。
【００５８】
【実施例７】押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２４０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−７）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−７）のガラス転移温度は１１５℃である。（Ａ−
７）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−７）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２４０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−７）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−７）のガラス転移温度は１１５℃である。（Ａ−
７）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−７）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
【００５９】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−７−９）を得る。（Ｄ−７−
９）を成形して得た平板は白色であり、平板に異物は観
測されない。（Ｄ−７−９）の成形品の物性は、熱変形
温度が９３℃、引張強度が４６０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾
性率が２７，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が３
２ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−７−９）を得る。（Ｄ−７−
９）を成形して得た平板は白色であり、平板に異物は観
測されない。（Ｄ−７−９）の成形品の物性は、熱変形
温度が９３℃、引張強度が４６０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾
性率が２７，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が３
２ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００６０】
【比較例７】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例７と同様の条件で（Ａ−７）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−７）を得る。（Ｅ−７）を成形し
て得た平板は白色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−７）の成形品の物性は、熱変形温度が９０℃、引
張強度が４５０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２７，００
０ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が２７ｋｇ・ｃｍ／ｃ
ｍである。
例７と同様の条件で（Ａ−７）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−７）を得る。（Ｅ−７）を成形し
て得た平板は白色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−７）の成形品の物性は、熱変形温度が９０℃、引
張強度が４５０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２７，００
０ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が２７ｋｇ・ｃｍ／ｃ
ｍである。
【００６１】
【実施例８】押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２２０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−８）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−８）のガラス転移温度は１０８℃である。（Ａ−
８）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−８）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２２０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−８）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−８）のガラス転移温度は１０８℃である。（Ａ−
８）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給
し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋ
ｇ／時で圧入する。（Ａ−８）１００重量部に対する、
炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
【００６２】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−８−９）を得る。（Ｄ−８−
９）を成形して得た平板は無色透明であり、平板に異物
は観測されない。（Ｄ−８−９）の成形品の物性は、熱
変形温度が８９℃、引張強度が５５０ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が３４，５００ｋｇ／ｃｍ2、 アイゾッド強度
が１．８ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−８−９）を得る。（Ｄ−８−
９）を成形して得た平板は無色透明であり、平板に異物
は観測されない。（Ｄ−８−９）の成形品の物性は、熱
変形温度が８９℃、引張強度が５５０ｋｇ／ｃｍ2、曲
げ弾性率が３４，５００ｋｇ／ｃｍ2、 アイゾッド強度
が１．８ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００６３】
【比較例８】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例８と同様の条件で（Ａ−８）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−８）を得る。（Ｅ−８）を成形し
て得た平板はわずかに黄身を帯びた透明であり、少量の
異物が観測される。（Ｅ−８）の成形品の物性は、熱変
形温度が８７℃、引張強度が５３０ｋｇ／ｃｍ2、 曲げ
弾性率が３３，３００ｋｇ／ｃｍ2、 アイゾッド強度が
１．６ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
例８と同様の条件で（Ａ−８）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−８）を得る。（Ｅ−８）を成形し
て得た平板はわずかに黄身を帯びた透明であり、少量の
異物が観測される。（Ｅ−８）の成形品の物性は、熱変
形温度が８７℃、引張強度が５３０ｋｇ／ｃｍ2、 曲げ
弾性率が３３，３００ｋｇ／ｃｍ2、 アイゾッド強度が
１．６ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００６４】
【実施例９】押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント１
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２２０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−９）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−９）の融点は１７８℃である。（Ａ−９）を押出
機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給し、（Ｂ−
９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋｇ／時で圧
入する。（Ａ−９）１００重量部に対する、炭酸ガスの
含有率は５．０重量部である。
にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開口
し、２２０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェルナ
ー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−９）の溶融混練を行う。熱可塑性樹脂
（Ａ−９）の融点は１７８℃である。（Ａ−９）を押出
機フィード口より供給量１２ｋｇ／時で供給し、（Ｂ−
９）をサイドベント１のノズルから０．６ｋｇ／時で圧
入する。（Ａ−９）１００重量部に対する、炭酸ガスの
含有率は５．０重量部である。
【００６５】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−９−９）を得る。（Ｄ−９−
９）を成形して得た平板は白色であり、平板に異物は観
測されない。（Ｄ−９−９）の成形品の物性は、熱変形
温度が１２７℃、引張強度が７１０ｋｇ／ｃｍ2、 曲げ
弾性率が２８，５００ｋｇ／ｃｍ2、 アイゾッド強度が
１１．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−９−９）を得る。（Ｄ−９−
９）を成形して得た平板は白色であり、平板に異物は観
測されない。（Ｄ−９−９）の成形品の物性は、熱変形
温度が１２７℃、引張強度が７１０ｋｇ／ｃｍ2、 曲げ
弾性率が２８，５００ｋｇ／ｃｍ2、 アイゾッド強度が
１１．５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００６６】
【比較例９】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実施
例９と同様の条件で（Ａ−９）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−９）を得る。（Ｅ−９）を成形し
て得た平板は乳白色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−９）の成形品の物性は、熱変形温度が１２５℃、
引張強度が６８０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２７，３
００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が１０．４ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
例９と同様の条件で（Ａ−９）の溶融混練を行い、熱可
塑性樹脂混練物（Ｅ−９）を得る。（Ｅ−９）を成形し
て得た平板は乳白色であり、少量の異物が観測される。
（Ｅ−９）の成形品の物性は、熱変形温度が１２５℃、
引張強度が６８０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２７，３
００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が１０．４ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
【００６７】
【実施例１０】押出機の溶融ゾーン直後のサイドベント
１にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開
口し、２４０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェル
ナー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−１０）の溶融混練を行う。熱可塑性樹
脂（Ａ−１０）のガラス転移温度は１２０℃である。
（Ａ−１０）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／
時で供給し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから
０．６ｋｇ／時で圧入する。（Ａ−１０）１００重量部
に対する、炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
１にノズル付の栓を付し、ダイ前のサイドベント２を開
口し、２４０℃にシリンダー温度を設定した独国ウェル
ナー社製相互咬み合い型２軸押出機「ＺＳＫ−２５押出
機」を用い（Ａ−１０）の溶融混練を行う。熱可塑性樹
脂（Ａ−１０）のガラス転移温度は１２０℃である。
（Ａ−１０）を押出機フィード口より供給量１２ｋｇ／
時で供給し、（Ｂ−９）をサイドベント１のノズルから
０．６ｋｇ／時で圧入する。（Ａ−１０）１００重量部
に対する、炭酸ガスの含有率は５．０重量部である。
【００６８】サイドベント２より炭酸ガスの放散が観測
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−１０−９）を得る。（Ｄ−１
０−９）を成形して得た平板は無色透明であり、平板に
異物は観測されない。（Ｄ−１０−９）の成形品の物性
は、熱変形温度が１０３℃、引張強度が７６０ｋｇ／ｃ
ｍ2、曲げ弾性率が３４，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッ
ド強度が１．７ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
される。押出機より吐出する発泡のないストランド状の
溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカッターを用い
熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−１０−９）を得る。（Ｄ−１
０−９）を成形して得た平板は無色透明であり、平板に
異物は観測されない。（Ｄ−１０−９）の成形品の物性
は、熱変形温度が１０３℃、引張強度が７６０ｋｇ／ｃ
ｍ2、曲げ弾性率が３４，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッ
ド強度が１．７ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００６９】
【比較例１０】（Ｂ−９）の圧入を停止する以外は、実
施例１０と同様の条件で（Ａ−１０）の溶融混練を行
い、熱可塑性樹脂混練物（Ｅ−１０）を得る。（Ｅ−１
０）を成形して得た平板は無色透明であり、少量の異物
が観測される。（Ｅ−１０）の成形品の物性は、熱変形
温度が９９℃、引張強度が７４０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾
性率が３３，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が
１．６ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
施例１０と同様の条件で（Ａ−１０）の溶融混練を行
い、熱可塑性樹脂混練物（Ｅ−１０）を得る。（Ｅ−１
０）を成形して得た平板は無色透明であり、少量の異物
が観測される。（Ｅ−１０）の成形品の物性は、熱変形
温度が９９℃、引張強度が７４０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾
性率が３３，５００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が
１．６ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００７０】
【実施例１１】（Ｂ−７）の代わりに（Ｂ−１２）を使
用する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを１５．
８重量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−１２）を得
る。押出機フィード口及び付近のシリンダー温度を５３
℃に設定し、その他のシリンダー温度を２７０℃に設定
する以外は実施例１と同様の方法で（Ｃ−１−１２）の
溶融混練を行い、熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−１−１２）
を得る。この時、押出機フィード口、押出機サイドベン
ト口それぞれより炭酸ガスの放散が観測され、溶融混練
は不安定になる。（Ｄ−１−１２）を成形して得た平板
は淡い黄色の色調であり、異物は観測されない。 （Ｄ
−１−１２）の成形品の物性は、熱変形温度が１８９
℃、引張強度が７８０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２
６，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．２ｋｇ
・ｃｍ／ｃｍである。
用する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを１５．
８重量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−１２）を得
る。押出機フィード口及び付近のシリンダー温度を５３
℃に設定し、その他のシリンダー温度を２７０℃に設定
する以外は実施例１と同様の方法で（Ｃ−１−１２）の
溶融混練を行い、熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−１−１２）
を得る。この時、押出機フィード口、押出機サイドベン
ト口それぞれより炭酸ガスの放散が観測され、溶融混練
は不安定になる。（Ｄ−１−１２）を成形して得た平板
は淡い黄色の色調であり、異物は観測されない。 （Ｄ
−１−１２）の成形品の物性は、熱変形温度が１８９
℃、引張強度が７８０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２
６，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．２ｋｇ
・ｃｍ／ｃｍである。
【００７１】
【比較例１１】（Ｂ−７）の代わりに（Ｂ−１３）を使
用する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを２１．
５重量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−１３）を得
る。押出機フィード口及び付近のシリンダー温度を５３
℃に設定し、その他のシリンダー温度を２７０℃に設定
する以外は実施例１と同様の方法で（Ｃ−１−１３）の
溶融混練を試みるが、押出機フィード口より炭酸ガスが
激しく放散され溶融混練が困難である。
用する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを２１．
５重量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−１３）を得
る。押出機フィード口及び付近のシリンダー温度を５３
℃に設定し、その他のシリンダー温度を２７０℃に設定
する以外は実施例１と同様の方法で（Ｃ−１−１３）の
溶融混練を試みるが、押出機フィード口より炭酸ガスが
激しく放散され溶融混練が困難である。
【００７２】
【実施例１２】（Ｂ−７）の代わりに（Ｂ−３）を使用
する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを０．７重
量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−３）及び、熱可塑
性樹脂混練物（Ｄ−１−３）を得る。（Ｄ−１−３）を
成形して得た平板は茶褐色であり、異物は観測されな
い。（Ｄ−１−３）の成形品の物性は、熱変形温度が１
８７℃、引張強度が７４０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が
２５，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．１ｋ
ｇ・ｃｍ／ｃｍである。
する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを０．７重
量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−３）及び、熱可塑
性樹脂混練物（Ｄ−１−３）を得る。（Ｄ−１−３）を
成形して得た平板は茶褐色であり、異物は観測されな
い。（Ｄ−１−３）の成形品の物性は、熱変形温度が１
８７℃、引張強度が７４０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が
２５，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．１ｋ
ｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００７３】
【比較例１２】（Ｂ−７）の代わりに（Ｂ−２）を使用
する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを０．３重
量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−２）及び、熱可塑
性樹脂混練物（Ｄ−１−２）を得る。（Ｄ−１−２）を
成形して得た平板は茶褐色であり、異物が観測される。
（Ｄ−１−２）の成形品の物性は、熱変形温度が１８７
℃、引張強度が７３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２
５，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が４．２ｋｇ
・ｃｍ／ｃｍである。
する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを０．３重
量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−２）及び、熱可塑
性樹脂混練物（Ｄ−１−２）を得る。（Ｄ−１−２）を
成形して得た平板は茶褐色であり、異物が観測される。
（Ｄ−１−２）の成形品の物性は、熱変形温度が１８７
℃、引張強度が７３０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２
５，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が４．２ｋｇ
・ｃｍ／ｃｍである。
【００７４】
【実施例１３】（Ｂ−９）の代わりに（Ｂ−４）を使用
し、０．１２ｋｇ／時で圧入する以外は実施例２と同様
の操作で（Ａ−２）１００重量部に対する、炭酸ガスの
含有率が１．０重量部の混合物の押出を行い、熱可塑性
樹脂混練物（Ｄ−２−４）を得る。（Ｄ−１−３）を成
形して得た平板は茶褐色であり、異物は観測されない。
（Ｄ−１−３）の成形品の物性は、熱変形温度が１８７
℃、引張強度が７４５ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２
５，０００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
し、０．１２ｋｇ／時で圧入する以外は実施例２と同様
の操作で（Ａ−２）１００重量部に対する、炭酸ガスの
含有率が１．０重量部の混合物の押出を行い、熱可塑性
樹脂混練物（Ｄ−２−４）を得る。（Ｄ−１−３）を成
形して得た平板は茶褐色であり、異物は観測されない。
（Ｄ−１−３）の成形品の物性は、熱変形温度が１８７
℃、引張強度が７４５ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が２
５，０００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５ｋｇ・ｃ
ｍ／ｃｍである。
【００７５】
【比較例１３】（Ｂ−９）の代わりに（Ｂ−２）を使用
する以外は実施例１３と同様の操作で（Ａ−２）の押出
を行う。押出機に炭酸ガスが導入されず、サイドベント
からの炭酸ガスの放散は観測されない。得られる熱可塑
性樹脂混練物を成形して得た平板は茶褐色であり、多数
の異物が観測される。
する以外は実施例１３と同様の操作で（Ａ−２）の押出
を行う。押出機に炭酸ガスが導入されず、サイドベント
からの炭酸ガスの放散は観測されない。得られる熱可塑
性樹脂混練物を成形して得た平板は茶褐色であり、多数
の異物が観測される。
【００７６】
【実施例１４】熱可塑性樹脂（Ａ−３）１００重量部と
（Ｂ−１）５重量部をオートクレーブ内に密封し２４時
間静置し、炭酸ガスを２．４重量部収着し含有した混合
物（Ｃ−３−１）を得る。２８０℃にシリンダー温度を
設定した独国ウェルナー社製相互咬み合い型２軸押出機
「ＺＳＫ−２５押出機」を用い（Ｃ−３−１）の溶融混
練を行う。フィード口及びサイドベント２より炭酸ガス
の放散が観測される。押出機より吐出する発泡のないス
トランド状の溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカ
ッターを用い熱可塑性樹脂混練物（Ｃ−３−１）を得
る。（Ｃ−３−１）を成形して得た平板は白色であり、
平板に異物は観測されない。（Ｄ−３−１）の成形品の
物性は、熱変形温度が７１℃、引張強度が８３０ｋｇ／
ｃｍ2、曲げ弾性率が２９，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾ
ッド強度が４．６ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
（Ｂ−１）５重量部をオートクレーブ内に密封し２４時
間静置し、炭酸ガスを２．４重量部収着し含有した混合
物（Ｃ−３−１）を得る。２８０℃にシリンダー温度を
設定した独国ウェルナー社製相互咬み合い型２軸押出機
「ＺＳＫ−２５押出機」を用い（Ｃ−３−１）の溶融混
練を行う。フィード口及びサイドベント２より炭酸ガス
の放散が観測される。押出機より吐出する発泡のないス
トランド状の溶融樹脂を水で冷却した後にストランドカ
ッターを用い熱可塑性樹脂混練物（Ｃ−３−１）を得
る。（Ｃ−３−１）を成形して得た平板は白色であり、
平板に異物は観測されない。（Ｄ−３−１）の成形品の
物性は、熱変形温度が７１℃、引張強度が８３０ｋｇ／
ｃｍ2、曲げ弾性率が２９，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾ
ッド強度が４．６ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００７７】
【実施例１５】熱可塑性樹脂（Ａ−４）１００重量部を
オートクレーブ内に密封し、実施例１と同様に（Ｂ−
５）を供給後、４時間静置し、炭酸ガスを１．４重量部
収着し含有した混合物（Ｃ−４−５）及び、熱可塑性樹
脂混練物（Ｄ−４−５）を得る。（Ｄ−４−５）を成形
して得た平板は淡黄色であり、平板に異物は観測されな
い。（Ｄ−４−５）の成形品の物性は、熱変形温度が１
２３℃、引張強度が５１５ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が
２４，４００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が１５．６
ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
オートクレーブ内に密封し、実施例１と同様に（Ｂ−
５）を供給後、４時間静置し、炭酸ガスを１．４重量部
収着し含有した混合物（Ｃ−４−５）及び、熱可塑性樹
脂混練物（Ｄ−４−５）を得る。（Ｄ−４−５）を成形
して得た平板は淡黄色であり、平板に異物は観測されな
い。（Ｄ−４−５）の成形品の物性は、熱変形温度が１
２３℃、引張強度が５１５ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が
２４，４００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が１５．６
ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００７８】
【実施例１６】熱可塑性樹脂（Ａ−５）１００重量部を
オートクレーブ内に密封し、実施例１と同様に（Ｂ−
６）を供給後、４時間静置し、炭酸ガスを１．２重量部
収着し含有した混合物（Ｃ−５−６）及び、熱可塑性樹
脂混練物（Ｄ−５−６）を得る。（Ｄ−５−６）を成形
して得た平板は黄色であり、平板に異物は観測されな
い。（Ｄ−５−６）の成形品の物性は、熱変形温度が２
０３℃、引張強度が１０６０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率
が３３，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．１
ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
オートクレーブ内に密封し、実施例１と同様に（Ｂ−
６）を供給後、４時間静置し、炭酸ガスを１．２重量部
収着し含有した混合物（Ｃ−５−６）及び、熱可塑性樹
脂混練物（Ｄ−５−６）を得る。（Ｄ−５−６）を成形
して得た平板は黄色であり、平板に異物は観測されな
い。（Ｄ−５−６）の成形品の物性は、熱変形温度が２
０３℃、引張強度が１０６０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率
が３３，２００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．１
ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００７９】
【実施例１７】（Ｂ−７）の代わりに（Ｂ−８）を使用
する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを６．８重
量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−８）を得る。押出
機フィード口及び付近のシリンダー温度を５３℃に設定
し、その他のシリンダー温度を２７０℃に設定する以外
は実施例１と同様の方法で（Ｃ−１−８）の溶融混練を
行い、熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−１−８）を得る。この
時、押出機フィード口、押出機サイドベント口それぞれ
より炭酸ガスの放散が観測される。（Ｄ−１−８）を成
形して得た平板は淡い黄色の色調であり、異物は観測さ
れない。（Ｄ−１−８）の成形品の物性は、熱変形温度
が１８９℃、引張強度が７７０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性
率が２５，４００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．
５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
する以外は実施例１と同様の方法で炭酸ガスを６．８重
量部収着し含有した混合物（Ｃ−１−８）を得る。押出
機フィード口及び付近のシリンダー温度を５３℃に設定
し、その他のシリンダー温度を２７０℃に設定する以外
は実施例１と同様の方法で（Ｃ−１−８）の溶融混練を
行い、熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−１−８）を得る。この
時、押出機フィード口、押出機サイドベント口それぞれ
より炭酸ガスの放散が観測される。（Ｄ−１−８）を成
形して得た平板は淡い黄色の色調であり、異物は観測さ
れない。（Ｄ−１−８）の成形品の物性は、熱変形温度
が１８９℃、引張強度が７７０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性
率が２５，４００ｋｇ／ｃｍ2、アイゾッド強度が５．
５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍである。
【００８０】
【実施例１８】サイドベント１のノズルから圧入する
（Ｂ−９）を（Ｂ−１０）に変更する以外は実施例５と
同様の操作で熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−５−９）を得
る。（Ｄ−５−９）を成形して得た平板は黄褐色であ
り、平板に異物は観測されない。（Ｄ−５−９）の成形
品の物性は、熱変形温度が２０３℃、引張強度が１０７
０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が３３，３００ｋｇ／ｃ
ｍ2、アイゾッド強度が５．３ｋｇ・ｃｍ／ｃｍであ
る。
（Ｂ−９）を（Ｂ−１０）に変更する以外は実施例５と
同様の操作で熱可塑性樹脂混練物（Ｄ−５−９）を得
る。（Ｄ−５−９）を成形して得た平板は黄褐色であ
り、平板に異物は観測されない。（Ｄ−５−９）の成形
品の物性は、熱変形温度が２０３℃、引張強度が１０７
０ｋｇ／ｃｍ2、曲げ弾性率が３３，３００ｋｇ／ｃ
ｍ2、アイゾッド強度が５．３ｋｇ・ｃｍ／ｃｍであ
る。
Claims (5)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂の溶融混練加工において、
熱可塑性樹脂（Ａ）１００重量部に対し、０．３〜２
０．０重量部の炭酸ガス（Ｂ）を含有した混合物を溶融
混練し、溶融混練中に炭酸ガス（Ｂ）を放散し、発泡の
ない熱可塑性樹脂混練物を得ることを特徴とする熱可塑
性樹脂混練物の製造方法。 - 【請求項２】 熱可塑性樹脂（Ａ）が非晶性熱可塑性樹
脂であり、溶融混練の加工温度が熱可塑性樹脂（Ａ）の
ガラス転移温度＋１５０℃以下の温度であることを特徴
とする請求項１記載の熱可塑性樹脂混練物の製造方法。 - 【請求項３】 熱可塑性樹脂（Ａ）が結晶性熱可塑性樹
脂であり、溶融混練の加工温度が熱可塑性樹脂（Ａ）の
融点＋１００℃以下の温度であることを特徴とする請求
項１記載の熱可塑性樹脂混練物の製造方法。 - 【請求項４】 熱可塑性樹脂（Ａ）のガラス転移温度が
１１０℃〜２５０℃であることを特徴とする請求項２記
載の方法で製造された熱可塑性樹脂混練物及び、この混
練物を用いて成形される熱可塑性樹脂成形体。 - 【請求項５】 熱可塑性樹脂（Ａ）が変性ポリフェニレ
ンエーテル樹脂であることを特徴とする請求項２記載の
方法で製造された熱可塑性樹脂混練物及び、この混練物
を用いて成形される熱可塑性樹脂成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10433698A JP4602490B2 (ja) | 1998-04-15 | 1998-04-15 | 熱可塑性樹脂混練物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10433698A JP4602490B2 (ja) | 1998-04-15 | 1998-04-15 | 熱可塑性樹脂混練物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11292981A true JPH11292981A (ja) | 1999-10-26 |
| JP4602490B2 JP4602490B2 (ja) | 2010-12-22 |
Family
ID=14378099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10433698A Expired - Fee Related JP4602490B2 (ja) | 1998-04-15 | 1998-04-15 | 熱可塑性樹脂混練物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4602490B2 (ja) |
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| WO2002068480A1 (fr) * | 2001-02-28 | 2002-09-06 | Mitsui Chemicals, Inc. | Procede de production de resines thermoplastiques modifiees et resines thermoplastiques modifiees ainsi obtenues |
| JP2002309006A (ja) * | 2001-04-16 | 2002-10-23 | Asahi Kasei Corp | 炭素繊維強化ゴム強化スチレン系樹脂射出成形品 |
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- 1998-04-15 JP JP10433698A patent/JP4602490B2/ja not_active Expired - Fee Related
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