JPH11291419A - クロスシート - Google Patents
クロスシートInfo
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- JPH11291419A JPH11291419A JP9420898A JP9420898A JPH11291419A JP H11291419 A JPH11291419 A JP H11291419A JP 9420898 A JP9420898 A JP 9420898A JP 9420898 A JP9420898 A JP 9420898A JP H11291419 A JPH11291419 A JP H11291419A
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- Japan
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- ethylene
- density
- cloth
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- density polyethylene
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量、高強力で、柔軟性、剥離強力にすぐれ
たフレキシブルコンテナ用のクロスシートを提供する。 【解決手段】 特定のエチレン・α−オレフィン共重合
体および高密度ポリエチレンを特定の割合で配合した樹
脂組成物からなるフラットヤーンを経緯糸に用いて形成
したクロスの片面または両面に特定のエチレン・α−オ
レフィン共重合体層を設けたクロスシートである。
たフレキシブルコンテナ用のクロスシートを提供する。 【解決手段】 特定のエチレン・α−オレフィン共重合
体および高密度ポリエチレンを特定の割合で配合した樹
脂組成物からなるフラットヤーンを経緯糸に用いて形成
したクロスの片面または両面に特定のエチレン・α−オ
レフィン共重合体層を設けたクロスシートである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クロスシートに関
し、さらに詳しくは、フレキシブルコンテナ用基布に用
いられるクロスシートに関する。
し、さらに詳しくは、フレキシブルコンテナ用基布に用
いられるクロスシートに関する。
【０００２】
【従来の技術】フレキシブルコンテナ用基布としては、
ナイロンやポリエステル繊維からなるクロスにポリ塩化
ビニルなどのフィルムを積層したクロスシートが多用さ
れている。これらのクロスシートは、ナイロンやポリエ
ステル繊維などのマルチフィラメントを用いることによ
り高強力および柔軟性を保持し、柔軟性にすぐれたポリ
塩化ビニルを積層することによって積層シートを形成し
ているものであるが、ポリ塩化ビニルは比重が高いため
シート全体が重くなり作業性が悪いという難点があると
ともに、可塑剤のブリードの問題や焼却時に有毒ガスが
発生するという欠点があった。そこで、軽量で有毒ガス
の問題のないポリオレフィンを積層しようとするとナイ
ロンやポリエステルなどのマルチフィラメントとポリオ
レフィンとは接着性が劣り十分な剥離強力が得られない
という問題があった。
ナイロンやポリエステル繊維からなるクロスにポリ塩化
ビニルなどのフィルムを積層したクロスシートが多用さ
れている。これらのクロスシートは、ナイロンやポリエ
ステル繊維などのマルチフィラメントを用いることによ
り高強力および柔軟性を保持し、柔軟性にすぐれたポリ
塩化ビニルを積層することによって積層シートを形成し
ているものであるが、ポリ塩化ビニルは比重が高いため
シート全体が重くなり作業性が悪いという難点があると
ともに、可塑剤のブリードの問題や焼却時に有毒ガスが
発生するという欠点があった。そこで、軽量で有毒ガス
の問題のないポリオレフィンを積層しようとするとナイ
ロンやポリエステルなどのマルチフィラメントとポリオ
レフィンとは接着性が劣り十分な剥離強力が得られない
という問題があった。
【０００３】そこで、近年、軽量で成形性にすぐれ、か
つ安価であるポリオレフィンフラットヤーンを経緯糸に
用いて織成したクロスの片面または両面にポリオレフィ
ン層を積層したクロスシートが多用されている。とくに
延伸効果にすぐれ高強力の得られる高密度ポリエチレン
からなるフラットヤーンを経緯糸に用いて得られたクロ
スの片面または両面に低密度ポリエチレンあるいは直鎖
状低密度ポリエチレンを積層したクロスシートがよく知
られている。しかしながら、フレキシブルコンテナ用基
布では、シートの溶着部における高い溶着強力、剥離強
力が要求されるが、高密度ポリエチレンからなるクロス
シート層と低密度ポリエチレンあるいは直鎖状低密度ポ
リエチレンからなるラミネート層との剥離強力は十分で
はなかった。また、クロスにラミネート層を積層する時
の加熱およびクロスシートを用いてフレキシブルコンテ
ナに成形加工する時の加熱溶着による熱劣化によりフラ
ットヤーンの強力低下が起こりやすく、さらなる改良が
要望されていた。
つ安価であるポリオレフィンフラットヤーンを経緯糸に
用いて織成したクロスの片面または両面にポリオレフィ
ン層を積層したクロスシートが多用されている。とくに
延伸効果にすぐれ高強力の得られる高密度ポリエチレン
からなるフラットヤーンを経緯糸に用いて得られたクロ
スの片面または両面に低密度ポリエチレンあるいは直鎖
状低密度ポリエチレンを積層したクロスシートがよく知
られている。しかしながら、フレキシブルコンテナ用基
布では、シートの溶着部における高い溶着強力、剥離強
力が要求されるが、高密度ポリエチレンからなるクロス
シート層と低密度ポリエチレンあるいは直鎖状低密度ポ
リエチレンからなるラミネート層との剥離強力は十分で
はなかった。また、クロスにラミネート層を積層する時
の加熱およびクロスシートを用いてフレキシブルコンテ
ナに成形加工する時の加熱溶着による熱劣化によりフラ
ットヤーンの強力低下が起こりやすく、さらなる改良が
要望されていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に鑑
み、軽量、高強力で、柔軟性にすぐれ、剥離強力、耐も
み性にすぐれたクロスシートを提供することを目的とす
る。
み、軽量、高強力で、柔軟性にすぐれ、剥離強力、耐も
み性にすぐれたクロスシートを提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を技術
的に解決するために、密度が０.９４５ｇ／ｃｍ3以上の
高密度ポリエチレン５０〜９５重量％と、下記の（１）
〜（５）の性状を有するメタロセン触媒を用いて製造さ
れたエチレン・α−オレフィン共重合体５〜５０重量％
とからなる樹脂組成物を用いて形成したフラットヤーン
を経緯糸に用いて織成してなるクロスの片面または両面
に、上記エチレン・α−オレフィン共重合体層を設けて
なるクロスシートを提供して、上記課題を解消するもの
である。 （１）メルトフローレートが０.１〜３０ｇ／１０ｍｉ
ｎ. （２）密度が０.９０〜０.９４ｇ／ｃｍ3 （３）ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ）が８０〜１
２５℃ （４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１.８〜３.５ （５）メルトテンションが０.５〜４ｇ
的に解決するために、密度が０.９４５ｇ／ｃｍ3以上の
高密度ポリエチレン５０〜９５重量％と、下記の（１）
〜（５）の性状を有するメタロセン触媒を用いて製造さ
れたエチレン・α−オレフィン共重合体５〜５０重量％
とからなる樹脂組成物を用いて形成したフラットヤーン
を経緯糸に用いて織成してなるクロスの片面または両面
に、上記エチレン・α−オレフィン共重合体層を設けて
なるクロスシートを提供して、上記課題を解消するもの
である。 （１）メルトフローレートが０.１〜３０ｇ／１０ｍｉ
ｎ. （２）密度が０.９０〜０.９４ｇ／ｃｍ3 （３）ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ）が８０〜１
２５℃ （４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１.８〜３.５ （５）メルトテンションが０.５〜４ｇ
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明に用いられる高密度ポリエ
チレンとは、密度が０.９４５ｇ／ｃｍ3以上であって、
公知のチーグラー触媒等を用いて、スラリー法、溶液法
または気相法による公知のプロセスにより製造されるエ
チレン単独重合体またはエチレンと炭素数３〜１２のα
−オレフィンの共重合体およびそれらの混合物で、具体
的なα−オレフィンとしては、プロピレン、1-ブテン、
4-メチル-1-ペンテン、1-ヘキセン、1-オクテン、1-ド
デセン等を挙げることができる。その密度は０.９４５
〜０.９８０ｇ／ｃｍ3の範囲が好ましく、メルトフロー
レート（以下、ＭＦＲと略す）は０.１〜５０ｇ／１０
ｍｉｎ.、好ましくは０.５〜３０ｇ／１０ｍｉｎ.の範
囲から選択するのがよい。
チレンとは、密度が０.９４５ｇ／ｃｍ3以上であって、
公知のチーグラー触媒等を用いて、スラリー法、溶液法
または気相法による公知のプロセスにより製造されるエ
チレン単独重合体またはエチレンと炭素数３〜１２のα
−オレフィンの共重合体およびそれらの混合物で、具体
的なα−オレフィンとしては、プロピレン、1-ブテン、
4-メチル-1-ペンテン、1-ヘキセン、1-オクテン、1-ド
デセン等を挙げることができる。その密度は０.９４５
〜０.９８０ｇ／ｃｍ3の範囲が好ましく、メルトフロー
レート（以下、ＭＦＲと略す）は０.１〜５０ｇ／１０
ｍｉｎ.、好ましくは０.５〜３０ｇ／１０ｍｉｎ.の範
囲から選択するのがよい。
【０００７】本発明に用いられるメタロセン触媒を用い
て製造されたエチレン・α−オレフィン共重合体とは、
下記の（１）〜（５）の性状を有するエチレンと炭素数
３以上のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレ
フィン共重合体である。
て製造されたエチレン・α−オレフィン共重合体とは、
下記の（１）〜（５）の性状を有するエチレンと炭素数
３以上のα−オレフィンとからなるエチレン・α−オレ
フィン共重合体である。
【０００８】（１）ＭＦＲは０.１〜３０ｇ／１０ｍｉ
ｎ.であるが、フラットヤーン形成用途に対しては０.１
〜１０ｇ／１０ｍｉｎ.が好ましく、０.５〜５ｇ／１０
ｍｉｎ.がより好ましい。ＭＦＲが０.１ｇ／１０ｍｉ
ｎ.未満では成形加工性が劣り、１０ｇ／１０ｍｉｎ.を
超えると延伸倍率を上げても高強力が得られないので好
ましくない。また、クロスへの積層用途に対しては５〜
３０ｇ／１０ｍｉｎ.が好ましく、１０〜２０ｇ／１０
ｍｉｎ.がより好ましい。ＭＦＲが５ｇ／１０ｍｉｎ.未
満では積層のための成形加工性が劣り、３０ｇ／１０ｍ
ｉｎ.を超えると剥離強力が低下して好ましくない。
ｎ.であるが、フラットヤーン形成用途に対しては０.１
〜１０ｇ／１０ｍｉｎ.が好ましく、０.５〜５ｇ／１０
ｍｉｎ.がより好ましい。ＭＦＲが０.１ｇ／１０ｍｉ
ｎ.未満では成形加工性が劣り、１０ｇ／１０ｍｉｎ.を
超えると延伸倍率を上げても高強力が得られないので好
ましくない。また、クロスへの積層用途に対しては５〜
３０ｇ／１０ｍｉｎ.が好ましく、１０〜２０ｇ／１０
ｍｉｎ.がより好ましい。ＭＦＲが５ｇ／１０ｍｉｎ.未
満では積層のための成形加工性が劣り、３０ｇ／１０ｍ
ｉｎ.を超えると剥離強力が低下して好ましくない。
【０００９】（２）密度は０.９０〜０.９４ｇ／ｃ
ｍ3、好ましくは０.９１〜０.９３ｇ／ｃｍ3である。密
度が０.９０ｇ／ｃｍ3未満では延伸性が劣るとともに溶
着強力が低下し、０.９４ｇ／ｃｍ3を超えると柔軟性が
低下するので好ましくない。
ｍ3、好ましくは０.９１〜０.９３ｇ／ｃｍ3である。密
度が０.９０ｇ／ｃｍ3未満では延伸性が劣るとともに溶
着強力が低下し、０.９４ｇ／ｃｍ3を超えると柔軟性が
低下するので好ましくない。
【００１０】（３）ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔ
ｍ）が８０〜１２５℃、好ましくは９０〜１２０℃であ
る。ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ）が８０℃未満
では延伸温度との差が小さくなりすぎ、１２５℃を超え
ると最適延伸温度が高くなりすぎて好ましくない。
ｍ）が８０〜１２５℃、好ましくは９０〜１２０℃であ
る。ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ）が８０℃未満
では延伸温度との差が小さくなりすぎ、１２５℃を超え
ると最適延伸温度が高くなりすぎて好ましくない。
【００１１】（４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１.８
〜３.５、好ましくは２.２〜３.０である。Ｍｗ／Ｍｎ
が１.８未満では成形加工性が劣り、３.５以上では延伸
性が劣り好ましくない。
〜３.５、好ましくは２.２〜３.０である。Ｍｗ／Ｍｎ
が１.８未満では成形加工性が劣り、３.５以上では延伸
性が劣り好ましくない。
【００１２】（５）メルトテンションが０.５〜４ｇ、
好ましくは１.０〜３ｇである。メルトテンションが０.
５ｇ未満ではフラットヤーンの成形安定性が劣り、４ｇ
を超えるものは製造が困難である。
好ましくは１.０〜３ｇである。メルトテンションが０.
５ｇ未満ではフラットヤーンの成形安定性が劣り、４ｇ
を超えるものは製造が困難である。
【００１３】上記エチレン・α−オレフィン共重合体の
製造方法は、特開昭５８−１９３０９号公報、特開昭５
９−９５２９２号公報、特開昭６０−３５００５号公
報、特開昭６０−３５００６号公報、特開昭６０−３５
００７号公報、特開昭６０−３５００８号公報、特開昭
６０−３５００９号公報などに記載されているメタロセ
ン触媒を使用してエチレンとα−オレフィンを共重合さ
せて得ることができる。
製造方法は、特開昭５８−１９３０９号公報、特開昭５
９−９５２９２号公報、特開昭６０−３５００５号公
報、特開昭６０−３５００６号公報、特開昭６０−３５
００７号公報、特開昭６０−３５００８号公報、特開昭
６０−３５００９号公報などに記載されているメタロセ
ン触媒を使用してエチレンとα−オレフィンを共重合さ
せて得ることができる。
【００１４】上記メタロセン触媒は、例えば、ビス（シ
クロペンタジエニル）ジルコニウムジクロライド（Ｃｐ
２ＺｒＣｌ２）に代表されるメタロセン化合物と、メチ
ルアルミノキサン（ＭＡＯ）などを助触媒として構成さ
れる触媒である。
クロペンタジエニル）ジルコニウムジクロライド（Ｃｐ
２ＺｒＣｌ２）に代表されるメタロセン化合物と、メチ
ルアルミノキサン（ＭＡＯ）などを助触媒として構成さ
れる触媒である。
【００１５】上記メタロセン化合物としては、シクロペ
ンタジエニル環、アルキル基等で置換した置換シクロペ
ンタジエニル環、インデニル環等を有する配位子および
水素、ハロゲン原子、アルキル基等がジルコニウム、チ
タン、ハフニウム等の遷移金属に結合した化合物であっ
て、その具体例としては、ビス（シクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロリド、ビス（メチルシクロペン
タジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（エチルシ
クロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス
（シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド、ビス
（メチルシクロペンタジエニル）チタニウムジクロリ
ド、ビス（エチルシクロペンタジエニル）チタニウムジ
クロリド、ビス（シクロペンタジエニル）ハフニウムジ
クロリド、ビス（メチルシクロペンタジエニル）ハフニ
ウムジクロリド、ビス（エチルシクロペンタジエニル）
ハフニウムジクロリド等が挙げられる。
ンタジエニル環、アルキル基等で置換した置換シクロペ
ンタジエニル環、インデニル環等を有する配位子および
水素、ハロゲン原子、アルキル基等がジルコニウム、チ
タン、ハフニウム等の遷移金属に結合した化合物であっ
て、その具体例としては、ビス（シクロペンタジエニ
ル）ジルコニウムジクロリド、ビス（メチルシクロペン
タジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス（エチルシ
クロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド、ビス
（シクロペンタジエニル）チタニウムジクロリド、ビス
（メチルシクロペンタジエニル）チタニウムジクロリ
ド、ビス（エチルシクロペンタジエニル）チタニウムジ
クロリド、ビス（シクロペンタジエニル）ハフニウムジ
クロリド、ビス（メチルシクロペンタジエニル）ハフニ
ウムジクロリド、ビス（エチルシクロペンタジエニル）
ハフニウムジクロリド等が挙げられる。
【００１６】上記メタロセン化合物に対して助触媒とし
て、アルミノキサンまたは硼素化合物等を使用すること
ができる。アルミノキサンとしては、通常、トリアルキ
ルアルミニウムと水を接触させて生成された鎖状あるい
は環状アルミノキサンが好ましい。代表的なメチルアル
ミノキサン（ＭＡＯ）はトリメチルアルミニウムと水と
の反応によって得ることができる。また、上記メタロセ
ン触媒は、無機酸化物などに担持して使用することがで
きる。
て、アルミノキサンまたは硼素化合物等を使用すること
ができる。アルミノキサンとしては、通常、トリアルキ
ルアルミニウムと水を接触させて生成された鎖状あるい
は環状アルミノキサンが好ましい。代表的なメチルアル
ミノキサン（ＭＡＯ）はトリメチルアルミニウムと水と
の反応によって得ることができる。また、上記メタロセ
ン触媒は、無機酸化物などに担持して使用することがで
きる。
【００１７】重合方法については特に限定されるもので
はなく、高圧法、溶液法、気相法、スラリー法等で製造
される。
はなく、高圧法、溶液法、気相法、スラリー法等で製造
される。
【００１８】エチレンと共重合されるα−オレフィンと
しては、炭素数３以上のα−オレフィン、例えば、プロ
ピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１
−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等が挙げられ
る。これらのうち、１種または２種以上のα−オレフィ
ンを５〜５０重量％、好ましくは１０〜３０重量％を、
エチレン５０〜９５重量％、好ましくは７０〜９０重量
％と共重合させるとよい。
しては、炭素数３以上のα−オレフィン、例えば、プロ
ピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１
−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等が挙げられ
る。これらのうち、１種または２種以上のα−オレフィ
ンを５〜５０重量％、好ましくは１０〜３０重量％を、
エチレン５０〜９５重量％、好ましくは７０〜９０重量
％と共重合させるとよい。
【００１９】前記高密度ポリエチレンとメタロセン触媒
を用いて製造されたエチレン・α−オレフィン共重合体
とを配合する配合割合は、高密度ポリエチレンが５０〜
９５重量％エチレン・α−オレフィン共重合体が５〜５
０重量％であり、好ましくは高密度ポリエチレンが８０
〜９０重量％、エチレン・α−オレフィン共重合体が１
０〜２０重量％である。高密度ポリエチレンが９５重量
％を超えると接着性が低下して剥離強力が不十分で、柔
軟性が劣るうえ、織成時に糸割れによる織劣化率が増大
し、５０重量％未満では延伸性が十分ではなく強力に劣
り好ましくない。
を用いて製造されたエチレン・α−オレフィン共重合体
とを配合する配合割合は、高密度ポリエチレンが５０〜
９５重量％エチレン・α−オレフィン共重合体が５〜５
０重量％であり、好ましくは高密度ポリエチレンが８０
〜９０重量％、エチレン・α−オレフィン共重合体が１
０〜２０重量％である。高密度ポリエチレンが９５重量
％を超えると接着性が低下して剥離強力が不十分で、柔
軟性が劣るうえ、織成時に糸割れによる織劣化率が増大
し、５０重量％未満では延伸性が十分ではなく強力に劣
り好ましくない。
【００２０】本発明においてフラットヤーンを形成する
方法は、原料として上記エチレン・α−オレフィン共重
合体と高密度ポリエチレンとの混合物を押出機を用いて
溶融押出し、Ｔダイ法またはインフレーション法にてフ
ィルムを成形し、一旦冷却固化したフィルムをスリット
した後延伸可能な温度まで再加熱して延伸し、次いで熱
処理してフラットヤーンを形成する。延伸温度は、好ま
しくは７０〜１２０℃、より好ましくは８０〜１１０度
である。延伸温度が７０℃未満では白化が生じたり延伸
性が低下し、１２０℃を超えると延伸性が低下して好ま
しくない。延伸倍率は好ましくは５〜１２倍、より好ま
しくは８〜１０倍である。延伸倍率が５倍より小さいと
強力が不十分となり、１２倍より大きいと糸割れが発生
して好ましくない。延伸の際の加熱方式としては、熱ロ
ール式、熱板式、赤外線式、熱風式等いずれの方式も採
用できる。上記フラットヤーンは、単糸繊度は、好まし
くは５００〜５０００デニール（以下、ｄと略す）、よ
り好ましくは１０００〜３０００ｄである。単糸繊度が
５００ｄ未満ではフレキシブルコンテナ用基布として機
械的強力が十分でなく、５０００ｄを超えると織成効率
が低下するばかりでなく、柔軟性が劣り好ましくない。
方法は、原料として上記エチレン・α−オレフィン共重
合体と高密度ポリエチレンとの混合物を押出機を用いて
溶融押出し、Ｔダイ法またはインフレーション法にてフ
ィルムを成形し、一旦冷却固化したフィルムをスリット
した後延伸可能な温度まで再加熱して延伸し、次いで熱
処理してフラットヤーンを形成する。延伸温度は、好ま
しくは７０〜１２０℃、より好ましくは８０〜１１０度
である。延伸温度が７０℃未満では白化が生じたり延伸
性が低下し、１２０℃を超えると延伸性が低下して好ま
しくない。延伸倍率は好ましくは５〜１２倍、より好ま
しくは８〜１０倍である。延伸倍率が５倍より小さいと
強力が不十分となり、１２倍より大きいと糸割れが発生
して好ましくない。延伸の際の加熱方式としては、熱ロ
ール式、熱板式、赤外線式、熱風式等いずれの方式も採
用できる。上記フラットヤーンは、単糸繊度は、好まし
くは５００〜５０００デニール（以下、ｄと略す）、よ
り好ましくは１０００〜３０００ｄである。単糸繊度が
５００ｄ未満ではフレキシブルコンテナ用基布として機
械的強力が十分でなく、５０００ｄを超えると織成効率
が低下するばかりでなく、柔軟性が劣り好ましくない。
【００２１】上記フラットヤーンを経緯糸に用いて織成
しクロスを形成する。織成方法としては、サーキュラー
織機、スルーザー型織機、ウオータージェット型織機な
ど公知の織機を用いて織成することができる。その織り
組織としては、平織、綾織、からみ織など種々の形状が
適用される。
しクロスを形成する。織成方法としては、サーキュラー
織機、スルーザー型織機、ウオータージェット型織機な
ど公知の織機を用いて織成することができる。その織り
組織としては、平織、綾織、からみ織など種々の形状が
適用される。
【００２２】本発明においては、上記クロスの片面また
は両面に、前記のメタロセン触媒を用いて製造されたエ
チレン・α−オレフィン共重合体層を設けてクロスシー
トを形成するが、フレキシブルコンテナ用基布として用
いる場合には両面に設けるのが好ましい。エチレン・α
−オレフィン共重合体層を積層する方法としては、ドラ
イラミネート法、カレンダー加工貼合せ法などもある
が、公知の押出ラミネート法が好ましく用いられる。押
出ラミネート法により設けられる層の厚みは、片面３０
〜１５０μｍが好ましく、５０〜１００μｍがより好ま
しい。３０μｍ未満では後加工における溶着強力が不十
分となり、１５０μｍを超えると重量が大きくなり、か
つ柔軟性が失われるので好ましくない。
は両面に、前記のメタロセン触媒を用いて製造されたエ
チレン・α−オレフィン共重合体層を設けてクロスシー
トを形成するが、フレキシブルコンテナ用基布として用
いる場合には両面に設けるのが好ましい。エチレン・α
−オレフィン共重合体層を積層する方法としては、ドラ
イラミネート法、カレンダー加工貼合せ法などもある
が、公知の押出ラミネート法が好ましく用いられる。押
出ラミネート法により設けられる層の厚みは、片面３０
〜１５０μｍが好ましく、５０〜１００μｍがより好ま
しい。３０μｍ未満では後加工における溶着強力が不十
分となり、１５０μｍを超えると重量が大きくなり、か
つ柔軟性が失われるので好ましくない。
【００２３】上記エチレン・α−オレフィン共重合体層
を形成する場合に、本発明の趣旨を逸脱しない範囲にお
いて、他のポリエチレン系樹脂を併用してもよい。他の
ポリエチレン系樹脂としては、通常押出ラミネート法に
用いられる高圧ラジカル法による低密度ポリエチレン、
直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−アクリル酸アルキル共重合体などが挙
げられる。
を形成する場合に、本発明の趣旨を逸脱しない範囲にお
いて、他のポリエチレン系樹脂を併用してもよい。他の
ポリエチレン系樹脂としては、通常押出ラミネート法に
用いられる高圧ラジカル法による低密度ポリエチレン、
直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、エチレン−アクリル酸アルキル共重合体などが挙
げられる。
【００２４】本発明に用いられるポリエチレン系樹脂に
は、その使用目的により本発明の趣旨を逸脱しない範囲
において、酸化防止剤、滑剤、紫外線吸収剤、光安定
剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料、無機充填剤、有機充填
剤、架橋剤、発泡剤、核剤等の添加剤を配合してもよ
い。
は、その使用目的により本発明の趣旨を逸脱しない範囲
において、酸化防止剤、滑剤、紫外線吸収剤、光安定
剤、難燃剤、帯電防止剤、顔料、無機充填剤、有機充填
剤、架橋剤、発泡剤、核剤等の添加剤を配合してもよ
い。
【００２５】
【実施例】試験方法 １.ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ）：ＪＩＳＫ７
１２１準拠 ２.分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）：ＧＰＣ法 ３.メルトテンション：東洋精機（株）製メルトテンシ
ョンテスターにより測定する（測定温度１９０℃） ４.引張強力：ＪＩＳＺ１６５１準拠 ５.引張伸び：ＪＩＳＺ１６５１準拠 ６.引裂強力：ＪＩＳＺ１６５１準拠 ７.剥離強力：２枚の基材を重ね合わせてその端部を４
０ｍｍ幅にわたって、熱風圧着機により溶着温度を３１
０、３６５、３９０℃とかえて、それぞれ圧力２ｋｇ／
ｍ２、溶着速度２.１ｍ／分の条件で熱溶着し、幅３０
ｍｍの切断したものを試験片とし、引張試験機により、
つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度５０ｍｍ／分で、１８
０度剥離させて行った。 ８.耐もみ性試験：ＪＩＳＺ１６５１（スコット法）に
準拠してもみ試験を行い、もみ回数１０００回のときの
表面の亀裂、損傷、その他の異常を目視により判定し、
良好なものを○、不良なものを×とした。
１２１準拠 ２.分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）：ＧＰＣ法 ３.メルトテンション：東洋精機（株）製メルトテンシ
ョンテスターにより測定する（測定温度１９０℃） ４.引張強力：ＪＩＳＺ１６５１準拠 ５.引張伸び：ＪＩＳＺ１６５１準拠 ６.引裂強力：ＪＩＳＺ１６５１準拠 ７.剥離強力：２枚の基材を重ね合わせてその端部を４
０ｍｍ幅にわたって、熱風圧着機により溶着温度を３１
０、３６５、３９０℃とかえて、それぞれ圧力２ｋｇ／
ｍ２、溶着速度２.１ｍ／分の条件で熱溶着し、幅３０
ｍｍの切断したものを試験片とし、引張試験機により、
つかみ間隔１５０ｍｍ、引張速度５０ｍｍ／分で、１８
０度剥離させて行った。 ８.耐もみ性試験：ＪＩＳＺ１６５１（スコット法）に
準拠してもみ試験を行い、もみ回数１０００回のときの
表面の亀裂、損傷、その他の異常を目視により判定し、
良好なものを○、不良なものを×とした。
【００２６】比較例１：高密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝
１.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９６１ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１３２℃）を用いて、インフレーション法によりフ
ィルムを形成し、冷却してスリット後延伸温度１１５
℃、アニーリング温度１２０℃で熱板接触式延伸法にて
６.８倍延伸で繊度２０００ｄのフラットヤーンを得
た。上記フラットヤーンを経緯糸に使用して、打込密度
を１５×１５本／インチで平織のクロスを得た。上記ク
ロスの両面に、直鎖状低密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝
８.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９１７ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１２４℃）を溶融押出温度２８０℃で押出ラミネー
ト法で、厚さ各７０μｍのラミネート層を設けてクロス
シートを得た。得られたクロスシートは剥離強力が劣り
フレキシブルコンテナ用として好ましくなかった。その
評価結果を表１に示す。
１.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９６１ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１３２℃）を用いて、インフレーション法によりフ
ィルムを形成し、冷却してスリット後延伸温度１１５
℃、アニーリング温度１２０℃で熱板接触式延伸法にて
６.８倍延伸で繊度２０００ｄのフラットヤーンを得
た。上記フラットヤーンを経緯糸に使用して、打込密度
を１５×１５本／インチで平織のクロスを得た。上記ク
ロスの両面に、直鎖状低密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝
８.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９１７ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１２４℃）を溶融押出温度２８０℃で押出ラミネー
ト法で、厚さ各７０μｍのラミネート層を設けてクロス
シートを得た。得られたクロスシートは剥離強力が劣り
フレキシブルコンテナ用として好ましくなかった。その
評価結果を表１に示す。
【００２７】比較例２：比較例１で用いられたクロスの
両面に、低密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝１２.０ｇ／１
０ｍｉｎ.、密度＝０.９１６ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１０５
℃）を溶融押出温度３００℃で押出ラミネート法で、厚
さ各７０μｍのラミネート層を設けてクロスシートを得
た。得られたクロスシートはラミネート時の熱劣化によ
り機械的性質が低下するとともに、剥離強力が劣り、耐
もみ性試験で表面に亀裂を生じフレキシブルコンテナ用
として好ましくなかった。その評価結果を表１に示す。
両面に、低密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝１２.０ｇ／１
０ｍｉｎ.、密度＝０.９１６ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１０５
℃）を溶融押出温度３００℃で押出ラミネート法で、厚
さ各７０μｍのラミネート層を設けてクロスシートを得
た。得られたクロスシートはラミネート時の熱劣化によ
り機械的性質が低下するとともに、剥離強力が劣り、耐
もみ性試験で表面に亀裂を生じフレキシブルコンテナ用
として好ましくなかった。その評価結果を表１に示す。
【００２８】実施例１：高密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝
１.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９６１ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１３２℃）８５重量％とメタロセン触媒によるエチ
レン・α−オレフィン共重合体（ＭＦＲ＝２.５ｇ／１
０ｍｉｎ.、密度＝０.９２６ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１２１
℃、Ｍｗ／Ｍｎ＝２.５）１５重量％との混合物を用い
て、インフレーション法によりフィルムを形成し、冷却
してスリット後延伸温度１１５℃、アニーリング温度１
２０℃で熱板接触式延伸法にて６.８倍延伸で繊度２０
００ｄのフラットヤーンを得た。上記フラットヤーンを
経緯糸に使用して、打込密度を１５×１５本／インチで
平織のクロスを得た。上記クロスの両面に、メタロセン
触媒を用いて製造されたエチレン・α−オレフィン共重
合体（ＭＦＲ＝１９ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９１５
ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１０１℃、Ｍｗ／Ｍｎ＝２.８）を溶
融押出温度２７０℃で押出ラミネート法で、厚さ各７０
μｍのラミネート層を設けてクロスシートを得た。得ら
れたクロスシートは機械的性質、剥離強力、耐もみ性試
験にすぐれ、フレキシブルコンテナ用として好適に用い
られた。その評価結果を表１に示す。
１.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９６１ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１３２℃）８５重量％とメタロセン触媒によるエチ
レン・α−オレフィン共重合体（ＭＦＲ＝２.５ｇ／１
０ｍｉｎ.、密度＝０.９２６ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１２１
℃、Ｍｗ／Ｍｎ＝２.５）１５重量％との混合物を用い
て、インフレーション法によりフィルムを形成し、冷却
してスリット後延伸温度１１５℃、アニーリング温度１
２０℃で熱板接触式延伸法にて６.８倍延伸で繊度２０
００ｄのフラットヤーンを得た。上記フラットヤーンを
経緯糸に使用して、打込密度を１５×１５本／インチで
平織のクロスを得た。上記クロスの両面に、メタロセン
触媒を用いて製造されたエチレン・α−オレフィン共重
合体（ＭＦＲ＝１９ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９１５
ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１０１℃、Ｍｗ／Ｍｎ＝２.８）を溶
融押出温度２７０℃で押出ラミネート法で、厚さ各７０
μｍのラミネート層を設けてクロスシートを得た。得ら
れたクロスシートは機械的性質、剥離強力、耐もみ性試
験にすぐれ、フレキシブルコンテナ用として好適に用い
られた。その評価結果を表１に示す。
【００２９】比較例３：高密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝
１.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９６１ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１３２℃）４０重量％とメタロセン触媒によるエチ
レン・α−オレフィン共重合体（ＭＦＲ＝２.５ｇ／１
０ｍｉｎ.、密度＝０.９２６ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１２１
℃、Ｍｗ／Ｍｎ＝２.５）６０重量％との混合物を用い
た他は実施例１と同様に行った。得られたクロスシート
は、剥離強力、耐もみ性試験にすぐれているものの、機
械的性質に劣りフレキシブルコンテナ用として好ましく
なかった。その評価結果を表１に示す。
１.０ｇ／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９６１ｇ／ｃｍ3、Ｔ
ｍ＝１３２℃）４０重量％とメタロセン触媒によるエチ
レン・α−オレフィン共重合体（ＭＦＲ＝２.５ｇ／１
０ｍｉｎ.、密度＝０.９２６ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１２１
℃、Ｍｗ／Ｍｎ＝２.５）６０重量％との混合物を用い
た他は実施例１と同様に行った。得られたクロスシート
は、剥離強力、耐もみ性試験にすぐれているものの、機
械的性質に劣りフレキシブルコンテナ用として好ましく
なかった。その評価結果を表１に示す。
【００３０】比較例４：実施例１で用いられたクロスの
両面に、直鎖状低密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝８.０ｇ
／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９１７ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１
２４℃）を溶融押出温度２９０℃で押出ラミネート法
で、厚さ各７０μｍのラミネート層を設けてクロスシー
トを得た。得られたクロスシートは機械的性質、剥離強
力が劣りフレキシブルコンテナ用として好ましくなかっ
た。その評価結果を表１に示す。
両面に、直鎖状低密度ポリエチレン（ＭＦＲ＝８.０ｇ
／１０ｍｉｎ.、密度＝０.９１７ｇ／ｃｍ3、Ｔｍ＝１
２４℃）を溶融押出温度２９０℃で押出ラミネート法
で、厚さ各７０μｍのラミネート層を設けてクロスシー
トを得た。得られたクロスシートは機械的性質、剥離強
力が劣りフレキシブルコンテナ用として好ましくなかっ
た。その評価結果を表１に示す。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は、高密度
ポリエチレンおよび特定のエチレン・α−オレフィン共
重合体を特定の割合で配合した樹脂組成物からなるフラ
ットヤーンを経緯糸に用いて形成したクロスの片面また
は両面に特定のエチレン・α−オレフィン共重合体層を
設けたクロスシートであって、フラットヤーンの成形安
定性にすぐれ、低温押出特性、低温接着性にすぐれてい
るためにラミネート時およびフレキシブルコンテナ加工
成形時における熱劣化を抑えることが可能であって、そ
の結果、機械的強力、引裂強力、剥離強力、耐もみ性試
験にすぐれフレキシブルコンテナ用に好適に用いられる
クロスシートを得ることができた。
ポリエチレンおよび特定のエチレン・α−オレフィン共
重合体を特定の割合で配合した樹脂組成物からなるフラ
ットヤーンを経緯糸に用いて形成したクロスの片面また
は両面に特定のエチレン・α−オレフィン共重合体層を
設けたクロスシートであって、フラットヤーンの成形安
定性にすぐれ、低温押出特性、低温接着性にすぐれてい
るためにラミネート時およびフレキシブルコンテナ加工
成形時における熱劣化を抑えることが可能であって、そ
の結果、機械的強力、引裂強力、剥離強力、耐もみ性試
験にすぐれフレキシブルコンテナ用に好適に用いられる
クロスシートを得ることができた。
Claims (1)
- 【請求項１】 密度が０.９４５ｇ／ｃｍ3以上の高密度
ポリエチレン５０〜９５重量％と、下記の（１）〜
（５）の性状を有するメタロセン触媒を用いて製造され
たエチレン・α−オレフィン共重合体５〜５０重量％と
からなる樹脂組成物を用いて形成したフラットヤーンを
経緯糸に用いて織成してなるクロスの片面または両面
に、上記エチレン・α−オレフィン共重合体層を設けて
なるクロスシート。 （１）メルトフローレートが０.１〜３０ｇ／１０ｍｉ
ｎ. （２）密度が０.９０〜０.９４ｇ／ｃｍ3 （３）ＤＳＣによる最大ピーク温度（Ｔｍ）が８０〜１
２５℃ （４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１.８〜３.５ （５）メルトテンションが０.５〜４ｇ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9420898A JPH11291419A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | クロスシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9420898A JPH11291419A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | クロスシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11291419A true JPH11291419A (ja) | 1999-10-26 |
Family
ID=14103903
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9420898A Pending JPH11291419A (ja) | 1998-04-07 | 1998-04-07 | クロスシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11291419A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007023179A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Hagihara Industries Inc | 粘着テープ用基布 |
| WO2011045321A1 (en) | 2009-10-12 | 2011-04-21 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible sheet, method of manufacturing said sheet and applications thereof |
| WO2012066136A1 (en) * | 2010-11-18 | 2012-05-24 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible electrical generators |
| US11400430B2 (en) | 2012-05-22 | 2022-08-02 | Covestro (Netherlands) B.V. | Hybrid organic-inorganic nano-particles |
-
1998
- 1998-04-07 JP JP9420898A patent/JPH11291419A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007023179A (ja) * | 2005-07-19 | 2007-02-01 | Hagihara Industries Inc | 粘着テープ用基布 |
| US9522518B2 (en) | 2009-10-12 | 2016-12-20 | Dsm Ip Assets B.V. | Method for the manufacturing of a low shrinkage flexible sheet |
| WO2011045321A1 (en) | 2009-10-12 | 2011-04-21 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible sheet, method of manufacturing said sheet and applications thereof |
| WO2011045325A1 (en) | 2009-10-12 | 2011-04-21 | Dsm Ip Assets B.V. | Method for the manufacturing of a low shrinkage flexible sheet |
| CN102574377A (zh) * | 2009-10-12 | 2012-07-11 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 柔性片材、所述片材的制备方法及其应用 |
| US9757927B2 (en) | 2009-10-12 | 2017-09-12 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible sheet, method of manufacturing said sheet and applications thereof |
| CN102574377B (zh) * | 2009-10-12 | 2017-05-31 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 柔性片材、所述片材的制备方法及其应用 |
| EA021297B1 (ru) * | 2009-10-12 | 2015-05-29 | ДСМ АйПи АССЕТС Б.В. | Способ изготовления малоусадочного гибкого листа |
| AU2010305796B2 (en) * | 2009-10-12 | 2015-07-30 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible sheet, method of manufacturing said sheet and applications thereof |
| EA023469B1 (ru) * | 2009-10-12 | 2016-06-30 | ДСМ АйПи АССЕТС Б.В. | Гибкий лист, способ производства указанного листа и его применения |
| WO2012066136A1 (en) * | 2010-11-18 | 2012-05-24 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible electrical generators |
| US9406826B2 (en) | 2010-11-18 | 2016-08-02 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible electrical generators |
| US20130284267A1 (en) * | 2010-11-18 | 2013-10-31 | Dsm Ip Assets B.V. | Flexible electrical generators |
| CN103314460A (zh) * | 2010-11-18 | 2013-09-18 | 帝斯曼知识产权资产管理有限公司 | 柔性发电机 |
| US11400430B2 (en) | 2012-05-22 | 2022-08-02 | Covestro (Netherlands) B.V. | Hybrid organic-inorganic nano-particles |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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Effective date: 20050128 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070209 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070313 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070710 |