JPH11287638A - Method for measuring longitudinal fluctuation of effective core cross-sectional area of optical fiber - Google Patents
Method for measuring longitudinal fluctuation of effective core cross-sectional area of optical fiberInfo
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- JPH11287638A JPH11287638A JP10370698A JP10370698A JPH11287638A JP H11287638 A JPH11287638 A JP H11287638A JP 10370698 A JP10370698 A JP 10370698A JP 10370698 A JP10370698 A JP 10370698A JP H11287638 A JPH11287638 A JP H11287638A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、光通信の分野にお
いて、光ファイバの伝送特性を制限する非線型光学効果
を記述するパラメータの一つである、有効コア断面積の
光ファイバ長手方向での変化を正確に測定するための、
光ファイバの有効コア断面積の長手方向変動の測定方法
に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to the field of optical communication, which is one of parameters that describe a nonlinear optical effect that limits the transmission characteristics of an optical fiber. To accurately measure change,
The present invention relates to a method for measuring a longitudinal variation of an effective core area of an optical fiber.
【０００２】[0002]
【従来の技術】本明細書で引用する文献の一覧を（表
１）に示す。2. Description of the Related Art A list of documents cited in the present specification is shown in (Table 1).
【０００３】[0003]
【表１】 [Table 1]
【０００４】最近の、光ファイバ型増幅器を用いた長距
離大容量通信システムの技術の進歩により、光ファイバ
そのものの伝送制限を知ることが必要になっている。こ
れまで、この目的のために、ＯＴＤＲ（Ｏｐｔｉｃａｌ
Ｔｉｍｅ ＤｏｍａｉｎＲｅｆｌｅｃｔｍｅｔｅｒ）
を用いてカットオフ波長の光ファイバ長手方向の分布を
測定するための測定法および測定装置(文献〔１〕)、Ｏ
ＴＤＲを用いて波長分散の光ファイバ長手方向の分布を
測定するための測定法および測定装置(文献〔２〕)、Ｏ
ＴＤＲを用いてモードフィールド径の光ファイバ長手方
向の分布を測定するための測定法および測定装置(文献
〔３〕)等が提案された。なお、ＯＴＤＲの測定を行う
場合、通常ディスプレイ上には横軸に測定端からの距離
(光ファイバ長手方向Ｚの距離)が、縦軸にはｚの点でレ
ーリー散乱された後方散乱光強度が表示される。[0004] With recent advances in long-distance, large-capacity communication systems using optical fiber amplifiers, it is necessary to know the transmission limitations of optical fibers themselves. Up to now, OTDR (Optical
(Time DomainReflectmeter)
Method and apparatus for measuring the distribution of the cutoff wavelength in the longitudinal direction of the optical fiber using the method (Document [1]), O
Measuring method and measuring device for measuring distribution of chromatic dispersion in the longitudinal direction of optical fiber using TDR (Reference [2]);
A measuring method and a measuring device (Reference [3]) for measuring the distribution of the mode field diameter in the longitudinal direction of the optical fiber using TDR have been proposed. When performing OTDR measurement, the horizontal axis is usually the distance from the measurement end on the display.
(Distance in the optical fiber longitudinal direction Z), and the vertical axis indicates the intensity of the backscattered light Rayleigh-scattered at the point z.
【０００５】これらの方法では、ＯＴＤＲを用いて光フ
ァイバの両端における後方散乱光強度の測定を行い、レ
ーリー散乱係数が光ファイバの長手方向にわたって一定
だとすることにより、文献〔１，２〕に記載されている
解析を踏むことで長手方向の捕獲係数(ｃａｐｔｕｒｅ
ｆｒａｃｔｉｏｎ)の変動を通じて伝送特性パラメー
タを評価することができる。実際に、通常の波長１３１
０ｎｍ帯に零分散を有するシングルモード光ファイバ
(以下、単にシングルモード光ファイバまたはＳＭＦ：
Ｓｉｎｇｌｅ−Ｍｏｄｅ Ｆｉｂｅｒと称する)および
分散シフト光ファイバ(以下、ＤＳＦ：Ｄｉｓｐｅｒｓ
ｉｏｎ Ｓｈｉｆｔｅｄ Ｆｉｂｅｒと称する)での測
定を通して、これらの方法の有用性が検討されてきた。In these methods, the backscattered light intensity at both ends of an optical fiber is measured using OTDR, and the Rayleigh scattering coefficient is assumed to be constant in the longitudinal direction of the optical fiber. By following the analysis described, the capture factor in the longitudinal direction (capture
The transmission characteristic parameter can be evaluated through the variation of the fraction. In fact, the normal wavelength 131
Single mode optical fiber with zero dispersion in 0nm band
(Hereinafter, simply a single mode optical fiber or SMF:
Single-Mode Fiber) and dispersion-shifted optical fiber (hereinafter, DSF: Dispers)
ionic Shifted Fiber), the usefulness of these methods has been investigated.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ところで、光ファイバ
増幅器を用いた長距離大容量通信の技術の進歩により、
従来では無視できていた光ファイバの非線型光学効果が
雑音の源として無視できなくなってきた。この効果を低
減することが、線形波通信での大きな課題である。一般
に、非線型光学効果は光ファイバ中に大きな光のパワー
が集中するために生じる。したがって、光パワーが集中
する面積が小さければ非線型光学効果が起きやすい。光
ファイバにおいて、非線型光学効果の起きやすさを示す
面積の大きさを表わすパラメータとして有効コア断面積
がある。この有効コア断面積はほとんどモードフィール
ドが作る面積に等しい。しかし、正確には若干補正が必
要であり、その補正係数は、（数１）により与えられる
(文献〔４〕)。By the way, with the progress of long-distance, large-capacity communication technology using an optical fiber amplifier,
The nonlinear optical effect of an optical fiber, which could be neglected in the past, is no longer negligible as a source of noise. Reducing this effect is a major challenge in linear wave communication. In general, the nonlinear optical effect occurs because a large power of light is concentrated in an optical fiber. Therefore, if the area where the optical power is concentrated is small, the nonlinear optical effect is likely to occur. In an optical fiber, there is an effective core area as a parameter indicating the size of an area indicating the likelihood of occurrence of a nonlinear optical effect. This effective core area is almost equal to the area created by the mode field. However, some correction is required to be accurate, and the correction coefficient is given by (Equation 1).
(Reference [4]).
【０００７】[0007]
【数１】 (Equation 1)
【０００８】ここで、（数１）の分母におけるＷはモー
ドフィールド半径であり、モードフィールド径の１／２
倍である。また、（数１）において、分子のＡｅｆｆは
有効コア断面積を表わす。文献〔５〕に示されている最
近のＮａｍｉｈｉｒａの実験で明らかになっているよう
に、上記補正係数ｋは一般には定数ではなく、光ファイ
バの屈折率分布や信号光波長に依存する量である。その
ため、屈折率分布(コア径や比屈折率差Δ)に光ファイバ
長手方向の変動があれば、補正係数ｋも光ファイバの長
手方向にわたって変動すると考えるのは自然であり、文
献〔３〕にしたがってモードフィールド径の光ファイバ
長手方向の分布を測定しても、補正係数ｋが変動するの
であれば、（数１）から正確にＡｅｆｆを見積もること
はできない。Here, W in the denominator of (Equation 1) is a mode field radius, and is １ ／ of the mode field diameter.
It is twice. In (Equation 1), Aeff of the numerator represents the effective core area. As is clear from a recent Namihira experiment shown in the literature [5], the correction coefficient k is generally not a constant but an amount dependent on the refractive index distribution of the optical fiber or the signal light wavelength. . Therefore, if the refractive index distribution (core diameter or relative refractive index difference Δ) varies in the longitudinal direction of the optical fiber, it is natural to consider that the correction coefficient k also varies in the longitudinal direction of the optical fiber. Therefore, even if the distribution of the mode field diameter in the longitudinal direction of the optical fiber is measured, if the correction coefficient k fluctuates, Aeff cannot be accurately estimated from (Equation 1).
【０００９】本発明は、上記課題を解決するためになさ
れたものであり、その目的は、モードフィールド径から
Ａｅｆｆを見積もるために必要な補正係数の光ファイバ
長手方向の評価を行うことを可能とし、それにより、有
効コア断面積の光ファイバ長手方向の変動を正確に測定
することができる光ファイバの有効コア断面積の長手方
向変動の測定方法を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problem, and an object of the present invention is to make it possible to evaluate a correction coefficient necessary for estimating Aeff from a mode field diameter in an optical fiber longitudinal direction. Accordingly, it is an object of the present invention to provide a method for measuring the variation in the effective core area of the optical fiber in the longitudinal direction, which can accurately measure the variation of the effective core area in the longitudinal direction of the optical fiber.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は次のような構成をもって課題を解決するた
めの手段としている。すなわち、本第１の発明は、ＯＴ
ＤＲから発信される互いに異なる波長の２つの光をそれ
ぞれ光ファイバの一端側から入射させて該光ファイバ内
で反射した光をＯＴＤＲによって観測することにより得
られる光ファイバ長手方向Ｚの後方散乱光強度測定結果
と、前記２つの光をそれぞれ光ファイバの他端側から入
射させて該光ファイバ内で反射した光をＯＴＤＲによっ
て観測することにより得られる光ファイバ長手方向Ｚの
後方散乱光強度測定結果とに基づいて、該光ファイバに
おけるカットオフ波長λｃの光ファイバ長手方向Ｚの分
布λｃ(ｚ)とモードフィールド径の光ファイバ長手方向
の分布を評価し、これらの評価結果に基づいて光ファイ
バの有効コア断面積の光ファイバ長手方向の変動を求め
る構成を持って課題を解決する手段としている。In order to achieve the above-mentioned object, the present invention has the following structure to solve the problem. That is, in the first invention, the OT
Backscattered light intensity in the longitudinal direction Z of the optical fiber obtained by making two lights of different wavelengths emitted from the DR incident on one end of the optical fiber and observing the light reflected in the optical fiber by OTDR. Measurement results, and the backscattered light intensity measurement results in the optical fiber longitudinal direction Z obtained by making the two lights incident from the other end of the optical fiber and observing the light reflected in the optical fiber by OTDR, The distribution λc (z) of the cut-off wavelength λc in the optical fiber longitudinal direction Z and the distribution of the mode field diameter in the optical fiber longitudinal direction in the optical fiber are evaluated on the basis of This is a means for solving the problem by having a configuration for determining the variation in the longitudinal direction of the optical fiber in the core cross-sectional area.
【００１１】また、本第２の発明は、ＯＴＤＲから発信
される互いに異なる波長の２つの光をそれぞれ光ファイ
バの一端側から入射させて該光ファイバ内で反射した光
をＯＴＤＲによって観測することにより得られる光ファ
イバ長手方向Ｚの後方散乱光強度測定結果と、前記２つ
の光をそれぞれ光ファイバの他端側から入射させて該光
ファイバ内で反射した光をＯＴＤＲによって観測するこ
とにより得られる光ファイバ長手方向Ｚの後方散乱光強
度測定結果とに基づいて、該光ファイバにおけるカット
オフ波長λｃの光ファイバ長手方向Ｚの分布λｃ(ｚ)と
モードフィールド径２Ｗの光ファイバ長手方向の分布２
Ｗ（ｚ）を評価し、一方、光ファイバの有効コア断面積
Ａｅｆｆを光ファイバのモードフィールド半径Ｗから求
めるときに用いられる補正係数ｋ＝Ａｅｆｆ/πＷ2を光
ファイバに入射される信号光波長λと光ファイバのカッ
トオフ波長λｃの比λ／λｃの関数χ（λ／λｃ）とし
て求め、前記補正係数ｋの光ファイバ長手方向Ｚの変動
ｋ（ｚ，λ）を前記λｃ（ｚ）に基づいて求めて関数χ
（λｃ（ｚ）／λ）とし、光ファイバの有効コア断面積
の光ファイバ長手方向の変動Ａｅｆｆ（ｚ，λ）を、Ａ
ｅｆｆ（ｚ，λ）＝ｋ（ｚ，λ）πＷ（ｚ，λ）2＝χ
（λｃ（ｚ）／λ）πＷ（ｚ，λ）2の関係式により求
める構成を持って課題を解決する手段としている。Further, the second invention is characterized in that two lights of different wavelengths transmitted from the OTDR are respectively made incident from one end of the optical fiber, and the light reflected in the optical fiber is observed by the OTDR. The obtained backscattered light intensity measurement result in the optical fiber longitudinal direction Z and the light obtained by observing the light reflected in the optical fiber by injecting the two lights from the other end side of the optical fiber with OTDR, respectively. Based on the measurement result of the intensity of the backscattered light in the longitudinal direction Z of the fiber, a distribution λc (z) of the cutoff wavelength λc in the longitudinal direction of the optical fiber and a distribution 2 of the mode field diameter 2W in the longitudinal direction of the optical fiber are obtained.
W (z) is evaluated, and on the other hand, a correction coefficient k = Aeff / πW 2 used when obtaining the effective core area Aeff of the optical fiber from the mode field radius W of the optical fiber is defined as a signal light wavelength incident on the optical fiber. λ (λ / λc) of the ratio λ / λc of the ratio λ to the cutoff wavelength λc of the optical fiber, and the variation k (z, λ) of the correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z is calculated as λc (z). Function based on χ
(Λc (z) / λ), and the variation Aeff (z, λ) of the effective core area of the optical fiber in the longitudinal direction of the optical fiber is A
eff (z, λ) = k (z, λ) πW (z, λ) 2 = χ
This is a means for solving the problem with a configuration obtained by the relational expression of (λc (z) / λ) πW (z, λ) 2 .
【００１２】さらに、本第３の発明は、上記本第２の発
明の構成に加え、光ファイバのモードフィールド径の波
長依存性と該光ファイバの有効コア断面積の波長依存性
をそれぞれ測定し、これらの測定結果と光ファイバの屈
折率分布に基づいて関数χのλ／λｃへの依存性を求め
てχ(λ／λｃ）を求める構成を持って課題を解決する
手段としている。Further, in the third invention, in addition to the configuration of the second invention, the wavelength dependence of the mode field diameter of the optical fiber and the wavelength dependence of the effective core area of the optical fiber are measured. Based on these measurement results and the refractive index distribution of the optical fiber, the function χ is determined to be dependent on λ / λc to obtain χ (λ / λc) as means for solving the problem.
【００１３】さらに、本第４の発明は、上記本第２の発
明の構成に加え、関数χのλ／λｃへの依存性を光ファ
イバの屈折率分布とＭａｘｗｅｌｌ方程式に基づく理論
計算から求めて関数χ（λ／λｃ）を求める構成を持っ
て課題を解決する手段としている。Further, in the fourth invention, in addition to the configuration of the second invention, the dependence of the function χ on λ / λc is obtained by theoretical calculation based on the refractive index distribution of the optical fiber and the Maxwell equation. This is a means for solving the problem with a configuration for obtaining the function χ (λ / λc).
【００１４】さらに、本第５の発明は、上記本第２の発
明の構成に加え、光ファイバの屈折率分布がステップイ
ンデックス型のシングルモード光ファイバのときには、
χ（λ／λｃ）＝０．２０（λｃ／λ）＋０．８１とす
る構成を持って課題を解決する手段としている。Further, according to the fifth invention, in addition to the configuration of the second invention, when the refractive index distribution of the optical fiber is a single mode optical fiber of a step index type,
手段 (λ / λc) = 0.20 (λc / λ) +0.81 as means for solving the problem.
【００１５】さらに、本第６の発明は、上記本第２の発
明の構成に加え、光ファイバの屈折率分布がデュアルシ
ェープコア（ｄｕａｌ ｓｈａｐｅ ｃｏｒｅ）型の分
散シフト光ファイバのときには、χ（λ／λｃ）＝０．
０１１４ｅｘｐ（２．２４λ／λｃ）とする構成を持っ
て課題を解決する手段としている。Further, in the sixth invention, in addition to the configuration of the second invention, when the refractive index distribution of the optical fiber is a dual shape core type dispersion-shifted optical fiber, 分散 (λ / Λc) = 0.
It has a configuration of 0114exp (2.24λ / λc) as means for solving the problem.
【００１６】前記の如く、モードフィールド半径(ＭＦ
Ｒ：Ｍｏｄｅ Ｆｉｅｌｄ Ｒａｄｉｕｓ，モードフィ
ールド径の１／２の大きさに対応)の光ファイバ長手方
向の分布は、ＯＴＤＲにおける光ファイバ長手方向の光
強度の測定を介して評価することが可能である。一般に
ＭＦＲは光ファイバ長手方向の座標ｚだけでなく信号光
波長λにも依存するため、これをＷ(ｚ，λ）とおく。
このため、文献〔４，５〕で議論されている有効コア断
面積とＰｅｔｅｒｍａｎｎｌｌ定義のモードフィールド
(文献〔６〕)の作る面積との比（数２）も一般には光フ
ァイバ長手方向の位置(座標)ｚと信号光波長λの関数に
なり、ｋ(ｚ，λ）と書ける。As described above, the mode field radius (MF
R: Mode Field Radius (corresponding to a half of the mode field diameter) in the longitudinal direction of the optical fiber can be evaluated through measurement of light intensity in the longitudinal direction of the optical fiber by OTDR. Generally, the MFR depends not only on the coordinate z in the longitudinal direction of the optical fiber but also on the signal light wavelength λ, and this is set as W (z, λ).
For this reason, the effective core area and the Petermannll-defined mode field discussed in the literature [4, 5]
The ratio (Equation 2) to the area formed by (Reference [6]) is generally a function of the position (coordinate) z in the longitudinal direction of the optical fiber and the signal light wavelength λ, and can be written as k (z, λ).
【００１７】[0017]
【数２】 (Equation 2)
【００１８】ところで、上記Ｐｅｔｅｒｍａｎｎｌｌ定
義から、光ファイバ長手方向の位置ｚが一定の場合のｋ
を書くと、（数３）のようになる。By the way, from the above Petermannl definition, k in the case where the position z in the longitudinal direction of the optical fiber is constant is constant.
Is written as (Equation 3).
【００１９】[0019]
【数３】 (Equation 3)
【００２０】なお、（数３）において、右辺に現れるΨ
は電場の振幅であり、Ｒはコア半径ａで規格化した動径
方向の座標である。注意すべきことは、ある適当屈折率
分布の光ファイバを考える場合、（数３）の右辺は規格
化周波数Ｖによって一意に決定できるということであ
る。実際、光ファイバの伝送理論(文献〔６〕)によれ
ば、ｍ次のモードの電場の分布は以下の方程式（数４）
によって決まる。Note that in (Equation 3), Ψ appears on the right side.
Is the amplitude of the electric field, and R is the coordinate in the radial direction normalized by the core radius a. It should be noted that when considering an optical fiber having an appropriate refractive index distribution, the right side of (Equation 3) can be uniquely determined by the normalized frequency V. In fact, according to the transmission theory of an optical fiber (Reference [6]), the distribution of the electric field in the m-th mode is expressed by the following equation (Equation 4).
Depends on
【００２１】[0021]
【数４】 (Equation 4)
【００２２】ここで、Ｖは、（数５）で表わされる規格
化周波数、Ｎは（数６）で表わされる実効屈折率であ
り、ｂは実効屈折率であり、（数７）で定義される。Here, V is a normalized frequency expressed by (Equation 5), N is an effective refractive index expressed by (Equation 6), b is an effective refractive index, and is defined by (Equation 7). You.
【００２３】[0023]
【数５】 (Equation 5)
【００２４】[0024]
【数６】 (Equation 6)
【００２５】[0025]
【数７】 (Equation 7)
【００２６】ここで、βは光ファイバ内を光が伝搬する
ときの伝搬定数である。また、（数４）におけるｍはモ
ードの番号であり、シングルモードの伝搬を考える場合
には、ｍ＝０である。また、ｎ1は光ファイバ中心部(Ｒ
＝０)の屈折率、ｎ2はクラッド部の屈折率、Δはコアの
クラッドに対する比屈折率差(文献〔６〕)であり、ｎ
(Ｒ)は光ファイバ全体の屈折率分布を表わす。Here, β is a propagation constant when light propagates in the optical fiber. Further, m in (Equation 4) is a mode number, and m = 0 when considering single mode propagation. N 1 is the optical fiber center (R
= 0), n 2 is the refractive index of the cladding, Δ is the relative refractive index difference of the core to the cladding (reference [6]), and n
(R) represents the refractive index distribution of the entire optical fiber.
【００２７】また、前記（数４）を変形すると、（数
８）が導かれる。By transforming equation (4), equation (8) is derived.
【００２８】[0028]
【数８】 (Equation 8)
【００２９】量子力学との類推から、Ψはポテンシャル
Ｖ2Ｎ2(Ｒ)中でのＳｃｈｒｏｅｄｉｎｇｅｒ方程式の固
有値問題の解になる。この場合の固有値はｂＶ2で与え
られる。（数５）から分かるように、光ファイバの屈折
率プロファイルと信号光波長が決まればＶ値は一意に決
定できる。次に、（数６）からＮ2(Ｒ)は屈折率の「形
状」が決まれば決定できる。大切なのは、クラッド部で
Ｎ2（Ｒ）＝０となり、コア中心部(Ｒ＝０)でＮ2(Ｒ)＝
１となる事である。この事と、Ｒはコアクラッド境界部
でＲ＝１となる事から、ポテンシャルは規格化された座
標上に存在する。図３に、代表的なステップインデック
ス(ｓｕｔｅｐ−ｉｎｄｅｘ)光ファイバの実座標におけ
る屈折率分布を示し、図４に、この光ファイバの規格化
座標における屈折率分布を示す。By analogy with quantum mechanics, Ψ is the solution of the eigenvalue problem of the Schroedinger equation in potential V 2 N 2 (R). The eigenvalue in this case is given by bV 2 . As can be seen from (Equation 5), if the refractive index profile of the optical fiber and the signal light wavelength are determined, the V value can be uniquely determined. Next, from (Equation 6), N 2 (R) can be determined if the “shape” of the refractive index is determined. What is important is, N 2 (R) = 0, and the core center by cladding portion (R = 0) in N 2 (R) =
It is to be 1. Because of this and R = 1 at the core cladding boundary, the potential exists on the normalized coordinates. FIG. 3 shows a refractive index distribution in a real coordinate of a typical step-index optical fiber, and FIG. 4 shows a refractive index distribution in a standardized coordinate of the optical fiber.
【００３０】これらの図からも明らかなように、ポテン
シャルＮ2（Ｒ）は単純に屈折率の「形状」だけで決ま
る。従って、与えられた屈折率の形状Ｖ値を決めさえす
れば、規格化座標系でのΨは一意に求まる事になる。
（数３）に示したように、ｋは規格化座標系の中での場
の関数Ψの微分および積分だけで記述できるので、以下
の事が結論できる。すなわち、「与えられた屈折率の形
状分布において、ｋはＶだけで一意に決まる関数にな
る」のである。As apparent from these figures, the potential N 2 (R) is determined simply by the “shape” of the refractive index. Therefore, as long as the shape V value of the given refractive index is determined, Ψ in the normalized coordinate system can be uniquely determined.
As shown in (Equation 3), k can be described only by differentiation and integration of the field function Ψ in the normalized coordinate system, and the following can be concluded. That is, "k is a function uniquely determined only by V in the shape distribution of the given refractive index".
【００３１】また、（数４）でｍ＝１の場合において全
く同様の議論を行えば、カットオフ（ｃｕｔｏｆｆ）波
長の規格化定数Ｖ値と呼ばれるＶｃの値も屈折率の形状
だけで一意に決まる事が結論される。実際に理想的なス
テップインデックス（ｓｔｅｐ−ｉｎｄｅｘ）光ファイ
バの場合、Ｖｃ＝２．４０５という値が知られている
（文献〔６〕）。If exactly the same argument is made in the case of m = 1 in (Equation 4), the value of Vc called the normalized constant V value of the cutoff wavelength is also uniquely determined only by the shape of the refractive index. It is concluded that it is decided. In the case of an actually ideal step-index optical fiber, a value of Vc = 2.405 is known (reference [6]).
【００３２】以上の解析により、本出願人は、ｋ値は与
えられた屈折率分布の元でＶ／Ｖｃの関数になるという
事を見出した。なお、通常のステップインデックス光フ
ァイバにおいて用いられる波長帯は１３１０ｎｍ帯もし
くは１５５０ｎｍ帯であるため、光ファイバパラメータ
を、例えばコア径８,６μｍ、比屈折率差Δ＝０．３％
に仮定した上で、この使用波長近傍における、波長とＶ
／Ｖｃとの関係を求めた結果を図５に示す。また、対応
する波長範囲において、（数３）から計算により求めた
ｋ値とＶ／Ｖｃとの関係を図６に示す。このように、屈
折率分布と信号光波長を求めると、補正係数ｋはＶまた
はカットオフのＶ値をＶｃとして、Ｖ／Ｖｃの関数とし
て求まる。From the above analysis, the present applicant has found that the k value is a function of V / Vc under a given refractive index distribution. Since the wavelength band used in the ordinary step index optical fiber is the 1310 nm band or the 1550 nm band, the optical fiber parameters are set to, for example, a core diameter of 8.6 μm and a relative refractive index difference Δ = 0.3%.
And the wavelength and V near this used wavelength.
FIG. 5 shows the result of determining the relationship with / Vc. FIG. 6 shows the relationship between the k value and V / Vc calculated from (Equation 3) in the corresponding wavelength range. As described above, when the refractive index distribution and the signal light wavelength are obtained, the correction coefficient k is obtained as a function of V / Vc, where V or the V value of the cutoff is Vc.
【００３３】また、（数５）より、（数９）を導く事が
できるため、結論として、前記補正係数ｋはλｃ／λま
たはλ／λｃの関数として求める事が可能であり、従っ
て、補正係数ｋはカットオフ波長の変動分布の関数で表
わせる事になる。また、このことは、補正係数ｋのλ／
λｃへの依存性を光ファイバの屈折率分布とＭａｘｗｅ
ｌｌ方程式に基づく理論計算から求めることもできるこ
とを示している。Since Equation 9 can be derived from Equation 5, it can be concluded that the correction coefficient k can be obtained as a function of λc / λ or λ / λc. The coefficient k can be represented by a function of the variation distribution of the cutoff wavelength. This also means that the correction coefficient k is λ /
The dependence on λc is determined by the refractive index distribution of the optical fiber and Maxwe.
This shows that it can also be obtained from theoretical calculation based on the ll equation.
【００３４】[0034]
【数９】 (Equation 9)
【００３５】上記構成の本発明においては、ＯＴＤＲか
ら発信される互いに異なる波長の２つの光をそれぞれ光
ファイバの一端側から入射させて該光ファイバ内で反射
した光をＯＴＤＲによって観測することにより得られる
光ファイバ長手方向Ｚの後方散乱光強度測定結果と、前
記２つの光をそれぞれ光ファイバの他端側から入射させ
て該光ファイバ内で反射した光をＯＴＤＲによって観測
することにより得られる光ファイバ長手方向Ｚの後方散
乱光強度測定結果とに基づいて、該光ファイバにおける
カットオフ波長λｃの光ファイバ長手方向Ｚの分布λｃ
(ｚ)を評価する。これは、文献〔１〕に示されている方
法により行う事が可能である。In the present invention having the above-described configuration, two lights having different wavelengths emitted from the OTDR are respectively made incident from one end of the optical fiber, and the light reflected in the optical fiber is observed by the OTDR. An optical fiber obtained by measuring the intensity of backscattered light in the longitudinal direction Z of the optical fiber and observing the light reflected in the optical fiber by making the two lights incident from the other end of the optical fiber by OTDR. Based on the measurement result of the backscattered light intensity in the longitudinal direction Z, the distribution λc of the cutoff wavelength λc of the optical fiber in the optical fiber longitudinal direction Z is calculated.
Evaluate (z). This can be performed by the method shown in the document [1].
【００３６】また、その一方で、例えば、前記補正係数
ｋ＝Ａｅｆｆ／πＷ2を、光ファイバに入射される信号
光波長λと光ファイバのカットオフ波長λｃとの比λ／
λｃの関数χ（λ／λｃ）として求める。このように、
補正係数ｋをλ／λｃの関数として求める事ができるこ
とは、上記（数３）〜（数９）に示したような本出願人
の解析から明らかであり、関数χ（λ／λｃ）は以下の
ようにして求められる。On the other hand, for example, the correction coefficient k = Aeff / πW 2 is determined by changing the ratio of the signal light wavelength λ incident on the optical fiber to the cutoff wavelength λc of the optical fiber.
λc is obtained as a function χ (λ / λc). in this way,
The fact that the correction coefficient k can be obtained as a function of λ / λc is apparent from the applicant's analysis as shown in the above (Equation 3) to (Equation 9), and the function χ (λ / λc) is as follows. It is requested as follows.
【００３７】例えば、本第３の発明のように、光ファイ
バのモードフィールド径の波長依存性と該光ファイバの
有効コア断面積の波長依存性をそれぞれ測定し、これら
の測定結果と光ファイバの屈折率分布に基づいて関数χ
のλ／λｃへの依存性を求めることにより、χ(λ／λ
ｃ）を求めたり、本第４の発明のように、関数χのλ／
λｃへの依存性を光ファイバの屈折率分布とＭａｘｗｅ
ｌｌ方程式に基づく理論計算から求める事により、χ
（λ／λｃ）を求めたりする。For example, as in the third aspect of the present invention, the wavelength dependence of the mode field diameter of the optical fiber and the wavelength dependence of the effective core area of the optical fiber are measured. Function χ based on refractive index distribution
Of χ (λ / λc)
c), or as in the fourth invention, the λ /
The dependence on λc is determined by the refractive index distribution of the optical fiber and Maxwe.
By obtaining from the theoretical calculation based on the ll equation,
(Λ / λc).
【００３８】そして、本発明においては、前記補正係数
ｋの光ファイバ長手方向Ｚの変動ｋ（ｚ，λ）を前記λ
ｃ（ｚ）に基づいて求めて関数χ（λｃ（ｚ）／λ）と
する事により、補正係数ｋの光ファイバ長手方向Ｚの変
動を正確に評価することが可能となり、それにより、光
ファイバの有効コア断面積の光ファイバ長手方向の変動
Ａｅｆｆ（ｚ，λ）を、（数１０），（数１１）から求
められる関係式、Ａｅｆｆ（ｚ，λ）＝ｋ（ｚ，λ）π
Ｗ（ｚ，λ）2＝χ（λｃ（ｚ）／λ）πＷ（ｚ，λ）2
により正確に求めることができるために、上記課題が解
決される。In the present invention, the variation k (z, λ) of the correction coefficient k in the longitudinal direction Z of the optical fiber is determined by the λ
By obtaining the function χ (λc (z) / λ) based on c (z), it is possible to accurately evaluate the variation of the correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z, thereby enabling the optical fiber The variation Aeff (z, λ) of the effective core area in the longitudinal direction of the optical fiber is represented by a relational expression obtained from (Equation 10) and (Equation 11), Aeff (z, λ) = k (z, λ) π
W (z, λ) 2 = (λc (z) / λ) πW (z, λ) 2
Therefore, the above problem can be solved.
【００３９】[0039]
【数１０】 (Equation 10)
【００４０】[0040]
【数１１】 [Equation 11]
【００４１】[0041]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１には、本発明に係る光ファイ
バの有効コア断面積の長手方向変動の測定方法の一実施
形態例を適用するための測定系の要部構成が示されてい
る。同図に示す測定系は、文献〔１〜３〕に示されてい
る測定系を基礎とするものであり、レーザダイオード光
源２を備えたＯＴＤＲ１の出射側に、光コネクタ５を介
して光ファイバ（被測定用光ファイバ）３が接続されて
いる。また、ＯＴＤＲ１には、計算用パーソナルコンピ
ュータ４が接続されている。なお、前記レーザダイオー
ド光源２は波長１３１０ｎｍおよび波長１５５０ｎｍの
光を可変して発信する光源であり、光ファイバ３の全長
はＬである。また、図中６は光コネクタ５の接続部を示
している。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 shows a main configuration of a measurement system for applying an embodiment of a method for measuring a longitudinal variation of an effective core area of an optical fiber according to the present invention. The measurement system shown in the figure is based on the measurement system shown in the literatures [1] to [3], and an optical fiber is connected to the emission side of the OTDR 1 equipped with the laser diode light source 2 via the optical connector 5. (Measurement optical fiber) 3 is connected. The OTDR 1 is connected to a personal computer 4 for calculation. The laser diode light source 2 is a light source that variably emits light having wavelengths of 1310 nm and 1550 nm, and the entire length of the optical fiber 3 is L. In the figure, reference numeral 6 denotes a connection portion of the optical connector 5.
【００４２】ところで、本出願人は、この測定系におい
て光ファイバ３の長手方向Ｚの後方散乱光強度ｂ（ｚ）
を測定する前に、前記の如く、補正係数ｋはλ／λｃの
関数として求める事が可能であることから、補正係数ｋ
を信号光波長λと光ファイバ３のカットオフ波長λｃの
比λ／λｃの関数χ（λ／λｃ）として求めることを試
みた。By the way, the applicant of the present invention has proposed in this measuring system that the backscattered light intensity b (z) in the longitudinal direction Z of the optical fiber 3 is used.
Since the correction coefficient k can be obtained as a function of λ / λc as described above before the measurement of
Was determined as a function χ (λ / λc) of the ratio λ / λc of the signal light wavelength λ and the cutoff wavelength λc of the optical fiber 3.
【００４３】具体的には、光ファイバ３が波長１３１０
ｎｍ帯に零分散を有するステップインデックス（ｓｔｅ
ｐ−ｉｎｄｅｘ）型シングルモード光ファイバの場合、
Ｍａｘｗｅｌｌ方程式を基礎とする理論計算から求めら
れる、図６に示した関係が成立するため、まず、この関
係から光ファイバの長手方向Ｚのある一定の位置ｚにお
ける前記規格化周波数の比Ｖ／Ｖｃと前記補正係数ｋの
関係を最小自乗法を用いて求めた。そうすると、規格化
周波数の比Ｖ／Ｖｃと前記補正係数ｋの関係は、一次式
の（数１２）で近似できることが分かった。Specifically, the optical fiber 3 has a wavelength of 1310
Step index (ste) having zero dispersion in the nm band
(p-index) type single mode optical fiber,
Since the relationship shown in FIG. 6 obtained from the theoretical calculation based on the Maxwell equation is established, first, from this relationship, the ratio V / Vc of the normalized frequency at a certain position z in the longitudinal direction Z of the optical fiber. And the correction coefficient k were determined using the least squares method. Then, it was found that the relationship between the normalized frequency ratio V / Vc and the correction coefficient k can be approximated by a linear equation (Equation 12).
【００４４】[0044]
【数１２】 (Equation 12)
【００４５】そこで、本実施形態例では、この（数１
２）から、関数χ（λ／λｃ）＝０．２０（λｃ／λ）
＋０．８１とした。なお、（数１２）の関係と、（数
３）から求めた図６の関係の比較を図２に示す。なお、
図２の黒丸はステップインデックス型シングルモード光
ファイバの場合における（数３）の計算値であり、実線
は（数１２）を表わす。図２より、図５で波長λとＶ／
Ｖｃの関係が与えられるような光ファイバの場合、（数
１２）は、信号光波長λが１２００ｎｍ〜１７００ｎｍ
の範囲内で良い制度で理論値（数３）と一致することが
分かる。Therefore, in this embodiment, this (Equation 1)
From 2), the function χ (λ / λc) = 0.20 (λc / λ)
+0.81. FIG. 2 shows a comparison between the relationship of (Expression 12) and the relationship of FIG. 6 obtained from (Expression 3). In addition,
The black circles in FIG. 2 indicate the calculated values of (Equation 3) in the case of the step index type single mode optical fiber, and the solid line indicates (Equation 12). From FIG. 2, the wavelength λ and V /
In the case of an optical fiber to which the relationship of Vc is given, (Equation 12) indicates that the signal light wavelength λ is 1200 nm to 1700 nm.
It can be seen that within a range of 制度, a good system matches the theoretical value (Equation 3).
【００４６】次に、図１の測定系を用いて光ファイバ３
の後方散乱光強度ｂ（ｚ）を測定した。なお、前記の如
く、ＯＴＤＲ１の測定を行なう場合、通常ディスプレイ
上には横軸に測定端からの距離ｚが、縦軸にはｚの点で
レーリー散乱された後方散乱光強度が表示される。測定
は、光ファイバの両端で２波長（λ１＝１３１０ｎｍと
λ２＝１５５０ｎｍ）に対して各々１回ずつ行う。した
がって、得られるデータ数は（２波長×両端＝）４つに
なる。なお、必要に応じては、文献〔２〕に示すよう
に、回転型偏向子等を光コネクタ５の接続部６に挿入す
る事によって直交偏向状態を２種類入れて、各々の波形
を積算平均する（相乗平均を求める）ことで、得られる
波形がよりきれいになる。このようにすると、結局、測
定は８つ行なうことになる。Next, the optical fiber 3 was measured using the measuring system shown in FIG.
Was measured for the backscattered light intensity b (z). As described above, when the OTDR1 is measured, the horizontal axis indicates the distance z from the measurement end and the vertical axis indicates the intensity of the backscattered light Rayleigh-scattered at the point z on the display. The measurement is performed once for each of two wavelengths (λ1 = 1310 nm and λ2 = 1550 nm) at both ends of the optical fiber. Therefore, the number of data obtained is (2 wavelengths x both ends =) four. If necessary, as shown in the document [2], two types of orthogonal deflection states are inserted by inserting a rotary deflector or the like into the connection portion 6 of the optical connector 5, and each waveform is integrated and averaged. (Meaning the geometric mean), the obtained waveform becomes clearer. In this case, eight measurements are ultimately performed.
【００４７】この測定系を用いて得られたデータを用い
て、測定結果の評価をパーソナルコンピュータ４を用い
て行なうが、この評価に関して、各波長ごとに評価波形
は２種類ある（文献〔２〕に示されているように、４種
類の内、偏向の依存性を平滑化して２種類）。光ファイ
バ３の両端での測定による後方散乱光強度を各々ｂF、
ｂBとおくと、以下の（数１３）、（数１４）ように表
わされる。Using the data obtained by using this measurement system, the evaluation of the measurement results is performed by using the personal computer 4. In this evaluation, there are two types of evaluation waveforms for each wavelength (reference [2]). As shown in the above, two of the four types are obtained by smoothing the dependence of the deflection. The backscattered light intensity measured at both ends of the optical fiber 3 is b F ,
If b B is given, it is expressed as the following (Equation 13) and (Equation 14).
【００４８】[0048]
【数１３】 (Equation 13)
【００４９】[0049]
【数１４】 [Equation 14]
【００５０】ここで、ｓは光ファイバ長手方向の座標で
あり、αは光ファイバ中を伝送することによる損失であ
り、Ｃ（ｚ）は、捕獲分布（ｃａｐｔｕｒｅ−ｆｒａｃ
ｔｉｏｎ）Ｓ（ｚ）と散乱損失αｓ（ｚ）を用いて（数
１５）のように書ける（文献〔６〕）。Here, s is the coordinate in the longitudinal direction of the optical fiber, α is the loss due to transmission through the optical fiber, and C (z) is the capture distribution (capture-fract).
Tion) It can be written as (Equation 15) using S (z) and scattering loss αs (z) (Reference [6]).
【００５１】[0051]
【数１５】 (Equation 15)
【００５２】ここで、（数１３）および（数１４）の辺
々を足して１／２をかけた量をＩ（ｚ，λ）とおき、辺
々を引いて１／２をかけた量をＤ（ｚ，λ）とおくと、
各々は以下の（数１６）、（数１７）により記述でき
る。Here, the amount obtained by adding the sides of (Equation 13) and (Equation 14) and multiplying by 1/2 is defined as I (z, λ), and the amount obtained by subtracting each side and multiplying by 1/2 Is D (z, λ),
Each can be described by the following (Equation 16) and (Equation 17).
【００５３】[0053]
【数１６】 (Equation 16)
【００５４】[0054]
【数１７】 [Equation 17]
【００５５】ここで、ξ（λ）は、（数１８）により示
され、波長のみに依存する量であり、全伝送路での損失
である。Here, ξ (λ) is represented by (Equation 18), is an amount dependent only on the wavelength, and is a loss in all transmission paths.
【００５６】[0056]
【数１８】 (Equation 18)
【００５７】測定で得られるＯＴＤＲ１の波形ｂ
F（ｚ，λ）とｂB（ｚ，λ）から、Ｉ（ｚ）とＤ（ｚ）
は求まる。従って、以下のようにして光ファイバパラメ
ータ（ｐａｒａｍｅｔｅｒ）の評価に必要な２つの情報
を得ることができる。すなわち、後方錯乱光の内、純粋
にレーリー散乱による寄与は、（数１９）により表わさ
れ、光ファイバ長手方向の光ファイバパラメータのばら
つきを示す関数は、（数２０）により表わされる。OTDR1 waveform b obtained by measurement
From F (z, λ) and b B (z, λ), I (z) and D (z)
Is found. Therefore, two pieces of information necessary for evaluation of an optical fiber parameter can be obtained as follows. That is, of the back-scattered light, the contribution due to purely Rayleigh scattering is represented by (Equation 19), and the function indicating the variation of the optical fiber parameters in the longitudinal direction of the optical fiber is represented by (Equation 20).
【００５８】[0058]
【数１９】 [Equation 19]
【００５９】[0059]
【数２０】 (Equation 20)
【００６０】そして、このようにして得られたデータＩ
（ｚ，λ）から、以下のようにして、モードフィールド
径およびカットオフ波長の光ファイバ長手方向の変動測
定を行なう。すなわち、モードフィールド径の光ファイ
バ長手方向の変動測定を行なうときには、まず、はじめ
に、光ファイバ３の両端におけるモードフィールド径
（ＭＦＤ：Ｍｏｄｅ Ｆｉｅｌｄ Ｄｅａｍｅｔｅｒ）
を図１に示した測定系とは別の測定器において測定す
る。なお、モードフィールド径の測定器や測定方法は周
知であるのでその説明は省略する。光ファイバ３の一端
側のモードフィールド径をＭＦＤ１、光ファイバ３の他
端側のモードフィールド径をＭＦＤ２とおく。次に、Ｉ
（ｚ）のデータから、（数２１）にて定義されるμ
（ｚ）を求める。The data I thus obtained is
From (z, λ), the fluctuation of the mode field diameter and the cutoff wavelength in the longitudinal direction of the optical fiber is measured as follows. That is, when measuring the fluctuation of the mode field diameter in the longitudinal direction of the optical fiber, first, the mode field diameter (MFD) at both ends of the optical fiber 3 is measured.
Is measured by a measuring instrument different from the measuring system shown in FIG. Since a measuring instrument and a measuring method of the mode field diameter are well known, the description thereof is omitted. The mode field diameter at one end of the optical fiber 3 is MFD1, and the mode field diameter at the other end of the optical fiber 3 is MFD2. Next, I
From the data of (z), μ defined by (Equation 21)
Find (z).
【００６１】[0061]
【数２１】 (Equation 21)
【００６２】ｚ＝０でＭＦＤ（０，λ）＝ＭＦＤ１とな
ることを用いれば、文献〔２〕の議論よりＭＦＤの光フ
ァイバ長手方向における変動値は、（数２２）によって
求まる。Using the fact that MFD (0, λ) = MFD1 at z = 0, the fluctuation value of the MFD in the longitudinal direction of the optical fiber can be obtained from (Equation 22) according to the discussion in reference [2].
【００６３】[0063]
【数２２】 (Equation 22)
【００６４】そして、モードフィールド半径の光ファイ
バ長手方向の変動は、（数２３）となる。The variation of the mode field radius in the longitudinal direction of the optical fiber is represented by (Equation 23).
【００６５】[0065]
【数２３】 (Equation 23)
【００６６】そこで、この（数２３）に、前記測定した
ＭＦＤ（０，λ）＝ＭＦＤ１を代入することにより、モ
ードフィールド半径の光ファイバ長手方向の変動を具体
的に求める。Therefore, by substituting the measured MFD (0, λ) = MFD1 into this (Equation 23), the variation of the mode field radius in the longitudinal direction of the optical fiber is specifically obtained.
【００６７】次に、カットオフ波長の光ファイバ長手方
向変動の評価手順を説明する。上記手順に従ったモード
フィールド径の光ファイバ長手方向変動を２つの波長
（λ１＝１３１０ｎｍ，λ２＝１５５０ｎｍ）で求め
る。ＭＦＤ（ｚ，λ１），ＭＦＤ（ｚ，λ２）とおく。
この結果を用いて、以下の方程式（数２４）をλｃにつ
いて数値的に解くことでカットオフ波長の光ファイバ長
手方向の変動を求める。文献〔１〕によれば、モードフ
ィールド径とカットオフ波長は（数２４）の関係で結び
つく。Next, the procedure for evaluating the variation of the cutoff wavelength in the longitudinal direction of the optical fiber will be described. The variation of the mode field diameter in the longitudinal direction of the optical fiber according to the above procedure is obtained at two wavelengths (λ1 = 1310 nm and λ2 = 1550 nm). MFD (z, λ1) and MFD (z, λ2).
Using this result, the following equation (Equation 24) is numerically solved for λc to determine the variation of the cutoff wavelength in the longitudinal direction of the optical fiber. According to Document [1], the mode field diameter and the cutoff wavelength are linked by the relationship of (Equation 24).
【００６８】[0068]
【数２４】 (Equation 24)
【００６９】本実施形態例では、このようにして求めた
カットオフ波長の光ファイバ長手方向の分布λｃ（ｚ）
を用いる。また、光ファイバ３が波長１３１０ｎｍ帯に
零分散波長を有するステップインデックス型屈折率分布
を有するシングルモード光ファイバにおいては、前記の
如く、（数１２）から前記補正係数ｋを関数χ（λ／λ
ｃ）＝０．２０（λｃ／λ）＋０．８１により近似でき
ることから、前記補正係数ｋの光ファイバ長手方向Ｚの
変動ｋ（ｚ，λ）をχ（λｃ（ｚ）／λ）とし、χ（λ
ｃ（ｚ）／λ）＝０．２０{λｃ（ｚ）／λ}＋０．８１
の式にλｃ（ｚ）を代入して補正係数ｋの光ファイバ長
手方向Ｚの変動を求めることにした。In this embodiment, the distribution λc (z) of the cutoff wavelength thus obtained in the longitudinal direction of the optical fiber.
Is used. Further, in a single mode optical fiber in which the optical fiber 3 has a step index type refractive index distribution having a zero-dispersion wavelength in a wavelength band of 1310 nm, as described above, the correction coefficient k is calculated by the function χ (λ / λ) from (Equation 12).
c) = 0.20 (λc / λ) +0.81, the variation k (z, λ) of the correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z is defined as χ (λc (z) / λ), and χ (Λ
c (z) / λ) = 0.20 {λc (z) / λ} +0.81
Is substituted for λc (z) to determine the variation of the correction coefficient k in the longitudinal direction Z of the optical fiber.
【００７０】そして、（数１１）から、Ａｅｆｆ（ｚ，
λ）＝ｋ（ｚ，λ）πＷ（ｚ，λ）2＝χ（λｃ（ｚ）
／λ）πＷ（ｚ，λ）2の関係式を導き、さらに、上記
のようにして求めた補正係数ｋの光ファイバ長手方向Ｚ
の変動ｋ（ｚ，λ）から、Ａｅｆｆ＝［０．２０{λｃ
（ｚ）／λ}＋０．８１］・πＷ（ｚ，λ）2の演算式を
導き、前記（数２３）から求めたモードフィールド半径
の光ファイバ長手方向の変動をこの演算式に代入するこ
とにより、１３１０ｎｍ零分散シングルモード光ファイ
バ３の有効コア断面積の、光ファイバ長手方向の変動を
求めた。Then, from (Equation 11), Aeff (z,
λ) = k (z, λ) πW (z, λ) 2 = χ (λc (z)
/ Λ) πW (z, λ) 2 , and furthermore, the correction coefficient k obtained as described above, and the optical fiber longitudinal direction Z
From the variation k (z, λ), Aeff = [0.20 {λc
(Z) / λ} +0.81] · πW (z, λ) 2 is derived, and the variation in the mode field radius in the longitudinal direction of the optical fiber obtained from the above (Equation 23) is substituted into this formula. Thus, the variation in the effective core area of the 1310 nm zero-dispersion single mode optical fiber 3 in the longitudinal direction of the optical fiber was obtained.
【００７１】本実施形態例によれば、前記（数３）〜
（数９）に示したような本出願人の解析から明らかとさ
れた、「補正係数ｋは光ファイバに入射される信号光波
長λと光ファイバのカットオフ波長λｃとの比λ／λｃ
の関数で表わせる」ことを用い、補正係数ｋを前記比λ
／λｃの関数χ（λ／λｃ）として求め、さらに、補正
係数ｋの光ファイバ長手方向Ｚの変動ｋ（ｚ，λ）を前
記λｃ（ｚ）に基づいて求めて関数χ（λｃ（ｚ）／
λ）とする事により、補正係数ｋの光ファイバ長手方向
Ｚの変動を正確に評価することができるために、上記手
順に従い、前記関係式Ａｅｆｆ（ｚ，λ）＝ｋ（ｚ，
λ）πＷ（ｚ，λ）2＝χ（λｃ（ｚ）／λ）πＷ
（ｚ，λ）2およびこの関係式の演算式を用いて、光フ
ァイバの有効コア断面積の光ファイバ長手方向の変動Ａ
ｅｆｆ（ｚ，λ）を非常に正確に求めることができる。According to the present embodiment, the above (Equation 3) to
"The correction coefficient k is the ratio λ / λc between the signal light wavelength λ incident on the optical fiber and the cutoff wavelength λc of the optical fiber.
The correction coefficient k is calculated by the ratio λ
/ Λc as a function χ (λ / λc), and a variation k (z, λ) of a correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z is obtained based on the λc (z) to obtain a function χ (λc (z)). /
λ), it is possible to accurately evaluate the variation of the correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z. Therefore, according to the above procedure, the relational expression Aeff (z, λ) = k (z,
λ) πW (z, λ) 2 = χ (λc (z) / λ) πW
Using (z, λ) 2 and the arithmetic expression of this relational expression, the variation A of the effective core area of the optical fiber in the longitudinal direction of the optical fiber is represented by A
eff (z, λ) can be determined very accurately.
【００７２】なお、本発明は上記実施形態例に限定され
ることはなく様々な実施の態様を採り得る。例えば、上
記実施形態例では、光ファイバ３が１３１０ｎｍ帯零分
散シングルモード光ファイバの場合について述べたが、
光ファイバ３は１３１０ｎｍ帯零分散シングルモード光
ファイバとするとは限らず、例えば、光ファイバ３は、
波長１３１０ｎｍ帯以外に零分散を有するシングルモー
ド光ファイバとしてもよいし、屈折率分布が、図７に示
すようなデュアルシェープコア（ｄｕａｌ ｓｈａｐｅ
ｃｏｒｅ：ＤＳＣ）型の分散シフト光ファイバ（ＤＳ
Ｆ：Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ Ｓｈｉｆｔｅｄ Ｆｉｂｅ
ｒ）としてもよいし、光ファイバ３の種類などは特に限
定されるものではない。The present invention is not limited to the above-described embodiment, but can adopt various embodiments. For example, in the above embodiment, the case where the optical fiber 3 is a 1310 nm band zero dispersion single mode optical fiber has been described.
The optical fiber 3 is not always a 1310 nm band zero dispersion single mode optical fiber.
A single mode optical fiber having zero dispersion other than the 1310 nm wavelength band may be used, or the refractive index distribution may be a dual shape core as shown in FIG.
core: DSC) type dispersion-shifted optical fiber (DS)
F: Dispersion Shifted Five
r), and the type of the optical fiber 3 is not particularly limited.
【００７３】例えば、光ファイバ３を上記のような屈折
率ＤＳＣ型の分散シフト光ファイバとした場合は、（数
３）の計算結果から導かれる補正係数ｋと規格化周波数
の比Ｖ／Ｖｃの関係は、図８の黒丸に示すようになり、
（数２５）により良い近似で再現される。For example, when the optical fiber 3 is a dispersion-shifted optical fiber of the refractive index DSC type as described above, the correction coefficient k derived from the calculation result of the equation (3) and the ratio V / Vc of the normalized frequency are used. The relationship becomes as shown by the black circle in FIG.
(Equation 25) is reproduced with a better approximation.
【００７４】[0074]
【数２５】 (Equation 25)
【００７５】なお、この関係は、信号光波長域で１５０
０ｎｍから１６００ｎｍに対応する。また、図８におい
て、実線は（数２５）を表わす。この関係式を用いて前
記関数χ（λ／λｃ）＝０．０１１４ｅｘｐ（２．２４
λ／λｃ）とし、さらに、ｋ（ｚ，λ）＝χ（λｃ
（ｚ）／λ）＝０．０１１４ｅｘｐ｛２．２４λ／λｃ
（ｚ）｝として、（数１１）に代入することにより、図
７に示したような屈折率分布の前記分散シフト光ファイ
バについても上記実施形態例と同様に、光ファイバ３の
有効コア断面積の光ファイバ長手方向の変動を正確に求
めることができる。It is to be noted that this relationship is equal to 150 in the signal light wavelength range.
It corresponds to 0 nm to 1600 nm. In FIG. 8, the solid line represents (Equation 25). Using this relational expression, the function χ (λ / λc) = 0.114 exp (2.24)
λ / λc), and k (z, λ) = χ (λc
(Z) / λ) = 0.0114exp ｛2.24λ / λc
By substituting (z)｝ into (Expression 11), the effective core area of the optical fiber 3 can be obtained for the dispersion-shifted optical fiber having the refractive index distribution as shown in FIG. Of the optical fiber in the longitudinal direction can be accurately obtained.
【００７６】以上のように、光ファイバ３の種類が異な
る場合も、光ファイバ３の屈折率分布に基づき、関数χ
のλ／λｃへの依存性をＭａｘｗｅｌｌ方程式の基づく
理論計算から求めることにより、上記実施形態例と同様
に、関数χ（λ／λｃ）を求めることが可能であり、そ
れにより、上記実施形態例と同様の効果を奏することが
できる。As described above, even when the type of the optical fiber 3 is different, the function χ is determined based on the refractive index distribution of the optical fiber 3.
Is obtained from the theoretical calculation based on the Maxwell equation, the function χ (λ / λc) can be obtained in the same manner as in the above-described embodiment. The same effect as described above can be obtained.
【００７７】さらに、上記実施形態例では、関数χのλ
／λｃへの依存性を求める際に、光ファイバ３の屈折率
分布とＭａｘｗｅｌｌ方程式に基づく理論計算から求め
たが、Ｍａｘｗｅｌｌ方程式に基づく理論計算を用いる
代わりに、光ファイバ３のモードフィールド径の波長依
存性と、光ファイバ３の有効コア断面積の波長依存性を
それぞれ測定し、これらの測定結果と光ファイバの屈折
率分布に基づいて、関数χのλ／λｃへの依存性を求め
てχ（λ／λｃ）を求めるようにしても良い。このよう
にした場合も、関数χ（λ／λｃ）とＯＴＤＲ１による
光ファイバ長手方向Ｚの後方散乱光強度測定結果により
求められるカットオフ波長の光ファイバ長手方向の分布
Ｃｚ（ｚ）に基づいて関数χ（Ｃ（ｚ）／λ）を求める
ことにより、上記実施形態例と同様の効果を奏すること
ができる。Further, in the above embodiment, λ of the function χ
/ Λc was determined from the refractive index distribution of the optical fiber 3 and the theoretical calculation based on the Maxwell equation. Instead of using the theoretical calculation based on the Maxwell equation, the wavelength of the mode field diameter of the optical fiber 3 was used. The dependence and the wavelength dependence of the effective core area of the optical fiber 3 are measured, and the dependence of the function へ on λ / λc is determined based on the measurement results and the refractive index distribution of the optical fiber. (Λ / λc) may be obtained. Also in this case, the function χ (λ / λc) and the function Cz (z) of the cutoff wavelength distribution Cz (z) in the optical fiber longitudinal direction obtained from the measurement result of the backscattered light intensity in the optical fiber longitudinal direction Z by the OTDR1 are used. By obtaining χ (C (z) / λ), the same effect as in the above embodiment can be obtained.
【００７８】[0078]
【発明の効果】本第１の発明によれば、前記（数３）〜
（数９）に示したような本出願人の解析から明らかとさ
れた、「補正係数ｋは光ファイバのカットオフ波長λｃ
の関数で表わせる」ことを用い、光ファイバにおけるカ
ットオフ波長λｃの光ファイバ長手方向Ｚの分布Ｃ
（ｚ）の評価結果と、モードフィールド径の光ファイバ
長手方向Ｚの分布の評価結果とに基づいて、有効コア断
面積の光ファイバ長手方向の変動を求めるようにしたも
のであるから、容易に、かつ、正確に有効コア断面積の
光ファイバ長手方向の変動を測定することができる。According to the first aspect of the present invention, the above (Equation 3)-
It has been clarified from the applicant's analysis as shown in (Equation 9) that “the correction coefficient k is the cutoff wavelength λc of the optical fiber.
The distribution C of the cutoff wavelength λc of the optical fiber in the longitudinal direction Z of the optical fiber
Since the variation of the effective core area in the longitudinal direction of the optical fiber is obtained based on the evaluation result of (z) and the evaluation result of the distribution of the mode field diameter in the longitudinal direction of the optical fiber, it is easy. In addition, the variation of the effective core area in the longitudinal direction of the optical fiber can be accurately measured.
【００７９】特に、本第２の本発明によれば、前記本出
願人の解析から明らかとされた、「補正係数ｋは光ファ
イバに入射される信号光波長λと光ファイバのカットオ
フ波長λｃとの比λ／λｃの関数で表わせる」ことを用
い、具体的に補正係数ｋを前記比λ／λｃの関数χ（λ
／λｃ）として求め、さらに、補正係数ｋの光ファイバ
長手方向Ｚの変動ｋ（ｚ，λ）を前記λｃ（ｚ）に基づ
いて求めて関数χ（λｃ（ｚ）／λ）とする事により、
補正係数ｋの光ファイバ長手方向Ｚの変動を非常に正確
に評価することができるために、関係式Ａｅｆｆ（ｚ，
λ）＝ｋ（ｚ，λ）πＷ（ｚ，λ）2＝χ（λｃ（ｚ）
／λ）πＷ（ｚ，λ）2を用いて、光ファイバの有効コ
ア断面積の光ファイバ長手方向の変動Ａｅｆｆ（ｚ，
λ）を非常に正確に測定することができる。In particular, according to the second aspect of the present invention, it has been made clear from the analysis of the applicant that "the correction coefficient k is the signal wavelength λ incident on the optical fiber and the cutoff wavelength λc of the optical fiber. Can be expressed as a function of the ratio λ / λc with the correction coefficient k.
/ Λc), and the variation k (z, λ) of the correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z is determined based on the λc (z) to obtain a function χ (λc (z) / λ). ,
Since the variation of the correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z can be evaluated very accurately, the relational expression Aeff (z,
λ) = k (z, λ) πW (z, λ) 2 = χ (λc (z)
/ Λ) πW (z, λ) 2, and the variation Aeff (z,
λ) can be measured very accurately.
【００８０】さらに、本第３の発明によれば、光ファイ
バのモードフィールド径の波長依存性と該光ファイバの
有効コア断面積の波長依存性をそれぞれ測定し、これら
の測定結果と光ファイバの屈折率分布に基づいて関数χ
のλ／λｃへの依存性を求めてχ(λ／λｃ）を求め、
本第４の発明によれば、関数χのλ／λｃへの依存性を
光ファイバの屈折率分布とＭａｘｗｅｌｌ方程式に基づ
く理論計算から求めて関数χ（λ／λｃ）を求めること
により、本第３，４の発明のいずれにおいても、容易
に、かつ、正確に関数χ（λ／λｃ）を求めることがで
きるために、求めた関数（λ／λｃ）を用いて、容易
に、かつ、正確に有効コア断面積の光ファイバ長手方向
の変動を測定することができる。Further, according to the third aspect of the invention, the wavelength dependence of the mode field diameter of the optical fiber and the wavelength dependence of the effective core area of the optical fiber are measured. Function χ based on refractive index distribution
Χ (λ / λc) by determining the dependency of
According to the fourth aspect, the dependence of the function へ on λ / λc is obtained from the theoretical calculation based on the refractive index distribution of the optical fiber and the Maxwell equation to obtain the function χ (λ / λc). In any of the third and fourth inventions, since the function χ (λ / λc) can be easily and accurately obtained, the function λ (λ / λc) can be easily and accurately obtained using the obtained function (λ / λc). The variation of the effective core area in the longitudinal direction of the optical fiber can be measured.
【００８１】さらに、光ファイバの屈折率分布がステッ
プインデックス型のシングルモード光ファイバのときに
は、χ（λ／λｃ）＝０．２０（λｃ／λ）＋０．８１
とする本第５の発明や、光ファイバの屈折率分布がデュ
アルシェープコア（ｄｕａｌｓｈａｐｅ ｃｏｒｅ）型
の分散シフト光ファイバのときには、χ（λ／λｃ）＝
０．０１１４ｅｘｐ（２．２４λ／λｃ）とする本第６
の発明によれば、光ファイバの屈折率分布がステップイ
ンデックス型のシングルモード光ファイバや屈折率分布
がデュアルシェープコア（ｄｕａｌ ｓｈａｐｅ ｃｏ
ｒｅ）型の分散シフト光ファイバのときには、これらの
演算式を用いて、非常に容易に、かつ、正確に有効コア
断面積の光ファイバ長手方向の変動を測定することがで
きる。Further, when the refractive index distribution of the optical fiber is a single mode optical fiber of a step index type, χ (λ / λc) = 0.20 (λc / λ) +0.81
In the fifth invention, when the refractive index distribution of the optical fiber is a dual-shape core type dispersion-shifted optical fiber, χ (λ / λc) =
The sixth in which 0.0114exp (2.24λ / λc) is set
According to the invention, the refractive index distribution of the optical fiber is a single-mode optical fiber having a step index type or the refractive index distribution is a dual shape core.
In the case of the (re) type dispersion-shifted optical fiber, the variation of the effective core area in the longitudinal direction of the optical fiber can be measured very easily and accurately by using these arithmetic expressions.
【図１】本発明に係る光ファイバの有効コア断面積の長
手方向変動の測定方法を適用する装置の一例を示す要部
構成図である。FIG. 1 is a main part configuration diagram showing an example of an apparatus to which a method for measuring a longitudinal variation of an effective core area of an optical fiber according to the present invention is applied.
【図２】シングルモード光ファイバにおいて理論式（数
３）の計算から求めた補正係数ｋの計算値とλｃ／λと
の関係と、本発明に係る光ファイバの有効コア断面積の
長手方向変動の測定方法の一実施形態例において求めた
シングルモード光ファイバにおける補正係数ｋとλｃ／
λとの関係式（数１２）を表わす特性線を示すグラフで
ある。FIG. 2 shows the relationship between the calculated value of the correction coefficient k obtained from the calculation of the theoretical equation (Equation 3) and λc / λ in a single mode optical fiber, and the longitudinal variation of the effective core area of the optical fiber according to the present invention. Of the correction coefficient k and λc /
12 is a graph showing a characteristic line representing a relational expression (Equation 12) with λ.
【図３】実座標におけるシングルモード光ファイバの屈
折率分布例を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing an example of a refractive index distribution of a single mode optical fiber in real coordinates.
【図４】規格化座標におけるシングルモード光ファイバ
の屈折率分布例を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing an example of a refractive index distribution of a single mode optical fiber in normalized coordinates.
【図５】シングルモード光ファイバにおける信号光波長
とＶ／Ｖｃとの関係を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a relationship between a signal light wavelength and V / Vc in a single mode optical fiber.
【図６】シングルモード光ファイバにおける補正係数ｋ
とＶ／Ｖｃとの関係を理論式（数３）の計算から求めた
グラフである。FIG. 6 shows a correction coefficient k in a single mode optical fiber.
6 is a graph showing the relationship between V and V / Vc obtained by calculating the theoretical formula (Equation 3).
【図７】規格化座標におけるデュアルシェープコア（ｄ
ｕａｌ ｓｈａｐｅ ｃｏｒｅ）型の分散シフト光ファ
イバの屈折率分布を示すグラフである。FIG. 7 shows a dual shape core (d
5 is a graph illustrating a refractive index distribution of a dispersion-shifted optical fiber of a (shape core) type.
【図８】図７に示した分散シフト光ファイバにおける理
論式（数３）の計算から求めた補正係数ｋの計算値とλ
ｃ／λとの関係と、本発明に係る光ファイバの有効コア
断面積の長手方向変動の測定方法の他の実施形態例にお
いて求めた分散シフト光ファイバにおける補正係数ｋと
λｃ／λとの関係式（数２５）を表わす特性線を示すグ
ラフである。8 is a graph showing the relationship between the calculated value of the correction coefficient k obtained from the calculation of the theoretical formula (Equation 3) and λ in the dispersion-shifted optical fiber shown in FIG.
Relationship between c / λ and the correction coefficient k and λc / λ in the dispersion-shifted optical fiber obtained in another embodiment of the method for measuring the longitudinal variation of the effective core area of the optical fiber according to the present invention. It is a graph which shows the characteristic line showing Formula (Formula 25).
１ ＯＴＤＲ ２ レーザダイオード光源 ３ 光ファイバ ４ パーソナルコンピュータ ５ 光コネクタ ６ 接続部 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 OTDR 2 Laser diode light source 3 Optical fiber 4 Personal computer 5 Optical connector 6 Connection part
Claims (6)
長の２つの光をそれぞれ光ファイバの一端側から入射さ
せて該光ファイバ内で反射した光をＯＴＤＲによって観
測することにより得られる光ファイバ長手方向Ｚの後方
散乱光強度測定結果と、前記２つの光をそれぞれ光ファ
イバの他端側から入射させて該光ファイバ内で反射した
光をＯＴＤＲによって観測することにより得られる光フ
ァイバ長手方向Ｚの後方散乱光強度測定結果とに基づい
て、該光ファイバにおけるカットオフ波長λｃの光ファ
イバ長手方向Ｚの分布λｃ(ｚ)とモードフィールド径の
光ファイバ長手方向Ｚの分布を評価し、これらの評価結
果に基づいて光ファイバの有効コア断面積の光ファイバ
長手方向の変動を求めることを特徴とする光ファイバの
有効コア断面積の長手方向変動の測定方法。1. An optical fiber longitudinal direction Z obtained by making two lights having different wavelengths emitted from an OTDR incident on one end of an optical fiber and observing the light reflected in the optical fiber by the OTDR. Backscattering light intensity measurement result, and the backscattering in the longitudinal direction Z of the optical fiber obtained by making the two lights incident from the other end of the optical fiber and observing the light reflected in the optical fiber by OTDR. Based on the light intensity measurement results, the distribution λc (z) of the cut-off wavelength λc in the optical fiber longitudinal direction Z and the distribution of the mode field diameter in the optical fiber longitudinal direction Z in the optical fiber are evaluated. Determining the variation of the effective core area of the optical fiber in the longitudinal direction of the optical fiber based on the length of the effective core area of the optical fiber. How to measure direction change.
長の２つの光をそれぞれ光ファイバの一端側から入射さ
せて該光ファイバ内で反射した光をＯＴＤＲによって観
測することにより得られる光ファイバ長手方向Ｚの後方
散乱光強度測定結果と、前記２つの光をそれぞれ光ファ
イバの他端側から入射させて該光ファイバ内で反射した
光をＯＴＤＲによって観測することにより得られる光フ
ァイバ長手方向Ｚの後方散乱光強度測定結果とに基づい
て、該光ファイバにおけるカットオフ波長λｃの光ファ
イバ長手方向Ｚの分布λｃ(ｚ)とモードフィールド径２
Ｗの光ファイバ長手方向Ｚの分布２Ｗ（ｚ）を評価し、
一方、光ファイバの有効コア断面積Ａｅｆｆを光ファイ
バのモードフィールド半径Ｗから求めるときに用いられ
る補正係数ｋ＝Ａｅｆｆ/πＷ2を光ファイバに入射され
る信号光波長λと光ファイバのカットオフ波長λｃの比
λ／λｃの関数χ（λ／λｃ）として求め、前記補正係
数ｋの光ファイバ長手方向Ｚの変動ｋ（ｚ，λ）を前記
λｃ（ｚ）に基づいて求めて関数χ（λｃ（ｚ）／λ）
とし、光ファイバの有効コア断面積の光ファイバ長手方
向の変動Ａｅｆｆ（ｚ，λ）を、Ａｅｆｆ（ｚ，λ）＝
ｋ（ｚ，λ）πＷ（ｚ，λ）2＝χ（λｃ（ｚ）／λ）
πＷ（ｚ，λ）2の関係式により求めることを特徴とす
る光ファイバの有効コア断面積の長手方向変動の測定方
法。2. An optical fiber longitudinal direction Z obtained by irradiating two lights of different wavelengths emitted from the OTDR from one end of the optical fiber and observing the light reflected in the optical fiber by the OTDR. Backscattering light intensity measurement result, and the backscattering in the longitudinal direction Z of the optical fiber obtained by making the two lights incident from the other end of the optical fiber and observing the light reflected in the optical fiber by OTDR. Based on the light intensity measurement result, the distribution λc (z) of the cutoff wavelength λc in the optical fiber in the optical fiber longitudinal direction Z and the mode field diameter 2
Evaluating the distribution 2W (z) of W in the optical fiber longitudinal direction Z,
On the other hand, the correction coefficient k = Aeff / πW 2 used when obtaining the effective core area Aeff of the optical fiber from the mode field radius W of the optical fiber is defined as the signal light wavelength λ incident on the optical fiber and the cutoff wavelength of the optical fiber. A function の (λ / λc) is obtained as a function λ (λ / λc) of the ratio λ / λc of λc, and a variation k (z, λ) of the correction coefficient k in the optical fiber longitudinal direction Z is obtained based on the λc (z). (Z) / λ)
The variation Aeff (z, λ) of the effective core area of the optical fiber in the longitudinal direction of the optical fiber is represented by Aeff (z, λ) =
k (z, λ) πW (z, λ) 2 = χ (λc (z) / λ)
A method for measuring a variation in an effective core area in a longitudinal direction of an optical fiber, which is obtained by a relational expression of πW (z, λ) 2 .
依存性と該光ファイバの有効コア断面積の波長依存性を
それぞれ測定し、これらの測定結果と光ファイバの屈折
率分布に基づいて関数χのλ／λｃへの依存性を求めて
χ(λ／λｃ）を求めることを特徴とする請求項２記載
の光ファイバの有効コア断面積の長手方向変動の測定方
法。3. The wavelength dependence of the mode field diameter of the optical fiber and the wavelength dependence of the effective core area of the optical fiber are measured, and the function χ is calculated based on the measurement results and the refractive index distribution of the optical fiber. 3. The method according to claim 2, wherein χ (λ / λc) is obtained by obtaining a dependency on λ / λc.
バの屈折率分布とＭａｘｗｅｌｌ方程式に基づく理論計
算から求めて関数χ（λ／λｃ）を求めることを特徴と
する請求項２記載の光ファイバの有効コア断面積の長手
方向変動の測定方法。4. The function χ (λ / λc) is obtained by determining the dependence of the function χ on λ / λc from theoretical calculation based on the refractive index distribution of the optical fiber and the Maxwell equation. Method for measuring longitudinal variation of effective core area of optical fiber.
デックス型のシングルモード光ファイバのときには、χ
（λ／λｃ）＝０．２０（λｃ／λ）＋０．８１とする
ことを特徴とする請求項２記載の光ファイバの有効コア
断面積の長手方向変動の測定方法。5. When a refractive index distribution of the optical fiber is a single mode optical fiber of a step index type, χ
3. The method according to claim 2, wherein (λ / λc) = 0.20 (λc / λ) +0.81.
ープコア（ｄｕａｌｓｈａｐｅ ｃｏｒｅ）型の分散シ
フト光ファイバのときには、χ（λ／λｃ）＝０．０１
１４ｅｘｐ（２．２４λ／λｃ）とすることを特徴とす
る請求項２記載の光ファイバの有効コア断面積の長手方
向変動の測定方法。6. When the refractive index distribution of the optical fiber is a dual-shape core type dispersion-shifted optical fiber, χ (λ / λc) = 0.01
3. The method according to claim 2, wherein the variation in the effective core area of the optical fiber in the longitudinal direction is 14 exp (2.24λ / λc).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10370698A JPH11287638A (en) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | Method for measuring longitudinal fluctuation of effective core cross-sectional area of optical fiber |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10370698A JPH11287638A (en) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | Method for measuring longitudinal fluctuation of effective core cross-sectional area of optical fiber |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11287638A true JPH11287638A (en) | 1999-10-19 |
Family
ID=14361194
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10370698A Pending JPH11287638A (en) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | Method for measuring longitudinal fluctuation of effective core cross-sectional area of optical fiber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11287638A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006105961A (en) * | 2004-09-13 | 2006-04-20 | Fujikura Ltd | Measuring method of mode-field diameter of optical fiber, wavelength dispersion characteristics, and its longitudinal distribution |
| CN105318841A (en) * | 2015-10-21 | 2016-02-10 | 长飞光纤光缆股份有限公司 | Testing method of core diameter of bending-resistant multi-mode optical fiber |
-
1998
- 1998-03-31 JP JP10370698A patent/JPH11287638A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006105961A (en) * | 2004-09-13 | 2006-04-20 | Fujikura Ltd | Measuring method of mode-field diameter of optical fiber, wavelength dispersion characteristics, and its longitudinal distribution |
| JP4554443B2 (en) * | 2004-09-13 | 2010-09-29 | 株式会社フジクラ | Mode field diameter, chromatic dispersion characteristic, and longitudinal distribution measurement method of optical fiber |
| CN105318841A (en) * | 2015-10-21 | 2016-02-10 | 长飞光纤光缆股份有限公司 | Testing method of core diameter of bending-resistant multi-mode optical fiber |
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