JPH1128501A - 連続鋳造厚鋼板およびその製造方法 - Google Patents
連続鋳造厚鋼板およびその製造方法Info
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- JPH1128501A JPH1128501A JP19523797A JP19523797A JPH1128501A JP H1128501 A JPH1128501 A JP H1128501A JP 19523797 A JP19523797 A JP 19523797A JP 19523797 A JP19523797 A JP 19523797A JP H1128501 A JPH1128501 A JP H1128501A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 中心偏析の内質及び／又は材質への影響を緩
和又は無害化した連続鋳造厚鋼板及びその製造方法を提
供する。 【解決手段】 連続鋳造した厚鋼板であって、板厚部位
での偏析度差が−０．５以上＋０．５以下であることを
特徴とする連続鋳造厚鋼板。但し、板厚部位での偏析度
差＝板厚中心部の偏析度−板厚１／４部の偏析度。更に
その鋼組成が、重量％でＣ：０．０３％〜０．６％、Ｓ
ｉ：０．１％〜１．０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０％、
Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下であり、
残部鉄及び不可避的不純物である前記の連続鋳造厚鋼
板。前記鋼組成からなり厚さが４００ｍｍ以上、幅が６
００ｍｍ以上であるスラブに、そのスラブ幅方向を厚鋼
板厚方向とした熱間圧延を施す連続鋳造厚鋼板の製造方
法。
和又は無害化した連続鋳造厚鋼板及びその製造方法を提
供する。 【解決手段】 連続鋳造した厚鋼板であって、板厚部位
での偏析度差が−０．５以上＋０．５以下であることを
特徴とする連続鋳造厚鋼板。但し、板厚部位での偏析度
差＝板厚中心部の偏析度−板厚１／４部の偏析度。更に
その鋼組成が、重量％でＣ：０．０３％〜０．６％、Ｓ
ｉ：０．１％〜１．０％、Ｍｎ：０．５％〜２．０％、
Ｐ：０．０３５％以下、Ｓ：０．０３５％以下であり、
残部鉄及び不可避的不純物である前記の連続鋳造厚鋼
板。前記鋼組成からなり厚さが４００ｍｍ以上、幅が６
００ｍｍ以上であるスラブに、そのスラブ幅方向を厚鋼
板厚方向とした熱間圧延を施す連続鋳造厚鋼板の製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、中心偏析の内質及
び／又は材質への影響を緩和又は無害化した連続鋳造厚
鋼板及びその製造方法に関するものである。
び／又は材質への影響を緩和又は無害化した連続鋳造厚
鋼板及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造の原理は１９世紀に発明された
が、その実用化は１９５０年代のビレット、ブルームの
連続鋳造機に始まる。我が国でも１９６０年代にスラブ
連続鋳造が実用化された。特に、日本経済を襲った石油
危機を契機として、省エネルギーと生産性の向上の強い
要請から、連続鋳造比率が著しく向上した。１９７０年
には５．６％であった連続鋳造比率は、１９９２年には
９５％を超えるまでになった。中でも、Ａｌ缶対抗とし
ての飲料缶用ブリキ材の品質厳格化、自動車用鋼材に代
表される極低炭素鋼の増大と品質の厳格化への対応など
により、連続鋳造技術は大きく進歩した。
が、その実用化は１９５０年代のビレット、ブルームの
連続鋳造機に始まる。我が国でも１９６０年代にスラブ
連続鋳造が実用化された。特に、日本経済を襲った石油
危機を契機として、省エネルギーと生産性の向上の強い
要請から、連続鋳造比率が著しく向上した。１９７０年
には５．６％であった連続鋳造比率は、１９９２年には
９５％を超えるまでになった。中でも、Ａｌ缶対抗とし
ての飲料缶用ブリキ材の品質厳格化、自動車用鋼材に代
表される極低炭素鋼の増大と品質の厳格化への対応など
により、連続鋳造技術は大きく進歩した。
【０００３】しかし、その進歩した連続鋳造で製造され
る鋼の中心偏析は、鋳造後均熱炉にて加熱し分塊圧延を
行う従来の造塊法に比べ、明らかに劣っている。そのた
め、厚板用連続鋳造スラブ、特に耐サワーガス用ライン
パイプ用鋼、大入熱溶接用鋼、海洋構造物用鋼などの厚
板高級用スラブは、中心部の偏析が割れの起点又は特性
劣化の原因となっていた。
る鋼の中心偏析は、鋳造後均熱炉にて加熱し分塊圧延を
行う従来の造塊法に比べ、明らかに劣っている。そのた
め、厚板用連続鋳造スラブ、特に耐サワーガス用ライン
パイプ用鋼、大入熱溶接用鋼、海洋構造物用鋼などの厚
板高級用スラブは、中心部の偏析が割れの起点又は特性
劣化の原因となっていた。
【０００４】したがって、厚板スラブの中心偏析は、大
変重要な品質問題として従来から多くの研究がなされて
きており、その生成メカニズムに対する定量的解析もか
なり進んできた。スラブの中心偏析は、鋳片断面を研磨
・エッチングすると１／２厚部に現出する目視可能な偏
析であり、一般的にマクロ偏析と呼ばれるが、その成因
の基となるのがデンドライト樹間におけるミクロ偏析で
ある。マクロ偏析は、ミクロ偏析により濃化した溶鋼
が、何らかの原因で発生した流動により、局部的に溶質
濃度の高い部分が偏析したものと考えられる。スラブ鋳
片は、断面が略長方形をしているので、広面が静鉄圧に
よりバルジングしやすく、したがって、ロール間バルジ
ングが発生し、局部的な溶鋼流動が発生し、偏析が発生
する。そこで、バルジングを防止するため、第１５３回
西山記念技術講座「鋼のスラブ連続鋳造技術の最近の動
向」（平成６年５月１６日）に見られるように、サポー
トロールピッチを短くし、それによるロールの小径化・
剛性低下に対して、分割ロールが採用されている。しか
し、小径化にも限界があり、ロールピッチが存在するこ
とから、完全に溶鋼流動を防止することはむつかしい。
変重要な品質問題として従来から多くの研究がなされて
きており、その生成メカニズムに対する定量的解析もか
なり進んできた。スラブの中心偏析は、鋳片断面を研磨
・エッチングすると１／２厚部に現出する目視可能な偏
析であり、一般的にマクロ偏析と呼ばれるが、その成因
の基となるのがデンドライト樹間におけるミクロ偏析で
ある。マクロ偏析は、ミクロ偏析により濃化した溶鋼
が、何らかの原因で発生した流動により、局部的に溶質
濃度の高い部分が偏析したものと考えられる。スラブ鋳
片は、断面が略長方形をしているので、広面が静鉄圧に
よりバルジングしやすく、したがって、ロール間バルジ
ングが発生し、局部的な溶鋼流動が発生し、偏析が発生
する。そこで、バルジングを防止するため、第１５３回
西山記念技術講座「鋼のスラブ連続鋳造技術の最近の動
向」（平成６年５月１６日）に見られるように、サポー
トロールピッチを短くし、それによるロールの小径化・
剛性低下に対して、分割ロールが採用されている。しか
し、小径化にも限界があり、ロールピッチが存在するこ
とから、完全に溶鋼流動を防止することはむつかしい。
【０００５】その結果、連続鋳造スラブを厚鋼板に圧延
した後も、板厚中心部の偏析は残存する。そのため、板
厚中心部の低温靭性や耐サワー特性や耐溶接割れ性や板
厚方向引張試験による絞り率などが、板厚１／４部のそ
れらと比較して、著しく劣る場合が生じ、従来の厚鋼板
製造は、板厚中心部の材質を向上する必要があった。
した後も、板厚中心部の偏析は残存する。そのため、板
厚中心部の低温靭性や耐サワー特性や耐溶接割れ性や板
厚方向引張試験による絞り率などが、板厚１／４部のそ
れらと比較して、著しく劣る場合が生じ、従来の厚鋼板
製造は、板厚中心部の材質を向上する必要があった。
【０００６】また、中心偏析の少ない厚鋼板の製造方法
には、連続鋳造方法の改善だけでなく、連続鋳造スラブ
を１２５０℃以上の高温に約１０時間以上保持すること
（均熱拡散、以下ＳＰと記す）により、中心偏析部に偏
析した元素を拡散させる方法もある。しかし、この製造
法は、スラブを高温で長時間保持する必要から、製造コ
ストの上昇と製造工期が長くなり、更に、析出物の粗大
化や初期γ粒の粗大化など品質面（内質・材質等）の課
題が多く、実際にはほとんど適応されていない。
には、連続鋳造方法の改善だけでなく、連続鋳造スラブ
を１２５０℃以上の高温に約１０時間以上保持すること
（均熱拡散、以下ＳＰと記す）により、中心偏析部に偏
析した元素を拡散させる方法もある。しかし、この製造
法は、スラブを高温で長時間保持する必要から、製造コ
ストの上昇と製造工期が長くなり、更に、析出物の粗大
化や初期γ粒の粗大化など品質面（内質・材質等）の課
題が多く、実際にはほとんど適応されていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、従来技
術では、中心偏析をなくすには必ずしも十分ではない事
が分かる。そこで、本発明は、、従来の連続鋳造スラブ
に高温・長時間熱処理を施すことなく、従来の厚鋼板製
造の課題である板厚中心部の材質劣化問題を解決しよう
とするものである。
術では、中心偏析をなくすには必ずしも十分ではない事
が分かる。そこで、本発明は、、従来の連続鋳造スラブ
に高温・長時間熱処理を施すことなく、従来の厚鋼板製
造の課題である板厚中心部の材質劣化問題を解決しよう
とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の特徴は、 （１） 連続鋳造した厚鋼板であって、板厚部位での偏
析度差が−０．５以上＋０．５以下であることを特徴と
する連続鋳造厚鋼板。但し、板厚部位での偏析度差＝板
厚中心部の偏析度−板厚１／４部の偏析度。
析度差が−０．５以上＋０．５以下であることを特徴と
する連続鋳造厚鋼板。但し、板厚部位での偏析度差＝板
厚中心部の偏析度−板厚１／４部の偏析度。
【０００９】（２） 鋼組成が、重量％で Ｃ ：０．０３％〜０．６％ Ｓｉ：０．１％〜１．０％ Ｍｎ：０．５％〜２．０％ Ｐ ：０．０３５％以下 Ｓ ：０．０３５％以下 であり、残部鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
する前記（１）の連続鋳造厚鋼板。
する前記（１）の連続鋳造厚鋼板。
【００１０】（３） 鋼組成が更に、重量％で、強度靭
性改善元素群 Ｃｕ：０．１％〜１．５％ Ｎｉ：０．１％〜１０．０％ Ｃｒ：０．０２％〜３．５％ Ｍｏ：０．１％〜１．５％ Ｎｂ：０．００３％〜０．１％ Ｔｉ：０．００３％〜０．０７％ Ｖ ：０．０１％〜０．５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする前記
（２）に記載の連続鋳造厚鋼板。
性改善元素群 Ｃｕ：０．１％〜１．５％ Ｎｉ：０．１％〜１０．０％ Ｃｒ：０．０２％〜３．５％ Ｍｏ：０．１％〜１．５％ Ｎｂ：０．００３％〜０．１％ Ｔｉ：０．００３％〜０．０７％ Ｖ ：０．０１％〜０．５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする前記
（２）に記載の連続鋳造厚鋼板。
【００１１】（４） 鋼組成が更に、重量％で、介在物
形態制御元素群 Ｃａ ：０．００３％以下 ＲＥＭ：０．０３％以下 の１種または２種を含有することを特徴とする前記
（２）または（３）に記載の連続鋳造厚鋼板。
形態制御元素群 Ｃａ ：０．００３％以下 ＲＥＭ：０．０３％以下 の１種または２種を含有することを特徴とする前記
（２）または（３）に記載の連続鋳造厚鋼板。
【００１２】（５） 連続鋳造した鋼スラブ厚が４００
ｍｍ以上、スラブ幅が６００ｍｍ以上であり、かつ、そ
のスラブ幅を厚鋼板厚とした圧延を施すことを特徴とす
る連続鋳造厚鋼板の製造方法。
ｍｍ以上、スラブ幅が６００ｍｍ以上であり、かつ、そ
のスラブ幅を厚鋼板厚とした圧延を施すことを特徴とす
る連続鋳造厚鋼板の製造方法。
【００１３】（６） 連続鋳造した鋼スラブに圧延を施
すに際して、スラブ厚／スラブ幅の形状比が０．３以上
〜１．０未満であることを特徴とする前記（５）に記載
の連続鋳造厚鋼板の製造方法。
すに際して、スラブ厚／スラブ幅の形状比が０．３以上
〜１．０未満であることを特徴とする前記（５）に記載
の連続鋳造厚鋼板の製造方法。
【００１４】（７） 鋳造速度０．４ｍｐｍ以下として
鋼スラブを連続鋳造したことを特徴とする前記（５）ま
たは（６）に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法。
鋼スラブを連続鋳造したことを特徴とする前記（５）ま
たは（６）に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法。
【００１５】（８） 鋼組成が、重量％で Ｃ ：０．０３％〜０．６％ Ｓｉ：０．１％〜１．０％ Ｍｎ：０．５％〜２．０％ Ｐ ：０．０３５％以下 Ｓ ：０．０３５％以下 であり、残部鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
する前記（５）または（６）または（７）に記載の連続
鋳造厚鋼板の製造方法。
する前記（５）または（６）または（７）に記載の連続
鋳造厚鋼板の製造方法。
【００１６】（９） 鋼組成が更に、重量％で、強度靭
性改善元素群 Ｃｕ：０．１％〜１．５％ Ｎｉ：０．１％〜１０．０％ Ｃｒ：０．０２％〜３．５％ Ｍｏ：０．１％〜１．５％ Ｎｂ：０．００３％〜０．１％ Ｔｉ：０．００３％〜０．０７％ Ｖ ：０．０１％〜０．５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする前記
（８）に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法。
性改善元素群 Ｃｕ：０．１％〜１．５％ Ｎｉ：０．１％〜１０．０％ Ｃｒ：０．０２％〜３．５％ Ｍｏ：０．１％〜１．５％ Ｎｂ：０．００３％〜０．１％ Ｔｉ：０．００３％〜０．０７％ Ｖ ：０．０１％〜０．５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする前記
（８）に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法。
【００１７】（１０） 鋼組成が更に、重量％で、介在
物形態制御元素群 Ｃａ ：０．００３％以下 ＲＥＭ：０．０３％以下 の１種または２種を含有することを特徴とする前記
（８）または（９）に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法
である。
物形態制御元素群 Ｃａ ：０．００３％以下 ＲＥＭ：０．０３％以下 の１種または２種を含有することを特徴とする前記
（８）または（９）に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法
である。
【００１８】本発明の技術思想を説明する。
【００１９】偏析元素の内でも、偏析しやすく、かつ、
材質への影響が大きいと考えられるＰに着目し、連続鋳
造スラブ（特に大断面スラブ）の偏析状況を把握し、鋳
造時の偏析程度を下げ、更に厚鋼板板厚中心部へ偏析を
助長する圧延を施さないことにより、板厚中心部の品質
にも優れた連続鋳造厚鋼板を得るものである。
材質への影響が大きいと考えられるＰに着目し、連続鋳
造スラブ（特に大断面スラブ）の偏析状況を把握し、鋳
造時の偏析程度を下げ、更に厚鋼板板厚中心部へ偏析を
助長する圧延を施さないことにより、板厚中心部の品質
にも優れた連続鋳造厚鋼板を得るものである。
【００２０】板厚部位での偏析度差とは、化学成分のリ
ン「Ｐ」をフォーカス径５０μｍΦのＸ線マイクロアナ
ライザーの線分析でほぼ板幅方向の同じ部位で板厚中心
部と板厚１／４部とを板厚方向にそれぞれ２０ｍｍ測定
し、その「Ｐ」のピーク濃度値を平均「Ｐ」濃度値で割
ったものを偏析度とし、それらを測定した後、板厚中心
部の偏析度から板厚１／４部の偏析度を引いたものとし
た。この板厚部の偏析度差は、０．５を超えると中心偏
析による品質劣化、特に、板厚方向引張試験による絞り
率の劣化（図４）、板厚中心部の低温靭性劣化（図５）
等を招くため、０．５以下とした。また、この板厚部の
偏析度差が−０．５未満になると、負偏析となり、板厚
中心部の引張強度と硬さとが低下しすぎ（図６）、材質
の均一性が低下するため、−０．５以上とした。
ン「Ｐ」をフォーカス径５０μｍΦのＸ線マイクロアナ
ライザーの線分析でほぼ板幅方向の同じ部位で板厚中心
部と板厚１／４部とを板厚方向にそれぞれ２０ｍｍ測定
し、その「Ｐ」のピーク濃度値を平均「Ｐ」濃度値で割
ったものを偏析度とし、それらを測定した後、板厚中心
部の偏析度から板厚１／４部の偏析度を引いたものとし
た。この板厚部の偏析度差は、０．５を超えると中心偏
析による品質劣化、特に、板厚方向引張試験による絞り
率の劣化（図４）、板厚中心部の低温靭性劣化（図５）
等を招くため、０．５以下とした。また、この板厚部の
偏析度差が−０．５未満になると、負偏析となり、板厚
中心部の引張強度と硬さとが低下しすぎ（図６）、材質
の均一性が低下するため、−０．５以上とした。
【００２１】
【発明の実施の形態】Ｃは０．０３％未満になると、必
要な強度が確保できないため、０．０３％以上とした。
また、０．６％超になると、鋼の靭性が劣化するため、
０．６％以下とした。
要な強度が確保できないため、０．０３％以上とした。
また、０．６％超になると、鋼の靭性が劣化するため、
０．６％以下とした。
【００２２】Ｓｉは強度を確保するために必要な元素で
あり、０．１％未満になると強度が低下するので、０．
１％以上にした。また、１．０％超になると、鋼の靭性
が劣化するため、１．０％以下とした。更に好ましくは
０．３５％以下である。
あり、０．１％未満になると強度が低下するので、０．
１％以上にした。また、１．０％超になると、鋼の靭性
が劣化するため、１．０％以下とした。更に好ましくは
０．３５％以下である。
【００２３】Ｍｎは強度を確保するために必要な元素で
あり、０．５％未満になると強度が低下するので、０．
５％以上とした。また、２．０％超になると、鋼の靭性
が劣化するため、２．０％以下とした。
あり、０．５％未満になると強度が低下するので、０．
５％以上とした。また、２．０％超になると、鋼の靭性
が劣化するため、２．０％以下とした。
【００２４】Ｐは０．０３５％超になると鋼の靭性を劣
化させるため、０．０３５％以下とした。
化させるため、０．０３５％以下とした。
【００２５】Ｓは０．０３５％超になると、鋼の靭性を
劣化させるため、０．０３５％以下とした。
劣化させるため、０．０３５％以下とした。
【００２６】更に、高い強度が必要な時は、Ｃｕ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの添加が有効である。
しかし、Ｃｕは０．１％未満になると、強度上昇にはほ
とんど効果がないので、０．１％以上とした。また、
１．５％超になると粒界が粗くなり網割れ等が生じやす
く、また、コストが高くなりすぎるため、１．５％以下
とした。
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖの添加が有効である。
しかし、Ｃｕは０．１％未満になると、強度上昇にはほ
とんど効果がないので、０．１％以上とした。また、
１．５％超になると粒界が粗くなり網割れ等が生じやす
く、また、コストが高くなりすぎるため、１．５％以下
とした。
【００２７】Ｎｉは０．１％未満になると、強度上昇に
はほとんど効果がないので、０．１％以上とした。ま
た、１０．０％超になると低温靭性はほぼ飽和するが、
コストが高くなりすぎるため、１０．０％以下とした。
はほとんど効果がないので、０．１％以上とした。ま
た、１０．０％超になると低温靭性はほぼ飽和するが、
コストが高くなりすぎるため、１０．０％以下とした。
【００２８】Ｃｒは０．０２％未満になると、強度上昇
にはほとんど効果がないので、０．０２％以上とした。
また、３．５％超になると割れ感受性が高くなりまたコ
ストも高くなりすぎるため、３．５％以下とした。
にはほとんど効果がないので、０．０２％以上とした。
また、３．５％超になると割れ感受性が高くなりまたコ
ストも高くなりすぎるため、３．５％以下とした。
【００２９】Ｍｏは０．１％未満になると、強度上昇に
はほとんど効果がないので、０．１％以下とした。ま
た、１．５％超になると析出硬化がほぼ飽和しコストが
高すぎるため、１．５％以下とした。
はほとんど効果がないので、０．１％以下とした。ま
た、１．５％超になると析出硬化がほぼ飽和しコストが
高すぎるため、１．５％以下とした。
【００３０】Ｎｂは０．００３％未満になると、強度上
昇にはほとんど効果がないので、０．００３％以上とし
た。また、０．１％超になると粗大なＮｂ炭化物やＮｂ
炭窒化物を析出しやすくなり強度や靭性が損なわれ、コ
ストが高すぎるため、０．１％以下とした。
昇にはほとんど効果がないので、０．００３％以上とし
た。また、０．１％超になると粗大なＮｂ炭化物やＮｂ
炭窒化物を析出しやすくなり強度や靭性が損なわれ、コ
ストが高すぎるため、０．１％以下とした。
【００３１】Ｔｉは０．００３％未満になると、強度上
昇にはほとんど効果がないので、０．００３％以上とし
た。また、０．０７％超になると粗大なＴｉ炭化物やＴ
ｉ炭窒化物を析出しやすくなり靭性が損なわれ、コスト
が高すぎるため、０．０７％以下とした。
昇にはほとんど効果がないので、０．００３％以上とし
た。また、０．０７％超になると粗大なＴｉ炭化物やＴ
ｉ炭窒化物を析出しやすくなり靭性が損なわれ、コスト
が高すぎるため、０．０７％以下とした。
【００３２】Ｖは０．０１％未満になると、強度上昇に
はほとんど効果がないので、０．０１％以上とした。ま
た、０．５％超になると粗大なＶ炭化物を析出しやすく
なり、強度、靭性が損なわれ、コストも著しく上昇する
ため、０．５％以下とした。
はほとんど効果がないので、０．０１％以上とした。ま
た、０．５％超になると粗大なＶ炭化物を析出しやすく
なり、強度、靭性が損なわれ、コストも著しく上昇する
ため、０．５％以下とした。
【００３３】低温靭性を向上や異方性改善の必要のある
時、Ｃａ、ＲＥＭは有効であるが、Ｃａは０．００３％
超になると、鋼の清浄度を悪化し、低温靭性を劣化させ
るため、０．００３％以下とした。ＲＥＭは０．０３％
超になると、鋼の清浄度を悪化し、低温靭性を劣化させ
るため、０．０３％以下とした。
時、Ｃａ、ＲＥＭは有効であるが、Ｃａは０．００３％
超になると、鋼の清浄度を悪化し、低温靭性を劣化させ
るため、０．００３％以下とした。ＲＥＭは０．０３％
超になると、鋼の清浄度を悪化し、低温靭性を劣化させ
るため、０．０３％以下とした。
【００３４】スラブ厚みが４００ｍｍ未満になると、ス
ラブを立ててスラブ幅を鋼板厚とする熱間圧延が容易で
なくなるため、４００ｍｍ以上とした。スラブ厚みは、
本発明の圧延法では、厚鋼板の幅方向になるので、厚い
方が好ましいが、１０００ｍｍ超となると連続鋳造設備
の設備費が飛躍的に高騰するので、好ましくは１０００
ｍｍ以下である。また、スラブ幅は６００ｍｍ未満にな
ると、厚鋼板としての用途に適用しにくいので、６００
ｍｍ以上が好ましい。
ラブを立ててスラブ幅を鋼板厚とする熱間圧延が容易で
なくなるため、４００ｍｍ以上とした。スラブ厚みは、
本発明の圧延法では、厚鋼板の幅方向になるので、厚い
方が好ましいが、１０００ｍｍ超となると連続鋳造設備
の設備費が飛躍的に高騰するので、好ましくは１０００
ｍｍ以下である。また、スラブ幅は６００ｍｍ未満にな
ると、厚鋼板としての用途に適用しにくいので、６００
ｍｍ以上が好ましい。
【００３５】本発明の圧延法では、図２に示すスラブ厚
（ＳＴ）方向４の圧延とは異なり、図１に示すようにス
ラブ幅方向３の圧延であるから、スラブ幅（ＳＷ）方向
３が圧延後の厚鋼板の板厚（ｔ）方向になる。スラブ幅
（ＳＷ）は広い方が熱間圧延の圧下比を大きくすること
が可能になるので結晶粒の細粒化には好ましいが、スラ
ブ厚（ＳＴ）／スラブ幅（ＳＷ）の形状比（ＳＴ／Ｓ
Ｗ）が０．３未満になると、図１に示すように、連続鋳
造スラブ１を立ててスラブ幅（ＳＷ）方向３が板厚
（ｔ）方向となるように圧延ロール２で圧延すると、ス
ラブ１が挫屈しやすく、圧下が十分に厚鋼板内（特に厚
鋼板の板厚中心部）に伝達されずに、板厚１／４から板
厚中心部の結晶粒の細粒化が損なわれやすいので、スラ
ブ厚／スラブ幅の形状比（ＳＴ／ＳＷ）は０．３以上が
好ましい。また、スラブ厚／スラブ幅の形状比（ＳＴ／
ＳＷ）が１．０以上になると、図２に示すように従来の
圧延方法になるため、本発明の目的である厚鋼板を得る
ことが難しくなるので、１．０未満とした。このよう
に、スラブを立ててスラブ幅（ＳＷ）方向が厚鋼板の板
厚（ｔ）方向となる圧延すると、図３（ａ）に示すよう
にスラブ中に存在していた中心偏析５は、図３（ｃ）に
示すように、中心偏析は厚鋼板の板厚（ｔ）中心付近に
のみ存在するわけではなく、板幅（ｗ）の中央付近のほ
ぼ板厚（ｔ）方向に存在することになり、厚鋼板への偏
析の影響を緩和、又は無害化でき、特に、板厚中心部の
靭性及び、厚み方向引張試験による絞り率が非常に優れ
る。これに対して、従来の圧延方法では図３（ｂ）に示
すように中心偏析５は板厚（ｔ）中心の板幅（ｗ）方向
に存在する。
（ＳＴ）方向４の圧延とは異なり、図１に示すようにス
ラブ幅方向３の圧延であるから、スラブ幅（ＳＷ）方向
３が圧延後の厚鋼板の板厚（ｔ）方向になる。スラブ幅
（ＳＷ）は広い方が熱間圧延の圧下比を大きくすること
が可能になるので結晶粒の細粒化には好ましいが、スラ
ブ厚（ＳＴ）／スラブ幅（ＳＷ）の形状比（ＳＴ／Ｓ
Ｗ）が０．３未満になると、図１に示すように、連続鋳
造スラブ１を立ててスラブ幅（ＳＷ）方向３が板厚
（ｔ）方向となるように圧延ロール２で圧延すると、ス
ラブ１が挫屈しやすく、圧下が十分に厚鋼板内（特に厚
鋼板の板厚中心部）に伝達されずに、板厚１／４から板
厚中心部の結晶粒の細粒化が損なわれやすいので、スラ
ブ厚／スラブ幅の形状比（ＳＴ／ＳＷ）は０．３以上が
好ましい。また、スラブ厚／スラブ幅の形状比（ＳＴ／
ＳＷ）が１．０以上になると、図２に示すように従来の
圧延方法になるため、本発明の目的である厚鋼板を得る
ことが難しくなるので、１．０未満とした。このよう
に、スラブを立ててスラブ幅（ＳＷ）方向が厚鋼板の板
厚（ｔ）方向となる圧延すると、図３（ａ）に示すよう
にスラブ中に存在していた中心偏析５は、図３（ｃ）に
示すように、中心偏析は厚鋼板の板厚（ｔ）中心付近に
のみ存在するわけではなく、板幅（ｗ）の中央付近のほ
ぼ板厚（ｔ）方向に存在することになり、厚鋼板への偏
析の影響を緩和、又は無害化でき、特に、板厚中心部の
靭性及び、厚み方向引張試験による絞り率が非常に優れ
る。これに対して、従来の圧延方法では図３（ｂ）に示
すように中心偏析５は板厚（ｔ）中心の板幅（ｗ）方向
に存在する。
【００３６】連続鋳造速度０．４ｍｐｍ超になると、連
続鋳造の冷却段階において、凝固シェルが十分に発達し
ないため、バルジングが発生しやすく、中心偏析が大き
くなるため、鋼組成によっては、本発明の圧延方法を採
用しても十分な効果が得られ難くなりやすいので、０．
４ｍｐｍ以下が好ましい。
続鋳造の冷却段階において、凝固シェルが十分に発達し
ないため、バルジングが発生しやすく、中心偏析が大き
くなるため、鋼組成によっては、本発明の圧延方法を採
用しても十分な効果が得られ難くなりやすいので、０．
４ｍｐｍ以下が好ましい。
【００３７】加熱、熱間圧延温度、全圧延比は、厚鋼板
の要求特性に応じて適宜選択すれば良い。熱間スラブを
加熱することなく熱間圧延しても、本発明を逸脱するも
のではない。また、圧延後に厚鋼板の要求特性に応じて
熱処理（焼ならし（Ｎ）、焼入れ（Ｑ）、直接焼入れ
（ＤＱ）、加速冷却（ＡＣ）、焼ならし焼戻し（Ｎ−
Ｔ）、焼入れ焼戻し（Ｑ−Ｔ）、直接焼入れ焼戻し（Ｄ
Ｑ−Ｔ）、加速冷却焼戻し（ＡＣ−Ｔ）等）を施しても
本発明を逸脱するものではない。
の要求特性に応じて適宜選択すれば良い。熱間スラブを
加熱することなく熱間圧延しても、本発明を逸脱するも
のではない。また、圧延後に厚鋼板の要求特性に応じて
熱処理（焼ならし（Ｎ）、焼入れ（Ｑ）、直接焼入れ
（ＤＱ）、加速冷却（ＡＣ）、焼ならし焼戻し（Ｎ−
Ｔ）、焼入れ焼戻し（Ｑ−Ｔ）、直接焼入れ焼戻し（Ｄ
Ｑ−Ｔ）、加速冷却焼戻し（ＡＣ−Ｔ）等）を施しても
本発明を逸脱するものではない。
【００３８】本発明の圧延方法を採用すれば、連続鋳造
スラブの中心偏析の材質への影響を緩和するために、前
述の均熱拡散（ＳＰ、例えば１２５０〜１３００℃で約
１０時間保持）処理といった付加工程を施すことなく、
連続鋳造厚鋼板の板厚中心部の材質を改善することがで
きる。また、ＳＰ処理を施さないので、圧延前のオース
テナイト粒の過度の成長が抑制でき、圧下率を低くとど
めても、板厚中心部の材質を十分に満足可能であるの
で、厚鋼板の製造の際での、圧延工程起因の生産性の低
下も回避可能でる。
スラブの中心偏析の材質への影響を緩和するために、前
述の均熱拡散（ＳＰ、例えば１２５０〜１３００℃で約
１０時間保持）処理といった付加工程を施すことなく、
連続鋳造厚鋼板の板厚中心部の材質を改善することがで
きる。また、ＳＰ処理を施さないので、圧延前のオース
テナイト粒の過度の成長が抑制でき、圧下率を低くとど
めても、板厚中心部の材質を十分に満足可能であるの
で、厚鋼板の製造の際での、圧延工程起因の生産性の低
下も回避可能でる。
【００３９】圧延に際しては、スラブ長さ（ＳＬ）を圧
延方向とする圧延パスのみでも良いが、スラブ厚（Ｓ
Ｔ）を圧延方向とする圧延を１パス以上行うことが、厚
鋼板の圧延方向と直角方向の材質異方性を改善する上で
望ましい。
延方向とする圧延パスのみでも良いが、スラブ厚（Ｓ
Ｔ）を圧延方向とする圧延を１パス以上行うことが、厚
鋼板の圧延方向と直角方向の材質異方性を改善する上で
望ましい。
【００４０】本発明の連続鋳造厚鋼板及びその製造方法
によれば、造塊スラブで生じる負偏析などの偏析も皆無
かまたは少なく、低合金鋼や中炭素鋼等の各種厚鋼板に
おいて実質的に強度低下や靭性劣化をほとんど生じない
ので、造塊厚鋼板の板内部（例えば板厚方向、板幅方
向）の材質不均一の改善方策としても有効である。
によれば、造塊スラブで生じる負偏析などの偏析も皆無
かまたは少なく、低合金鋼や中炭素鋼等の各種厚鋼板に
おいて実質的に強度低下や靭性劣化をほとんど生じない
ので、造塊厚鋼板の板内部（例えば板厚方向、板幅方
向）の材質不均一の改善方策としても有効である。
【００４１】本発明の厚鋼板とは、板厚５０ｍｍ以上で
好適である。板厚１００ｍｍ以上で従来の連続鋳造厚鋼
板に比べて材質（特に板厚中心部付近の材質）が同等か
良好であり、更に板厚１５０ｍｍ以上では、従来の造塊
厚鋼板に対しても材質が同等か更に優れている。本発明
の連続鋳造厚鋼板の用途としては、圧力容器用、反応容
器用、機械構造用、構造用、建築用、橋梁用、等の通常
厚鋼板が適用される用途にはいづれにも適用可能であ
る。
好適である。板厚１００ｍｍ以上で従来の連続鋳造厚鋼
板に比べて材質（特に板厚中心部付近の材質）が同等か
良好であり、更に板厚１５０ｍｍ以上では、従来の造塊
厚鋼板に対しても材質が同等か更に優れている。本発明
の連続鋳造厚鋼板の用途としては、圧力容器用、反応容
器用、機械構造用、構造用、建築用、橋梁用、等の通常
厚鋼板が適用される用途にはいづれにも適用可能であ
る。
【００４２】
【実施例】次に本発明の実施例（本発明例）と比較例を
表１と表２に示す。
表１と表２に示す。
【００４３】連続鋳造スラブに厚板圧延を施し、厚さ５
０ｍｍ〜３００ｍｍの厚鋼板とした。更に試料によって
は、表２の熱処理を施した。厚鋼板Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３
９は、本発明の連続鋳造スラブで本発明の圧延法（スラ
ブ幅方向を鋼板厚方向とするようにスラブを圧延ライン
に載せ圧延）を採用して製造した。厚鋼板Ｎｏ．４０〜
Ｎｏ．５０は、比較のために、連続鋳造スラブで通常圧
延を施し（通常、熱処理を行う試料は同様の熱処理を施
した）、また造塊スラブ（ＩＣ）で通常圧延を施し（通
常、熱処理を行う試料は同様の熱処理を施した）て厚鋼
板を製造した。
０ｍｍ〜３００ｍｍの厚鋼板とした。更に試料によって
は、表２の熱処理を施した。厚鋼板Ｎｏ．１〜Ｎｏ．３
９は、本発明の連続鋳造スラブで本発明の圧延法（スラ
ブ幅方向を鋼板厚方向とするようにスラブを圧延ライン
に載せ圧延）を採用して製造した。厚鋼板Ｎｏ．４０〜
Ｎｏ．５０は、比較のために、連続鋳造スラブで通常圧
延を施し（通常、熱処理を行う試料は同様の熱処理を施
した）、また造塊スラブ（ＩＣ）で通常圧延を施し（通
常、熱処理を行う試料は同様の熱処理を施した）て厚鋼
板を製造した。
【００４４】厚鋼板Ｎｏ．１と厚鋼板Ｎｏ．４０とは同
一鋼組成であるが、表２に示すように、本発明例のＮ
ｏ．１は、連続鋳造かつ通常厚板圧延を施した比較例の
Ｎｏ．４０に比べ、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板厚
中心部の板厚方向の絞り特性および板厚中心部の靭性に
おいて格段に優れている。
一鋼組成であるが、表２に示すように、本発明例のＮ
ｏ．１は、連続鋳造かつ通常厚板圧延を施した比較例の
Ｎｏ．４０に比べ、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板厚
中心部の板厚方向の絞り特性および板厚中心部の靭性に
おいて格段に優れている。
【００４５】厚鋼板Ｎｏ．８と厚鋼板Ｎｏ．４１、Ｎ
ｏ．４５とはほぼ同一鋼組成（９Ｎｉ−Ｍｏ系）である
が、表２に示すように、本発明例のＮｏ．８は、連続鋳
造スラブにＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行い、
加熱後に通常厚板圧延を施した比較例のＮｏ．４１に比
べ、板厚中心部の板厚方向の絞り特性および板厚中心部
の靭性において格段に優れている。更に、造塊（ＩＣ）
スラブにＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行い、加
熱後に通常厚板圧延を施した比較例のＮｏ．４５に比べ
ても、偏析度差ΔＰが小さく、板厚中心部の板厚方向の
絞り特性および板厚中心部の靭性において格段に優れて
いる。
ｏ．４５とはほぼ同一鋼組成（９Ｎｉ−Ｍｏ系）である
が、表２に示すように、本発明例のＮｏ．８は、連続鋳
造スラブにＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行い、
加熱後に通常厚板圧延を施した比較例のＮｏ．４１に比
べ、板厚中心部の板厚方向の絞り特性および板厚中心部
の靭性において格段に優れている。更に、造塊（ＩＣ）
スラブにＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行い、加
熱後に通常厚板圧延を施した比較例のＮｏ．４５に比べ
ても、偏析度差ΔＰが小さく、板厚中心部の板厚方向の
絞り特性および板厚中心部の靭性において格段に優れて
いる。
【００４６】厚鋼板Ｎｏ．９と厚鋼板Ｎｏ．４２とは同
一鋼組成（Ｓ５３Ｃ相当材）であるが、表２に示すよう
に、本発明例のＮｏ．９（板厚３００ｍｍ）は、造塊
（ＩＣ）スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延
を施した比較例のＮｏ．４２（板厚２００ｍｍ）に比
べ、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板厚中心部の引張強
度と板厚方向の絞り特性において格段に優れ、更に板厚
中心部の靭性も良好である。
一鋼組成（Ｓ５３Ｃ相当材）であるが、表２に示すよう
に、本発明例のＮｏ．９（板厚３００ｍｍ）は、造塊
（ＩＣ）スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延
を施した比較例のＮｏ．４２（板厚２００ｍｍ）に比
べ、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板厚中心部の引張強
度と板厚方向の絞り特性において格段に優れ、更に板厚
中心部の靭性も良好である。
【００４７】厚鋼板Ｎｏ．１１と厚鋼板Ｎｏ．４３とは
同一鋼組成（２・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ系）であるが、表
２に示すように、本発明例のＮｏ．１１は、造塊（Ｉ
Ｃ）スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延を施
した比較例のＮｏ．４３に比べ、板厚中心部の引張強度
はほぼ同等であるが、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板
厚中心部の板厚方向の絞り特性において格段に優れ、更
に板厚中心部の靭性も良好である。
同一鋼組成（２・１／４Ｃｒ−１Ｍｏ系）であるが、表
２に示すように、本発明例のＮｏ．１１は、造塊（Ｉ
Ｃ）スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延を施
した比較例のＮｏ．４３に比べ、板厚中心部の引張強度
はほぼ同等であるが、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板
厚中心部の板厚方向の絞り特性において格段に優れ、更
に板厚中心部の靭性も良好である。
【００４８】厚鋼板Ｎｏ．１２と厚鋼板Ｎｏ．４４とは
同一鋼組成（３Ｃｒ−１Ｍｏ系）であるが、表２に示す
ように、本発明例のＮｏ．１２は、若干遅めの連続鋳造
後、スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延を施
した比較例のＮｏ．４４に比べ、偏析度差ΔＰが極めて
小さく、板厚中心部の引張強度と板厚方向の絞り特性に
おいて格段に優れ、更に板厚中心部の靭性も良好であ
る。
同一鋼組成（３Ｃｒ−１Ｍｏ系）であるが、表２に示す
ように、本発明例のＮｏ．１２は、若干遅めの連続鋳造
後、スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延を施
した比較例のＮｏ．４４に比べ、偏析度差ΔＰが極めて
小さく、板厚中心部の引張強度と板厚方向の絞り特性に
おいて格段に優れ、更に板厚中心部の靭性も良好であ
る。
【００４９】厚鋼板Ｎｏ．３６と厚鋼板Ｎｏ．４６とは
同一鋼組成（Ａ７１０相当材）であるが、表２に示すよ
うに、本発明例のＮｏ．３６は、連続鋳造後、スラブに
ＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行ったに、通常厚
板圧延を施した比較例のＮｏ．４６に比べ、偏析度差Δ
Ｐが極めて小さく、板厚中心部の板厚方向の絞り特性と
靭性において格段に優れている。また、板厚中心部の引
張強度がともに５９５Ｎ／ｍｍ2以上である。
同一鋼組成（Ａ７１０相当材）であるが、表２に示すよ
うに、本発明例のＮｏ．３６は、連続鋳造後、スラブに
ＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行ったに、通常厚
板圧延を施した比較例のＮｏ．４６に比べ、偏析度差Δ
Ｐが極めて小さく、板厚中心部の板厚方向の絞り特性と
靭性において格段に優れている。また、板厚中心部の引
張強度がともに５９５Ｎ／ｍｍ2以上である。
【００５０】厚鋼板Ｎｏ．３７と厚鋼板Ｎｏ．４７とは
同一鋼組成（耐磨耗材）であるが、表２に示すように、
本発明例のＮｏ．３７は、連続鋳造後、スラブにＳＰ処
理を施すことなく通常厚板圧延を施した比較例のＮｏ．
４７に比べ、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板厚中心部
の引張強度は２５０Ｎ／ｍｍ2程度高く（Ｈｖで約８０
高く）、板厚中心部の板厚方向の絞り特性と靭性におい
て格段に優れている。
同一鋼組成（耐磨耗材）であるが、表２に示すように、
本発明例のＮｏ．３７は、連続鋳造後、スラブにＳＰ処
理を施すことなく通常厚板圧延を施した比較例のＮｏ．
４７に比べ、偏析度差ΔＰが極めて小さく、板厚中心部
の引張強度は２５０Ｎ／ｍｍ2程度高く（Ｈｖで約８０
高く）、板厚中心部の板厚方向の絞り特性と靭性におい
て格段に優れている。
【００５１】厚鋼板Ｎｏ．１４と厚鋼板Ｎｏ．４８とは
同一鋼組成（良溶接性ＨＴ５９５鋼）であるが、表２に
示す。Ｎｏ．１４は本発明例であり、Ｎｏ．４８は、連
続鋳造スラブにＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行
った後に形状比（ＳＴ／ＳＷ）が０．２５のスラブにス
ラブ幅方向を厚鋼板の板厚方向として厚板圧延を施した
比較例である。Ｎｏ．１４は、Ｎｏ．４８に比べ、偏析
度差ΔＰが五分の１程度と小さく、板厚中心部の板厚方
向の絞りはほぼ５倍と優れ、靭性において格段に優れて
いる。また、板厚中心部の引張強度はＮｏ．１４とＮ
ｏ．４８ともに５９５Ｎ／ｍｍ2以上である。
同一鋼組成（良溶接性ＨＴ５９５鋼）であるが、表２に
示す。Ｎｏ．１４は本発明例であり、Ｎｏ．４８は、連
続鋳造スラブにＳＰ処理（１２５０℃×１０時間）を行
った後に形状比（ＳＴ／ＳＷ）が０．２５のスラブにス
ラブ幅方向を厚鋼板の板厚方向として厚板圧延を施した
比較例である。Ｎｏ．１４は、Ｎｏ．４８に比べ、偏析
度差ΔＰが五分の１程度と小さく、板厚中心部の板厚方
向の絞りはほぼ５倍と優れ、靭性において格段に優れて
いる。また、板厚中心部の引張強度はＮｏ．１４とＮ
ｏ．４８ともに５９５Ｎ／ｍｍ2以上である。
【００５２】厚鋼板Ｎｏ．３９と厚鋼板Ｎｏ．４９とは
同一鋼組成（耐磨耗材）であるが、表２に示すように、
Ｎｏ．３９は本発明例であり、Ｎｏ．４９は造塊（Ｉ
Ｃ）スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延（ス
ラブ厚方向を板厚方向として圧延）を施した比較例であ
る。Ｎｏ．３９はＮｏ．４９に比べ、偏析度差ΔＰが極
めてゼロに近く、板厚中心部の板厚方向の絞りがほぼ３
倍と優れ、靭性においても格段に優れている。また、板
厚中心部の引張強度はＮｏ．３９とＮｏ．４９ともに５
２０Ｎ／ｍｍ2以上である。
同一鋼組成（耐磨耗材）であるが、表２に示すように、
Ｎｏ．３９は本発明例であり、Ｎｏ．４９は造塊（Ｉ
Ｃ）スラブにＳＰ処理を施すことなく通常厚板圧延（ス
ラブ厚方向を板厚方向として圧延）を施した比較例であ
る。Ｎｏ．３９はＮｏ．４９に比べ、偏析度差ΔＰが極
めてゼロに近く、板厚中心部の板厚方向の絞りがほぼ３
倍と優れ、靭性においても格段に優れている。また、板
厚中心部の引張強度はＮｏ．３９とＮｏ．４９ともに５
２０Ｎ／ｍｍ2以上である。
【００５３】Ｎｏ．１８とＮｏ．５０とは同一鋼組成
（Ｃｕ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ系）で板厚１２５ｍｍの
厚鋼板である。表２に示すように、Ｎｏ．１８は本発明
例であり、Ｎｏ．５０は造塊（ＩＣ）スラブであるが、
形状比（ＳＴ／ＳＷ）が０．３０であることからスラブ
幅方向を板厚方向として熱間圧延を施した比較例であ
る。Ｎｏ．１８はＮｏ．４９に比べ、偏析度差ΔＰが１
／６と極めて小さく、板厚中心部の板厚方向の絞りがほ
ぼ３倍と優れている。また、板厚中心部の靭性において
も−２０℃のシャルピー試験結果の吸収エネルギーが、
Ｎｏ．１８では２０６Ｊであり、Ｎｏ．４９の２６Ｊと
比較して格段に優れている。また、板厚中心部の引張強
度はＮｏ．３９とＮｏ．４９ともに７８５Ｎ／ｍｍ2以
上であるが、絞りが良好であるＮｏ．１８の方が約７０
Ｎ／ｍｍ2高かった。
（Ｃｕ−Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ系）で板厚１２５ｍｍの
厚鋼板である。表２に示すように、Ｎｏ．１８は本発明
例であり、Ｎｏ．５０は造塊（ＩＣ）スラブであるが、
形状比（ＳＴ／ＳＷ）が０．３０であることからスラブ
幅方向を板厚方向として熱間圧延を施した比較例であ
る。Ｎｏ．１８はＮｏ．４９に比べ、偏析度差ΔＰが１
／６と極めて小さく、板厚中心部の板厚方向の絞りがほ
ぼ３倍と優れている。また、板厚中心部の靭性において
も−２０℃のシャルピー試験結果の吸収エネルギーが、
Ｎｏ．１８では２０６Ｊであり、Ｎｏ．４９の２６Ｊと
比較して格段に優れている。また、板厚中心部の引張強
度はＮｏ．３９とＮｏ．４９ともに７８５Ｎ／ｍｍ2以
上であるが、絞りが良好であるＮｏ．１８の方が約７０
Ｎ／ｍｍ2高かった。
【００５４】
【表１】
【００５５】
【表２】
【００５６】
【発明の効果】本発明により、板厚方向の内質及び／又
は材質に優れた連続鋳造厚鋼板を得ることができる。
は材質に優れた連続鋳造厚鋼板を得ることができる。
【図１】本発明の連続鋳造スラブ圧延方法の一例を示す
図である。
図である。
【図２】従来のスラブ圧延方法を示す図である。
【図３】スラブ厚鋼板の断面のマクロ偏析模式図であ
る。 （ａ）連続鋳造スラブ （ｂ）通常圧延での連続鋳造厚鋼板 （ｃ）本発明圧延による連続鋳造厚鋼板
る。 （ａ）連続鋳造スラブ （ｂ）通常圧延での連続鋳造厚鋼板 （ｃ）本発明圧延による連続鋳造厚鋼板
【図４】偏析度差と板厚方向引張試験の絞り率との関係
を示す図である。（Ｓ４０Ｃ、板厚１５０ｍｍ）
を示す図である。（Ｓ４０Ｃ、板厚１５０ｍｍ）
【図５】偏析度差と低温靭性との関係を示す図である。
【図６】偏析度差と常温引張強さとの関係を示す図であ
る。（０．１５Ｃ−１．０３Ｍｎ−０．２２Ｓｉ−０．
０６８Ｔｉ、数字はｗｔ％、板厚１００ｍｍ）
る。（０．１５Ｃ−１．０３Ｍｎ−０．２２Ｓｉ−０．
０６８Ｔｉ、数字はｗｔ％、板厚１００ｍｍ）
１ 連続鋳造スラブ ２ 圧延ロール ３ スラブ幅方向 ４ スラブ厚方向 ５ 中心偏析 ＳＷ スラブ幅 ＳＴ スラブ厚 ＳＬ スラブ長さ ｔ 板厚 ｗ 板幅
フロントページの続き (72)発明者 松井 泰樹 東海市東海町５−３ 新日本製鐵株式会社 名古屋製鐵所内
Claims (10)
- 【請求項１】 連続鋳造した厚鋼板であって、板厚部位
での偏析度差が−０．５以上＋０．５以下であることを
特徴とする連続鋳造厚鋼板。但し、板厚部位での偏析度
差＝板厚中心部の偏析度−板厚１／４部の偏析度。 - 【請求項２】 鋼組成が、重量％で Ｃ ：０．０３％〜０．６％ Ｓｉ：０．１％〜１．０％ Ｍｎ：０．５％〜２．０％ Ｐ ：０．０３５％以下 Ｓ ：０．０３５％以下 であり、残部鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
する請求項１に記載の連続鋳造厚鋼板。 - 【請求項３】 鋼組成が更に、重量％で、強度靭性改善
元素群 Ｃｕ：０．１％〜１．５％ Ｎｉ：０．１％〜１０．０％ Ｃｒ：０．０２％〜３．５％ Ｍｏ：０．１％〜０．５％ Ｎｂ：０．００３％〜０．１％ Ｔｉ：０．００３％〜０．０７％ Ｖ ：０．０１％〜０．５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項２に記載の連続鋳造厚鋼板。 - 【請求項４】 鋼組成が更に、重量％で、介在物形態制
御元素群 Ｃａ：０．００３０％以下 ＲＥＭ：０．０３％以下 の１種または２種を含有することを特徴とする請求項２
または請求項３に記載の連続鋳造厚鋼板。 - 【請求項５】 連続鋳造した鋼スラブ厚が４００ｍｍ以
上、スラブ幅が６００ｍｍ以上であり、かつ、そのスラ
ブ幅方向を厚鋼板厚方向とした圧延を施すことを特徴と
する連続鋳造厚鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 連続鋳造した鋼スラブに圧延を施すに際
して、スラブ厚／スラブ幅の形状比が０．３以上〜１．
０未満であることを特徴とする請求項５に記載の連続鋳
造厚鋼板の製造方法。 - 【請求項７】 鋳造速度０．４ｍｐｍ以下として鋼スラ
ブを連続鋳造したことを特徴とする請求項５または請求
項６に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法。 - 【請求項８】 鋼組成が、重量％で Ｃ ：０．０３％〜０．６％ Ｓｉ：０．１％〜１．０％ Ｍｎ：０．５％〜２．０％ Ｐ ：０．０３５％以下 Ｓ ：０．０３５％以下 であり、残部鉄及び不可避的不純物であることを特徴と
する請求項５または請求項６または請求項７に記載の連
続鋳造厚鋼板の製造方法。 - 【請求項９】 鋼組成が更に、重量％で、強度靭性改善
元素群 Ｃｕ：０．１％〜１．５％ Ｎｉ：０．１％〜１０．０％ Ｃｒ：０．０２％〜３．５％ Ｍｏ：０．１％〜１．５％ Ｎｂ：０．００３％〜０．１％ Ｔｉ：０．００３％〜０．０７％ Ｖ ：０．０１％〜０．５％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項８に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法。 - 【請求項１０】 鋼組成が更に、重量％で、介在物形態
制御元素群 Ｃａ ：０．００３％以下 ＲＥＭ：０．０３％以下 の１種または２種を含有することを特徴とする請求項８
または請求項９に記載の連続鋳造厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19523797A JP3697030B2 (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | 連続鋳造厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19523797A JP3697030B2 (ja) | 1997-07-07 | 1997-07-07 | 連続鋳造厚鋼板の製造方法 |
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