JPH11257099A - 中間冷却式ガスタービン - Google Patents
中間冷却式ガスタービンInfo
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- JPH11257099A JPH11257099A JP6541298A JP6541298A JPH11257099A JP H11257099 A JPH11257099 A JP H11257099A JP 6541298 A JP6541298 A JP 6541298A JP 6541298 A JP6541298 A JP 6541298A JP H11257099 A JPH11257099 A JP H11257099A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 簡単な構成によって空気冷却器による圧縮空
気の冷却を充分に行わせて高い熱効率を維持できるよう
にする。 【解決手段】 複数備えられた空気圧縮機1,2,3の
中間に圧縮空気4’を冷却する空気冷却器11,12を
備えている中間冷却式ガスタービンにおいて、氷蓄熱装
置16を設置し、該氷蓄熱装置16の冷熱取出流路30
を、送給ポンプ38を介して前記空気冷却器11,12
に接続する。
気の冷却を充分に行わせて高い熱効率を維持できるよう
にする。 【解決手段】 複数備えられた空気圧縮機1,2,3の
中間に圧縮空気4’を冷却する空気冷却器11,12を
備えている中間冷却式ガスタービンにおいて、氷蓄熱装
置16を設置し、該氷蓄熱装置16の冷熱取出流路30
を、送給ポンプ38を介して前記空気冷却器11,12
に接続する。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、中間冷却式ガスタ
ービンに関するものである。
ービンに関するものである。
【0002】
【従来の技術】図2は、従来の中間冷却式ガスタービン
の一例を示した概略系統図である。図2中、1,2,3
は空気圧縮機、4は空気、4’は圧縮空気、5は燃焼
器、6は燃料、7はガスタービン、8は発電機、9は排
ガス、10は給気冷却器、11,12は中間の空気冷却
器(熱交換器)である。
の一例を示した概略系統図である。図2中、1,2,3
は空気圧縮機、4は空気、4’は圧縮空気、5は燃焼
器、6は燃料、7はガスタービン、8は発電機、9は排
ガス、10は給気冷却器、11,12は中間の空気冷却
器(熱交換器)である。
【0003】ガスタービン7において所定の圧力比を得
るために、空気圧縮機1によって空気4の圧縮を行う
が、1段の空気圧縮機1の能力では不足する場合には複
数の空気圧縮機2,3を連続して配置することにより、
高圧力比を得るようにしている。
るために、空気圧縮機1によって空気4の圧縮を行う
が、1段の空気圧縮機1の能力では不足する場合には複
数の空気圧縮機2,3を連続して配置することにより、
高圧力比を得るようにしている。
【0004】しかし、空気4は、空気圧縮機1,2,3
で圧縮される度に高温になり、密度が低下することにな
るため、下流側の空気圧縮機2,3の効率は低下し、ガ
スタービン7の効率を低下させることになる。
で圧縮される度に高温になり、密度が低下することにな
るため、下流側の空気圧縮機2,3の効率は低下し、ガ
スタービン7の効率を低下させることになる。
【0005】従って、1段の空気圧縮機1に給気される
空気4の温度を給気冷却器10によって冷却し、さら
に、多段圧縮の中間過程において圧縮空気4’の温度を
中間の空気冷却器11,12によって冷却すると、圧縮
空気4’の密度を増大させて、圧縮効率が低下するのを
防止することができる。
空気4の温度を給気冷却器10によって冷却し、さら
に、多段圧縮の中間過程において圧縮空気4’の温度を
中間の空気冷却器11,12によって冷却すると、圧縮
空気4’の密度を増大させて、圧縮効率が低下するのを
防止することができる。
【0006】図4は、図2の装置に示した空気圧縮機
1,2,3のうち2段のみが設けられ、かつ2個の中間
の空気冷却器11,12のうち1個のみが設けられた場
合における熱サイクル線図を示している。ガスタービン
7の給気・圧縮過程は、理想気体であれば、断熱不可逆
圧縮過程であるが、実際には摩擦仕事などの損失を含む
ために、ポリトロープ過程となる。
1,2,3のうち2段のみが設けられ、かつ2個の中間
の空気冷却器11,12のうち1個のみが設けられた場
合における熱サイクル線図を示している。ガスタービン
7の給気・圧縮過程は、理想気体であれば、断熱不可逆
圧縮過程であるが、実際には摩擦仕事などの損失を含む
ために、ポリトロープ過程となる。
【0007】図3は従来の中間冷却式ガスタービンの他
の例を示した概略系統図である。図3の装置では、別個
の軸に設けられた空気圧縮機1,2の中間に、1個の空
気冷却器11が備えられており、更に、空気圧縮機2と
同軸に設けられたガスタービン7の排ガス9が再熱器1
3に導かれて再度加熱されるようになっており、再熱器
13によって加熱された排ガス9は、前記空気圧縮機1
と同軸の第2のガスタービン14に導入されるようにな
っている。図3の装置が図2の装置と相違している点
は、多段の空気圧縮機1,2が1つの軸上に設けられて
おらず、1つの軸に1個の圧縮機と1個のガスタービン
が設けられている点である。
の例を示した概略系統図である。図3の装置では、別個
の軸に設けられた空気圧縮機1,2の中間に、1個の空
気冷却器11が備えられており、更に、空気圧縮機2と
同軸に設けられたガスタービン7の排ガス9が再熱器1
3に導かれて再度加熱されるようになっており、再熱器
13によって加熱された排ガス9は、前記空気圧縮機1
と同軸の第2のガスタービン14に導入されるようにな
っている。図3の装置が図2の装置と相違している点
は、多段の空気圧縮機1,2が1つの軸上に設けられて
おらず、1つの軸に1個の圧縮機と1個のガスタービン
が設けられている点である。
【0008】図3に示した装置では、1つ目のガスター
ビン7で仕事を行った排ガス9は、再熱器13による燃
焼によって再度熱力学的エネルギーを与えられた後、2
つ目のガスタービン14に導入されて仕事を行う。
ビン7で仕事を行った排ガス9は、再熱器13による燃
焼によって再度熱力学的エネルギーを与えられた後、2
つ目のガスタービン14に導入されて仕事を行う。
【0009】図5は、図3の装置における熱サイクル線
図を示している。図3、図5に示すように、多段に設け
た空気圧縮機1,2の中間に空気冷却器11を備えて中
間冷却することと、ガスタービン7からの排ガス9を再
熱器13で再度加熱して別のガスタービン14に導入す
る操作を繰返すと、極限では、熱力学理論上最大の熱効
率を得られるカルノーサイクルと同一の効率を発生す
る、図6中破線で示すようなエリクソンサイクルを得る
ことができる。図6中実線はカルノーサイクルを示す。
図を示している。図3、図5に示すように、多段に設け
た空気圧縮機1,2の中間に空気冷却器11を備えて中
間冷却することと、ガスタービン7からの排ガス9を再
熱器13で再度加熱して別のガスタービン14に導入す
る操作を繰返すと、極限では、熱力学理論上最大の熱効
率を得られるカルノーサイクルと同一の効率を発生す
る、図6中破線で示すようなエリクソンサイクルを得る
ことができる。図6中実線はカルノーサイクルを示す。
【0010】上記したような中間冷却式ガスタービンの
熱効率には、中間冷却を行う空気冷却器11,12によ
る圧縮空気4’の冷却が大きく影響することが知られて
いる。
熱効率には、中間冷却を行う空気冷却器11,12によ
る圧縮空気4’の冷却が大きく影響することが知られて
いる。
【0011】従来、前記空気冷却器11,12において
圧縮空気4’を冷却するための冷熱源としては、冷水塔
等によって冷却された水15を用いることが一般に行わ
れている。
圧縮空気4’を冷却するための冷熱源としては、冷水塔
等によって冷却された水15を用いることが一般に行わ
れている。
【0012】また、第1段の空気圧縮機1の入口に設け
られる給気冷却器10にも水15を供給して取入れる空
気4を冷却することが一般的に行われている。
られる給気冷却器10にも水15を供給して取入れる空
気4を冷却することが一般的に行われている。
【0013】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の中間冷
却式ガスタービンにおいては、空気冷却器11,12
に、冷水塔等からの水15を供給することによって冷却
を行っているが、上記水15は通常10℃前後と温度が
高いために充分な冷却を行うことはできず、また、ある
程度の冷却を得るためには大量の水15を空気冷却器1
1,12に供給する必要があり、そのために設備構成が
大型化してしまうと共に、大量の水を消費するという問
題がある。
却式ガスタービンにおいては、空気冷却器11,12
に、冷水塔等からの水15を供給することによって冷却
を行っているが、上記水15は通常10℃前後と温度が
高いために充分な冷却を行うことはできず、また、ある
程度の冷却を得るためには大量の水15を空気冷却器1
1,12に供給する必要があり、そのために設備構成が
大型化してしまうと共に、大量の水を消費するという問
題がある。
【0014】また、前記したように水15の温度は通常
10℃前後と高いために、圧縮空気4’を低い温度まで
冷却させることはできず、よって中間冷却式ガスタービ
ンの熱効率を高い値に維持させることはできなかった。
10℃前後と高いために、圧縮空気4’を低い温度まで
冷却させることはできず、よって中間冷却式ガスタービ
ンの熱効率を高い値に維持させることはできなかった。
【0015】本発明は、かかる従来の問題点を解決すべ
くなしたもので、簡単な構成によって空気冷却器による
圧縮空気の冷却を充分に行わせて高い熱効率を維持でき
るようにした中間冷却式ガスタービンを提供することを
目的としている。
くなしたもので、簡単な構成によって空気冷却器による
圧縮空気の冷却を充分に行わせて高い熱効率を維持でき
るようにした中間冷却式ガスタービンを提供することを
目的としている。
【0016】
【課題を解決するための手段】本発明は、複数備えられ
た空気圧縮機の中間に圧縮空気を冷却する空気冷却器を
備えている中間冷却式ガスタービンにおいて、氷蓄熱装
置を設置し、該氷蓄熱装置の冷熱取出流路を、送給ポン
プを介して前記空気冷却器に接続したことを特徴とする
中間冷却式ガスタービン、に係るものである。
た空気圧縮機の中間に圧縮空気を冷却する空気冷却器を
備えている中間冷却式ガスタービンにおいて、氷蓄熱装
置を設置し、該氷蓄熱装置の冷熱取出流路を、送給ポン
プを介して前記空気冷却器に接続したことを特徴とする
中間冷却式ガスタービン、に係るものである。
【0017】上記手段によれば、圧縮空気を、氷蓄熱装
置の蓄冷槽内の低温の水と熱交換した低温の冷熱媒体に
よって冷却するので、圧縮空気の密度を充分に高め得ら
れ、よって空気圧縮機による圧縮率を増加させて、ガス
タービンの圧力比を高めることができる。
置の蓄冷槽内の低温の水と熱交換した低温の冷熱媒体に
よって冷却するので、圧縮空気の密度を充分に高め得ら
れ、よって空気圧縮機による圧縮率を増加させて、ガス
タービンの圧力比を高めることができる。
【0018】また、氷蓄熱装置の蓄冷槽の水で冷却され
た低温の冷熱媒体で圧縮空気を冷却するようにしている
ので、空気冷却器に供給する冷熱媒体の流量を少なくす
ることができ、よって、送給ポンプの容量を小さくで
き、冷熱媒体送給管及び冷熱媒体戻り管の管径を小さく
することができ、空気冷却器を小型なものとすることが
できる。
た低温の冷熱媒体で圧縮空気を冷却するようにしている
ので、空気冷却器に供給する冷熱媒体の流量を少なくす
ることができ、よって、送給ポンプの容量を小さくで
き、冷熱媒体送給管及び冷熱媒体戻り管の管径を小さく
することができ、空気冷却器を小型なものとすることが
できる。
【0019】更に、上記した氷蓄熱装置を備えて圧縮空
気を冷却する方式を、多段の空気圧縮機と複数のガスタ
ービンと再熱器とを備えた装置に適用すれば、カルノー
サイクルに近いエリクソンサイクルを得ることができ、
中間冷却式ガスタービンの熱効率を高く維持することが
できる。
気を冷却する方式を、多段の空気圧縮機と複数のガスタ
ービンと再熱器とを備えた装置に適用すれば、カルノー
サイクルに近いエリクソンサイクルを得ることができ、
中間冷却式ガスタービンの熱効率を高く維持することが
できる。
【0020】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を図面に基づいて説明する。
を図面に基づいて説明する。
【0021】図1は、本発明の中間冷却式ガスタービン
の一例を示したもので、図中図2と同一の符号を付した
部分は同一物を表しており、詳細な説明は省略する。
の一例を示したもので、図中図2と同一の符号を付した
部分は同一物を表しており、詳細な説明は省略する。
【0022】図1に示すように、本発明では氷蓄熱装置
16を備えている。氷蓄熱装置16は、液溜めタンク1
7及びポンプ18を備えた供給側流路19aと戻り側流
路19bとからなる冷却液体循環流路19により冷却液
体20を循環させるようにした冷凍機21と、該冷凍機
21から供給される冷却液体20によって水22を摂氏
零度以下にまで冷却させて過冷却水22’とする過冷却
器23を設けている。
16を備えている。氷蓄熱装置16は、液溜めタンク1
7及びポンプ18を備えた供給側流路19aと戻り側流
路19bとからなる冷却液体循環流路19により冷却液
体20を循環させるようにした冷凍機21と、該冷凍機
21から供給される冷却液体20によって水22を摂氏
零度以下にまで冷却させて過冷却水22’とする過冷却
器23を設けている。
【0023】過冷却器23は、例えば二重管構造を有し
ており、内部の過冷却水流路31に前記水22を供給
し、外部の冷却液体流路32に前記冷凍機21からの冷
却液体20を供給するようになっている。
ており、内部の過冷却水流路31に前記水22を供給
し、外部の冷却液体流路32に前記冷凍機21からの冷
却液体20を供給するようになっている。
【0024】更に、過冷却器23の下部には、過冷却器
23を出て落下される過冷却水22’を、内部に貯留し
た水22の水面や内部に設けられた図示しない衝突板な
どで受けることにより、衝撃力を利用して強制的に過冷
却状態を解除させて氷24を生成させ、氷24の状態で
冷熱を蓄積するようにした蓄冷槽25を設けている。蓄
冷槽25には、蓄冷槽25内の水22を循環ポンプ26
を用いて循環させ、スプレーノズル27から噴射させる
ことにより氷24を融解させるためのスプレー用流路2
8を設けている。
23を出て落下される過冷却水22’を、内部に貯留し
た水22の水面や内部に設けられた図示しない衝突板な
どで受けることにより、衝撃力を利用して強制的に過冷
却状態を解除させて氷24を生成させ、氷24の状態で
冷熱を蓄積するようにした蓄冷槽25を設けている。蓄
冷槽25には、蓄冷槽25内の水22を循環ポンプ26
を用いて循環させ、スプレーノズル27から噴射させる
ことにより氷24を融解させるためのスプレー用流路2
8を設けている。
【0025】更に、蓄冷槽25には、該蓄冷槽25内の
水22との間で冷熱媒体29による熱交換を行って冷熱
を外部に取り出すようにした冷熱取出流路30が設けら
れている。
水22との間で冷熱媒体29による熱交換を行って冷熱
を外部に取り出すようにした冷熱取出流路30が設けら
れている。
【0026】また、蓄冷槽25の水22を前記過冷却器
23の過冷却水流路31に供給する水供給流路33の途
中には、過冷却状態に悪影響を及ぼすダストや氷24の
粒などを除去するためのストレーナ34及びフィルタ3
5などが設けられており、更に水供給流路33によって
過冷却器23に供給される水22の温度を熱交換器36
を介して調節するための、加熱器及び冷却器を備えた温
度調節器37などを適宜設けている。22aはポンプで
ある。
23の過冷却水流路31に供給する水供給流路33の途
中には、過冷却状態に悪影響を及ぼすダストや氷24の
粒などを除去するためのストレーナ34及びフィルタ3
5などが設けられており、更に水供給流路33によって
過冷却器23に供給される水22の温度を熱交換器36
を介して調節するための、加熱器及び冷却器を備えた温
度調節器37などを適宜設けている。22aはポンプで
ある。
【0027】上記氷蓄熱装置16の蓄冷槽25に備えた
冷熱取出流路30に、送給ポンプ38を設け、送給ポン
プ38に接続された冷熱媒体送給管39を中間の空気冷
却器11,12に接続し、また空気冷却器11,12に
接続された冷熱媒体戻り管40を前記冷熱取出流路30
に接続する。
冷熱取出流路30に、送給ポンプ38を設け、送給ポン
プ38に接続された冷熱媒体送給管39を中間の空気冷
却器11,12に接続し、また空気冷却器11,12に
接続された冷熱媒体戻り管40を前記冷熱取出流路30
に接続する。
【0028】また、図1の装置においては、冷熱媒体送
給管39と冷熱媒体戻り管40を前記給気冷却器10に
接続して、蓄冷槽25の冷熱を冷熱媒体29を介して給
気冷却器10にも循環供給するようにしている。
給管39と冷熱媒体戻り管40を前記給気冷却器10に
接続して、蓄冷槽25の冷熱を冷熱媒体29を介して給
気冷却器10にも循環供給するようにしている。
【0029】以下、図1に示した装置の作用を説明す
る。
る。
【0030】本発明の中間冷却式ガスタービンを作動す
る際には、予め氷蓄熱装置16による氷蓄熱を行ってお
く。
る際には、予め氷蓄熱装置16による氷蓄熱を行ってお
く。
【0031】氷蓄熱装置16では、冷凍機21で例えば
0℃〜−10℃に低温化された冷却液体20が、冷却液
体循環流路19の供給側流路19aを介して過冷却器2
3の冷却液体流路32へと供給される。過冷却器23の
冷却液体流路32で使用された冷却液体20は、冷却液
体循環流路19の戻り側流路19bを介して冷凍機21
へ戻され、以後、上記循環を繰返す。
0℃〜−10℃に低温化された冷却液体20が、冷却液
体循環流路19の供給側流路19aを介して過冷却器2
3の冷却液体流路32へと供給される。過冷却器23の
冷却液体流路32で使用された冷却液体20は、冷却液
体循環流路19の戻り側流路19bを介して冷凍機21
へ戻され、以後、上記循環を繰返す。
【0032】同時に、蓄冷槽25の水22は、ポンプ2
2aにより揚水され、水供給流路33を介して過冷却器
23の過冷却水流路31へと送られ、途中、ストレーナ
34やフィルタ35によって、過冷却状態に悪影響を及
ぼすダストや氷24の粒などが除去され、温度調節器3
7を備えた熱交換器36によって水22の温度が0.3
℃〜0.5℃程度になるように調整される。
2aにより揚水され、水供給流路33を介して過冷却器
23の過冷却水流路31へと送られ、途中、ストレーナ
34やフィルタ35によって、過冷却状態に悪影響を及
ぼすダストや氷24の粒などが除去され、温度調節器3
7を備えた熱交換器36によって水22の温度が0.3
℃〜0.5℃程度になるように調整される。
【0033】前記過冷却器23の過冷却水流路31へ送
られた水22は、冷凍機21から冷却液体流路32へ送
られている冷却液体20によって摂氏零度以下例えば−
2℃程度に冷却されて過冷却水22’となる。摂氏零度
以下にまで冷却された過冷却水22’のエネルギー状態
は、極めて不安定で、過冷却水22’は、エネルギーの
極小値である氷相へ相変化を起しやすい状態にある。
られた水22は、冷凍機21から冷却液体流路32へ送
られている冷却液体20によって摂氏零度以下例えば−
2℃程度に冷却されて過冷却水22’となる。摂氏零度
以下にまで冷却された過冷却水22’のエネルギー状態
は、極めて不安定で、過冷却水22’は、エネルギーの
極小値である氷相へ相変化を起しやすい状態にある。
【0034】そこで、過冷却器23の過冷却水流路31
にて冷却された過冷却水22’を、蓄冷槽25へと落下
させ、蓄冷槽25の内部に貯留した水22の水面や内部
に設けられた図示しない衝突板に衝突させることによ
り、衝撃力で過冷却水22’の過冷却状態を強制的に解
除させ、氷24を生成させるようにする。
にて冷却された過冷却水22’を、蓄冷槽25へと落下
させ、蓄冷槽25の内部に貯留した水22の水面や内部
に設けられた図示しない衝突板に衝突させることによ
り、衝撃力で過冷却水22’の過冷却状態を強制的に解
除させ、氷24を生成させるようにする。
【0035】このように、氷24の状態にして冷熱を蓄
積させることにより、水の状態で蓄冷する場合に比べ
て、容積の小さな蓄冷槽25でより大きな蓄冷能力を得
ることが可能となる。
積させることにより、水の状態で蓄冷する場合に比べ
て、容積の小さな蓄冷槽25でより大きな蓄冷能力を得
ることが可能となる。
【0036】上記において、蓄冷槽25内の水22を、
循環ポンプ26及びスプレー用流路28を介してスプレ
ーノズル27から氷24へ向けて噴射させることによ
り、氷24を融解させる。同時に、送給ポンプ38を運
転して、冷熱媒体29を冷熱媒体送給管39により中間
の空気冷却器11,12に供給して冷熱媒体戻り管40
に循環させることにより、圧縮空気4’を冷却する。こ
の時、氷24の融解熱によって冷熱取出流路30内を流
れる冷熱媒体29は効果的に冷却される。
循環ポンプ26及びスプレー用流路28を介してスプレ
ーノズル27から氷24へ向けて噴射させることによ
り、氷24を融解させる。同時に、送給ポンプ38を運
転して、冷熱媒体29を冷熱媒体送給管39により中間
の空気冷却器11,12に供給して冷熱媒体戻り管40
に循環させることにより、圧縮空気4’を冷却する。こ
の時、氷24の融解熱によって冷熱取出流路30内を流
れる冷熱媒体29は効果的に冷却される。
【0037】前記したように、圧縮空気4’は、蓄冷槽
25内の零度以下の水22と熱交換した低温の冷熱媒体
29によって冷却されるので、圧縮空気4’の密度が充
分に高められ、よって空気圧縮機2,3よる圧縮率が増
加し、ガスタービン7の圧力比を高めることができる。
25内の零度以下の水22と熱交換した低温の冷熱媒体
29によって冷却されるので、圧縮空気4’の密度が充
分に高められ、よって空気圧縮機2,3よる圧縮率が増
加し、ガスタービン7の圧力比を高めることができる。
【0038】また、冷熱媒体送給管39と冷熱媒体戻り
管40を前記給気冷却器10に接続して、蓄冷槽25の
冷熱を冷熱媒体29を介して給気冷却器10にも循環さ
せるようにすると、空気圧縮機1,2,3による圧縮率
を更に高めることができる。
管40を前記給気冷却器10に接続して、蓄冷槽25の
冷熱を冷熱媒体29を介して給気冷却器10にも循環さ
せるようにすると、空気圧縮機1,2,3による圧縮率
を更に高めることができる。
【0039】前記したように、蓄冷槽25にて冷却され
た低温の冷熱媒体29を空気冷却器11,12に供給し
て圧縮空気4’を冷却するようにしているので、空気冷
却器11,12に供給する冷熱媒体29の流量は少なく
て良く、従って、送給ポンプ38の容量を小さくでき、
冷熱媒体送給管39及び冷熱媒体戻り管40の管径を小
さくすることができ、空気冷却器11,12を小型なも
のとすることができる。
た低温の冷熱媒体29を空気冷却器11,12に供給し
て圧縮空気4’を冷却するようにしているので、空気冷
却器11,12に供給する冷熱媒体29の流量は少なく
て良く、従って、送給ポンプ38の容量を小さくでき、
冷熱媒体送給管39及び冷熱媒体戻り管40の管径を小
さくすることができ、空気冷却器11,12を小型なも
のとすることができる。
【0040】更に、上記した氷蓄熱装置16によって圧
縮空気4’を冷却する方式を、図3に示したような多段
の空気圧縮機1,2と複数のガスタービン7,14とを
備えた装置に適用すれば、図6に実線で示したカルノー
サイクルに近い破線のエリクソンサイクルを得ることが
できて、中間冷却式ガスタービンの熱効率を高く維持す
ることができるようになる。
縮空気4’を冷却する方式を、図3に示したような多段
の空気圧縮機1,2と複数のガスタービン7,14とを
備えた装置に適用すれば、図6に実線で示したカルノー
サイクルに近い破線のエリクソンサイクルを得ることが
できて、中間冷却式ガスタービンの熱効率を高く維持す
ることができるようになる。
【0041】尚、本発明は上記形態例にのみ限定される
ものではなく、氷蓄熱装置の構成は種々変更し得るこ
と、その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種
々変更を加え得ること、等は勿論である。
ものではなく、氷蓄熱装置の構成は種々変更し得るこ
と、その他本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種
々変更を加え得ること、等は勿論である。
【0042】
【発明の効果】本発明によれば、圧縮空気を、氷蓄熱装
置の蓄冷槽内の低温の水と熱交換した低温の冷熱媒体に
よって冷却するので、圧縮空気の密度を充分に高め得ら
れ、よって空気圧縮機による圧縮率を増加させて、ガス
タービンの圧力比を高めることができる。
置の蓄冷槽内の低温の水と熱交換した低温の冷熱媒体に
よって冷却するので、圧縮空気の密度を充分に高め得ら
れ、よって空気圧縮機による圧縮率を増加させて、ガス
タービンの圧力比を高めることができる。
【0043】また、氷蓄熱装置の蓄冷槽の水で冷却され
た低温の冷熱媒体で圧縮空気を冷却するようにしている
ので、空気冷却器に供給する冷熱媒体の流量を少なくす
ることができ、よって、送給ポンプの容量を小さくで
き、冷熱媒体送給管及び冷熱媒体戻り管の管径を小さく
することができ、空気冷却器を小型なものとすることが
できる。
た低温の冷熱媒体で圧縮空気を冷却するようにしている
ので、空気冷却器に供給する冷熱媒体の流量を少なくす
ることができ、よって、送給ポンプの容量を小さくで
き、冷熱媒体送給管及び冷熱媒体戻り管の管径を小さく
することができ、空気冷却器を小型なものとすることが
できる。
【0044】更に、上記した氷蓄熱装置を備えて圧縮空
気を冷却する方式を、多段の空気圧縮機と複数のガスタ
ービンとを備えた装置に適用すれば、カルノーサイクル
に近いエリクソンサイクルを得ることができて、中間冷
却式ガスタービンの熱効率を高く維持することができ
る。
気を冷却する方式を、多段の空気圧縮機と複数のガスタ
ービンとを備えた装置に適用すれば、カルノーサイクル
に近いエリクソンサイクルを得ることができて、中間冷
却式ガスタービンの熱効率を高く維持することができ
る。
【図1】本発明の中間冷却式ガスタービンの一例を示す
概略系統図である。
概略系統図である。
【図2】従来の中間冷却式ガスタービンの一例を示す概
略系統図である。
略系統図である。
【図3】従来の中間冷却式ガスタービンの他の例を示す
概略系統図である。
概略系統図である。
【図4】2段の空気圧縮機と1個の空気冷却器を備えた
中間冷却式ガスタービンにおける熱サイクル線図であ
る。
中間冷却式ガスタービンにおける熱サイクル線図であ
る。
【図5】2段の空気圧縮機と1個の空気冷却器と、2個
のガスタービンとを備えた中間冷却式ガスタービンにお
ける熱サイクル線図である。
のガスタービンとを備えた中間冷却式ガスタービンにお
ける熱サイクル線図である。
【図6】カルノーサイクルとエリクソンサイクルの熱サ
イクル線図である。
イクル線図である。
1,2,3 空気圧縮機 4’ 圧縮空気 11,12 空気冷却器 16 氷蓄熱装置 30 冷熱取出流路 38 送給ポンプ
Claims (1)
- 【請求項1】 複数備えられた空気圧縮機の中間に圧縮
空気を冷却する空気冷却器を備えている中間冷却式ガス
タービンにおいて、氷蓄熱装置を設置し、該氷蓄熱装置
の冷熱取出流路を、送給ポンプを介して前記空気冷却器
に接続したことを特徴とする中間冷却式ガスタービン。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6541298A JPH11257099A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 中間冷却式ガスタービン |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6541298A JPH11257099A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 中間冷却式ガスタービン |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH11257099A true JPH11257099A (ja) | 1999-09-21 |
Family
ID=13286308
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6541298A Pending JPH11257099A (ja) | 1998-03-16 | 1998-03-16 | 中間冷却式ガスタービン |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH11257099A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3396118A1 (en) * | 2017-04-27 | 2018-10-31 | General Electric Company | Intercooled turbine with thermal storage system |
-
1998
- 1998-03-16 JP JP6541298A patent/JPH11257099A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP3396118A1 (en) * | 2017-04-27 | 2018-10-31 | General Electric Company | Intercooled turbine with thermal storage system |
CN108798902A (zh) * | 2017-04-27 | 2018-11-13 | 通用电气公司 | 具有蓄热***的中间冷却的涡轮机 |
US10704467B2 (en) | 2017-04-27 | 2020-07-07 | General Electric Company | Intercooled turbine with thermal storage system |
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