JPH11256266A - 衝撃特性に優れた高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
衝撃特性に優れた高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板Info
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- JPH11256266A JPH11256266A JP6361298A JP6361298A JPH11256266A JP H11256266 A JPH11256266 A JP H11256266A JP 6361298 A JP6361298 A JP 6361298A JP 6361298 A JP6361298 A JP 6361298A JP H11256266 A JPH11256266 A JP H11256266A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 特殊な制約条件下における製造方法による
ことなく、格段に高い衝撃特性を有する高強度薄鋼板ま
たは高強度亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：
１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% および
Ｃｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの
平均結晶粒径が25μｍ以下である、衝撃特性に優れた高
強度薄鋼板または高強度亜鉛めっき鋼板。
ことなく、格段に高い衝撃特性を有する高強度薄鋼板ま
たは高強度亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：
１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% および
Ｃｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの
平均結晶粒径が25μｍ以下である、衝撃特性に優れた高
強度薄鋼板または高強度亜鉛めっき鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車のフ
ロントサイドメンバー類などに用いられる衝撃特性に優
れた高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板に関す
る。
ロントサイドメンバー類などに用いられる衝撃特性に優
れた高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の車体には、その軽量化と
安全性を向上するために、肉厚の薄い高強度鋼材が積極
的に使用されるようになっている。
安全性を向上するために、肉厚の薄い高強度鋼材が積極
的に使用されるようになっている。
【０００３】自動車の車体のなかでも、人命に係わるフ
ロントサイドメンバー類等に対しては、衝突時の衝撃を
緩和するための高い衝撃エネルギー吸収能が必要とされ
る。従って、現在使用されている３００〜４００ＭＰａ
級の鋼板を、４９０〜７８０ＭＰａ級の高強度な鋼板に
よって置き換えようという動きが益々強くなっている。
ロントサイドメンバー類等に対しては、衝突時の衝撃を
緩和するための高い衝撃エネルギー吸収能が必要とされ
る。従って、現在使用されている３００〜４００ＭＰａ
級の鋼板を、４９０〜７８０ＭＰａ級の高強度な鋼板に
よって置き換えようという動きが益々強くなっている。
【０００４】一般に、高い衝撃エネルギー吸収能を実現
するためには、強度特に、高歪速度での強度を高める手
段が採用されている。高歪速度での強度を高めるため
に、合金元素の添加や特殊な熱処理などが行われて、所
要の組織が得られている。例えば、特開平７−１８８８
３３号公報（以下、「先行技術１」という）や特開平８
−１７６７２３号公報（以下、「先行技術２」という）
には、薄鋼板の衝撃性能は、衝突時の変形速度に近い歪
み速度によって測定した動的な降伏強度と、従来の降伏
強度即ち静的な降伏強度との比（静動比と呼ばれる）に
よって評価することによって、衝撃性能がより正確に評
価されることが開示され、そして、上述した静動比の高
い薄鋼板およびその製造方法が提案されている。上述し
た先行技術１および２においては、フェライト相とマル
テンサイト相とからなる薄鋼板における、フェライト相
中の固溶Ｃ量を特定の範囲内に制御することによって、
静動比の高い薄鋼を得ている。
するためには、強度特に、高歪速度での強度を高める手
段が採用されている。高歪速度での強度を高めるため
に、合金元素の添加や特殊な熱処理などが行われて、所
要の組織が得られている。例えば、特開平７−１８８８
３３号公報（以下、「先行技術１」という）や特開平８
−１７６７２３号公報（以下、「先行技術２」という）
には、薄鋼板の衝撃性能は、衝突時の変形速度に近い歪
み速度によって測定した動的な降伏強度と、従来の降伏
強度即ち静的な降伏強度との比（静動比と呼ばれる）に
よって評価することによって、衝撃性能がより正確に評
価されることが開示され、そして、上述した静動比の高
い薄鋼板およびその製造方法が提案されている。上述し
た先行技術１および２においては、フェライト相とマル
テンサイト相とからなる薄鋼板における、フェライト相
中の固溶Ｃ量を特定の範囲内に制御することによって、
静動比の高い薄鋼を得ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た先行技術１および２において、フェライト相中の固溶
Ｃ量を特定の範囲内に制御するためには、冷却速度等の
製造条件に制約があり、その制約を満たすために、必ず
しも製造性において優れていないという問題点がある。
更に、本発明者らが、上述した先行技術１および２にお
ける衝撃特性の評価方法を含めて、薄鋼板の衝撃特性の
評価について研究を重ねたところ、先行技術１および２
における薄鋼板の衝撃特性の評価方法によっては、衝撃
特性の正確な評価ができず、衝撃特性が格段に優れた薄
鋼板を得ることができないという問題点がある。
た先行技術１および２において、フェライト相中の固溶
Ｃ量を特定の範囲内に制御するためには、冷却速度等の
製造条件に制約があり、その制約を満たすために、必ず
しも製造性において優れていないという問題点がある。
更に、本発明者らが、上述した先行技術１および２にお
ける衝撃特性の評価方法を含めて、薄鋼板の衝撃特性の
評価について研究を重ねたところ、先行技術１および２
における薄鋼板の衝撃特性の評価方法によっては、衝撃
特性の正確な評価ができず、衝撃特性が格段に優れた薄
鋼板を得ることができないという問題点がある。
【０００６】本発明は、上述した従来の問題点を克服し
て、特殊な制約条件下における製造方法によることな
く、格段に高い衝撃特性を有する高強度薄鋼板または高
強度亜鉛めっき鋼板を提供することを目的とする。
て、特殊な制約条件下における製造方法によることな
く、格段に高い衝撃特性を有する高強度薄鋼板または高
強度亜鉛めっき鋼板を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
先行技術の問題点を解決すべく鋭意研究を重ねた。その
結果、Ｃ、Ｓｉ、ＭｎおよびＣｒの量を、Ｃ：０．０６
〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５ wt.% およびＣｒ：０．１〜０．５ wt.
% 未満の範囲内に制御し、且つ、フェライトの平均結晶
粒径を25μｍ以下にすることによって、特殊な製造方法
によらなくても、高い衝撃特性を有する高強度薄鋼板ま
たは高強度亜鉛めっき鋼板を得ることができることを知
見した。
先行技術の問題点を解決すべく鋭意研究を重ねた。その
結果、Ｃ、Ｓｉ、ＭｎおよびＣｒの量を、Ｃ：０．０６
〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：
０．５〜２．５ wt.% およびＣｒ：０．１〜０．５ wt.
% 未満の範囲内に制御し、且つ、フェライトの平均結晶
粒径を25μｍ以下にすることによって、特殊な製造方法
によらなくても、高い衝撃特性を有する高強度薄鋼板ま
たは高強度亜鉛めっき鋼板を得ることができることを知
見した。
【０００８】更に、本発明者等の研究によると、上述し
た先行技術１および２における静動比（以下、「先行技
術の静動比」という）によって薄鋼板の衝撃特性を評価
しても、的確に評価できないことが判明したので、本発
明者等は、薄鋼板の衝撃特性を正しく評価できるパラメ
ータについて、鋼板の成分、組織を系統的に調査し、鋭
意研究を重ねた。その結果、動的な引張強度（歪み速度
５００／ｓ）と、従来の引張強度（０．００１／ｓ）と
の比（以下、「本発明の静動比」という）を使用するこ
とによって、薄鋼板の衝撃特性を正しく評価できること
を知見した。
た先行技術１および２における静動比（以下、「先行技
術の静動比」という）によって薄鋼板の衝撃特性を評価
しても、的確に評価できないことが判明したので、本発
明者等は、薄鋼板の衝撃特性を正しく評価できるパラメ
ータについて、鋼板の成分、組織を系統的に調査し、鋭
意研究を重ねた。その結果、動的な引張強度（歪み速度
５００／ｓ）と、従来の引張強度（０．００１／ｓ）と
の比（以下、「本発明の静動比」という）を使用するこ
とによって、薄鋼板の衝撃特性を正しく評価できること
を知見した。
【０００９】この発明は、上記知見に基づいてなされた
ものであって、この発明の衝撃特性に優れた高強度薄鋼
板は、Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：１．０ w
t.%以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% およびＣｒ：
０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの平均結
晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とするものであ
る。
ものであって、この発明の衝撃特性に優れた高強度薄鋼
板は、Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：１．０ w
t.%以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% およびＣｒ：
０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの平均結
晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とするものであ
る。
【００１０】更に、この発明の衝撃特性に優れた高強度
薄鋼板は、Ｃ：０．０６〜０．２５wt.% 、Ｓｉ：０．
０５ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% およびＣ
ｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの平
均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とするもので
ある。
薄鋼板は、Ｃ：０．０６〜０．２５wt.% 、Ｓｉ：０．
０５ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% およびＣ
ｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの平
均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とするもので
ある。
【００１１】更に、この発明の衝撃特性に優れた高強度
亜鉛めっき鋼板は、Ｃ：０．０１〜０．２５ wt.% 、Ｓ
ｉ：１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% お
よびＣｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライ
トの平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とする
ものである。
亜鉛めっき鋼板は、Ｃ：０．０１〜０．２５ wt.% 、Ｓ
ｉ：１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% お
よびＣｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライ
トの平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とする
ものである。
【００１２】更に、この発明の衝撃特性に優れた高強度
亜鉛めっき鋼板は、Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓ
ｉ：０．０５ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.%
およびＣｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェラ
イトの平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とす
るものである。
亜鉛めっき鋼板は、Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓ
ｉ：０．０５ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.%
およびＣｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェラ
イトの平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とす
るものである。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下に、この発明を詳細に説明す
る。本発明の対象とする鋼は、Ｃ：０．０６〜０．２５
wt.% （即ち、０．０６ wt.% 以上、０．２５ wt.% 以
下、以下同じ）、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% を含む鋼
である。
る。本発明の対象とする鋼は、Ｃ：０．０６〜０．２５
wt.% （即ち、０．０６ wt.% 以上、０．２５ wt.% 以
下、以下同じ）、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% を含む鋼
である。
【００１４】Ｃは、鋼の強度を所定の範囲内に確保する
とともに、焼入性を高め、マルテンサイト相とベイナイ
ト相を形成する作用を有する必須成分である。Ｃ含有量
が０．０６ wt.% 未満では、上述した効果を得ることが
できない。一方、Ｃ含有量が０．２５ wt.% を超える
と、溶接性および耐遅れ破壊性を劣化させる。従って、
Ｃ含有量を０．０６〜０．２５ wt.% の範囲内に限定す
る。
とともに、焼入性を高め、マルテンサイト相とベイナイ
ト相を形成する作用を有する必須成分である。Ｃ含有量
が０．０６ wt.% 未満では、上述した効果を得ることが
できない。一方、Ｃ含有量が０．２５ wt.% を超える
と、溶接性および耐遅れ破壊性を劣化させる。従って、
Ｃ含有量を０．０６〜０．２５ wt.% の範囲内に限定す
る。
【００１５】Ｍｎは、固溶を促進し、結晶粒の細粒化を
促進して、鋼板の強度および靱性を向上させる作用を有
する必須成分である。更に、Ｍｎは、オーステナイト相
を安定化させ、ベイナイト相、マルテンサイト相を生成
して、鋼板組織を複合組織にする作用を有している。Ｍ
ｎ含有量が０．５ wt.% 未満では、上述した効果を得る
ことができない。一方、Ｍｎ含有量が２．５ wt.% を超
えると、上述した効果が飽和し、製造コストが高くな
る。従って、Ｍｎ含有量を０．５〜２．５ wt.%の範囲
内に限定する。
促進して、鋼板の強度および靱性を向上させる作用を有
する必須成分である。更に、Ｍｎは、オーステナイト相
を安定化させ、ベイナイト相、マルテンサイト相を生成
して、鋼板組織を複合組織にする作用を有している。Ｍ
ｎ含有量が０．５ wt.% 未満では、上述した効果を得る
ことができない。一方、Ｍｎ含有量が２．５ wt.% を超
えると、上述した効果が飽和し、製造コストが高くな
る。従って、Ｍｎ含有量を０．５〜２．５ wt.%の範囲
内に限定する。
【００１６】本発明においては、上述した外に、更に、
Ｓｉ量、Ｃｒ量およびフェライトの平均結晶粒径を所定
の範囲内の値に制御することが、衝撃特性向上のために
必須の要件である。
Ｓｉ量、Ｃｒ量およびフェライトの平均結晶粒径を所定
の範囲内の値に制御することが、衝撃特性向上のために
必須の要件である。
【００１７】図１に、Ｓｉ量と、そして、上述した引張
強度から求めた本発明の静動比との間の関係を示す。図
１には、ＴＳ(Static)（即ち、表１で示す機械的特性の
ＴＳ値）が564 〜780MPaの範囲内であり、そして、Ｓｉ
量以外は本発明の範囲内である鋼のＳｉ量を変化させた
ときの、本発明の静動比の変化を調べたものをグラフで
示している。
強度から求めた本発明の静動比との間の関係を示す。図
１には、ＴＳ(Static)（即ち、表１で示す機械的特性の
ＴＳ値）が564 〜780MPaの範囲内であり、そして、Ｓｉ
量以外は本発明の範囲内である鋼のＳｉ量を変化させた
ときの、本発明の静動比の変化を調べたものをグラフで
示している。
【００１８】図１から明らかなように、Ｃｒ含有量が後
述する本発明の範囲内の０．１〜０．５ wt.% 未満であ
る鋼においては、Ｓｉ量が１．０ wt.% 以下のとき、本
発明の静動比（Dynamic ＴＳ／Static ＴＳBH）が向上
しており、そして、更に、Ｓｉ量が０．０５ wt.% 以下
のときには、静動比が著しく向上し、格段に高い衝撃特
性が得られる。
述する本発明の範囲内の０．１〜０．５ wt.% 未満であ
る鋼においては、Ｓｉ量が１．０ wt.% 以下のとき、本
発明の静動比（Dynamic ＴＳ／Static ＴＳBH）が向上
しており、そして、更に、Ｓｉ量が０．０５ wt.% 以下
のときには、静動比が著しく向上し、格段に高い衝撃特
性が得られる。
【００１９】本発明における必須成分であるＳｉの効果
は以下のように考えられる。即ち、Ｓｉ含有量が低下す
るにしたがってフェライトの生成量が少なくなる。この
とき、硬質相（マルテンサイト）の生成量は逆に相対的
に多くなる。なお、生成されるマルテンサイトの硬さ
は、Ｓｉ含有量が高い場合に比べて低くなる。即ち、Ｓ
ｉ含有量が低いと、生成されるより多くのマルテンサイ
トに対して、分配されるＣ量は一定であり、マルテンサ
イトの単位体積当たりのＣ量は相対的に少なくなるから
である。
は以下のように考えられる。即ち、Ｓｉ含有量が低下す
るにしたがってフェライトの生成量が少なくなる。この
とき、硬質相（マルテンサイト）の生成量は逆に相対的
に多くなる。なお、生成されるマルテンサイトの硬さ
は、Ｓｉ含有量が高い場合に比べて低くなる。即ち、Ｓ
ｉ含有量が低いと、生成されるより多くのマルテンサイ
トに対して、分配されるＣ量は一定であり、マルテンサ
イトの単位体積当たりのＣ量は相対的に少なくなるから
である。
【００２０】従って、Ｓｉの含有量が低い低Ｓｉ材にお
いては、フェライトとマルテンサイトとの間の硬度差が
小さくなって、材料全体としては、均一変形しやすくな
る。即ち、軟らかいフェライトに応力が集中しにくいか
らである。更に、低Ｓｉ材では、フェライトの結晶粒径
が小さいために、変形初期において運動する転位がフェ
ライト中を通過しても、すぐにマルテンサイト相に達
し、そこで転位の移動度が著しく低くなる特徴がある。
上述した２つの作用によって、Ｓｉ量が低い場合には、
軟質なフェライトが存在していても、高速変形時の応力
は高く（特に、歪み速度５００／ｓにおける引張強度は
上昇する）、結果的には、本発明の静動比は向上すると
考えられる。
いては、フェライトとマルテンサイトとの間の硬度差が
小さくなって、材料全体としては、均一変形しやすくな
る。即ち、軟らかいフェライトに応力が集中しにくいか
らである。更に、低Ｓｉ材では、フェライトの結晶粒径
が小さいために、変形初期において運動する転位がフェ
ライト中を通過しても、すぐにマルテンサイト相に達
し、そこで転位の移動度が著しく低くなる特徴がある。
上述した２つの作用によって、Ｓｉ量が低い場合には、
軟質なフェライトが存在していても、高速変形時の応力
は高く（特に、歪み速度５００／ｓにおける引張強度は
上昇する）、結果的には、本発明の静動比は向上すると
考えられる。
【００２１】従って、Ｓｉ含有量を１．０以下（０を超
える）、好ましくは、０．０５以下（０を超える）に限
定する。更に、本発明においては、特に、冷却速度等の
特殊な製造条件によらずに、所要の特性を有する鋼板を
得るために、所定の量のＣｒを含有することが必須であ
る。
える）、好ましくは、０．０５以下（０を超える）に限
定する。更に、本発明においては、特に、冷却速度等の
特殊な製造条件によらずに、所要の特性を有する鋼板を
得るために、所定の量のＣｒを含有することが必須であ
る。
【００２２】Ｃｒは、Ｍｎと同様にオーステナイト相を
安定化させ、複合組織の生成を容易にする作用を有して
いる。Ｃｒは、更に、溶融亜鉛めっきにおける合金化処
理中のオーステナイト相からフェライト相への変態を抑
制する作用を有しており、結果的にフェライトの平均結
晶粒径を小さくする作用を有している。Ｃｒが０．１w
t.% 未満では、上述した作用効果を得ることができな
い。一方、Ｃｒ含有量が０．５ wt.% 以上のときは、め
っきの濡れ性に対して有害である。従って、Ｃｒ含有量
を０．１〜０．５ wt.% 未満の範囲内に限定する。
安定化させ、複合組織の生成を容易にする作用を有して
いる。Ｃｒは、更に、溶融亜鉛めっきにおける合金化処
理中のオーステナイト相からフェライト相への変態を抑
制する作用を有しており、結果的にフェライトの平均結
晶粒径を小さくする作用を有している。Ｃｒが０．１w
t.% 未満では、上述した作用効果を得ることができな
い。一方、Ｃｒ含有量が０．５ wt.% 以上のときは、め
っきの濡れ性に対して有害である。従って、Ｃｒ含有量
を０．１〜０．５ wt.% 未満の範囲内に限定する。
【００２３】本発明においては、上述したＳｉ、Ｃｒ量
の限定に加え、フェライトの平均結晶粒径を所定の範囲
内に限定する必要がある。フェライトの平均結晶粒径が
２５μｍ以下の場合には、上述したメカニズムによっ
て、転位の移動が早期に抑制される（即ち、マルテンサ
イトに転位がすぐに達する）ために、高速変形時の応力
が高くなり、本発明の静動比は向上する。一方、フェラ
イトの平均結晶粒径が２５μｍを超えると、転位の移動
抑制効果が弱まるために、高速変形時の応力は低くな
り、本発明の静動比が向上しない。
の限定に加え、フェライトの平均結晶粒径を所定の範囲
内に限定する必要がある。フェライトの平均結晶粒径が
２５μｍ以下の場合には、上述したメカニズムによっ
て、転位の移動が早期に抑制される（即ち、マルテンサ
イトに転位がすぐに達する）ために、高速変形時の応力
が高くなり、本発明の静動比は向上する。一方、フェラ
イトの平均結晶粒径が２５μｍを超えると、転位の移動
抑制効果が弱まるために、高速変形時の応力は低くな
り、本発明の静動比が向上しない。
【００２４】なお、動的な引張強度（歪み速度５００／
ｓ）と、従来の引張強度（０．００１／ｓ）との比で表
される本発明の上述した静動比（Dynamic ＴＳ／Static
ＴＳBH）は１．２以上であることが好ましい。
ｓ）と、従来の引張強度（０．００１／ｓ）との比で表
される本発明の上述した静動比（Dynamic ＴＳ／Static
ＴＳBH）は１．２以上であることが好ましい。
【００２５】本発明の上述した作用効果は、連続焼鈍に
よる鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板または電気亜鉛めっき鋼板において、特に効果的に
得られる。
よる鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき
鋼板または電気亜鉛めっき鋼板において、特に効果的に
得られる。
【００２６】本発明による鋼板は、熱延鋼板、冷延鋼板
の何れを用いてもよい。
の何れを用いてもよい。
【００２７】
【実施例】本発明を実施例によって説明する。表１に示
す鋼を溶製し、連続鋳造して得られたスラブを板厚２．
６ｍｍに常法によって熱間圧延した。その後、酸洗し、
更に一部冷間圧延して、所定の板厚の鋼板を得た。
す鋼を溶製し、連続鋳造して得られたスラブを板厚２．
６ｍｍに常法によって熱間圧延した。その後、酸洗し、
更に一部冷間圧延して、所定の板厚の鋼板を得た。
【００２８】次いで、上述したように得た鋼板の一部
を、連続式溶融亜鉛めっきラインにおいて、合金化処理
した。
を、連続式溶融亜鉛めっきラインにおいて、合金化処理
した。
【００２９】
【表１】
【００３０】このようにして作製した供試材の材質（Ｔ
Ｓ、ＹＰ、Ｅｌ）を、コイル幅方向に切り出した引張試
験片によって静的に（ε＝０．００１ｓ-1）測定した。
また、静動比は供試材を引張試験片に加工ののち、１７
０℃×２０分で熱処理し、その後、静的引張試験（歪み
速度０．００１ｓ-1）により求めた Static ＴＳと、動
的引張試験（歪み速度５００ｓ-1）により求めた Dynam
icＴＳより比率（ DynamicＴＳ／ Static ＴＳ）を計算
することによって得た。フェライト平均結晶粒径はナイ
タール腐食後、光学顕微鏡を用いて測定した。その結果
を表１に示す。
Ｓ、ＹＰ、Ｅｌ）を、コイル幅方向に切り出した引張試
験片によって静的に（ε＝０．００１ｓ-1）測定した。
また、静動比は供試材を引張試験片に加工ののち、１７
０℃×２０分で熱処理し、その後、静的引張試験（歪み
速度０．００１ｓ-1）により求めた Static ＴＳと、動
的引張試験（歪み速度５００ｓ-1）により求めた Dynam
icＴＳより比率（ DynamicＴＳ／ Static ＴＳ）を計算
することによって得た。フェライト平均結晶粒径はナイ
タール腐食後、光学顕微鏡を用いて測定した。その結果
を表１に示す。
【００３１】表１に示すように、本発明の供試材No.1〜
9 および 13 〜16は、比較用供試材No.10 〜12および17
〜18に比べて静動比において高い値を示しており、衝撃
特性において優れていた。
9 および 13 〜16は、比較用供試材No.10 〜12および17
〜18に比べて静動比において高い値を示しており、衝撃
特性において優れていた。
【００３２】更に、本発明の供試材No.5、6 、7 、14、
15、16は、Ｓｉ量において、本発明の範囲内でも、より
好ましいレベルまで低減されており、静動比において、
より高い値を示しており、衝撃特性がより優れていた。
15、16は、Ｓｉ量において、本発明の範囲内でも、より
好ましいレベルまで低減されており、静動比において、
より高い値を示しており、衝撃特性がより優れていた。
【００３３】これに対して、比較用供試材No.10 、11、
12、17においては、それぞれ、Ｓｉ量が多く、本発明の
範囲外であることに起因して、静動比において低い値を
示しており、衝撃特性において劣っていた。更に、比較
用供試材No.18 においては、Ｃｒ量が本発明の範囲を外
れて少ないので、フェライトの平均結晶粒径が本発明の
範囲を外れて大きいことに起因して、静動比において低
い値を示しており、衝撃特性において劣っていた。
12、17においては、それぞれ、Ｓｉ量が多く、本発明の
範囲外であることに起因して、静動比において低い値を
示しており、衝撃特性において劣っていた。更に、比較
用供試材No.18 においては、Ｃｒ量が本発明の範囲を外
れて少ないので、フェライトの平均結晶粒径が本発明の
範囲を外れて大きいことに起因して、静動比において低
い値を示しており、衝撃特性において劣っていた。
【００３４】上述したように、本発明の静動比を用いる
ことによって、衝撃特性を正確に評価できる。更に、上
述したように、本発明の範囲内の成分組成、組織の条件
を満たすことによって、優れた衝撃特性を有する高強度
薄鋼板または高強度亜鉛めっき鋼板をえることができる
ことが理解できる。
ことによって、衝撃特性を正確に評価できる。更に、上
述したように、本発明の範囲内の成分組成、組織の条件
を満たすことによって、優れた衝撃特性を有する高強度
薄鋼板または高強度亜鉛めっき鋼板をえることができる
ことが理解できる。
【００３５】
【発明の効果】本発明によると、鋼板の成分組成（Ｃ、
Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ）、組織（フェライトの平均結晶粒
径）を適正化することによって、優れた衝撃特性を有す
る高強度薄鋼板または高強度亜鉛めっき鋼板を、特殊な
製造方法によることなく、得ることができ、しかも、こ
れ等の薄鋼板を自動車用鋼板として利用することによっ
て、自動車車体の軽量化と安全性の向上を図ることがで
きる。
Ｍｎ、Ｓｉ、Ｃｒ）、組織（フェライトの平均結晶粒
径）を適正化することによって、優れた衝撃特性を有す
る高強度薄鋼板または高強度亜鉛めっき鋼板を、特殊な
製造方法によることなく、得ることができ、しかも、こ
れ等の薄鋼板を自動車用鋼板として利用することによっ
て、自動車車体の軽量化と安全性の向上を図ることがで
きる。
【図１】図１は、Ｓｉ量と、そして、引張強度から求め
た本発明の静動比との間の関係を示すグラフである。
た本発明の静動比との間の関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉武 明英 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 小崎 純一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 櫻井 理孝 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：
１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% および
Ｃｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの
平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とする、衝
撃特性に優れた高強度薄鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：
０．０５ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% およ
びＣｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライト
の平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とする、
衝撃特性に優れた高強度薄鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：０．０１〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：
１．０ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% および
Ｃｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライトの
平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とする、衝
撃特性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 Ｃ：０．０６〜０．２５ wt.% 、Ｓｉ：
０．０５ wt.% 以下、Ｍｎ：０．５〜２．５ wt.% およ
びＣｒ：０．１〜０．５ wt.% 未満を含み、フェライト
の平均結晶粒径が25μｍ以下であることを特徴とする、
衝撃特性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6361298A JPH11256266A (ja) | 1998-03-13 | 1998-03-13 | 衝撃特性に優れた高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6361298A JPH11256266A (ja) | 1998-03-13 | 1998-03-13 | 衝撃特性に優れた高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11256266A true JPH11256266A (ja) | 1999-09-21 |
Family
ID=13234310
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6361298A Pending JPH11256266A (ja) | 1998-03-13 | 1998-03-13 | 衝撃特性に優れた高強度薄鋼板および高強度亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11256266A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102978515A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-03-20 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 挖掘机齿座及其制备方法 |
-
1998
- 1998-03-13 JP JP6361298A patent/JPH11256266A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102978515A (zh) * | 2012-11-09 | 2013-03-20 | 宁波嘉达精密铸造有限公司 | 挖掘机齿座及其制备方法 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20040309 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040727 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |