JPH11207522A - 高疲労強度歯車の製造方法 - Google Patents
高疲労強度歯車の製造方法Info
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- JPH11207522A JPH11207522A JP1057698A JP1057698A JPH11207522A JP H11207522 A JPH11207522 A JP H11207522A JP 1057698 A JP1057698 A JP 1057698A JP 1057698 A JP1057698 A JP 1057698A JP H11207522 A JPH11207522 A JP H11207522A
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Abstract
さを有する高速車両用軽量歯車の製造方法の提供。 【解決手段】(1)歯切りにより歯面の歯厚を歯面の歯
厚よりも厚くし、高周波焼入れ等を実施した後、2段階
以上のショットピーニングをし、次いで上記歯厚の差を
消失させることなく歯面のみを研削することにより、歯
面の面粗さは小さく、かつ歯元に圧縮残留応力を残す高
疲労強度歯車の製造方法。 (2)歯切により歯面の最大歯厚を歯元の最小歯厚より
0.3〜1.1mm大きくし、アークハイト:0.6〜0.8mmA、投
射速度:70〜99m/s、ショット粒径:0.7〜1mmで1段目
ショットを、 アークハイト:0.15〜0.35mmA、ショット
粒径:0.1〜0.3mmで2段目ショットを行い、歯面研削で
研削代を0.1〜0.3mmとし最大歯厚を歯元の最小歯厚より
0.1〜0.5mm大きくし、歯面の面粗さを7S以下とする
(1)の製造方法。
Description
機に用いられる高疲労強度歯車の製造方法に関する。
直接圧入されている大歯車(ギヤ)と誘導電動機に接続
されている小歯車(ピニオン)がある。これらの歯車の
ほとんどは、かみ合い率を向上させて1つの歯に作用す
る応力を減少させる効果があるはすば歯車である。その
形状は、JIS B1722 (一般用はすば歯車の形状および寸
法)にある1A、1B、1C形といったリム部とボス部が独立
し、その間に板部があるものが多い。
の劣化防止には、ばね下重量の軽減が不可欠である。歯
車装置もばね下荷重を構成するので、大歯車および小歯
車が軽量化できれば、乗り心地改善に寄与する効果が大
きい。
は、歯元曲げ疲労強度を向上させ、モジュール、歯幅を
小さくすることが効果的である。歯車のように繰り返し
荷重がかかる部材を高強度化して軽量化をはかる場合、
静的引張強さは問題にはならず、ほとんど例外なく疲労
強度が問題となる。従来より、このタイプの歯車で問題
となる歯元曲げ疲労強度を向上させるために、検討がな
されてきた。現在では、前述の大歯車には高周波焼入れ
を、また小歯車には浸炭焼入れを行ったものが実用化さ
れている。
めに、高周波焼入れまたは浸炭焼入れした後に、ショッ
トピーニング等の表面処理を施す検討がなされている。
しかしながら、ショットピーニングによって面粗さが悪
化し、実際の鉄道車両の運転時に大きな振動や騒音が発
生し、実用に耐えない場合がある。また、面粗さを向上
させるために歯面を研削すると、応力が集中する歯元、
特にすみ肉のR部表面近傍に付与された圧縮残留応力層
が除去され、疲労強度向上の効果が消失する可能性があ
る。
歯面に当たらず、歯元のみに当たる形状の治具を用いた
ショットピーニング方法が提案されている(特公昭62
−7245号公報)。しかしながら、治具形状が複雑で
あり、歯形形状ごとに異なる治具が必要となるため、高
コストになると考えられる。
からあるショットピーニング、歯面研削等の製造工程を
大幅に変更することなく、良好な歯面粗さと高疲労強度
を兼備する歯車の製造方法を提供することにある。
面粗さと高疲労強度を兼備する歯車の製造方法を得るた
め、ショットピーニング前の歯形形状、ショットピーニ
ング条件、研削代に注目し、試作を繰り返した結果、上
記の課題を解決するに至った。本発明の要旨は、下記の
歯車の製造方法にある。
ニングおよび歯面研削による歯車の製造方法であって、
歯切りにより歯面の歯厚を歯元の歯厚よりも厚く加工
し、高周波焼入れまたは浸炭焼入れを実施した後、2段
階以上のショットピーニングをし、次いで前記の歯元と
歯面の歯厚の差を消失させることなく歯面のみを研削す
ることにより、歯面の面粗さは小さく、かつ歯元に上記
ショットピーニングで導入された圧縮残留応力を残す高
疲労強度歯車の製造方法(〔発明1〕とする)。
の最小歯厚より0.3〜1.1mm大きくし、その後、アークハ
イト:0.6〜0.8mmA、投射速度:70〜99m/sおよびショッ
ト粒径:0.7〜1mmの条件で1段目ショットピーニングを
行い、さらに、アークハイト:0.15〜0.35mmAおよびシ
ョット粒径:0.1〜0.3mm の条件で2段目ショットピー
ニングを行い、その後必要に応じてショットピーニング
を行い、次いで歯面研削において研削代:0.1〜0.3mmの
範囲で研削し、歯面の最大歯厚を歯元の最小歯厚より0.
1〜0.5mm大きくし、かつ歯面の面粗さを7S以下とする
(1)の高疲労強度歯車の製造方法(〔発明2〕とす
る)。
素材は、主として鉄鋼材料であるが、銅合金やアルミ合
金であってもよい。
トピーニング」は、通常は、2段階のショットピーニン
グを行うが、要求される性能によっては3段階、または
4段階以上の段数のショットピーニングでもよいことを
意味する。
定した理由について説明する。
を示す。素材は、特に限定しないが、主に炭素鋼や低合
金鋼といった鉄鋼材料について本発明の製造方法の効果
を確認している。鍛造および歯切り方法については、通
常の方法で行ってよく、特筆すべき特徴は無い。
断面図である。図2(a)はショットピーニング前、図
2(b)は歯面研削後の断面図である。
に示すように歯面の歯厚を歯元の厚さより大きくするの
は、後記する歯面研削において歯面の表面粗さを小さく
し、かつ歯元を切削せずに圧縮残留応力を残すためであ
る。表面焼入れは、通常の高周波焼入れまたは浸炭焼入
れを適用してよい。
を施すのは歯元に疲労強度を高めるのに適切な圧縮残留
応力を分布させるためであり、〔発明2〕の説明におい
て詳細に説明する。歯面研削において、歯元を切削せ
ず、かつ上記の歯面と歯元の差を消失させないのは、上
記ショットピーニングで導入された圧縮残留応力を失わ
ないためである。この歯面研削において表面粗さを小さ
くするのは、表面粗さが大きいと歯面同士の接触により
騒音、振動等が発生するからである。
理由について説明する。〔発明2〕では、ショットピー
ニング前の歯切りにおいて、歯面の最大歯厚S1を歯元の
最小歯厚Soより0.3〜1.1mm大きくする。この値が 0.3mm
未満のとき、後記する歯面研削を行った後の歯面の最大
歯厚と歯元の最小歯厚の差を確保できず、一方、1.1mm
を超えると歯面に妨害されて歯元にショットピーニング
粒が当たらず歯元に十分な圧縮残留応力を付与できな
い。
する。その条件については特に限定せず、一般的な条件
を用いれば良い。
上のショットピーニングを実施する。1段目のショット
ピーニングでは、アークハイトを 0.6〜0.8mmA、投射速
度を70〜99m/s、ショット粒径を0.7〜1mmとする。
残留応力が生じている領域の深さが小さくなり、0.8mmA
より大きいと圧縮残留応力のピーク値が小さくなるおそ
れがある。すなわち、アークハイトが 0.6〜0.8mmAの範
囲で、適当な圧縮残留応力層の深さと圧縮残留応力のピ
ーク値が発生し、き裂が進展しにくい状態となる。投射
速度が 70m/sより小さいと、ショット粒の投射エネルギ
が小さくなり、上記範囲のアークハイトを得るのに長時
間を要し、生産性が悪化するおそれがある。投射速度が
99m/sより大きいと、投射される粒子、歯車表面双方の
応力−ひずみ特性が高ひずみ速度側にシフトするため、
降伏強度が高くなり変形し難くなる、すなわち期待され
る圧縮残留応力が得られなくなるおそれがある。ショッ
ト粒径が0.7mmより小さいと、投射速度が 70m/sより小
さい場合と同じく、ショット粒の投射エネルギが小さく
なり、上記範囲のアークハイトを得るのに長時間を要
し、生産性が悪化するおそれがある。
トピーニング後の面粗さが大きくなり、期待される疲労
強度が得られない可能性がある。
イトを 0.15〜0.35mmA、ショット粒径を0.1〜0.3mmとす
る。2段目ショットピーニングには、1段目より粒径が
小さいショットを投射することによって、1段目ショッ
トピーニングで生じた圧縮残留応力分布に、さらにごく
表面近傍により大きな圧縮残留応力を付与させる効果が
ある。ここで、アークハイトが 0.15mmAより小さいと、
圧縮残留応力分布にほとんど変化が無く、0.35mmA以上
になると、圧縮残留応力のピーク値が逆に下がるおそれ
がある。ショット粒径が0.1mmより小さいと、アークハ
イトが0.15mmAより小さい場合と同じく、圧縮残留応力
分布にほとんど変化が無く、0.3mm より大きいと、圧縮
残留応力のピーク値が逆に下がるおそれがある。3段目
以降のショットピーニングについては必要であれば実施
し、その条件についてとくに限定しない。
△Sは0.1〜0.3mmの範囲内で、図2(b)に示したように歯
面の最大歯厚Sf が歯元の最小歯厚Soより 0.1〜0.5mm大
きい形状となるように決める。研削代△Sが0.1mm未満で
は、焼入れやショットピーニングで生じた凹凸を除去し
て表面粗さ7S以下とすることができず、一方、△Sが0.3
mmを超えると、後記する歯面の最大歯厚と歯元の最小歯
厚の差(Sf-So) を確保することができない。なお、研削
代は原則として歯面について実質上均一であり、その実
質上均一な値をさすが、不均一な場合は歯面全体につい
て平均をとった値とする。
削によりS1→Sfに変化)が歯元の最小歯厚So(研削しな
いので変化しない)より0.1〜0.5mm大きくなるようにす
る。歯面の最大歯厚と歯元の最小歯厚の差(Sf-So)が0.1
mmより小さい場合、歯元曲げ負荷に対する危険部位に
て、ショットピーニングによって生じた圧縮残留応力層
が除去されてしまう可能性がある。圧縮残留応力層が除
去されると、ショットピーニングによる疲労強度向上効
果が消失してしまう。(Sf-So)が0.5mmより大きいと、良
好な歯当たりが得られず、負荷運転時に騒音および振動
が大きくなる可能性がある。歯面の研削条件について
は、通常用いられる条件で良いが、発熱によって上記シ
ョットピーニングによる圧縮残留応力が抜けてしまわな
いようにすることが肝要である。
は、鉄道車両等の減速機に用いられる比較的大型のもの
である。すなわち、モジュール5〜9、ピッチ円径がギヤ
で 450〜700mm、ピニオンで80〜350mmの歯車で、歯面で
は7S以下の良好な面粗さを有し、歯面の最大歯厚が歯元
の最小歯厚より0.1〜0.5mm大きい形状を有する。この形
状によって、歯元曲げ負荷の繰返しに対する疲労き裂発
生危険部位に、ショットピーニングにより導入された圧
縮残留応力が残存することとなる。その結果、疲労き裂
の進展が抑制され、高疲労強度が実現する。
る。
て説明する。
5、ピッチ円径325mm、歯幅40mmの平歯車である。この歯
車は鉄道車両に通常用いられる大歯車と小歯車との中間
の大きさである。ただし、歯幅については、疲労試験機
の容量を考慮して通常(80mm程度)の約半分とした。素
材は全てJIS S40Cであり、図1に示すように、鍛造後、
歯切りを行い、次いで高周波焼入れを施し、各種ショッ
トピーニングの後、歯面研削を行った。
ピーニングおよび歯面研削の条件を示す一覧表である。
繰返し負荷し、破断までの寿命(荷重負荷繰り返し数)
を求めて行った。荷重11ton での負荷での荷重点の変位
が試験開始時より3mm 大きくなったことをもって破断と
判断した。破断した全ての歯車について歯元付近の破面
を調査した。
トを行わなかったために、破断繰り返し数は5×104に遠
く及ばなかった。歯切りおよび歯面研削の条件が〔発明
1〕の定義範囲外であるために圧縮残留応力の効果を十
分得ることができなかった試験番号7および8も、同様
に5×104に達しなかった。これらの比較例の破面観察に
おいて、全ての歯車の歯元を起点としたき裂が発生し、
歯厚の半分程度まで進展していた。
ある試験番号A1では、破断繰り返し数は3×106を超
え、上記の歯車に比較して格段に疲労寿命が向上した。
いて説明する。供試歯車の基本的な製造方法および試験
方法は、上記の[試験1]と同一の条件とした。
び歯面研削の条件および試験結果を示す。また、図3は
表4を図示したものである。
明2〕の比較例にも属するので、試験番号5、7、およ
び8は表3および表4にも合わせて記載した。比較例で
ある試験番号2(アークハイト低)、3(アークハイト
高)および4(投射速度大)においては、1段目ショッ
トの条件が本発明の限定範囲外であるために、後の他の
条件が本発明の限定範囲内にあるものの、破断繰り返し
数は 5×105 にも到達しなかった。
範囲内にある試験番号1では、破断繰り返し数は107を
超え、上記の歯車に比較して格段に疲労寿命が向上し
た。
にするために、試験番号1の条件をそのまま用いて、実
機レベルの歯幅の試験(試験番号9)を行った。この試
験の歯車は、モジュール6、ピッチ円径504.42mm、歯幅7
0mm のはすば歯車であり、試験番号1と同じ条件で製作
した。設計応力は従来の高周波焼入れ歯車より20% 大き
くとった。この歯車を、動力循環式回転試験機にて、ス
キッドトルク相当のトルクをかけて疲労試験を実施し
た。
繰返し数(累積回転数)でも、歯車に損傷は発生しなかっ
た。
変更を加えることなく、低騒音、低振動で高疲労寿命の
高速鉄道車両用歯車を得ることができ、ばね下重量の軽
量化を通じて車両の乗り心地向上が期待される。
る。
は歯切り後(ショットピーニング前)の断面図、また
(b)は歯面研削後の断面図である。
示す図である。
Claims (2)
- 【請求項1】歯切り、表面焼入れ、ショットピーニング
および歯面研削による歯車の製造方法であって、歯切り
により歯面の歯厚を歯元の歯厚よりも厚く加工し、高周
波焼入れまたは浸炭焼入れを実施した後、2段階以上の
ショットピーニングをし、次いで前記の歯元と歯面の歯
厚の差を消失させることなく歯面のみを研削することに
より、歯面の面粗さは小さく、かつ歯元に上記ショット
ピーニングで導入された圧縮残留応力を残すことを特徴
とする高疲労強度歯車の製造方法。 - 【請求項2】歯切りにより歯面の最大歯厚を歯元の最小
歯厚より0.3〜1.1mm大きく加工し、その後、アークハイ
ト:0.6〜0.8mmA、投射速度:70〜99m/sおよびショット
粒径:0.7〜1mmの条件で1段目ショットピーニングを行
い、さらに、アークハイト:0.15〜0.35mmAおよびショ
ット粒径:0.1〜0.3mm の条件で2段目ショットピーニ
ングを行い、その後必要に応じてショットピーニングを
行い、次いで歯面研削において研削代:0.1〜0.3mmの範
囲で研削し、歯面の最大歯厚を歯元の最小歯厚より0.1
〜0.5mm大きくし、かつ歯面の面粗さを7S以下とするこ
とを特徴とする請求項1の高疲労強度歯車の製造方法。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP01057698A JP4000648B2 (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 高疲労強度歯車の製造方法 |
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Publications (2)
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JPH11207522A true JPH11207522A (ja) | 1999-08-03 |
JP4000648B2 JP4000648B2 (ja) | 2007-10-31 |
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Family Applications (1)
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---|---|---|---|
JP01057698A Expired - Fee Related JP4000648B2 (ja) | 1998-01-22 | 1998-01-22 | 高疲労強度歯車の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP4000648B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012073629A1 (ja) * | 2010-12-02 | 2012-06-07 | Udトラックス株式会社 | 鋳鉄材料の疲労強度向上方法 |
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CN108150631A (zh) * | 2018-01-02 | 2018-06-12 | 天津工业大学 | 一种用于航空齿轮的服役延寿主动增益*** |
-
1998
- 1998-01-22 JP JP01057698A patent/JP4000648B2/ja not_active Expired - Fee Related
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CN108150631A (zh) * | 2018-01-02 | 2018-06-12 | 天津工业大学 | 一种用于航空齿轮的服役延寿主动增益*** |
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