JPH11123759A - 二軸延伸ポリプロピレンフィルムおよび成形体の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】成形時のドローダウンを改良し、熱成形性が良
好であるフィルムおよびこのフィルムを用いた成形体の
製造方法を得る。 【構成】結晶性ポリプロピレン１００重量部と低結晶性
ポリオレフィン３〜３０重量部との組成物からなり、フ
ィルムの流れ方向に対して直角となる方向におけるＣ軸
配向係数が０．３５〜０．５０、面配向指数が０．５５
〜０．７５であることを特徴とする二軸延伸ポリプロピ
レンフィルムおよび該フィルムを使用した熱成形方法で
ある。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、熱成形用途に好適
な二軸延伸ポリプロピレンフィルムおよびこれを用いた
成形体の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】通常、弁当容器、フードパック等の食品
包装容器や一般包装容器等は、ポリオレフィンシート、
特にポリプロピレンシートを用いて、真空成形、圧空成
形等の熱成形法により製造されている。そして近年、環
境問題が重要視されるにつれて、これら材料による包装
容器の使用は、増加傾向にある。

【０００３】この熱成形法は、シートやフィルムを加熱
した後、機械力、真空、圧空等の外力により、該シート
やフィルムを金型に密着させて成形する方法が一般的で
ある。その際、金型で成形する前の加熱時に、シート等
の中央部分が垂れ下がる現象（以下、ドローダウンと記
す）が発生する。さらに加熱を続けると、シート等の中
央部分が熱収縮により成形前の位置に戻る力が働き、そ
して成形は、垂れが成形前の位置に最も戻った時点で行
われる。一般にドローダウンが大きいものほど、成形前
の位置に戻りにくく、したがって、このドローダウンの
程度が、成形精度に大きく関わってくる。

【０００４】そこで上記問題点を解決する目的で、例え
ば、特開平３−２８８６４１号公報には、結晶状態がス
メクチック構造のポリプロピレンシートに、二軸延伸ポ
リプロピレンフィルムをラミネートすることにより、ド
ローダウン性が改良された積層シートが開示されてい
る。

【０００５】また、特開平７−１７３３０２号公報に
は、ポリプロピレンを溶融押出後、冷却し、結晶融点以
下で結晶配向係数が０．１〜０．６となるように圧延す
ることにより、剛性が改良されたポリプロピレンシート
が開示されており、特開平７−７６６４１号公報には、
高結晶性ポリプロピレンとテルペンおよび／または石油
樹脂よりなる、水蒸気バリヤー性および透明性が改良さ
れた二軸延伸ポリプロピレンフィルムが、特開平７−１
５７５７３号公報には、高結晶性ポリプロピレンとテル
ペンおよび／または石油樹脂よりなる、耐熱性、防湿性
が改良された二軸延伸ポリプロピレンフィルムが開示さ
れている。

【０００６】一方、成形された成形体は、一般的に集積
されて搬送されること、および、環境問題の観点から近
年薄肉化されることが望まれている。

【０００７】しかしながら、特開平３−２８８６４１号
公報に示されている積層シートでは、熱成形時に起こる
ドローダウンは防止できるものの、シート全体を薄肉化
するほどの剛性改良においては、改良の余地があった。
また、特開平７−１７３３０２号公報に示されているシ
ートも、やはりシートの薄肉化においては改良の余地が
あった。

【０００８】また、特開平７−７６６４１号公報および
特開平７−１５７５７３号公報に示されているフィルム
は、高結晶ポリプロピレンを使用しているため、剛性改
良効果は有するものの、成形精度においては、改良の余
地があった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】したがって、熱成形用
途に使用されるポリオレフィンフィルムにおいて、ドロ
ーダウンが小さく、成形精度が良好で、かつ、薄肉化が
可能な剛性を有するフィルムが望まれていた。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべく鋭意研究を重ねてきた。その結果特定のポ
リプロピレン系組成物を特定の配向状態の延伸フィルム
とすることで上記課題が解決できることを見い出し、本
発明を完成するに至った。

【００１１】即ち、本発明は、結晶性ポリプロピレン１
００重量部と低結晶性ポリオレフィン３〜３０重量部と
の組成物からなり、フィルムの流れ方向に対して直角と
なる方向（以下、ＴＤ方向と記す）におけるＣ軸配向係
数が０．３５〜０．５０、面配向指数０．５５〜０．７
５であることを特徴とする二軸延伸ポリプロピレンフィ
ルムおよび該フィルムを使用した熱成形方法である。

【００１２】

【発明の実施の形態】本発明において使用される結晶性
ポリプロピレンは、下記に示す物性を満足するものであ
れば特に制限なく、たとえば、プロピレン単独重合体、
プロピレンとプロピレン以外のα−オレフィンとのラン
ダムまたはブロック共重合体等を使用することができ
る。上記結晶性ポリプロピレンにおけるプロピレン以外
のα−オレフィンに由来する単量体単位の含有量として
は、本発明で規定する物性を勘案すると、５モル％以下
であることが好ましい。プロピレン以外のα−オレフィ
ンとしては、炭素数が２〜１２のα−オレフィンが好ま
しく、エチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチ
ル−１−ペンテン、１−オクテン等の炭素数が２〜８の
α−オレフィンがより好ましい。

【００１３】本発明において使用される結晶性ポリプロ
ピレンは、示差走査熱測定（以下、ＤＳＣと記す）にお
ける融解熱によって定義される。即ち、本発明で使用さ
れる結晶性ポリプロピレンは、ＤＳＣにおける融解熱が
７０〜１１０ｍＪ／ｍｇであり、より好ましくは８０〜
１０５ｍＪ／ｍｇである。

【００１４】ＤＳＣにおける融解熱が７０ｍＪ／ｍｇよ
り小さい場合は、得られるフィルムの剛性が低下するた
め好ましくなく、ＤＳＣにおける融解熱が１１０ｍＪ／
ｍｇより大きい場合は、熱成形性が低下するだけでな
く、本発明で規定する特定のＣ軸配向係数と面配向係数
を有する二軸延伸ポリプロピレンフィルムを製造するこ
とが困難となるため好ましくない。

【００１５】また、本発明で使用される結晶性ポリプロ
ピレンは、以下のような特性を有していることが好まし
い。

【００１６】すなわち、上記結晶性ポリプロピレンの温
度上昇溶離分別法（以下、ＴＲＥＦと記す）による９０
重量％溶出温度は、９０〜１３０℃であることが好まし
く、９５〜１２５℃であることがより好ましい。ＴＲＥ
Ｆによる９０重量％溶出温度が９０℃より低い場合は、
得られるフィルムの剛性が低下するだけでなく、本発明
で規定する特定のＣ軸配向係数と面配向係数を有する二
軸延伸ポリプロピレンフィルムを製造することが困難と
なるため好ましくない。一方、ＴＲＥＦによる９０重量
％溶出温度が１１０℃より高い場合は、熱成形性が低下
するため好ましくない。

【００１７】上記結晶性ポリプロピレンの立体規則性
は、熱成形性や均一延伸性を勘案すると、比較的低い方
が好ましい。本発明において使用される結晶性ポリプロ
ピレンにおける、立体規則性の指標となる¹³Ｃ−ＮＭＲ
によるｍｍｍｍペンタッド分率の値としては、好ましく
は０．８０〜０．９７、さらに好ましくは０．８３〜
０．９５である。ｍｍｍｍペンタッド分率が０．９７よ
り大きい場合は、熱成形性が低下するだけでなく、本発
明で規定する特定のＣ軸配向係数と面配向係数を有する
二軸延伸ポリプロピレンフィルムを製造することが困難
となるため好ましくない。一方、ｍｍｍｍペンタッド分
率が０．８０より小さい場合は、熱成形後の成形体の剛
性が低下するために好ましくない。

【００１８】上記結晶性ポリプロピレンのメルトフロー
レートは、製膜性を勘案すれば０．５〜２０ｇ／１０分
の範囲であることが好適である。

【００１９】本発明において使用される低結晶性ポリオ
レフィンは、下記に示す物性を満足するものであれば、
特に制限なく、たとえば、エチレン−α−オレフィン共
重合体、プロピレン−α−オレフィン共重合体、エチレ
ン−プロピレン−α−オレフィン共重合体またはこれら
２種以上の重合体の混合物が挙げられる。上記低結晶性
ポリオレフィンにおけるα−オレフィンとしては、炭素
数が２〜１２のα−オレフィンが好ましく、エチレン、
１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテ
ン、１−オクテン等の炭素数が２〜８のα−オレフィン
がより好ましい。

【００２０】また、本発明において使用される低結晶性
ポリオレフィンは、ＴＲＥＦによる９０重量％溶出温度
によって定義される。即ち、本発明で使用される低結晶
性ポリオレフィンは、ＴＲＥＦによる９０重量％溶出温
度が、８５℃以下であることが必要であり、８０℃以下
であることがより好ましい。ＴＲＥＦによる９０重量％
溶出温度が８５℃より高い場合は、熱成形性が低下する
ため好ましくない。

【００２１】上記低結晶性ポリオレフィンのメルトフロ
ーレートは、製膜性を勘案すれば０．５〜５０ｇ／１０
分の範囲であることが好適である。

【００２２】本発明で使用される低結晶性ポリオレフィ
ンの配合量は、剛性及び製膜性を勘案すると、結晶性ポ
リプロピレン１００重量部に対して、３〜３０重量部で
あることが必要であり、４〜２５重量部であることがよ
り好ましい。

【００２３】上記低結晶性ポリオレフィンの配合量が３
重量部より少ない場合は、熱成形性が低下するだけでな
く、本発明で規定する特定のＣ軸配向係数と面配向係数
を有する二軸延伸ポリプロピレンフィルムを製造するこ
とが困難となるため好ましくない。一方、低結晶性ポリ
オレフィンの配合量が５０重量部より多い場合は、得ら
れるフィルムの剛性が低下するため好ましくない。

【００２４】本発明において、結晶性ポリプロピレンと
低結晶性ポリオレフィンとの組成物の製造方法は、公知
の方法が何ら制限なく採用でき、たとえば、結晶性ポリ
プロピレンと低結晶性ポリオレフィンとを溶融混練し組
成物とする方法、結晶性ポリプロピレンと低結晶性ポリ
オレフィンとを単にブレンドして組成物とする方法が挙
げられる。この中でも、ブレンド性、組成物の押出特性
等を勘案すると、結晶性ポリプロピレンと低結晶性ポリ
オレフィンとを溶融混練し組成物とする方法が好適に使
用できる。

【００２５】また、上記組成物中には、本発明の効果を
阻害しない範囲で、他の樹脂を混合することができる。
混合する樹脂としては、特に制限されないが、一般的に
は、エチレン、１−ブテン等α−オレフィンの単独重合
体およびこれらα−オレフィン同士の共重合体、または
これらの重合体の２種以上の混合物を用いることができ
る。

【００２６】さらに、上記組成物中には、必要に応じて
帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、酸化防止
剤、光安定剤、結晶核剤、滑剤、滑り性付与およびアン
チブロッキング性付与を目的とした界面活性剤、フィラ
ー、発泡剤等の公知の添加剤を配合させて用いても良
い。

【００２７】本発明の二軸延伸ポリプロピレンフィルム
の厚みは、剛性、延伸加工性および熱成形性を勘案する
と、５０〜２５０μｍであることが好ましく、７０〜２
００μｍであることがより好ましく、１００〜２００μ
ｍであることがさらに好ましい。厚みが５０μｍより薄
い場合は、剛性が不足するため好ましくなく、２５０μ
ｍより厚い場合は、熱成形性が低下するだけでなく、均
一で厚み精度の良好な延伸フィルムを製造することが困
難となるため好ましくない。

【００２８】また、本発明の二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムの厚み精度は、成形体の強度バランスや熱成形
性、特に成形精度を勘案すると、±２０％以内であるこ
とが好ましく、±１５％以内であることがより好まし
く、±１０％以内であることがさらに好ましい。

【００２９】本発明の二軸延伸ポリプロピレンフィルム
は、以下の性質を有していることが必要である。

【００３０】すなわち、本発明の二軸延伸ポリプロピレ
ンフィルムのＴＤ方向におけるＣ軸配向係数は、０．３
５〜０．５０であることが必要であり、０．３７〜０．
４８であることがより好ましい。ＴＤ方向におけるＣ軸
配向係数が、０．５０より大きい場合は、ＴＤ方向にお
ける結晶配向が増加するために熱成形性が低下するので
好ましくない。一方、ＴＤ方向におけるＣ軸配向係数
が、０．３５より小さい場合は、ドローダウンが大きく
なったり、ＴＤ方向の剛性が低下したりするだけでな
く、均一で厚み精度の良好な延伸フィルムを得ることが
困難となり成形精度が低下するため好ましくない。

【００３１】なお、本発明におけるＣ軸配向係数とは、
Ｘ線回折法によって求められるポリプロピレン結晶Ｃ軸
（分子鎖軸）の、ＴＤ方向への軸配向の程度を定量的に
表す値である。詳しくは、ポリプロピレン結晶の（１１
０）および（０４０）面の配向分布曲線（結晶面密度分
布曲線）から、Ｚ．Ｗ．Ｗｉｌｃｈｉｎｓｋｙ［“Ａｄ
ｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｘ−Ｒａｙ Ａｎａｌｙｓｉｓ”
Ｖｏｌ．６ Ｐｌｅｎｕｍ Ｐｒｅｓｓ， Ｎｅｗ
Ｙｏｒｋ（１９６３），ｐ．２３１］記載の方法によ
り、Ｃ軸配向係数が求められる。

【００３２】一方、本発明の二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムの面配向指数は、０．５５〜０．７５であること
が必要であり、０．５７〜０．７３であることがより好
ましい。面配向指数が０．７０より大きい場合は、熱成
形性が低下し、０．５０より小さい場合はドローダウン
が大きくなったり、フィルム全体の剛性が低下したりす
るだけでなく、均一で厚み精度の良好な延伸フィルムを
得ることが困難となり成形精度が低下するため好ましく
ない。

【００３３】なお、本発明における面配向指数とは、Ｘ
線回折法によって求められるポリプロピレン結晶０１０
面のフィルム面に平行な面への面配向の程度を表す指標
である。詳しくは、ポリプロピレンフィルムをフィルム
面に垂直な軸を中心に高速で回転させながら、フィルム
面に垂直な方向よりＸ線を入射させて回折強度を測定
し、得られたＸ線回折強度曲線を非晶質ピークと各結晶
質ピークにピーク分離を行い、ポリプロピレン結晶（α
晶）からの１１１反射（２θ＝２１．４°）と０４０反
射（２θ＝１７．１°）のピーク強度の比より下記式
（１）で求められる。

【００３４】面配向指数Ｐ₀₁₀＝ｌｏｇ｛１．５０８×
Ｉ(１１１)／Ｉ（０４０)｝（１） ただし、Ｉ(１１１)：１１１反射のピーク強度(ｃｏｕ
ｎｔｓ) Ｉ(０４０)：０４０反射のピーク強度(ｃｏｕｎｔｓ) ここで（１）式の係数１．５０８は、Ｚ．Ｍｅｎｃｉｋ
（Ｚ．Ｍｅｎｃｉｋ,Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍａｃｒ
ｏｍｏｌｅｃｕｌｅｒ Ｓｃｉｅｎｃｅ，Ｐｈｙｓｉｃ
ｓ Ｂ６，１０１（１９７２））より、ポリプロピレン
結晶が完全にランダムに配向している場合のＩ（０４
０）とＩ（１１１）の強度比Ｉ（０４０）／Ｉ（１１
１）＝１１６．９／７７．５＝１．５０８（Ｉ（１１
１）／Ｉ（０４０）の値の逆数）である。例えば測定し
た試料のポリプロピレン結晶０１０面が、フィルム面に
完全にランダムに配向しているならば、〔Ｐ₀₁₀〕の値
は０となり、ポリプロピレン結晶０１０面が、フィルム
面に対して平行配向するほどに〔Ｐ_{01 0}〕の値は大きく
なり、逆に該０１０面がフィルム面に対して垂直に配向
すれば〔Ｐ₀₁₀〕は、負の値となる。

【００３５】また、本発明の二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムの引張弾性率は、熱成形性、成形体にした時の強
度、内容物の保護性等を勘案すると、１００〜３００ｋ
ｇｆ／ｍｍ²であることが好ましく、１２０〜２７０ｋ
ｇｆ／ｍｍ²であることがさらに好ましい。

【００３６】本発明の二軸延伸ポリプロピレンフィルム
の製造方法としては、本発明で規定する物性を満足する
ような方法を採用すればよく、代表的な方法を例示すれ
ば、前記した結晶性ポリプロピレンと低結晶性ポリオレ
フィンとの組成物を溶融押出した後、二軸延伸する方法
が挙げられる。

【００３７】上記二軸延伸する方法としては、ＭＤ方向
およびＴＤ方向の延伸自由度および厚み精度等を勘案す
ると、テンター法逐次二軸延伸方法が好適である。

【００３８】また、上記延伸方法の延伸条件としては、
延伸倍率がフィルムの流れ方向（以下ＭＤ方向と記す）
およびＴＤ方向ともに、２〜７倍であることが好まし
く、３〜６倍であることがより好ましく、かつ面積延伸
倍率が、６〜３０倍であることが好ましく、９〜２８倍
であることがより好ましく、１０〜２６倍であることが
さらに好ましい。

【００３９】上記のように、前記した結晶性ポリプロピ
レンと低結晶性ポリオレフィンとの組成物を、特定のＭ
Ｄ方向及びＴＤ方向の延伸倍率と面積延伸倍率とを組み
合わせて二軸延伸することにより、本発明で規定する二
軸延伸ポリプロピレンフィルムのＣ軸配向係数および面
配向指数を容易に達成することができる。

【００４０】また、本発明の二軸延伸ポリプロピレンフ
ィルムは、本発明の効果を損なわない範囲で必要に応じ
て、他のフィルムを積層させた、２層以上の積層フィル
ムとすることもできる。他のフィルムを積層すること
で、接着性、ヒートシール性、ガスバリヤー性等の物性
を付与することができる。この場合、本発明の二軸延伸
ポリプロピレンフィルムに積層する他のフィルムの厚み
は積層フィルムの３０％以下にすることが、本発明の効
果を損なわないので好ましい。この際、積層する樹脂は
ポリオレフィンに限定されず、積層フィルムに付与する
物性に応じて公知の樹脂を採用することができる。例え
ば、ガスバリヤー性能を付与するために、共押出法等に
よりフィルムの片面にエチレン−ビニルアルコール共重
合体、例えば、株式会社クラレ製の商品名「エバール」
を接着性樹脂等を介在させて積層することもできる。

【００４１】本発明の二軸延伸ポリプロピレンフィルム
を用いた成形体の成形方法は、特に制限されないが、熱
成形法が最も好適に使用される。一般的には、真空成
形、圧空成形、真空圧空成形等の、加熱後金型等の型枠
内にて賦形した後冷却される熱成形法が好適に採用さ
れ、これらに加えて、ブリスターパック等のブリスター
加工、プレススルーパック等のドラム成形等も挙げるこ
とができる。熱成形法における加熱方法は、遠赤外線ヒ
ーター等の間接加熱方法、熱板加熱等の接触加熱方法等
の公知の方法が特に制限なく採用される。これら熱成形
法の中で、真空圧空成形が特に好ましい。これらの成形
方法による、容器、製品の形状としては、特に制限され
ないが、トレー、カップ、ケース、フードパック、フタ
材、ブリスターパック、プレススルーパック、ポーショ
ンパック、スキンパック等を具体的に挙げることができ
る。

【００４２】熱成形法以外の成形方法としては、具体的
に例示すると、カット、折り曲げ加工等をあげることが
できる。これらの成形方法による、容器、製品の形状と
しては、特に制限されないが、クリヤーケース等の折り
曲げ加工容器、ファイル、バインダー、スタンディング
パウチやレトルトパウチ等の基材、ＯＨＰシート等の基
材、粘着テープ等のテープ基材、粘着ラベル等のラベル
基材、熱シール加工される包装袋基材等を挙げることが
できる。

【００４３】

【発明の効果】本発明の二軸延伸ポリプロピレンフィル
ムは、ドローダウンが小さく、成形性が良好で、かつ、
薄肉化が可能な剛性を有するフィルムである。また透明
性、表面光沢に優れたフィルムともなるため、得られた
成形体も透明性、表面光沢に優れたものとなる。さらに
低温衝撃性にも優れたフィルムともなる。したがって本
発明の二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、熱成形用途
に好適に使用され、また食品包装分野および一般包装分
野においても好適に使用することができる。

【００４４】

【実施例】以下に、本発明を具体的に説明するために実
施例および比較例を掲げるが、本発明はこれら実施例に
限定されるものではない。なお、以下の実施例および比
較例において、フィルム原料として使用したポリプロピ
レンおよび低結晶ポリオレフィンは、表１に示すもので
ある。

【００４５】

【表１】

【００４６】また、以下の実施例及び比較例において用
いた測定方法は次の方法により実施した。

【００４７】（１）ペンタッド分率（ｍｍｍｍ値）およ
び共重合組成 日本電子社製のＪＮＭ−ＧＳＸ−２７０（¹³Ｃ−核共鳴
周波数６７．８ＭＨｚ）を用い、次の条件で測定した。

【００４８】 測定モード： 1Ｈ−完全デカップリング パルス幅 ： ７．０マイクロ秒（Ｃ４５度） パルス繰り返し時間： ３秒 積算回数 ： １００００回 溶媒 ： オルトジクロルベンゼン／重ベンゼンの
混合溶媒（９０／１０容量％） 試料濃度 ： １２０ｍｇ／２．５ｍｌ溶媒 測定温度 ： １２０℃ この場合、ｍｍｍｍペンタッド分率は、¹³Ｃ−ＮＭＲス
ペクトルのメチル基領域における***ピークの測定によ
り求めた。また、メチル基領域のピークの帰属は、Ａ．
Ｚａｍｂｅｌｌｉ ｅｔ ａｌ［Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃ
ｕｌｅｓ １３，２６７（１９８０）］に従って行っ
た。

【００４９】（２）Ｃ軸配向係数 日本電子社製のＸ線回折装置ＪＤＸ−３５００に、繊維
試料装置を装着し、次の条件にて測定した。

【００５０】 ターゲット ：銅（Ｃｕ−Ｋα線） 管電圧−管電流 ：４０ｋＶ−４００ｍＡ Ｘ線入射法 ：垂直ビーム透過法 単色化 ：グラファイトモノクロメーター コリメータ ：１ｍｍφピンホール 受光スリット ：２ｍｍφピンホール 検出機 ：シンチレーションカウンター １）２θ走査（ブラッグ角）の測定 測定角度範囲（２θ） ：８〜３２° ステップ角度 ：０．１° 計数時間 ：２．０秒 ２）面内回転（β回転）測定 測定角範囲（β） ：−２０〜１１０゜ ステップ角度 ：０．５゜ 計数時間 ：２．０秒 フィルムサンプルのＴＤ方向を、広角ゴニオメーターの
取り付けた、繊維試料装置の子午線方向と平行になるよ
うに装着し、まず、フィルム面に垂直にＸ線を入射させ
て垂直透過法にて２θ走査を行い、ポリプロピレン結晶
の（１１０）および（０４０）面のブラッグ角２θを決
定した。次に、（１１０）面のブラッグ角にカウンター
を固定して、試料を面内回転（β回転）させ、（１１
０）面に関して強度分布測定を行った。同様にして（０
４０）面の強度分布測定を行った。

【００５１】２θ走査で測定したＸ線回折強度曲線の
（１１０）および（０４０）反射の位置の空気散乱等に
よるバックグラウンド強度を求め、それぞれ（１１０）
および（０４０）面の配向分布曲線（結晶面密度分布曲
線）を求めた。これらの配向分布曲線から、Ｚ．Ｗ．Ｗ
ｉｌｃｈｉｎｓｋｙ［“Ａｄｖａｎｃｅｓ ｉｎ Ｘ−
Ｒａｙ Ａｎａｌｙｓｉｓ” Ｖｏｌ．６ Ｐｌｅｎｕ
ｍ Ｐｒｅｓｓ， Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ（１９６３），
ｐ．２３１］記載の方法により、Ｃ軸配向係数を求め
た。

【００５２】（３）面配向指数 日本電子社製のＸ線回折装置ＪＤＸ−３５００に、透過
法回転試料装置を装着し、次の条件にて測定した。

【００５３】 ターゲット ：銅（Ｃｕ−Ｋα線） 管電圧−管電流 ：４０ｋＶ−４００ｍＡ Ｘ線入射法 ：垂直ビーム透過法 単色化 ：グラファイトモノクロメーター 発散スリット ：０．２ｍｍ 受光スリット ：０．４ｍｍ 検出機 ：シンチレーションカウンター 測定角度範囲 ：９．０°〜３１．０° ステップ角度 ：０．０４° 計数時間 ：４．０秒 試料回転数 ：１２０ｒｐｍ 縦横２０ｍｍ×２０ｍｍのフィルムサンプルを、厚さ約
３ｍｍとなるように数十枚重ね、広角ゴニオメーターに
取り付けた透過法回転試料装置に装着して測定した。ピ
ーク分離は回折角（２θ）９°〜３１°の範囲で空気散
乱等によるバックグラウンドを除いた後、ガウス関数と
ローレンツ関数を用いた一般的なピーク分離法によって
非晶質ピークと各結晶質ピークに分離した。面配向指数
は前述した方法で０４０反射と１１１反射のピーク強度
より算出した。

【００５４】図１は、後述する実施例１のポリプロピレ
ンフィルムのＸ線回折曲線のピーク分離結果であり、Ａ
−ＢがＩ（０４０）＝３５０countsであり、Ｃ−ＤがＩ
（１１１）＝９５５countsである。したがって、この場
合の面配向指数Ｐ₀₁₀はｌｏｇ（１．５０８×９５５／
３５０）＝０．６１となる。

【００５５】（４）剛性（引張弾性率） 試料を１０ｍｍ幅の短冊状に切断し、測定長を２０ｍｍ
として引張試験機によって引張速度２０ｍｍ／分、チャ
ート速度２０００ｍｍ／分で立上がり角度をチャート紙
に記録した。基点より２０ｍｍの点で垂線を引き、接線
との交点の強度を読み取り、下式により引張弾性率を算
出した。

【００５６】引張弾性率（ｋｇ／ｍｍ²）＝〔強度（ｋ
ｇ）×試料長（ｍｍ）×チャート速度（ｍｍ／分）〕÷
〔引張り速度（ｍｍ／分）×２０ｍｍ×フィルム厚み
（ｍｍ）×フィルム幅（ｍｍ）〕 （５）ドローダウン性 クランプ枠（５００ｍｍ×５００ｍｍ）にフィルムを挟
んで、遠赤外線ヒーターを３００℃に設定し、フィルム
を上下から加熱した。フィルム中央部の加熱前の位置か
ら、垂れ下がり最下点までの長さを測定した。

【００５７】（６）成形性（熱成形性） トレー（縦２００ｍｍ、横２５０ｍｍ、高さ２０ｍｍ）
を真空圧空成形した際の容器の間仕切り部分（幅４ｍ
ｍ、高さ１５ｍｍ）の高さ１５ｍｍを１００％とし、各
条件の成形品の間仕切り部分の高さから、表２に従い成
形性を評価した。

【００５８】

【表２】

【００５９】（７）透明性（ヘイズ） ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠して測定した。

【００６０】（８）表面光沢 ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠して測定した。

【００６１】（９）ＤＳＣによる主ピークの測定 約５〜６ｍｇの試料を評量後、アルミパンに封入し、示
差熱量計にて２０ｍｌ／ｍｉｎの窒素気流中で室温から
２３５℃まで昇温し、これらの温度で１０分間保持し、
次いで１０℃／ｍｉｎで室温まで冷却する。この後、昇
温速度１０℃／ｍｉｎで得られる融解曲線により、主ピ
ークの温度を測定した。

【００６２】（１０）ＴＲＥＦによる９０重量％溶出温
度の測定 センシュー科学製の自動ＴＲＥＦ装置ＳＳＣ−７３００
ＡＴＲＥＦを用い、次の条件で測定した。

【００６３】 溶媒 ：オルトジクロロベンゼン 流速 ：１５０ｍｌ／時間 昇温速度：４℃／時間 検出器 ：赤外検出器 測定波数：３．４１μｍ カラム ：センシュー科学製パックドカラム３０φ３０
ｍｍφ×３００ｍｍ 濃度 ：１ｇ／１２０ｍｌ 注入量 ：１００ｍｌ この場合、カラム内の試料溶液を１４５℃で導入した
後、２℃／時間の速度で１０℃まで除冷して試料ポリマ
ーを充填剤表面に吸着させた後、カラム温度を上記条件
で昇温し、各温度で溶出してきたポリマー濃度を赤外検
出器で測定することにより、９０重量％溶出温度を測定
した。

【００６４】実施例１〜４ 表３に示す組成物を、Ｔダイ押出機を用いて、２８０℃
で加熱溶融下シート状に押出し、チルロール上で冷却固
化した後、加熱ロール延伸機により延伸し、続いてテン
ター横延伸機で延伸した。延伸倍率を表３に示した。こ
のフィルムを用いて真空圧空成形を行った。得られたフ
ィルムの厚み、ヘイズ、Ｃ軸配向係数、面配向指数、剛
性、ドローダウン性、真空圧空成形における成形性、成
形品中央部の表面光沢を測定し、結果を表３に示した。

【００６５】比較例１〜２ 表３に示す組成物を用いること、延伸倍率を表３に示し
たように変えること以外は実施例１と全く同様に製膜お
よび成形評価を行った。結果を表３に示した。

【００６６】

【表３】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｌ 7:00 22:00

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】結晶性ポリプロピレン１００重量部と低結
   晶性ポリオレフィン３〜３０重量部との組成物からな
   り、フィルムの流れ方向に対して直角となる方向におけ
   るＣ軸配向係数が０．３５〜０．５０、面配向指数が
   ０．５５〜０．７５であることを特徴とする二軸延伸ポ
   リプロピレンフィルム。
2. 【請求項２】請求項１記載のフィルムを使用した熱成形
   方法。