JPH11116315A - モルタル組成物、モルタル組成物の製造方法、それを用いたpc板およびその製造方法 - Google Patents
モルタル組成物、モルタル組成物の製造方法、それを用いたpc板およびその製造方法Info
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- JPH11116315A JPH11116315A JP28177397A JP28177397A JPH11116315A JP H11116315 A JPH11116315 A JP H11116315A JP 28177397 A JP28177397 A JP 28177397A JP 28177397 A JP28177397 A JP 28177397A JP H11116315 A JPH11116315 A JP H11116315A
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Abstract
なく、PC板製造に要求される高流動性、乾燥収縮抑制
性、高強度および低コストを具備したモルタル組成物、
およびその製造方法、さらに、かかるモルタル組成物を
用いたPC板およびその製造方法を提供すること。 【解決手段】 少なくとも早強ポルトランドセメント
と、セメント量の内割り2.5〜10重量%の膨張剤
と、セメント量の内割り5〜15重量%のシリカフュー
ムと、砂セメント比1:0.9〜1:1.1の石灰岩砕
砂と、セメント量の外割り1〜3重量%のアルコール系
収縮低減剤と、セメント量の外割り2〜3重量%の高性
能減水剤と、水セメント比19〜23%の水とからなる
ことを特徴とするモルタル組成物、およびその製造方
法、さらに、かかるモルタル組成物を用いたPC板およ
びその製造方法である。
Description
よびその製造方法に関するものであり、特にPC(プレ
キャストコンクリート)板の製造に適したモルタル組成
物およびその製造方法に関し、さらにそれを用いたPC
板およびその製造方法に関する。
み型枠として、従来の合板型枠に比べ施工性に優れ、残
材がなく、自然環境の保護や作業環境の向上等、優れた
特徴を有し、近年注目されてきている。
り、超薄肉化(25mm程度)が必要とされ、そのため
かかるPC板製造に使用すべきフレッシュなモルタル
(硬化する前のモルタル、以下「モルタル組成物」とい
う。)には流動性が要求される(目標としては、後述の
L型フロー試験にて、L型フロー速度50mm/sec
で全長500mm以上)。
成物等を打設後、通常蒸気養生されるが、蒸気養生なし
に脱型できれば、製造コストのダウンにつながる。ま
た、脱型までの期間がより短ければ、脱型後の型枠の転
用が早期に可能となり、結果として製造コストのダウン
につながる(目標としては、常温常湿で養生し材令1日
で脱型できること、具体的には材令1日で後述の曲げ破
壊強度50kg/cm2以上)。さらに、PC板は、重
量のあるコンクリートを打設するためのものであり、ま
た、建築物の構造材の一部となるため、当然に高強度が
要求される(目標としては、材令7日で後述の曲げ破壊
強度100kg/cm2 以上。なお、曲げ破壊強度10
0kg/cm2 は、圧縮強度では800〜1,000k
g/cm2 程度に相当)。
時とともに乾燥収縮が進むが、これらを用いたPC板の
乾燥収縮が大きければ、寸法安定性に支障を来し、反り
や変形、さらには割れや欠けといった問題を生じる。特
に片面にタイル等を打ち込んだPC板の場合、タイルの
無い面から一方的に水分が蒸発し、片面だけの乾燥収縮
が顕著になり、大きな反りや変形を生じてしまう場合が
ある。従って乾燥収縮の抑制はPC板の製造上重要な課
題である(目標としては、材令28日で後述の乾燥収縮
量試験(コンタクトポイントの間隔100mm)の結
果、200μm以下)。
いることより、必要とする面積が大きいため、低コスト
化も要求される。
法としては、一般的に、シリカフュームをセメント量の
5〜30%置換し、高性能減水剤を1〜3%加えて水量
を減らし、水セメント比を15%程度とすることで、圧
縮強度1000kg/cm2以上の高強度がクリアーで
きることが知られている。しかし、この場合水量を減ら
したことにより流動性が犠牲になる。また、流動性を上
げるため高性能減水剤の投入量をさらに増やしても、粘
性が強くなるため、逆に流動性はますます低下する。
ト、シリカフューム、高性能減水剤を用い、細骨材、粗
骨材、混和剤を投入する順序を規定することにより、高
流動性を有する高強度コンクリートが得られることが開
示されている。しかし、この方法で得られる高強度コン
クリートは、PC板の材料に要求される高流動性としは
十分でなく、また、乾燥収縮抑制性についても満足する
ことができない。
ント、超微粉および熱硬化性樹脂の混和剤を用いて高曲
げ強度のセメント質硬化体(コンクリート、モルタル)
を製造する方法が開示されている。しかし、この方法で
得られる高強度モルタル等は、液状のポリマーの混入に
より流動性が大幅に低下してしまい、養生条件により硬
化不良等も起こりやすく、管理が難しいうえ、材料費が
嵩むといった問題がある。
粒子を造粒した後に、該超微粒子をセメントクリンカお
よび/または高炉水砕スラグと混合粉砕することにより
高強度セメントを製造する方法が開示されている。しか
し、この方法で得られる高強度セメントは、流動性が十
分でなく、乾燥収縮抑制性にも劣ったものであり、ま
た、微粉末で置換した混和剤がポルトランドセメントと
水和機構が異なるため、コンクリートの凝結が遅れ、か
つ低温や乾燥の影響を受けやすいという欠点を持つ。
流動無収縮モルタルと呼ばれる製品が各社から販売され
ている。しかし、これらの超高流動無収縮モルタルは、
水セメント比を35〜50%としているため、圧縮強度
が十分でなく(材令4週間で350〜700kg/cm
2 程度)、乾燥収縮も材令28日間で1000μm(コ
ンタクトポイントの間隔100mm、後述の乾燥収縮量
試験)を大きく上回り、PC板の材料としての特性を満
足できるものではない。
として最も施工実績のある従来品は、セメント、微粒ス
ラグ、メラミン樹脂、シリカフューム、砂を用いた薄肉
PC板であるが、PC板に求められる乾燥収縮抑制性に
ついて未だ十分でなく、製品の反りや変形、さらには割
れや欠けといった事例も聞かれる。また、スラグやメラ
ミン樹脂といった高価で管理の難しい材料を使用するた
め、コストアップにつながり、建築現場ではなかなか採
用に踏み切れないのが実情である。
高流動性、乾燥収縮抑制性、および高強度はトレードオ
フの関係にあり、これら全てを満足することは困難であ
り、ある程度これらの課題をクリアし得る材料は、製造
費が高く、管理が難しいため、建築材料として一般的で
ない。
は、短繊維や樹脂等の特別の材料を使用することなく、
PC板製造に要求される高流動性、乾燥収縮抑制性、高
強度および低コストを具備したモルタル組成物、および
その製造方法を提供することにあり、さらに、かかるモ
ルタル組成物を用いたPC板の製造方法および該製造方
法によるPC板を提供することにある。
明により達成される。即ち、本発明は、 (1)少なくとも早強ポルトランドセメントと、セメン
ト量の内割り2.5〜10重量%の膨張剤と、セメント
量の内割り5〜15重量%のシリカフュームと、砂セメ
ント比1:0.9〜1:1.1の石灰岩砕砂と、セメン
ト量の外割り1〜3重量%の収縮低減剤と、セメント量
の外割り2〜3重量%の高性能減水剤と、水セメント比
19〜23%の水とからなることを特徴とするモルタル
組成物である。
特徴とする(1)に記載のモルタル組成物である。
ント量の内割り2.5〜10重量%の膨張剤と、セメン
ト量の内割り5〜15重量%のシリカフュームと、砂セ
メント比1:0.9〜1:1.1の石灰岩砕砂とを混合
して硬練りし、次いでセメント量の外割り1〜3重量%
の収縮低減剤と、セメント量の外割り2〜3重量%の界
面活性剤と、水セメント比19〜23%の水とを加えて
さらに混練することを特徴とするモルタル組成物の製造
方法である。
2.5%に調整することを特徴とする(3)に記載のモ
ルタル組成物の製造方法である。
を特徴とする(3)または(4)に記載のモルタル組成
物の製造方法である。
ル組成物を用いてなることを特徴とするPC板である。
ル組成物を型枠に流し込み打設し、常温常湿で12時間
以上養生した後脱型し、さらに打設時から通算して7日
間以上常温常湿で養生することを特徴とするPC板の製
造方法である。
が高く、後述のL型フロー試験にて、L型フロー速度6
5mm/secで全長500mm以上を達成する(前記
目標値としては、L型フロー速度50mm/secで全
長500mm以上)。
蒸気養生なしで材令1日で脱型でき、該材令1日で後述
の曲げ破壊強度80kg/cm2 以上(前記目標値とし
ては、50kg/cm2 以上)を達成する。
り、材令7日で後述の曲げ破壊強度100kg/cm2
以上(前記目標値としては、100kg/cm2 以上)
を達成する。
制能が高く、材令28日で後述の乾燥収縮量試験(測定
間隔100mm)で、100μm程度(前記目標値とし
ては、200μm以下)を達成する。
維や樹脂等の特別の材料を使用することなく、比較的安
価で、市場より容易に入手可能な材料のみを用いてPC
板を作製することができる。
て、詳細に説明する。
いては、セメント成分として、早強ポルトランドセメン
トを用いる。一般に普通ポルトランドセメントは4週間
で、早強ポルトランドセメントは1週間で必要強度が得
られるとされている。本発明のモルタル組成物は、型枠
に打設後1日(材令1日)で脱型し、1〜2週間で建築
現場で打ち込み型枠として使用できる程度の早い強度発
現が要求されており、その意味で早強ポルトランドセメ
ントの使用が必須となる。
抑制すべく、膨張剤を使用する。該膨張剤は、エトリン
ガイト生成作用を有するものを使用し、所定の量をモル
タル組成物に添加することにより、ある程度膨張させ、
乾燥時における収縮と相殺させることにより、目標とす
る乾燥収縮抑制性を得るものである。
は、石灰、石膏、ボーキサイトを主成分とした焼成化合
物であり、アサノジプカル(商品名、日本セメント
(株)製)、デンカCSA#10(商品名、電気化学工
業(株)製)等が挙げられ、目標とする乾燥収縮抑制性
を得るための配合割合としては、セメント量の内割り
2.5〜10重量%であり、好ましくは同5〜10重量
%、ベストモードとしては10重量%である。
強度化のためシリカフュームを用いる。シリカフューム
とは、SiO2 を主成分とする超微粒子粉末をいい、マ
イクロフィラー効果により強度発現に寄与するが、混練
時の分散の良否により強度のばらつきが大きくなるとい
う問題がある。コンクリートの場合には、粗骨材ととも
に混練するため、多量に投入した場合にも均一に分散さ
せることが可能であるが、モルタル(組成物)の場合に
は、粗骨材が無いため分散にばらつきを生じやすく、添
加量が多いと硬化不良を起こす可能性もある。また、シ
リカフュームは比較的高価な材料でもあり、その使用量
はある程度抑えることが望ましい。かかる観点より、シ
リカフュームの配合割合を検討したところ、セメント量
の内割り5〜15重量%の範囲が適していることを見出
した。さらに好ましくは、5〜10重量%であり、ベス
トモードとしては5重量%である。
として、石灰岩砕砂を用いる。一般にセメントペースト
の付着性を考慮すると、その表面が粗であることから砕
砂が有利であり、また、普通骨材の中でも特に、乾燥収
縮が少なく、アルカリ骨材反応の影響がなく、吸水した
ときの強度低下の無い、石灰岩砕砂を用いることが、本
発明において必須となる。石灰岩砕砂は、それ自体の圧
縮強度はやや低く柔らかな材料ではあるが、これを用い
た本発明のモルタル組成物からなるPC板の強度として
は、目標の曲げ破壊強度を十分に満足する。なお、モル
タル組成物の流動性をより向上させるためには、粒径5
mm以下で、粗粒率(F.M.)で3程度の粗めの細骨
材を使用することが好ましい。
比で1:0.9〜1:1.1程度であり、ベストモード
としては1:1である。なお、砂セメント比におけるセ
メントとは、上記早強ポルトランドセメント、膨張剤お
よびシリカフュームの合計量を意味するものである。
ル組成物の表面張力低下を促し、乾燥収縮抑制に寄与す
べく、収縮低減剤を用いる。主成分として、低級アルコ
ールアルキレンオキシド付加物、ポリエーテル、ポリグ
リコール等があり、アルコール系収縮低減剤としては、
具体的には、ヒビダン(商品名、竹本油脂製)、エスケ
ーガード(商品名、電気化学工業(株)製)、テトラガ
ードAS21(商品名、日本セメント製)等が挙げられ
る。
(早強ポルトランドセメント、膨張剤およびシリカフュ
ームの合計量、以下同様)の外割り1〜3重量%であ
り、好ましくは1.5〜2.5重量%であり、ベストモ
ードとしては2重量%である。収縮低減剤の添加量がセ
メント量の外割り1重量%未満であると、乾燥収縮抑制
の効果が十分でなく、一方、3重量%を超えると強度低
下を引き起こし、また、それ自体の粘性により流動性を
低下させるため好ましくない。
向上および乾燥収縮抑制のため使用水量を低下する必要
があり、高性能減水剤を用いることが必須となる。ま
た、高性能減水剤は、前述のシリカフュームとの併用に
より、セメント粒子を強固にかつ緻密に接着させ、高強
度化にも寄与するものである。高性能減水剤とは、一般
の減水剤に比べてセメント粒子の分散性能が著しく高
く、凝結の遅延や過剰な空気連行作用や強度低下等がな
く、単位水量を大幅に減少し得る減水剤の総称であり、
具体的には、ポリアルキルスルホン酸類或いはメラミン
ホルマリン樹脂スルホン酸塩類等のアニオン系界面活性
剤が挙げられ、具体的には、マイティ150(商品名、
花王製)、パリックK(商品名、エフ,ピー,ケー)、
チューポールSSP104(商品名、竹本油脂製)等が
挙げられる。
量の外割り2〜3重量%であり、ベストモードとしては
2.5重量%である。高性能減水剤の添加量がセメント
量の外割り2重量%未満では高性能減水剤添加の効果が
十分でなく、3重量%を超えると得られるモルタル組成
物の流動性の低下や強度低下を引き起こす。
よび乾燥収縮抑制のためには、使用水量を低下する必要
があり、モルタル組成物の流動性に問題ない範囲内で使
用水量を低く抑えることが望まれる。本発明のモルタル
組成物の配合においては、目標とするモルタル組成物の
流動性が得られる水セメント比として、20重量%前後
が最小であることを見出した。そして最もこれらのバラ
ンスが採れている範囲としては、19〜23重量%、ベ
ストモードとしては20重量%である。
より、モルタル組成物の流動性は向上し、凍結融解に対
しても有利である。しかし、逆に過度の空気量の連行は
外観上好ましくなく、また、強度低下にもつながる。本
発明においては、1.5〜2.5%、ベストモードとし
ては2%の空気量が最適であると判断した。
を使用すればよい。このとき、ミキサーの種類、混練条
件、混練量、他の成分の配合内容等により連行される空
気量は変化するため、消泡剤の添加量は上記空気量にな
るように適宜調整することが好ましい。また、上記各条
件によっては、消泡剤を添加しないでも適正な空気量と
なる場合があり、かかる場合には、消泡剤の添加は不要
となる。消泡剤の要不要或いは添加量は、後述の試し練
りにより判断する。
は、ポリアルキレングリコール系、ポリエーテル系特殊
界面活性剤等が挙げられ、具体的には、レオフィニッシ
ュ400(商品名、ポゾリス物産)、AFK2(商品
名、竹本油脂製)等が挙げられる。
ル組成物は、上記各成分を混練することにより得られ
る。混練方法や装置は公知の方法、装置で行えばよく、
具体的には、ドラムミキサー、可倒式ミキサー等の重量
式ミキサーや、パン型ミキサー、パグ型ミキサー等の強
制練りミキサー等を用いて混練すればよい。混練時間や
既述の消泡剤の添加量は、モルタル組成物の試し練りに
よる練り上がり状態を見ながら適宜調整する。
体や骨材成分である早強ポルトランドセメントと、膨張
剤と、シリカフュームと、石灰岩砕砂とを混合してまず
硬練りし、次いで液体成分である収縮低減剤と、高性能
減水剤と、水とを加えてさらに混練することが好まし
い。硬練りは、1〜2分、より好ましくは2分程度行え
ばよい。また、液体成分投入後の混練は、3〜5分、よ
り好ましくは5分程度行い、練り上がり状態より判断し
て、必要に応じてさらに混練時間を延長すればよい。
て説明する。PC板は、本発明のモルタル組成物を所定
の型枠に流し込み打設して製造する。型枠の形状として
は特に限定はなく、得ようとする形状に合わせて任意に
選択することができる。例えば、平板状、L字型もしく
はU字型の型枠を挙げることができ、本発明のモルタル
組成物を用いた場合には、その流動性および強度より、
特に薄肉および/または長尺のPC板の製造において、
本発明の特性が有効に発揮される。
動性が良好なため、例えば、図1に示すような超薄肉
(約25mmt)のL字型の型枠10(例えば、寸法と
しては900×500×500(mm))の一方の流し
込み用開口12から、漏斗14により流し込んでも、そ
の先端16まで到達し、打設が可能である。なお、図1
中18は空気抜き穴であり、モルタル組成物の打設後は
不図示の蓋をして養生する。
ルタル組成物を用いれば、既述の如く蒸気養生なしで常
温・常湿で養生し、材令1日でも高強度が得られるた
め、打設の翌日には脱型することができる。本発明にお
いて、この養生時間としては12時間で充分である。脱
型後の型枠は、さらに次のPC板の製造に使用すること
ができる。
構造材として充分な強度となるまでそのままの状態で常
温・常湿で養生することにより、打ち込み型枠として建
築現場で使用可能なPC板となる。この養生期間として
は、既述の如く、早強ポルトランドセメントに必要な養
生期間、即ち7日間以上とすることが好ましい(なお、
当該期間には脱型前の養生期間を含む)。
い。図2は、PC板20にワイヤーメッシュ28を入れ
る場合の型枠22へのモルタル打設時の側断面の一部を
示す図である。ワイヤーメッシュ28がなくても、本発
明のモルタル組成物29を用いたPC板20は充分な強
度を有するが、ワイヤーメッシュ28を入れた場合、例
えば、万一運搬中や作業所での取り付け中に誤って傷つ
けてしまい、それと気付かずにコンクリートを打設し、
PC板20がひび割れてしまったとしても、ワイヤーメ
ッシュ28がひび割れの拡大を防止することができる。
即ち、ワイヤーメッシュ28は、いわゆる保険的な意義
を有する。従ってあまり密にワイヤーメッシュ28を巡
らせる必要はない。
側と反対の面)に予め装飾用のタイルを打ち込んでもよ
い。図2は、PC板20にタイル26を打ち込む場合の
型枠22へのモルタル打設時の側断面の一部を示す図で
ある。予めタイル26を打ち込んでおけば、後の外壁工
事が不要となり、建築現場での工数低減を図ることがで
きるとともに、後打ちのタイルに比べ強固に固定され、
脱落のないものとなる。しかし、一般に、タイル等を打
ち込んだPC板の場合、タイルの無い面から一方的に水
分が蒸発し、片面だけの乾燥収縮が顕著になり、大きな
反りや変形を生じてしまう場合がある。この場合でも、
本発明のモルタル組成物は乾燥時の収縮がほとんど無い
ため、PC板の反りや変形を生じない。従って、本発明
のモルタル組成物は、予め装飾用のタイルを打ち込んだ
PC板を製造するに当たって、特に本発明の効果が有効
に発揮される。
には、後打ちのコンクリートとの一体性のために凹凸を
設けておくことが好ましい。この凹凸の形状は、特に限
定はなく、コンクリートとの一体性やその他の強度、お
よび加工性等を考慮して決定すればよい。また、このP
C板の凹凸は、PC板の型枠自体に凹凸形状を付与して
も得ることができるが、図2に示す如く型枠22内にエ
アーキャップ24を設けて窪み21を付与することが脱
型の容易の観点より好ましい。
能を評価するための試験方法について説明する。
超ワーカブルコンクリートやモルタルの流動性を測定す
るための試験であり、普通のフロー試験機では測定でき
ないような流動性をもったものについても測定が可能で
ある。その詳細は特開昭63−0214号に記載されて
いる。
ー試験器30の模式斜視図である。図3に示すように、
L型フロー試験器30は鉛直部32と水平部34とがL
字型に連結した函体であり、仕切り板36により鉛直部
32と水平部34とが遮断された状態となっている(な
お、図3では、仕切り板36は開放状態となってい
る)。鉛直部32の上方の開口より開口面一杯まで測定
対象となるモルタル組成物38を充填した後、仕切り板
36を引き上げ、鉛直部32と水平部34との間を開放
状態とする。モルタル組成物38は自重により水平部3
4に流動する。なお、水平部34の上部は開口されてお
り、モルタル組成物38の流動状況を観察できるように
なっている。
物38の流動が停止するまでの時間T、モルタル組成物
の水平移動距離Lf 、および鉛直部32におけるモルタ
ル組成物38の沈降量Ls を測定し、さらにL型フロー
速度Lf /Tを求めて、これらを指標として流動性の判
断に供するものであるが、本発明のモルタル組成物は、
極めて高い流動性を目標とするものであり、具体的に
は、水平部34の先端までモルタル組成物38が到達
し、かつ到達までの時間が10秒以内であることを流動
性の目標値とするものである。水平部34の先端までの
距離は500mmであるため、本発明においてはこの目
標値を「L型フロー速度50mm/secで全長500
mm以上」と呼ぶこととする。
タル組成物を400×50×25(mm)の平板型枠に
打設し、所定の日数(材令)経過(養生)後、下記曲げ
破壊強度試験の供試体とする。もちろん、本発明のモル
タル組成物は蒸気養生なしで1日で脱型できるため、本
試験の供試体においても1日で脱型し、脱型の前後を通
じて常温常湿で養生する(乾燥収縮量試験についても同
様)。
けて平行に並べた架台42aおよび42bの上に供試体
40を載せ、長手方向の中心点(架台42aおよび42
bの双方から等距離の点、図4中矢印Pの示す点)に、
PC板の垂直方向(矢印Pの方向)から中央一点集中載
荷する。このとき載荷はインストロンにて行い、破壊荷
重を測定項目とする。得られた破壊荷重をP、支点間距
離をl、断面係数をZとすると、曲げ破壊強度はPl/
4Z(単位はkg/cm2 )で表される。
蒸気養生なしで材令1日で脱型できることを目標として
おり、そのため、材令1日での曲げ破壊強度50kg/
cm 2 以上を目標値としている。また、本発明のモルタ
ル組成物は、材令7日で充分な高強度が発現することを
目標としており、そのため、材令7日で曲げ破壊強度1
00kg/cm2 以上を目標値としている。
1129に準拠して行う。測定対象となるモルタル組成
物を40×40×160(mm)の平板型枠に打設し、
材令1日でゲージプラグを接着して、下記曲げ破壊強度
試験の供試体とする。コンタクトポイントの間隔は10
0mmとし、ゲージプラグは瞬間接着剤で仮止めした上
でさらにエポキシ系接着剤で接着する。本発明のモルタ
ル組成物は、乾燥収縮の抑制が重要な目的の一つであ
り、材令28日で、200μm以下を目標値としてい
る。
るが、本発明はこれらに限定されるものではない。な
お、本実施例において、「常温常湿」とあるのは、温度
20℃、湿度60%に保った恒温恒湿条件とする。
モルタル組成物を作製した。
体や骨材成分である早強ポルトランドセメントと、膨張
剤と、シリカフュームと、石灰岩砕砂とを混合して2分
間硬練りし、次いで液体成分である収縮低減剤と、高性
能減水剤と、水とを加えてさらに5分間混練した。な
お、空気量を測定の上、消泡剤AFK2(商品名、竹本
油脂製)を添加した(添加量はセメント量の外割り0.
02%)。得られたモルタル組成物の流動性を前述のL
型フロー試験にて測定したところ、L型フロー速度65
mm/secで全長500mm以上と極めて流動性が高
いことが確認された。
種試験の供試体を作製し、下記性能試験を行った。
常温常湿での材令1日および材令7日について各n=3
で測定した。結果を図5に示す。図5に示すように、材
令1日での曲げ破壊強度は80kg/cm2 以上であ
り、本発明における目標値を大きく超えることができ
た。また、材令7日での曲げ破壊強度は100kg/c
m2 以上であり、本発明における目標値を達成すること
ができた。
常温常湿での材令1、2、3、7、14、21、28、
56日の計8回、n=3で測定した。結果を図6に示す
(なお、■、▲および▼の各プロットは3個の各供試体
の結果を示す)。図6に示すように、材令28日および
56日での乾燥収縮量は100μm程度であり、本発明
における目標値を大幅に下回ることができた。
込んだPC板において、その反り、変形等の低減に対
し、特に有効である。上記乾燥収縮量試験の結果から見
れば、本発明のモルタル組成物は、かかるタイルを片面
に打ち込んだPC板を製造した場合の反り、変形等の低
減に対しても有効であることが推察される。しかし、上
記乾燥収縮量試験は、PC板の現物ベースの試験ではな
いため、実際にタイルを片面に打ち込んだPC板におい
ても反り、変形等の問題がないか否かは判断できない。
そこで本実施例では、実際にタイルを片面に打ち込み、
形状も実際のPC板と同様にした大きな試験体を作製
し、その反り変形の測定を行った。
8に示す形状および構造のPC板を作製した。図7は本
試験の供試体(PC板)のタイル打ち込み面(以下、当
該面を「表面」とする)の平面図であり、図8はその裏
面の平面図である。図7に示すようにPC板70の表面
にはタイル76が打ち込んである。タイル76は45−
二丁タイル(45×95×7mm)を用い、各タイル間
の距離(目地)を4.8mmとした。また、図8に示す
ようにPC板70の裏面には、千鳥状に窪み71が設け
られている。窪み71の深さは3mmであり、径は10
mmφ、窪み71相互間の距離は15mmである。
mメッシュのSUS製ワイヤーメッシュを入れている
(不図示)。なお、このワイヤーメッシュは、メッシュ
の目が粗いため、反り変形試験の結果にはほとんど影響
を与えないと考えられるが、実際のPC板の現物ベース
の試験を行うことを考慮して入れることとした。
ル組成物79を打設した型枠72の断面の一部を示す図
である。タイル76とワイヤーメッシュ78は、モルタ
ル組成物79を流し込む前に予め所定の位置にセットし
ておく。また、窪み71を設けるためにエアーキャップ
74を使用した。モルタル組成物を打設後常温常湿で1
日養生(材令1日)した後、脱型しこれを本試験の供試
体とした。
び図11に示す反り変形試験の装置にセットした。図1
0は反り変形試験の概要を示す平面図であり、図11は
その側面図である。102は厚さ3.2mmの表面平滑
性の高い平板状の鉄板であり、その上にPC板100を
置いた状態で反り変形の測定を行った。104a〜10
4cは変位計であり、PC板100の対角線上に配置
し、特に104cの変位計はPC板100の略中央に配
置した。また、変位計104aおよび104bはマグネ
ットスタンド105aおよび105bで、変位計104
cは架台103でそれぞれ支持した。
4cの値から、各点における高さを測定しこれを初期値
とする。次に、所定の時期に、同様に各点における高さ
を測定し、初期値からの高さの変化を求める。そして、
端部の変位計104aおよび104bの両点における高
さの変化の平均と、中央部の変位計104cにおける高
さの変化との差を「反り変形量(mm)」とした。
した状態のまま、常温常湿で養生しつつ、反り変形量の
推移を記録した。測定の時期は、材令1、2、3、7、
14、21、28、56日の計8回とした。なお、ここ
でいう材令とは、前記型枠72へ打設したときからの日
数であり、材令1日とは型枠72から脱型後の供試体
(PC板70、100)を図10および図11に示す反
り変形試験の装置にセットした時を指す。
発明によれば、材令56日で反り変形量が僅か0.05
mmと極めて反り変形の小さなPC板を得ることができ
る。
とを除いては、実施例1と同様にしてモルタル組成物、
および各試験の供試体を作製した。
L型フロー試験、曲げ破壊強度試験、および乾燥収縮量
試験を行った。結果を下記表3に示す。
を用いた実施例2〜3では、高流動性、乾燥収縮抑制
性、および高強度の全てを高い次元で満足できたのに対
し、比較例1〜3では高流動性、乾燥収縮抑制性、およ
び高強度の全てを同時に満足し得るものはなかった。
の材料を使用することなく、超薄肉PC板製造に要求さ
れる高流動性、乾燥収縮抑制性、高強度および低コスト
を具備したモルタル組成物、およびその製造方法を提供
することができ、さらに、かかるモルタル組成物を用い
たPC板の製造方法、および、寸法安定性に優れ、高強
度で、かつ安価なPC板を提供することができる。
図である。
面の一部を示す図である。
式斜視図である。
すグラフである。
グラフである。
込み面を示す平面図である。
ある。
ルを打設した型枠の断面の一部を示す図である。
グラフである。
Claims (7)
- 【請求項1】 少なくとも早強ポルトランドセメント
と、セメント量の内割り2.5〜10重量%の膨張剤
と、セメント量の内割り5〜15重量%のシリカフュー
ムと、砂セメント比1:0.9〜1:1.1の石灰岩砕
砂と、セメント量の外割り1〜3重量%の収縮低減剤
と、セメント量の外割り2〜3重量%の高性能減水剤
と、水セメント比19〜23%の水とからなることを特
徴とするモルタル組成物。 - 【請求項2】 さらに消泡剤を含有してなることを特徴
とする請求項1に記載のモルタル組成物。 - 【請求項3】 早強ポルトランドセメントと、セメント
量の内割り2.5〜10重量%の膨張剤と、セメント量
の内割り5〜15重量%のシリカフュームと、砂セメン
ト比1:0.9〜1:1.1の石灰岩砕砂とを混合して
硬練りし、次いでセメント量の外割り1〜3重量%の収
縮低減剤と、セメント量の外割り2〜3重量%の界面活
性剤と、水セメント比19〜23%の水とを加えてさら
に混練することを特徴とするモルタル組成物の製造方
法。 - 【請求項4】 混練時、空気の連行量を1.5〜2.5
%に調整することを特徴とする請求項3に記載のモルタ
ル組成物の製造方法。 - 【請求項5】 混練時、さらに消泡剤を加えることを特
徴とする請求項3または4に記載のモルタル組成物の製
造方法。 - 【請求項6】 請求項1または2に記載のモルタル組成
物を用いてなることを特徴とするPC板。 - 【請求項7】 請求項1または2に記載のモルタル組成
物を型枠に流し込み打設し、常温常湿で12時間以上養
生した後脱型し、さらに打設時から通算して7日間以上
常温常湿で養生することを特徴とするPC板の製造方
法。
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JP28177397A JP3699254B2 (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | モルタル組成物、モルタル組成物の製造方法、それを用いたpc板およびその製造方法 |
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JPH11116315A true JPH11116315A (ja) | 1999-04-27 |
JP3699254B2 JP3699254B2 (ja) | 2005-09-28 |
Family
ID=17643785
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JP28177397A Expired - Lifetime JP3699254B2 (ja) | 1997-10-15 | 1997-10-15 | モルタル組成物、モルタル組成物の製造方法、それを用いたpc板およびその製造方法 |
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JP (1) | JP3699254B2 (ja) |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100340291B1 (ko) * | 1999-09-28 | 2002-06-12 | 정환진 | 고강도 무수축 시멘트 조성물 |
WO2003033430A1 (fr) * | 2001-10-12 | 2003-04-24 | Advanced Technology Co.,Ltd | Composition de mortier |
WO2003091181A1 (fr) * | 2002-10-11 | 2003-11-06 | Advanced Technology Co.,Ltd | Composition de mortier |
EP1903014A1 (en) | 2006-09-20 | 2008-03-26 | Lafarge | Concrete composition with reduced shrinkage |
US8002890B2 (en) | 2002-10-11 | 2011-08-23 | Advanced Technology Co., Ltd. | Mortar composition |
JP2012254890A (ja) * | 2011-06-08 | 2012-12-27 | Takenaka Doboku Co Ltd | 低収縮aeコンクリートの調製方法及び低収縮aeコンクリート |
ITTO20130115A1 (it) * | 2013-02-13 | 2014-08-14 | Addiment Italia S R L | Procedimento di produzione di pannelli prefabbricati a imbarcamento ridotto o nullo |
CN104098307A (zh) * | 2014-06-27 | 2014-10-15 | 苏州他石景观工程技术有限公司 | 一种新型雕塑砂浆 |
CN106630826A (zh) * | 2016-12-15 | 2017-05-10 | 苏州市世好建材新技术工程有限公司 | 瓷砖用高性能砂浆 |
CN106673560A (zh) * | 2017-01-09 | 2017-05-17 | 广东晟颐隆家居制品科技有限公司 | 一种硅酸盐水泥家居工艺摆件或卫浴套件及其制作方法 |
CN106904914A (zh) * | 2017-04-05 | 2017-06-30 | 杭州墨泰科技股份有限公司 | 一种机喷干混抹灰砂浆 |
CN106986595A (zh) * | 2017-04-28 | 2017-07-28 | 上海应用技术大学 | 一种用于制作透光水泥制品的特种砂浆 |
CN108017355A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-11 | 成都东蓝星新材料有限公司 | 高速铁路声屏障锚固用水泥基自愈复合材料及其制备方法 |
CN111003997A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-14 | 杭州墨泰科技股份有限公司 | 一种机制砂基保温砂浆 |
-
1997
- 1997-10-15 JP JP28177397A patent/JP3699254B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100340291B1 (ko) * | 1999-09-28 | 2002-06-12 | 정환진 | 고강도 무수축 시멘트 조성물 |
WO2003033430A1 (fr) * | 2001-10-12 | 2003-04-24 | Advanced Technology Co.,Ltd | Composition de mortier |
WO2003091181A1 (fr) * | 2002-10-11 | 2003-11-06 | Advanced Technology Co.,Ltd | Composition de mortier |
US8002890B2 (en) | 2002-10-11 | 2011-08-23 | Advanced Technology Co., Ltd. | Mortar composition |
EP1903014A1 (en) | 2006-09-20 | 2008-03-26 | Lafarge | Concrete composition with reduced shrinkage |
WO2008035221A3 (en) * | 2006-09-20 | 2008-05-29 | Lafarge Sa | Concrete composition with reduced shrinkage |
JP2012254890A (ja) * | 2011-06-08 | 2012-12-27 | Takenaka Doboku Co Ltd | 低収縮aeコンクリートの調製方法及び低収縮aeコンクリート |
ITTO20130115A1 (it) * | 2013-02-13 | 2014-08-14 | Addiment Italia S R L | Procedimento di produzione di pannelli prefabbricati a imbarcamento ridotto o nullo |
CN104098307A (zh) * | 2014-06-27 | 2014-10-15 | 苏州他石景观工程技术有限公司 | 一种新型雕塑砂浆 |
CN106630826A (zh) * | 2016-12-15 | 2017-05-10 | 苏州市世好建材新技术工程有限公司 | 瓷砖用高性能砂浆 |
CN106673560A (zh) * | 2017-01-09 | 2017-05-17 | 广东晟颐隆家居制品科技有限公司 | 一种硅酸盐水泥家居工艺摆件或卫浴套件及其制作方法 |
CN106904914A (zh) * | 2017-04-05 | 2017-06-30 | 杭州墨泰科技股份有限公司 | 一种机喷干混抹灰砂浆 |
CN106986595A (zh) * | 2017-04-28 | 2017-07-28 | 上海应用技术大学 | 一种用于制作透光水泥制品的特种砂浆 |
CN108017355A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-05-11 | 成都东蓝星新材料有限公司 | 高速铁路声屏障锚固用水泥基自愈复合材料及其制备方法 |
CN111003997A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-14 | 杭州墨泰科技股份有限公司 | 一种机制砂基保温砂浆 |
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