JPH11100782A - Steel code and steel radial tire - Google Patents
Steel code and steel radial tireInfo
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- JPH11100782A JPH11100782A JP10061138A JP6113898A JPH11100782A JP H11100782 A JPH11100782 A JP H11100782A JP 10061138 A JP10061138 A JP 10061138A JP 6113898 A JP6113898 A JP 6113898A JP H11100782 A JPH11100782 A JP H11100782A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、スチールラジアル
タイヤやコンベアベルト等のゴム成形体の補強に用いら
れるスチールコード、及びこのスチールコードをプライ
コードあるいはベルトコードとして用いたスチールラジ
アルタイヤに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a steel cord used for reinforcing a rubber molded body such as a steel radial tire or a conveyor belt, and a steel radial tire using the steel cord as a ply cord or a belt cord.
【0002】[0002]
【従来の技術】スチールラジアルタイヤやコンベアベル
ト等のゴム成形体の補強に用いられるスチールコード
は、コード内部に空洞が存在すると、そこへ水分が浸入
してワイヤが腐食され、ワイヤとゴムとが分離してしま
い、所謂フレッティングを生じて断線してしまう。2. Description of the Related Art Steel cords used to reinforce rubber moldings such as steel radial tires and conveyor belts have a cavity inside the cord, in which water penetrates and corrodes the wire, and the wire and rubber are separated. They are separated and cause so-called fretting, which causes disconnection.
【0003】特公平3−32555号公報には、コード
内部へのゴム浸透性を向上させるために扁平加工した構
造のスチールコードが開示されている。[0003] Japanese Patent Publication No. 3-32555 discloses a steel cord having a flattened structure in order to improve the rubber permeability inside the cord.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
扁平形状のスチールコードにおいては、素線の相互間隙
量が少ない場合はゴム浸透性にばらつきを生じるので、
十分なゴム浸透性を得ることは容易ではない。特に撚り
ピッチが線径の50倍を越える場合は、形状安定性が不
安定になるため、十分なゴム浸透性が得られない。However, in the conventional flat-shaped steel cord, if the gap between the strands is small, the rubber permeability varies, so that
It is not easy to obtain sufficient rubber permeability. In particular, when the twist pitch exceeds 50 times the wire diameter, the shape stability becomes unstable, so that sufficient rubber permeability cannot be obtained.
【0005】本発明は上記の課題を解決するためになさ
れたものであって、過度に偏平加工することなく、ゴム
浸透性に優れた長寿命のスチールコード及びスチールラ
ジアルタイヤを提供することを目的とする。The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and an object of the present invention is to provide a long-life steel cord and a steel radial tire excellent in rubber permeability without excessive flattening. And
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明に係るスチールコ
ードは、ゴム成形体のなかに埋め込まれて用いられるn
本の同径dの素線を一括撚りした(1×n)構成の偏平
形状のスチールコードであって、n=3のときは1本の
素線がコード形成のための形付けとは異なる形状の波付
けがなされ、n=4〜7のときは一本の素線または撚り
合わせた際に互いに隣り合わない2本の素線がコード形
成のための形付けとは異なる形状の波付けがなされてい
ることを特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION A steel cord according to the present invention is used by being embedded in a rubber molding.
A flat-shaped steel cord having a configuration (1 × n) in which strands of the same diameter d are collectively twisted. When n = 3, one strand is different from shaping for cord formation. When the shape is corrugated, when n = 4 to 7, one strand or two strands that are not adjacent to each other when twisted are corrugated in a shape different from shaping for forming a cord. Is performed.
【0007】本発明に係るスチールラジアルタイヤは、
n本の同径dの素線を一括撚りした(1×n)構成の偏
平形状のスチールコードであって、n=3のときは1本
の素線がコード形成のための形付けとは異なる形状の波
付けがなされ、n=4〜7のときは一本の素線または撚
り合わせた際に互いに隣り合わない2本の素線がコード
形成のための形付けとは異なる形状の波付けがなされて
いるスチールコードと、このスチールコードがプライコ
ードあるいはベルトコードとして埋め込まれたゴム成形
部材と、を具備することを特徴とする。[0007] The steel radial tire according to the present invention comprises:
A flat steel cord having a configuration in which n wires of the same diameter d are twisted together (1 × n). When n = 3, one wire is shaped for forming the cord. In the case where n = 4 to 7, a single strand or two strands which are not adjacent to each other when twisted are shaped differently from the shaping for forming the cord. It is characterized by comprising a steel cord to which a steel cord is attached and a rubber molded member in which the steel cord is embedded as a ply cord or a belt cord.
【0008】上記のスチールコードにおいて、波付けの
形状が二次元の波状であり、かつ、コード形成のための
形付けとは異なる形状の波付けの変位寸法をd1とした
場合に不等式d+(1/100)≦d1≦d+(4/1
0)の関係を満たすことが好ましい。In the above steel cord, when the corrugated shape is a two-dimensional corrugated shape and the displacement size of the corrugated shape different from the corrugated shape for forming the cord is d1, the inequality d + (1) / 100) ≦ d1 ≦ d + (4/1
It is preferable to satisfy the relationship 0).
【0009】また、コードの短径D1と長径D2の比率
が不等式0.40≦D1/D2<0.60の関係を満た
すことが好ましい。It is preferable that the ratio between the minor axis D1 and the major axis D2 of the cord satisfies the relation of inequality 0.40 ≦ D1 / D2 <0.60.
【0010】なお、素線の波付け加工としては、素線を
1本ずつクリンプギヤ間に噛み込ませて二次元変形させ
るギヤクリンプ加工を使用する。As the corrugating process of the wires, a gear crimping process is used in which the wires are bitten one by one between the crimp gears and deformed two-dimensionally.
【0011】また、コードを構成する素線には引張り強
度が280〜400kgf/mm2 級の高張力鋼線を用い
ることが望ましい。スチールコードが所望の破断強度を
得るためにはワイヤの引張り強度を280kgf/mm2
以上とする必要があるからである。一方、ワイヤの引張
り強度が400kgf/mm2 を越えると、ワイヤが脆く
なって断線を生じやすくなるからである。Further, it is desirable to use a high-tensile steel wire having a tensile strength of 280 to 400 kgf / mm 2 class for the wire constituting the cord. In order for the steel cord to obtain the desired breaking strength, the tensile strength of the wire must be 280 kgf / mm 2.
This is because it is necessary to do the above. On the other hand, if the tensile strength of the wire exceeds 400 kgf / mm 2 , the wire becomes brittle and the wire is easily broken.
【0012】また、構成ワイヤには炭素含有量が0.7
0〜1.00重量%の高張力鋼線を用いることが望まし
い。スチールコードが所望の破断強度を得るためにはワ
イヤの炭素含有量を0.70重量%以上とする必要があ
るからである。一方、ワイヤの炭素含有量が1.00重
量%を越えると、ワイヤが脆くなって断線を生じやすく
なるからである。The constituent wire has a carbon content of 0.7.
It is desirable to use a high-tensile steel wire of 0 to 1.00% by weight. This is because in order for the steel cord to obtain a desired breaking strength, the carbon content of the wire needs to be 0.70% by weight or more. On the other hand, if the carbon content of the wire exceeds 1.00% by weight, the wire becomes brittle and the wire is likely to break.
【0013】また、ワイヤの径は0.10〜0.40mm
の範囲とする。ワイヤ径が0.10mmを下回ると、所望
の強度レベルを得ることができなくなる。一方、ワイヤ
径が0.40mmを上回ると、疲労性が悪くなるからであ
る。The diameter of the wire is 0.10 to 0.40 mm
Range. When the wire diameter is less than 0.10 mm, a desired strength level cannot be obtained. On the other hand, if the wire diameter exceeds 0.40 mm, the fatigue properties deteriorate.
【0014】[0014]
【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照しながら
本発明の種々の好ましい実施の形態について説明する。
先ず、本発明のスチールコードを製造するための製造装
置につき図1〜図8を参照して説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Various preferred embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
First, a manufacturing apparatus for manufacturing a steel cord according to the present invention will be described with reference to FIGS.
【0015】図1に示すように、スチールコード製造装
置はワイヤ供給部10および撚り線部20を備えてい
る。ワイヤ供給部10には3個のサプライリール11が
設けられている。各サプライリール11からはそれぞれ
ワイヤ3が撚り線部20に向けて同期送給されるように
なっている。As shown in FIG. 1, the steel cord manufacturing apparatus includes a wire supply unit 10 and a stranded wire unit 20. The wire supply unit 10 is provided with three supply reels 11. The wires 3 are synchronously fed from the respective supply reels 11 toward the stranded portion 20.
【0016】サプライリール11から撚り線部20まで
の間には3つの形付け装置13、鏡板14及びボイス1
8がこの順に設けられている。このうちの1つのサプラ
イリール11と形付け装置13との間にはクリンプギヤ
を備えたギヤクリンプ加工機12が設けられている。こ
のギヤクリンプ加工機12により1本のワイヤ3が二次
元の波付けをされて、クリンプ加工ワイヤ3aとされる
ようになっている。図3に示すように、ギヤクリンプ加
工機12による二次元の波付け高さhはd+(1/10
0)≦d1≦d+(4/10)mmの範囲内でワイヤ径d
に応じて適当な値とし、波付けピッチPは10d≦P≦
50dmmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とする
ことが望ましい。Between the supply reel 11 and the stranded wire portion 20, three shaping devices 13, a head plate 14, and a voice 1
8 are provided in this order. A gear crimping machine 12 having a crimp gear is provided between one of the supply reels 11 and the shaping device 13. One wire 3 is two-dimensionally corrugated by the gear crimping machine 12 to be a crimped wire 3a. As shown in FIG. 3, the two-dimensional corrugated height h by the gear crimping machine 12 is d + (1/10
0) ≦ d1 ≦ d + (4/10) mm
And the corrugated pitch P is 10d ≦ P ≦
It is desirable to set an appropriate value within the range of 50 dmm according to the wire diameter d.
【0017】ここで「形付け」とは、コード成形に必要
な三次元の螺旋状のくせを、撚りあわせられる前にワイ
ヤに弾性限以上の応力を与えて予め成形することをい
い、「波付け」とはワイヤを「形付け」とは異なる波状
に二次元的に形付けすることをいう。図3に波付けの例
を示す。ワイヤ径d、波付けピッチP、谷部7のワイヤ
中心から山部8のワイヤ中心までの変位をhとすると、
波付け寸法d1はd1=h+dの関係にある。Here, "shaping" refers to forming a three-dimensional helical habit required for cord forming by applying a stress exceeding the elastic limit to the wire before being twisted. "Shaping" refers to shaping a wire two-dimensionally in a wave shape different from "shaping". FIG. 3 shows an example of corrugation. Assuming that the wire diameter d, the corrugated pitch P, and the displacement from the wire center of the trough 7 to the wire center of the crest 8 are h,
The corrugation dimension d1 has a relationship of d1 = h + d.
【0018】図2の(a)と(b)に示すように形付け
装置13においては、ベース板13aの上に立設された
3本のピン13bの間にワイヤ3をスラローム状に通過
させることと、20が回転することでねじれがワイヤに
伝わり、スパイラル状の三次元の形付けがなされたワイ
ヤ3が得られる。As shown in FIGS. 2A and 2B, in the shaping device 13, the wire 3 is passed in a slalom shape between three pins 13b erected on the base plate 13a. In addition, the twist is transmitted to the wire by the rotation of 20, and the wire 3 having a spiral three-dimensional shape is obtained.
【0019】各ワイヤ3,3aは鏡板14をそれぞれ通
過した後にボイス18で1つに束ねられ、1本のワイヤ
束として撚り線部20に入るようになっている。The wires 3 and 3a are bundled together by a voice 18 after passing through the end plate 14, and enter the stranded portion 20 as one wire bundle.
【0020】図4に示すように、3つの孔15が鏡板1
4の周縁部に等ピッチ間隔に形成されている。これら3
つの孔15を、クリンプ波付け及びオープン形付けされ
た1本のワイヤ3aとオープン形付けのみされた2本の
ワイヤ3とはそれぞれ通過した後に、ボイス18で1本
に束ねられるようになっている。As shown in FIG. 4, three holes 15 are
4 are formed at equal pitch intervals on the periphery. These three
After the crimped and open-formed one wire 3a and the open-shaped only two wires 3 pass through the two holes 15, respectively, they are bundled together by the voice 18 after being passed through. I have.
【0021】撚り線部20は、フライヤー弓21、ツイ
ストロール22、偏平化装置24、巻取リール29など
を備えたバンチャータイプの撚り線機である。これによ
り、ボイス18を通過した3本のワイヤ3a,3が一括
に撚り合わされ、巻取リール29に巻き取られるように
なっている。The stranded wire portion 20 is a buncher type stranded wire machine provided with a fryer bow 21, a twist roll 22, a flattening device 24, a take-up reel 29 and the like. As a result, the three wires 3 a and 3 that have passed through the voice 18 are twisted together and wound on the take-up reel 29.
【0022】図6に示すように、偏平化装置24はベー
ス25に等間隔で配列された固定ローラ26と、その中
間に調整ネジ27で個々に押し込み量を調整できる可動
ローラ28とを備えている。図7に示すように、調整ネ
ジ27をまわすと可動ローラ28はスリットガイド溝2
7aに沿って移動するようになっている。図8に示すよ
うに、ローラ26はコード外れを防止する耳26aを有
する平ローラであり、ローラ28は図9に示すように、
平坦周面28aを有するローラで、これらが千鳥配列さ
れている。調整ネジ27により、ローラ28は自由に押
し込み量を調整できるので、適度にコード2Aに押し付
けられ、コード2Aが偏平化されるようになっている。As shown in FIG. 6, the flattening device 24 is provided with fixed rollers 26 arranged at equal intervals on a base 25, and a movable roller 28 in the middle of which can adjust the amount of pushing individually by adjusting screws 27. I have. As shown in FIG. 7, when the adjusting screw 27 is turned, the movable roller 28 is turned into the slit guide groove 2.
It moves along 7a. As shown in FIG. 8, the roller 26 is a flat roller having an ear 26a for preventing the cord from coming off, and the roller 28 is, as shown in FIG.
Rollers having a flat peripheral surface 28a are arranged in a zigzag pattern. The roller 28 can be freely adjusted in the amount of pushing by the adjusting screw 27, so that the roller 2 is appropriately pressed against the cord 2A and the cord 2A is flattened.
【0023】次に、各種の実施例および比較例につきそ
れぞれ説明する。各データは表1に示すとおりである。Next, various examples and comparative examples will be described. Each data is as shown in Table 1.
【0024】(実施例1)炭素含有量0.82%(重
量)の高張力線材を伸線して強度が340kfg/m
m2 、直径が0.28mmの素線を使用して、上記製造装
置を用いて図10に示す(1×3)構成のスチールコー
ド2Aを作製した。クリンプ加工機による二次元の形付
け寸法d1は、d+(1/100)≦d1 ≦d+(4/
10)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とし、
波付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範囲内でワイ
ヤ径dに応じて適当な値とすることが望ましい。Example 1 A high-tensile wire having a carbon content of 0.82% (weight) was drawn to have a strength of 340 kfg / m.
A steel cord 2A having a (1 × 3) configuration shown in FIG. 10 was manufactured using the above-described manufacturing apparatus, using an elemental wire having an m 2 diameter of 0.28 mm. The two-dimensional shaping dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦ d + (4 /
10) Within the range of mm, set an appropriate value according to the wire diameter d,
It is desirable that the corrugation pitch P be an appropriate value within the range of 10d ≦ P ≦ 50dmm according to the wire diameter d.
【0025】以下に実施例1のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord manufacturing conditions and product sizes of Example 1 are shown below.
【0026】ワイヤ総本数n; 3本 形付け本数nk; 1本 ワイヤの径d ; 0.28mm 波付け寸法d1 ; 0.42mm 波付けピッチP; 3.7mm 撚りピッチPw; 14mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 58% [(D1 /D2 )×100] (比較例1)実施例1と同じ素線を使用し、上記製造装
置のクリンプ加工機を使用せず、(1×3)構成のスチ
ールコードを作製した。3 Total number of wires n; 3 Number of shaping nk; 1 Wire diameter d; 0.28 mm Corrugation dimension d1; 0.42 mm Corrugation pitch P; 3.7 mm Twist pitch Pw; 14 mm Twist direction; Twisted cord flatness: 58% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 1) Using the same strand as in Example 1, without using the crimping machine of the above manufacturing apparatus, (1 × 3) configuration Was produced.
【0027】以下に比較例1のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and product size of Comparative Example 1 are shown below.
【0028】ワイヤ総本数n; 3本 形付け本数nk; 0本 ワイヤの径d ; 0.28mm 波付け寸法d1; − 波付けピッチP; − 撚りピッチPw; 14mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 57% [(D1 /D2 )×100] (実施例2)炭素含有量0.82%(重量)の高張力線
材を伸線して、強度が340kgf/mm2 、直径が0.
20mmの素線を使用して、上記製造装置と類似した装置
を用いて図11に示す(1×4)構成のスチールコード
2Bを作製した。クリンプ加工機による二次元の波付け
寸法d1はd+(1/100)≦d1 ≦d+(4/1
0)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とし、形
付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範囲内でワイヤ
径dに応じて適当な値とすることが望ましい。Total number of wires n; 3 Number of shaping nk; 0 Wire diameter d; 0.28 mm Wave size d1;-Wave pitch P;-Twist pitch Pw; 14 mm Twist direction; S twist Cord flatness 57% [(D 1 / D 2) × 100] (Example 2) A high-tensile wire having a carbon content of 0.82% (weight) was drawn to have a strength of 340 kgf / mm 2 and a diameter of 0.3 mm.
A steel cord 2B having a (1 × 4) configuration shown in FIG. 11 was produced by using a device similar to the above-described production device using a 20 mm wire. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦ d + (4/1
0) It is desirable to set an appropriate value according to the wire diameter d within the range of mm, and the shaping pitch P to an appropriate value according to the wire diameter d within the range of 10d ≦ P ≦ 50 mm.
【0029】以下に実施例2のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and the product size of Example 2 are shown below.
【0030】ワイヤ総本数n; 4本 形付け本数nk; 2本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.36mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 54% [(D1 /D2 )×100] (比較例2)実施例2と同じ素線を使用し、実施例2の
製造装置のクリンプ加工機を使用せず、(1×4)構成
のスチールコードを作製した。4 Total number of wires n; 4 Number of shaping nk; 2 Wire diameter d; 0.20 mm Corrugation dimension d1; 0.36 mm Corrugation pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; Twisted cord flatness: 54% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 2) Using the same strand as in Example 2, without using the crimping machine of the manufacturing apparatus of Example 2, (1 × 4) A steel cord having the configuration was manufactured.
【0031】以下に比較例2のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord manufacturing conditions and product size of Comparative Example 2 are shown below.
【0032】ワイヤ総本数n; 4本 形付け本数nk; 0本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; − 波付けピッチP; − 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 56% [(D1 /D2 )×100] (実施例3)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて図12に示す(1×5)構
成のスチールコード2Cを作製した。クリンプ加工機に
よる二次元の波付け寸法d1はd+(1/100)≦d
1 ≦d+(4/10)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて
適当な値とし、形付けピッチPは10d≦P≦50dmm
の範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とすることが望
ましい。Total number of wires n; 4 Number of shaping nk; 0 Wire diameter d; 0.20 mm Corrugation size d1;-Corrugation pitch P;-Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; S-twist Cord flatness 56% [(D1 / D2) × 100] (Embodiment 3) Using the same strands as in Embodiment 2 and using an apparatus similar to the above manufacturing apparatus, the (1 × 5) configuration shown in FIG. Steel cord 2C was produced. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d
Within the range of 1 ≦ d + (4/10) mm, an appropriate value is set according to the wire diameter d, and the shaping pitch P is 10d ≦ P ≦ 50 dmm
It is desirable to set an appropriate value within the range according to the wire diameter d.
【0033】以下に実施例3のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord manufacturing conditions and the product size of Example 3 are shown below.
【0034】ワイヤ総本数n; 5本 形付け本数nk; 2本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.36mm 波付けピッチP; 3.7mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 54% [(D1 /D2 )×100] (比較例3)実施例2と同じ素線を使用し、実施例3の
製造装置のクリンプ加工機を使用せず、(1×5)構成
のスチールコードを作製した。5 Total number of wires n; 5 Number of shaping nk; 2 Diameter of wire d; 0.20 mm Corrugated dimension d1; 0.36 mm Corrugated pitch P; 3.7 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; Twisted cord flatness: 54% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 3) Using the same strand as in Example 2, without using the crimping machine of the manufacturing apparatus of Example 3, (1 × 5) A steel cord having the configuration was manufactured.
【0035】以下に比較例3のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and product size of Comparative Example 3 are shown below.
【0036】ワイヤ総本数n; 5本 形付け本数nk; 0本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; − 波付けピッチP; − 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 55% [(D1 /D2 )×100] (実施例4)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて(1×6)構成のスチール
コードを作製した。クリンプ加工機による二次元の波付
け寸法d1 はd+(1/100)≦d1 ≦d+(4/1
0)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とし、波
付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範囲内でワイヤ
径dに応じて適当な値とすることが望ましい。5 total number of wires n; 5 number of shaping nk; 0 diameter of wire d; 0.20 mm corrugation dimension d1; corrugation pitch P;-twist pitch Pw; 10 mm twist direction; 55% [(D 1 / D 2) × 100] (Example 4) A steel cord having a (1 × 6) configuration is manufactured using the same strand as in Example 2 and using an apparatus similar to the above manufacturing apparatus. did. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦ d + (4/1
0) It is desirable to set an appropriate value according to the wire diameter d within the range of mm, and the corrugation pitch P to an appropriate value according to the wire diameter d within the range of 10d ≦ P ≦ 50 mm.
【0037】以下に実施例4のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord manufacturing conditions and product sizes of Example 4 are shown below.
【0038】ワイヤ総本数n; 6本 形付け本数nk; 1本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 53% [(D1 /D2 )×100] (比較例4)実施例2と同じ素線を使用し、実施例4の
製造装置のクリンプ加工機を使用せず、(1×6)構成
のスチールコードを作製した。6 total number of wires n; 6 number of shaping nk; 1 wire diameter d; 0.20 mm corrugation dimension d1; 0.34 mm corrugation pitch P; 3.6 mm twist pitch Pw; 10 mm twist direction; Twisted cord flatness: 53% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 4) Using the same strand as in Example 2, without using the crimping machine of the manufacturing apparatus of Example 4, (1 × 6) A steel cord having the configuration was manufactured.
【0039】以下に比較例4のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord manufacturing conditions and product size of Comparative Example 4 are shown below.
【0040】ワイヤ総本数n; 6本 形付け本数nk; 0本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; − 波付けピッチP; − 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 52% [(D1 /D2 )×100] (実施例5)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて図13に示す(1×6)構
成のスチールコード2Dを作製した。クリンプ加工機に
よる二次元の波付け寸法d1 はd+(1/100)≦d
1 ≦d+(4/10)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて
適当な値とし、波付けピッチPは10d≦P≦50dmm
の範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とすることが望
ましい。6 total number of wires n; 6 number of shaping nk; 0 diameter of wire d; 0.20 mm corrugation dimension d1; corrugation pitch P;-twist pitch Pw; 10 mm twist direction; 52% [(D1 / D2) × 100] (Embodiment 5) Using the same wires as in Embodiment 2 and using an apparatus similar to the above-described manufacturing apparatus, the (1 × 6) configuration shown in FIG. Steel cord 2D was produced. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d
An appropriate value is set according to the wire diameter d within a range of 1 ≦ d + (4/10) mm, and a corrugation pitch P is 10d ≦ P ≦ 50 dmm.
It is desirable to set an appropriate value within the range according to the wire diameter d.
【0041】以下に実施例5のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord manufacturing conditions and product size of Example 5 are shown below.
【0042】ワイヤ総本数n; 6本 形付け本数nk; 2本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 52% [(D1 /D2 )×100] (比較例5)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて(1×6)構成のスチール
コードを作製した。クリンプ加工機による二次元の波付
け寸法d1 はd+(1/100)≦d1 ≦d+(4/1
0)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とし、波
付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範囲内でワイヤ
径dに応じて適当な値とすることが望ましい。6 Total number of wires n; 6 Number of shaping nk; 2 Diameter of wire d; 0.20 mm Corrugation dimension d1; 0.34 mm Corrugation pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; S Twisted cord flatness: 52% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 5) Using the same strand as in Example 2, using a device similar to the above-described manufacturing device, (1 × 6) configuration A steel cord was made. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦ d + (4/1
0) It is desirable to set an appropriate value according to the wire diameter d within the range of mm, and the corrugation pitch P to an appropriate value according to the wire diameter d within the range of 10d ≦ P ≦ 50 mm.
【0043】以下に比較例5のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and product size of Comparative Example 5 are shown below.
【0044】ワイヤ総本数n; 6本 形付け本数nk; 3本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 53% [(D1 /D2 )×100] (比較例6)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて(1×6)構成のスチール
コードを作製した。クリンプ加工機による二次元の波付
け寸法d1 はd+(1/100)≦d1 ≦d+(4/1
0)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とし、波
付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範囲内でワイヤ
径dに応じて適当な値とすることが望ましい。6 Total number of wires n; 6 Number of shaping nk; 3 Wire diameter d; 0.20 mm Corrugation dimension d1; 0.34 mm Corrugation pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; S Twisted cord flatness: 53% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 6) Using the same strand as in Example 2 and using a device similar to the above-described manufacturing apparatus, a (1 × 6) configuration A steel cord was made. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦ d + (4/1
0) It is desirable to set an appropriate value according to the wire diameter d within the range of mm, and the corrugation pitch P to an appropriate value according to the wire diameter d within the range of 10d ≦ P ≦ 50 mm.
【0045】以下に比較例6のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord manufacturing conditions and product size of Comparative Example 6 are shown below.
【0046】ワイヤ総本数n; 6本 形付け本数nk; 4本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 54% [(D1 /D2 )×100] (比較例7)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて(1×6)構成のスチール
コードを作製した。クリンプ加工機による二次元の波付
け寸法d1 はd+(1/100)≦d1 ≦d+(4/1
0)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とし、波
付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範囲内でワイヤ
径dに応じて適当な値とすることが望ましい。6 Total number of wires n; 6 Number of shaping nk; 4 Wire diameter d; 0.20 mm Corrugation dimension d1; 0.34 mm Corrugation pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; Twisted cord flatness: 54% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 7) Using the same strand as in Example 2, using an apparatus similar to the above-described manufacturing apparatus, (1 × 6) A steel cord was made. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦ d + (4/1
0) It is desirable to set an appropriate value according to the wire diameter d within the range of mm, and the corrugation pitch P to an appropriate value according to the wire diameter d within the range of 10d ≦ P ≦ 50 mm.
【0047】以下に比較例7のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and the product size of Comparative Example 7 are shown below.
【0048】ワイヤ総本数n; 6本 形付け本数nk; 5本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 52% [(D1 /D2 )×100] (比較例8)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて(1×6)構成のスチール
コードを作製した。クリンプ加工機による二次元の波付
け寸法d1 はd+(1/100)≦d1 ≦d+(4/1
0)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とし、波
付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範囲内でワイヤ
径dに応じて適当な値とすることが望ましい。6 Total number of wires n; 6 Number of shaping nk; 5 Wire diameter d; 0.20 mm Corrugation dimension d1; 0.34 mm Corrugation pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; S Twisted cord flatness: 52% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 8) Using the same strand as in Example 2, using a device similar to the above-described manufacturing device, (1 × 6) configuration A steel cord was made. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦ d + (4/1
0) It is desirable to set an appropriate value according to the wire diameter d within the range of mm, and the corrugation pitch P to an appropriate value according to the wire diameter d within the range of 10d ≦ P ≦ 50 mm.
【0049】以下に比較例8のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and product size of Comparative Example 8 are shown below.
【0050】ワイヤ総本数n; 6本 形付け本数nk; 6本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 52% [(D1 /D2 )×100] (実施例6)実施例2と同じ素線を使用して、上記製造
装置と類似した装置を用いて図14に示す(1×7)構
成のスチールコードを作製した。クリンプ加工機による
二次元の波付け寸法d1 はd+(1/100)≦d1 ≦
d+(4/10)mmの範囲内でワイヤ径dに応じて適当
な値とし、波付けピッチPは10d≦P≦50dmmの範
囲内でワイヤ径dに応じて適当な値とすることが望まし
い。6 Total number of wires n; 6 Number of shaping nk; 6 Wire diameter d; 0.20 mm Corrugated dimension d1; 0.34 mm Corrugated pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; S Twisted cord flatness: 52% [(D1 / D2) × 100] (Embodiment 6) Using the same strands as in Embodiment 2, using an apparatus similar to the above-described manufacturing apparatus, FIG. 7) A steel cord having the configuration was manufactured. The two-dimensional corrugation dimension d1 by the crimping machine is d + (1/100) ≦ d1 ≦
It is preferable to set an appropriate value according to the wire diameter d within a range of d + (4/10) mm, and to set an appropriate value according to the wire diameter d within a range of 10d ≦ P ≦ 50 dmm. .
【0051】以下に比較例6のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and product size of Comparative Example 6 are shown below.
【0052】ワイヤ総本数n; 7本 形付け本数nk; 2本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 50% [(D1 /D2 )×100] (比較例9) 実施例2と同じ素線を使用して、実施例
6の製造装置のクリンプ加工機を使用せず(1×7)構
成のスチールコードを作製した。7 Total number of wires n; 7 Number of shaping nk; 2 Diameter of wire d; 0.20 mm Corrugation dimension d1; 0.34 mm Corrugation pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; Twisted cord flatness: 50% [(D1 / D2) × 100] (Comparative Example 9) Using the same strand as in Example 2, without using the crimping machine of the manufacturing apparatus of Example 6 (1 × 7) A steel cord having the configuration was manufactured.
【0053】以下に比較例9のスチールコード製造条件
及び製品サイズをそれぞれ示す。The steel cord production conditions and product size of Comparative Example 9 are shown below.
【0054】ワイヤ総本数n; 7本 形付け本数nk; 0本 ワイヤの径d ; 0.20mm 波付け寸法d1; 0.34mm 波付けピッチP; 3.6mm 撚りピッチPw; 10mm 撚り方向 ; S撚り コード扁平率 ; 51% [(D1 /D2 )×100] [ゴム浸透性の評価]上記実施例1〜6のスチールコー
ドを比較例1〜9のものと比べて次のようにしてゴム浸
透性につきそれぞれ評価した。7 Total number of wires n; 7 Number of shaping nk; 0 Wire diameter d; 0.20 mm Corrugation dimension d1; 0.34 mm Corrugation pitch P; 3.6 mm Twist pitch Pw; 10 mm Twist direction; S Twisted cord flatness: 51% [(D1 / D2) × 100] [Evaluation of rubber permeability] The steel cords of Examples 1 to 6 above were compared with those of Comparative Examples 1 to 9 by rubber penetration as follows. Each was evaluated for gender.
【0055】先ず、実施例1〜6及び比較例1〜9のそ
れぞれにつき10ピッチ分の長さのスチールコードを用
意する。各コードの側ワイヤを剥ぎ取り、心を形成する
ワイヤを肉眼により表と裏の各箇所につき合計20箇所
のゴム浸透状態を目視検査する。First, a steel cord having a length of 10 pitches is prepared for each of Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 9. The side wire of each cord is peeled off, and the wire forming the heart is visually inspected with the naked eye for a total of 20 rubber penetration states at each of the front and back.
【0056】目視検査には点数制を採用した。ゴムが完
全に浸透している箇所を5点、ゴムが半分程度浸透して
いる箇所を2.5点、ゴムが浸透していない箇所を0点
とした場合に、表50点、裏50点のうち合計何点かを
それぞれ調べた。これを百分率表示することによりゴム
浸透性を評価した。ゴム浸透性が80%以上となるもの
を合格と判定した。For the visual inspection, a point system was adopted. 50 points for the front and 50 points for the back, where 5 points where the rubber has completely penetrated, 2.5 points where the rubber has penetrated about half, and 0 points where the rubber has not penetrated. Each of them was examined for a total of several points. The rubber permeability was evaluated by displaying this as a percentage. Those having a rubber permeability of 80% or more were judged to be acceptable.
【0057】実施例1〜6の全てにおいて、ゴム浸透性
は、90%以上と良好である。一方、比較例のうち、ク
リンプ加工されたワイヤを含んでいない比較例1,2,
3,4,9のコードは55〜70%と、満足できる値で
はない。In all of Examples 1 to 6, the rubber permeability is as good as 90% or more. On the other hand, among the comparative examples, comparative examples 1, 2, and 2, which did not include the crimped wire.
The codes 3, 4, and 9 are 55 to 70%, which is not a satisfactory value.
【0058】一方、比較例5,6,7,8は、クリンプ
加工されたワイヤが3〜6含まれており、ゴム浸透性は
良好である。On the other hand, Comparative Examples 5, 6, 7, and 8 contain 3 to 6 crimped wires and have good rubber permeability.
【0059】[引張り強度の評価]ワイヤにクリンプ加
工をすることにより、引張り軸方向と、ワイヤ軸方向に
ある角度(θ)が生ずるため、引張り軸方向の力は、ワ
イヤ軸方向の力をFとすると、F・cosθと表され、
F・cosθ≦Fであるから、強度は低下する。[Evaluation of Tensile Strength] Since a certain angle (θ) is generated between the tension axis direction and the wire axis direction by crimping the wire, the force in the tension axis direction is equal to the force in the wire axis direction. Is expressed as F · cos θ,
Since F · cos θ ≦ F, the strength decreases.
【0060】比較例4,5,6,7,8と、実施例4,
5は、クリンプ本数と切断荷重を示しているが、クリン
プ本数が多くなるに従い、切断荷重は低下している。Comparative Examples 4, 5, 6, 7, 8 and Example 4,
5 shows the number of crimps and the cutting load, but the cutting load decreases as the number of crimps increases.
【0061】したがって、クリンプ本数は、できるだけ
少ない方が高い切断荷重を得ることができる。Therefore, the smaller the number of crimps, the higher the cutting load.
【0062】以上の結果から、実施例のスチールコード
はゴム浸透性に非常に優れるとともに、引張り強度の低
下も小さく、ゴム補強剤として非常に良好なものであ
る。From the above results, the steel cords of the examples are very excellent in rubber permeability and have a small decrease in tensile strength, and are very good as rubber reinforcing agents.
【0063】[0063]
【表1】 [Table 1]
【0064】[0064]
【発明の効果】以上のように、本発明のスチールコード
においては、非常に安定した高いゴムの浸透性を得るこ
とができ、かつ、クリンプ本数をコード本数に応じて限
定することによりその切断荷重の低下を最小に抑えるこ
とができる。よってこのスチールコードを補強材として
使用したスチールラジアルタイヤの寿命はばらつきが減
少されるとともに大幅に延びる。As described above, in the steel cord of the present invention, a very stable high rubber permeability can be obtained, and the cutting load can be reduced by limiting the number of crimps according to the number of cords. Can be minimized. Therefore, the life of a steel radial tire using this steel cord as a reinforcing material is reduced and greatly extended.
【図1】本発明に係るスチールコードを製造するために
用いられた撚り線機を模式的に示す全体概要図。FIG. 1 is an overall schematic view schematically showing a stranded wire machine used for manufacturing a steel cord according to the present invention.
【図2】(a)はワイヤをオープン形付けする装置を示
す平面図、(b)はワイヤをオープン形付けする装置を
示す側面図。FIG. 2A is a plan view showing an apparatus for forming an open wire, and FIG. 2B is a side view showing an apparatus for forming an open wire.
【図3】クリンプ波付け加工したワイヤ(d1=h+
d)を示す模式図。FIG. 3 shows a crimped wire (d1 = h +
The schematic diagram which shows d).
【図4】3本撚り用鏡板を示す正面図。FIG. 4 is a front view showing an end plate for three twists.
【図5】4本撚り用鏡板を示す正面図。FIG. 5 is a front view showing a four-strand end plate.
【図6】偏平化装置の概要を示す全体図。FIG. 6 is an overall view showing an outline of a flattening device.
【図7】偏平化装置の一部を切り欠いて部分断面図。FIG. 7 is a partial cross-sectional view of the flattening device with a part cut away.
【図8】偏平化装置の耳付き偏平ロールを示す図。FIG. 8 is a view showing a flat roll with ears of the flattening device.
【図9】偏平化装置の偏平ロールを示す図。FIG. 9 is a view showing a flattening roll of the flattening device.
【図10】本発明の実施例に係るスチールコード(1×
3)を示す横断面図。FIG. 10 shows a steel cord (1 ×) according to an embodiment of the present invention.
FIG.
【図11】本発明の実施例に係るスチールコード(1×
4)を示す横断面図。FIG. 11 shows a steel cord (1 ×) according to an embodiment of the present invention.
FIG.
【図12】本発明の実施例に係るスチールコード(1×
5)を示す横断面図。FIG. 12 shows a steel cord (1 ×) according to an embodiment of the present invention.
FIG.
【図13】本発明の実施例に係るスチールコード(1×
6)を示す横断面図。FIG. 13 shows a steel cord (1 ×) according to an embodiment of the present invention.
FIG.
【図14】本発明の実施例に係るスチールコード(1×
7)を示す横断面図。FIG. 14 shows a steel cord (1 ×) according to an embodiment of the present invention.
FIG.
2A,2B,2C,2D,2E…スチールコード、3,
3a,3b,3c,3d,3e…ワイヤ、7…谷部、8
…山部、10…ワイヤ供給部、11…サプライリール、
12…クリンプ加工機、13…オープン形付装置、1
4,14A…鏡板、18…ボイス(ダイス)、20…撚
り線部、24…偏平化装置、29…巻取リール。2A, 2B, 2C, 2D, 2E ... steel cord, 3,
3a, 3b, 3c, 3d, 3e: wire, 7: valley, 8
... Mountain part, 10 ... Wire supply part, 11 ... Supply reel,
12 ... crimping machine, 13 ... open forming device, 1
4, 14A: end plate, 18: voice (die), 20: stranded wire portion, 24: flattening device, 29: take-up reel.
Claims (6)
れるn本の同径dの素線を一括撚りした(1×n)構成
の扁平形状のスチールコードであって、 n=3のときは1本の素線がコード形成のための形付け
とは異なる形状の波付けがなされ、n=4〜7のときは
一本の素線または撚り合わせた際に互いに隣り合わない
2本の素線がコード形成のための形付けとは異なる形状
の形付けがなされていることを特徴とするスチールコー
ド。1. A flat steel cord having a configuration (1 × n) in which n element wires having the same diameter d used by being embedded in a rubber molded body are collectively twisted, wherein n = 3. In the case of n = 4 to 7, when one strand is twisted, two strands which are not adjacent to each other when one strand is twisted are formed. A steel cord, wherein the strand has a shape different from that for forming the cord.
つ、コード形成のための形付けとは異なる形状の波付け
の変位寸法をd1とした場合に不等式d+(1/10
0)≦d1≦d+(4/10)の関係を満たすことを特
徴とする請求項1記載のスチールコード。2. An inequality d + (1/10) where a corrugated shape is a two-dimensional corrugated shape and a displacement size of corrugation having a shape different from shaping for forming a code is d1.
2. The steel cord according to claim 1, wherein a relationship of 0) ≦ d1 ≦ d + (4/10) is satisfied.
等式0.40≦D1/D2<0.60の関係を満たすこ
とを特徴とする請求項1記載のスチールコード。3. The steel cord according to claim 1, wherein the ratio between the minor axis D1 and the major axis D2 of the cord satisfies the relationship of inequality 0.40 ≦ D1 / D2 <0.60.
×n)構成の扁平形状のスチールコードであって、n=
3のときは1本の素線がコード形成のための形付けとは
異なる形状の波付けがなされ、n=4〜7のときは一本
の素線または撚り合わせた際に互いに隣り合わない2本
の素線がコード形成のための形付けとは異なる形状の波
付けがなされているスチールコードと、 このスチールコードがプライコードあるいはベルトコー
ドとして埋め込まれたゴム成形部材と、を具備すること
を特徴とするスチールラジアルタイヤ。4. Twisting n wires of the same diameter d together (1
× n) a flat steel cord having a configuration, wherein n =
In the case of 3, one strand is corrugated in a shape different from the shaping for forming the cord, and when n = 4 to 7, it is not adjacent to one strand when twisted. A steel cord in which two strands are corrugated in a shape different from the shaping for forming the cord, and a rubber molded member in which the steel cord is embedded as a ply cord or a belt cord. A steel radial tire characterized by:
二次元の波状であり、かつ、コード形成のための形付け
とは異なる形状の形付けの変位寸法をd1とした場合に
不等式d+(1/100)≦d1≦d+(4/10)の
関係を満たすことを特徴とする請求項4記載のスチール
ラジアルタイヤ。5. The steel cord has an inequality d + (2 + 2) where a corrugated shape is a two-dimensional corrugated shape and a displacement size of a shaping different from shaping for forming a cord is d1. The steel radial tire according to claim 4, wherein a relationship of (1/100) ≤d1≤d + (4/10) is satisfied.
1と長径D2の比率が不等式0.40≦D1/D2<
0.60の関係を満たすことを特徴とする請求項4記載
のスチールラジアルタイヤ。6. The steel cord according to claim 6, wherein the minor diameter of the cord is D.
The ratio of 1 to the major axis D2 is inequality 0.40 ≦ D1 / D2 <
The steel radial tire according to claim 4, wherein a relationship of 0.60 is satisfied.
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JP10061138A JPH11100782A (en) | 1997-07-29 | 1998-03-12 | Steel code and steel radial tire |
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JP20304197 | 1997-07-29 | ||
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Cited By (7)
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- 1998-03-12 JP JP10061138A patent/JPH11100782A/en active Pending
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