JPH108999A - Control device for gas turbine power plant - Google Patents
Control device for gas turbine power plantInfo
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- JPH108999A JPH108999A JP8165488A JP16548896A JPH108999A JP H108999 A JPH108999 A JP H108999A JP 8165488 A JP8165488 A JP 8165488A JP 16548896 A JP16548896 A JP 16548896A JP H108999 A JPH108999 A JP H108999A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、空気圧縮機とガス
タービンと発電機とを同一軸に結合して成るガスタービ
ン発電プラントの制御装置に係り、特にガスタービン高
温部品の熱応力を低減してガスタービンの長寿命化を図
りつつ、好適なガスタービン起動を行なえるようにした
ガスタービン発電プラントの制御装置に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a control device for a gas turbine power plant in which an air compressor, a gas turbine, and a generator are connected on the same shaft. The present invention relates to a control device for a gas turbine power plant, which can perform a suitable gas turbine start-up while extending the life of the gas turbine.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から、発電プラントの一つとして、
大気から吸入された空気を圧縮する空気圧縮機と、空気
圧縮機からの圧縮空気と外部から供給される燃料とを混
合させて燃焼して得られる高温高圧ガスにより回転する
ガスタービンと、ガスタービンの回転により駆動されて
電力を発生する発電機とを、同一軸に結合して成るガス
タービン発電プラントが採用されてきている。2. Description of the Related Art Conventionally, as one of power generation plants,
An air compressor that compresses air drawn from the atmosphere, a gas turbine that rotates with high-temperature and high-pressure gas obtained by mixing and burning compressed air from the air compressor and fuel supplied from outside, and a gas turbine. And a generator that generates electric power by being driven by the rotation of a gas turbine, has been adopted.
【０００３】図２３は、この種の従来のガスタービン発
電プラントの制御装置の構成例を示すブロック図であ
る。FIG. 23 is a block diagram showing an example of the configuration of a conventional control device for a gas turbine power plant of this type.
【０００４】図２３において、起動モータ１は、ガスタ
ービン軸に起動トルクを供給するものであり、伝達トル
クの変化が可能なトルクコンバータ２を介してガスター
ビン軸に結合されている。In FIG. 23, a starting motor 1 supplies a starting torque to a gas turbine shaft, and is coupled to the gas turbine shaft via a torque converter 2 capable of changing a transmission torque.
【０００５】大気から吸入された空気は、流量の変化が
可能な入口空気案内翼３を介して空気圧縮機４に流入
し、圧縮された後に燃焼器５に供給される。[0005] The air sucked from the atmosphere flows into the air compressor 4 through the inlet air guide vanes 3 whose flow rate can be changed, and is supplied to the combustor 5 after being compressed.
【０００６】また、燃焼器５には、外部から燃料制御弁
６を介して燃料が供給されており、この燃料は圧縮空気
と混合されて燃焼し、高温高圧のガスとなる。Further, fuel is supplied to the combustor 5 from outside via a fuel control valve 6, and this fuel is mixed with compressed air and burned to be a high-temperature, high-pressure gas.
【０００７】さらに、この高温高圧のガスは、ガスター
ビン７に供給されてガスタービン７で仕事をし、これに
よりガスタービン７が回転して、ガスタービン７軸に結
合されている発電機８が駆動され、電力が発生する。Further, the high-temperature and high-pressure gas is supplied to the gas turbine 7 and works on the gas turbine 7, whereby the gas turbine 7 rotates, and the generator 8 connected to the gas turbine 7 shaft is driven. It is driven and generates electric power.
【０００８】また、ガスタービン７で仕事をした後の排
気ガスは、図示しない廃熱回収ボイラ等に送られて廃熱
利用される。[0008] The exhaust gas after work in the gas turbine 7 is sent to a waste heat recovery boiler (not shown) or the like to use the waste heat.
【０００９】一方、速度検出器９は、ガスタービン７軸
の回転速度（以下、ガスタービン７の軸速度と称する）
を検出するものであり、その軸速度信号Ｎは、起動制御
回路１０、速度制御回路１１、加速制限回路１２、入口
空気案内翼制御回路１３、およびトルク制御回路１４に
それぞれ入力される。On the other hand, the speed detector 9 detects the rotation speed of the gas turbine 7 shaft (hereinafter referred to as the shaft speed of the gas turbine 7).
The shaft speed signal N is input to a start control circuit 10, a speed control circuit 11, an acceleration limiting circuit 12, an inlet air guide blade control circuit 13, and a torque control circuit 14, respectively.
【００１０】起動制御回路１０は、ガスタービン７の軸
速度信号Ｎに基づいて所定の起動シーケンスを制御する
ものであり、その制御結果として燃料量設定信号Ｓ１を
得る。The start control circuit 10 controls a predetermined start sequence based on the shaft speed signal N of the gas turbine 7, and obtains a fuel amount setting signal S1 as a control result.
【００１１】また、速度制御回路１１は、ガスタービン
７の定格速度設定と軸速度信号Ｎとの速度偏差を算出
し、その速度偏差に対応した燃料量設定信号Ｓ２を形成
するものである。The speed control circuit 11 calculates a speed deviation between the rated speed setting of the gas turbine 7 and the shaft speed signal N, and forms a fuel amount setting signal S2 corresponding to the speed deviation.
【００１２】さらに、加速制限回路１２は、ガスタービ
ン７の所定の加速率設定と、ガスタービン７の軸速度信
号Ｎの微分信号である加速率との加速率偏差を算出し、
その加速率偏差に基づく制御信号として、燃料量設定信
号Ｓ３を与えるものである。Further, the acceleration limiting circuit 12 calculates an acceleration rate deviation between a predetermined acceleration rate setting of the gas turbine 7 and an acceleration rate which is a differential signal of the shaft speed signal N of the gas turbine 7,
A fuel amount setting signal S3 is given as a control signal based on the acceleration rate deviation.
【００１３】そして、各燃料量設定信号Ｓ１，Ｓ２，お
よびＳ３のそれぞれは、低値選択器１５に入力され、低
値選択器１５は、これら３信号のうちの最も低い値の信
号を選択して得た燃料量設定信号Ｓ４を、燃料制御弁６
に開度指令として与える。Each of the fuel amount setting signals S1, S2, and S3 is input to a low value selector 15, and the low value selector 15 selects the signal having the lowest value among these three signals. The fuel amount setting signal S4 obtained by the
As an opening command.
【００１４】また、入口空気案内翼制御回路１３は、タ
ービン７の軸速度信号Ｎに対応して入口空気案内翼３の
翼角度を制御する翼角度制御信号Ｓ５を形成するもので
あり、この翼角度制御信号Ｓ５を入口空気案内翼３に出
力する。The inlet air guide blade control circuit 13 generates a blade angle control signal S5 for controlling the blade angle of the inlet air guide blade 3 in accordance with the shaft speed signal N of the turbine 7, and this blade An angle control signal S5 is output to the inlet air guide blade 3.
【００１５】さらに、トルク制御回路１４は、速度信号
Ｎに基づくシーケンスに従って、トルクコンバータ２の
伝達トルク特性を補正する指令Ｓ６を形成するものであ
り、その指令をトルクコンバータ２に与える。Further, the torque control circuit 14 forms a command S6 for correcting the transmission torque characteristic of the torque converter 2 in accordance with a sequence based on the speed signal N, and gives the command to the torque converter 2.
【００１６】次に、以上のような構成で、ガスタービン
７を起動する時には、まず、起動モータ１で、ガスター
ビン７軸を回転する。Next, when starting the gas turbine 7 with the above-described configuration, first, the starting motor 1 rotates the gas turbine 7 shaft.
【００１７】このガスタービン７の軸速度Ｎは、パージ
速度の状態で所定時間だけ、ガスタービン７および下流
排気ダクトの残留燃料をパージする。The shaft speed N of the gas turbine 7 purges residual fuel in the gas turbine 7 and the downstream exhaust duct for a predetermined time at a purge speed.
【００１８】なお、ここで、パージ、およびパージ速度
とは、次のように定義されるものである。Here, the purge and the purge speed are defined as follows.
【００１９】すなわち、ガスタービン７の起動時には、
まず、前回運転時の残留燃料を、下流排気ダクトから煙
突出口へと排気する。これを、パージと称している。こ
れは、今回起動時の着火の際、ガスタービン７および排
気ダクト中に残留していた未燃燃料が、燃えて爆発する
ことを防止するための操作である。この操作は、従来で
は、起動モータで軸を回転させて行なわれており、一般
には、定格速度の３０％くらいの速度である。そして、
燃料を供給しないで、軸速度をこの所定速度に所定時間
保持する。この間、空気圧縮機４の吐出空気は、燃焼器
５、ガスタービン７、排気ダクト、煙突へと流れるの
で、この空気により残留燃料を煙突出口へ押し出す（パ
ージ）訳である。この間の、上記所定速度（３０％くら
い）のことを、パージ速度と称している。That is, when the gas turbine 7 is started,
First, the residual fuel from the previous operation is exhausted from the downstream exhaust duct to the smoke outlet. This is called purging. This is an operation for preventing unburned fuel remaining in the gas turbine 7 and the exhaust duct from burning and exploding at the time of ignition at the time of starting this time. Conventionally, this operation is performed by rotating a shaft by a starting motor, and generally, the speed is about 30% of the rated speed. And
The shaft speed is maintained at the predetermined speed for a predetermined time without supplying fuel. During this time, the air discharged from the air compressor 4 flows to the combustor 5, the gas turbine 7, the exhaust duct, and the chimney. This air pushes the residual fuel to the chimney outlet (purge). The predetermined speed (about 30%) during this time is called a purge speed.
【００２０】一方、この時には、起動制御回路１０で
は、燃料量設定信号Ｓ１として燃料制御弁６全閉開度設
定を与えており、低値選択器１５は燃料量設定信号Ｓ４
として燃料量設定信号Ｓ１を選択し、燃料制御弁６は全
閉させている。On the other hand, at this time, the start control circuit 10 gives the fuel control valve 6 fully closed / open setting as the fuel amount setting signal S1, and the low value selector 15 outputs the fuel amount setting signal S4.
Is selected, and the fuel control valve 6 is fully closed.
【００２１】次に、パージが完了すると、トルク制御回
路１４は伝達トルク補正指令Ｓ６により、トルクコンバ
ータ２に対して、伝達トルクをパージ設定から着火設定
に切換える。Next, when the purging is completed, the torque control circuit 14 switches the transmission torque from the purge setting to the ignition setting to the torque converter 2 according to the transmission torque correction command S6.
【００２２】これにより、ガスタービン７の軸速度Ｎは
低下し、着火速度に達する。As a result, the shaft speed N of the gas turbine 7 decreases and reaches the ignition speed.
【００２３】すると、トルク制御回路１４は伝達トルク
補正指令Ｓ６により、トルクコンバータ２に対して、伝
達トルクを着火設定から高設定に切換える。Then, the torque control circuit 14 switches the transmission torque of the torque converter 2 from the ignition setting to the high setting in accordance with the transmission torque correction command S6.
【００２４】これにより、ガスタービン７軸は加速す
る。Thus, the axis of the gas turbine 7 is accelerated.
【００２５】一方、起動制御回路１０では、ガスタービ
ン７の軸速度Ｎが着火速度に達した時点で、燃料量設定
信号Ｓ１として着火開度設定を与える。On the other hand, when the shaft speed N of the gas turbine 7 reaches the ignition speed, the start control circuit 10 gives the ignition opening setting as the fuel amount setting signal S1.
【００２６】これにより、燃料制御弁６は、着火開度に
調節されて、燃焼器５に着火に必要な燃料量が供給され
る。Thus, the fuel control valve 6 is adjusted to the ignition opening, and the combustor 5 is supplied with a fuel amount necessary for ignition.
【００２７】同時に、起動制御回路１０は、燃焼器５の
点火プラグ（図示せず）をスパークさせて、燃焼器５を
着火させる。At the same time, the start-up control circuit 10 sparks a spark plug (not shown) of the combustor 5 to ignite the combustor 5.
【００２８】そして、火炎検出器（図示せず）により燃
焼器５の着火が検出されると、起動制御回路１０は、ガ
スタービン７の暖機に必要な燃料量に対応した燃料量設
定信号Ｓ１を出力し、一定時間ガスタービン７を暖機運
転する。When the ignition of the combustor 5 is detected by a flame detector (not shown), the start control circuit 10 sets a fuel amount setting signal S1 corresponding to the fuel amount necessary for warming up the gas turbine 7. Is output, and the gas turbine 7 is warmed up for a certain period of time.
【００２９】このガスタービン７の暖機運転が完了する
と、起動制御回路１０は、燃料量を増加してゆく。When the warm-up operation of the gas turbine 7 is completed, the startup control circuit 10 increases the fuel amount.
【００３０】ところで、従来のトルクコンバータ２は、
流体継手方式でトルク伝達するため、低速域では大きな
トルクを発生できるが、高速域では充分なトルクの発生
が難しいという特徴がある。Incidentally, the conventional torque converter 2 comprises:
Since the torque is transmitted by the fluid coupling method, a large torque can be generated in a low speed range, but it is difficult to generate a sufficient torque in a high speed range.
【００３１】一方、ガスタービン７は、低速域では燃料
を供給しても、充分なトルクを発生しないという特徴が
ある。On the other hand, the gas turbine 7 is characterized in that sufficient torque is not generated even when fuel is supplied in a low speed range.
【００３２】そこで、ガスタービン７の自立速度まで、
起動モータ１とトルクコンバータ２とにより、ガスター
ビン７軸加速のためのトルクを与えるようにしている。Therefore, up to the self-sustaining speed of the gas turbine 7,
The starting motor 1 and the torque converter 2 apply a torque for accelerating the gas turbine 7 axes.
【００３３】そして、燃料量を増加してゆき、ガスター
ビン７が自立できる速度に達すると、所定のガスタービ
ン７軸速度（定格速度の約７０％）にて起動モータ１が
切り離される。When the amount of fuel is increased and the gas turbine 7 reaches a speed at which the gas turbine 7 can stand alone, the starting motor 1 is disconnected at a predetermined shaft speed of the gas turbine 7 (about 70% of the rated speed).
【００３４】空気圧縮機４では、入口空気案内翼制御回
路１３により、図２４に示すような実線で示す特性に入
口空気案内翼３が制御され、軸速度Ｎの増加と入口空気
案内翼３角度の増加に応じて、空気圧縮機４の吐出空気
流量が増加してゆく。In the air compressor 4, the inlet air guide vane control circuit 13 controls the inlet air guide vanes 3 to have the characteristics shown by the solid line as shown in FIG. Increases, the discharge air flow rate of the air compressor 4 increases.
【００３５】すなわち、図２４に示すように、高速域で
は入口空気案内翼３角度が増加し、定格速度では角度Ｓ
７に制御されている。That is, as shown in FIG. 24, the angle of the inlet air guide vanes 3 increases in the high speed range, and the angle S increases at the rated speed.
7 is controlled.
【００３６】また、同図２４中、実線の制御カーブに近
接して点線Ｌ１で示したカーブは、空気圧縮機サージン
グ保護カーブであり、点線Ｌ１より左の斜線域に運転点
が入った時には、空気圧縮機４の保護のためにトリップ
させている。In FIG. 24, a curve indicated by a dotted line L1 close to the solid control curve is an air compressor surging protection curve, and when the operating point enters the shaded area to the left of the dotted line L1, The trip is performed to protect the air compressor 4.
【００３７】さらに、同図２４からもわかるように、一
般には軸加速率を高くすることが、空気圧縮機４のサー
ジングに対する余裕を大きくすることにつながるため、
起動制御回路１０による燃料量の増加は高めに行なわれ
る。Further, as can be seen from FIG. 24, in general, increasing the axial acceleration rate leads to increasing the margin of the air compressor 4 against surging.
The increase in the amount of fuel by the start-up control circuit 10 is performed relatively high.
【００３８】その結果、中高速域では、加速制限回路１
２においてガスタービン加速率が所定の加速率設定を越
え、燃料量設定信号Ｓ３が燃料量設定信号Ｓ１に代って
低値となる。As a result, in the middle to high speed range, the acceleration limiting circuit 1
In 2, the gas turbine acceleration rate exceeds a predetermined acceleration rate setting, and the fuel amount setting signal S3 becomes a low value instead of the fuel amount setting signal S1.
【００３９】そして、この燃料量設定信号Ｓ３により、
ガスタービン７の加速率が所定の加速率設定を越えない
ように燃料量が抑制される。Then, according to the fuel amount setting signal S3,
The fuel amount is suppressed so that the acceleration rate of the gas turbine 7 does not exceed a predetermined acceleration rate setting.
【００４０】ガスタービン７軸の速度Ｎが定格速度近く
に達すると、速度制御回路１１によりガスタービン７の
軸速度Ｎが定格速度に制御される。When the speed N of the gas turbine 7 shaft approaches the rated speed, the speed control circuit 11 controls the shaft speed N of the gas turbine 7 to the rated speed.
【００４１】このようにして、ガスタービン７の起動が
行なわれている。Thus, the start of the gas turbine 7 is performed.
【００４２】[0042]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のガスタービン発電プラントの制御装置では、
ガスタービン７の中高速域での加速を、主に燃料に頼っ
ていることから、高いガスタービン加速率で昇速させる
のに必要な加速トルクに対応する燃料が、適正な燃空比
以上に多めに燃焼器５に供給されている。However, in such a conventional control device for a gas turbine power plant,
Since the gas turbine 7 mainly relies on fuel for acceleration in the medium to high speed range, the fuel corresponding to the acceleration torque required to increase the speed at a high gas turbine acceleration rate exceeds the appropriate fuel-air ratio. A large amount is supplied to the combustor 5.
【００４３】そのため、適正なガスタービン７入口ガス
温度以上の高温ガスでガスタービン７の起動が行なわれ
ることになり、ガスタービン７高温部品の熱応力の増大
を招いている。Therefore, the gas turbine 7 is started with a high temperature gas equal to or higher than the appropriate gas temperature at the inlet of the gas turbine 7, and the thermal stress of the high temperature components of the gas turbine 7 is increased.
【００４４】特に、最近では、ガスタービン７入口ガス
温度が、摂氏１３００度級のガスタービン６が商用機と
して運転に入っており、高効率化を目的とした入口ガス
温度高温化の動向は継続している。In particular, recently, the gas turbine 6 whose gas temperature at the inlet of the gas turbine 7 is 1300 degrees Celsius has been in operation as a commercial machine, and the trend of increasing the inlet gas temperature for the purpose of high efficiency has continued. doing.
【００４５】このため、高温ガスタービン高温部品の長
寿命化が、ますます重要な課題となってきている。For this reason, extending the life of high-temperature components of high-temperature gas turbines has become an increasingly important issue.
【００４６】以上のように、従来のガスタービン発電プ
ラントの制御装置においては、ガスタービン高温部品の
熱応力の増大により、ガスタービンの寿命が短かくなる
という問題があった。As described above, the conventional control device for a gas turbine power plant has a problem that the life of a gas turbine is shortened due to an increase in thermal stress of a high-temperature component of the gas turbine.
【００４７】本発明の目的は、ガスタービン発電プラン
トにおけるガスタービン高温部品の熱応力を低減してガ
スタービンの長寿命化を図りつつ、好適なガスタービン
起動を行なうことが可能なガスタービン発電プラントの
制御装置を提供することにある。An object of the present invention is to provide a gas turbine power plant capable of suitably starting a gas turbine while reducing the thermal stress of a gas turbine high-temperature component in the gas turbine power plant to extend the life of the gas turbine. To provide a control device.
【００４８】[0048]
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、まず、請求項１に対応する発明では、大気から吸
入された空気を圧縮する空気圧縮機と、この空気圧縮機
からの圧縮空気と外部から供給される燃料とを混合させ
て燃焼して得られる高温高圧のガスにより回転するガス
タービンと、このガスタービンの回転により駆動されて
電力を発生する発電機とを、同一軸に結合して成るガス
タービン発電プラントの制御装置において、発電機の電
流を調節することにより、ガスタービンの加速率を所定
の加速率設定値に制御する加速率制御手段と、加速率制
御手段による制御によって加速中のガスタービンに供給
する燃料量をガスタービン発電プラントの所定のプロセ
ス量に基づいて設定し、起動時燃料設定信号を出力する
起動時燃料設定手段と、ガスタービンに供給する燃料量
を調節することにより、ガスタービン軸の回転速度を所
定の速度設定値に制御する速度制御信号を出力する速度
制御手段と、起動時燃料設定手段からの起動時燃料設定
信号と速度制御手段からの速度制御信号とを入力し、そ
のうちいずれか低値の方の信号を燃料量調節の燃料量設
定信号として選択し出力する低値選択手段とを備えて成
る。To achieve the above object, according to the first aspect of the present invention, there is provided an air compressor for compressing air sucked from the atmosphere, and a compressor from the air compressor. A gas turbine that rotates with high-temperature and high-pressure gas obtained by mixing and burning air and fuel supplied from the outside, and a generator that generates electric power driven by the rotation of the gas turbine are coaxially arranged. In a combined control device for a gas turbine power plant, an acceleration rate control means for controlling an acceleration rate of the gas turbine to a predetermined acceleration rate set value by adjusting a current of the generator, and a control by the acceleration rate control means The starting fuel setting procedure for setting a fuel amount to be supplied to the gas turbine during acceleration based on a predetermined process amount of the gas turbine power plant and outputting a starting fuel setting signal. Speed control means for outputting a speed control signal for controlling the rotation speed of the gas turbine shaft to a predetermined speed set value by adjusting the amount of fuel supplied to the gas turbine; Low value selection means for receiving a fuel setting signal and a speed control signal from the speed control means, and selecting and outputting the lower one of them as a fuel amount setting signal for fuel amount adjustment.
【００４９】また、請求項２に対応する発明では、上記
請求項１に対応する発明のガスタービン発電プラントの
制御装置において、加速率制御手段によるガスタービン
の加速に伴って低値選択手段で速度制御信号が選択され
た時点で、前記発電機の電流の調節を、ガスタービン加
速率の制御から燃料量の調節による外乱を抑制するよう
に電流を減少させる制御に切換える切換手段を付加して
成る。According to a second aspect of the present invention, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the first aspect of the present invention, the speed is reduced by the low value selecting means in accordance with the acceleration of the gas turbine by the acceleration rate controlling means. At the time when the control signal is selected, switching means for switching the adjustment of the current of the generator from the control of the gas turbine acceleration rate to the control of reducing the current so as to suppress disturbance due to the adjustment of the fuel amount is added. .
【００５０】さらに、請求項３に対応する発明では、上
記請求項１に対応する発明のガスタービン発電プラント
の制御装置において、加速率制御手段によるガスタービ
ンの加速に伴って低値選択手段で速度制御信号が選択さ
れた時点で、起動時燃料設定信号をガスタービン発電プ
ラントの所定のプロセス量に基づく設定から所定レート
で増加させる設定に切換える切換手段を付加して成る。According to a third aspect of the present invention, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the first aspect of the present invention, the speed is selected by the low value selecting means in accordance with the acceleration of the gas turbine by the acceleration rate controlling means. At the time when the control signal is selected, switching means for switching the start-up fuel setting signal from a setting based on a predetermined process amount of the gas turbine power plant to a setting to increase at a predetermined rate is added.
【００５１】なお、特に上記起動時燃料設定手段として
は、例えば請求項１０乃至請求項１２に記載したよう
に、加速中のガスタービンに供給する燃料量を、ガスタ
ービン軸の回転速度、または空気圧縮機の吐出空気圧
力、あるいは空気圧縮機の吸入空気流量に基づいて設定
することが好ましい。In particular, the starting fuel setting means may be, for example, the amount of fuel supplied to the accelerating gas turbine, the rotational speed of the gas turbine shaft or the air speed. It is preferable to set based on the discharge air pressure of the compressor or the intake air flow rate of the air compressor.
【００５２】従って、請求項１乃至請求項３、および請
求項１０乃至請求項１２に対応する発明のガスタービン
発電プラントの制御装置においては、ガスタービンの暖
機完了後の軸加速は、発電機を電動機として使用し、加
速率制御手段が発電機の電流を調節して、所定の軸加速
率で加速することにより行なう。Therefore, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the present invention corresponding to claims 1 to 3 and claims 10 to 12, the axial acceleration after the completion of the warming-up of the gas turbine is controlled by the generator Is used as a motor, and the acceleration rate control means adjusts the current of the generator to accelerate at a predetermined axis acceleration rate.
【００５３】この時、加速に必要な加速トルクは発電機
が出すため、燃料量は起動時燃料設定手段によって、燃
焼器内の火炎が維持できる程度の適正な燃空比となるよ
うに、ガスタービン軸の回転速度、または空気圧縮機の
吐出空気圧力、あるいは空気圧縮機の吸入空気流量に基
づいて設定され、過剰燃料量の供給を抑制することがで
きる。At this time, since the generator generates the acceleration torque necessary for acceleration, the fuel amount is set by the fuel setting means at the start-up so that the fuel-air ratio becomes an appropriate fuel-air ratio that can maintain the flame in the combustor. It is set based on the rotation speed of the turbine shaft, the discharge air pressure of the air compressor, or the intake air flow rate of the air compressor, so that the supply of the excess fuel amount can be suppressed.
【００５４】次に、ガスタービン軸の回転速度が定格速
度近くに達すると、速度制御信号が低値となって選択さ
れて燃料量を調節し、ガスタービン軸の回転速度は定格
速度に制御される。そして、発電機の電流を、燃料量の
調節による外乱を抑制するように単調に減少させて、発
電機のトルクの発生を減らしてゆく。Next, when the rotation speed of the gas turbine shaft approaches the rated speed, the speed control signal becomes low and is selected to adjust the fuel amount, and the rotation speed of the gas turbine shaft is controlled to the rated speed. You. Then, the current of the generator is monotonously reduced so as to suppress disturbance due to the adjustment of the fuel amount, and the generation of torque of the generator is reduced.
【００５５】この時、ガスタービン軸の回転速度を定格
速度に制御中であるため、発電機のトルクの減少に伴っ
て、速度制御信号が急増することによる燃料供給量の急
増を防止するために、起動時燃料設定信号を所定レート
で上限値に向けて増加させることにより、低値選択手段
にて燃料量設定信号の急増を抑止することができる。At this time, since the rotation speed of the gas turbine shaft is being controlled to the rated speed, it is necessary to prevent a sudden increase in the fuel supply amount due to a sudden increase in the speed control signal with a decrease in the generator torque. By increasing the start-time fuel setting signal toward the upper limit at a predetermined rate, it is possible to suppress a rapid increase in the fuel amount setting signal by the low value selecting means.
【００５６】以上により、適切な燃空比で過剰な燃料量
の供給を回避し、加速率制御は発電機の電流調節により
行ない、ガスタービン入口ガス温度ピークおよびその変
化を抑えることができるため、ガスタービン高温部品の
熱応力を低減して長寿命化を図りつつ、好適なガスター
ビン起動を行なうことができる。As described above, the supply of an excessive amount of fuel at an appropriate fuel-air ratio can be avoided, the acceleration rate can be controlled by adjusting the current of the generator, and the gas temperature peak at the gas turbine inlet and its change can be suppressed. It is possible to start the gas turbine appropriately while reducing the thermal stress of the gas turbine high-temperature component to extend the life.
【００５７】一方、請求項４に対応する発明では、大気
から吸入された空気を圧縮する空気圧縮機と、この空気
圧縮機からの圧縮空気と外部から供給される燃料とを混
合させて燃焼して得られる高温高圧のガスにより回転す
るガスタービンと、このガスタービンの回転により駆動
されて電力を発生する発電機とを、同一軸に結合して成
るガスタービン発電プラントの制御装置において、発電
機の電流を調節することにより、ガスタービンの加速率
を所定の第１の加速率設定値に制御する加速率制御信号
を出力する第１の加速率制御手段と、第１の加速率制御
手段による制御によって加速中のガスタービンに供給す
る燃料量をガスタービン発電プラントの所定のプロセス
量に基づいて設定し、起動時燃料設定信号を出力する起
動時燃料設定手段と、ガスタービンに供給する燃料量を
調節することにより、ガスタービン軸の回転速度を所定
の速度設定値に制御する速度制御信号を出力する速度制
御手段と、ガスタービンに供給する燃料量を調節するこ
とにより、ガスタービンの加速率を所定の第２の加速率
設定値に制御する加速率制御信号を出力する第２の加速
率制御制御手段と、起動時燃料設定手段からの起動時燃
料設定信号、速度制御手段からの速度制御信号、および
第２の加速率制御手段からの加速率制御信号を入力し、
そのうち最も低値の信号を燃料量調節の燃料量設定信号
として選択し出力する低値選択手段とを備えて成る。On the other hand, in the invention corresponding to claim 4, the air compressor for compressing the air sucked from the atmosphere, the compressed air from the air compressor and the fuel supplied from the outside are mixed and burned. A gas turbine rotating by a high-temperature and high-pressure gas obtained as described above, and a generator driven by the rotation of the gas turbine to generate electric power are connected to the same shaft. A first acceleration rate control means for outputting an acceleration rate control signal for controlling the gas turbine acceleration rate to a predetermined first acceleration rate set value, and a first acceleration rate control means. Start-up fuel setting means for setting a fuel amount to be supplied to the gas turbine being accelerated by control based on a predetermined process amount of the gas turbine power plant and outputting a start-up fuel setting signal Adjusting the amount of fuel supplied to the gas turbine to output a speed control signal for controlling the rotation speed of the gas turbine shaft to a predetermined speed set value, and adjusting the amount of fuel supplied to the gas turbine. Accordingly, the second acceleration rate control control means for outputting an acceleration rate control signal for controlling the acceleration rate of the gas turbine to a predetermined second acceleration rate setting value, and the starting fuel setting signal from the starting fuel setting means Receiving a speed control signal from the speed control means and an acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means,
Low value selecting means for selecting and outputting the lowest value signal as a fuel amount setting signal for fuel amount adjustment.
【００５８】また、請求項５に対応する発明では、上記
請求項４に対応する発明のガスタービン発電プラントの
制御装置において、ガスタービン軸の速度に基づいて加
速率設定バイアス量を与える加速率バイアス設定手段
と、第１の加速率制御手段または第２の加速率制御手段
の加速率設定値に対して、互いにその大きさを異ならせ
るように加速率バイアス設定手段から与えられる加速率
設定バイアス量を加減する加速率設定値可変手段とを付
加し、ガスタービンの加速に伴ってガスタービン加速率
の制御を第１の加速率制御手段から第２の加速率制御手
段へ切換えるようにしている。According to a fifth aspect of the present invention, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the fourth aspect of the present invention, an acceleration rate bias for providing an acceleration rate setting bias amount based on a speed of the gas turbine shaft is provided. Setting means and an acceleration rate setting bias amount given from the acceleration rate bias setting means so that the magnitudes of the acceleration rate setting values of the first acceleration rate control means or the second acceleration rate control means are different from each other. And an acceleration rate setting value variable means for adjusting the gas turbine speed. The control of the gas turbine acceleration rate is switched from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means with the acceleration of the gas turbine.
【００５９】さらに、請求項７に対応する発明では、上
記請求項４に対応する発明のガスタービン発電プラント
の制御装置において、ガスタービン軸の速度に基づいて
発電機の電流の大きさを与える電流設定信号を出力する
電流設定手段と、電流設定手段からの電流設定信号と第
１の加速率制御手段からの加速率制御信号とを入力し、
そのうちいずれか低値の方の信号を発電機電流調節の電
流設定信号として選択し出力する第２の低値選択手段と
を付加して成る。According to a seventh aspect of the present invention, in the control device for a gas turbine power plant according to the fourth aspect of the present invention, the current for giving the magnitude of the current of the generator based on the speed of the gas turbine shaft is provided. A current setting means for outputting a setting signal, a current setting signal from the current setting means and an acceleration rate control signal from the first acceleration rate control means,
Second low value selection means for selecting and outputting the lower value signal as a current setting signal for generator current adjustment is added.
【００６０】さらにまた、請求項８に対応する発明で
は、上記請求項４に対応する発明のガスタービン発電プ
ラントの制御装置において、第２の加速率制御手段から
の加速率制御信号より所定の燃料設定バイアス量だけ高
い値を目標値として、燃料増方向変化率制限制御信号を
所定レートで追従させる燃料増方向変化率制限制御手段
を付加し、かつ当該燃料増方向変化率制限制御手段から
の燃料増方向変化率制限制御信号を低値選択手段へ追加
入力するようにしている。Further, in the invention according to claim 8, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the invention described in claim 4, the predetermined fuel is determined from the acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means. A fuel increase direction change rate limit control means for following a fuel increase direction change rate limit control signal at a predetermined rate with a value higher by the set bias amount as a target value is added, and fuel from the fuel increase direction change rate restriction control means is added. The increasing direction change rate limiting control signal is additionally input to the low value selecting means.
【００６１】なお、特に上記起動時燃料設定手段として
は、例えば請求項１０乃至請求項１２に記載したよう
に、加速中のガスタービンに供給する燃料量を、ガスタ
ービン軸の回転速度、または空気圧縮機の吐出空気圧
力、あるいは空気圧縮機の吸入空気流量に基づいて設定
することが好ましい。In particular, the start-up fuel setting means may be, for example, the fuel amount supplied to the accelerating gas turbine, the rotational speed of the gas turbine shaft or the air speed. It is preferable to set based on the discharge air pressure of the compressor or the intake air flow rate of the air compressor.
【００６２】従って、請求項４、請求項５、請求項７、
請求項８、および請求項１０乃至請求項１２に対応する
発明のガスタービン発電プラントの制御装置において
は、ガスタービンの暖機完了後の軸加速は、発電機を電
動機として使用し、第１の加速率制御手段が発電機の電
流を調節して所定の軸加速率で加速することにより行な
う。Therefore, claim 4, claim 5, claim 7,
In the control apparatus for a gas turbine power plant according to the present invention corresponding to claim 8 and claims 10 to 12, the axial acceleration after the completion of the warming-up of the gas turbine uses the generator as an electric motor, Acceleration rate control means adjusts the current of the generator to accelerate at a predetermined axis acceleration rate.
【００６３】この時、加速に必要な加速トルクは発電機
が出すため、燃料量は起動時燃料設定手段によって、燃
焼器内の火炎が維持できる程度の適正な燃空比となるよ
うに、ガスタービン軸の回転速度、または空気圧縮機の
吐出空気圧力、あるいは空気圧縮機の吸入空気流量に基
づいて設定され、過剰燃料量の供給を抑制することがで
きる。At this time, since the generator generates the acceleration torque required for acceleration, the fuel amount is set by the fuel setting means at the start-up so that the fuel-air ratio becomes an appropriate fuel-air ratio that can maintain the flame in the combustor. It is set based on the rotation speed of the turbine shaft, the discharge air pressure of the air compressor, or the intake air flow rate of the air compressor, so that the supply of the excess fuel amount can be suppressed.
【００６４】一方、第２の加速率制御手段は、第１の加
速率制御手段による加速率制御が不調の場合に、あるい
は起動時燃料設定信号が異常の場合に対しても機能する
ように、ガスタービンの加速率が所定の加速率設定値を
越えると、燃料量を抑制するように動作する。On the other hand, the second acceleration rate control means functions so as to function even when the acceleration rate control by the first acceleration rate control means is malfunctioning or when the startup fuel setting signal is abnormal. When the acceleration rate of the gas turbine exceeds a predetermined acceleration rate set value, the operation is performed to suppress the fuel amount.
【００６５】また、ガスタービンは、速度上昇と共に効
率が高くなるため、ガスタービンが発生するトルクの割
合が高くなってゆく。ガスタービンの性能によっては、
発電機が発生するトルクを減らしてゆきながら、加速率
の制御を第２の加速率制御手段に移行する方が好適な起
動を達成できる場合がある。Further, the efficiency of the gas turbine increases as the speed increases, so that the ratio of the torque generated by the gas turbine increases. Depending on the performance of the gas turbine,
In some cases, it is more preferable to shift the control of the acceleration rate to the second acceleration rate control means while reducing the torque generated by the generator, thereby achieving a suitable start.
【００６６】この点、加速率設定バイアスは、ガスター
ビン軸の回転速度上昇に応じてバイアス量が変化するよ
うに設定されていて、加速率設定値にバイアス量を加減
することにより、加速率制御を行なう主体を、第１の加
速率制御手段から第２の加速率制御手段へ切り換わるよ
うに動作する。In this regard, the acceleration rate setting bias is set so that the bias amount changes in accordance with an increase in the rotation speed of the gas turbine shaft, and the acceleration rate control value is adjusted by adjusting the bias amount to the acceleration rate setting value. Is operated so as to switch from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means.
【００６７】さらに、加速率制御を行なう主体が、第１
の加速率制御手段から第２の加速率制御手段に切り換っ
た後に、電流設定手段では、ガスタービン軸の回転速度
が定格速度に達するまでの間に、ガスタービン軸の回転
速度上昇に対応して発電機の電流を減少させる。このよ
うにして、トルクの割合を発電機からガスタービンに移
行することにより、好適なガスタービンの起動を達成す
ることができる。Further, the subject that performs the acceleration rate control is the first
After switching from the acceleration rate control means to the second acceleration rate control means, the current setting means responds to the increase in the rotation speed of the gas turbine shaft until the rotation speed of the gas turbine shaft reaches the rated speed. To reduce the generator current. In this way, by shifting the ratio of the torque from the generator to the gas turbine, a suitable start-up of the gas turbine can be achieved.
【００６８】また、発電機が発生するトルクが急減する
ような場合には、第１の加速率制御手段からの加速率制
御信号が急増する可能性があるため、燃料量が急増しな
いように、燃料増方向変化率制限制御信号が低値選択手
段にて選択されて、燃料量設定信号の急増を抑止するこ
とができる。In the case where the torque generated by the generator suddenly decreases, the acceleration rate control signal from the first acceleration rate control means may increase rapidly. The fuel increase direction rate-of-change limiting control signal is selected by the low value selection means, so that a rapid increase in the fuel amount setting signal can be suppressed.
【００６９】以上により、適切な燃空比で過剰な燃料量
の供給を回避し、加速率制御は発電機の電流調節とガス
タービン燃焼器の燃料調節とにより分担、併用し、ガス
タービン入口ガス温度ピークおよびその変化を抑えるこ
とができる。As described above, the supply of an excessive amount of fuel at an appropriate fuel-air ratio is avoided, and the acceleration rate control is shared and used by adjusting the current of the generator and the fuel of the gas turbine combustor. Temperature peaks and their changes can be suppressed.
【００７０】また、加速率制御に対する燃料増方向変化
率制限制御手段により、過渡的な燃料量の急増を効果的
に抑止することができる。Further, the transient increase of the fuel amount can be effectively suppressed by the fuel increase direction change rate limit control means for the acceleration rate control.
【００７１】さらに、第１の加速率制御手段から第２の
加速率制御手段に加速率制御を移行させることにより、
より早い時点に制御を燃料側に移すことができる。よっ
て、起動装置としての発電機（電動機）の役割を早く終
えて、定格速度到達後の発電機の電力系統併入までの時
間を短縮することができる。Further, by shifting the acceleration rate control from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means,
Control can be shifted to the fuel side earlier. Therefore, the role of the generator (motor) as the starting device can be ended earlier, and the time from when the rated speed is reached to when the generator is incorporated into the power system can be shortened.
【００７２】一方、請求項６に対応する発明では、上記
請求項４に対応する発明のガスタービン発電プラントの
制御装置において、第１の加速率制御手段におけるガス
タービンの加速率と第１の加速率設定値との加速率制御
偏差に基づいて加速率設定バイアス量を与える加速率バ
イアス設定手段と、第１の加速率制御手段または第２の
加速率制御手段の加速率設定値に対して、互いにその大
きさを異ならせるように加速率バイアス設定手段から与
えられる加速率設定バイアス量を加減する加速率設定値
可変手段とを付加し、ガスタービンの加速に伴ってガス
タービン加速率の制御を第１の加速率制御手段から第２
の加速率制御手段へ切換えるようにしている。According to a sixth aspect of the present invention, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the fourth aspect of the present invention, the acceleration rate of the gas turbine and the first acceleration in the first acceleration rate control means are controlled. An acceleration rate bias setting means for providing an acceleration rate setting bias amount based on an acceleration rate control deviation from the rate setting value; and an acceleration rate setting value of the first acceleration rate control means or the second acceleration rate control means. An acceleration rate setting value variable means for adjusting the acceleration rate setting bias amount given from the acceleration rate bias setting means so as to make the magnitudes different from each other, and controlling the gas turbine acceleration rate with the acceleration of the gas turbine. From the first acceleration rate control means to the second
To the acceleration rate control means.
【００７３】従って、請求項６に対応する発明のガスタ
ービン発電プラントの制御装置においては、ガスタービ
ンは、速度上昇と共に効率が高くなるため、ガスタービ
ンが発生するトルクの割合が高くなり、発電機が発生す
るトルクの割合が低くなっていった場合に、第１の加速
率制御手段による加速率制御が、充分な機能を発揮でき
ないケースが起こり得る。Therefore, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the present invention, the efficiency of the gas turbine increases as the speed increases, so that the ratio of the torque generated by the gas turbine increases, When the ratio of the torque at which the acceleration occurs decreases, there may be a case where the acceleration rate control by the first acceleration rate control unit cannot exhibit a sufficient function.
【００７４】そこで、このようなガスタービンにおいて
は、第１の加速率制御手段の加速率制御偏差が拡大した
時に、その加速率制御偏差の大きさに応じたバイアス量
を加速率設定値に加減して、加速率制御を行なう主体を
第１の加速率制御手段から第２の加速率制御手段に切換
えるようにして、所期の加速率制御の機能を達成するこ
とができる。Therefore, in such a gas turbine, when the acceleration rate control deviation of the first acceleration rate control means expands, the bias amount corresponding to the magnitude of the acceleration rate control deviation is adjusted to the acceleration rate set value. Then, the subject of the acceleration rate control is switched from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means, so that the desired acceleration rate control function can be achieved.
【００７５】以上により、発電機（電動機）の電流調節
による加速率制御の効きが悪いケースにおいても、過剰
な燃料量の供給を抑制することができるため、ガスター
ビン高温部品の熱応力の低減を図って長寿命化に寄与す
ることができる。As described above, even in a case where the control of the acceleration rate by adjusting the current of the generator (motor) is ineffective, the supply of an excessive amount of fuel can be suppressed, so that the thermal stress of the gas turbine hot parts can be reduced. This can contribute to a longer life.
【００７６】一方、請求項９に対応する発明では、上記
請求項３に対応する発明のガスタービン発電プラントの
制御装置において、第２の加速率制御手段の出力段と低
値選択手段の入力段との間に燃料増方向変化率制限手段
を付加し、発電機の電流の減少に伴う第２の加速率制御
手段からの加速率制御信号の急増時に、燃料量設定信号
の変化を所定レートに抑制するようにしている。According to a ninth aspect of the present invention, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the third aspect of the present invention, the output stage of the second acceleration rate control means and the input stage of the low value selection means are provided. And the fuel increase direction change rate limiting means is added between them, and when the acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means sharply increases due to the decrease in the generator current, the change in the fuel amount setting signal is set to a predetermined rate. I try to suppress it.
【００７７】従って、請求項９に対応する発明のガスタ
ービン発電プラントの制御装置においては、ガスタービ
ン軸の加速率制御の主体が第１の加速率制御手段から第
２の加速率制御手段に切り換った後に、発電機が発生す
るトルクが急減するような場合には、第２の加速率制御
手段の加速率制御信号が急増する可能性があるため、燃
料の供給量が急増しないように、燃料増方向変化率制限
手段が燃料量設定信号の変化率を抑えるように動作す
る。Therefore, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the ninth aspect of the present invention, the main component of the acceleration rate control of the gas turbine shaft is switched from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means. If the torque generated by the generator suddenly decreases after the change, the acceleration rate control signal of the second acceleration rate control means may increase rapidly. The fuel increase direction change rate limiting means operates to suppress the change rate of the fuel amount setting signal.
【００７８】以上により、加速率制御信号の出力段側に
増方向変化率制限器を備えることにより、過渡的な燃料
量の急増を効果的に抑制することができ、ガスタービン
高温部品の熱応力の低減を図って長寿命化に寄与するこ
とができる。As described above, by providing the direction-of-increase rate-of-change limiting device on the output stage side of the acceleration rate control signal, it is possible to effectively suppress the transient rapid increase in the fuel amount, and to reduce the thermal stress of the gas turbine high-temperature parts. Can be reduced to contribute to a longer life.
【００７９】[0079]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態について
図面を参照して詳細に説明する。Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings.
【００８０】まず、図１は、本発明によるガスタービン
発電プラントおよびその制御装置の全体構成例を示すブ
ロック図であり、図２３と同一部分、および相当する部
分には同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異
なる部分についてのみ述べる。First, FIG. 1 is a block diagram showing an example of the overall configuration of a gas turbine power plant and a control device therefor according to the present invention. In FIG. 1, the same parts as those in FIG. The description will be omitted, and only different portions will be described here.
【００８１】すなわち、図１では、図２３における起動
モータ１、およびトルクコンバータ２を省略し、空気圧
縮機４の吐出空気流路に、空気圧縮機４の吐出空気圧力
を検出する圧力検出器１６を新たに設けている。That is, in FIG. 1, the starting motor 1 and the torque converter 2 in FIG. 23 are omitted, and a pressure detector 16 for detecting the discharge air pressure of the air compressor 4 is provided in the discharge air flow path of the air compressor 4. Is newly provided.
【００８２】また、図２３における起動制御回路１０、
速度制御回路１１、加速制限回路１２、入口空気案内翼
制御回路１３、トルク制御回路１４、および低値選択器
１５を省略し、これに代えて、ガスタービン制御装置５
５を新たに設けている。The start control circuit 10 shown in FIG.
The speed control circuit 11, the acceleration limiting circuit 12, the inlet air guide vane control circuit 13, the torque control circuit 14, and the low value selector 15 are omitted, and instead, the gas turbine control device 5
5 is newly provided.
【００８３】そして、ガスタービン制御装置５５は、圧
力検出器１６からの空気圧縮機吐出空気圧力信号ＰＣＤ
を入力すると共に、前記速度検出器９からの軸速度信号
Ｎを入力し、燃料量設定信号Ｓ４、および入口空気案内
翼角度制御信号Ｓ５をそれぞれ出力するようにしてい
る。The gas turbine control unit 55 outputs the air pressure signal PCD from the pressure detector 16.
, The shaft speed signal N from the speed detector 9 is input, and the fuel amount setting signal S4 and the inlet air guide vane angle control signal S5 are output.
【００８４】図２は、上記ガスタービン制御装置５５の
一部である発電機電流制御回路の構成例を示すブロック
図であり、図１と同一部分には同一符号を付して示して
いる。FIG. 2 is a block diagram showing a configuration example of a generator current control circuit which is a part of the gas turbine control device 55, and the same parts as those in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals.
【００８５】発電機８は、電力系統に併入した後の発電
を目的とするものであるが、本発明においては、軸起動
時に発電機８を電動機として使用するものであり、図２
はそれを説明するための発電機周辺のブロック図であ
る。The generator 8 is intended to generate power after being incorporated into the power system. In the present invention, the generator 8 is used as a motor when the shaft is started.
FIG. 3 is a block diagram around a generator for explaining the above.
【００８６】図２において、変圧器５６は、発電所内の
電源をサイリスタ変換器５７に必要な電圧に変圧するた
めのもので、サイリスタ変換器５７を介して発電機８に
電機子電流を供給する。その電流の大きさは検出器５８
で検出し、その電流信号Ｉｇをガスタービン制御装置５
５に入力する。In FIG. 2, a transformer 56 is for transforming the power supply in the power plant to a voltage required for the thyristor converter 57, and supplies an armature current to the generator 8 via the thyristor converter 57. . The magnitude of the current is detected by the detector 58.
And the current signal Ig is detected by the gas turbine controller 5
Enter 5
【００８７】また、ガスタービン制御装置５５において
得られる電流設定信号Ｓ８と電流信号Ｉｇとの偏差を、
減算器５９により演算する。そして、これにより得られ
た偏差を制御器６０に通して得られた電流制御信号Ｓ９
を、サイリスタ変換器５７に出力して、発電機８の電流
を調節する。The deviation between the current setting signal S8 and the current signal Ig obtained in the gas turbine controller 55 is
The operation is performed by the subtractor 59. The deviation thus obtained is passed through the controller 60 to obtain a current control signal S9.
Is output to the thyristor converter 57 to adjust the current of the generator 8.
【００８８】このようにして、発電機８の電流の調節
を、電流設定信号Ｓ８により行なうようにしている。Thus, the current of the generator 8 is adjusted by the current setting signal S8.
【００８９】すなわち、発電機８が、ガスタービン軸に
与えるトルクは、 Ｔ＝Ｐ／ω ω：角周波数、 ｐ：発電機（電動機）８出力 なる式で表わすことができる。That is, the torque given by the generator 8 to the gas turbine shaft can be expressed by the following equation: T = P / ω ω: angular frequency, p: output of the generator (motor) 8.
【００９０】発電機８の端子電圧は、図示しない装置に
より、軸加速域では一定電圧に制御されているため、ガ
スタービン軸に与えるトルクの制御は、各速度での必要
トルクを発生させるように電流を制御することによって
行なうことができる。The terminal voltage of the generator 8 is controlled to a constant voltage in the shaft acceleration range by a device (not shown), so that the torque applied to the gas turbine shaft is controlled so as to generate the required torque at each speed. This can be done by controlling the current.
【００９１】（第１の実施の形態）（請求項１，２，
３，１０に対応） 図３は、本実施の形態によるガスタービン制御装置５５
の構成例を示すブロック図である。(First Embodiment) (Claims 1, 2,
FIG. 3 shows a gas turbine control device 55 according to the present embodiment.
FIG. 3 is a block diagram illustrating a configuration example of FIG.
【００９２】図３において、微分器１７は、軸速度Ｎか
ら加速率ＤＮを得るものである。In FIG. 3, a differentiator 17 obtains an acceleration rate DN from a shaft speed N.
【００９３】関数発生器１８は、軸速度Ｎに基づいて所
定の加速率設定値ＤＮＲを与えるもので、例えば図４に
示すような特性を有している。The function generator 18 gives a predetermined acceleration rate setting value DNR based on the shaft speed N, and has a characteristic as shown in FIG. 4, for example.
【００９４】比例積分制御器１９は、関数発生器１８か
らの加速率設定値ＤＮＲと、微分器１７からの加速率Ｄ
Ｎとから、減算器２０により得た加速率偏差ＤＮＥに基
づいて電流設定信号Ｓ８Ａを与えるものである。The proportional-integral controller 19 has an acceleration rate setting value DNR from the function generator 18 and an acceleration rate DNR from the differentiator 17.
From N, a current setting signal S8A is provided based on the acceleration rate deviation DNE obtained by the subtractor 20.
【００９５】軸加速の初期は、スイッチ２１は、図示の
ようにｂ接点側に接続されていて、電流設定信号Ｓ８は
信号Ｓ８Ｂに等しい。この時、スイッチ２２も閉じてい
て、積分器２３は信号Ｓ８Ｂに追従している。すなわ
ち、積分器２３からの積分量（Ｓ８Ａ）は、信号Ｓ８Ｂ
の大きさに等しい。At the beginning of the axial acceleration, the switch 21 is connected to the contact b as shown in the figure, and the current setting signal S8 is equal to the signal S8B. At this time, the switch 22 is also closed, and the integrator 23 follows the signal S8B. That is, the integration amount (S8A) from the integrator 23 is the signal S8B
Equal to the size of
【００９６】信号発生器２４は、負の設定器を与えるも
ので、スイッチ２２が閉じている時は作用しないが、ス
イッチ２２が開いた時に、積分器２３の入力として作用
し、積分器２３からの出力信号Ｓ８Ａを、信号発生器２
４と積分器２３の積分時定数から決まるレートで、燃料
量の制御による外乱を抑制するように零まで単調減少さ
せる。The signal generator 24 provides a negative setting device and does not operate when the switch 22 is closed, but acts as an input to the integrator 23 when the switch 22 is opened, Output signal S8A from the signal generator 2
At a rate determined by 4 and the integration time constant of the integrator 23, the value is monotonously reduced to zero so as to suppress disturbance due to control of the fuel amount.
【００９７】以上により、加速率制御手段を構成してい
る。The above constitutes the acceleration rate control means.
【００９８】一方、信号発生器２５は、所定の速度設定
値ＮＲを与えるものである。On the other hand, the signal generator 25 gives a predetermined speed set value NR.
【００９９】信号発生器２５からの速度設定値ＮＲと軸
速度Ｎとから、減算器２６により速度偏差ＮＥを得る。The speed deviation NE is obtained by the subtractor 26 from the speed set value NR from the signal generator 25 and the shaft speed N.
【０１００】そして、この速度偏差ＮＥに基づいて比例
制御器２７が出力する信号と、信号発生器２８からの無
負荷バイアス信号とを、加算器２９により加算して速度
制御信号ＮＣを得る。The adder 29 adds the signal output from the proportional controller 27 based on the speed deviation NE and the no-load bias signal from the signal generator 28 to obtain a speed control signal NC.
【０１０１】以上により、速度制御手段を構成してい
る。The above constitutes the speed control means.
【０１０２】一方、関数発生器３０は、軸速度Ｎに基づ
いて起動時燃料設定信号ＮＳＢを与えるものである。On the other hand, the function generator 30 provides a starting fuel setting signal NSB based on the shaft speed N.
【０１０３】軸加速度の初期は、スイッチ３１は、図示
のようにｂ接点側に閉じていて、起動時燃料設定信号Ｎ
Ｓは信号ＮＳＢに等しい。この時、スイッチ３２も閉じ
ていて、積分器３３は信号ＮＳＢに追従している。すな
わち、積分器３３からの積分量（ＮＳＡ）は、信号ＮＳ
Ｂの大きさに等しい。At the initial stage of the axial acceleration, the switch 31 is closed to the contact b as shown in FIG.
S is equal to the signal NSB. At this time, the switch 32 is also closed, and the integrator 33 is following the signal NSB. That is, the integration amount (NSA) from the integrator 33 is the signal NS
It is equal to the size of B.
【０１０４】信号発生器３４は、正の設定値を与えるも
ので、スイッチ３２が閉じている時は作用しないが、ス
イッチ３２が開いた時に、積分器３３の入力として作用
し、積分器３３からの出力信号ＮＳＡを、信号発生器３
４と積分器３３の積分時定数から決まるレートで、所定
上限値まで増加させる。The signal generator 34 gives a positive set value and does not operate when the switch 32 is closed, but acts as an input to the integrator 33 when the switch 32 is open, Output signal NSA of the signal generator 3
4 and is increased to a predetermined upper limit at a rate determined by the integration time constant of the integrator 33.
【０１０５】以上により、起動時燃料設定手段を構成し
ている。Thus, the starting fuel setting means is constituted.
【０１０６】一方、速度制御信号ＮＣと起動時燃料設定
信号ＮＳを低値選択器３５に入力し、低値選択器３５で
は、そのうちいずれか低い方の信号を燃料量設定信号Ｓ
４として選択し出力するものである。On the other hand, the speed control signal NC and the starting fuel setting signal NS are inputted to the low value selector 35, and the lower value selector 35 outputs the lower one of the signals to the fuel amount setting signal S.
4 is selected and output.
【０１０７】一方、比較器３６は、速度制御信号ＮＣ
（Ａ）が、燃料量設定信号Ｓ４よりも小さいか等しい時
に、出力Ｃ１をＯＮさせるものである。On the other hand, the comparator 36 outputs the speed control signal NC
When (A) is smaller than or equal to the fuel amount setting signal S4, the output C1 is turned on.
【０１０８】また、比較器３７は、起動時燃料設定信号
ＮＳが燃料量設定信号Ｓ４よりも小さいか等しい時に、
出力Ｃ２をＯＮさせるものである。When the starting fuel setting signal NS is smaller than or equal to the fuel amount setting signal S4, the comparator 37 outputs
The output C2 is turned on.
【０１０９】そして、信号Ｃ３を、信号Ｃ１と、信号Ｃ
２を否定要素ＮＯＴを通した信号との論理積要素ＡＮＤ
での演算結果として得る。Then, the signal C3 is divided into the signal C1 and the signal C1.
AND element AND with the signal through NOT element NOT
Obtained as the calculation result of
【０１１０】この信号Ｃ１がＯＮし、信号Ｃ２がＯＦＦ
すると、信号Ｃ３がＯＦＦからＯＮに切り換わる。The signal C1 is turned on and the signal C2 is turned off.
Then, the signal C3 switches from OFF to ON.
【０１１１】この時、スイッチ２１は、信号Ｓ８Ｂ側か
ら信号Ｓ８Ａ側に切換る。また、スイッチ２２は、閉か
ら開の状態に切り換わる。さらに、スイッチ３１は、信
号ＮＳＢ側から信号ＮＳＡ側に切り換わる。さらにま
た、スイッチ３２は、閉から開の状態に切り換わる。At this time, the switch 21 switches from the signal S8B to the signal S8A. Further, the switch 22 switches from the closed state to the open state. Further, the switch 31 switches from the signal NSB to the signal NSA. Furthermore, the switch 32 switches from the closed state to the open state.
【０１１２】以上により、切換手段を構成している。The switching means is constituted as described above.
【０１１３】次に、以上のように構成した本実施形態の
ガスタービン発電プラントの制御装置の動作について説
明する。Next, the operation of the control device of the gas turbine power plant according to the present embodiment configured as described above will be described.
【０１１４】まず、通常時の動作を説明する。First, the normal operation will be described.
【０１１５】なお、着火からガスタービン７の暖機まで
の過程は、本発明には直接関係なく、他の制御回路で実
施されるので、ここではその説明を省略する。The process from ignition to warm-up of the gas turbine 7 is not directly related to the present invention, but is carried out by another control circuit, and a description thereof will be omitted.
【０１１６】ガスタービン７の暖機完了後、加速率制御
手段では、加速率設定値ＤＮＲを目標値として、発電機
（電動機）８の電流Ｉｇを調節しながら、加速率ＤＮが
制御される。After the warm-up of the gas turbine 7 is completed, the acceleration rate control means controls the acceleration rate DN while adjusting the current Ig of the generator (motor) 8 with the acceleration rate set value DNR as a target value.
【０１１７】一方、この時、燃料量設定信号Ｓ４は、軸
速度Ｎに基づいて関数発生器３０から決まる起動時燃料
設定信号ＮＳＢが選択されている。この関数発生器３０
の特性を図５に示す。On the other hand, at this time, as the fuel amount setting signal S4, the starting fuel setting signal NSB determined by the function generator 30 based on the shaft speed N is selected. This function generator 30
FIG. 5 shows the characteristics of.
【０１１８】図５中、点Ｐ１から点Ｐ２の間は、図２４
の入口空気案内翼３角度の動きに対応している。図６
は、この時の発電機電流Ｉｇ、軸速度Ｎ、および燃料流
量（実線）の時間に対する変化の様子を示している。In FIG. 5, between the point P1 and the point P2, FIG.
Corresponding to the movement of the inlet air guide vane at three angles. FIG.
Shows changes in the generator current Ig, the shaft speed N, and the fuel flow rate (solid line) at this time with respect to time.
【０１１９】なお、従来技術による入口空気案内翼３角
度の変化についても、一点鎖線で併記している。また、
空気流量（実線）、および空気圧縮機吐出空気圧力ＰＣ
Ｄの様子についても示している。The change in the angle of the inlet air guide vane 3 according to the prior art is also indicated by a dashed line. Also,
Air flow rate (solid line) and air compressor discharge air pressure PC
The state of D is also shown.
【０１２０】ここで、起動時燃料設定ＮＳＢを、軸速度
Ｎに基づいて与えるようにしているのは、軸速度信号Ｎ
は通常、制御装置の最も重要な信号として信頼度の高い
構成を採用していること、およびガスタービン７の軸速
度Ｎが決まれば、その時のガスタービン７のプロセス諸
量が決まるので指標として優れていることによる。Here, the starting fuel setting NSB is provided based on the shaft speed N because the shaft speed signal N
Usually, a highly reliable configuration is adopted as the most important signal of the control device, and if the shaft speed N of the gas turbine 7 is determined, the various process amounts of the gas turbine 7 at that time are determined, so that it is an excellent index. It depends.
【０１２１】また、より厳密に設定値を与えたい場合に
は、ガスタービン７の軸速度Ｎに基づきつつ、空気圧縮
機４入口空気温度で空気流量の密度補正を行なうことも
できる。If it is desired to give a more strict setting value, the density correction of the air flow rate can be performed based on the shaft speed N of the gas turbine 7 and the air temperature at the inlet of the air compressor 4.
【０１２２】すなわち、関数発生器３０の目的は、燃空
比を維持して燃焼器５内火炎を保持しつつも、極力少な
い燃料設定を与えることにある。That is, the purpose of the function generator 30 is to provide a fuel setting as small as possible while maintaining the flame in the combustor 5 while maintaining the fuel-air ratio.
【０１２３】図６に示すように、電動機として使用する
発電機８の電流Ｉｇが、加速トルクを与えて加速を支え
ている。As shown in FIG. 6, the current Ig of the generator 8 used as a motor provides acceleration torque to support acceleration.
【０１２４】発電機８を電動機として使用しない従来技
術の場合には、点線で示した燃料流量が必要となる。そ
して、この点線と実線との燃料流量の差が、従来技術に
おける軸加速を支えるガスタービン７の出力に相当する
ものであり、本実施の形態では、この差の大きさだけ燃
料の供給量が少なくて済むことになる。In the case of the prior art in which the generator 8 is not used as an electric motor, a fuel flow indicated by a dotted line is required. The difference in the fuel flow rate between the dotted line and the solid line corresponds to the output of the gas turbine 7 that supports the shaft acceleration in the related art. In the present embodiment, the fuel supply amount is increased by the magnitude of the difference. You will need less.
【０１２５】図７は、ガスタービン７入口ガス温度の変
化を同時間に対して示した図で、点線は従来技術による
場合を、実線は本実施の形態による場合をそれぞれ示し
ている。FIG. 7 is a diagram showing the change in the gas temperature at the inlet of the gas turbine 7 with respect to the same time, in which the dotted line shows the case according to the prior art and the solid line shows the case according to the present embodiment.
【０１２６】図７からわかるように、ガス温度のピー
ク、および温度変動について改善されている。As can be seen from FIG. 7, the peak of the gas temperature and the temperature fluctuation are improved.
【０１２７】ガスタービン７の軸速度Ｎの上昇と共に、
図３の速度偏差ＮＥが小さくなり、定格速度に近づいて
くると、やがて速度制御信号ＮＣが起動時燃料設定信号
ＮＳよりも小さくなり、燃料量設定信号Ｓ４が低値選択
部３５にて、信号ＮＳから信号ＮＣに切換り、信号Ｃ３
がＯＦＦからＯＮに転じる。As the shaft speed N of the gas turbine 7 increases,
When the speed deviation NE in FIG. 3 decreases and approaches the rated speed, the speed control signal NC eventually becomes smaller than the start-up fuel setting signal NS, and the fuel amount setting signal S4 is changed to a low value selection unit 35 by a signal. Switching from NS to signal NC, signal C3
Turns from OFF to ON.
【０１２８】この信号Ｃ３がＯＮすると、スイッチ２１
は信号Ｓ８Ａ側に接続され、スイッチ２２は開く。そし
て、積分器２３からの出力信号Ｓ８Ａ、すなわち電流設
定信号Ｓ８は、その時点の電流設定（点Ｐ３）から所定
レートで零まで減少していく。When this signal C3 is turned on, the switch 21
Is connected to the signal S8A side, and the switch 22 is opened. Then, the output signal S8A from the integrator 23, that is, the current setting signal S8 decreases from the current setting (point P3) at that time to zero at a predetermined rate.
【０１２９】このようにすることにより、ガスタービン
７軸の制御を、速度制御信号ＮＣによる定格速度制御に
委ねながら、極力電流変化による外乱を減らすことがで
きる。In this way, disturbances due to current changes can be reduced as much as possible while leaving the control of the gas turbine 7 axes to the rated speed control by the speed control signal NC.
【０１３０】また、信号発生器２４の設定値を調整する
ことにより、定格速度に到達するまでの間に、燃料量設
定信号Ｓ４により供給される燃料流量変化の特性を調整
することができる。Further, by adjusting the set value of the signal generator 24, it is possible to adjust the characteristic of the change in the fuel flow supplied by the fuel amount setting signal S4 until the rated speed is reached.
【０１３１】信号Ｃ３がＯＮした時には、同時にスイッ
チ３１は信号ＮＳＡ側に接続され、スイッチ３２は開
く。そして、信号ＮＳは、その時点の信号ＮＳから所定
レートで上限まで増加する。When the signal C3 is turned on, the switch 31 is simultaneously connected to the signal NSA, and the switch 32 is opened. Then, the signal NS increases from the signal NS at that time to the upper limit at a predetermined rate.
【０１３２】これは、起動時燃料設定信号ＮＳから速度
制御信号ＮＣへの切換りを確実に行なうためであると共
に、定格速度制御中の電流設定信号Ｓ８の減少に伴っ
て、軸速度Ｎが降下して速度制御信号ＮＣが増加するよ
うなことがあった場合の燃料過給を信号ＮＳで抑制する
ためである。This is to surely switch from the fuel setting signal NS at the time of starting to the speed control signal NC, and the shaft speed N decreases as the current setting signal S8 decreases during the rated speed control. This is for suppressing the fuel supercharging by the signal NS when the speed control signal NC increases in some cases.
【０１３３】上述したように、本実施の形態によるガス
タービン制御装置では、発電機８を電動機として使用
し、発電機（電動機）８の電流を調節することにより、
ガスタービン７軸の加速率制御を行なうようにすると共
に、加速中のガスタービン７に供給する燃料量を、所定
のプロセス量（ガスタービン７の軸速度Ｎ）に基づい
て、適切な燃空比となるような燃料量設定を与えるよう
にしているので、過剰燃料量の供給を抑制することがで
きる。As described above, in the gas turbine control device according to the present embodiment, the generator 8 is used as a motor, and the current of the generator (motor) 8 is adjusted.
While controlling the acceleration rate of the gas turbine 7 shaft, the fuel amount supplied to the gas turbine 7 during acceleration is adjusted based on a predetermined process amount (the shaft speed N of the gas turbine 7) with an appropriate fuel-air ratio. Since the fuel amount is set so as to satisfy the following condition, the supply of the excess fuel amount can be suppressed.
【０１３４】また、加速中のガスタービン７に供給する
燃料量を、ガスタービン７の軸速度Ｎに基づいて、適切
な燃空比となるような燃料量設定を与えるようにしてい
るので、制御の精度を高くすることができる。Further, the fuel amount supplied to the gas turbine 7 during acceleration is set based on the shaft speed N of the gas turbine 7 so as to provide an appropriate fuel-air ratio. Accuracy can be increased.
【０１３５】以上により、ガスタービン７入口ガス温度
のピークおよびその変化を抑制することができるため、
ガスタービン７高温部品の熱応力を低減してガスタービ
ン７の長寿命化を図りつつ、好適なガスタービン７の起
動を行なうことが可能となる。As described above, since the peak of the gas temperature at the inlet of the gas turbine 7 and its change can be suppressed,
It is possible to suitably start the gas turbine 7 while reducing the thermal stress of the high-temperature components of the gas turbine 7 to extend the life of the gas turbine 7.
【０１３６】（第２の実施の形態）（請求項１，２，
３，１１に対応） 図９は、本実施の形態によるガスタービン制御装置５５
の構成例を示すブロック図であり、図３と同一部分には
同一符号を付してその説明を省略し、ここでは異なる部
分についてのみ述べる。(Second Embodiment) (Claims 1, 2,
FIG. 9 shows a gas turbine control device 55 according to the present embodiment.
3 is a block diagram showing an example of the configuration of FIG. 3. The same parts as those in FIG. 3 are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
【０１３７】すなわち、本実施の形態のガスタービン制
御装置５５は、図９に示すように、図３における関数発
生器３０を省略し、これに代えて、関数発生器３８を新
たに設けている。That is, in the gas turbine control device 55 of the present embodiment, as shown in FIG. 9, the function generator 30 in FIG. 3 is omitted, and a function generator 38 is newly provided instead. .
【０１３８】ここで、関数発生器３８は、空気圧縮機吐
出空気圧力ＰＣＤに基づいて起動時燃料設定信号ＮＳＢ
を与えるものである。Here, the function generator 38 generates a starting fuel setting signal NSB based on the air compressor discharge air pressure PCD.
Is to give.
【０１３９】すなわち、図３の実施の形態では、関数発
生器３０の特性として、図５に図示したものを選んだ
が、入口空気案内翼３角度の変化は空気圧縮機吐出空気
圧力ＰＣＤに現われることから、図９の本実施の形態で
は、関数発生器３８の特性として、図８に示すような特
性を選ぶようにしている。That is, in the embodiment of FIG. 3, the function generator 30 is selected from those shown in FIG. 5, but the change in the angle of the inlet air guide vane 3 appears in the air pressure PCD discharged from the air compressor. Therefore, in the present embodiment shown in FIG. 9, the characteristic as shown in FIG. 8 is selected as the characteristic of the function generator 38.
【０１４０】次に、以上のように構成した本実施形態の
ガスタービン発電プラントの制御装置の動作について説
明する。Next, the operation of the control device of the gas turbine power plant according to the present embodiment configured as described above will be described.
【０１４１】本実施形態のガスタービン制御装置の動作
は、空気圧縮機吐出空気圧力ＰＣＤに基づいて、関数発
生器３８により図８に示すような特性にしたがって、起
動時燃料設定信号ＮＳＢが得られる点以外については、
前記第１の実施の形態のガスタービン制御装置の動作と
同様であるので、ここではその説明については省略す
る。In the operation of the gas turbine control device of this embodiment, the start-time fuel setting signal NSB is obtained by the function generator 38 according to the characteristics shown in FIG. 8 based on the air compressor discharge air pressure PCD. Except for the points,
Since the operation is the same as that of the gas turbine control device of the first embodiment, the description is omitted here.
【０１４２】空気圧縮機吐出空気圧力ＰＣＤに基づい
て、図１２に示すような特性によっても、前記第１の実
施の形態の場合と同様に、適切な燃空比を与える燃料設
定とすることができる。Based on the air compressor discharge air pressure PCD, it is possible to set the fuel to give an appropriate fuel-air ratio, similarly to the case of the first embodiment, by the characteristics shown in FIG. it can.
【０１４３】上述したように、本実施の形態によるガス
タービン制御装置では、発電機８を電動機として使用
し、発電機（電動機）８の電流を調節することにより、
ガスタービン７軸の加速率制御を行なうようにすると共
に、加速中のガスタービン７に供給する燃料量を、所定
のプロセス量（空気圧縮機吐出空気圧力ＰＣＤ）に基づ
いて、適切な燃空比となるような燃料量設定を与えるよ
うにしているので、過剰燃料量の供給を抑制することが
できる。As described above, in the gas turbine control device according to the present embodiment, the generator 8 is used as a motor and the current of the generator (motor) 8 is adjusted.
While controlling the acceleration rate of the gas turbine 7 axis, the fuel amount supplied to the gas turbine 7 during acceleration is adjusted based on a predetermined process amount (air compressor discharge air pressure PCD) to an appropriate fuel-air ratio. Since the fuel amount is set so as to satisfy the following condition, the supply of the excess fuel amount can be suppressed.
【０１４４】また、加速中のガスタービン７に供給する
燃料量を、空気圧縮機吐出空気圧力ＰＣＤに基づいて、
適切な燃空比となるような燃料量設定を与えるようにし
ているので、その時その時に応じて、より適切な燃空比
を精度よく与えることができる。The amount of fuel to be supplied to the gas turbine 7 during acceleration is calculated based on the air compressor discharge air pressure PCD.
Since the fuel amount is set so as to provide an appropriate fuel-air ratio, a more appropriate fuel-air ratio can be accurately provided at that time.
【０１４５】以上により、ガスタービン７入口ガス温度
のピークおよびその変化を抑制することができるため、
ガスタービン７高温部品の熱応力を低減してガスタービ
ン７の長寿命化を図りつつ、好適なガスタービン７の起
動を行なうことが可能となる。As described above, since the peak of the gas temperature at the inlet of the gas turbine 7 and its change can be suppressed,
It is possible to suitably start the gas turbine 7 while reducing the thermal stress of the high-temperature components of the gas turbine 7 to extend the life of the gas turbine 7.
【０１４６】（第３の実施の形態）（請求項４，５，
７，８，１０に対応） 図１０は、本実施の形態によるガスタービン制御装置５
５の構成例を示すブロック図であり、図９と同一部分、
および相当する部分には同一符号を付してその説明を省
略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。(Third Embodiment) (Claims 4 and 5)
FIG. 10 shows a gas turbine control device 5 according to the present embodiment.
10 is a block diagram showing a configuration example of FIG.
The same reference numerals are given to the corresponding parts and the description thereof will be omitted, and only different parts will be described here.
【０１４７】また、図１０における一点鎖線３９の枠内
は、図２における起動時燃料設定手段と同一であるの
で、その詳細を省略して図示している。[0147] Since the inside of the dashed-dotted line 39 in Fig. 10 is the same as the starting fuel setting means in Fig. 2, its details are omitted.
【０１４８】図１０において、関数発生器４０は、ガス
タービン７の軸速度Ｎに基づいて加速率設定バイアスＲ
Ｂ１を与えるもので、そのバイアス量を加算器４１によ
り、関数発生器１８からの加算率設定値ＤＮＲに加算し
て、新たな加速率設定値ＤＮＲ１を得る。In FIG. 10, a function generator 40 provides an acceleration rate setting bias R based on the shaft speed N of the gas turbine 7.
B1 is added, and the bias amount is added to the addition rate setting value DNR from the function generator 18 by the adder 41 to obtain a new acceleration rate setting value DNR1.
【０１４９】また、関数発生器４２は、ガスタービン７
の軸速度Ｎに基づいて発電機８の電流の設定値を与える
もので、電流設定信号ＩＳを出力する。The function generator 42 is connected to the gas turbine 7
And a current setting signal IS is output based on the shaft speed N of the generator 8.
【０１５０】さらに、加速率制御信号Ｓ８Ｂ、および電
流設定信号ＩＳを低値選択器４３に入力し、低値選択器
４３は低い値の方の信号を電流設定信号Ｓ８として出力
する。Further, the acceleration rate control signal S8B and the current setting signal IS are input to the low value selector 43, and the low value selector 43 outputs the signal having the lower value as the current setting signal S8.
【０１５１】以上により、第１の加速率制御手段を構成
している。The above constitutes the first acceleration rate control means.
【０１５２】一方、関数発生器４４は、ガスタービン７
の軸速度Ｎに基づいて加速率設定値ＤＮＳを与えるもの
である。On the other hand, the function generator 44
The acceleration rate setting value DNS is given on the basis of the shaft speed N.
【０１５３】また、関数発生器４５は、ガスタービン７
の軸速度Ｎに基づいて加速率設定バイアスＲＢ２を与え
るもので、そのバイアス量を減算器４６により、関数発
生器４４からの加速率設定値ＤＮＳから減算して、新た
な加速率設定値ＤＮＲ２を得る。The function generator 45 is connected to the gas turbine 7
The acceleration rate setting bias RB2 is given based on the axis speed N of the above. The bias amount is subtracted from the acceleration rate setting value DNS from the function generator 44 by the subtractor 46 to obtain a new acceleration rate setting value DNR2. obtain.
【０１５４】さらに、加速率設定値ＤＮＲ２と加速率Ｄ
Ｎとから、減算器４７により加速率偏差を得、比例積分
制御器４８は、その加速率偏差に基づいて加速率制御信
号ＮＡを出力する。Further, the acceleration rate setting value DNR2 and the acceleration rate DNR
From N, the acceleration ratio deviation is obtained by the subtractor 47, and the proportional integral controller 48 outputs an acceleration ratio control signal NA based on the acceleration ratio deviation.
【０１５５】以上により、第２の加速率制御手段を構成
している。The above constitutes the second acceleration rate control means.
【０１５６】一方、信号発生器４９は、燃料設定バイア
ス信号ＬＢを与えるものである。On the other hand, the signal generator 49 supplies a fuel setting bias signal LB.
【０１５７】また、加減算器５１は、比例積分制御器４
８からの加速率制御信号ＮＡと、信号発生器４９からの
燃料設定バイアスＬＢとの和から、積分器５０の積分量
ＮＬを差引く演算を行なうもので、その演算結果ＬＥを
高制限器５２に入力する。The adder / subtractor 51 includes a proportional-integral controller 4
8 to subtract the integral amount NL of the integrator 50 from the sum of the acceleration rate control signal NA from the control signal 8 and the fuel setting bias LB from the signal generator 49. To enter.
【０１５８】高制限器５２は、所定制限値以下の入力信
号はそのまま出力信号とし、所定制限値以上の信号に対
しては、その制限値を出力信号とするもので、この高制
限器５２の出力信号を積分器５０に入力する。The high limiter 52 outputs an input signal having a value equal to or less than a predetermined limit value as it is, and outputs a signal having a value equal to or greater than the predetermined limit value as an output signal. The output signal is input to the integrator 50.
【０１５９】以上により、燃料増方向変化率制限制御手
段を構成している。Thus, the fuel increase direction change rate limit control means is constituted.
【０１６０】さらに、速度制御信号ＮＣ、加速率制御信
号ＮＡ、起動時燃料設定信号ＮＳ、および信号ＮＬを低
値選択器３５に入力し、低値選択器３５は、そのうち最
も低い値の信号を燃料量設定信号Ｓ４として選択し出力
する。Further, the speed control signal NC, the acceleration rate control signal NA, the starting fuel setting signal NS, and the signal NL are input to the low value selector 35, and the low value selector 35 outputs the signal with the lowest value among them. It is selected and output as the fuel amount setting signal S4.
【０１６１】次に、以上のように構成した本実施形態の
ガスタービン発電プラントの制御装置の動作について説
明する。Next, the operation of the control device of the gas turbine power plant according to the present embodiment configured as described above will be described.
【０１６２】まず、通常時の動作を説明する。First, the normal operation will be described.
【０１６３】ガスタービン７の暖機完了後、第１の加速
率制御手段では、加速率設定値ＤＮＲ１を目標値とし
て、発電機（電動機）８の電流Ｉｇを調節しながら、加
速率ＤＮを制御する。After the warm-up of the gas turbine 7 is completed, the first acceleration rate control means controls the acceleration rate DN while adjusting the current Ig of the generator (motor) 8 using the acceleration rate set value DNR1 as a target value. I do.
【０１６４】この時の加速率設定値ＤＮＲは、前記図４
で示したものと同様であり、それを再度図１１の実線に
て示す。The acceleration rate set value DNR at this time is as shown in FIG.
This is the same as that shown in FIG. 11, which is again shown by the solid line in FIG.
【０１６５】一方、第２の加速率制御手段の加速率設定
値ＤＮＳは、同図１１の一点鎖線にて示す。On the other hand, the acceleration rate set value DNS of the second acceleration rate control means is indicated by a dashed line in FIG.
【０１６６】また、第１の加速率制御手段の加速率設定
バイアスＲＢ１を図１３に示す。このバイアスＲＢ１を
加算後の加速率設定値ＤＮＲ１は、図１２の破線にて示
すカーブとなる。FIG. 13 shows the acceleration rate setting bias RB1 of the first acceleration rate control means. The acceleration rate setting value DNR1 after adding the bias RB1 is a curve indicated by a broken line in FIG.
【０１６７】さらに、第２の加速率制御手段の加速率設
定バイアスＲＢ２を図１４に示す。このバイアスＲＢ２
を減算後の加速率設定値ＤＮＲ２は、図１２の点線にて
示すカーブとなる。FIG. 14 shows the acceleration rate setting bias RB2 of the second acceleration rate control means. This bias RB2
The acceleration rate setting value DNR2 after subtraction is a curve indicated by a dotted line in FIG.
【０１６８】なお、図１１、図１３、図１２、図１４に
おける点Ａ，Ｂ，Ｃ、およびガスタービン７の軸速度Ｎ
１はそれぞれ同一点を示す。各図の信号レンジは便宜上
変更しているので、各図相互間では一致はしていない。Note that points A, B, and C in FIGS. 11, 13, 12, and 14, and the shaft speed N of the gas turbine 7
1 indicates the same point. Since the signal ranges in the figures are changed for convenience, there is no agreement between the figures.
【０１６９】さて、ガスタービン７の加速の初期は、低
値選択器４３では加速率制御信号Ｓ８Ｂが選択されてい
る。そして、燃料量設定信号Ｓ４として、起動時燃料設
定信号ＮＳが選択されている。In the early stage of the acceleration of the gas turbine 7, the low value selector 43 selects the acceleration rate control signal S8B. Then, the startup fuel setting signal NS is selected as the fuel amount setting signal S4.
【０１７０】ガスタービン７軸は、図１２に示す破線上
で発電機（電動機）８の電流調節により加速率制御され
る。The acceleration of the shaft of the gas turbine 7 is controlled by adjusting the current of the generator (motor) 8 on the broken line shown in FIG.
【０１７１】第２の加速率制御手段の加速率設定値ＤＮ
Ｒ２は、図１４に示す点線にて図示のように、所定量だ
け破線より高くしてあるため、この時点では加速率制御
信号ＮＡは選択されない。Acceleration rate set value DN of second acceleration rate control means
Since R2 is higher than the broken line by a predetermined amount as shown by the dotted line in FIG. 14, the acceleration rate control signal NA is not selected at this time.
【０１７２】次に、ガスタービン７軸がさらに昇速し
て、ガスタービン７の軸速度Ｎが速度Ｎ１に近づくと、
図１４で示したバイアス信号ＲＢ２が現われ始め、軸速
度Ｎ１にて、図１２のＣ点で示すように両加速率設定値
ＤＮＲ１，ＤＮＲ２が一致し、またこの時点で加速率制
御信号ＮＡと起動時燃料設定信号ＮＳとが一致する。Next, when the speed of the gas turbine 7 shaft further increases and the shaft speed N of the gas turbine 7 approaches the speed N1,
The bias signal RB2 shown in FIG. 14 starts to appear, and at the shaft speed N1, the two acceleration rate setting values DNR1 and DNR2 match as shown by the point C in FIG. The hour fuel setting signal NS matches.
【０１７３】そして、この軸速度Ｎ１を越えると、図１
３で示したバイアス信号ＲＢ１が現われ始め、図１２で
示したように、加速率設定値ＤＮＲ２（点線）の方が、
加速率設定値ＤＮＲ１（破線）よりも低くなり、ガスタ
ービン７軸の加速率制御が加速率制御信号ＮＡにより行
なわれるようになる。When the shaft speed N1 is exceeded, FIG.
3, the bias signal RB1 starts to appear, and as shown in FIG. 12, the acceleration rate set value DNR2 (dotted line) is
It becomes lower than the acceleration rate set value DNR1 (broken line), and the acceleration rate control of the seven axes of the gas turbine is performed by the acceleration rate control signal NA.
【０１７４】なお、起動時燃料設定信号ＮＳは、非選択
となった時点から上限に向けて増加するようにしてお
き、以降非選択となる。The start-up fuel setting signal NS is set to increase toward the upper limit from the time when it is deselected, and is subsequently deselected.
【０１７５】一方、第１の加速率制御手段では、図１２
で示したように、加速率設定値ＤＮＲ１が、軸速度Ｎ１
以上では破線上を移動するのに対し、実加速率は点線上
を移動するため、加速率偏差ＤＮＥは正となる。そし
て、加速率制御信号Ｓ８Ｂが徐々に増加してゆく。この
時、増加するレートは、バイアス信号ＲＢ１の大きさに
よって決まる。On the other hand, in the first acceleration rate control means, FIG.
, The acceleration rate set value DNR1 is equal to the shaft speed N1.
In the above description, since the actual acceleration rate moves on the dotted line while moving on the broken line, the acceleration rate deviation DNE becomes positive. Then, the acceleration rate control signal S8B gradually increases. At this time, the increasing rate is determined by the magnitude of the bias signal RB1.
【０１７６】ここで、関数発生器４２は、図１５の一点
鎖線で示すような特性にしてある。図示実線は、加速率
制御信号Ｓ８Ｂの動きを示しており、点Ｃおよび速度Ｎ
１は、図１１、図１３、図１２、図１４におけるものに
それぞれ対応している。Here, the function generator 42 has characteristics as shown by the dashed line in FIG. The illustrated solid line shows the movement of the acceleration rate control signal S8B, and indicates the point C and the speed N.
1 corresponds to those in FIGS. 11, 13, 12, and 14, respectively.
【０１７７】前述のように、加速率制御信号Ｓ８Ｂは、
点Ｃから徐々に増加し、点Ｄにて低値選択器４３で低値
選択される信号が、加速率制御信号Ｓ８Ｂから電流設定
信号ＩＳに切り換わる。なお、点Ｃから併記している点
線は、電流設定信号Ｓ８を示している。As described above, the acceleration rate control signal S8B is
The signal that gradually increases from the point C and is selected at the point D by the low value selector 43 is switched from the acceleration rate control signal S8B to the current setting signal IS. Note that the dotted line added from the point C indicates the current setting signal S8.
【０１７８】このようにして、加速率制御の主体が、第
１の加速率制御手段から第２の加速率制御手段に切り換
わるに際して、切り換わり直後の燃料供給量の急増を回
避するために、発電機（電動機）８の電流を残しておく
ようにしている。そして、定格速度に近づいた所で、徐
々に電流を減少させて、燃料による加速率および速度の
制御に大きな外乱を与えないようにしている。As described above, when the main body of the acceleration rate control switches from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means, in order to avoid a sudden increase in the fuel supply amount immediately after the switching, The current of the generator (motor) 8 is kept. Then, when the speed approaches the rated speed, the current is gradually reduced so as not to give a large disturbance to the control of the acceleration rate and the speed by the fuel.
【０１７９】さらにまた、図１０における信号ＮＬは、
加速率制御信号ＮＡよりもバイアス量ＬＢだけ高い値に
追従している燃料増方向変化率制限制御信号で、減方向
に対しては高速レートで追従し、増方向に対しては高制
限器５２の制限値から決まる低速レートを最大として追
従するものである。その様子を図１６に示している。Further, the signal NL in FIG.
A fuel increase direction change rate limit control signal that follows a value higher than the acceleration rate control signal NA by the bias amount LB. The maximum speed is determined by the low-speed rate determined by the limit value. This is shown in FIG.
【０１８０】図１６において、実線が加速率制御信号Ｎ
Ａを示し、一点鎖線が燃料増方向変化率制限制御信号Ｎ
Ｌを示す。なお、点Ｃは前述の点Ｃに対応する。In FIG. 16, the solid line indicates the acceleration rate control signal N
A, and the dashed line indicates the fuel increase direction change rate limiting control signal N.
L. Note that point C corresponds to point C described above.
【０１８１】点Ｃ以降、例えば発電機（電動機）８の電
流が急減した等の何らかの理由で、加速率制御信号ＮＡ
が図示実線のように変動した場合、低値選択器３５では
低い方が選択されるため、燃料量設定信号Ｓ４は点線で
示したようになり、燃料供給量の急増を抑制することが
できる。この場合、特に、加速率制御は速度Ｎの微分信
号に大きく応動するので、その効果は大きい。After the point C, for some reason, for example, the current of the generator (motor) 8 suddenly decreases, the acceleration rate control signal NA
When the value fluctuates as shown by the solid line in the drawing, the lower value is selected by the low value selector 35, and the fuel amount setting signal S4 becomes as shown by the dotted line, and it is possible to suppress a rapid increase in the fuel supply amount. In this case, in particular, since the acceleration rate control largely responds to the differential signal of the speed N, the effect is large.
【０１８２】このようにして、ガスタービン７の軸速度
が上昇し、定格速度近くで燃料量設定信号Ｓ４は速度制
御信号ＮＣに切り換わり、ガスタービン７の軸速度は定
格速度に制御される。In this way, the shaft speed of the gas turbine 7 increases, and near the rated speed, the fuel amount setting signal S4 switches to the speed control signal NC, and the shaft speed of the gas turbine 7 is controlled to the rated speed.
【０１８３】上述したように、本実施の形態によるガス
タービン制御装置では、発電機８を電動機として使用
し、発電機（電動機）８の電流とガスタービン燃焼器５
の燃料調節をすることにより、ガスタービン７軸の加速
率制御を分担、併用するようにしているので、ガスター
ビン７入口ガス温度のピークおよびその変化を抑制する
ことができる。As described above, in the gas turbine control device according to the present embodiment, the generator 8 is used as a motor, and the current of the generator (motor) 8 and the gas turbine combustor 5 are used.
By controlling the fuel as described above, the acceleration rate control of the gas turbine 7 shaft is shared and used together, so that the peak of the gas temperature at the inlet of the gas turbine 7 and its change can be suppressed.
【０１８４】また、加速中のガスタービン７に供給する
燃料量を、所定のプロセス量（空気圧縮機吐出空気圧力
ＰＣＤ）に基づいて、適切な燃空比となるような燃料量
設定を与えるようにしているので、過剰燃料量の供給を
抑制することができる。Further, the amount of fuel supplied to the gas turbine 7 during acceleration is set so as to provide an appropriate fuel-air ratio based on a predetermined process amount (air compressor discharge air pressure PCD). Therefore, the supply of the excess fuel amount can be suppressed.
【０１８５】さらに、加速率制御に対する燃料増方向変
化率制限制御手段を備えるようにしているので、過渡的
な燃料量の急増を効果的に抑止することができる。Further, since the fuel increase direction change rate limiting control means for the acceleration rate control is provided, it is possible to effectively suppress a transient increase in the fuel amount.
【０１８６】また、第１の加速率制御手段から第２の加
速率制御手段に加速率制御を移行させるようにしている
ので、より早い時点に制御を燃料側に移行することがで
きる。よって、起動装置としての発電機（電動機）８の
役割を早く終えて、定格速度到達後の発電機８の電力系
統併入までの時間を短縮することが可能となる。Also, since the acceleration rate control is shifted from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means, the control can be shifted to the fuel side earlier. Therefore, the role of the generator (motor) 8 as the starting device can be finished earlier, and the time until the generator 8 is connected to the power system after reaching the rated speed can be shortened.
【０１８７】以上により、ガスタービン７入口ガス温度
のピークおよびその変化を抑制することができるため、
ガスタービン７高温部品の熱応力を低減してガスタービ
ン７の長寿命化を図りつつ、好適なガスタービン７の起
動を行なうことが可能となる。As described above, since the peak of the gas temperature at the inlet of the gas turbine 7 and its change can be suppressed,
It is possible to suitably start the gas turbine 7 while reducing the thermal stress of the high-temperature components of the gas turbine 7 to extend the life of the gas turbine 7.
【０１８８】（第４の実施の形態）（請求項６に対応） 図１７は、本実施の形態によるガスタービン制御装置５
５の構成例を示すブロック図であり、図１０と同一部
分、および相当する部分には同一符号を付してその説明
を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。(Fourth Embodiment) (corresponding to claim 6) FIG. 17 shows a gas turbine controller 5 according to this embodiment.
11 is a block diagram showing an example of the configuration of FIG. 5, in which the same reference numerals are given to the same parts and corresponding parts as in FIG. 10, and the description thereof is omitted;
【０１８９】すなわち、本実施の形態のガスタービン制
御装置５５は、図１７に示すように、図１０における関
数発生器４０、および関数発生器４５を省略し、これに
代えて、関数発生器５３、および関数発生器５４を新た
に設けている。That is, as shown in FIG. 17, the gas turbine control device 55 of the present embodiment omits the function generator 40 and the function generator 45 in FIG. , And a function generator 54 are newly provided.
【０１９０】ここで、関数発生器５３は、第１の加速率
制御手段の加速率制御偏差ＤＮＥに基づいて加速率設定
バイアスＲＢ１を与えるもので、その特性を図１８に示
す。Here, the function generator 53 gives the acceleration rate setting bias RB1 based on the acceleration rate control deviation DNE of the first acceleration rate control means, and its characteristics are shown in FIG.
【０１９１】また、関数発生器５４は、第１の加速率制
御手段の加速率制御偏差ＤＮＥに基づいて加速率設定バ
イアスＲＢ２を与えるもので、その特性を図１９に示
す。The function generator 54 gives an acceleration rate setting bias RB2 based on the acceleration rate control deviation DNE of the first acceleration rate control means, and its characteristics are shown in FIG.
【０１９２】次に、以上のように構成した本実施形態の
ガスタービン発電プラントの制御装置の動作について説
明する。Next, the operation of the control device for a gas turbine power plant of the present embodiment configured as described above will be described.
【０１９３】なお、ここでは、前記第３の実施の形態の
ガスタービン制御装置５５と異なる部分の動作について
説明する。Here, the operation of a portion different from the gas turbine control device 55 of the third embodiment will be described.
【０１９４】本実施形態のガスタービン制御装置５５
は、ガスタービン７が高速域に達し、そのガスタービン
７の性能によっては、発電機（電動機）８の電流調節に
よる加速率制御の効きが悪く、加速率制御偏差ＤＮＥが
広がってゆくという場合に対してのバックアップであ
る。The gas turbine control device 55 of the present embodiment
In the case where the gas turbine 7 reaches a high-speed region, the efficiency of the acceleration rate control by adjusting the current of the generator (electric motor) 8 is poor depending on the performance of the gas turbine 7, and the acceleration rate control deviation DNE is widened. This is a backup for you.
【０１９５】すなわち、第１の加速率制御手段の加速率
制御偏差ＤＮＥが、マイナスＣＥ１より偏差が大きくな
った時点から加速率設定バイアスＲＢ２を増加して、マ
イナスＣＥ２に達した所で加速率設定値ＤＮＳに元々加
算されていた量（つまり、図１１における一点鎖線と実
線との差）だけ減算し、本来の加速率制御設定値（＝図
１１の実線に相当）に移行させる。その様子を、時間軸
に対する加速率設定値ＤＮＲ２の動きとして、図２０の
点線にて示す。なお、点Ｅは、加速率制御偏差ＤＮＥが
マイナスＣＥ２の時点を示す。That is, the acceleration rate setting bias RB2 is increased from the time when the acceleration rate control deviation DNE of the first acceleration rate control means becomes larger than the negative CE1. The value originally added to the value DNS (that is, the difference between the one-dot chain line and the solid line in FIG. 11) is subtracted, and the value is shifted to the original acceleration rate control set value (= corresponding to the solid line in FIG. 11). This is shown by the dotted line in FIG. 20 as the movement of the acceleration rate setting value DNR2 with respect to the time axis. The point E indicates the point at which the acceleration rate control deviation DNE is minus CE2.
【０１９６】一方、加速率設定バイアスＲＢ２は、加速
率制御偏差ＤＮＥがマイナスＣＥ２よりも偏差が大きく
なった時点から、加速率設定バイアスＲＢ１を負の方向
に大きくしてゆく。その様子を、図２０の破線にて示
す。On the other hand, the acceleration rate setting bias RB2 increases the acceleration rate setting bias RB1 in the negative direction from the time when the acceleration rate control deviation DNE becomes larger than minus CE2. This is shown by the broken line in FIG.
【０１９７】このケースでは、第１の加速率制御手段の
加速率制御偏差ＤＮＥが広がった場合には、まず燃料供
給量を絞る必要があるという考え方により、Ｅ点以降
は、第２の加速率制御手段により、図２１の点線上で加
速率制御することによって、燃料供給量を絞るようにす
る。そして、この動作を継続させるため、図１９に示す
特性の加速率設定バイアスＲＢ２が残るように、図１８
に示す加速率設定バイアスＲＢ１のバイアス量を選定し
ている。In this case, when the acceleration rate control deviation DNE of the first acceleration rate control means is widened, it is necessary to first reduce the fuel supply amount. The control unit controls the acceleration rate on the dotted line in FIG. 21 to reduce the fuel supply amount. In order to continue this operation, the acceleration rate setting bias RB2 having the characteristic shown in FIG.
The bias amount of the acceleration rate setting bias RB1 shown in FIG.
【０１９８】また、このケースでは、Ｅ点以降に電流を
さらに減少させることになるが、発電機８の電流調節に
よる加速率制御が効かない以上は、燃料調節による加速
率制御に任ねることを優先させる。In this case, the current is further decreased after the point E. However, as long as the acceleration rate control by the current adjustment of the generator 8 is not effective, the control of the acceleration rate by the fuel adjustment should be left to the control. Prioritize.
【０１９９】上述したように、本実施の形態によるガス
タービン制御装置では、第１の加速率制御手段の加速率
制御偏差ＤＮＥが拡大した時に、その加速率制御偏差Ｄ
ＮＥの大きさに応じたバイアス量を加速率設定値ＤＮ
Ｒ，ＤＮＳに加減して、加速率制御を行なう主体を第１
の加速率制御手段から第２の加速率制御手段に切換える
ようにしているので、所期の加速率制御の機能を達成す
ることができる。As described above, in the gas turbine control device according to the present embodiment, when the acceleration rate control deviation DNE of the first acceleration rate control means is enlarged, the acceleration rate control deviation DNE is increased.
The bias amount according to the magnitude of NE is set to the acceleration rate set value DN.
The main subject of acceleration rate control is adjusted to R and DNS.
Is switched from the acceleration rate control means to the second acceleration rate control means, so that the desired function of the acceleration rate control can be achieved.
【０２００】すなわち、発電機（電動機）８の電流調節
による加速率制御の効きが悪いケース（ガスタービン７
は、速度上昇と共に効率が高くなるため、ガスタービン
７が発生するトルクの割合が高くなり、発電機８が発生
するトルクの割合が低くなっていった場合に、第１の加
速率制御手段による加速率制御が、充分な機能を発揮で
きないケースが起こり得る）においても、過剰な燃料量
の供給を抑制することができる。That is, the case where the control of the acceleration rate by adjusting the current of the generator (motor) 8 is ineffective (the gas turbine 7
When the rate of torque generated by the gas turbine 7 increases and the rate of torque generated by the generator 8 decreases, the first acceleration rate control means Even in a case where the acceleration rate control cannot exhibit a sufficient function), the supply of an excessive amount of fuel can be suppressed.
【０２０１】これにより、ガスタービン７高温部品の熱
応力の低減を図って長寿命化に寄与しつつ、好適なガス
タービン７の起動を行なうことが可能となる。As a result, it is possible to start the gas turbine 7 suitably while reducing the thermal stress of the high-temperature components of the gas turbine 7 and contributing to a longer life.
【０２０２】（第５の実施の形態）（請求項９に対応） 図２１は、本実施の形態によるガスタービン制御装置５
５の構成例を示すブロック図であり、図１０と同一部
分、および相当する部分には同一符号を付してその説明
を省略し、ここでは異なる部分についてのみ述べる。(Fifth Embodiment) (corresponding to claim 9) FIG. 21 shows a gas turbine control device 5 according to this embodiment.
11 is a block diagram showing an example of the configuration of FIG. 5, in which the same reference numerals are given to the same parts and corresponding parts as in FIG. 10, and the description thereof is omitted;
【０２０３】すなわち、本実施の形態のガスタービン制
御装置５５は、図２１に示すように、図１０における信
号発生器４９、積分器５０、加減算器５１、高制限器５
２を省略し、これに代えて、比例積分制御器４８の出力
側と低値選択器３５の入力側との間に、増方向変化率制
御器６１を新たに設けている。That is, as shown in FIG. 21, the gas turbine control device 55 of the present embodiment comprises a signal generator 49, an integrator 50, an adder / subtractor 51, and a high limiter 5 shown in FIG.
2 is omitted, and in place of this, an increasing direction change rate controller 61 is newly provided between the output side of the proportional-integral controller 48 and the input side of the low value selector 35.
【０２０４】ここで、増方向変化率制御器６１は、出力
減方向に対してはそのまま出力し、出力増方向に対して
は所定レートを最大として出力変化率を制限するもの
で、第２の加速率制御手段の比例積分制御器４８からの
加速率制御信号ＮＡを入力し、加速率制御信号ＮＡ１を
出力するものである。Here, the increase direction change rate controller 61 outputs the output as it is in the output decrease direction, and limits the output change rate by increasing the predetermined rate to the maximum in the output increase direction. The acceleration rate control signal NA from the proportional integration controller 48 of the acceleration rate control means is input, and the acceleration rate control signal NA1 is output.
【０２０５】次に、以上のように構成した本実施形態の
ガスタービン発電プラントの制御装置の動作について説
明する。Next, the operation of the control device for a gas turbine power plant according to the present embodiment configured as described above will be described.
【０２０６】なお、ここでは、前記第３の実施の形態の
ガスタービン制御装置５５と異なる部分の動作について
説明する。Here, the operation of a portion different from the gas turbine control device 55 of the third embodiment will be described.
【０２０７】図２１において、第２の加速率制御手段の
加速率制御信号ＮＡは、増方向変化率制御器６１に入力
され、出力減方向に対してはそのまま出力し、出力増方
向に対しては所定レートを最大として出力変化率を制限
することにより、加速率制御信号ＮＡ１が出力される。
そして、この加速率制御信号ＮＡ１は、低値選択器３５
に入力される。In FIG. 21, the acceleration rate control signal NA of the second acceleration rate control means is input to the increasing direction change rate controller 61, and is output as it is for the output decreasing direction, and is output for the output increasing direction. The acceleration rate control signal NA1 is output by limiting the output change rate with a predetermined rate as the maximum.
The acceleration rate control signal NA1 is supplied to the low value selector 35.
Is input to
【０２０８】すなわち、前記図１６に示した機能と同等
の動作を奏するものであり、その様子を図２２に示す。That is, an operation equivalent to the function shown in FIG. 16 is performed, and the state is shown in FIG.
【０２０９】図２２において、実線が加速率制御信号Ｎ
Ａを示し、点線が加速率制御信号ＮＡ１を示す。In FIG. 22, the solid line indicates the acceleration rate control signal N
A, and the dotted line indicates the acceleration rate control signal NA1.
【０２１０】このように、燃料供給量の急増を抑えるこ
とができる。特に、加速率制御は、ガスタービン７の軸
速度Ｎの微分信号に大きく応動するため、その効果は極
めて大きい。As described above, a rapid increase in the fuel supply amount can be suppressed. In particular, since the acceleration rate control largely responds to the differential signal of the shaft speed N of the gas turbine 7, the effect is extremely large.
【０２１１】上述したように、本実施の形態によるガス
タービン制御装置では、第１の加速率制御手段の比例積
分制御器４８の出力側と低値選択器３５の入力側との間
に、増方向変化率制御器６１を設けるようにしているの
で、過渡的な燃料供給量の急増を効果的に抑制すること
ができる。As described above, in the gas turbine control device according to the present embodiment, the increase in the output between the output side of the proportional-integral controller 48 of the first acceleration rate control means and the input side of the low value selector 35 is performed. Since the direction change rate controller 61 is provided, it is possible to effectively suppress a transient increase in the fuel supply amount.
【０２１２】これにより、ガスタービン７高温部品の熱
応力の低減を図って長寿命化に寄与しつつ、好適なガス
タービン７の起動を行なうことが可能となる。As a result, it is possible to start the gas turbine 7 suitably while reducing the thermal stress of the high-temperature components of the gas turbine 7 and contributing to a longer life.
【０２１３】（他の実施の形態） （ａ）前記第３の実施の形態では、加速率設定値ＤＮＲ
１として、関数発生器１８からの加算率設定値ＤＮＲ
と、関数発生器４０からの加速率設定バイアスＲＢ１と
の２つの要素を合成して得る場合について説明したが、
これに限らず、前記図１４における破線を一つの関数発
生器で与えるようにしてもよい。(Other Embodiments) (a) In the third embodiment, the acceleration rate setting value DNR
The addition rate setting value DNR from the function generator 18 is set as 1.
And the acceleration factor setting bias RB1 from the function generator 40 has been described as being obtained by combining two elements.
The present invention is not limited to this, and the broken line in FIG. 14 may be given by one function generator.
【０２１４】また、加速率設定値ＤＮＲ２についても同
様に、前記図１２における点線を一つの関数発生器で与
えるようにしてもよい。Similarly, for the acceleration rate setting value DNR2, the dotted line in FIG. 12 may be given by one function generator.
【０２１５】この場合にも、前記第３の実施の形態の場
合と同様の作用および効果を得ることが可能である。In this case, it is also possible to obtain the same operation and effect as in the case of the third embodiment.
【０２１６】（ｂ）前記第３の実施の形態において、関
数発生器４０および関数発生器４５を削除するか、ある
いは出力を零として、加速率設定値ＤＮＲ１を前記図１
１における実線の特性で与え、加速率設定値ＤＮＲ２を
前記図１１における一点鎖線の特性で与えるようにして
もよい。(B) In the third embodiment, the function generator 40 and the function generator 45 are deleted or the output is set to zero, and the acceleration rate set value DNR1 is changed to the value shown in FIG.
1 and the acceleration rate setting value DNR2 may be given by the dashed line in FIG.
【０２１７】この場合には、常時の加速率制御は第１の
加速率制御手段が行ない、第２の加速率制御手段はバッ
クアップ用として機能する。In this case, the acceleration rate control is always performed by the first acceleration rate control means, and the second acceleration rate control means functions as a backup.
【０２１８】すなわち、第１の加速率制御手段による制
御が不調であった場合、あるいは起動時燃料設定手段に
よる燃料設定が過多であった場合に、実加速率が加速率
設定値ＤＮＲ２を越えた時には、加速率制御信号ＮＡを
減少させることにより燃料供給量を絞る手段を与えるも
のである。That is, when the control by the first acceleration rate control means is malfunctioning, or when the fuel setting by the starting fuel setting means is excessive, the actual acceleration rate exceeds the acceleration rate set value DNR2. At times, a means for reducing the fuel supply amount by reducing the acceleration rate control signal NA is provided.
【０２１９】（ｃ）前記各々の実施の形態では、起動時
燃料設定手段として、加速中のガスタービン７に供給す
る燃料量を、ガスタービン７の軸速度Ｎ、あるいは空気
圧縮機４の吐出空気圧力ＰＣＤに基づいて設定する場合
について説明したが、これに限らず、空気圧縮機４の吸
入空気流量に基づいて設定するようにしてもよい。(C) In each of the above embodiments, the amount of fuel supplied to the gas turbine 7 during acceleration is determined by the axial speed N of the gas turbine 7 or the discharge air of the air compressor 4 as the starting fuel setting means. Although the case of setting based on the pressure PCD has been described, the present invention is not limited to this, and may be set based on the intake air flow rate of the air compressor 4.
【０２２０】（ｄ）前記各々の実施の形態では、起動時
燃料設定手段として、加速中のガスタービン７に供給す
る燃料量を、ガスタービン７の軸速度Ｎ、あるいは空気
圧縮機４の吐出空気圧力ＰＣＤに基づいて設定する場合
について説明したが、これに限らず、燃焼用空気流量
（空気圧縮機４吸入空気流量からガスタービン７高温部
冷却用空気流量等を差し引いた燃焼用として使用される
空気流量）に基づいて設定するようにしてもよい。(D) In each of the above embodiments, the amount of fuel supplied to the gas turbine 7 during acceleration is determined by the shaft speed N of the gas turbine 7 or the discharge air Although the case of setting based on the pressure PCD has been described, the present invention is not limited to this, and is used for combustion by subtracting the air flow rate for cooling the high temperature part of the gas turbine 7 from the intake air flow rate of the air compressor 4. (Air flow rate).
【０２２１】この場合、空気圧縮機４吸入空気流量は、
センサから計測された空気流量信号に、機械から決まる
諸係数で補正を加えることにより得ることができる。そ
して、燃焼用空気流量は、上記空気流量からガスタービ
ン７高温部冷却用空気流量等を差し引くことにより得ら
れるが、冷却用空気流量は直接センサから計測すること
はできないため、機械設計値に基づいて求めることにな
る。In this case, the intake air flow rate of the air compressor 4 is
It can be obtained by correcting the air flow signal measured from the sensor by various coefficients determined by the machine. The air flow rate for combustion can be obtained by subtracting the air flow rate for cooling the high temperature part of the gas turbine 7 from the air flow rate. However, since the cooling air flow rate cannot be directly measured from the sensor, it is based on the mechanical design value. To ask.
【０２２２】しかし、燃空比＝燃料量／燃焼用空気流量
であるので、より一層精度のよい燃空比を得ることが可
能となる。However, since fuel-air ratio = fuel amount / combustion air flow rate, it is possible to obtain a more accurate fuel-air ratio.
【０２２３】（ｅ）前記各々の実施の形態では、起動時
燃料設定手段として、加速中のガスタービン７に供給す
る燃料量を、ガスタービン７の軸速度Ｎ、あるいは空気
圧縮機４の吐出空気圧力ＰＣＤに基づいて設定する場合
について説明したが、これに限らず、ガスタービン７入
口ガス圧力（空気圧縮機４吐出空気圧力から燃焼器５内
圧力損失を差し引いた圧力）に基づいて設定するように
してもよい。(E) In each of the above embodiments, the amount of fuel supplied to the gas turbine 7 during acceleration is determined by the shaft speed N of the gas turbine 7 or the discharge air Although the case of setting based on the pressure PCD has been described, the present invention is not limited to this, and may be set based on the gas pressure at the inlet of the gas turbine 7 (the pressure obtained by subtracting the pressure loss in the combustor 5 from the air pressure discharged from the air compressor 4). It may be.
【０２２４】[0224]
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に対応す
る発明によれば、大気から吸入された空気を圧縮する空
気圧縮機と、この空気圧縮機からの圧縮空気と外部から
供給される燃料とを混合させて燃焼して得られる高温高
圧のガスにより回転するガスタービンと、このガスター
ビンの回転により駆動されて電力を発生する発電機と
を、同一軸に結合して成るガスタービン発電プラントの
制御装置において、発電機の電流を調節することによ
り、ガスタービンの加速率を所定の加速率設定値に制御
する加速率制御手段と、加速率制御手段による制御によ
って加速中のガスタービンに供給する燃料量をガスター
ビン発電プラントの所定のプロセス量（ガスタービン軸
の回転速度、または空気圧縮機の吐出空気圧力、あるい
は空気圧縮機の吸入空気流量）に基づいて設定し、起動
時燃料設定信号を出力する起動時燃料設定手段と、ガス
タービンに供給する燃料量を調節することにより、ガス
タービン軸の回転速度を所定の速度設定値に制御する速
度制御信号を出力する速度制御手段と、起動時燃料設定
手段からの起動時燃料設定信号と速度制御手段からの速
度制御信号とを入力し、そのうちいずれか低値の方の信
号を燃料量調節の燃料量設定信号として選択し出力する
低値選択手段とを備えるようにしたので、過剰燃料量の
供給を抑制しガスタービン発電プラントにおけるガスタ
ービン高温部品の熱応力を低減してガスタービンの長寿
命化を図りつつ、好適なガスタービン起動を行なうこと
が可能なガスタービン発電プラントの制御装置が提供で
きる。As described above, according to the first aspect of the present invention, an air compressor for compressing air sucked from the atmosphere, compressed air from the air compressor and supplied from outside. A gas turbine power generation system in which a gas turbine rotating by a high-temperature and high-pressure gas obtained by mixing and burning a fuel and a generator driven by the rotation of the gas turbine to generate electric power are coaxially coupled. In the control device of the plant, by adjusting the current of the generator, the acceleration rate control means for controlling the acceleration rate of the gas turbine to a predetermined acceleration rate set value, and the gas turbine being accelerated by the control of the acceleration rate control means. The amount of fuel to be supplied is determined by a predetermined process amount of the gas turbine power plant (the rotation speed of the gas turbine shaft, the discharge air pressure of the air compressor, or the suction air of the air compressor). Flow rate), and a start-up fuel setting means for outputting a start-up fuel setting signal, and adjusting the amount of fuel supplied to the gas turbine to control the rotation speed of the gas turbine shaft to a predetermined speed set value. Speed control means for outputting a speed control signal to be started, a start-up fuel setting signal from the start-up fuel setting means and a speed control signal from the speed control means, and the lower one of the signals is the fuel amount. Low value selecting means for selecting and outputting as a fuel amount setting signal for adjustment, so that the supply of excess fuel amount is suppressed, the thermal stress of the gas turbine high temperature parts in the gas turbine power plant is reduced, and the gas turbine It is possible to provide a control device for a gas turbine power plant that can perform a suitable gas turbine startup while prolonging the service life.
【０２２５】また、請求項２に対応する発明によれば、
上記請求項１に対応する発明のガスタービン発電プラン
トの制御装置において、加速率制御手段によるガスター
ビンの加速に伴って低値選択手段で速度制御信号が選択
された時点で、前記発電機の電流の調節を、ガスタービ
ン加速率の制御から燃料量の調節による外乱を抑制する
ように電流を減少させる制御に切換える切換手段を付加
するようにしたので、燃料量の制御による外乱を抑制す
ることが可能なガスタービン発電プラントの制御装置が
提供できる。Further, according to the invention corresponding to claim 2,
In the control apparatus for a gas turbine power plant according to the present invention, when the speed control signal is selected by the low value selection means in accordance with the acceleration of the gas turbine by the acceleration rate control means, the current of the generator is The control means for switching the control of the gas turbine from the control of the gas turbine acceleration rate to the control of reducing the current so as to suppress the disturbance caused by the adjustment of the fuel amount is added. A possible control device for a gas turbine power plant can be provided.
【０２２６】さらに、請求項３に対応する発明によれ
ば、上記請求項１に対応する発明のガスタービン発電プ
ラントの制御装置において、加速率制御手段によるガス
タービンの加速に伴って低値選択手段で速度制御信号が
選択された時点で、起動時燃料設定信号をガスタービン
発電プラントの所定のプロセス量に基づく設定から所定
レートで増加させる設定に切換える切換手段を付加する
ようにしたので、燃料供給量の急変を防止することが可
能なガスタービン発電プラントの制御装置が提供でき
る。Further, according to a third aspect of the present invention, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the first aspect of the present invention, the low value selecting means is provided along with the acceleration of the gas turbine by the acceleration rate control means. When the speed control signal is selected in the above, a switching means for switching the start-up fuel setting signal from a setting based on a predetermined process amount of the gas turbine power plant to a setting for increasing at a predetermined rate is added. A control device for a gas turbine power plant capable of preventing a sudden change in the amount can be provided.
【０２２７】一方、請求項４に対応する発明によれば、
大気から吸入された空気を圧縮する空気圧縮機と、この
空気圧縮機からの圧縮空気と外部から供給される燃料と
を混合させて燃焼して得られる高温高圧のガスにより回
転するガスタービンと、このガスタービンの回転により
駆動されて電力を発生する発電機とを、同一軸に結合し
て成るガスタービン発電プラントの制御装置において、
発電機の電流を調節することにより、ガスタービンの加
速率を所定の第１の加速率設定値に制御する加速率制御
信号を出力する第１の加速率制御手段と、第１の加速率
制御手段による制御によって加速中のガスタービンに供
給する燃料量をガスタービン発電プラントの所定のプロ
セス量（ガスタービン軸の回転速度、または空気圧縮機
の吐出空気圧力、あるいは空気圧縮機の吸入空気流量）
に基づいて設定し、起動時燃料設定信号を出力する起動
時燃料設定手段と、ガスタービンに供給する燃料量を調
節することにより、ガスタービン軸の回転速度を所定の
速度設定値に制御する速度制御信号を出力する速度制御
手段と、ガスタービンに供給する燃料量を調節すること
により、ガスタービンの加速率を所定の第２の加速率設
定値に制御する加速率制御信号を出力する第２の加速率
制御制御手段と、起動時燃料設定手段からの起動時燃料
設定信号、速度制御手段からの速度制御信号、および第
２の加速率制御手段からの加速率制御信号を入力し、そ
のうち最も低値の信号を燃料量調節の燃料量設定信号と
して選択し出力する低値選択手段とを備えるようにした
ので、発電機電流の調節による加速率制御が不調の場
合、あるいは起動時燃料設定が異常の場合にも、過剰燃
料量の供給を抑制しガスタービン発電プラントにおける
ガスタービン高温部品の熱応力を低減してガスタービン
の長寿命化を図りつつ、好適なガスタービン起動を行な
うことが可能なガスタービン発電プラントの制御装置が
提供できる。On the other hand, according to the invention corresponding to claim 4,
An air compressor that compresses air taken in from the atmosphere, a gas turbine that rotates with high-temperature and high-pressure gas obtained by mixing and burning compressed air from the air compressor and fuel supplied from the outside, A generator that generates electric power by being driven by the rotation of the gas turbine, in a control device of a gas turbine power plant that is connected to the same shaft,
First acceleration rate control means for outputting an acceleration rate control signal for controlling the acceleration rate of the gas turbine to a predetermined first acceleration rate set value by adjusting the current of the generator; The amount of fuel supplied to the gas turbine being accelerated by means of the means is a predetermined process amount of the gas turbine power plant (the rotation speed of the gas turbine shaft, the discharge air pressure of the air compressor, or the intake air flow rate of the air compressor).
Starting fuel setting means for outputting a starting fuel setting signal, and a speed for controlling the rotation speed of the gas turbine shaft to a predetermined speed setting value by adjusting the amount of fuel supplied to the gas turbine. A speed control means for outputting a control signal; and a second control section for outputting an acceleration rate control signal for controlling an acceleration rate of the gas turbine to a predetermined second acceleration rate set value by adjusting an amount of fuel supplied to the gas turbine. And a start-up fuel setting signal from the start-up fuel setting means, a speed control signal from the speed control means, and an acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means. Low-value selecting means for selecting and outputting a low-value signal as a fuel-amount setting signal for fuel-amount adjustment; therefore, when acceleration-rate control by adjusting generator current is malfunctioning, or at startup. Even if the charge setting is abnormal, a suitable gas turbine startup is performed while suppressing the supply of the excess fuel amount and reducing the thermal stress of the gas turbine high-temperature parts in the gas turbine power plant to extend the life of the gas turbine. A control device of a gas turbine power plant capable of performing the above can be provided.
【０２２８】また、請求項５に対応する発明によれば、
上記請求項４に対応する発明のガスタービン発電プラン
トの制御装置において、ガスタービン軸の速度に基づい
て加速率設定バイアス量を与える加速率バイアス設定手
段と、第１の加速率制御手段または第２の加速率制御手
段の加速率設定値に対して、互いにその大きさを異なら
せるように加速率バイアス設定手段から与えられる加速
率設定バイアス量を加減する加速率設定値可変手段とを
付加し、ガスタービンの加速に伴ってガスタービン加速
率の制御を第１の加速率制御手段から第２の加速率制御
手段へ切換えるようにしたので、燃料供給量の急変を防
止することが可能なガスタービン発電プラントの制御装
置が提供できる。Further, according to the invention corresponding to claim 5,
In the control apparatus for a gas turbine power plant according to the present invention, an acceleration rate bias setting means for giving an acceleration rate setting bias amount based on a speed of the gas turbine shaft, and the first acceleration rate control means or the second acceleration rate control means. With respect to the acceleration rate setting value of the acceleration rate control means, an acceleration rate setting value variable means for adjusting the acceleration rate setting bias amount given from the acceleration rate bias setting means so as to make the magnitudes different from each other is added, Since the control of the gas turbine acceleration rate is switched from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means with the acceleration of the gas turbine, a gas turbine capable of preventing a sudden change in the fuel supply amount can be prevented. A control device for a power plant can be provided.
【０２２９】さらに、請求項７に対応する発明によれ
ば、上記請求項４に対応する発明のガスタービン発電プ
ラントの制御装置において、ガスタービン軸の速度に基
づいて発電機の電流の大きさを与える電流設定信号を出
力する電流設定手段と、電流設定手段からの電流設定信
号と第１の加速率制御手段からの加速率制御信号とを入
力し、そのうちいずれか低値の方の信号を発電機電流調
節の電流設定信号として選択し出力する第２の低値選択
手段とを付加するようにしたので、多用的な制御を実現
して燃料供給量の急変を防止することが可能なガスター
ビン発電プラントの制御装置が提供できる。Further, according to the invention according to claim 7, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the invention described in claim 4, the magnitude of the current of the generator is determined based on the speed of the gas turbine shaft. A current setting means for outputting a current setting signal to be given; a current setting signal from the current setting means; and an acceleration rate control signal from the first acceleration rate control means, and the lower one of the signals is generated. A gas turbine capable of realizing versatile control and preventing a sudden change in fuel supply amount by adding second low value selecting means for selecting and outputting a current setting signal for machine current adjustment. A control device for a power plant can be provided.
【０２３０】さらにまた、請求項８に対応する発明によ
れば、上記請求項４に対応する発明のガスタービン発電
プラントの制御装置において、第２の加速率制御手段か
らの加速率制御信号より所定の燃料設定バイアス量だけ
高い値を目標値として、燃料増方向変化率制限制御信号
を所定レートで追従させる燃料増方向変化率制限制御手
段を付加し、かつ当該燃料増方向変化率制限制御手段か
らの燃料増方向変化率制限制御信号を低値選択手段へ追
加入力するようにしたので、燃料供給量の急変を防止す
ることが可能なガスタービン発電プラントの制御装置が
提供できる。Further, according to the invention according to claim 8, in the control apparatus for a gas turbine power plant according to the invention described in claim 4, the predetermined value is obtained from the acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means. A fuel increase direction change rate limit control means for following a fuel increase direction change rate limit control signal at a predetermined rate with a value higher by the fuel setting bias amount as a target value; and Since the fuel increase direction change rate limiting control signal is additionally input to the low value selection means, it is possible to provide a control device for a gas turbine power plant capable of preventing a sudden change in the fuel supply amount.
【０２３１】一方、請求項６に対応する発明によれば、
上記請求項４に対応する発明のガスタービン発電プラン
トの制御装置において、第１の加速率制御手段における
ガスタービンの加速率と第１の加速率設定値との加速率
制御偏差に基づいて加速率設定バイアス量を与える加速
率バイアス設定手段と、第１の加速率制御手段または第
２の加速率制御手段の加速率設定値に対して、互いにそ
の大きさを異ならせるように加速率バイアス設定手段か
ら与えられる加速率設定バイアス量を加減する加速率設
定値可変手段とを付加し、ガスタービンの加速に伴って
ガスタービン加速率の制御を第１の加速率制御手段から
第２の加速率制御手段へ切換えるようにしたので、より
一層制御精度を高めて燃料供給量の急変を防止すること
が可能なガスタービン発電プラントの制御装置が提供で
きる。On the other hand, according to the invention corresponding to claim 6,
In the control apparatus for a gas turbine power plant according to the present invention, the acceleration rate based on an acceleration rate control deviation between the gas turbine acceleration rate and the first acceleration rate set value in the first acceleration rate control means. The acceleration rate bias setting means for giving the set bias amount and the acceleration rate bias setting means for making the magnitudes different from each other with respect to the acceleration rate setting value of the first acceleration rate control means or the second acceleration rate control means. And an acceleration rate setting value varying means for adjusting the acceleration rate setting bias amount given from the first control means, and controls the gas turbine acceleration rate from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control in accordance with the acceleration of the gas turbine. By switching to the means, a control device for a gas turbine power plant can be provided that can further increase control accuracy and prevent a sudden change in the fuel supply amount.
【０２３２】また、請求項９に対応する発明によれば、
上記請求項４に対応する発明のガスタービン発電プラン
トの制御装置において、第２の加速率制御手段の出力段
と低値選択手段の入力段との間に燃料増方向変化率制限
手段を付加し、発電機の電流の減少に伴う第２の加速率
制御手段からの加速率制御信号の急増時に、燃料量設定
信号の変化を所定レートに抑制するようにしたので、燃
料供給量の急変を防止することが可能なガスタービン発
電プラントの制御装置が提供できる。According to the invention corresponding to claim 9,
In the control device for a gas turbine power plant according to the invention, a fuel increase direction change rate limiting means is added between an output stage of the second acceleration rate control unit and an input stage of the low value selection unit. When the acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means is rapidly increased due to a decrease in the current of the generator, the change in the fuel amount setting signal is suppressed to a predetermined rate, thereby preventing a sudden change in the fuel supply amount. A control device for a gas turbine power plant that can perform the control can be provided.
【図１】本発明によるガスタービン発電プラントおよび
ガスタービン制御装置の全体構成例を示すブロック図。FIG. 1 is a block diagram showing an overall configuration example of a gas turbine power plant and a gas turbine control device according to the present invention.
【図２】本発明による各々の実施の形態における発電機
電流制御手段の構成例を示すブロック図。FIG. 2 is a block diagram showing a configuration example of generator current control means in each embodiment according to the present invention.
【図３】本発明によるガスタービン制御装置の第１の実
施の形態を示すブロック図。FIG. 3 is a block diagram showing a first embodiment of the gas turbine control device according to the present invention.
【図４】本発明による第１の実施の形態のガスタービン
制御装置における関数発生器の一例を示す特性図。FIG. 4 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in the gas turbine control device according to the first embodiment of the present invention.
【図５】本発明による各々の実施の形態のガスタービン
制御装置における関数発生器の一例を示す特性図。FIG. 5 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in the gas turbine control device of each embodiment according to the present invention.
【図６】本発明による第１の実施の形態のガスタービン
制御装置の動作を説明するための図。FIG. 6 is a diagram for explaining the operation of the gas turbine control device according to the first embodiment of the present invention.
【図７】本発明による各々の実施の形態のガスタービン
制御装置におけるガスタービン入口温度の動きを説明す
るための図。FIG. 7 is a diagram for explaining the movement of the gas turbine inlet temperature in the gas turbine control device of each embodiment according to the present invention.
【図８】本発明による各々の実施の形態のガスタービン
制御装置における関数発生器の一例を示す特性図。FIG. 8 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in the gas turbine control device of each embodiment according to the present invention.
【図９】本発明によるガスタービン制御装置の第２の実
施の形態を示すブロック図。FIG. 9 is a block diagram showing a second embodiment of the gas turbine control device according to the present invention.
【図１０】本発明によるガスタービン制御装置の第３の
実施の形態を示すブロック図。FIG. 10 is a block diagram showing a third embodiment of the gas turbine control device according to the present invention.
【図１１】本発明による第３、第４および第５の実施の
形態のガスタービン制御装置における関数発生器の一例
を示す特性図。FIG. 11 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in the gas turbine control device according to the third, fourth, and fifth embodiments according to the present invention.
【図１２】本発明による第３および第５の実施の形態の
ガスタービン制御装置における関数発生器の一例を示す
特性図。FIG. 12 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in the gas turbine control device according to the third and fifth embodiments according to the present invention.
【図１３】本発明による第３および第５の実施の形態の
ガスタービン制御装置における関数発生器の一例を示す
特性図。FIG. 13 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in the gas turbine control device according to the third and fifth embodiments according to the present invention.
【図１４】本発明による第３および第５の実施の形態の
ガスタービン制御装置における関数発生器の一例を示す
特性図。FIG. 14 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in the gas turbine control device according to the third and fifth embodiments according to the present invention.
【図１５】本発明による第３の実施の形態のガスタービ
ン制御装置の動作を説明するための図。FIG. 15 is a diagram for explaining an operation of the gas turbine control device according to the third embodiment of the present invention.
【図１６】本発明による第３の実施の形態のガスタービ
ン制御装置の動作を説明するための図。FIG. 16 is a diagram for explaining the operation of the gas turbine control device according to the third embodiment of the present invention.
【図１７】本発明によるガスタービン制御装置の第４の
実施の形態を示すブロック図。FIG. 17 is a block diagram showing a fourth embodiment of the gas turbine control device according to the present invention.
【図１８】本発明による第４の実施の形態のガスタービ
ン制御装置における関数発生器の一例を示す特性図。FIG. 18 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in a gas turbine control device according to a fourth embodiment of the present invention.
【図１９】本発明による第４の実施の形態のガスタービ
ン制御装置における関数発生器の一例を示す特性図。FIG. 19 is a characteristic diagram illustrating an example of a function generator in a gas turbine control device according to a fourth embodiment of the present invention.
【図２０】本発明による第４の実施の形態のガスタービ
ン制御装置における関数発生器の一例を示す特性図。FIG. 20 is a characteristic diagram showing an example of a function generator in a gas turbine control device according to a fourth embodiment of the present invention.
【図２１】本発明によるガスタービン制御装置の第５の
実施の形態を示すブロック図。FIG. 21 is a block diagram showing a fifth embodiment of the gas turbine control device according to the present invention.
【図２２】本発明による第５の実施の形態のガスタービ
ン制御装置の動作を説明するための図。FIG. 22 is a diagram for explaining the operation of the gas turbine control device according to the fifth embodiment of the present invention.
【図２３】従来のガスタービン発電プラントおよびガス
タービン制御装置の全体構成例を示すブロック図。FIG. 23 is a block diagram showing an overall configuration example of a conventional gas turbine power plant and a gas turbine control device.
【図２４】従来のガスタービン制御装置における空気圧
縮機入口空気案内翼角度の動きを説明するための図。FIG. 24 is a view for explaining movement of an air compressor inlet air guide blade angle in a conventional gas turbine control device.
１…起動モータ、 ２…トルクコンバータ、 ３…入口空気案内翼、 ４…空気圧縮機、 ５…燃焼器、 ６…燃料制御弁、 ７…ガスタービン、 ８…発電機、 ９…速度検出器、 １０…起動制御回路、 １１…速度制御回路、 １２…加速制限回路、 １３…入口空気案内翼制御回路、 １４…トルク制御回路、 １５…低値選択器、 １６…圧力検出器、 １７…微分器、 １８…関数発生器、 １９…比例積分制御器、 ２０…減算器、 ２１…スイッチ、 ２２…スイッチ、 ２３…積分器、 ２４…信号発生器、 ２５…信号発生器、 ２６…減算器、 ２７…比例制御器、 ２８…信号発生器、 ２９…加算器、 ３１…スイッチ、 ３２…スイッチ、 ３３…積分器、 ３４…信号発生器、 ３５…低値選択器、 ３６…比較器、 ３７…比較器、 ３８…関数発生器、 ４０…関数発生器、 ４１…加算器、 ４２…関数発生器、 ４３…低値選択器、 ４４…関数発生器、 ４５…関数発生器、 ４６…減算器、 ４７…減算器、 ４８…比例積分制御器、 ４９…信号発生器、 ５０…積分器、 ５１…加減算器、 ５２…高制限器、 ５３…関数発生器、 ５４…関数発生器、 ５５…ガスタービン制御装置、 ５６…変圧器、 ５７…サイリスタ変換器、 ５８…電流検出器、 ５９…減算器、 ６０…制御器、 Ｎ…軸速度信号、 Ｓ１…燃料量設定信号、 Ｓ２…燃料量設定信号、 Ｓ３…燃料量設定信号、 Ｓ４…燃料量設定信号、 Ｓ５…翼角度制御信号、 Ｓ６…伝達トルク補正指令、 Ｓ８…電流設定信号、 Ｓ８Ａ…電流設定信号、 Ｓ８Ｂ…加速率制御信号、 Ｓ９…電流制御信号、 ＰＣＤ…空気圧縮機吐出空気圧力信号、 Ｉｇ…電流信号、 ＤＮ…加速率、 ＤＮＲ…加速率設定値、 ＤＮＥ…加速率偏差、 ＮＲ…速度設定値、 ＮＥ…速度偏差、 ＮＣ…速度制御信号、 ＮＳＢ…起動時燃料設定信号、 ＮＳ…起動時燃料設定信号、 ＲＢ１…加速率設定バイアス、 ＤＮＲ１…加速率設定値、 ＩＳ…電流設定信号、 ＤＮＳ…加速率設定値、 ＲＢ２…加速率設定バイアス、 ＤＮＲ２…加速率設定、 ＮＡ…加速率制御信号、 ＬＢ…燃料設定バイアス信号、 ＮＬ…積分量、 ＤＮＥ…加速率制御偏差、 ＮＡ１…加速率制御信号。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Start motor, 2 ... Torque converter, 3 ... Inlet air guide vane, 4 ... Air compressor, 5 ... Combustor, 6 ... Fuel control valve, 7 ... Gas turbine, 8 ... Generator, 9 ... Speed detector, DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Start-up control circuit, 11 ... Speed control circuit, 12 ... Acceleration limiting circuit, 13 ... Inlet air guide wing control circuit, 14 ... Torque control circuit, 15 ... Low value selector, 16 ... Pressure detector, 17 ... Differentiator , 18: Function generator, 19: Proportional and integral controller, 20: Subtractor, 21: Switch, 22: Switch, 23: Integrator, 24: Signal generator, 25: Signal generator, 26: Subtractor, 27 ... Proportional controller, 28 ... Signal generator, 29 ... Adder, 31 ... Switch, 32 ... Switch, 33 ... Integrator, 34 ... Signal generator, 35 ... Low value selector, 36 ... Comparator, 37 ... Comparison 38, Function generator, 40 ... Function generator, 41 ... Adder, 42 ... Function generator, 43 ... Low value selector, 44 ... Function generator, 45 ... Function generator, 46 ... Subtractor, 47 ... Subtractor, 48 ... Proportional integral control 49, signal generator, 50, integrator, 51, adder / subtractor, 52, high limiter, 53, function generator, 54, function generator, 55, gas turbine controller, 56, transformer, 57, Thyristor converter, 58: Current detector, 59: Subtractor, 60: Controller, N: Shaft speed signal, S1: Fuel amount setting signal, S2: Fuel amount setting signal, S3: Fuel amount setting signal, S4: Fuel Quantity setting signal, S5: Blade angle control signal, S6: Transfer torque correction command, S8: Current setting signal, S8A: Current setting signal, S8B: Acceleration rate control signal, S9: Current control signal, PCD: Air compressor discharge air Pressure signal, Ig ... Signal, DN: Acceleration rate, DNR: Acceleration rate set value, DNE: Acceleration rate deviation, NR: Speed setting value, NE: Speed deviation, NC: Speed control signal, NSB: Start-up fuel setting signal, NS: Start-up fuel Setting signal, RB1: acceleration rate setting bias, DNR1: acceleration rate setting value, IS: current setting signal, DNS: acceleration rate setting value, RB2: acceleration rate setting bias, DNR2: acceleration rate setting, NA: acceleration rate control signal, LB: fuel setting bias signal, NL: integration amount, DNE: acceleration rate control deviation, NA1: acceleration rate control signal.
Claims (12)
圧縮機と、この空気圧縮機からの圧縮空気と外部から供
給される燃料とを混合させて燃焼して得られる高温高圧
のガスにより回転するガスタービンと、このガスタービ
ンの回転により駆動されて電力を発生する発電機とを、
同一軸に結合して成るガスタービン発電プラントの制御
装置において、 前記発電機の電流を調節することにより、前記ガスター
ビンの加速率を所定の加速率設定値に制御する加速率制
御手段と、 前記加速率制御手段による制御によって加速中の前記ガ
スタービンに供給する燃料量を前記ガスタービン発電プ
ラントの所定のプロセス量に基づいて設定し、起動時燃
料設定信号を出力する起動時燃料設定手段と、 前記ガスタービンに供給する燃料量を調節することによ
り、前記ガスタービン軸の回転速度を所定の速度設定値
に制御する速度制御信号を出力する速度制御手段と、 前記起動時燃料設定手段からの起動時燃料設定信号と前
記速度制御手段からの速度制御信号とを入力し、そのう
ちいずれか低値の方の信号を前記燃料量調節の燃料量設
定信号として選択し出力する低値選択手段と、 を備えて成ることを特徴とするガスタービン発電プラン
トの制御装置。An air compressor for compressing air sucked from the atmosphere, and a high-temperature and high-pressure gas obtained by mixing and burning the compressed air from the air compressor and a fuel supplied from outside. A gas turbine and a generator driven by the rotation of the gas turbine to generate electric power.
In a control device for a gas turbine power plant that is coupled to the same shaft, an acceleration rate control unit that controls an acceleration rate of the gas turbine to a predetermined acceleration rate set value by adjusting a current of the generator; Starting fuel setting means for setting a fuel amount to be supplied to the gas turbine during acceleration by control by an acceleration rate control means based on a predetermined process amount of the gas turbine power plant, and outputting a starting fuel setting signal, Speed control means for outputting a speed control signal for controlling the rotation speed of the gas turbine shaft to a predetermined speed set value by adjusting the amount of fuel supplied to the gas turbine; Time fuel setting signal and a speed control signal from the speed control means, and the lower one of the signals is set to the fuel amount setting for the fuel amount adjustment. A control device for a gas turbine power plant, comprising: low value selecting means for selecting and outputting a constant signal.
プラントの制御装置において、 前記加速率制御手段によるガスタービンの加速に伴って
前記低値選択手段で速度制御信号が選択された時点で、
前記発電機の電流の調節を、ガスタービン加速率の制御
から燃料量の調節による外乱を抑制するように電流を減
少させる制御に切換える切換手段を付加して成ることを
特徴とするガスタービン発電プラントのガスタービン制
御装置。2. The control apparatus for a gas turbine power plant according to claim 1, wherein a speed control signal is selected by said low value selection means in accordance with acceleration of the gas turbine by said acceleration rate control means,
A gas turbine power plant comprising a switching means for switching the adjustment of the generator current from the control of the gas turbine acceleration rate to the control of decreasing the current so as to suppress disturbance due to the adjustment of the fuel amount. Gas turbine control equipment.
プラントの制御装置において、 前記加速率制御手段によるガスタービンの加速に伴って
前記低値選択手段で速度制御信号が選択された時点で、
前記起動時燃料設定信号を前記ガスタービン発電プラン
トの所定のプロセス量に基づく設定から所定レートで増
加させる設定に切換える切換手段を付加して成ることを
特徴とするガスタービン発電プラントの制御装置。3. The control device for a gas turbine power plant according to claim 1, wherein a speed control signal is selected by the low value selection means in accordance with acceleration of the gas turbine by the acceleration rate control means.
A control device for a gas turbine power plant, further comprising switching means for switching the start-up fuel setting signal from a setting based on a predetermined process amount of the gas turbine power plant to a setting to increase at a predetermined rate.
圧縮機と、この空気圧縮機からの圧縮空気と外部から供
給される燃料とを混合させて燃焼して得られる高温高圧
のガスにより回転するガスタービンと、このガスタービ
ンの回転により駆動されて電力を発生する発電機とを、
同一軸に結合して成るガスタービン発電プラントの制御
装置において、 前記発電機の電流を調節することにより、前記ガスター
ビンの加速率を所定の第１の加速率設定値に制御する加
速率制御信号を出力する第１の加速率制御手段と、 前記第１の加速率制御手段による制御によって加速中の
前記ガスタービンに供給する燃料量を前記ガスタービン
発電プラントの所定のプロセス量に基づいて設定し、起
動時燃料設定信号を出力する起動時燃料設定手段と、 前記ガスタービンに供給する燃料量を調節することによ
り、前記ガスタービン軸の回転速度を所定の速度設定値
に制御する速度制御信号を出力する速度制御手段と、 前記ガスタービンに供給する燃料量を調節することによ
り、前記ガスタービンの加速率を所定の第２の加速率設
定値に制御する加速率制御信号を出力する第２の加速率
制御制御手段と、 前記起動時燃料設定手段からの起動時燃料設定信号、前
記速度制御手段からの速度制御信号、および前記第２の
加速率制御手段からの加速率制御信号を入力し、そのう
ち最も低値の信号を前記燃料量調節の燃料量設定信号と
して選択し出力する低値選択手段と、 を備えて成ることを特徴とするガスタービン発電プラン
トの制御装置。4. An air compressor for compressing air sucked from the atmosphere, and a high-temperature and high-pressure gas obtained by mixing and burning the compressed air from the air compressor and fuel supplied from the outside. A gas turbine and a generator driven by the rotation of the gas turbine to generate electric power.
An acceleration rate control signal for controlling an acceleration rate of the gas turbine to a predetermined first acceleration rate set value by adjusting a current of the generator, in a control device of a gas turbine power plant connected to the same axis. A first acceleration rate control means for outputting a fuel flow rate, and a fuel amount supplied to the gas turbine being accelerated under the control of the first acceleration rate control means, based on a predetermined process amount of the gas turbine power plant. A start-up fuel setting unit that outputs a start-up fuel setting signal; anda speed control signal that controls a rotation speed of the gas turbine shaft to a predetermined speed set value by adjusting an amount of fuel supplied to the gas turbine. Controlling the output speed control means and the amount of fuel supplied to the gas turbine to control the acceleration rate of the gas turbine to a predetermined second acceleration rate set value. Second acceleration rate control control means for outputting an acceleration rate control signal to be controlled, a startup fuel setting signal from the startup fuel setting means, a speed control signal from the speed control means, and the second acceleration rate A low value selecting means for receiving an acceleration rate control signal from the control means and selecting and outputting the lowest value signal as a fuel amount setting signal for adjusting the fuel amount, and a low value selecting means. Power plant control device.
プラントの制御装置において、 前記ガスタービン軸の速度に基づいて加速率設定バイア
ス量を与える加速率バイアス設定手段と、 前記第１の加速率制御手段または第２の加速率制御手段
の加速率設定値に対して、互いにその大きさを異ならせ
るように前記加速率バイアス設定手段から与えられる加
速率設定バイアス量を加減する加速率設定値可変手段と
を付加し、 前記ガスタービンの加速に伴ってガスタービン加速率の
制御を第１の加速率制御手段から第２の加速率制御手段
へ切換えるようにしたことを特徴とするガスタービン発
電プラントの制御装置。5. The control device for a gas turbine power plant according to claim 4, wherein: an acceleration rate bias setting means for providing an acceleration rate setting bias amount based on a speed of the gas turbine shaft; and the first acceleration rate. The acceleration rate setting value variable for adjusting the acceleration rate setting bias amount given from the acceleration rate bias setting means so as to make the magnitude different from the acceleration rate setting value of the control means or the second acceleration rate control means. A gas turbine power plant, wherein the control of the gas turbine acceleration rate is switched from the first acceleration rate control means to the second acceleration rate control means in accordance with the acceleration of the gas turbine. Control device.
プラントの制御装置において、 前記第１の加速率制御手段における前記ガスタービンの
加速率と第１の加速率設定値との加速率制御偏差に基づ
いて加速率設定バイアス量を与える加速率バイアス設定
手段と、 前記第１の加速率制御手段または第２の加速率制御手段
の加速率設定値に対して、互いにその大きさを異ならせ
るように前記加速率バイアス設定手段から与えられる加
速率設定バイアス量を加減する加速率設定値可変手段と
を付加し、 前記ガスタービンの加速に伴ってガスタービン加速率の
制御を第１の加速率制御手段から第２の加速率制御手段
へ切換えるようにしたことを特徴とするガスタービン発
電プラントの制御装置。6. The control device for a gas turbine power plant according to claim 4, wherein an acceleration rate control deviation between an acceleration rate of the gas turbine and a first acceleration rate set value in the first acceleration rate control means. An acceleration rate bias setting means for giving an acceleration rate setting bias amount based on the acceleration rate setting value, and an acceleration rate setting value of the first acceleration rate control means or the second acceleration rate control means. And acceleration rate setting value changing means for adjusting the acceleration rate setting bias amount given from the acceleration rate bias setting means, and controlling the gas turbine acceleration rate with the acceleration of the gas turbine by a first acceleration rate control. A control apparatus for a gas turbine power plant, wherein the control means is switched to the second acceleration rate control means.
プラントの制御装置において、 前記ガスタービン軸の速度に基づいて発電機の電流の大
きさを与える電流設定信号を出力する電流設定手段と、 前記電流設定手段からの電流設定信号と前記第１の加速
率制御手段からの加速率制御信号とを入力し、そのうち
いずれか低値の方の信号を前記発電機電流調節の電流設
定信号として選択し出力する第２の低値選択手段と、 を付加して成ることを特徴とするガスタービン発電プラ
ントの制御装置。7. The control device for a gas turbine power plant according to claim 4, wherein: a current setting unit that outputs a current setting signal for giving a magnitude of a current of the generator based on a speed of the gas turbine shaft; A current setting signal from the current setting means and an acceleration rate control signal from the first acceleration rate control means are input, and a signal having a lower value is selected as a current setting signal for adjusting the generator current. A control device for a gas turbine power plant, characterized by further comprising:
プラントの制御装置において、 前記第２の加速率制御手段からの加速率制御信号より所
定の燃料設定バイアス量だけ高い値を目標値として、燃
料増方向変化率制限制御信号を所定レートで追従させる
燃料増方向変化率制限制御手段を付加し、 かつ前記燃料増方向変化率制限制御手段からの燃料増方
向変化率制限制御信号を前記低値選択手段へ追加入力す
るようにしたことを特徴とするガスタービン発電プラン
トの制御装置。8. The control device for a gas turbine power plant according to claim 4, wherein a value higher than the acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means by a predetermined fuel set bias amount is set as a target value. A fuel increasing direction change rate limiting control means for following the fuel increasing direction change rate limiting control signal at a predetermined rate is added, and the fuel increasing direction change rate limiting control signal from the fuel increasing direction change rate limiting control means is set to the low value. A control device for a gas turbine power plant, wherein an additional input is made to a selection means.
プラントの制御装置において、 前記第２の加速率制御手段の出力段と前記低値選択手段
の入力段との間に燃料増方向変化率制限手段を付加し、 前記発電機の電流の減少に伴う前記第２の加速率制御手
段からの加速率制御信号の急増時に、前記燃料量設定信
号の変化を所定レートに抑制するようにしたことを特徴
とするガスタービン発電プラントの制御装置。9. The control apparatus for a gas turbine power plant according to claim 4, wherein the rate of change in fuel increase direction between the output stage of the second acceleration rate control unit and the input stage of the low value selection unit. Limiting means is added to suppress a change in the fuel amount setting signal to a predetermined rate when the acceleration rate control signal from the second acceleration rate control means sharply increases with a decrease in the current of the generator. A control device for a gas turbine power plant, comprising:
１項に記載のガスタービン発電プラントの制御装置にお
いて、 前記起動時燃料設定手段としては、加速中のガスタービ
ンに供給する燃料量を、前記ガスタービン軸の回転速度
に基づいて設定するようにしたことを特徴とするガスタ
ービン発電プラントの制御装置。10. The control device for a gas turbine power plant according to any one of claims 1 to 9, wherein the starting fuel setting means includes a fuel amount supplied to a gas turbine being accelerated. A control device for a gas turbine power plant, wherein the setting is made based on the rotation speed of the gas turbine shaft.
１項に記載のガスタービン発電プラントの制御装置にお
いて、 前記起動時燃料設定手段としては、加速中のガスタービ
ンに供給する燃料量を、前記空気圧縮機の吐出空気圧力
に基づいて設定するようにしたことを特徴とするガスタ
ービン発電プラントの制御装置。11. The control device for a gas turbine power plant according to any one of claims 1 to 9, wherein the starting fuel setting means includes a fuel amount supplied to a gas turbine being accelerated. A control device for a gas turbine power plant, wherein the setting is made based on a discharge air pressure of the air compressor.
１項に記載のガスタービン発電プラントの制御装置にお
いて、 前記起動時燃料設定手段としては、加速中のガスタービ
ンに供給する燃料量を、前記空気圧縮機の吸入空気流量
に基づいて設定するようにしたことを特徴とするガスタ
ービン発電プラントの制御装置。12. The control device for a gas turbine power plant according to any one of claims 1 to 9, wherein the starting fuel setting means includes a fuel amount supplied to a gas turbine being accelerated. A control device for a gas turbine power plant, wherein the setting is made based on the intake air flow rate of the air compressor.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16548896A JP3673020B2 (en) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | Control device for gas turbine power plant |
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|---|---|---|---|
| JP16548896A JP3673020B2 (en) | 1996-06-26 | 1996-06-26 | Control device for gas turbine power plant |
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|---|---|
| JPH108999A true JPH108999A (en) | 1998-01-13 |
| JP3673020B2 JP3673020B2 (en) | 2005-07-20 |
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3673020B2 (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6321526B1 (en) | 1998-02-19 | 2001-11-27 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas turbine starting control system |
| JP2011132952A (en) * | 2009-12-23 | 2011-07-07 | General Electric Co <Ge> | Method for starting turbomachine |
| JP2011153621A (en) * | 2010-01-27 | 2011-08-11 | General Electric Co <Ge> | System and method for gas turbine startup control |
| JP2011247256A (en) * | 2010-05-21 | 2011-12-08 | General Electric Co <Ge> | System and method for controlling integrated drive train |
| JP2011247258A (en) * | 2010-05-25 | 2011-12-08 | General Electric Co <Ge> | Gas turbine startup control |
| JP2013160053A (en) * | 2012-02-01 | 2013-08-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Gas turbine operation control device, method and program, and gas turbine |
| JP2013221423A (en) * | 2012-04-13 | 2013-10-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Control device for gas turbine, gas turbine, and control method for gas turbine |
-
1996
- 1996-06-26 JP JP16548896A patent/JP3673020B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3673020B2 (en) | 2005-07-20 |
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