JPH1089252A

JPH1089252A - 回転式圧縮機

Info

Publication number: JPH1089252A
Application number: JP24586496A
Authority: JP
Inventors: Shinji Nakanishi; 愼司中西; Takahiro Uematsu; 孝洋植松
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1996-09-18
Filing date: 1996-09-18
Publication date: 1998-04-07
Anticipated expiration: 2016-09-18
Also published as: JP3395539B2

Abstract

(57)【要約】【課題】モータの特性に影響を及ぼすことなく、クラ
ンク軸の上下振動に伴う異常音の発生を防止できる回転
式圧縮機を提供する。【解決手段】密閉容器１内の上部に配置されたモータ
４と、密閉容器１内の下部に配置されクランク軸５によ
って電動要素４に連結された圧縮要素１３とを有し、圧
縮要素１３は円筒状のシリンダ９ａ、９ｂと、シリンダ
９ａ、９ｂ内の各々に配置されかつモータ４からクラン
ク軸５を通じて回転力を与えられることで各シリンダ９
ａ、９ｂの内周面に沿って回転して冷媒ガスを圧縮する
ローリングピストン１２ａ、１２ｂとを有する回転式圧
縮機であって、運転周波数が、（共鳴周波数／１．２）
以下となるように各部の構成が設定されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、回転式圧縮機に関
し、より特定的には、運転中の回転軸の上下動を防止す
る構造を有する回転式圧縮機に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】図８は、従来の回転式圧縮機の構成を概
略的に示す断面図である。図８を参照して、従来の回転
式圧縮機３０Ｂは、密閉容器１内の上部に配置された電
動要素であるモータ４と、圧縮要素１３とを有してい
る。

【０００３】モータ４は、密閉容器１内に装着された固
定子２と、固定子２の中央空間部に所定の距離を隔てて
配設された回転子３とを有している。この固定子２はス
テータコア２ａと、ステータコア２ａの上下両端の各々
に取付けられたコイル２ｂとを有している。また回転子
３は、固定子２との間にエアギャップ１６を有するよう
に配置されている。

【０００４】この回転子３には、クランク軸５が圧入さ
れており、このクランク軸５によってモータ４に圧縮要
素１３が連結されている。

【０００５】圧縮要素１３は、フロントヘッド６と、リ
アヘッド７と、シリンダ９と、ローリングピストン１２
とを有している。このフロントヘッド６とリアヘッド７
とはクランク軸５を軸支しており、シリンダ室１０を閉
塞するようにシリンダ９の上下両面に各々配設されてい
る。ローリングピストン１２は、その閉塞されたシリン
ダ室１０内に配置され、かつクランク軸５の偏心部１１
に取付けられている。

【０００６】また密閉容器１の外部からシリンダ室１０
内へ冷媒ガスを導くための吸入管２３と、圧縮された冷
媒ガスを圧縮容器１内から外部へ吐出するための吐出管
１５とが設けられている。またフロントヘッド６の上端
部には、圧縮後の冷媒ガスを圧縮要素１３内から吐出す
る際の騒音を抑制するための吐出マフラー１４が設けら
れている。

【０００７】従来の回転式圧縮機３０Ｂは上記のように
構成されており、圧縮要素１３で冷媒ガスの圧縮動作を
行なっている。この圧縮動作は、モータ４による駆動力
をクランク軸５を通じて受けたローリングピストン１２
が、偏心回転運動をすることにより行なわれる。つま
り、吸入管２３からシリンダ室１０内に吸入された冷媒
ガスが、ローリングピストンの偏心回転運動により圧縮
される。そして、この冷媒ガスを吸入する工程から圧縮
する工程へと順次移行する一連の圧縮動作の工程が連続
して行なわれる。

【０００８】また圧縮された冷媒ガスは、シリンダ９に
設けられた吐出孔（図示せず）から吐出マフラー４を通
じて密閉容器１内に、ローリングピストン１２の偏心回
転運動に応じて周期的に吐出される。そして、冷媒ガス
は固定子２と回転子３との間のエアギャップ１６などを
通り、最終的に吐出管１５から密閉容器１の外部へ吐出
される。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、以上説
明した従来の回転式圧縮機では、クランク軸５の上下振
動によって、異常音（ガー音）が発生するという問題点
があった。以下、そのことについて詳細に説明する。

【００１０】上述したように冷媒ガスは、ローリングピ
ストン１２の１回転につき１回圧縮され、その都度シリ
ンダ室１０外へ周期的に吐出されるため、吐出された冷
媒ガスには脈動が生じることになる。この冷媒ガスの脈
動は、冷媒ガスが一旦、マフラー１４内に吐出されるた
め、ある程度緩和される。

【００１１】しかし、ローリングピストン１２を高速回
転させるときなどは、このマフラー１４だけでは、吐出
された冷媒ガスの脈動を抑えきれない。このため、モー
タ４と圧縮要素１３との間の空間（１次空間）Ｓ１に
は、このマフラー１４の孔から冷媒ガスが周期的に吐出
されることになり、この１次空間Ｓ１内の圧力は冷媒ガ
スの吐出時には高く、それ以外には低くなって脈動を起
こす。よって、モータ４上の比較的低圧の空間（２次空
間）Ｓ２と比較的高圧の１次空間Ｓ１との間に生じる差
圧がこの脈動に合わせて変動することになる。

【００１２】一方、回転式圧縮機においては、通常、ク
ランク軸５の偏心部１１の上面と、フロントヘッド６の
下面との間には、上下方向の隙間Ｘが存在している。

【００１３】このため、高圧の１次空間Ｓ１と低圧の２
次空間Ｓ２との間に生じる差圧が著しく大きくなると、
１次空間Ｓ１の圧力により回転子３とクランク軸５とが
上方へ持ち上げられてしまう。このため、上述したよう
に１次空間Ｓ１と２次空間Ｓ２との間に生じる差圧が脈
動に合わせて変動すると、回転子３とクランク軸５とが
脈動に合わせて上下振動を起こすことになる。この上下
振動によって、クランク軸５の偏心部１１が、フロント
ヘッド６もしくはリアヘッド７に断続的に衝突して異常
音が発生してしまう。

【００１４】この異常音の発生を防止する技術として、
回転子３の上端部をステータコア２ａの上端面より寸法
Ｍ₁だけずらせる方法（いわゆるマグネットセンタをず
らせる方法）があった。この方法によれば、回転子３を
ステータコア２ａに対して上方へずらすことでマグネッ
トプルホースの作用を得て回転子３とクランク軸５とを
下側へ付勢できるため、クランク軸５の上下振動を防止
することができる。

【００１５】しかしながら、マグネットセンタをずらせ
る方法において、衝突による異常音を解消するために
は、回転子３のずらし量Ｍ₁を十分に大きくする必要が
ある。ところが、ずらし量Ｍ₁を大きくすると、モータ
の特性に著しい影響を及ぼすことになるという問題点が
あった。

【００１６】それゆえ、本発明の目的は、モータの特性
に影響を及ぼすことなく、クランク軸の上下振動に伴う
異常音の発生を防止できる回転式圧縮機を提供すること
である。

【００１７】

【課題を解決するための手段】請求項１に係る回転式圧
縮機は、密閉容器内の上部に配置された電動要素と、密
閉容器内の下部に配置されかつ回転軸によって電動要素
に連結された圧縮要素とを有し、圧縮要素は円筒状のシ
リンダと、シリンダ内に配置されかつ電動要素から回転
軸を通じて回転力を与えられることでシリンダの内周面
に沿って回転して冷媒ガスを圧縮する回転ピストンとを
有する回転式圧縮機であって、以下の特徴を有する。

【００１８】この回転式圧縮機は、電動要素と密閉容器
とシリンダの電動要素側表面レベルとで囲まれた電動要
素下の第１の空間の容積をＶ１とし、電動要素と密閉容
器とに囲まれた電動要素上の第２の空間の容積をＶ２と
し、第１および第２の空間を結ぶ通路空間の長さをＬと
し、通路空間の断面積をＳとし、第１および第２の空間
の間に発生する共鳴周波数をＦとし、冷媒ガス中での音
速をＣとし、シリンダの個数をＮとし、単位時間当りの
回転ピストンの回転数を運動周波数としたとき、

【００１９】

【数２】

【００２０】の関係を満たすことを特徴とする。本願発
明者らは、鋭意検討した結果、異常音の発生の主な原因
が１次空間と２次空間との間で発生する共鳴による脈動
であることを確認した。これに基づいてさらに実験など
を行なった結果、本願発明者らは、異常音の発生を抑え
ることのできる上記関係式を見出した。つまり、上記関
係式を満たすよう回転式圧縮機の各構成部品の寸法など
を設計し、または運転を調整することで、モータ特性を
劣化させることなく異常音の発生を抑えることができ
る。

【００２１】請求項２に係る回転式圧縮機では、電動要
素は密閉容器内に取付けられたステータコアを有する固
定子と、固定子の中央空間部に固定子の内周面と距離を
隔てて配置された回転子とを備えている。この回転子の
上端は、ステータコアの上端面より上方へ突出してい
る。

【００２２】このようにさらにマグネットセンタをずら
すことにより、より効果的に異常音の発生を抑えること
ができる。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図に基づいて説明する。

【００２４】図１は、本発明の一実施の形態における回
転式圧縮機の構成を概略的に示す断面図であり、図２は
図１のＡ−Ａ線に沿う概略断面図である。

【００２５】図１と図２とを参照して、密閉容器１内の
上部には電動要素となるモータ４が配置されており、下
部には圧縮要素１３が配置されている。

【００２６】モータ４は、固定子２と、回転子３とを有
している。固定子２は、密閉容器１の内壁に装着されか
つ磁束線を通しやすい材料よりなる筒状のステータコア
２ａと、ステータコア２ａの上下両端の各々に配設され
たコイル２ｂとを有している。回転子３は、永久磁石よ
りなり、固定子２の中央空間部にエアギャップ１６を隔
てて配設されている。

【００２７】この回転子３には、クランク軸５が圧入さ
れており、このクランク軸５を介在してモータ４と圧縮
要素１３とが連結されている。

【００２８】圧縮要素１３は、たとえば２シリンダ型の
回転式圧縮機であり、２つの第１および第２のシリンダ
９ａ，９ｂを有しており、それ以外にフロントヘッド６
と、リアヘッド７と、ミドルプレート８と、第１および
第２のローリングピストン１２ａ、１２ｂとを有してい
る。

【００２９】フロントヘッド６とリアヘッド７とミドル
プレート８とは、クランク軸５を軸支している。そして
第１のシリンダ９ａのシリンダ室１０ａを閉塞するよう
に上下両端面の各々にフロントヘッド６とミドルプレー
ト８とが配設されている。また第２のシリンダ９ｂのシ
リンダ室１０ｂを閉塞するように上下両端面の各々にミ
ドルプレート８とリアヘッド７とが配設されている。第
１および第２のシリンダ室１０ａ、１０ｂ内には、各々
第１および第２のローリングピストン１２ａ、１２ｂが
配置されている。この第１および第２のローリングピス
トン１２ａ、１２ｂは、クランク軸５の第１および第２
の偏心部１１ａ、１１ｂの各々に取付けられている。こ
の第１および第２のローリングピストン１２ａ，１２ｂ
は、その偏心方向が互いに１８０°異なるようにクラン
ク軸５に配置されている。

【００３０】なお、フロントヘッド６の上端面には、圧
縮後の冷媒ガスを密閉容器１内に吐出する際の騒音を抑
制するための吐出マフラー１４が配置されている。また
回転子３の上端面から下端面に貫通するように複数個の
貫通孔１７が設けられている。またステータコア２ａの
外周端には、ステータコア２ａの上端面から下端面に貫
通する切欠き１８ａ、１８ｂが設けられている。

【００３１】なお、圧縮要素１３によって高圧に圧縮さ
れた冷媒ガスを密閉容器１外へ吐出させるための吐出管
１５が設けられている。

【００３２】そして本実施の形態の回転式圧縮機３０Ａ
は、以下の関係式を満たすように設計・構成されてい
る。

【００３３】

【数３】

【００３４】以下、上式（１）および（２）の各パラメ
ータの定義について説明する。＜１＞１次空間容積［Ｖ１］１次空間容積［Ｖ１］は、密閉容器１内部のモータ４と
圧縮要素１３とで囲まれた空間Ｓ１の容積である。つま
り、１次空間容積［Ｖ１］は、モータ４の下であって、
モータ４と密閉容器１と第１のシリンダ９ａの上部表面
レベル（一点鎖線Ｅ−Ｅ）とにより囲まれる空間の容積
である。

【００３５】＜２＞２次空間容積［Ｖ２］２次空間容積［Ｖ２］は、密閉容器１内部のモータ４よ
り上部の空き空間Ｓ２の容積、つまりモータ４の上であ
って、モータ４と密閉容器１とにより囲まれる空間の容
積である。

【００３６】＜３＞１次−２次空間通路断面積［Ｓ］１次−２次空間通路断面積［Ｓ］は、＜１＞と＜２＞と
で定義される１次および２次空間Ｓ１，Ｓ２を結ぶ主な
通路の断面積の合計である。具体的には、回転子３に設
けられた貫通孔１７とステータコア２ａの切欠き１８
ａ、１８ｂとエアギャップ１６とが１次および２次空間
Ｓ１，Ｓ２を結ぶ主な通路に該当する。また、たとえば
回転子３に貫通孔１７がない場合には、ステータコア２
ａの切欠き１８ａ、１８ｂとエアギャップ１６との断面
積の合計値が、１次−２次空間通路断面積［Ｓ］に該当
する。

【００３７】＜４＞１次−２次空間通路長さ［Ｌ］１次−２次空間通路長さ［Ｌ］は、＜１＞と＜２＞とで
定義される１次および２次空間Ｓ１，Ｓ２を結ぶ通路の
長さである。具体的には、図１においてステータコア２
ａの長さＬが１次−２次空間通路長さ［Ｌ］に該当す
る。

【００３８】＜５＞共鳴周波数［Ｆ］共鳴周波数［Ｆ］は、＜１＞と＜２＞とで定義される１
次および２次空間Ｓ１，Ｓ２の間の共鳴現象により発生
する共鳴周波数である。

【００３９】＜６＞冷媒ガス中の音速［Ｃ］冷媒ガス中の音速［Ｃ］は、密閉容器１内部の圧力と温
度とから理論的に求まる値であり、本実施の形態の回転
式圧縮機では約１７０〜１８５（ｍ／ｓｅｃ）の範囲で
ある。

【００４０】＜７＞パラメータＮパラメータＮは、シリンダのタイプを示しており、Ｎ＝
１は１シリンダ型、Ｎ＝２は２シリンダ型（図１）を意
味する。

【００４１】＜８＞運転周波数運転周波数は、単位時間当りのローリングピストン１２
ａ、１２ｂの回転数である。

【００４２】本願発明者らは鋭意検討した結果、上記の
式（２）を導出するに至った。以下、その式（２）の導
出過程について説明する。

【００４３】まず本願発明者らは、実験を行ない、図１
に示す２シリンダ型の回転式圧縮機において運転周波数
を変えたときのクランク軸５の上下動と、１次および２
次空間Ｓ１，Ｓ２の間の差圧脈動幅とについて、異なる
仕様（仕様１および仕様２）で調べた。

【００４４】ここで仕様１および２の設定は以下の表の
とおりである。

【００４５】

【表１】

【００４６】上記の表より明らかなとおり、仕様２は仕
様１より１次空間容積Ｖ１を小さく設定したものであ
る。これらの仕様１および２における上記の実験の結果
を図３と図４とに示す。

【００４７】まず式（１）より仕様１および２での共鳴
周波数／２は、各々８８〜９６Ｈｚ、１０１〜１１０Ｈ
ｚである。このことを踏まえて図３および図４を見る
と、仕様１および２の双方とも共鳴周波数／２でクラン
ク上下動と差圧脈動幅との双方が最大となっていること
がわかる。

【００４８】また、１次空間Ｓ１を小さくすることによ
り共鳴周波数が高くなり、それに従ってガー音発生周波
数も高くなることがわかった。すなわち、共鳴周波数と
ガー音発生周波数には比例関係のあることがわかった。

【００４９】この実験結果より、クランク軸の上下振動
が、１次および２次空間Ｓ１，Ｓ２の共鳴現象により発
生することが明らかになった。また式（１）で密閉容器
１内部の共鳴周波数が求まることも確認できた。

【００５０】なお図３においてクランク上下動が大きく
なると、ガー音が異常音として聞こえてくる。また図３
の縦軸のクランク上下動は、クランク軸が上下方向に動
くことができる機械的な隙間の最大値に対して実際にク
ランク軸の動いた距離の比率をパーセンテージで表わし
たものである。なお、図４の図中左下にある目盛０．１
は、差圧脈動幅の０．１の目盛を示している。

【００５１】本願発明者らは、さらに実験を行ない、回
転式圧縮機において各種の仕様で、ガー音が発生する運
転周波数と理論共鳴周波数との関係について調べた。

【００５２】これらの関係については、図１に示す２シ
リンダ型の回転式圧縮機と１シリンダ型の回転式圧縮機
との各々について調べた。その結果を、２シリンダ型に
ついては図５に、１シリンダ型については図６に示す。

【００５３】なお、図５においては、縦軸を２シリンダ
型における実際の共鳴周波数（共鳴周波数／２）として
いる。

【００５４】まず図５を参照して、×印はガー音発生開
始周波数を示している。ここでガー音発生開始周波数と
は、×印の位置での理論共鳴周波数に固定したときに、
×印の位置でのガー音発生運転周波数以上だとガー音が
発生することを示している。つまり、理論共鳴周波数／
２が約９０で、ガー音発生運転周波数が約８４の×印Ｇ
を例にとると、理論共鳴周波数／２を９０に固定して、
ガー音発生運転周波数を変動させたときに、ガー音発生
運転周波数が８４以上ではガー音が発生する。

【００５５】この図５の結果より、本願発明者らは、運
転周波数が、（理論共鳴周波数／２）／１．２以下であ
れば、式（１）を満たす限りいかなる仕様であってもガ
ー音が発生しないことを見出した。

【００５６】また図６における１シリンダ型でもほぼ同
様であり、運転周波数が、理論共鳴周波数／１．２以下
であれば、式（１）を満たす限り、いかなる仕様であっ
てもガー音が発生しないことを本願発明者らは見出し
た。

【００５７】これにより、本願発明者らは運転周波数
が、（理論共鳴周波数Ｆ／シリンダ数Ｎ）／１．２以下
であることを示す式（２）を導出し得た。

【００５８】また、冷媒ガス中での音速Ｃは上述したよ
うに冷媒ガスの温度と圧力とによって理論上決まるもの
であり、冷媒ガスの温度や圧力は回転式圧縮機の設計・
構造によってほぼ決まるものである。このため、回転式
圧縮機では、冷媒ガス中での音速Ｃは、これらの関係か
らほぼ決まっており、通常１７０〜１８５ｍ／ｓｅｃの
範囲となる。

【００５９】そこで、本願発明者らは、冷媒ガス中の音
速Ｃが１７０〜１８５ｍ／ｓｅｃの条件で、上記式
（２）を満たし得るか否かについて調べた。その結果を
以下の表に示す。

【００６０】

【表２】

【００６１】この結果より、少なくとも冷媒ガス中での
音速Ｃが１７０〜１８３ｍ／ｓｅｃであれば、式（２）
を満たし得ることがわかった。よって、冷媒ガス中での
音速Ｃが１７０〜１８５ｍ／ｓｅｃとなる回転式圧縮機
においてもほぼ問題なく、式（１）および（２）を適用
することができると考えられる。

【００６２】なお、上記の表における仕様３および４の
設定は以下の表のとおりである。

【００６３】

【表３】

【００６４】以上の各種の実験の結果より、回転式圧縮
機の構成を、式（１）および式（２）を満たすような構
造にすれば、クランク軸５の上下振動による異常音（ガ
ー音）の発生を防止できることが判明した。すなわち、
１次空間Ｓ１や２次空間Ｓ２の容積Ｖ１、Ｖ２を小さく
したり、１次−２次空間通路長さＬを短くしたり、通路
断面積Ｓを大きくすることにより、式（２）を満たすよ
う設計すれば、共鳴現象による異常音の発生を防止でき
ることがわかった。

【００６５】また、たとえばマグネットセンタずらしに
よる力だけではガー音の発生を抑えられないときに、圧
縮機内部に特別な構造を追加せずにガー音の発生を防止
するのにこの式（１）および式（２）を満たす構成は有
効である。

【００６６】つまり式（１）、（２）を満たす構成にす
るとともに、図１に示すように回転子３の上端面をステ
ータコア２ａの上面から上方へ寸法Ｍだけずらすことに
より、回転子３およびクランク軸５が図中下方向へ付勢
されるため、より効果的に異常音の発生を防止すること
ができる。

【００６７】なおこの回転子３のステータコア２ａから
のずらし量Ｍは、たとえば５ｍｍである。

【００６８】また圧縮要素１３には、いわゆるスイング
型の回転式圧縮機が用いられることが望ましい。

【００６９】図７は、圧縮機にいわゆるスイング型の回
転式圧縮機を用いた場合の図１のＢ−Ｂ線に沿う概略断
面図である。図７を参照して、いわゆるスイング型の回
転式圧縮機では、シリンダ９ａ内に配置されるローリン
グピストン１２ａの外周にブレード２１が嵌合されて一
体化されている。そしてこのブレード２１は、シリンダ
９ａに回動可能に配置された揺動体２２に進退自在とな
るように支持されている。

【００７０】このような構成とすることで、いわゆるス
イング型の圧縮機では、クランク軸５の回転力を受けて
ローリングピストン１２ａが自転せずに公転する。そし
てこのローリングピストン１２ａの公転により、シリン
ダ室１０ａ内の吸入室Ｈに吸入口２３から冷媒ガスが吸
入された後、圧縮され、圧縮終了後に弁板２５を開動作
させて圧縮室Ｉから吐出口２４へと圧縮冷媒ガスが吐出
される。

【００７１】このようにいわゆるスイング型ではローリ
ングピストン１２ａとブレード２１とが一体化されてい
る。このため、ブレードとローリングピストンとが分離
し、かつローリングピストンの外周面にブレードが押圧
により常時接触する型（以下、従来型と称す）の回転式
圧縮機に比べて、以下の利点がある。

【００７２】まず、いわゆるスイング型の圧縮機では、
ローリングピストン１２ａの公転時にローリングピスト
ン１２ａの外周面にブレード２１を押圧して接触させる
必要はないため、給油量の少ないローリングピストン１
２ａとブレード２１との接触部における摩擦損失や動力
損失をなくすことができる。

【００７３】またいわゆるスイング型の圧縮機では、ブ
レード２１はローリングピストン１２ａに固定されてい
るため、従来型の圧縮機のように、ブレードとローリン
グピストンとの接触部において圧縮室Ｉから吸入室Ｈへ
ガスが漏れることが防止され、容積効率を高めることが
できる。

【００７４】ただし、本実施の形態の構成は、いわゆる
スイング型の圧縮機に用いられればより好ましいのであ
って、ブレードとローリングピストンとが分離した従来
型の回転式圧縮機に用いられても十分に異常音の発生を
防止することができる。

【００７５】なお、本実施の形態では、図１に示す２シ
リンダ型の回転式圧縮機について説明したが、図８に示
す１シリンダ型の回転式圧縮機に式（１）および（２）
を満たす構成が適用されてもよい。なお、この場合、１
次空間容積［Ｖ１］は、モータ４の下であって、モータ
４と密閉容器１とシリンダ９の上部表面レベルとにより
囲まれる空間の容積である。

【００７６】今回開示された実施の形態はすべての点で
例示であって制限的なものではないと考えられるべきで
ある。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲内でのすべての変更が含まれることが意図され
る。

【００７７】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１に係る回
転式圧縮機によれば、本願発明者らは、回転式圧縮機に
おいて異常音の発生を抑えることのできる関係式を見出
した。このため、この関係式を満たすように回転式圧縮
機の各部品を設計し、また運転を調整することによりモ
ータ特性を劣化させることなく異常音の発生を防止する
ことができる。

【００７８】また、請求項２に係る回転式圧縮機によれ
ば、回転式圧縮機が上記関係式を満たすとともに、さら
にマグネットセンタをずらす構成とされることにより、
より効果的に異常音の発生を防止することも可能とな
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態における回転式圧縮機の構
成を概略的に示す断面図である。

【図２】図１のＡ−Ａ線に沿う概略断面図である。

【図３】回転式圧縮機における運転周波数とクランク上
下動との関係を示すグラフである。

【図４】回転式圧縮機における運転周波数と差圧脈動幅
との関係を示すグラフである。

【図５】２シリンダ型の回転式圧縮機におけるガー音発
生運転周波数と理論共鳴周波数との関係を示すグラフで
ある。

【図６】１シリンダ型の回転式圧縮機におけるガー音発
生運転周波数と理論共鳴周波数との関係を示すグラフで
ある。

【図７】いわゆるスイング型の圧縮機を用いた場合の図
１のＢ−Ｂ線に沿う概略断面図である。

【図８】従来の回転式圧縮機の構成を概略的に示す断面
図である。

【符号の説明】

１密閉容器２固定子３回転子４モータ５クランク軸９ａ、９ｂシリンダ１０ａ、１０ｂシリンダ室１２ａ、１２ｂローリングピストン１３圧縮要素１６エアギャップ１７貫通孔１８ａ、１８ｂ切欠き

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】密閉容器（１）内の上部に配置された電
動要素（４）と、前記密閉容器（１）内の下部に配置さ
れかつ回転軸（５）によって前記電動要素（４）に連結
された圧縮要素（１３）とを有し、前記圧縮要素（１
３）は円筒状のシリンダ（９ａ，９ｂ）と、前記シリン
ダ（９ａ，９ｂ）内に配置されかつ前記電動要素（４）
から前記回転軸（５）を通じて回転力を与えられること
で前記シリンダ（９ａ，９ｂ）の内周面に沿って回転し
て冷媒ガスを圧縮する回転ピストン（１２ａ，１２ｂ）
とを有する回転式圧縮機であって、前記電動要素（４）と前記密閉容器（１）と前記シリン
ダ（９ａ）の前記電動要素（４）側表面レベルとで囲ま
れた前記電動要素（４）下の第１の空間（Ｓ１）の容積
をＶ１とし、前記電動要素（４）と前記密閉容器（１）
とに囲まれた前記電動要素（４）上の第２の空間（Ｓ
２）の容積をＶ２とし、前記第１および第２の空間（Ｓ
１、Ｓ２）を結ぶ通路空間（１６，１７，１８ａ，１８
ｂ）の長さをＬとし、前記通路空間（１６，１７，１８
ａ，１８ｂ）の断面積をＳとし、前記第１および第２の
空間（Ｓ１、Ｓ２）の間に発生する共鳴周波数をＦと
し、前記冷媒ガス中での音速をＣとし、前記シリンダ
（９ａ，９ｂ）の個数をＮとし、単位時間当りの前記回
転ピストン（１２ａ，１２ｂ）の回転数を運転周波数と
したとき、【数１】の関係を満たすことを特徴とする、回転式圧縮機。
【請求項２】前記電動要素（４）は、前記密閉容器
（１）内に取付けられたステータコア（２ａ）を有する
固定子（２）と、前記固定子（２）の中央空間部に前記
固定子（２）の内周面と距離を隔てて配置された回転子
（３）とを備え、前記回転子（３）の上端は、前記ステ
ータコア（２ａ）の上端面より上方へ突出している、請
求項１に記載の回転式圧縮機。