JPH1076414A - Twist drill - Google Patents
Twist drillInfo
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- JPH1076414A JPH1076414A JP24932296A JP24932296A JPH1076414A JP H1076414 A JPH1076414 A JP H1076414A JP 24932296 A JP24932296 A JP 24932296A JP 24932296 A JP24932296 A JP 24932296A JP H1076414 A JPH1076414 A JP H1076414A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、ツイストドリル
のフルート溝およびシンニングの形状に関し、切りくず
排出性の改善と、排出しやすい切りくず形状の生成が図
られたツイストドリルに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a shape of a flute groove and a thinning of a twist drill, and more particularly to a twist drill capable of improving a chip discharging property and generating a chip shape which is easy to discharge.
【０００２】[0002]
【従来の技術】クロスシンニングは、ツイストドリルの
先端視である図７（ａ）において、切刃３に対してある
一定の角度範囲内で任意に方向決めされたシンニング切
刃４に対し、図７（ｂ）の如くその直交方向から側面視
し、さらにこれを仰角αなる角度方向から側面視した状
態（図７（ｃ））にセッティングされ、砥石の外周面が
ドリルの軸心Ｏからの開き角度θに一致するテーパをも
つ平砥石でもって研削することにより成形される。2. Description of the Related Art Cross thinning is illustrated in FIG. 7 (a), which is a front view of a twist drill, with respect to a thinning cutting edge 4 arbitrarily oriented within a certain angle range with respect to the cutting edge 3. As shown in FIG. 7 (b), the side is viewed from the orthogonal direction, and the side is viewed from the angle of elevation α (FIG. 7 (c)). It is formed by grinding with a flat grindstone having a taper corresponding to the opening angle θ.
【０００３】図８および図９には、上記のようなセッテ
ィング状態のもとで研削加工された従来のシンニング形
状が示されている。切刃３に対するシンニング切刃４は
一般的に１３０〜１６０゜に設定され、仰角αは３８〜
５０゜に設定される。そして砥石による研削の結果、ド
リルの軸線Ｏと開き角度θの位置にある直線とによって
挟まれたポケットが形成されたものがクロスシンニング
である。開き角度θは通常９０〜１１０゜に設定され
る。FIGS. 8 and 9 show a conventional thinning shape which is ground in the above-described setting state. The thinning cutting edge 4 for the cutting edge 3 is generally set at 130 to 160 °, and the elevation angle α is 38 to
Set to 50 °. Then, as a result of grinding by the grindstone, cross-thinning is formed in which a pocket sandwiched between the axis O of the drill and a straight line at the position of the opening angle θ is formed. The opening angle θ is usually set to 90 to 110 °.
【０００４】また、図８には、先端視における溝幅β1
とランド幅β2が示されている。ツイストドリルの溝幅
比をドリル軸の直角断面で表わしたときに、その大きさ
は従来０．５〜１．１である。このようなドリルを先端
視による溝幅比β1／β2で表わしたときに、先端部のド
リル形状によって一義的に言えないが、β1／β2は大体
において０．９を超えることはない。FIG. 8 shows a groove width β 1 in a front view.
And the land width β 2 are shown. When the groove width ratio of the twist drill is represented by a cross section perpendicular to the drill shaft, the size is conventionally 0.5 to 1.1. When such a drill is expressed by the groove width ratio β 1 / β 2 as viewed from the front, it cannot be said unambiguously depending on the drill shape at the front end, but β 1 / β 2 generally does not exceed 0.9. Absent.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】ツイストドリルのフル
ート溝は、穴加工時の切り屑が穴の外に排出されるとき
の通路であると同時に、切削剤を外部から供給するとき
の流路となるものである。溝幅比はフルート溝の大きさ
と関連するものであるから、溝幅比が小さければ、切削
剤はドリルの先端部に達しにくい傾向にある。反対に、
溝幅比が大きければ切削剤の切刃までの供給は改善され
るが、ドリル本体の断面積はその分小さくなり、工具剛
性が低下して切削性能が損われることになる。The flute groove of the twist drill is a passage through which chips are discharged from the hole at the time of boring, and a flow passage through which a cutting agent is supplied from the outside. It becomes. Since the groove width ratio is related to the size of the flute groove, if the groove width ratio is small, the cutting agent tends to hardly reach the tip of the drill. Conversely,
If the groove width ratio is large, the supply of the cutting agent to the cutting edge is improved, but the cross-sectional area of the drill body is correspondingly reduced, the tool rigidity is reduced, and the cutting performance is impaired.
【０００６】シンニングポケットの形状は、切りくず処
理性能に大きく影響する。シンニングポケットが小さい
と、シンニング切刃にて生成された切りくずが詰り勝手
になり、悪くすれば切刃の欠損を引き起こす。反対に、
シンニングポケットが広がれば切りくず詰りは解消され
るが、切りくずを拘束する力は弱まるので、切りくずが
伸び勝手となって切りくず処理性能の低下を招く。ま
た、シンニングポケットを広くすることはコーナ側の刃
部厚みを減少させるので、切れ刃強度の低下を招くこと
にもなる。[0006] The shape of the thinning pocket greatly affects the chip disposal performance. If the thinning pocket is small, the chips generated by the thinning cutting edge will be easily clogged, and if it is worse, the cutting edge will be damaged. Conversely,
If the thinning pocket is widened, chip clogging is eliminated, but the force for restraining the chip is weakened, so that the chip is free to grow and the chip processing performance is reduced. In addition, widening the thinning pocket reduces the thickness of the blade portion on the corner side, which also leads to a decrease in cutting edge strength.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】この発明は、上記の如き
課題に鑑みなされたもので、丸棒状を呈する工具本体の
外周部分には、ねじれを伴う二本のフルート溝が配設さ
れ、その先端には切刃が形成されてなるツイストドリル
において、前記ツイストドリルのヒールの少なくとも先
端部に面取りを施すとともに、前記ツイストドリルを先
端視におけるシンニング切刃に直交する方向から側面視
したものを、一定の仰角でもってさらに側面視して、こ
の方向から先端部に施されるクロスシンニングのシンニ
ングポケット形状を、ドリルの軸心から伸びる一定長さ
の直線部分と、これより外周に配される直線および／ま
たは曲線の組合せにより全体として凹状に構成し、ドリ
ルの軸心と前記直線部分との開き角度θを１００〜１３
０゜に形成する。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and has two flute grooves with a twist disposed on an outer peripheral portion of a tool body having a round bar shape. In a twist drill having a cutting edge formed at the tip, while chamfering at least a tip portion of the heel of the twist drill, a side view of the twist drill from a direction orthogonal to a thinning cutting edge in a front view, When viewed from the side at a certain elevation angle, the thinning pocket shape of the cross thinning applied to the tip from this direction is defined as a straight part of a certain length extending from the axis of the drill and a straight line arranged on the outer circumference And / or a combination of curves to form a concave shape as a whole, and the opening angle θ between the axis of the drill and the straight line portion is 100 to 13
0 °.
【０００８】加えて、前記面取りの付加により拡幅され
たフルート溝の溝幅比β1／β2が０．９〜１．３の範囲
にあるように形成し、さらに、前記シンニングポケット
を構成する直線部分の長さｔ1が０．２ｍｍより大きく
０．３Ｄ（ただしＤはドリル直径）を超えないように形
成する。前記長さｔ1なる直線部分より外周側は円弧に
て形成し、その半径ｒが０．５ｍｍより大きく０．７Ｄ
を超えないようにする。あるいは、前記長さｔ1なる直
線部分より外周側を、長さｔ2なる第２の直線部分とさ
らに外周に位置する第３の直線部分により形成し、長さ
ｔ2は２ｍｍより大きく０．３Ｄを超えないように形成
し、第１の直線部分と第２の直線部分との開き角度
α1、および、第２の直線部分と第３の直線部分との開
き角度α2が、ともに１４０〜１７０゜となるように形
成するようにする。In addition, the flute groove widened by the addition of the chamfer is formed so that the groove width ratio β 1 / β 2 is in the range of 0.9 to 1.3, and further constitutes the thinning pocket. The length t 1 of the straight portion is formed so as to be larger than 0.2 mm and not more than 0.3 D (D is a drill diameter). The outer peripheral side of the straight portion having the length t 1 is formed by an arc, and the radius r is larger than 0.5 mm and 0.7D.
Not to exceed. Alternatively, the outer peripheral side than the length t 1 becomes linear portion, is formed by a third straight portion located on the second straight portion and further periphery made long t 2, the length t 2 is greater than 2 mm 0. formed so as not to exceed 3D, opening angle alpha 1 between the first and second linear sections, and, open angle alpha 2 of the second straight portion and a third straight portion, both 140゜ 170 °.
【０００９】[0009]
【発明の実施の態様】次に、この発明の実施の形態の一
例について、図を参照しながら説明する。図１ないし図
３に示されたツイストドリルおいて、工具本体１の外周
部分には、ねじれを伴う二本のフルート溝２が配設さ
れ、その先端には切刃３およびシンニング切刃４が形成
されている。このツイストドリルのヒールには少なくと
も先端部に面取り５が施されるので、フルート溝２は先
端部において面取り５を含む大きさに拡幅されている。Next, an example of an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. In the twist drill shown in FIGS. 1 to 3, two flute grooves 2 with twist are arranged on the outer peripheral portion of the tool body 1, and a cutting edge 3 and a thinning cutting edge 4 are provided at the tip thereof. Is formed. Since the heel of this twist drill is chamfered at least at the tip, the flute groove 2 is widened to the size including the chamfer 5 at the tip.
【００１０】このようなフルート溝２としたことによる
長所は、先端部の溝幅比が大きくなるということであ
る。すなわち、先端視における面取り５の最外周点Ａ、
言い換えればフルート溝２の最外周点Ａと軸心Ｏとを結
ぶ直線によって分割される溝幅β1とランド幅β2とがな
す溝幅比β1／β2が大きくなり、従来の標準的なツイス
トドリルの最大値である０．９を上回るようになるの
で、切削剤を外部から給油したときに、切削剤がドリル
の先端まで十分達しやすくなる。しかも面取り５は、切
りくず排出に阻害されない切削剤の専用的な流路として
確保される。一方、過度に大きな溝幅比はドリルの剛性
を低下させるので上限についての検討も加え、溝幅比β
1／β2の範囲は０．９〜１．３が適切であるとしたもの
である。An advantage of using such a flute groove 2 is that the groove width ratio at the tip end is increased. That is, the outermost peripheral point A of the chamfer 5 in the front view,
In other words, the groove width ratio β 1 / β 2 formed by the groove width β 1 and the land width β 2 divided by the straight line connecting the outermost peripheral point A of the flute groove 2 and the axis O becomes large, and the conventional standard is increased. Since the value exceeds 0.9, which is the maximum value of a natural twist drill, when the cutting agent is supplied from outside, the cutting agent can easily reach the tip of the drill. In addition, the chamfer 5 is secured as a dedicated flow path for the cutting agent that is not hindered by chip discharge. On the other hand, an excessively large groove width ratio reduces the rigidity of the drill.
The range of 1 / β 2 is determined to be 0.9 to 1.3 as appropriate.
【００１１】上記のようなフルート溝２としたことによ
る短所は、ヒールに面取りが施されて削られた分だけ切
りくず生成に関与する溝が失われることになり、切りく
ず処理性能が低下することである。この問題を、本発明
はシンニングの形状によって解決している。以下はその
説明である。The disadvantage of using the flute grooves 2 as described above is that the grooves involved in chip generation are lost by the amount of chamfering of the heel, and the chip processing performance is reduced. That is. The present invention solves this problem by the shape of the thinning. The following is the explanation.
【００１２】図３は、クロスシンニングのポケットの研
削を行うときのセッティング状態に関連する図であり、
図７（ｃ）に相当するものである。本図において、軸心
Ｏと軸心Ｏから伸びる直線部分とによってシンニングの
開き角度θが規定され、その開き角度θの大きさは１０
０〜１３０゜である。また、直線部分の長さｔ1は、ド
リル直径Ｄの大きさに従って０．２ｍｍより大きく０．
３Ｄを超えない範囲で適宜選択される。長さｔ1なる直
線部分の外周側は、これに連続する円弧と結ばれ、全体
として凹状をなすようにする。このとき、円弧の半径ｒ
は、ドリル直径Ｄの大きさに従って０．５ｍｍより大き
く０．７Ｄを超えない範囲で適宜選択される。FIG. 3 is a view related to a setting state when grinding a cross thinning pocket.
This corresponds to FIG. In this drawing, the opening angle θ of the thinning is defined by the axis O and a straight line portion extending from the axis O, and the magnitude of the opening angle θ is 10
0 to 130 °. Further, the length t 1 of the straight portion is larger than 0.2 mm according to the size of the drill diameter D.
It is appropriately selected within a range not exceeding 3D. The outer peripheral side of the linear portion having the length t 1 is connected to an arc that follows the linear portion, so that the linear portion has a concave shape as a whole. At this time, the radius r of the circular arc
Is appropriately selected within a range of more than 0.5 mm and not more than 0.7 D according to the size of the drill diameter D.
【００１３】シンニング面６において、前記長さｔ1で
示された直線部分に相応して形成された平面部分は、シ
ンニング切刃４により生成される切りくずが最初に接触
する箇所である。したがって、当該平面部分によって形
成される空間が小さいと切りくずは適切に処理されず、
切りくず詰りや切れ刃の欠損を引き起こすことになる。
本発明ツイストドリルは開き角度θが従来より大きくと
られることから、このようなトラブルは減少する。On the thinning surface 6, a plane portion formed corresponding to the straight line portion indicated by the length t 1 is a place where the chip generated by the thinning cutting edge 4 first comes into contact. Therefore, if the space formed by the plane portion is small, the chips are not properly processed,
This may cause chip clogging and loss of the cutting edge.
Since the twist angle of the twist drill of the present invention is set to be larger than in the past, such troubles are reduced.
【００１４】長さｔ1なる直線部分の外周側に繋がる円
弧は、シンニング面６の円弧に相応する部分を凹曲面に
するので、従来のように一様に平面とするシンニングよ
りもコーナ側の刃部の肉厚を厚く保つ効能があり、面取
り５により削り取られたヒールを補強する。さらに、シ
ンニング切刃４にて生成された切りくずは、前記の如く
大きな開き角度θの効果により無理な変形を受けること
なく滑らかに流出したあと、凹曲面に倣ってフルート溝
２の奥に引き込まれるようにして排出される。円弧の半
径ｒの大きさは、切りくずの滑らかな流出が行われる範
囲の検討から求められたものである。The circular arc connected to the outer peripheral side of the linear portion having the length t 1 has a concave curved surface at a portion corresponding to the circular arc of the thinning surface 6. It has the effect of keeping the thickness of the blade portion thick, and reinforces the heel cut off by the chamfer 5. Further, the chips generated by the thinning cutting edge 4 smoothly flow out without being subjected to excessive deformation due to the effect of the large opening angle θ as described above, and are then drawn into the flute groove 2 along the concave curved surface. Is discharged in this way. The magnitude of the radius r of the arc is obtained by examining the range in which the chips flow smoothly.
【００１５】シンニングポケットの直線部分の長さも切
りくず流出との関係で求まる好適値があって、当該長さ
ｔ1が短か過ぎれば、開き角度θを大きくした効果が発
揮されずに切りくず詰りを誘い、長さｔ1がドリル直径
Ｄの３０％を超えるほどに長ければ、直線部分の外周側
に繋がる凹曲面が切りくずから遠ざかって切りくずを拘
束する作用が薄れ、もって切りくず処理効果が弱まる。[0015] There is preferred values determined in relation to the even chip outflow length of the linear portion of the thinning pocket, the if Sugire length t 1 is either short, cut without being greatly effect the angle θ opens exhibit scraps If the length t 1 is longer than 30% of the drill diameter D inducing clogging, the concave curved surface connected to the outer peripheral side of the straight line portion moves away from the chip to reduce the effect of restraining the chip, thereby reducing the chip processing. The effect weakens.
【００１６】図４ないし図６は、この発明の実施の形態
の他の一例を示すものであり、上記一例と同一箇所には
同符号を付してある。この一例も、上記一例と同一の作
用効果を狙ったものであるが、シンニングの形状を、上
記一例におけるシンニングの円弧に近似するように二つ
の直線でもって組合せて構成したものである。すなわ
ち、ドリルの軸心Ｏから伸びる長さｔ1なる第１の直線
部分と、これに繋がる長さｔ２なる第２の直線部分と、
さらに外周側に繋がる第３の直線部分によって、全体と
して凹状になるように構成している。FIGS. 4 to 6 show another example of the embodiment of the present invention, and the same parts as those in the above-mentioned example are denoted by the same reference numerals. This example also aims at the same operation and effect as the above example, but is configured by combining thinning shapes with two straight lines so as to approximate the thinning arc in the above example. That is, a first straight portion having a length t 1 extending from the axis O of the drill, a second straight portion having a length t 2 connected thereto,
Further, a third linear portion connected to the outer peripheral side is configured to be concave as a whole.
【００１７】そして上記一例と同じに、第１の直線部分
の長さｔ1は、ドリル直径Ｄの大きさに従って０．２ｍ
ｍより大きく０．３Ｄを超えない範囲で設定され、開き
角度θは１００〜１３０゜の範囲に設定される。第２の
直線部分は、その長さｔ2が、ドリル直径Ｄの大きさに
従って０．２ｍｍより大きく０．３Ｄを超えない範囲で
設定され、第１の直線部分と第２の直線部分との開き角
度γ1は１４０〜１７０゜にあるように形成される。さ
らに、第２の直線部分と第３の直線部分との開き角度γ
2についても１４０〜１７０゜の範囲にあるようにす
る。このような構成とすることにより、上記一例の円弧
にて形成されたシンニングと同等の効果が得られるよう
になると同時に、直線の組合せ形状であるために、シン
ニング加工に使用する砥石の成形が円弧のものより容易
となる。In the same manner as in the above example, the length t 1 of the first straight portion is 0.2 m according to the size of the drill diameter D.
and the opening angle θ is set in the range of 100 to 130 °. The length t 2 of the second straight line portion is set within a range of more than 0.2 mm and not more than 0.3 D according to the size of the drill diameter D, and the length of the second straight line portion is defined by the first straight line portion and the second straight line portion. opening angle gamma 1 is formed as in 140 to 170 °. Further, the opening angle γ between the second linear portion and the third linear portion
2 is also in the range of 140 to 170 °. With such a configuration, the same effect as the thinning formed by the above-described example arc can be obtained, and at the same time, since the combination shape is a straight line, the forming of the grindstone used for the thinning processing is performed by the arc. Easier than
【００１８】[0018]
【発明の効果】この発明によれば、ヒール部の面取りに
より溝幅が拡幅されたために、外部給油による切削剤の
供給が切刃まで適切に行われるようになる。また、シン
ニングポケットの独創的な形状により、溝幅の拡幅によ
ってもドリルの剛性が低下することがない。さらに、シ
ンニング切刃にて生成される切りくずの詰りが防止され
るとともに、ポケットに拘束されてフルート溝の排出方
向へ切りくずが誘引されるようになり、切りくず処理性
能も改善される。According to the present invention, since the groove width is widened by chamfering the heel portion, the supply of the cutting agent by external lubrication can be appropriately performed up to the cutting edge. In addition, due to the original shape of the thinning pocket, the rigidity of the drill does not decrease even when the groove width is increased. Further, the clogging of the chip generated by the thinning cutting blade is prevented, and the chip is restrained by the pocket and is attracted in the discharge direction of the flute groove, so that the chip processing performance is improved.
【図１】本発明ツイストドリルの実施の形態の一例を示
す側面図である。FIG. 1 is a side view showing an example of an embodiment of a twist drill of the present invention.
【図２】図１の正面図であり、その先端部のみ示したも
のである。FIG. 2 is a front view of FIG. 1, showing only a front end thereof.
【図３】図１のツイストドリルのシンニングの状態を表
わす図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a state of thinning of the twist drill of FIG. 1;
【図４】本発明ツイストドリルの実施の形態の他の一例
を示す側面図である。FIG. 4 is a side view showing another example of the embodiment of the twist drill of the present invention.
【図５】図４の正面図であり、その先端部のみ示したも
のである。FIG. 5 is a front view of FIG. 4, showing only a tip end thereof.
【図６】図４のツイストドリルのシンニングの状態を表
わす図である。FIG. 6 is a diagram illustrating a state of thinning of the twist drill of FIG. 4;
【図７】ツイストドリルのクロスシンニング研削のセッ
ティングを説明する図である。FIG. 7 is a view for explaining setting of cross thinning grinding of a twist drill.
【図８】従来のツイストドリルの一例を示す側面図であ
る。FIG. 8 is a side view showing an example of a conventional twist drill.
【図９】図８の正面図であり、その先端部のみ示したも
のである。FIG. 9 is a front view of FIG. 8, showing only a front end thereof.
１ 工具本体 ２ フルート溝 ４ シンニング切刃 ５ 面取り ６ シンニング面 Ｏ 軸心 θ （シンニングの）開き角度 ｔ1 （直線部分の）長さ1 tool body 2 flutes grooves 4 thinning the cutting edge 5 chamfer 6 thinned face O axis theta (thinning) opening angle t 1 (straight portion) length
Claims (5)
は、ねじれを伴う二本のフルート溝２が配設され、その
先端には切刃３が形成されてなるツイストドリルにおい
て、 前記ツイストドリルのヒールの少なくとも先端部に面取
り５を施すとともに、前記ツイストドリルを先端視にお
けるシンニング切刃４に直交する方向から側面視したも
のを、一定の仰角αでもってさらに側面視して、この方
向から先端部に施されるクロスシンニングのシンニング
ポケット形状を、ドリルの軸心Ｏから伸びる長さｔ1な
る直線部分と、これより外周に配される直線および／ま
たは曲線の組合せにより全体として凹状に構成し、ドリ
ルの軸心Ｏと前記直線部分との開き角度θを１００〜１
３０゜に形成することを特徴とするツイストドリル。1. A twist drill in which a tool body 1 having a round bar shape is provided with two twisted flute grooves 2 at an outer peripheral portion thereof, and a cutting edge 3 is formed at a tip thereof. A chamfer 5 is formed on at least the distal end of the heel of the drill, and the twist drill is further laterally viewed from a direction perpendicular to the thinning cutting edge 4 in the distal end view at a certain elevation angle α, and the direction is further changed. The thinning pocket shape of the cross thinning applied to the front end portion is formed into a concave shape as a whole by a combination of a straight portion having a length t 1 extending from the axis O of the drill and a straight line and / or a curve arranged on the outer periphery thereof. And the opening angle θ between the axis O of the drill and the straight line portion is 100 to 1
A twist drill formed at 30 °.
ルート溝２の溝幅比β1／β2が０．９〜１．３の範囲に
あるように形成されることを特徴とする請求項１に記載
のツイストドリル。2. The flute groove 2 widened by the addition of the chamfer 5 is formed so that the groove width ratio β 1 / β 2 is in the range of 0.9 to 1.3. 2. The twist drill according to 1.
部分の長さｔ1が０．２ｍｍより大きく０．３Ｄ（ただ
しＤはドリル直径）を超えないように形成されることを
特徴とする請求項１および請求項２に記載のツイストド
リル。3. The thinning pocket according to claim 1, wherein a length t 1 of the straight portion is greater than 0.2 mm and does not exceed 0.3 D (D is a drill diameter). And the twist drill according to claim 2.
円弧により形成し、その半径ｒが０．５ｍｍより大きく
０．７Ｄを超えないように形成されることを特徴とする
請求項１ないし請求項３に記載のツイストドリル。4. The method according to claim 1, wherein an outer peripheral side of the linear portion having the length t1 is formed by an arc, and a radius r thereof is larger than 0.5 mm and does not exceed 0.7D. The twist drill according to claim 3.
を、長さｔ2なる第２の直線部分とさらに外周に位置す
る第３の直線部分により形成し、長さｔ2は０．２ｍｍ
より大きく０．３Ｄを超えないように形成され、第１の
直線部分と第２の直線部分との開き角度γ1、および、
第２の直線部分と第３の直線部分との開き角度γ2が、
ともに１４０〜１７０゜にあるように形成されることを
特徴とする請求項１ないし請求項３に記載のツイストド
リル。The outer peripheral side of wherein said length t 1 becomes linear portion, is formed by a third straight portion which is located further outer periphery and a second straight portion comprising a length t 2, the length t 2 is 0. 2mm
Is formed so as not to exceed 0.3D, and the opening angle γ 1 between the first linear portion and the second linear portion, and
The opening angle γ 2 between the second straight portion and the third straight portion is
4. The twist drill according to claim 1, wherein both are formed to have an angle of 140 to 170 [deg.].
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24932296A JPH1076414A (en) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | Twist drill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24932296A JPH1076414A (en) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | Twist drill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1076414A true JPH1076414A (en) | 1998-03-24 |
Family
ID=17191285
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24932296A Pending JPH1076414A (en) | 1996-08-30 | 1996-08-30 | Twist drill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1076414A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002210608A (en) * | 2001-01-17 | 2002-07-30 | Dijet Ind Co Ltd | Drill for heat-resistant metal |
| JP2005169572A (en) * | 2003-12-11 | 2005-06-30 | Mitsubishi Materials Corp | Drill, throwaway drill and throwaway tip |
| JP2010505636A (en) * | 2006-10-13 | 2010-02-25 | ケンナメタル インコーポレイテッド | Bit for drill tool |
| CN103752911A (en) * | 2013-12-31 | 2014-04-30 | 深圳市金洲精工科技股份有限公司 | Miniature drill bit and machining method thereof |
-
1996
- 1996-08-30 JP JP24932296A patent/JPH1076414A/en active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002210608A (en) * | 2001-01-17 | 2002-07-30 | Dijet Ind Co Ltd | Drill for heat-resistant metal |
| JP4694702B2 (en) * | 2001-01-17 | 2011-06-08 | ダイジ▲ェ▼ット工業株式会社 | Drill for heat-resistant metal |
| JP2005169572A (en) * | 2003-12-11 | 2005-06-30 | Mitsubishi Materials Corp | Drill, throwaway drill and throwaway tip |
| JP2010505636A (en) * | 2006-10-13 | 2010-02-25 | ケンナメタル インコーポレイテッド | Bit for drill tool |
| US8550756B2 (en) | 2006-10-13 | 2013-10-08 | Kennametal Inc. | Drill bit for drilling having at least two cutting edges, each with two cutting portions and a non-cutting portion between the two cutting portions |
| CN103752911A (en) * | 2013-12-31 | 2014-04-30 | 深圳市金洲精工科技股份有限公司 | Miniature drill bit and machining method thereof |
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