JPH1070886A - 多重パルス幅変調方式の電力変換装置 - Google Patents
多重パルス幅変調方式の電力変換装置Info
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Abstract
に対応する電力変換装置を提供する。 【解決手段】 ユニット11は、バッテリ1211、12
12、1213と、各バッテリ1211、1212、1213の直
流電力を単相交流電力に変換し、互いに直列に接続され
た単相PWMインバータ1311、1312、1313で構成
されている。ユニット112 、113 もユニット111
と同じ構成である。単相PWMインバータ1313、単相
PWMインバータ1323、単相PWMインバータ133
の単相交流端子sはスター接続され、充電用電源2とス
イッチ3を介して3相交流電動機1の中性点aに接続さ
れている。単相PWMインバータ1311、単相PWMイ
ンバータ1321、単相PWMインバータ1331の単相交
流端子rはそれぞれ電動機1の入力端子u,v,wに接
続されている。ユニット111 、112 、113 の出力
電圧は電気角で120°ずれている。
Description
する電気自動車などの電力変換装置に関する。
電源として高電圧のバッテリを必要としていた。図15
は従来の電気自動車用インバータの回路図である。イン
バータ502はバッテリ503の直流電力を一般的に図
15のように半導体スイッチ601〜606を用いて3
相交流電力へ変換し、交流電動機501を駆動する。こ
のインバータ502では半導体スイッチ601〜606
の接続から交流電動機501に相間電圧として出力でき
る電圧の最大値がバッテリ電圧と等しくなる。交流電動
機501には、比較的安価な200Vの電動機が使用さ
れるのが一般的である。このためインバータ502の交
流出力として3相200V交流電力を得るには、インバ
ータ502の入力電圧として最低でも交流200Vの振
幅である282V(≒200×21/2 )より高い直流電
圧が必要となる。したがって、200Vの電動機を駆動
するには、おおよそ300V程度の電圧をもつバッテリ
が必要である。
電圧を作るためには、1つのセルが数Vのバッテリを百
数十個程度直列に接続しなければならない。また、この
ような多数個直列接続されたバッテリを充電するには、
バッテリよりも高電圧の直流電圧を充電器によって作り
出さなければならない。セルを多数直列接続したバッテ
リを充電する場合、セルの特性に個体差があるため、各
セルの電圧を完全に均等することができず、各セルの充
電状態にばらつきが生ずる。さらに、数百V程度に多数
個直列接続されたバッテリの場合には、バッテリに加え
る充電電圧も高く個々のセルの充電状態のばらつきが無
視できないほど大きくなるため、できるだけバッテリの
直列接続数を減らし充電電圧を低くする方がよい。しか
しバッテリの電圧を低くすると交流電動機に必要な直流
電圧を得ることができない。
駆動し、低電圧のバッテリに対応する、多重パルス幅変
調方式の電力変換装置を提供することにある。
ルス幅変調方式の電力変換装置は、直流電源または1個
以上のバッテリセルより構成されるn個(n≧2)のバ
ッテリと、該バッテリの各々の直流電力を単相交流電力
に変換するn個の電力変換器を1ユニットとして3ユニ
ット有し、各ユニット内の単相交流端子は直列に接続さ
れ、各ユニット内の単相交流端子の内、他の電力変換器
の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方
が互いにスター接続され、他方は3相交流電動機の3個
の入力端子の各々に接続されており、各ユニット内のn
個の電力変換器の単相交流端子に出力される交流出力が
同位相になるように前記電力変換器を制御し、さらに3
個のユニット間の交流出力が電気角で120°ずれるよ
うに多重パルス幅変調を行う制御回路を有する。
流電動機の可変速駆動を行うに当たり、多重パルス幅変
調の波形制御を行うので、低歪み波形の出力電圧、出力
電流が得られ、直流から交流の直接変換であるので、電
力の供給と回生も自由に行うことができる。本発明の第
2の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置は、第1の
電力変換装置の各ユニットに、自ユニット内の各バッテ
リの残存容量を検出する残存容量検出器をさらに有し、
前記各残存容量検出器で検出された残存容量により、直
列に接続されたn個の前記電力変換器の交流電圧の基本
波振幅の比を決定する手段を有する。バッテリの残存容
量により、直列接続された単相電力変換器の出力電圧の
基本波振幅の比を決定することで、3相交流電動機を効
率的に駆動することができ、それにつながるバッテリを
効率的に充電することができる。
電力変換装置は、直流電源または1個以上のバッテリセ
ルより構成されるバッテリと、前記バッテリの直流電力
を交流電力に変換するn個(n≧2)の第1の電力変換
器と、各第1の電力変換器の出力を絶縁するn個のトラ
ンスと、各トランスからの電力を単相交流電力に変換す
るn個の第2の電力変換器を1ユニットとして3ユニッ
トを有し、各ユニット内の単相交流端子は直列に接続さ
れ、各ユニット内の単相交流端子の内、他の第2の電力
変換器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子
の一方が互いにスター接続され、他方は3相交流電動機
の3個の入力端子の各々に接続されており、各ユニット
内のn個の第2の電力変換器の単相交流端子に出力され
る交流出力が同位相になるように第2の電力変換器を制
御し、さらに3個のユニット間の交流出力が電気角で1
20°ずれるように多重パルス幅変調を行う制御回路を
有する。
流電動機の可変速駆動を行うに当たり、バッテリの電力
を一旦交流電力に変換しトランスで絶縁した後に多重化
するので、1つのバッテリを電源とした多重化が可能と
なる。また、複数のモジュールからなる各ユニットでそ
れぞれ単相パルス幅変調の波形制御を行うので、低歪み
波形の出力電圧、出力電流が得られ、電力の供給と回生
も自由に行うことができる。また、充電時にはバッテリ
をそれぞれのユニットの回生モードで充電できるため、
電力変換装置自体に充電機能を組み込むことができる。
本発明の第4の、多重パルス幅変調方式の電力変換装置
は、直流電源または1個以上のバッテリセルより構成さ
れるバッテリと、前記バッテリの直流電力を交流電力に
変換する第1の電力変換器と、前記第1の電力変換器の
出力を1次側入力とし、2次側に絶縁出力をもつトラン
スと、前記トランスからの絶縁された電力を単相交流電
力に変換するn個(n≧2)の第2の電力変換器を1ユ
ニットとして3ユニットを有し、各ユニット内の単相交
流端子は直列に接続され、各ユニット内の単相交流端子
の内、他の電力変換器の単相交流端子と接続されていな
い単相交流端子の一方が互いにスター接続され、他方は
3相交流電動機の3個の入力端子の各々に接続されてお
り、各ユニット内のn個の第2の電力変換器の単相交流
端子に出力される交流出力が同位相になるように第2の
電力変換器を制御し、さらに3個のユニット間の交流出
力が電気角で120°ずれるように多重パルス幅変調を
行う制御回路を有する。この場合、バッテリ、第1の電
力変換器、トランスを各ユニットに対して1個ずつ設け
ることもできる。
流電動機の可変速駆動を行うに当たり、バッテリの電力
を一旦交流電力に変換しトランスで絶縁した後に多重化
するので、1つのバッテリを電源とした多重化が可能と
なる。また、複数の第2の電力変換器からなる3ユニッ
トでそれぞれ多重パルス幅変調の波形制御を行うので、
低歪み波形の出力電圧、出力電流が得られ、電力の供給
と回生も自由に行うことができる。また、充電時にはバ
ッテリをそれぞれのユニットの回生モードで充電できる
ため、電力変換装置自体に充電機能を組み込むことがで
きる。本発明の実施態様によれば、前記3ユニットの単
相交流端子のスター接続点と前記3相交流電動機の巻線
の中性点との間に充電用電源とオン/オフスイッチが直
列に接続されている。
導通状態の切り替えによって前記スイッチをオンにした
あと、当該電力変換器内のバッテリの個別充電または一
括充電を行うことができる。
図面を参照して説明する。図1は本発明の第1の実施形
態の電力変換装置の構成図である。本実施形態の電力変
換装置は、3相交流電動機1を可変速駆動するもので、
3つのユニット111 、112 、113 で構成されてい
る。ユニット111 は、1個以上のバッテリセルより構
成される3個のバッテリ1211、1212、1213と、そ
れぞれバッテリ1211、1212、1213の直流電力を単
相交流電力に変換する電力変換器である単相PWMイン
バータ1311、13 12、1313で構成されている。ユニ
ット112 は、1個以上のバッテリセルより構成される
3個のバッテリ1221、1222、1223と、それぞれバ
ッテリ1221、1222、1223の直流電力を単相交流電
力に変換する電力変換器である単相PWMインバータ1
321、1322、1323で構成されている。ユニット11
3 は、1個以上のバッテリセルより構成される3個のバ
ッテリ1231、1232、1233と、それぞれバッテリ1
231、1232、1233の直流電力を単相交流電力に変換
する電力変換器である単相PWMインバータ1331、1
332、1333で構成されている。
子sは単相PWMインバータ1312の単相交流端子rに
接続され、単相PWMインバータ1312の単相交流端子
sは単相PWMインバータ1313の単相交流端子rに接
続されている。単相PWMインバータ1321の単相交流
端子sは単相PWMインバータ1322の単相交流端子r
に接続され、単相PWMインバータ1322の単相交流端
子sは単相PWMインバータ1323の単相交流端子rに
接続されている。単相PWMインバータ1331の単相交
流端子sは単相PWMインバータ1332の単相交流端子
rに接続され、単相PWMインバータ1332の単相交流
端子sは単相PWMインバータ1333の単相交流端子r
に接続されている。単相PWMインバータ1311、13
21、13 31の単相交流端子rはそれぞれ3相交流電動機
1の入力端子u,v,wに接続されている。単相PWM
インバータ1313、1323、1333の単相交流端子sは
スター接続されている(中性点b)。
間には、充電用電源2と、バッテリ1211〜1233の充
電時、充電用電源2を3相交流電動機1に接続するスイ
ッチ3が直列に接続されている。図2は各ユニット11
1 〜113 の詳細な回路図である。単相PWMインバー
タ13i1(i=1〜3)は直流端子P、Nと単相交流端
子r、sを有し、半導体スイッチ211〜214と、コ
ンデンサ201と、出力電圧指令V1 * (=V*/3、
V* は1ユニット出力電圧指令)によりPWM波形を作
り、信号S11、S12、S13、S14によりそれぞ
れ半導体スイッチ211、212、213、214をオ
ン/オフさせる、制御回路であるPWM発生器14i1で
構成されている。単相PWMインバータ13i2(i=1
〜3)は直流端子P、Nと単相交流端子r、sを有し、
半導体スイッチ221〜224と、コンデンサ202
と、出力電圧指令V2 *(=V* /3,V* は1ユニット
出力電圧指令)によりPWM波形を作り、信号S21、
S22、S23、S24によりそれぞれ半導体スイッチ
221、222、223、224をオン/オフさせる、
制御回路であるPWM発生器14i2で構成されている。
単相PWMインバータ13i3(i=1〜3)は直流端子
P、Nと単相交流端子r、sを有し、半導体スイッチ2
31〜234と、コンデンサ203と、出力電圧指令V
3 *(=V* /3、V* は1ユニット出力電圧指令)によ
りPWM波形を作り、信号S31、S32、S34によ
りそれぞれ半導体スイッチ231、232、233、2
34をオン/オフさせる、制御回路であるPWM発生器
14i3で構成されている。
311、1312、1313の単相交流端子r,sに出力され
る交流出力の基本波電圧は同位相になるようにPWM発
生器1411、1412、1413で制御される。ユニット1
12 の単相PWMインバータ1321、1322、1323の
単相交流端子r,sに出力される交流出力の基本波電
圧、ユニット3の単相PWMインバータ1331、1
332、1333の単相交流端子r,sに出力される交流出
力の基本波電圧も同様に同位相になるようにPWM発生
器1421〜1423、1431〜1433で制御される。そし
てユニット111 、112 、113 間では交流出力の位
相が電気角で120°ずれるように多重パルス幅変調が
行われる。ここで、3相交流電動機1の3個の入力端子
u,v,w間にかかる相間電圧Vuv, Vvw, Vwuと各ユ
ニット111 、112 、113 の交流出力電圧Vu ,V
v ,Vw との関係を電圧ベクトル図として図3に示す。
この図3から各ユニット111 〜113 が出力するのに
必要な電圧Vu ,Vv ,Vw は相間電圧Vuv, Vvw,V
wuの振幅の1/31/2 でよいことが分かる。また、各ユ
ニット111 〜113 が3個の単相PWMインバータで
構成されているので、各単相PWMインバータ1311〜
1333の出力電圧の最大値は3相交流電動機1の相間電
圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/3・31/2 でよく、単
相PWMインバータ1311〜1333のバッテリ電圧も3
相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの1/3・
31/2 より高い電圧であればよい。したがって、バッテ
リ1211〜1233は従来に比べて低電圧のものを使用す
ることが可能となる。
用電源2が中性点aとbにスイッチ3によって接続され
るため、3つのユニット111 〜113 は充電用電源2
と並列に接続され、バッテリ1211〜1233が充電され
る。このとき、各単相PWMインバータ1311〜1333
の半導体スイッチ211〜214、221〜224、2
31〜234の導通状態の切り替えによって、各バッテ
リ1211〜1233の個別充電や直列接続での充電が可能
となる。また、単相PWMインバータ1311〜1333の
スイッチ素子211〜214、221〜224、231
〜234を、充電用電源2の極性に合わせてバッテリ1
211〜1233が充電されるように制御することによっ
て、充電用電源2として交流電源も使用可能となる。さ
らに、3相交流電動機1の巻線に存在するリアクトル分
が大きい交流電動機の場合には、単相PWMインバータ
1311〜1333のスイッチ素子211〜214、221
〜224、231〜234と3相交流電動機1の巻線リ
アクトル4とで図4のようなPWMコンバータを構成す
ることができ、PWMコンバータは電源電圧を昇圧でき
るため、充電用電源電圧がバッテリ電圧よりも低い場合
でもバッテリ1211〜1233の充電が可能となる。
相PWMインバータ1311〜1333に備えているが、1
ユニットに1つのPWM発生器を備えてユニット内の3
つの単相PWMインバータを制御するようにしてもよ
い。図5は図1の電力変換装置の1ユニットの出力電圧
Vおよび1ユニット内の3個のPWMインバータの出力
電圧V1 、V2 、V3 (図2)の基本波の波形図であ
る。図5からわかるように、1ユニットの出力電圧V
と、3個の単相PWMインバータの交流電圧V1 、V
2 、V3 の基本波の和は等しく、また3個のPWMイン
バータの出力電圧V1 、V2 、V3 の基本波は全て等し
い。しかし、このように出力電圧Vを制御すると、バッ
テリの残存容量にばらつきがある場合、残存容量の少な
いバッテリは、他のバッテリより早く出力不能になるた
め、全体では残存容量が十分あるにも関わらず出力不能
になる。また、バッテリを充電する場合、セルの特性に
個体差があるため、各セルの充電状態にばらつきが生じ
るという問題が生じる。
の実施形態の多重パルス幅変調方式の電力変換装置の構
成図である。本実施形態は第1の実施形態の電力変換装
置に、ユニット111 の各バッテリ1211、1212、1
213の残存容量を検出する残存容量検出器1511、15
12、1513と、ユニット112 の各バッテリ1221、1
222、1223の残存容量を検出する残存容量検出機器1
521、1522、1523と、ユニット113 の各バッテリ
1231、1232、1233の残存容量を検出する残存容量
検出器1531、1532、1533と、残存容量検出器15
11、1512、1513から検出された残存容量により単相
PWMインバータ1311、1312、1313の出力電圧指
令を求め、PWM発生器1411、1412、1413に出力
する出力電圧指令演算器161 と、残存容量検出器15
21、1522、1523から検出された残存容量により単相
PWMインバータ1321、1322、1323の出力電圧指
令を求め、PWM発生器1421、1422、1423に出力
する出力電圧指令演算器162 と、残存容量検出器15
31、1532、1523から検出された残存容量により単相
PWMインバータ1331、1332、1333の出力電圧指
令を求め、PWM発生器1431、1432、1433に出力
する出力電圧指令演算器163 とが付加されて構成され
ている。
回路図である。1ユニットの出力電圧指令値をV* 、単
相PWMインバータ13i1、13i2、13i3(i=1〜
3)の出力電圧指令値をそれぞれV1 *、V2 *、V3 *とす
ると、出力電圧指令演算器16i1(i=1〜3)は3相
交流電動機1の駆動時、1ユニットの出力電圧指令V *
と、残存容量検出器15i1,15i2,15i3で検出され
たバッテリ12i1、12i2,12i3の残存容量Q1 、Q
2 、Q3 により、単相PWMインバータ13i1、1
3i2、13i3の出力電圧指令V1 *、V2 * 、V3 * をそ
れぞれ次式(1)、(2)、(3) V1 *={Q1 /(Q1 +Q2 +Q3 )}×V* ・・(1) V2 *={Q2 /(Q1 +Q2 +Q3 )}×V* ・・(2) V3 *={Q3 /(Q1 +Q2 +Q3 )}×V* ・・(3) より算出し、それぞれPWM発生器14i1、14i2、1
4i3に出力する。PWM発生器14i1、14i2,14i3
はこれら出力電圧指令V1 *、V2 *、V3 *によりPWM波
形を作り、半導体スイッチ211〜214、221〜2
24、231〜234をオン/オフさせる。
3 =20%のときは、V1 *=0.53V* 、V2 * =
0.33V* ,V3 * =0.13V* となる。このとき
の1ユニットの出力電圧Vの基本波、各単相PWMイン
バータの出力電圧V1 、V2 、V3 の基本波を図8に示
す。充電時、出力電圧指令演算器16i1(i=1〜3)
は、1ユニットの出力電圧指令V*と、残存容量検出器
15i1,15i2,15i3により検出されたバッテリ12
i1、12i2,12i3の残存容量Q1 、Q2 、Q3 によ
り、単相PWMインバータ13i1、13i2、13i3の出
力電圧指令V1 *、V2 * 、V3 * をそれぞれ次式
(4)、(5)、(6) V1 *={(1−Q1 )/(1−(Q1 +Q2 +Q3 ))}×V* ・・(4) V2 *={(1−Q2 )/(1−(Q1 +Q2 +Q3 ))}×V* ・・(5) V3 *={(1−Q3 )/(1−(Q1 +Q2 +Q3 ))}×V* ・・(6) より算出し、それぞれPWM発生器14i1、14i2、1
4i3に出力する。PWM発生器14i1、14i2,14i3
はこれら出力電圧指令V1 *、V2 *、V3 *によりPWM波
形を作り、半導体スイッチ211〜214、221〜2
24、231〜234をオン/オフさせる。
3 =20%のときは、V1 *=0.13V* 、V2 * =
0.33V* 、V3 * =0.53V* となる。このとき
の1ユニットの出力電圧Vの基本波、各単相PWMイン
バータの出力電圧V1 、V2 、V3 の基本波を図9に示
す。本実施形態によれば、それぞれのバッテリの残存容
量が異なる場合でも、3相交流電動機1を効率的に駆動
することができ、またバッテリを効率良く充電すること
ができる。図10は本発明の第3の実施形態の、多重パ
ルス幅変調方式の電力変換装置の構成図である。本実施
形態の電力変換装置は、1個以上のバッテリセル構成さ
れるバッテリ22と、3つのユニット211 、212 、
213 で構成されている。
ール2311、2312、2313、ユニット212 は3つの
インバータモジュール2321、2322、2323、ユニッ
ト213 は3つのインバータモジュール2331、2
332、2333で構成されている。インバータモジュール
2311、2312、・・・、2333はいずれも同じ構成
で、直流端子P,NとDC←→ACインバータ24と絶
縁トランス25とAC←→ACインバータ26と単相交
流端子r,sで構成されている。インバータモジュール
2311、2312、・・・、2333にはそれぞれPWM発
生器2711、2712、・・・、2733が付属している。
図11はDC←→ACインバータ24とAC←→ACイ
ンバータ26の回路図である。
301と半導体スイッチ311〜314で構成され、A
C←→ACインバータ26はコンデンサ302と半導体
スイッチ315〜322で構成され、いずれも回生可能
である。インバータモジュール2311の単相交流端子s
はインバータモジュール2312の単相交流端子rに接続
され、インバータモジュール2312の単相交流端子sは
インバータモジュール2313の単相交流端子rに接続さ
れている。インバータモジュール2321の単相交流端子
sはインバータモジュール2322の単相交流端子rに接
続され、インバータモジュール2322の単相交流端子s
はインバータモジュール2323の単相交流端子rに接続
されている。インバータモジュール2331の単相交流端
子sはインバータモジュール2332の単相交流端子rに
接続され、インバータモジュール2332の単相交流端子
sはインバータモジュール2333の単相交流端子rに接
続されている。インバータモジュール2311、2321、
23 31の単相交流端子rはそれぞれ3相交流電動機1の
入力端子u,v,wに接続されている。インバータモジ
ュール2313、2323、2333の単相交流端子sはスタ
ー接続されている(中性点b)。
間には、充電用電源2と、バッテリ22の充電時、充電
用電源2を3相交流電動機1に接続するスイッチ3が設
けられている。各ユニット211 、212 、213 の3
個のインバータモジュールは単相交流端子r,sに出力
される交流出力の基本波電圧が同位相になるようにPW
M発生器により制御され、3個のユニット211 、21
2 、213 間は基本波電圧の電気角が互いに120°位
相の異なる交流出力を発生するようにPWM発生器によ
り多重パルス幅変調で制御され、3相交流電動機1が駆
動される。ここで、3相交流電動機1の3個の入力端子
u,v,w間にかかる相間電圧Vuv, Vvw,Vwuと各ユ
ニット211 、212 、213 の交流出力電圧Vu ,V
v ,Vw との関係を電圧ベクトル図として図3に示す。
この図3から各ユニット211 〜2133が出力するのに
必要な電圧Vu ,Vv ,Vw は相間電圧Vuv,Vvw,V
wuの振幅の1/31/3 でよいことが分かる。また、各ユ
ニット211 〜213 が3個のインバータモジュールで
構成されているので、各インバータモジュール2311〜
2333の出力電圧の最大値は3相交流電動機1の相間電
圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/3・31/2 でよく、イ
ンバータモジュール2311〜2333のバッテリ電圧も3
相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの1/3・
31/3 より高い電圧であればよい。したがって、インバ
ータモジュール2311〜2333の半導体スイッチ311
〜322は従来に比べて低電圧のものを使用することが
可能となる。
力端子r、sは入力端子P、Nと絶縁されているため、
各インバータモジュール2311〜2333の入力を一つの
バッテリ22から取ることが可能である。また、内部に
トランス25を持つためトランス25の巻数比を変える
ことで入力電圧、出力電圧の値を設計時に自由に決定す
ることができる。また、DC←→ACインバータ24と
トランス25で昇降圧コンバータの制御構成にすれば、
AC←→ACインバータ26の入力電圧を自由に可変す
ることもできる。さらに、トランス25を通る交流電力
の周波数を高周波化することによって、トランス25と
して小型のトランスを使うことができる。インバータモ
ジュール2311〜2333の容量は全体出力をインバータ
モジュールの数(この場合9)で割った容量を受け持つ
だけでよいので、各インバータモジュール2311〜23
33は小形なものとすることができる。
を中性点aとbにスイッチ3を通して接続すると、3つ
のユニット211 、212 、213 は充電用電源2と並
列に接続される。このとき、一つまたは複数のインバー
タモジュールの電力が交流端子r,sから直流端子P、
Nへ流れるように回生制御すれば、バッテリ22の充電
ができる。図12は本発明の第4の実施形態の多重パル
ス幅変調方式を用いた電力変換装置の構成図である。本
実施形態の電力変換装置は、1個以上のバッテリセルよ
り構成されるバッテリ32と、バッテリ32の直流電力
を交流電力に変換するDC←→ACインバータ33と、
DC←→ACインバータ33の出力を1次側入力とし、
2次側に絶縁出力をもつトランス34と、トランス34
からの絶縁された電力を単相交流電力に変換する3個の
AC←→ACインバータ3511、3512、3513、3個
のAC←→ACインバータ3521、3522、3523、3
個のAC←→ACインバータ3531、3532、3533で
それぞれ構成されるユニット311 、312 、313 で
構成されている。ACインバータ3511、3512、・・
・、3533にはそれぞれPWM発生器3611、3612、
・・・、3633が付属している。
C←→ACインバータ3511〜35 33の回路図である。
DC←→ACインバータ33はコンデンサ401と半導
体スイッチ411〜414で構成され、AC←→ACイ
ンバータ3511〜3533はコンデンサ402と半導体ス
イッチ415〜422で構成されている。AC←→AC
インバータ3511の単相交流端子sはAC←→ACイン
バータ3512の単相交流端子rに接続され、AC←→A
Cインバータ3512の単相交流端子sはAC←→ACイ
ンバータ3513の単相交流端子rに接続されている。A
C←→ACインバータ3521の単相交流端子sはAC←
→ACインバータ3522の単相交流端子rに接続され、
AC←→ACインバータ3522の単相交流端子sはAC
←→ACインバータ3523の単相交流端子rに接続され
ている。AC←→ACインバータ3531の単相交流端子
sはAC←→ACインバータ3532の単相交流端子rに
接続され、AC←→ACインバータ3532の単相交流端
子sはAC←→ACインバータ3533の単相交流端子r
に接続されている。AC←→ACインバータ3511、3
521、3531の単相交流端子rはそれぞれ3相交流電動
機1の入力端子u,v,wに接続されている。AC←→
ACインバータ3513、3523、3533の単相交流端子
sはスター接続されている(中性点b)。
間には、充電用電源2と、バッテリ32の充電時、充電
用電源2を3相交流電動機1に接続するスイッチ3が設
けられている。各ユニット311 、312 、313 の3
個のAC←→ACインバータ3511〜3513、3521〜
3523、3531〜3533は、単相交流端子r,sに出力
される交流出力の基本波電圧が同位相になるようにPW
M発生器により制御され、3個のユニット311 、31
2 、313 間の基本波電圧の電気角が互いに120°異
なる交流出力を発生するようにPMW発生器により多重
パルス幅変調で制御され、3相交流電動機1が駆動され
る。ここで、3相交流電動機1の3個の入力端子u,
v,w間にかかる相間電圧Vuv,Vvw,Vwuと各ユニッ
ト311 、312 、313 の交流出力電圧Vu ,Vv ,
Vw との関係を電圧ベクトル図として図3に示す。この
図3から各ユニット311 〜313 が出力するのに必要
な電圧Vu ,Vv ,Vw は相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの
振幅の1/31/2 でよいことが分かる。また、各ユニッ
ト311 〜313 が3個のAC←→ACインバータで構
成されているので、各AC←→ACインバータ3511〜
3533の出力電圧の最大値は3相交流電動機1の相間電
圧Vuv,Vvw,Vwuの振幅の1/3・31/2 でよく、A
C←→ACインバータ3511〜3533のバッテリ電圧も
3相交流電動機1の相間電圧Vuv,Vvw,Vwuの1/3
・31/2 より高い電圧であればよい。したがって、AC
←→ACインバータ3511〜3533の半導体スイッチ4
11〜422は従来に比べて低電圧のものを使用するこ
とが可能となる。さらに、特開昭63−28276「3
相インバータの制御装置」のようにAC←→ACPWM
インバータの正弦波電圧指令に3倍調波を加えれば、出
力電圧をもう少しあげることもできる。
511〜3533は絶縁されているので電源は一つのバッテ
リ32から取ることが可能となる。また、トランス34
の巻数比を変えることでバッテリ電圧、トランス34の
2次側電圧の値を設計時に自由に決定することができ
る。また、DC←→ACインバータ33とトランス34
で昇降圧コンバータの制御構成にすれば、AC←→AC
インバータ3511〜35 33の入力電圧を自由に可変する
こともできる。さらに、トランス34を通る交流電力の
周波数を高周波化することによって、小形のトランスを
使うことができる。AC←→ACインバータ3511〜3
533の容量は全体出力をインバータモジュールの数(こ
の場合9)で割った容量を受け持つだけでよいので、各
AC←→ACインバータ3511〜3533は小形のものと
することができる。
を中性点aとbにスイッチ3を通して接続すると、3つ
のユニット311 、312 、313 は充電用電源2と並
列に接続される。このとき、DC←→ACインバータ3
3と一つまたは複数のユニットの電力の流れを回生する
ように制御すれば、バッテリ32の充電ができる。図1
4は本発明の第5の実施形態の多重パルス幅変調方式の
電力変換装置の構成図である。本実施形態の電力変換装
置は、図12の第4の実施形態の電力変換装置のバッテ
リ32、DC←→ACインバータ33、トランス34を
ユニット311 、31 2 、313 毎に分け、それぞれバ
ッテリ321 、322 、323 、DC←→ACインバー
タ331 、332 、333 、DC←→ACインバータ3
41 、342 、343 としたものである。その他の構成
は第4の実施形態の電力変換装置と同じである。
うな効果がある。 (1)請求項1の発明は、低電圧バッテリによる交流電
動機の駆動が容易に可能で、かつバッテリの充電機能も
電力変換装置に付加することができる。このように、低
電圧バッテリ電圧の利用が可能になるため、安全性の向
上、充電効率の向上、多重方式の採用によって単相PW
Mインバータのスイッチング周波数を低く押さえること
ができるため、ラジオノイズの低減が可能である。 (2)請求項2の発明は、それぞれのバッテリの残存容
量が異なる場合でも、交流電動機を効率よく駆動するこ
とが可能になり、また、効率良くバッテリの充電をする
ことが可能になる。 (3)請求項3の発明は、電源電圧と出力電圧の設定が
自由にでき、かつバッテリの充電機能も電力変換装置に
付加することができる。また、各インバータモジュール
の入出力電圧は低電圧でよく、入出力が絶縁されている
ため安全性が向上する。さらに、低電圧のバッテリの利
用も可能になるため、バッテリ単体としての安全性も向
上する。 (4)請求項4の発明は、バッテリ電圧と出力電圧の設
定が自由にでき、かつバッテリの充電機能も電力変換装
置に付加することができる。また、各PWMインバータ
の入出力電圧は低電圧でよく、バッテリと電動機間が絶
縁されているため安全性が向上する。さらに、低電圧の
バッテリの利用も可能になるため、バッテリ単体として
の安全性も向上する。
方式の電力変換装置の構成図である。
細回路図である。
の出力電圧Vu ,Vv ,Vw と3相交流電動機1の相間
電圧Vuv,Vvw,Vwuの関係等を示すベクトル図であ
る。
って構成されるPWMコンバータの回路図である。
と単相PWMインバータの交流電圧V1 、V2 、V3 の
基本波形を示す図である。
式の電力変換装置の構成図である。
である。
ニットの出力電圧Vと単相PWMインバータの交流出力
電圧V1 、V2 、V3 の基本波形を示す図である。
力電圧Vと単相PWMインバータの交流電圧V1 、V
2 、V3 の基本波形を示す図である。
調方式の電力変換装置の構成図である。
ータ24とAC←→ACインバータ26の回路図であ
る。
調方式の電力変換装置の構成図である。
ータ33とAC←→ACインバータ3511〜3533の回
路図である。
調方式の電力変換装置の構成図である。
である。
ータ 1411、1412、・・・、1433 PWM発生器 201〜203 コンデンサ 211〜214、221〜224、231〜234
半導体スイッチ 1511、1512、・・・、1533 残存容量検出器 161 、162 、163 出力電圧指令演算器 211 、212 、213 ユニット 22 バッテリ 2311、2312、・・・、2333 インバータモジュ
ール 24 DC←→ACインバータ 25 トランス 26 AC←→ACインバータ 2711、2712、・・・、2733 PWM発生器 301、302 コンデンサ 311〜322 半導体スイッチ 311 、312 、313 ユニット 32、321 、322 、323 バッテリ 33、331 、332 、333 DC←→ACインバ
ータ 34、341 、342 、343 トランス 3511、3512、・・・、3533 AC←→ACイン
バータ 3611、3612、・・・、3633 PWM発生器 401、402 コンデンサ 411〜422 半導体スイッチ
Claims (7)
- 【請求項1】 3相交流電動機を可変速駆動する多重パ
ルス幅変調方式の電力変換装置であって、 直流電源または1個以上のバッテリセルより構成される
n個(n≧2)のバッテリと、該バッテリの各々の直流
電力を単相交流電力に変換するn個の電力変換器を1ユ
ニットとして3ユニット有し、 各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニ
ット内の単相交流端子の内、他の電力変換器の単相交流
端子と接続されていない単相交流端子の一方が互いにス
ター接続され、他方は前記3相交流電動機の3個の入力
端子の各々に接続されており、 各ユニット内のn個の電力変換器の単相交流端子に出力
される交流出力が同位相になるように前記電力変換器を
制御し、さらに3個のユニット間の交流出力が電気角で
120°ずれるように多重パルス幅変調を行う制御回路
を有する、多重パルス幅変調方式の電力変換装置。 - 【請求項2】 前記各ユニットは、自ユニット内の各バ
ッテリの残存容量を検出する残存容量検出器をさらに有
し、 前記各残存容量検出器で検出された残存容量により、直
列に接続されたn個の前記電力変換器の交流電圧の基本
波振幅の比を決定する手段を有する請求項1記載多重パ
ルス幅変調方式の電力変換装置。 - 【請求項3】 3相交流電動機を可変速駆動する多重パ
ルス幅変調方式の電力変換装置であって、 直流電源または1個以上のバッテリセルより構成される
バッテリと、 前記バッテリの直流電力を交流電力に変換するn個(n
≧2)の第1の電力変換器と、各第1の電力変換器の出
力を絶縁するn個のトランスと、各トランスからの電力
を単相交流電力に変換するn個の第2の電力変換器を1
ユニットとして3ユニットを有し、 各ユニット内のn個の単相交流端子は直列に接続され、
各ユニット内の単相交流端子の内、他の第2の電力変換
器の単相交流端子と接続されていない単相交流端子の一
方が互いにスター接続され、他方は前記3相交流電動機
の3個の入力端子の各々に接続されており、 各ユニット内のn個の第2の電力変換器の単相交流端子
に出力される交流出力が同位相になるように第2の電力
変換器を制御し、さらに3個のユニット間の交流出力が
電気角で120°ずれるように多重パルス幅変調を行う
制御回路を有する、多重パルス幅変調方式の電力変換装
置。 - 【請求項4】 3相交流電動機を可変速駆動する多重パ
ルス幅変調方式の電力変換装置であって、 直流電源または1個以上のバッテリセルより構成される
バッテリと、 前記バッテリの直流電力を交流電力に変換する第1の電
力変換器と、 前記第1の電力変換器の出力を1次側入力とし、2次側
に絶縁出力をもつトランスと、 前記トランスからの絶縁された電力を単相交流電力に変
換するn個(n≧2)の第2の電力変換器を1ユニット
として3ユニットを有し、 各ユニット内の単相交流端子は直列に接続され、各ユニ
ット内の単相交流端子の内、他の第2の電力変換器の単
相交流端子と接続されていない単相交流端子の一方が互
いにスター接続され、他方は前記3相交流電動機の3個
の入力端子の各々に接続されており、 各ユニットのn個の第2の電力変換器の単相交流端子に
出力される交流出力が同位相になるように第2の電力変
換器を制御し、さらに3個のユニット間の交流出力が電
気角で120°ずれるように多重パルス幅変調を行う制
御回路を有する、多重パルス幅変調方式の電力変換装
置。 - 【請求項5】 前記3ユニットの単相交流端子のスター
接続点と前記3相交流電動機の巻線の中性点との間に充
電用電源とオン/オフスイッチが直列に接続されてい
る、請求項1から4のいずれか1項記載の電力変換装
置。 - 【請求項6】 前記スイッチをオンにした後、各電力変
換器のスイッチ素子の導通状態の切り替えによって当該
電力変換器のバッテリの個別充電または一括充電を行
う、請求項5記載の電力変換装置。 - 【請求項7】 前記バッテリ、前記第1の電力変換器、
前記トランスが各ユニットに対して1個ずつ設けられて
いる、請求項4記載の電力変換装置。
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JP24649996A JP3741171B2 (ja) | 1996-06-17 | 1996-09-18 | 多重パルス幅変調方式の電力変換装置 |
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