JPH1062640A - Dispersion shifted optical fiber - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To minimize nonlinear effect and bending loss by setting the effective sectional area and bending loss to specified ranges, and setting a cutoff wavelength to a value regularly forming single mode propagation. SOLUTION: A dispersion shifted optical fiber has a wavelength dispersion of substantially zero, in a used wavelength 1.55μm band, an effective sectionab. area Aeff of 70-120μm<2> , a bending loss of 0.17-100dB m, and a cutoff wavelength having a value regularly forming single mode propagation. In order to have such characteristic values, it is necessary to have a refractive index distribution form (profile) in which an annular ring core part 12 having a low refractive index is formed on the outside of a central core part 11 apart from it. In this profile, when the diameter of the central core part 11 is 2a, the inside diameter of the ring core part 12 is 2b, and the width of the ring core part 12 is w, it is required to satisfy b/a>=1.5tie.5 and w/a>=0.5.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】この発明は、波長１．５５μ
ｍ帯での波長分散がほぼゼロである分散シフト光ファイ
バ（以下、ＤＳＦと略記する。）に関し、その非線形効
果と曲げ損失を同時に低減したものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention
This is a dispersion-shifted optical fiber (hereinafter, abbreviated as DSF) whose chromatic dispersion in the m band is almost zero, in which the nonlinear effect and bending loss are reduced at the same time.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ＤＳＦは、石英系光ファイバの損失が最
小である波長１．５５μｍ帯での波長分散値がゼロもし
くはほぼゼロである光ファイバであって、その具体的な
ものとしては、図４に示すような階段型の屈折率分布を
有するものが一般的である。図４において、符号１は中
心コア部であり、中心コア部１の外側には階段コア部２
が設けられ、これら中心コア部１と階段コア部２とでコ
ア３が構成され、コア３の外側にはクラッド４が設けら
れている。また、図４において、ａは中心コア部１の直
径を、ｂは階段コア部２の外径を示し、Δ₁は中心コア
部１とクラッド４との比屈折率差、Δ₂は階段コア部２
とクラッド４との比屈折率差を示している。2. Description of the Related Art A DSF is an optical fiber having a chromatic dispersion value of zero or almost zero in a wavelength band of 1.55 μm where the loss of a silica-based optical fiber is minimum. In general, those having a step-type refractive index distribution as shown in FIG. In FIG. 4, reference numeral 1 denotes a central core portion, and a step core portion 2 is provided outside the central core portion 1.
The central core 1 and the stepped core 2 constitute a core 3, and a clad 4 is provided outside the core 3. Further, in FIG. 4, a is the diameter of the central core portion 1, b represents an outer diameter of the step core portion 2, delta ₁ is a relative refractive index difference between the central core portion 1 and the cladding 4, delta ₂ are step core Part 2
3 shows a relative refractive index difference between the cladding 4 and the cladding 4.

【０００３】この階段型屈折率分布を有するＤＳＦは、
他のタイプのＤＳＦ、例えばステップ型、三角型などの
屈折率分布を有するものに比べて曲げ損失が小さく、モ
ードフィールド径（以下、ＭＦＤと略記する。）が若干
大きいと言う特長を有するものではあるが、通常の１．
３μｍ帯用シングルモード光ファイバに比べればＭＦＤ
は小さく、約８μｍ弱となっている。A DSF having this step-shaped refractive index distribution is as follows:
Compared with other types of DSFs, for example, those having a refractive index distribution such as a step type or a triangular type, the bending loss is small and the mode field diameter (hereinafter, abbreviated as MFD) is slightly larger. There is a normal 1.
MFD compared to 3μm single mode optical fiber
Is small, about 8 μm or less.

【０００４】光ファイバのＭＦＤが小さい場合には、接
続損失の点で不利となるばかりでなく、光ファイバ内に
伝搬される光のパワー密度が大きな場合、例えば光増幅
器などにあっては、非線形効果が大きくなり、伝送特性
が劣化するなどの不都合が生じる。When the MFD of an optical fiber is small, not only is it disadvantageous in terms of connection loss, but also when the power density of light propagating in the optical fiber is large, for example, in an optical amplifier, etc. The effect is increased, and inconveniences such as deterioration of transmission characteristics occur.

【０００５】ところで非線形効果の大きさは、ｎ₂／Ａ
ｅｆｆで表される。ここでｎ₂は光ファイバの非線形屈
折率、Ａｅｆｆは光ファイバの実効断面積である。非線
形効果を低減するためには、ｎ₂は材料に固有の値であ
るため、Ａｅｆｆを大きくすることが必要となる。一
方、ＤＳＦにおけるＡｅｆｆとＭＦＤとの間には、下記
関係式で表される関係があることが知られている。 Ａｅｆｆ＝ｋ・π／４・（ＭＦＤ）² [0005] The magnitude of the nonlinear effect is n ₂ / A
It is represented by eff. Here, n ₂ is the nonlinear refractive index of the optical fiber, and Aeff is the effective area of the optical fiber. In order to reduce the non-linear effect, it is necessary to increase Aeff because n ₂ is a value specific to the material. On the other hand, it is known that there is a relationship represented by the following relational expression between Aeff and MFD in DSF. Aeff = k · π / 4 · (MFD) ²

【０００６】上記関係式の補正係数ｋは、階段型屈折率
分布を有するＤＳＦでは、ほぼ０．９４４で一定の値を
とることが報告されている。したがって、Ａｅｆｆを大
きくするにはＭＦＤを大きくすることが必要となる。し
かしながら、階段型屈折率分布を有するＤＳＦでは、そ
のＭＦＤは約８μｍとほぼ一定であるので、Ａｅｆｆを
大きくすることはできず、したがって非線形効果を低減
し得ないことになる。It has been reported that the correction coefficient k of the above relational expression takes a constant value of approximately 0.944 in a DSF having a step-shaped refractive index distribution. Therefore, in order to increase Aeff, it is necessary to increase MFD. However, in a DSF having a step-type refractive index distribution, its MFD is almost constant at about 8 μm, so that Aeff cannot be increased, and therefore, the nonlinear effect cannot be reduced.

【０００７】この問題点を解決するため、本出願人は、
先に特願平７−２３１９１号（平成７年２月１０日出
願）を提案している。この先行発明は、波長１．５５μ
ｍで波長分散がゼロとなるコアの径のうち、その値が小
さい細径のコア径のものを採用するもので、これによっ
て、補正係数が約０．９５〜０．９７と大きくなり、か
つＭＦＤも約７．８〜８．６μｍの値を持つことにな
り、これによってＡｅｆｆが大きくなり、非線形効果が
低減できると言うものである。[0007] To solve this problem, the present applicant has
Previously, Japanese Patent Application No. Hei 7-23191 (filed on February 10, 1995) has been proposed. This prior invention has a wavelength of 1.55 μm.
Among the diameters of the cores where the chromatic dispersion becomes zero at m, a core diameter of a small core having a small value is adopted, whereby the correction coefficient increases to about 0.95 to 0.97, and The MFD also has a value of about 7.8 to 8.6 μm, thereby increasing Aeff and reducing the non-linear effect.

【０００８】しかしながら、この先行発明にあっては、
Ａｅｆｆを増大できる利点はあるものの細径のコア径を
採用することで曲げ損失が増大すると言う不都合が残っ
ていた。この曲げ損失の増大は、図４に示した中心コア
部１とクラッド４との比屈折率差Δ₁を大きくすること
により軽減可能であるが、設計の自由度が低下すること
や、軽減度合が不十分であるなどの問題点を有してい
る。However, in this prior invention,
Although there is an advantage that the Aeff can be increased, the disadvantage that the bending loss increases by adopting a small core diameter remains. This increase in bending loss is susceptible mitigated by increasing the central core portion 1 and the relative refractive index difference delta ₁ of the clad 4 shown in FIG. 4, and may decrease the degree of freedom in design, reduction degree Is insufficient.

【０００９】[0009]

【発明が解決しようとする課題】よって、本発明におけ
る課題は、非線形効果が小さく、かつ曲げ損失も小さい
ＤＳＦを得ることにある。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to provide a DSF having a small nonlinear effect and a small bending loss.

【００１０】[0010]

【課題を解決するための手段】かかる課題は、波長１．
５５μｍ帯において有効断面積が７０〜１２０μｍ²で
あり、かつ曲げ損失が０．１〜１００ｄＢ／ｍであり、
かつカットオフ波長が該波長帯において常にシングルモ
ード伝搬となる値を有するＤＳＦによって解決される。The object of the present invention is to solve the problem of wavelength 1.
In the 55 μm band, the effective area is 70 to 120 μm ² , and the bending loss is 0.1 to 100 dB / m;
In addition, the problem is solved by the DSF in which the cutoff wavelength always has a value that allows single mode propagation in the wavelength band.

【００１１】[0011]

【発明の実施の形態】本発明のＤＳＦは、上述のように
使用波長１．５５μｍ帯において、波長分散がほぼゼロ
であり、かつ有効断面積Ａｅｆｆが７０〜１２０μｍ²
であり、かつ曲げ損失が０．１〜１００ｄＢ／ｍであ
り、かつカットオフ波長が該波長帯において常にシング
ルモード伝搬となる値を持つものである。ここにおい
て、使用波長１．５５μｍ帯とは、波長１５２０ｎｍか
ら１５８０ｎｍの波長領域を指すものである。また、波
長分散がほぼゼロとは、この使用波長帯において波長分
散値が−５〜＋５ｐｓ／ｎｍ・ｋｍの範囲にあることを
言う。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS As described above, the DSF of the present invention has almost zero chromatic dispersion and an effective area Aeff of 70 to 120 μm ^{2 in the} 1.55 μm band used.
, And the bending loss is 0.1 to 100 dB / m, and the cutoff wavelength has a value that always causes single mode propagation in the wavelength band. Here, the used wavelength band of 1.55 μm refers to a wavelength range from 1520 nm to 1580 nm. Further, the chromatic dispersion is substantially zero when the chromatic dispersion value is in a range of -5 to +5 ps / nm · km in this used wavelength band.

【００１２】また、有効断面積Ａｅｆｆは、下記関係式
で定義されるものである。曲げ損失は、波長１．５５μ
ｍで曲げ径（２Ｒ）が２０ｍｍの条件の値を言うものと
する。カットオフ波長はＪＩＳまたはＣＣＩＴＴの２ｍ
法によって測定された値、もしくは実際の使用状態にお
いて測定された値を言うものとする。The effective area Aeff is defined by the following relational expression. Bending loss is wavelength 1.55μ
m means the value under the condition that the bending diameter (2R) is 20 mm. Cutoff wavelength is 2m of JIS or CCITT
It refers to a value measured by a method or a value measured in an actual use state.

【００１３】[0013]

【数１】 (Equation 1)

【００１４】このような特性値を満す光ファイバは、非
線形効果と曲げ損失がともに小さいＤＳＦとなる。Ａｅ
ｆｆが７０μｍ²未満では非線形効果の低減が十分では
なく、１２０μｍ²を越えるものは実際に製造すること
が不可能である。また、曲げ損失が１００ｄＢ／ｍを越
えると、ＤＳＦの微かな湾曲によっても損失が大きくな
り、不都合となる。さらに、ＤＳＦは、通常シングルモ
ード光ファイバであり、使用波長帯において常にシング
ルモード伝搬を行う必要があり、このためにはカットオ
フ波長はシングルモード伝搬を保証するものでなければ
ならない。An optical fiber which satisfies such characteristic values has a DSF having a small nonlinear effect and a small bending loss. Ae
When ff is less than 70 μm ² , the reduction of the nonlinear effect is not sufficient, and when ff exceeds 120 μm ² , it is impossible to actually manufacture. On the other hand, if the bending loss exceeds 100 dB / m, the loss increases due to slight bending of the DSF, which is inconvenient. Further, the DSF is usually a single-mode optical fiber, and it is necessary to always perform single-mode propagation in the used wavelength band. For this purpose, the cut-off wavelength must guarantee single-mode propagation.

【００１５】本発明のＤＳＦがこのような特性値を有す
るためには、このものが図１に示すような屈折率分布形
状（プロファイル）を有することが第１の必要条件とな
る。図１において、符号１１は屈折率の高い中心コア部
である。この中心コア部１１の外方にこれから離れて屈
折率の低いリング状のリングコア部１２が形成されてい
る。リングコア部１２の外方はさらに屈折率の低いクラ
ッド１３となっている。また、中心コア部１１とリング
コア部１２との間は屈折率がクラッド１３と等しくされ
た中間部１４となっている。In order for the DSF of the present invention to have such characteristic values, the first requirement is that the DSF has a refractive index distribution shape (profile) as shown in FIG. In FIG. 1, reference numeral 11 denotes a central core having a high refractive index. A ring-shaped ring core portion 12 having a low refractive index is formed outside the central core portion 11 at a distance therefrom. Outside the ring core 12 is a clad 13 having a lower refractive index. An intermediate portion 14 between the center core portion 11 and the ring core portion 12 has a refractive index equal to that of the clad 13.

【００１６】図１に示したプロファイルをリング付プロ
ファイルと呼ぶ。このプロファイルにおいて、中心コア
部１１の直径を２ａ、リングコア部１２の内径を２ｂ、
リングコア部１２の幅をｗ、中心コア部１１とクラッド
１３との比屈折率差をΔ１、リングコア部１２とクラッ
ド１３との比屈折率差をΔ２とする。The profile shown in FIG. 1 is called a profile with a ring. In this profile, the diameter of the central core 11 is 2a, the inner diameter of the ring core 12 is 2b,
The width of the ring core section 12 is w, the relative refractive index difference between the central core section 11 and the cladding 13 is Δ1, and the relative refractive index difference between the ring core section 12 and the cladding 13 is Δ2.

【００１７】第２の必要条件は、上述のプロファイルに
おいてｂ／ａ≧１．５で、かつｗ／ａ≧０．５であるこ
とである。ｂ／ａが１．５未満でｗ／ａが０．５未満で
あると、リング付プロファイルとしたことによる効果が
得られず、従来の階段型屈折率分布のものと同じになっ
てしまい、Ａｅｆｆは増大するがこれに伴って曲げ損失
も増大することになる。リング付プロファイルであっ
て、ｂ／ａ≧１．５かつｗ／ａ≧０．５とすることでＡ
ｅｆｆが大きく、しかも曲げ損失が小さいと言う領域が
初めて形成される。The second requirement is that b / a ≧ 1.5 and w / a ≧ 0.5 in the above profile. When b / a is less than 1.5 and w / a is less than 0.5, the effect of the profile with a ring cannot be obtained, and the result becomes the same as that of the conventional step-type refractive index distribution. Aeff increases, but the bending loss also increases accordingly. A profile with a ring, where b / a ≧ 1.5 and w / a ≧ 0.5, A
A region where the eff is large and the bending loss is small is formed for the first time.

【００１８】しかし、これらの比をあまり大きくする
と、製造上、特性の制御性が悪化する不都合が生じる。
このため、実用上、ｂ／ａの上限値は約６とされ、ｗ／
ａの上限値は約６とされる。However, if these ratios are too large, there arises an inconvenience that the controllability of the characteristics deteriorates in manufacturing.
For this reason, in practice, the upper limit of b / a is about 6, and w /
The upper limit of “a” is about 6.

【００１９】これら２種のパラメータを上述の範囲に定
めておき、さらにΔ２／Δ１およびΔ１を適宜定めるこ
とにより、上述の特性を満す本発明のＤＳＦを得ること
ができる。Δ２／Δ１およびΔ１の好適な範囲は、ｂ／
ａおよびｗ／ａの値によって大きく変化し、一義的にそ
の範囲を定めることが困難である。Δ２／Δ１の値が小
さすぎるとリングコア部１２を形成した効果が得られ
ず、Ａｅｆｆを大きく、曲げ損失を小さくすることがで
きなくなり、大きすぎると曲げ損失は小さくなるがカッ
トオフ波長が長くなる傾向があり、この比はｗ／ａが大
きければ小さくしてもよい。By setting these two parameters in the above-mentioned ranges and appropriately setting Δ2 / Δ1 and Δ1, the DSF of the present invention satisfying the above-mentioned characteristics can be obtained. A preferred range of Δ2 / Δ1 and Δ1 is b /
It varies greatly depending on the values of a and w / a, and it is difficult to determine the range uniquely. If the value of Δ2 / Δ1 is too small, the effect of forming the ring core portion 12 cannot be obtained, and the Aeff becomes large and the bending loss cannot be reduced. If the value is too large, the bending loss becomes small but the cutoff wavelength becomes long. There is a tendency, and this ratio may be smaller if w / a is larger.

【００２０】表１は、上記第１および第２の条件を満た
し、Δ２／Δ１とΔ１とを適宜変化させて上記特性を有
するＤＳＦを得るための具体的なパラメータの値の組み
合せとそれによって得られるＤＳＦのカットオフ波長、
ＭＦＤ、曲げ損失およびＡｅｆｆの値を示したものであ
る。Table 1 shows combinations of specific parameter values for obtaining DSF having the above characteristics by satisfying the above first and second conditions and changing Δ2 / Δ1 and Δ1 as appropriate. DSF cut-off wavelength,
It shows the values of MFD, bending loss and Aeff.

【００２１】[0021]

【表１】 [Table 1]

【００２２】表１から理解されるように、各パラメータ
の広い範囲からの組合せによって、目的とする特性を有
するＤＳＦが得られることが明らかとなる。このような
観点から、本発明ではＤＳＦの構造パラメータの値によ
って発明を特定することが困難であり、特性値によって
その特定を行うようにしたものである。そして、かかる
特性値は、従来知られているＤＳＦでは取り得ないもの
であることは言うまでもない。As can be understood from Table 1, it is clear that a combination of each parameter from a wide range can provide a DSF having desired characteristics. From such a viewpoint, in the present invention, it is difficult to specify the invention by the value of the DSF structural parameter, and the specification is performed by the characteristic value. Needless to say, such a characteristic value cannot be obtained by a conventionally known DSF.

【００２３】図２は、図１に示したリング付プロファイ
ルにおいて、ｂ／ａ＝２．５、ｗ／ａ＝２．０、Δ２／
Δ１＝０．２８と一定にし、Δ１を０．３〜３．０％の
範囲で変化させたときのＡｅｆｆと曲げ損失との関係を
示したグラフを示すものである。このグラフから明らか
なように、Δ１を変化させると、１つのＡｅｆｆの値に
対して大きな曲げ損失値を取る領域Ａと、小さい曲げ損
失値を取る領域Ｂとの２つの領域が存在することがわか
る。領域Ａの大きな曲げ損失は、波長１．５５μｍ帯で
波長分散がゼロとなる２つのコア径のうち太径のコア径
に対応するものであり、領域Ｂの小さな曲げ損失は細径
のコア径に対応するものである。FIG. 2 shows the profile with the ring shown in FIG. 1 in which b / a = 2.5, w / a = 2.0, Δ2 /
6 is a graph showing a relationship between Aeff and bending loss when Δ1 is fixed at 0.28 and Δ1 is changed in a range of 0.3 to 3.0%. As is clear from this graph, when Δ1 is changed, there are two regions, a region A that takes a large bending loss value for one Aeff value and a region B that takes a small bending loss value. Recognize. The large bending loss in the region A corresponds to the larger core diameter of the two core diameters where the wavelength dispersion becomes zero in the wavelength band of 1.55 μm, and the smaller bending loss in the region B corresponds to the smaller core diameter. It corresponds to.

【００２４】このように、図１に示すリング付プロファ
イルを形成し、ｂ／ａ≧１．５、ｗ／ａ≧０．５として
Δ２／Δ１およびΔ１の値を適切に設定してやれば、Ａ
ｅｆｆを拡大させながら曲げ損失を低く押えることがで
きる領域（領域Ｂ）を得ることができる。図２のグラフ
の曲線の領域Ｂの一部は、曲げ損失が０．１〜１００ｄ
Ｂ／ｍで、Ａｅｆｆが７０〜１２０μｍ²の範囲内に位
置し、この部分に対応する構造パラメータを有するもの
が、本発明の特性を満すＤＳＦとなるのである。As described above, by forming the ring-attached profile shown in FIG. 1 and appropriately setting the values of Δ2 / Δ1 and Δ1 as b / a ≧ 1.5 and w / a ≧ 0.5, A
A region (region B) in which the bending loss can be kept low while enlarging eff can be obtained. Part of the region B of the curve in the graph of FIG. 2 has a bending loss of 0.1 to 100 d.
Those having a Beff / Aeff in the range of 70 to 120 μm ² and having a structural parameter corresponding to this portion are DSFs satisfying the characteristics of the present invention.

【００２５】本発明のＤＳＦは、通常のＶＡＤ法などに
よって製造でき、中心コア部１１およびリングコア部１
２はゲルマニウムドープシリカによって、中間部１４お
よびクラッド１３は純粋シリカまたはフッ素ドープシリ
カとすることによって作成される。リング付プロファイ
ルでは、リングコア部１２の存在により伝送光の光パワ
ーの電界強度分布がクラッド１３側に長く尾を引く形と
なるため、光ファイバ母材の製造の際に、クラッドとな
るスートのかなりの部分を中心のコアとなるスートと同
時に一括して合成する方法を取ることが望ましい。The DSF of the present invention can be manufactured by an ordinary VAD method or the like, and includes the central core 11 and the ring core 1.
2 is made of germanium-doped silica, and the intermediate portion 14 and the cladding 13 are made of pure silica or fluorine-doped silica. In the profile with a ring, the electric field intensity distribution of the optical power of the transmission light becomes long and trails toward the clad 13 due to the presence of the ring core portion 12, so that when the optical fiber preform is manufactured, the soot serving as the clad is considerably large. It is desirable to adopt a method of synthesizing the part at once with the soot serving as the central core.

【００２６】図３は、本発明におけるＤＳＦの試作ファ
イバのプロファイルの一例を示すもので、ＲＮＦＰ法で
測定したものである。この試作ファイバの特性値は、表
２に示した通りであり、本発明で求められている特性を
具備していることがわかる。FIG. 3 shows an example of the profile of a DSF prototype fiber according to the present invention, which is measured by the RNFP method. The characteristic values of this prototype fiber are as shown in Table 2, and it can be seen that the fiber has the characteristics required by the present invention.

【００２７】[0027]

【表２】 [Table 2]

【００２８】[0028]

【発明の効果】以上説明したように、本発明のＤＳＦは
波長１．５５μｍ帯において波長分散がほぼゼロであ
り、かつ非線形効果が低く、曲げ損失も小さいものとな
る。よって、本発明のＤＳＦは、低損失の１．５５μｍ
帯での光増幅中継による波長分割多重方式による超長距
離光通信システムなどに好適なものとなる。As described above, the DSF of the present invention has almost zero chromatic dispersion in the wavelength band of 1.55 μm, has a low nonlinear effect, and has a small bending loss. Therefore, the DSF of the present invention has a low loss of 1.55 μm.
It is suitable for an ultra-long-distance optical communication system using a wavelength division multiplexing method with optical amplification relay in a band.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】 本発明のＤＳＦにおけるリング付プロファイ
ルの例を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing an example of a profile with a ring in a DSF of the present invention.

【図２】 本発明のＤＳＦにおけるＡｅｆｆと曲げ損失
との関係を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing a relationship between Aeff and bending loss in the DSF of the present invention.

【図３】 本発明のＤＳＦの試作ファイバのプロファイ
ルを示す図である。FIG. 3 is a diagram showing a profile of a prototype fiber of a DSF of the present invention.

【図４】 従来のＤＳＦのプロファイルを示す図であ
る。FIG. 4 is a diagram showing a profile of a conventional DSF.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１１ 中心コア部 １２ リングコア部 １３ クラッド 11 center core part 12 ring core part 13 clad

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 浩一 千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ クラ佐倉工場内 (72)発明者 山内 良三 千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ クラ佐倉工場内 ──────────────────────────────────────────────────の Continuing from the front page (72) Inventor Koichi Takahashi 1440, Mukurosaki, Sakura City, Chiba Prefecture Inside Fujikura Sakura Plant (72) Inventor Ryozo Yamauchi 1440, Misaki, Sakura City, Chiba Prefecture Inside Fujikura Sakura Plant

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 波長１．５５μｍ帯において、波長分散
がほぼゼロであり、かつ有効断面積が７０〜１２０μｍ
²であり、かつ曲げ損失が０．１〜１００ｄＢ／ｍであ
り、かつカットオフ波長が１．５５μｍ帯において常に
シングルモード伝搬となる値をとることを特徴とする分
散シフト光ファイバ。1. In a wavelength band of 1.55 μm, chromatic dispersion is almost zero and an effective area is 70 to 120 μm.
^2. A dispersion-shifted optical fiber having a value of ² , a bending loss of 0.1 to 100 dB / m, and a cut-off wavelength of 1.55 μm in a single-mode propagation mode. 【請求項２】 請求項１記載の分散シフト光ファイバ
が、中心コア部と、この中心コア部から離れて設けられ
たリング状のリングコア部と、このリングコア部の外周
に設けられたクラッドとからなるリング付プロファイル
を有するものであることを特徴とする分散シフト光ファ
イバ。2. The dispersion-shifted optical fiber according to claim 1, comprising a center core, a ring-shaped ring core provided apart from the center core, and a clad provided on an outer periphery of the ring core. A dispersion-shifted optical fiber having a profile with a ring. 【請求項３】 請求項２記載の分散シフト光ファイバに
おいて、中心コア部の直径を２ａとし、リングコア部の
内径を２ｂとし、リングコア部の幅をｗとすると、ｂ／
ａ≧１．５でかつｗ／ａ≧０．５であることを特徴とす
る分散シフト光ファイバ。3. The dispersion-shifted optical fiber according to claim 2, wherein the diameter of the central core is 2a, the inner diameter of the ring core is 2b, and the width of the ring core is w, b / b
A dispersion-shifted optical fiber, wherein a ≧ 1.5 and w / a ≧ 0.5.