JPH10507093A - 監視制御予測温度の利用による生体組織加熱アブレーションシステム及び方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 人体組織を加熱するために電極３４にエネルギーを放射するシステム及びそれに関連する方法であって、そのシステム及び方法は将来期間のための予測温度を導出し、更にそのシステム及び方法は、少なくともある程度、温度予測に基づきエネルギーを放射する電極３４に対するエネルギーの適用を制御するものである。

Description

【発明の詳細な説明】 監視制御予測温度の利用による生体組織加熱アブレーションシステム及び方法発明の技術分野 本発明は、一般的な概念としては、人体の内部領域に損傷を作るシステム及び 方法に関するが、更に限定した概念の下では、心臓疾患の治療のために行われる 臓器組織アブレーションのためのシステム及び方法に関する。発明の背景 医師は、今日では医学的治療においてカテーテルを利用して人体の内部領域に 到達することができる。また一部ではカテーテル本体がその先端にエネルギー放 射部を持ち人体組織のアブレーションも行われる。 これらの治療を行うにあたり、医師はエネルギー放射部がアブレーションを行 う組織と接触する際、安定した一様な制御を求められる。また接触の確立の上で 、医師は慎重にアブレーションを行うためのエネルギーを組織に伝えるための要 素に加えなくてはならない。 カテーテルを利用した心臓組織アブレーションを行う上で、エネルギーの放射 における微妙な制御の必要性は絶対の要件である。これらの電気生理学的治療と 呼ばれる治療は、不整脈と呼ばれる心拍数異変の治療に拡大的に普及しつつある 。心臓アブレーション処理の典型としては、無線周波（ＲＦ）エネルギーの利用 により、心臓組織に損傷を形成する。 本発明の主要目的は、人体組織アブレーションを行うためのエネルギーの適用 を、監視を行いながら信頼性の高い制御で行うことによって、一貫した不測の事 態が発生することのない方式にて、治療上の結果を得るためのシステム及び方法 を提供することであ る。発明の概要 本発明は、温度感知を用いて人体組織の加熱アブレーション処理を信頼性の高 い制御にて行うシステム及び方法を提供するものである。 本発明の一態様は、人体組織を加熱するための装置及びそれに関連する方法を 提供する。この装置及び方法は電極よりエネルギーを放射することにより人体組 織を加熱する。この装置及び方法はまた電極部にて温度を計測する。この装置及 び方法は１つまたはそれ以上の温度を計測し、それらを基に将来時期における温 度予測を行う。 本発明の別の態様は、この装置及び方法は信号を生成し、少なくともある程度 の、温度予測に基づいて電極に与えるエネルギーの供給を制御することである。 望ましい実施例では、この装置及び方法は、少なくともある程度、予測された 温度と規定の温度との間で行った比較に基づいて信号を生成する。 この装置及び方法は、電極に与えるエネルギーの供給を調節することにより電 極部における規定の温度を維持する。 ある実施例では、規定温度は電極がエネルギーを放射することにより組織を加 熱する間、定数を保持する値である。また別の実施例では、規定温度は電極がエ ネルギーを発し組織を加熱する間に、少なくとも一度変化している。 この装置及び方法は、本発明の特徴を具体化したもので、心臓アブレーション 分野における利用に非常に適したものである。またこの装置及び方法は、その他 の組織に対する加熱アブレーションにおいてもその使用が適用できる。例えば、 本発明の様々な態様は、前立腺、脳、胆嚢、子宮、及び身体のその他の領域にお いて、必ずしもカテーテルを基にしていないシステムを使用して組織アブレーシ ョンを行う作業に適用できる。 本発明のその他の特徴及び利点は、以下の説明及び図面、更に添付の請求の範 囲で記 述される。図面の簡単な説明 図１は、エネルギー放射電極とそれに結合したエネルギージェネレーターとを 持つ組織アブレーションシステムの透視図である。 図２、図３及び図４は、それぞれ、温度感知部を備え、図１に示されたシステ ム関係する電極の、立測面図、端面図、横断面図（図３の４−４線に沿って切っ た面）である。 図５は、図１に示されたシステムにおいて、エネルギーを電極へ供給するジェ ネレーターの概略図である。このジェネレーターは特殊修正ＰＩＤ制御技術を利 用し、感知した温度に応答して電力を変更することにより要求された設定温度を 維持するものである。 図６Ａ及び図６Ｂは、ジェネレーターのが継続的に維持する設定温度状態の曲 線を示すグラフである。 図７は、図５に示されたジェネレーターに関係した利用における代替的なシス テムの概略図で、適応制御技術を利用し、感知温度に応答して適応電力を変更す るものである。 図８は、図５に示されたジェネレーターに関係した利用におけるシステムの概 略図で、規定の電力か又は温度状態に応答して電力をスケールダウンするもので ある。 図９は、図５に示されたジェネレーターに関係した利用におけるシステムの概 略図で、図８で示された電力スケールバックシステムによる利用のための最高電 力状態を確立するものである。 図１０は、図９で示されたシステムのより詳細な一例を示す概略図で、アブレ ーション電極の物理的特徴に基づいて最高出力状態を自動的に確立するものであ る。 図１１Ａ／Ｂは、ニューラルネット予測計器の実施例の概略図で、最高組織温 度の予測に対しての応答においての電力の変更によって、要求の設定温度を維持 するものであ る。 図１２は、ファジイ論理の実施例の概略図で、要求の設定温度状態を維持する ものである。 本発明はその性質又は重要な特徴から離脱することなく数種の形式で具体化で きる。本発明の範囲は、添付の請求の範囲で定義されるものであり、請求の範囲 の前の具体的な記述で定義されるものではない。請求の範囲と同等の意義及び領 域内に当てはまる全ての実施例は、従って請求の範囲に含まれるものとする。発明の詳細な説明 図１は、本発明の特徴を具体化するものとして、人体組織アブレーションを行 うためのシステム１０を示している。 図示されている実施例では、システム１０は無線周波エネルギーを発し組織ア ブレーションを行うジェネレーター１２を持つ。もちろん、その他の種類のエネ ルギーでも組織アブレーションの目的を果たすことは可能である。 システム１０はまた、無線周波を放射するアブレーション電極１６を備えた操 縦可能なカテーテル１４を持つ。図示された実施例では、アブレーション電極１ ６は白金製である。 図示された実施例では、システム１０は単極モードで稼動する。この構成では 、システム１０は、第二の中性電極１８として働く皮膚パッチ電極を持つ。使用 に際して、中性電極１８は患者の背中もしくはその他の外皮部分に張り付けられ る。 または、システム１０は双極モードでも稼動する。このモードでの場合、カテ ーテル１４は両方の電極を備える。 システム１０は様々な環境で利用できるが、この明細書では、心臓アブレーシ ョン療法上に使用される時のシステム１０として記述する。 この目的での利用において、医師はカテーテル１４を操作し、主要な静脈又は 動脈（典型的には大腿静脈又は大腿動脈）を通して、治療を要する心臓の内部領 域へ達す。そして更に、医師はカテーテル１４を操作して、アブレーション対象 である心臓中の組織と接触する部分に電極１６を配置する。利用者はジェネレー ター１２から電極１６を通して無線周波エネルギーを当て、接触した組織上をア ブレーションし損傷を形成する。 Ｉ．アブレーションカテーテル 図１に示される実施例では、カテーテル１４は、ハンドル２０、ガイド管２２ 、及び電極１６を備えた末端のチップ２４を持つ。 ハンドル２０はカテーテルのチップ２４の操縦機構２６を包含する。ケーブル ２８は、ハンドル２０の後方から延び、プラグを持つ（図示省略）。このプラグ はカテーテル１４に接続し、ジェネレーター１２まで延び、無線周波エネルギー をアブレーション電極１６へ伝導する。 左右の操縦ワイヤ（図示省略）はガイド管２２を通り延びており、操縦機構２ ６を、チップ２４の左右の両サイドと相互連結している。操縦機構２６を左に回 転させると左の操縦ワイヤが引っ張られチップ２４は左側に曲る。また操縦機構 ２６を右に回転させると右の操縦ワイヤが引っ張られチップ２４は右側に曲る。 このようにして医師はアブレーション電極１６を操り、アブレーションすべき組 織に接触をする。 これとその他の種類のアブレーション要素１０用のステアリング機構の詳細は 、ランクイスト（Ｌunquist）及びトンプソン（Ｔhompson）の米国特許第5,254, 088号で開示されており、これは参考のため本明細書に含まれている。 Ａ．温度感知 図２から図４で示す如く、アブレーション電極１６は少なくとも１つの温度感 知要素３０を備えている。後により詳細に述べるが、ジェネレータ１２が電極１ ６に加える電 力は、少なくともある程度、要素３０によって感知された温度状態によって設定 される。 図３から図４に図示された実施例では、アブレーション電極１６は、そのチッ プの先端部の内部に筒３２を持つ。温度感知要素３０はこの筒３２内の空間を占 めている。 図３から図４では、温度感知要素３０は、２本のリードワイヤ３６及び３８と 連携した小ビーズ形のサーミスター３４を持つ。サーミスター３４の温度感知チ ップは組織接触時にアブレーション電極１６のチップ先端部で露出される。サー ミスター３４のタイプについては、商品番号111-202ＣＡＫ-ＢＤ１としてマサチ ューセッツ州のフェンウォル社（ＦenwalＣo.）より購入することができる。リ ードワイヤ３６及び３８については、＃36ＡＷＧシグナルワイヤＣu＋クラッド スチール（強絶縁体）にて製造されている。 電極筒３２を含めサーミスター３４及びリードワイヤ３６及び３８はポッティ ング合成物４０におおわれている。リードワイヤ３６及び３８は更に絶縁シース ４２によって遮蔽されている。合成物４０及びシース４２とは共にそれを取り巻 くアブレーション電極１６から電気的にサーミスター３４を絶縁している。 ポッティング合成物４０及び絶縁シース４２は様々な種類の材質により製造が 可能である。図示された実施例では、ロクタイト接着剤がポッティング合成物４ ０の役目を果たしている。ただし、その他のサイアノアクリレイト接着剤、ＲＴ Ｖ接着剤、ポリウレタン、エポキシ、その他の同様なものを利用してもよい。シ ース４２はポリアミド製であるが、一般的な電気絶縁用素材であればその他のも のでも利用可能である。 図示された望ましい実施例では、熱絶縁管４４が更にサーミスター３４及びリ ードワイヤ３６及び３８を包んでいる。熱絶縁管４４はそれ自身で接着剤のよう に筒３２の内壁と接合することができる。 管４４の熱絶縁素材は様々である。図示された実施例では、素材はポリアミド であり壁の厚さの約0.003インチ（約0.0762ミリ）を占めている。その他マイラ ー又はケイ プトンなどの熱絶縁素材も利用可能である。 サーミスター３４のリードワイヤ３６及び３８はガイド管２２を通り及びカテ ーテルのハンドル２０内を通っている。その箇所においてリードワイヤ３６及び ３８はハンドル２０から延びるケーブル２８と電気的に連結する。ケーブル２８ はジェネレーター１２と接続し、温度信号をサーミスター３４からジェネレータ ー１２へ伝達する。 図示された望ましい実施例では（図１０が示すように）、ハンドル２０はサー ミスター３４のギャリブレーション要素Ｒ_CALを備える。要素Ｒ_CALは様々なサー ミスターの中の名目上の抵抗における偏差とみなされる。カテーテル１０の製造 過程においてサーミスター３４の抵抗は、例えば摂氏７５度というように、既知 の温度として調整される。キャリブレーション要素Ｒ_CALはその調整値と等しい 抵抗値を持つ。また、この詳細については後程述べることとする。 ＩＩ．ＲＦジェネレーター 図５が示す如く、ジェネレーター１２はメイン分離トランスフォーマー５０を 通して、電源線５２及び戻り線５４と接続する無線周波電力源４８を持つ。電源 線５２はアブレーション電極１６へ至り、戻り線５４は中性電極１８より延びて いる。 図示された実施例では、心臓アブレーションに利用される際、電力源４８は50 0kHzの無線周波で50ワットまでの供給を行えるよう典型的な調整がなされている 。 ジェネレーター１２は更に、第一プロセス段階５６を備えている。第一プロセ ス段階５６は入力値として、瞬時の電力信号Ｐ_(t)、設定温度値Ｔ_SET、及び温度 制御信号Ｔ_CONTROLを受け取る。規定基準を基にこれらの入力値を分析し、第一 プロセス段階５６は要求電力信号Ｐ_DEMANDを導出する。 ジェネレーター１２はまた、第二プロセス段階５８を持つ。第二プロセス段階 ５８は、入力値として要求電力信号Ｐ_DEMANDを第一プロセス段階５６から受け取 る。第二プロ セス段階５８はまた、入力値として瞬時の電力信号Ｐ_(t)及び最高出力値Ｐ_MAXを 受け取る。規定基準に基づきこれらの入力値を分析を行い第二プロセス段階５８ は電力源の無線周波電圧の大きさを調整することによりＰ_(t)として表現される 生成する電力の量を調整する。 ジェネレーター１２は概略形式としてではあろが、図１に示される会話型のユ ーザインタフェース１３を持つことが望まれる。インタフェース１３は、ごく普 通の手段として、ごく普通の入力装置（例えば、キーボード又はマウス）、出力 ディスプレイ装置（例えば、グラフィックディスプレイモニタ又はＣＲＴ）、及 びオーディオ及びビジュアルアラーム、などの利用が十分可能とされている。 Ａ．第一プロセス段階 第一プロセス段階５６に対し生成される電力信号Ｐ_(t)の入力値は倍率器６０ によって生成される。倍率器６０は分離電流感知トランスフォーマー６２から瞬 時の電流信号Ｉ_(t)を、及び分離電圧感知トランスフォーマー６４からは瞬時の 電圧信号Ｖ_(t)を受け取る。 分離電流感知トランスフォーマー６２は戻り線５４と電気的に連結している。 トランスフォーマー６２はアブレーション電極１６によって放射され人体組織を 通過し中性電極１８へ達する瞬時の無線周波電流Ｉ_(t)を計測する。 分離電圧感知トランスフォーマー６４は電源線５２及び戻り線５４との間で電 気的に連結している。電圧感知トランスフォーマー６４は人体組織を横切るアブ レーション電極１６及び中性電極１８の間の瞬時の無線周波電圧Ｖ_(t)を計測す る。 倍率器６０はＩ_(t)とＶ_(t)とを掛け合わせて低域フィルター６１を通り細かい 波を取り除いた瞬時の無線周波出力Ｐ_(t)を求める。フィルターされたＰ_(t)は第 一プロセス段階への出力の入力信号としての役割を果たす。 図示された望ましい実施例では、ジェネレーター１２はその全体的なインタフ ェース１３の一部としてＰ_(t)を表示するためのディスプレイ１１０（図１も参 照のこと）を持つ。 第一プロセス段階に送られる設定温度値Ｔ_SETは、ジェネレーター１２の全体 的なインタフェース１３の一部である（図１も参照のこと）インタフェース６６ を通じて、医師による入力が可能である。設定温度値Ｔ_SETは医師がアブレーシ ョン箇所で維持することを要求する温度を表す。その値Ｔ_SETは別の方法でも確 立可能である。例えば、値Ｔ_SETは設定温度曲線に示される様に時間経過により 様々な値を示す。この更なる詳細については後程述べることとする。 設定温度値Ｔ_SETは要求される治療上の損席の特性に基づいて選択される。典 型的な治療上の損傷特性はアブレーションが行われる組織の表面領域とアブレー ションの深さとにある。典型的な設定温度Ｔ_SETは50℃から90℃の範囲である。 温度制御信号Ｔ_CONTROLの入力は感知要索３０によって実際の瞬時の温度状態 として感知されたＴ_M(t)に基づく。 詳細に図示された実施例では、第一プロセス段階５６はＴ_CONTROLとしてサー ミスター８４から出力される抵抗値を受け取る（オーム値）。この抵抗値は、キ ャリブレーション値Ｒ_CALで除算されサーミスター３４の抵抗値を標準化する。 この標準化された抵抗値は、格納されるサーミスターの温度データを包含し、ジ ェネレーター１２内の読み込み専用メモリ（ＲＯＭ）テーブルへの入力値となる 。このＲＯＭの出力は実際に測定された温度Ｔ_M(t)である（摂氏℃）。 Ｔ_M(t)の出力はジェネレーター１２の全本的なインターフェース１３の一部で あるディスプレイ６８に表示されることが望ましい（図１も参照のこと）。 実際の瞬時の温度Ｔ_M(t)は第一プロセス段階５６により直接使用され得る。し かし、 図示された望ましい実施例では、第一プロセス段階５６は予測温度プロセッサー ７０（ＰＴＰ）を含む。このＰＴＰ７０はＴ_M(t)から予測温度値（Ｔ_PRED(t)と して指定される）を得る。 （ｉ）予測温度プロセッサー ＰＴＰ７０は継続的にＴ_M(t)を規定のサンプル期間ΔＴ_SAMPLEからサンプリン グする。規定の基準をこのサンプルに応用することによりＰＴＰ７０はアブレー ション電極１６に供給される電力が不変であると仮定して、各サンプル期間の最 後で将来の期間（ΔＴ_SAMPLEより大）の最後にあるべき温度状態Ｔ_PRED(t)の予 測を行う。この将来期間は予測期間ΔＴ_PREDICTと呼ばれる。 予測期間ΔＴ_PREDICTの長さは様々な値をとり得る。その最大長はアブレーシ ョンの際に生成される温度状態に対して組織が起こし得ろと考えられる生理的な 反応が考慮された組織の熱時間定数によるところが大きい。予測期間ΔＴ_{PREDIC T} はアブレーション熱にさらされて組織の細胞が変質を起こすと考えられる期間 より長くあってはならない。 心臓組織の場合の熱時間定数は予測期間ΔＴ_PREDICTの最長の典型として約２ 秒を越えないものである。約２秒後からはアブレーション中に生成される温度の 領域にさらされることによって心臓組織に細胞の変質が始まることが考えられる 。 ΔＴ_SAMPLEは、ΔＴ_PREDICTより小さく選択される。ＰＴＰ７０は現在のサン プル期間の最後において瞬時の温度Ｔ_M(t)を計測し、ｎを比較用として選択され た先行するサンプル期間の数とする場合、それを１つまたはそれ以上の先行する サンプル期間Ｔ_M(t-n)の最後において計測された温度と比較する。選択されたサ ンプル期間の間に測定された温度における変化に基づき、またΔＴ_SAMPLEの量と ΔＴ_PREDICTとの関係を考慮して、ＰＴＰ７０は次式に従いＴ_PRED(t)を予測する 。 ここで、 また、ｉ＝１〜ｎである。 心臓アブレーションにおけるＰＴＰ７０の典型的な実施例では、ΔＴ_PREDICT は0.48秒として選択される。またΔＴ_SAMPLEは0.02秒として選択される（50Hzの サンプリング率）。よって、この実施例では、Ｋ＝２４となる。 更に、この実施例では、ｎは１として選択されている。言い換えれば、ＰＴＰ ７０はＴ_M(t)を瞬時のサンプル期間（ｔ）として扱い、Ｔ_M(t-1)を先行するサン プル期間（ｔ−１）として扱っているのである。 この実施例では、ＰＴＰ７０は次式よりＴ_PRED(t)を導出する。 Ｔ_PRED(t)＝２５Ｔ_M(t)−２４Ｔ_M(t-i) 図示された望ましい実施例では、ＰＴＰ７０は選択時間定数（γ）を持つ低域 フィルター７２を含む。後程説明される要求出力プロセッサーＤＰＰ７６へ供給 される前に、ＰＴＰ７０はＴ_PRED(t)をフィルター７２を通して平均化する。 選択されたフィルター７２の時間定数（γ）は要求される精度の程度により様 々な値を示す。一般的には、約0.2秒から約0.7秒の中間領域の時間定数（γ）で あれば要求の精度が得られる。先に記述されている典型的な実施例では、0.25秒 の時間定数（γ）が使用されている。 ＰＴＰ７０の精度の度合はまた、様々な値をとるＫによって変更される。更に 詳しく述べると、Ｋの値を低くした場合、将来温度Ｔ_PRED(t)の予測上でＰＴＰ ７０におけるより優れた精度の実現が期待できる。Ｋの値はΔＴ_SAMPLE又はΔＴ_predict 、もしくはその両者の値を選択することにより様々な値となる。選択さ れるΔＴ_predictによってＫの値が変化されることが望ましい。 精度ＰＴＰ７０の度合は要求次第でｎのよりよい値を選択することにより改善 することが可能である。Ｔ_PRED(t)の計算におけるＴ_M(t)のより過去に遡った値 をとればよい訳である。 図示された望ましい実施例では、ＰＴＰ７０はジェネレータ１２の全体インタ フェース１３の一部である利用者インタフェース７４を含む（図１参照）。この インタフェース７４を利用して、医師はサンプリング履歴（ｎ）、予測期間ΔＴ_PREDICT 及び時間定数（γ）をオンラインでリアルタイムにて選択や更新が可能 となる。 更に多くの詳細につき後程述べているように、ＰＴＰ７０がオンライン上で変 化するＴ_PRED(t)を計算する際の精度を変化させる能力により、第一プロセス段 階５６の様々なアブレーション状態に対する可撓性を持った適応がなされる。 （ｉｉ）要求出力プロセッサー（ＤＰＰ） 第一プロセス段階５６は更に要求出力プロセッサー（ＤＰＰ）７６を持つ。Ｄ ＰＰ７６は周期的にＴ_PRED(t)と設定温度値Ｔ_SETとを比較する。この比較結果に 基づき、またアブレーション電極１６に対して供給される瞬時の出力量Ｐ_(t)を 考慮しながら、ＤＰＰ７６は要求の電力出力Ｐ_DEMANDを導出する。ＤＰＰ７６は またシステムの他の応答時間、安定温度状態での誤差、及び最高温度超過などの ような、操作目標や基準をも考慮にいれる。 第一プロセス段階５６の要求電力出力Ｐ_DEMANDはアブレーション電極１６に供 給さ れアブレーション電極１６にて要求される局所温度状態Ｔ_SETを確立もしくは維 持されるべき無線周波出力量を示す。 ＤＰＰ７６がＰ_DEMANDを導出する方法は様々である。例えば、比例制御原理、 比例積分派生（ＰＩＤ）制御原理、適応制御、ニューラルネット、及びファジィ 論理制御原理などが挙げられる。 （ａ）固定Ｔ_SETを利用した修正ＰＩＤ制御 図示された望ましい実施例では、ＤＰＰ７６は特に心臓アブレーションに適用 するものとして修正速度ＰＩＤ制御技法を採用している。この技法を使用するこ とによりＤＰＰ７６は医師が確立したＴ_SETの定数に基づいてＰ_DEMANDの量を制 御する。 望ましい図示された実施例では、ＤＰＰ７６は導出された操作値Ｖ₀を予め選 択されている設定値（Ｖ_s）と操作状態のために比較する。ＤＰＰ７６はこの比 較に基づき誤差信号（Δ）を次により確立する。 Δ＝Ｖ_S−Ｖ_D ＤＰＰ７６は、下記に示される誤差信号Δの現在及び過去の値の非線型関数に 基づいて、次の期間Ｐ_DEMAND(t+1)のために電力要求信号を発信する。 Ｐ_DEMAND(t+1)＝ｆ（Δ₁，Δ₂，Δ₃，．．．，Δ_n） 一般的常識としては、ｆはＤＰＰ７６がその処理機能を実行する際にたどるＮ 個の変数の非線型関数である。Δ₁，Δ₂，Δ₃，．．．，Δ_nはＮ個の各々の瞬間 での誤差信号Δの値である。ＤＰＰ７６はそれゆえ、誤差信号Δの現在及び過去 の値の非線型関数に基づく増加によって電力を調整する。 更に詳細を述べると、図示された望まれる実施例では、各々のサンプル期間（ ｔ）の終わりで、ＤＰＰ７６は次期サンプル期間（ｔ＋１）のために必要とされ る要求電力出力を次式により導出する。 Ｐ_DEMAND(t+1)＝Ｐ_(t)＋Ｓ［αＥ_(t)−βＥ_(t-1)＋δＥ_(t-2)］ この時、非線型関数ｆ（Δ）は次式で表される。 ｆ（Δ）＝Ｓ［αＥ_(t)−βＥ_(t-1)＋δＥ_(t-2)］ 誤差信丹ΔはＥ_(t)として表現される。この時、Ｖ_O＝Ｔ_PRED、Ｖ_S＝Ｔ_SET、よ って、Ｅ_(t)＝Ｔ_SET−Ｔ_PRED(t)となる。この実施例では、Ｔ_PRED(t)がＰＴＰ７ ０によって決定される時に、本質的にそのままでいるＴ_SETの発端値が選択され ている。 そして、α、β及びδは比例定数Ｋ_p（差の大きさに関係する）、整数定数Ｋ_i （終了時の差の変化に関係する）及び派生定数Ｋ_d（終了時の差の変化率に関係 する）に基づく、通常の速度ＰＩＤを表すものとされる。また、ΔＴ_SAMPLEは次 式で与えられる。 そして また、Ｓは選択されたスケーリング要因で、その値はＴ_PRED(t)がＴ_SETより大 きくとも小さくとも次式に従う。 Ｓ＝Ｘ、ただしＥ_(t)＞０（すなわち、Ｔ_SET＞Ｔ_PRED(t)） Ｓ＝Ｙ、ただしＥ_(t)＜０（すなわち、Ｔ_SET＜Ｔ_PRED(t)） またＳの値は非対称であり、すなわちＸはＹと異なりまた、Ｙ＞Ｘとなること が最も望ましい。 上述の関係から要望の誤差Ｅ_(t)はゼロとして維持されるべきと仮定される。 その他 の要望の誤差値も使用可能であろ。非対称のスケーリング要因Ｓを利用すること により、要望の非線型応答ｆ（Δ）が継続的に要望の誤差Ｅ_(t)を維持させる。 要望の誤差Ｅ_(t)をゼロに維持することにおいて、ＤＰＰ７６のｆ（Δ）は電力 を増加させる（Ｔ_PRED(t)＜Ｔ_SETの時）よりも速く電力を低下させる（Ｔ_{PRED(t )} ＞Ｔ_SETの時）。 図示された望まれる実施例では、ＤＰＰ７６は係数として固定値Ｋ_p、Ｋ_i及び Ｋ_dを使い、特殊なアブレーション状態は無視することとしている。 変化するアブレーション状態に対してもＰＴＰ７０によるＴ_PRED(t)の最初の 計算の調整をすることによって、Ｐ_DEMANDの計算はオンラインで医師により適用 させることができる。ＰＴＰ７０によるオンラインでの調整による可撓性のおか げで、複雑なＫ_p、Ｋ_i及びＫ_dの値のテーブルはアブレーション状態の変化に順 応するためとしてシステムに置く必要はなくなる。 適用者たちの間では次のＫ_p、Ｋ_i及びＫ_dの値がＤＰＰ７６での使用にて可能 であると決定されている。 Ｋ_p＝０．０２５３７５ Ｋ_i＝９７．０６９５ Ｋ_d＝７．８２×１０^-5 ＤＰＰ７６の典型的な実施例では、 ΔＴ_SAMPLE＝０．０２、従って α＝０．９９９９８ β＝０．９３７５０ δ＝３．９１×１０^-3 である。 ＤＰＰ７６のこの典型的な実施例では、 Ｓ＝２．０、ただしＥ_(t)＞０（すなわち、Ｔ_SET＞Ｔ_PRED(t)） そして、 Ｓ＝８．０、ただしＥ_(t)＜０（すなわち、Ｔ_SET＜Ｔ_PRED） である。 この典型的な実施例では、使用できる電力に制限がない場合、Ｐ_DEMAND(t)を ５秒以内にＴ_SET±３℃に届くよう調整している。またピークの安定状態温度誤 差（Ｔ_SET−Ｔ_PRED(t)として定義される）を３℃以下に保つことも目的とされる 。実施例はまた、Ｐ_DEMAND(t)を継続的に調整し、３℃より大きくなりＴ_SETが超 過するのを回避する。 （ｂ）様々なＴ_SETを使用した修正ＰＩＤ制御 代替的な実施例では、ＤＰＰ７６は先に述べた修正速度ＰＩＤ制御を利用する ことによりＴ_SETの継続的な値の変化に基づきＰ_DEMANDの量を制御する。この実 施例では、Ｔ_SETは時間についての線型又は非線型もしくはそれら双方の関数と して表される（図６Ａ及び図６Ｂ参照）。この実施例では、Ｔ_SETは組織を加熱 する時の温度の時間に対する曲線からなる（図６Ａ及び図６Ｂ参照）。この曲線 は最初の期間において設定される第一温度値及び少なくとももう１つの第一期間 後の第二期間で設定されるけ加温度値を持つ。 図6Aが示すように、Ｔ_SETはアブレーション処理の開始時における線型関数の 項の中に表されることが可能である（例えば、開始の５秒間）。ｔ＝０秒からｔ ＝５秒まで、Ｔ_SETの値は漸進的に選択された勾配で直線的に増加する。ｔ＝６ 秒の所で、Ｔ_SETは非線型として表され始め、Ｔ_SETは予め選択されていろアブレ ーションの最終制御値へ近づきながら勾配は平らになる。 代替的な実施例では（図６Ｂに示される）、Ｔ_SETは熱アブレーション前の熱 マッピングを適応して複雑な曲線を示す。図６Ｂが示すように、ｔ＝０秒からｔ ＝２秒までは Ｔ_SETの値は漸進的に選択された勾配で直線的に増加する。ｔ＝３秒の所でＴ_SET は非線型関数として表され始め、Ｔ_SETは最初の予め選択されている熱マッピン グの値へ近似しながら勾配は平らになる。勾配は再びＴ_SETの値が漸進的に選択 された勾配で直線的に増加しはじめるｔ＝１０となるまで平らな状態のままとな る。ｔ＝１３秒の所でＴ_SETは再び非線型関数として表され始め、Ｔ_SETは第二の 予め選択されている組織アブレーションの値に近似して勾配は平らになる。図６ Ｂで示される例では、Ｔ_SETの熱マッピングの第一番目の値は４５℃から５０℃ の範囲であるが、組織アブレーションのＴ_SETの第二番目の値は５０℃から９０ ℃の範囲であり、７０℃当たりが望ましい。更に、Ｔ_SETは時間の真の関数とし て示されることも可能である。 図６Ａもしくは図６Ｂのいずれの実施例でも、ＤＰＰ７６は入力として規定の 設定温度曲線を示すＴ_SETの継続的に変化する値を受け取る。システムは、Ｔ_SET の定数値に基づいてＰ_DEMANDを導出するのと同じ方法でそれらの変化する値に基 づきＥ_(t)を計算してＰ_DEMANDを導出する。 （ｃ）適応制御システム 図７は適応制御原理を利用してＰ_DEMANDを導出するＤＰＰ７６の代賛的な実施 例を示す。この実施例ではＤＰＰ７６は入力として前述の方法でＴ_SET及びＴ_{PRE D} を受け取る。Ｔ_SETの値は前述したように固定化したり、また時間によって変化 させたりすることが可能である。 図７の実施例では、ＤＰＰ７６は更に一対の適応フィルター７８及び８０を持 つ。どちらのフィルター７８及び８０ともそれらの間の関係と仮定されて表され る入力に基づいた出力を生成する。図示された実施例では、出力は仮定された関 係に基づいてＤＰＰ７６が独立して計測した外部状態の概算値からなる。ＤＰＰ ７６は概算出力値を実際に計測した外部状態とを比較して、仮定された関係の係 数を調整することで、それら両 者間の誤差を最小化する。 図７に示されるＤＰＰ７６の実施例では、フィルター７８は入力としてＲＦ源 ４８によってアブレーション電極１６に適用される瞬時の電力Ｐ_(t)を受け取る 。フィルター７８は出力としてＰ_(t)及びＰ_(t)とアブレーション箇所における温 度Ｔ_(t)との間の仮定された関係を受け取り、感知要素３０が感知すべき温度状 態Ｔ_SET(t)の概算値を生成する。その結果フィルター７８は組織がアブレーショ ン電極１６に接触する時の熱転送関数を概算する。 ＤＰＰ７６は概算温度Ｔ_EST(t)を実際に感知要素３０にて感知した温度Ｔ_(t) から減算することにより温度誤差信号Ｔ_Eを導出する加算接合８２を含む。ＤＰ Ｐ７６は誤差信号Ｔ_Eをフィルター７８へフィードバックする。フィルター７８ はＰ_(t)及びＴ_(i)との間の仮定した関係の係数を調整し誤差Ｔ_Eの量を最少化す る。 望ましい実施例では、フィルター７８は有限線型シーケンスを利用してＰ_(i) 及びＴ_(i)との間の仮定される関係を表す。数列は現在瞬時電力Ｐ_(t)及び過去電 力Ｐ_(t-n)とに基づいて将来温度Ｔ_EST(t+1)を概算するものである。なおｎは過 去の電力状態とみなされる数値を表す。量ｎは要求される情度により様々な値を とり得る。 図示された実施例ではフィルター７８は現在の電力Ｐ_(t)及び先行する電力Ｐ_{( t-1)} （すなわち、ｎ＝１）を考慮する。この実施例では、有限線型シーケンスは 次の通りに表される。 Ｔ_EST(t+1)＝ａＰ_(t)＋ｂＰ_(t-1) この時、ａ及びｂは仮定転送係数を表す。 仮定転送係数は最初は誤差信号Ｔ_Eを最小化するためにその時調整される選択 値からなる。この適応調整は様々な既知の技法を利用すろことにより達成させる ことができる。例えば、係数は誤差Ｔ_Eの平方を最少化する傾向を持つ最小二乗 平均（ＬＭＳ）法に基 づくことにより調整が可能である。 ＬＭＳ法は以下の式に従って係数ａ及びｂを更新する。 Ｔ_E(t) ＝Ｔ_(t)−Ｔ_EST(t) ａ_(t+1)＝ａ_(t)＋μＰ_(t)Ｔ_E(t) ｂ_(t+1)＝ｂ_(t)＋μＰ_(t-1)Ｔ_E(t) この時、μはアルゴリズムのステップ数である。 μは大きいほどより収束率が速くなるが最適な係数についての波長も大きくな る。またμが小さくなると収束率及び最適な係数についての波長は縮小する。μ の最適な値はモデル化されたシステムの特性によって変わる。図示された電極− 生体−組織システムの場合、μは０．０１から０．５の間にある。 フィルター８０はフィルター７８の逆数である。フィルター８０は入力として 、加算接合８４が生成した温度誤差信号ΔＴを受け取る。加算接合８４はＴ_{PRED ICT(t)} をＴ_SETよりより減算して誤差信号ΔＴを生成する。 フィルター８０は出力として、フィルター７８が使用する電力Ｐ_(t)及び温度 Ｔ_(t)との間の仮定関係の逆数に基づきΔＴを考慮に入れどの程度電力Ｐ_(t)を修 正すべきかの近似値を示すΔＰを生成する。フィルター７８へ与えられる仮定さ れた関係との関連においてフィルター８０によって利用されるその関係は二次テ イラー級数を使用し次式にて概算される。 フィルター８０はその係数をフィルター７８が加算接合８２の誤差信号Ｔ_Bに 基づいて係数ａ及びｂに対して行った調整と関連させて調整することにより、こ の誤差信号Ｔ_E の量を最小化する。 フィルター８０のその出力ΔＰはアブレーション処理の最初に開始電力レベル Ｐ₀に初期化され別の加算接合８６を通って供給される。加算接合８６は逆数フ ィルター８０のΔＰ出力とともに継続的に開始電力値の調整を行う。加算接合８ ６の出力はその結果Ｐ_DEMANDからなることとなる。 図７に示されるＤＰＰ７６は出力Ｐ_DEMANDを第二プロセス段階５８へ送ってＰ_(t) を修正する。 （ｄ）ニューラルネット予測制御 組織細胞とそれと接触する金属のアブレーション電極１６との間の特定の熱交 換状態のために感知要素３０によって計測される温度は実際の最高の組織温度と 必ずしも一致はしない。このことは最も高温な箇所が組織の表面直下の熱エネル ギーを放射する電極１６（そしてまた感知要素３０）が組織に接触する所から約 0.5mmから1.0mmの所にあることによろものである。もし電力が組織に対してあま りにも急激に適用されると、この局部の実際の最高組織温度は100℃を越えるこ とにより組織を乾燥化させてしまう。 図１１Ａはニューラルネット制御原理を利用してＰ_DEMANDを導出するＤＰＰ７ ６の代替的な実施例を示している。この実施例では、ＰＴＰ７０は入力としてニ ューラルネット予測計器２００から最高温度の組織局部Ｔ_MAXPRED(t)の予測温度 値を受け取っている。ＤＰＰ７６はこのＴ_{MAXPREDICT(t)}とＴ_SETとのとの間の差 異に基づいてＰ_DEMAND(t+1)を導出する。Ｔ_SETの値は固定化されることもあるが 、また、前述のように時間の経過とともに様々な値をとることもあり得る。 この実施例では、予測計器２００は、まだ隠れている層もあるが、二層のニュ ーラルネットからなる。この予測計器２００は入力として要素３０（Ｔ_M(t-k+l) ）が感知した過去の温度サンプルＫの集合を受け取る。例えば、０．０２秒の期 間サンプリングを する上で過去２秒間を追う場合、Ｋ＝１００となる。 予測計器２００は、第一及び第二の隠れている層、４つのニューロン、指定さ れたＮ_(L.X)を含む。Ｌは層１又は層２を識別し、Ｘは層上のニューロンを識別 する。第一の層（Ｌ＝１）は３個のニューロン（Ｘ＝１から３）、続けてＮ_{(1.1 )} 、Ｎ_(1.2)及びＮ_(1.3)となる。第二の層（Ｌ＝２）は１つの出力ニューロン（ Ｘ＝１）からなりＮ_(2.1)に指定される。 感知要素３０Ｔ_M(t-i+l)（ｉ＝１からＫ）の荷重した過去のサンプルは、第一 層の各々のニューロンＮ_(1,1)、Ｎ_(1,2)及びＮ_(1,3)に対する入力として供給さ れる。図１１は荷重した入力サンプルをＷ^L _(k,N)として表す。この時Ｌ＝１、ｋ はサンプルオーダー、そしてＮは第一層での入力ニューロン番号１、２又は３で ある。 第二層の出力ニューロンＮ_(2,1)は入力としてニューロンＮ_(1,1)、Ｎ_(1,2)及 びＮ_(1,3)の荷重した出力を受け取る。図１１は荷重した出力をＷ^L _(o.x)として 表す。ここで、Ｌ＝２、ｏは第一層の出力ニューロン１、２又は３、そしてｘは 第二層の入力ニューロン番号１である。これらの荷重した入力に基づきながら、 出力ニューロンＮ_(2,1)はＴ_MAXPRED(t)を予測する。 予測計器２００は実験的に予め得られている既知のデータ集合に基づいて学習 されたものとなってなければならない。例えば、バックプロパゲーションモデル を利用して予測計器２００は誤差が最小のデータ集合の既知の最高温度に基づい て予測するものとして学習され得る。学習過程が完了すると予測計器２００はＴ_MAXPRED(t) を予測するものとして利用可能となる。 図１１Ｂが示すように、第一プロセス段階５６では単ニューラルネット２０１ を利用してＰ_DEMAND(t)を導出することが可能である。この実施例では、網２０ １は入力として、感知器３０からのｋの温度の過去のサンプルに加えてＴ_SETの 値及び電力Ｐ_(t)を 受け取る。網２０１は最高予測温度をＴ_SET又はそれに近い値に維持する要求電 力レベルを反映するＰ_DEMAND(t)を出力として導出する。開始する前に、要求の 入力の全てに基づく解決を含むデータの集合は、予測計器２０１のニューラルネ ットが入力を操作し最小誤差量において要求される出力を得るための学習をする のに必要である。 （ｅ）ファジイ論理制御 図１２はファジイ論理制御原理を利用してＰ_DEMANDを導出する第一プロセス段 階５６の代替的な実施例を示す。この実施例では、第一プロセス段階５６は入力 として感知器３０から温度信号Ｔ_M(t)を受け取るファジイ化装置２０２を持つ。 ファジィ化装置２０２はまた入力の定数値もしくは継統的に変化する値としてＴ_SET も受け取る。ファジイ化装置２０２はＴ_M(t)の入力データを関係原則におけ るＴ_SETとの関連に基づきファジイ入力へと変換させる。例えば、ファジイ入力 は「涼しい」や「温かい」や「より温かい」や「熱い」といったＴ_M(t)に対する Ｔ_SETとの比較における度合（又はメンバーシップ関数）を決定することができ る。 ファジイ入力は、入力を電力の記述ラベルに翻訳することによってファジイ出 力に変換するＩ／Ｏマッパー２０４を通される。これは、例えば「ｉｆ ファジ イ入力＝．．．ｔｈｅｎ ファジイ出力＝．．．」のように表される言語の「ｉ ｆ−ｔｈｅｎ」規則を利用することによって目的を果たす。代替的にはより複雑 なマッピングマトリクス操作も利用可能である。 例えば、もしＴ_M(t)が「涼しい」場合、１／Ｏマッパー２０４は記述ラベル「 最大肯定」を出力して電力の比較的大きな増加が求められていることを示す。同 様に、もしＴ_M(t)が「熱い」場合、Ｉ／Ｏマッパー２０４は記述ラベル「最大否 定」を出力して電力の比較的大きな減少が求められていろことを示す。中間的な ファジイ入力「温かい」及び「より温かい」はファジイ出力として「最小肯定」 及び「最小否定」のような 中間的な記述ラベルを作る。 これらのファジイ出力は非ファジイ化装置２０６を通される。また非ファジィ 化装置２０６はファジイ出力がＰ_(t)の変化量に関係することから実際の電力Ｐ_{( t)} を入力として受け取る。Ｐ_(t)及びファジイ出力に基づく要求の変化量に基づ き非ファジイ化装置２０６はＰ_DEMAND(t)を導出する。 Ｉ／Ｏマッパー２０４の関係集合及び規則を精細に整えるために、ファジイ論 理制御装置が使用の前に既知データ集合に基づき学習されていることが望まれる 。 Ｂ．第二プロセス段階 図示された望ましい実施例では、第二プロセス段階５８（図５参照）は、変換 器１１２を持つ。変換器１１２は電力入力信号に基づいて命令電圧濡号Ｖ_{DEMAND (t)} を導出し、源４８に供給される電圧の大きさＶ_(t)を調整し、その結果として Ｐ_(t)が調整される。このようにする代わりに、変換器１１２が電力入力信号に 基づく命令電流信号Ｉ_DEMAND(t)を導出し、源４８に供給される電流の大きさを 調整し、同等の結果を果たすことも可能である。 （ｉ）電力低下段階 ある実施例では、変換器１１２に対する電力入力はＤＰＰ７６に導出されるも のとしてＰ_DEMAND(t)からもなり得る。図示された望ましい実施例では、第二プ ロセス段階５８にはＤＰＰ７６及び変換器１１２との間に要求電力低下段階９４ が存在する。電力低下段階９４は、Ｐ_DEMAND(t)を入力として受け取り、その時 点で行われている１つもしくはそれ以上のその他の操作状態を考慮しながら、修 正された要求電力信号ＭＰ_DEMAND(t)を、生成する。変換器１１２はその入力と してＭＰ_DEMAND(t)を受け取る。 更に具体的には、電力低下段階９４は電極が確実な操作状態にあるかを監視す る。電力低下段階９４は監視される状態を第二操作状態として予め定められた基 準とで比較 し、第二操作状態が予め定められた基準と合致しない時は、誤差信号を発信する 。誤差信号に対する対応としては、電力低下段階９４は非線型の方法でＰ_{DEMAND (t)} に対し修正を施し、ＭＰ_DEMAND(t)を規定の低要求電力出力Ｐ_LOWに設定する 。誤差信号がない場合は、電力低下段階９４はＭＰ_DEMAND(t)値としてＰ_{DEMAND( t)} の値を保持する。 Ｐ_LOWの値はゼロより大きく定められるが、人体組織アブレーションの行われ る箇所の電力レベルよりは低いことが望ましい。図示された望ましい実施例では 、Ｐ_LOWは約１ワットである。 電力低下段階９４はＭＰ_DEMAND(t)値を非線型の方法で設定し、電力低下モー ドを起こさせている操作状態が止むとすぐにＰ_DEMAND(t)の値に戻す。 図示された望ましい実施例では、電力低下段階９４は規定の電力又は温度条件 に対応している。図８は概略的に電力低下段階９４の望ましい実施例を示す。 電力低下段階９４にはマイクロスイッチ１０８及び１１０がある。マイクロス イッチ１０８は入力としてＰ_DEMAND(t)をＤＰＰ７６（図５も参照）から受け取 る。マイクロスイッチ１１０は入力としてＰ_LOWの値を受け取る。出力線１２０ は変換器１１２を並列にマイクロスイッチ１０８及び１１０の出力部に接続する 。 電力低下段階はまた３個の比較器１１４、１１６及び１１８を含んでいる。各 比較器１１４、１１６及び１１８は独立して様々な操作状態を考慮しながらマイ クロスイッチ１０８及び１１０を制御する。 図示された望ましい実施例では（図８参照）、比較器１１４、１１６及び１１ ８の出力はＯＲゲート１２２に接続される。出力スイッチ線Ｓはマイクロスイッ チ１０８まで至る一方、否定スイッチ線Ｓ_NEGはマイクロスイッチ１１０まで至 る。いずれの比較器１１４、１１６及び１１８から何も誤差信号が来ない場合（ 全ての操作状態が規定の基 準と一致している場合）は、Ｓ＝１（スイッチ１０８を閉じる）及びＳ_NEG＝０ （スイッチ１１０を開く）となる。いずれかの比較器１１４、１１６及び１１８ から誤差信号があった場合（少なくとも１つの操作状態が規定の基準と一致しな い場合）は、Ｓ＝０（スイッチ１０８を開く）及びＳ_NEG＝１（スイッチ１１０ を閉じる）となる。 （ａ）最高出力状態に基づいて 比較器１１４の出力は規定の最高電力状態を考慮する。比較器１１４は電流の 瞬時電力Ｐ_(t)をその（＋）入力として、また規定の最高電力値Ｐ_MAXをその逆数 又は（−）入力として、受け取る。 この実施例では、比較器１１４はＰ_(t)を規定の最高出力値Ｐ_MAXと比較する。 誤差が存在しない状態とはＰ_(t)＜Ｐ_MAXの場合である。この状態の時に、比較器 １１４はマイクロスイッチ１０８を閉じ、マイクロスイッチ１１０を開く、とい う設定を行う。この状態の時、マイクロスイッチ１０８はＰ_DEMAND(t)の値を出 力ＭＰ_DEMAND(t)として通す。 誤差が存在する状態とは、Ｐ_(t)≧Ｐ_MAXの場合である。この状態の時には、比 較器１１４は、マイクロスイッチ１０８を開き、マイクロスイッチ１１０を閉じ る、という設定を行う。この状態の時、マイクロスイッチ１０８はＰ_DEMAND(t) の値の通過をさえぎりＰ_LOWを出力ＭＰ_DEMAND(t)とする。要するに、Ｐ_(t)≧Ｐ_{M AX} の時は、段階９４はＰ_DEMAND(t)をＰ_LOWまで瞬時に非線型的に低減させる。 Ｐ_MAXの値はアブレーション処理の特殊な要求によって様々な値をとり得る。 ジェネレーター１２は、その全体的なインターフェース１３の一部分としてのイ ンタフェース９６を、医師がＰ_MAX（図１も参照）を選択及び調整するために持 つこともできる。 心蔵アブレーションでは、Ｐ_MAXがアブレーション電極の表面部が拡大するの ととも増加し、Ｐ_MAXは約５０ワットから約２００ワットの領域にあると考えら れている。 図９が示すように、Ｐ_MAXの値もまた、医師によって設定される直接の電力入 力に基づくのではなく、むしろ使用されるアブレーション電極の物理的あるいは 機能的特質に基づくか、またはその両者に基づいて設定されることが可能である 。 アブレーション電極の物理的あるいは機能的特質とは、表面部、電極の外形、 電極の指向性、及び電極場の分散特性、などが挙げられる。例えば、電極は表面 部が小さくなることによって通常は低電力設定が期待されるようになる。 電極の種類及びＰ_MAXとの関係は実験・観察を重視した試験によって決定され 得る。その試験結果は調査電力基準表１０２に書き移され、ジェネレーター１２ のＲＯＭに置くことができる（図９に示される通り）。 望ましい実施例では、電力低下段階９４Ａは自動的に調査電力基準表１０２に 書き移された電力基準に基づきＰ_MAXを設定するレジスター９８を持つ。 レジスター９８は医師が使用する電極のタイプを入力するための入力部１００ （ジェネレーターの全体的なインターフェース１３の一部分、図１も参照）を持 つ。そしてレジスター９８は電力基準表１０２に基づき第二プロセス段階５８に Ｐ_MAXを自動的に設定する。 このようにする代わりに（図９が示すように）、カテーテル１４がジェネレー ター１２に接続された時に、カテーテル１４はそれ自身で自動的に電極タイプを 表す識別信号を作る手段持つことも可能である。信号は接続された電極１６の特 定の物理的あるいは遂行上の特性をユニークに識別する。 この編成では、データ獲得要素１０６はカテーテル１４の識別信号を尋ねて読 み、電極タイプを識別する。要素１０６はその時調査表１０２を参照し、自動的 にレジスター９８を経由してＰ_MAXを設定する。 自動的に電極タイプの識別信号を生成するための手段は様々である。図１０は 望まし い編成を示す。 図示された実施例では、カテーテルハンドル２０は規定のオーム値を持っレジ スターＲを持つ。このＲのオーム値は、キャリブレーションの抵抗値Ｒ_CAL（以 前に述べたとおり）の合計及び選択されるアドオン抵抗値Ｒ₁とを表す。キャリ ブレーションの抵抗Ｒ_CALはカテーテル１４にあるサーミスター３４に依存する 固定値である。アドオン抵抗値Ｒ_Iの大きさは予め決定してある増加量の中で電 極のタイプによって様々な値をとる。 例えば、タイプ１の電極としては5000オームのアドオン値Ｒ_Iが割り当てられ る。またタイプ２の電極は10,000オームのアドオン値Ｒ_I、タイプ３の電極は15, 000オームのアドオン値Ｒ_I、等と割り当てられる。 サーミスター３４の固定キャリブレーション抵抗値Ｒ_cを4000オームと仮定す ると、タイプ１の電極のハンドル２０は9000オームのレジスターＲを持つことと なる（4000オームのキャリブレーション抵抗Ｒ_c＋5000オームのアドオン抵抗Ｒ_I ）。タイプ２の電極のハンドル２０では14,000オームのレジスターＲ（4000オー ムのキャリブレーション抵抗Ｒ_c＋10,000オームのアドオン抵抗Ｒ_I）、タイプ３ の電極のハンドル２０では19,000オームのレジスターＲ（4000オームのキャリブ レーション抵抗Ｒ_c＋15,000オームのアドオン抵抗Ｒ_I）となる。 データ獲得要素１０６中の調査表１０４（図９に示す）はキャリブレーション 抵抗の定数Ｒ_CALを格納し、アドオン抵抗Ｒ_Iの領域は識別化された電極タイプ、 及びそれらの合計（システムが実際に感知するレジスターＲの値）に対応する。 ジェネレーター１２に接続した時、要素１０６はハンドル２０中のレジスター Ｒの総合オーム値を感知する。要素１０６は調査表１０４を参照する。調査表１ ０４の中には、10,000オーム未満として感知された総合抵抗Ｒはタイプ１の電極 として識別され、 10,000オームから15,000オームまでとして感知された総合抵抗Ｒはタイプ２の電 極として識別され、そして15,000オームより大きく20,000オーム以内として感知 された総合抵抗Ｒはタイプ３の電極として識別される。 要素１０６はその時電力基準調査表１０２を参照し、対応電力状態を得る。レ ジスター９８は自動的にＰ_MAXを電力低下段階９４Ａにて設定する。 更に調査表１０４を参照して、データ獲得要素１０６は既知のアドオン値を識 別された電極タイプに従って減算する。この方法では、ジェネレーター１２もま たサーミスター３４のキャリブレーション抵抗Ｒ_CALの値を導出する。既に述べ た通り（また図５に示すように）第一プロセス段階５６はキャリブレーション抵 抗及びサーミスターによって感知される抵抗を処理し、先に述べたように、温度 Ｔ_M(t)を導出する。 代替的な実施例では（図示省略）、レジスターＲの代わりに、ハンドルが固体 マイクロチップ、ＲＯＭ、ＥＥＲＯＭ、ＥＰＲＯＭ、又は不揮発性ＲＡＭを持つ ことができる。 マイクロチッブはサーミスター３４のキャリブレーション抵抗（又は複数サー ミスターのキャリブレーション抵抗）及び電極のタイプを適切に表現する値をデ ジタル値で予めプログラミングしておくことが可能である。この編成では、マイ クロチップはデータ獲得要素１０６から要求があった時それらの値をレジスター ９８へ出力する。 （ｂ）最高絶対温度状態に基づいて 比較器１１６の出力は規定の最高絶対温度状態に応答する。比較器１１６はそ の（＋）入力で温度値Ｔ_PRED(t)をＰＴＰ７０から受け取る。比較器１１６はそ の逆数又は（−）の入力として規定の最高温度値Ｔ_MAXを受け取る。 この実施例では、比較器１１６はＴ_PRED(t)を規定の最高温度値Ｔ_MAXと比較す る。誤差なしの状態の場合はＴ_PRED(t)＜Ｔ_MAXである。この状態の場合、比較器 １１６はマイクロスイッチ１０８を閉じ、マイクロスイッチ１１０を開く設定を する。この状態 の時、マイクロスイッチ１０８はＰ_DEMAND(t)の値を出力ＭＰ_DEMAND(t)として通 過させる。 誤差が存在する状態とはＴ_PRED(t)≧Ｔ_MAXの時である。この状態の時は、比較 器１１６はマイクロスイッチ１０８を開き、マイクロスイッチ１１０を閉じると いう設定を行う。この状態の時は、マイクロスイッチ１０８はＰ_DEMAND(t)の値 の通過をふさぎ、Ｐ_LOWは出力ＭＰ_DEMAND(t)になる。要するに、Ｔ_PRED(t)≧Ｔ_{M AX} の時には、段階９４はＰ_LOWに対するＰ_DEMAND(t)を瞬時に非線型的に減少させ る。 Ｔ_MAXの値は様々な方法で規定される。例えば、その値は医師が入力した選択 絶対値であることもある。心臓アブレーションについては、Ｔ_MAXの値は８０℃ から９５℃の間の領域にあり、約９０℃が望ましい典型値であると考えられてい る。 （ｃ）最高絶対温度状態に基づいて 比較器１１８の出力はＴ_SETに基づき次式に従って、規定の増加温度状態Ｔ_{INC R} に応答する。 Ｔ_INCR＝Ｔ_SET＋ＩＮＣＲ ここでＩＮＣＲは予め選択されている増加量である。 ＩＮＣＲは様々な値をとり、また Ｔ_SETも全く同様に様々な値をとり得る。ど ちらも医師の判断及び経験的データに基づくものである。心臓アブレーションに おけるＩＮＣＲの典型的な値は２℃から８℃の範囲にあり、望ましくは約５℃の 値であると考えられている。 比較器１１６は、比較器１１４の場合と同様に、その（＋）入力で温度値Ｔ_{PR ED(t)} をＰＴＰ７０から受け取る。比較器１１６はその逆数又は（−）入力とし て規定の増加温度値Ｔ_INCRを受け取る。 この実施例では、比較器１１６はＴ_PRED(t)を規定の増加温度値Ｔ_INCRと比較 して いる。誤差なしの状態とはＴ_RPED(t)＜Ｔ_INCRの場合のことである。この状態の 時、比較器１１６はマイクロスイッチ１０８を閉じ、マイクロスイッチ１１０を 開くという設定を行う。この状態の時、マイクロスイッチ１０８は、Ｐ_{DEMAND(t )} の値を出力ＭＰ_DEMAND(t)として通過させる。 誤差が存在する状態とはＴ_PRED(t)≧Ｔ_INCRの場合のことである。この状態の 時、比較器１１６はマイクロスイッチ１０８を開き、マイクロスイッチ１１０を 閉じるという設定をする。この状態の時、マイクロスイッチ１０８はＰ_{DEMAND(t )} の値の通過をさえぎり、Ｐ_LOWは出力ＭＰ_DEMAND(t)となる。要するに、Ｔ_{PRED( t)} ≧Ｔ_INCRの時は、段階９４はＰ_DEMAND(t)をＰ_LOWまで瞬時に非線型的に減少さ せるのである。 （ｄ）要求電圧の生成 もしも比較器１１４、１１６又は１１８のいずれかがスイッチ１０８を開き、 かつスイッチ１１０を閉じている場合は（すなわち、少なくとも１つの誤差状態 が存在する時）、Ｐ_LOWは瞬時にＭＰ_DEMAND(t)として設定される。この状態の下 で、変換器１１２はＰ_LOWをＭＰ_DEMAND(t)として受け取る。もしも比較器１１４ 、１１６及び１１８のいずれもスイッチ１０８を開かず、またスイッチ１１０を 閉じていない場合は、変換器１１２はＭＰ_DEMAND(t)としてＰ_DEMAND(t)を受け取 る。 第二プロセス段階５８の変換器１１２がＶ_DEMAND(t)を生成しＰ_(t)を調整する 方法については様々なものがある。例えば、変換器１１２は、比例制御原理、比 例積分導関数（ＰＩＤ）制御原理、ニューラルネット、ファジイ論理、もしくは 適応制御原理等を採ることが可能である。 ある実施例では、変換器１１２は既知のＰＩＤ原理を採用しＶ_DEMANDを導出し ている。この実施例では、変換器１１２はＭＰ_DEMAND(t)を乗算器６０から得ら れる生成電力信号Ｐ_(t)と比較する。この実施例では、変換器１１２はまた生成 電力信号Ｐ_(t)の 継続的な変化をも考慮している。これらの条件に基づき、第二プロセス段階５８ の変換器１１２は要求電圧信号Ｖ_DEMANDを導出する。 このようにする代わりに、変換器１１２は比例制御原理を利用することによっ て直接ＭＰ_DEMAND(t)を次式に従い要求電圧Ｖ_DEMAND(t)に変換することも可能で ある。 ここでＺ_(t)は感知されたシステムのインピーダンスであり、またＶ_DEMAND(t) は出力電圧のＲＭＳ値である。 （ｅ）インピーダンス監視 この、そしてまたその他の目的として、ジェネレーター１２はインピーダンス マイクロプロセッサー８８を持つことが望まれる。このインピーダンスマイクロ プロセッサー８８は感知トランス６２、６４から既に規定された値として瞬時の 電力信号Ｉ_(t)及び瞬時の電圧信号Ｖ_(t)を受け取る。マイクロプロセッサー８８ は次式に従いインピーダンスＺ_(t)（オーム値）を導出する。 望ましくは、ジェネレーター１２はその全体的なインターフェース１３の一部 分としてのディスプレイ９０を持ち計測インピーダンスＺ_(t)を示したい（図１ も参照）。 マイクロプロセッサー８８はまた概してサンプリングされたインピーダンスＺ_(t) の超過時間の記録を継続的に維持する。これにより、マイクロプロセッサー は選択されたインターバルの間のインピーダンス中の変化を計算し、予め決定さ れている基準に基づ く適切な制御信号を生成する。電力低下段階９４がＰ_LOWとしてＰ_DEMAND(t)を設 定し組織アブレーションを中止する場合でも、マイクロプロセッサーは衣然とし て継続的に処理Ｚ_(t)に対し以降に設定されるための役割を果たす。 例えば、仮に計測されたインピーダンスが予め規定した設定の範囲を越えたと しても、マイクロプロセッサー８８は命令信号を生成しアブレーション電極１６ に対しての電力供給を打ち切る。心臓アブレーション処理におけるインピーダン スの設定範囲は約５０から３００オームであると考えられている。 インピーダンスがその設定範囲の中から、継続的に、それを越える増加をし始 めた時に、最も有り得る可能性としてはアブレーション電極１６上での凝固形成 が挙げられる。設定範囲を越えるようなインピーダンスの急激な上昇は突然の凝 固形成の発生が又はアブレーション電極１６の位置に突然の変移があったものと 考えられる。インピーダンスの急激な変動はまたアブレーション電極１６及び対 象となる組織との間の不十分な接触によるものとも考え得る。全て早急な対処が 必要である。例えば、アブレーション電極１６を取り出し洗浄するか、またはア ブレーション電極１６を交換する等が必要である。 ジェネレーター１２は見え、かつ聞こえるアラーム９２をその全体的なインタ ーフェース１３（図１も参照）の一部分として持ち、それらのインピーダンス関 連の状態が発生した場合、警告を利用者に伝えることが望ましい。 非常に高いインピーダンス値が発生した時は、皮膚の中性電極１８との不十分 な接触状態か、もしくはジェネレーター１２における電気的な問題が考えられる 。再度、このことは早急に対処が必要なことをお伝えする。 （ｆ）誤差遮断モード 電力低下段階９４は急に低減しても、瞬時の高電力又は高温状態としての規定 に基き、 電力供給は停止しない。図示された望ましい実施例では、第二プロセス段階５８ はまた誤差遮断段階１２８を持つ。この誤差遮断段階１２８は、設定期間に渡る 規定の超過温度状態の持続又は発生済みもしくは発生しつつあるシステム障害状 態に対応する。誤差遮断フェーズ１２６は全ての電極１６に対する電力供給を停 止する。誤差遮断フェーズ１２８は電源低下モードとは別れて働くことができる 。 例えば、Ｔ_PRED(t)がＴ_SETに勝る量がＩＮＣＲの量の分未満である間は、電力 低下段階９４ＣはＰ_LOWを設定することはない。ただし、もしこの超過温度状態 が規定の期間より長く（例えば、２秒から５秒）続く場合は、第二プロセス段階 ５８は本番もしくは開発中のシステム障害と仮定され、電力遮断を開始すべき状 態とされ得る。 その他の例での方法によると、Ｔ_PRED(t)≧Ｔ_MAX又はＴ_INCRの場合、電力低下 段階９４Ｂ又は電力低下段階９４ＣはＰ_LOW設定の動機付けとなる。もしこの超 過温度状態が規定の期間の間の電力低下状態の間に渡り続く場合は（例えば、２ 秒から５秒）、第二プロセス段階５８は、発生済みか又は発生しつつあるシステ ム障害状態と仮定され、電力遮断を開始すべき状態とされる。 ジェネレーター１２は規定に基づいてアブレーション処理上の制御を提洪する 。電力の監視及び制御は、安定生理制限の設定中、アブレーション電極１６に対 する無線周波エネルギーの効果的な供給を確実なものとする。 ジェネレーター１２はまた電力に基づく代替的な制御モードを持つ。このモー ドではジェネレーター１２は計測温度状態とは無関係に設定電力状態を維持する ことに努める。ジェネレーター１２は、例えば使用中の電極１６に温度感知要素 ３０がない時、又は電極１６に温度感知要素３０はあったとしても医師の選択に よって、電力制御モードへ切り換えることもある。 図示された望ましい実施例は、デジタル処理を利用したコンポーネントに制御 される マイクロプロセッサーの使用により情報解析及びフィードバック信号の生成がで きることを暗示している。マイクロスイッチを利用したその他の論理制御回路、 ＡＮＤ／ＯＲゲート、発明家、等々は、コンポーネンを制御するマイクロプロセ ッサー及び望ましい実施例に示されている技術と同等として評価されるべきであ る。 本発明の様々な特徴は、以下の請求の範囲で記述される。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．人体組織を加熱するための装置において、 エネルギーを放射し人体組織を加熱するための電極と、 その電極部において温度を計測するための感知要素と、 その感知要素にて計測される１つ又はそれ以上の温度をサンプリングし、それ から将来時期のための温度予測を導出するための処理要素と、 からなることを特徴とする装置。 ２．請求項１記載の人体組織を加熱するための装置において、 処理要素が感知要素によって測定される期間温度における変化をサンプリング し温度予測を導出することを特徴とする装置。 ３．請求項１記載の装置において、 処理要素が温度予測に基づき出力を生成することを特徴とする装置。 ４．請求項３記載の装置において、 処理要素が温度予測の規定温度に対する比較に基づき出力を生成することを特 徴とする装置。 ５．請求項４記載の装置において、 規定温度が期間における定数を基本的にそのままにすることを特徴とする装置 。 ６．請求項４記載の装置において、 規定温度が少なくとも１度、時間の関数として変化することを特徴とする装置 。 ７．請求項４記載の装置において、 処理要素が規定温度を設定する ための入力を含むことを特徴とする装置。 ８．請求項１記載の装置において、 処理要素が１つもしくはそれ以上のパラメーターを温度予測を導出するために 設定 するための入力を含むことを特徴とする装置。 ９．請求項８記載の装置において、 入力が、処理要素が温度予測を導出する時に、少なくともパラメーターのうち の１つの変化させるための手段を含むことを特徴とする装置。 １０．組織加熱のために電極に対してエネルギーを供給するための装置におい て、 電気的に電極と接続され、組織加熱のために電極にエネルギーを共給するべく 適応されるジェネレーターと、 そのジェネレーターに接続されて、電力を電極に供給する制御装置と、 更にその制御装置は、 電極部にて温度を計測する感知要素と、 感知要索によって期間的に計測される１つまたはそれ以上の温度をサンプリ ングし、それらから将来時期のための温度予測を導出し、更にその温度予測に基 づき信号を生成しジェネレーターに対する電力の供給を制御する処理要素と、 からなる制御装置と、 からなることを特徴とする装置。 １１．請求項１０記載の装置において、 処理要素が温度予測を規定温度と比較し、比較に基づき信号を生成することを 特徴とする装置。 １２．請求項１１記載の装置において、 継続的に規定温度が本質的にそのままの値でいることを特徴とする装置。 １３．請求項１１記載の装置において、 規定温度が少なくとも１度時間の関数として変化する値からなることを特徴と する装置。 １４．請求項１０記載の装置において、 処理要素が規定温度を設定するための入力を含むことを特徴とする装置。 １５．請求項１０記載の装置において、 処理要素が温度予測を導出するための１つまたはそれ以上のパラメーターを設 定するための入力を含むことを特徴とする装置。 １６．請求項１５記載の装置において、 入力が、処理要素が温度をサンプリングし、温度予測を導出する時、少なくと もパラメータの１つを変化させるのための手段を含むことを特徴とする装置。 １７．請求項１０記載の装置において、 処理要素が温度予測を平均することを特徴とする装置。 １８．請求項１０記載の装置において、 処理要素が温度予測を平均するために選択時間の定数とともに低域フィルター 要素を含むことを特徴とする装置。 １９．請求項１８記載の装置において、 処理要索が低域フィルターの時間定数を設定するための入力を含むことを特徴 とする装置。 ２０．請求項１０記載の装置において、 ジェネレーターが無線周波エネルギーを供給することを特徴とする装置。 ２１．組織アブレーションのための装置において、 電気的に電極に接続され、人体組織をアブレーションするためのエネルギーを 電極に供給するために適用されるジェネレーターと、 そのジェネレーターに接続され、電力をジェネレーターに洪給する制御装置と 、 更にその制御装置は、 電極部にて温度を計測する感知要素と、 処理要素と、 更にその処理要素は、 その感知要素によって期間的に計測される１つまたはそれ以上の温度を サンプリングし、それらから、将来時期のための温度予測を導出するための第一 手段と、 温度予測を規定温度と比較し、その比較に基づき電力要求信号を生成す るための第二手段と、 電力要求信号をジェネレーターに対して供給される電力を示す信号と比 較し、その比較に基づきジェネレーターに対して共給される電力を調整するため の第三手段と、 からなる処理要索と、 からなることを特徴とする装置。 ２２．請求項２１記載の装置において、 第一手段が温度予測を導出するために、１つあるいはそれ以上のパラメーター を設定するために入力を含むことを特徴とする装置。 ２３．請求項２２記載の装置において、 入力が、第一手段が温度予測を導出する時、少なくともパラメーターの１つを 変化させるための手段を含むことを特徴とする装置。 ２４．請求項２２記載の装置において、 第二手段が、少なくともある程度、温度予測及び規定温度との間の差に基づい て電力要求信号を生成することを特徴とする装置。 ２５．請求項２４記載の装置において、 第二手段が、少なくともある程度、その差の継続的な変化に基づいて電力要求 信号を 生成することを特徴とする装置。 ２６．請求項２５記載の装置において、 第二手段が、少なくともある程度、継続的な差に変化がある所の率に基づいて 電力要求信号を生成することを特徴とする装置。 ２７．請求項２１記載の装置において、 規定の温度が継続的に本質的にそのままでいる値からなることを特徴とする装 置。 ２８．請求項２１記載の装置において、 規定温度が少なくとも１度時間の関数として変化する値からなることを特徴と する装置。 ２９．請求項２１記載の装置において、 処理要素が規定温度を設定するための入力を含むことを特徴とする装置。 ３０．人体組織をアブレーションするための方法において、 電極に対するアブレーションエネルギーを供給するステップと、 その電極部における温度を感知するステップと、 １つもしくはそれ以上の感知温度をサンプリングし、それらより将来期間のた めの温度予測を導出するステッブと、そして、 少なくともある程度その温度予測に基づきアブレーションエネルギーの供給を 制御する信号を生成するステップと、 からなることを特徴とする方法。 ３１．請求項３０記載の方法において、 信号を生成するステッブが温度予測の規定温度に対する比較及びその比較に基 づく信号の生成からなることを特徴とする装置。