JPH1047014A - High temperature cooling water system - Google Patents
High temperature cooling water systemInfo
- Publication number
- JPH1047014A JPH1047014A JP20462196A JP20462196A JPH1047014A JP H1047014 A JPH1047014 A JP H1047014A JP 20462196 A JP20462196 A JP 20462196A JP 20462196 A JP20462196 A JP 20462196A JP H1047014 A JPH1047014 A JP H1047014A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling water
- temperature cooling
- deaerator
- pressure
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は高温冷却水系統に係
り、特に、加圧流動床ボイラとガスタービンと蒸気ター
ビンからなる加圧流動床複合発電プラント等に好適な高
温冷却水系統に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a high-temperature cooling water system, and more particularly to a high-temperature cooling water system suitable for a pressurized fluidized-bed combined power generation plant including a pressurized fluidized-bed boiler, a gas turbine, and a steam turbine.
【0002】[0002]
【従来の技術】この種の加圧流動床複合発電プラントの
従来例を、図6の概略系統図を用いて説明する。図6に
おいて、高温冷却水タンク26と脱気器19の間に水位
調節弁25を設け、高温冷却水タンク26の水位を制御
している。タンク26の水位は水位検出器31により検
出される。また、高温冷却水タンク26の給水は、高温
冷却水ポンプ27で昇圧し、各種ガスクーラ35、36
で熱交換後、冷却水圧力調節弁28を介して高温冷却水
タンク26へ回収され、フラッシュ蒸気として脱気器1
9に熱回収される構成となっている。2. Description of the Related Art A conventional example of this type of pressurized fluidized bed combined cycle power plant will be described with reference to a schematic system diagram shown in FIG. In FIG. 6, a water level control valve 25 is provided between the high-temperature cooling water tank 26 and the deaerator 19 to control the water level in the high-temperature cooling water tank 26. The water level in the tank 26 is detected by a water level detector 31. The supply of water to the high-temperature cooling water tank 26 is pressurized by the high-temperature cooling water pump 27, and is supplied to various gas coolers 35 and 36.
After the heat exchange in the deaerator 1 is recovered to the high-temperature cooling water tank 26 through the cooling water pressure control valve 28 and is used as flash steam.
9, heat is recovered.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】このような従来の方法
では、プラントの起動時および停止時において、脱気器
19の内圧が低くなるため、高温冷却水として必要とな
る高温水を供給することが不可能となる。特に、起動時
においては各種クーラ35、36からの入熱がないた
め、高温冷却水タンク内の温度が常温(20℃)とな
る。また、プラントの過渡時においては、脱気器19の
内圧が急激に低下するため、高温冷却水タンク26の内
圧も同様に急激に低下することになる。その結果、高温
冷却水タンク26および高温冷却水ポンプ27間で滞留
水がフラッシュし、高温冷却水ポンプ27が停止するこ
とが容易に推定される。In such a conventional method, since the internal pressure of the deaerator 19 becomes low when the plant is started and stopped, high-temperature water required as high-temperature cooling water is supplied. Becomes impossible. In particular, since there is no heat input from the various coolers 35 and 36 at the time of startup, the temperature in the high-temperature cooling water tank becomes normal temperature (20 ° C.). In addition, during a transition of the plant, the internal pressure of the deaerator 19 rapidly decreases, so that the internal pressure of the high-temperature cooling water tank 26 also rapidly decreases. As a result, it is easily presumed that the accumulated water is flushed between the high-temperature cooling water tank 26 and the high-temperature cooling water pump 27 and the high-temperature cooling water pump 27 is stopped.
【0004】さらに、図5に示すように、各種ガスクー
ラ35、36および加温用冷却水に使用する場合は、脱
気器19の内圧が負荷上昇に伴い上昇するため高温冷却
水の冷却水温度が高温となり、各種ガスクーラ35、3
6、および高温冷却水ポンプ27の設備費、および所内
動力(ポンプ軸動力)が大幅に増加する。Further, as shown in FIG. 5, when used for various gas coolers 35 and 36 and cooling water for heating, since the internal pressure of the deaerator 19 rises with an increase in load, the cooling water temperature of the high-temperature cooling water increases. Becomes high temperature, various gas coolers 35, 3
6, and the equipment cost of the high-temperature cooling water pump 27 and the in-plant power (pump shaft power) are greatly increased.
【0005】なお、特開平6−288201号公報に記
載のものでは、クーラを並列に接続し、脱気器に直接連
結しているため、起動時における配慮に欠け、起動時か
ら循環させる高温冷却水の必要な最低温度を確保するこ
とが困難であった。In the apparatus disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-288201, a cooler is connected in parallel and directly connected to the deaerator. It was difficult to ensure the required minimum temperature of the water.
【0006】本発明の目的は、このような従来技術の課
題を解決するためのもので、加圧流動床ボイラ、ガスタ
ービン、蒸気タービン等を備えた加圧流動床複合発電な
どのプラントにおいて、プラントの起動停止時、通常
時、および過渡時の信頼性や熱効率が向上した高温冷却
水系統を提供することである。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve such problems of the prior art. In a plant such as a combined pressurized fluidized-bed power plant equipped with a pressurized fluidized-bed boiler, a gas turbine, a steam turbine, and the like, An object of the present invention is to provide a high-temperature cooling water system with improved reliability and thermal efficiency at the time of start-up, normal, and transition of a plant.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段を、図1〜図4を参照して以下に説明する。請求
項1記載発明は、加圧流動床などのボイラ(火炉1、圧
力容器2)と、ボイラから供給される排ガスによるガス
タービン5(図4)と、このボイラ(火炉1)で発生し
た蒸気にて駆動される蒸気タービン14と、このボイラ
(火炉1)へ復水器16から給水を供給する復水ポンプ
17および給水ポンプ20と、給水を加熱する給水加熱
器18、21と脱気器19などとから構成される加圧流
動床複合発電等のプラントにおいて、加圧流動床などの
ボイラおよび排ガス系統のガスおよび灰の冷却または排
ガス系機器の加温用の高温冷却水を脱気器19から供給
し、給水加熱器18へ熱回収するための高温冷却水タン
ク26、高温冷却水ポンプ27および配管、弁などを設
けたことである。これにより、高温冷却水タンク26の
給水は、高温冷却水ポンプ27で昇圧し、各種灰クーラ
10、11、12、および加温用機器(排ガス系に設置
されている機器(サイクロン3、フィルタ4等)、およ
び配管(サイクロン3からサイクロン灰クーラ11間の
配管、フィルタ4からフィルタ灰クーラ11間の配管
等))を介し、高温冷却水タンク26へ回収され、フラ
ッシュ蒸気として給水加熱器18へ熱回収されることが
可能となる。また、請求項2記載発明は、加圧流動床複
合発電プラントなどにおいて、高温冷却水タンク水位検
出器31(図2)からの信号により、高温冷却水タンク
26への補給水量を調整するための高温冷却水タンク水
位調節弁25と、排ガスおよび灰の冷却、または排ガス
系機器の加温用の高温冷却水戻り水圧力を、高温冷却水
戻水圧力検出器33(図2)からの信号により調整する
ための冷却水圧力調節弁28と、高温冷却水タンク26
内圧を高温冷却水タンク圧力検出器32からの信号によ
り調整するための高温冷却水タンク圧力調節弁29を設
けたことである。これにより、過渡時は、高温冷却水タ
ンクの圧力信号により高温冷却水タンク圧力調節弁29
にて高温冷却水タンク26内圧を制御しているので、脱
気器19の内圧が急激に低下した場合においても、高温
冷却水タンク26から高温冷却水ポンプ27間の滞留水
がフラッシュすることがなくなり、安定した運転状態を
確保することができる。また、請求項3記載発明は、加
圧流動床複合発電プラントなどにおいて、脱気器19の
圧力(温度)を調整するための蒸気供給手段22(所内
ボイラまたは他缶蒸気等)と、脱気器19の内圧を脱気
器圧力検出器24からの信号により調整するための脱気
器圧力調節弁23と配管、弁を設けたことである。起動
時においては、各種クーラ35、36からの入熱がない
ため、高温冷却水タンク内の温度が常温(20℃)に低
下しているが、蒸気発生手段22からの蒸気により、脱
気器19内圧を脱気器圧力調節弁23にて高温冷却水に
必要な温度まで上げることが可能となる。そのため、起
動時から高温の冷却水を確保可能となり、酸露点腐食防
止および灰固着防止を図ることが可能となる。なお、酸
露点腐食は、排ガス中のSO3分とH2O分が反応して酸
性硫安となり、熱交換器および機器に付着し、熱交換器
の性能低下および腐食が進行する。また、灰はH2Oと
の反応により固体物となる。このため、排ガス系の熱交
換器および配管は高温の冷却水が必要となる。また、請
求項4記載発明は、加圧流動床複合発電プラントなどに
おいて、高温冷却水タンク26または配管部より、高温
冷却水を復水器16、給水加熱器18、21、脱気器1
9、復水ポンプ17から脱気器19までの復水管または
系統外へブローするための配管、弁を設けたことであ
る。これにより、起動時、冷えている水の代わりに脱気
器から温水を系統内へ導入することができる。また、請
求項5記載発明は、加圧流動床複合発電プラントなどに
おいて、前記高温冷却水を脱気器19から供給し、高温
冷却水ポンプ27にて昇圧後、各種クーラ10、11、
12を介して低温排熱回収手段7入口復水器へ回収する
ための配管、弁を設けたことである。これにより、起動
停止時は蒸気供給装置22からの蒸気を、脱気器圧力検
出器24からの信号により、脱気器圧力調節弁23を介
し脱気器19へ供給することによって、高温冷却水とし
て必要な冷却水温度が確保される。Means for solving the above problem will be described below with reference to FIGS. A first aspect of the present invention provides a boiler (furnace 1, pressure vessel 2) such as a pressurized fluidized bed, a gas turbine 5 (FIG. 4) using exhaust gas supplied from the boiler, and steam generated in the boiler (furnace 1). , A condensate pump 17 and a water supply pump 20 for supplying water from the condenser 16 to the boiler (furnace 1), feed water heaters 18 and 21 for heating the feed water, and a deaerator. In a plant such as a pressurized fluidized-bed combined power generation plant comprising 19 or the like, high-temperature cooling water for cooling gas and ash in a boiler and an exhaust gas system such as a pressurized fluidized bed or for heating exhaust gas equipment is deaerated. A high-temperature cooling water tank 26, a high-temperature cooling water pump 27, pipes, valves, and the like are provided for supplying heat from the heat source 19 and recovering heat to the feedwater heater 18. Thereby, the supply water of the high-temperature cooling water tank 26 is pressurized by the high-temperature cooling water pump 27, and various ash coolers 10, 11, 12 and heating devices (devices installed in the exhaust gas system (cyclone 3, filter 4 ) And pipes (pipes between the cyclone 3 and the cyclone ash cooler 11, pipes between the filter 4 and the filter ash cooler 11)), and are collected in the high-temperature cooling water tank 26 and sent to the feed water heater 18 as flash steam. Heat can be recovered. Further, the invention according to claim 2 is for adjusting the amount of replenishing water to the high-temperature cooling water tank 26 based on a signal from the high-temperature cooling water tank water level detector 31 (FIG. 2) in a pressurized fluidized bed combined cycle power plant or the like. The high-temperature cooling water tank water level control valve 25 and the high-temperature cooling water return water pressure for cooling the exhaust gas and ash or for heating the exhaust gas system equipment are determined by a signal from the high-temperature cooling water return water pressure detector 33 (FIG. 2). A cooling water pressure control valve 28 for adjustment and a high temperature cooling water tank 26
A high temperature cooling water tank pressure control valve 29 for adjusting the internal pressure by a signal from the high temperature cooling water tank pressure detector 32 is provided. Thus, during a transition, the high-temperature cooling water tank pressure control valve 29 is controlled by the high-temperature cooling water tank pressure signal.
, The internal pressure of the high-temperature cooling water tank 26 is controlled, so that even when the internal pressure of the deaerator 19 suddenly decreases, the accumulated water between the high-temperature cooling water tank 26 and the high-temperature cooling water pump 27 may be flushed. As a result, a stable operation state can be secured. Further, according to the third aspect of the present invention, in a pressurized fluidized bed combined cycle power plant or the like, a steam supply means 22 (in-house boiler or other can steam or the like) for adjusting the pressure (temperature) of the deaerator 19 is provided. That is, a deaerator pressure regulating valve 23 for adjusting the internal pressure of the vessel 19 based on a signal from the deaerator pressure detector 24, piping and valves are provided. At the time of startup, since there is no heat input from the various coolers 35 and 36, the temperature in the high-temperature cooling water tank has dropped to room temperature (20 ° C.). The internal pressure 19 can be raised to a temperature required for the high-temperature cooling water by the deaerator pressure control valve 23. Therefore, it is possible to secure high-temperature cooling water from the start-up, and it is possible to prevent acid dew point corrosion and ash adhesion. In acid dew point corrosion, the SO 3 component and the H 2 O component in the exhaust gas react with each other to form acidic ammonium sulfate, which adheres to the heat exchanger and equipment, and the performance of the heat exchanger deteriorates and corrosion proceeds. The ash becomes a solid by the reaction with H 2 O. For this reason, the heat exchanger and the piping of the exhaust gas system require high-temperature cooling water. In the pressurized fluidized bed combined cycle power plant and the like, the high-temperature cooling water is supplied from the high-temperature cooling water tank 26 or the pipe section to the condenser 16, the feedwater heaters 18, 21, the deaerator 1 and the like.
9. A condensate pipe from the condensate pump 17 to the deaerator 19 or a pipe and a valve for blowing outside the system are provided. Thereby, at the time of startup, hot water can be introduced from the deaerator into the system instead of cold water. Also, in the invention of claim 5, in a pressurized fluidized bed combined cycle power plant or the like, the high-temperature cooling water is supplied from the deaerator 19, and after being pressurized by the high-temperature cooling water pump 27, the various coolers 10, 11,
In other words, a pipe and a valve for recovering the low-temperature exhaust heat recovery means 7 to the inlet condenser through the condenser 12 are provided. Thus, when the startup is stopped, the high-temperature cooling water is supplied by supplying the steam from the steam supply device 22 to the deaerator 19 via the deaerator pressure control valve 23 in accordance with a signal from the deaerator pressure detector 24. The required cooling water temperature is secured.
【0008】[0008]
【発明の実施の形態】以下、図面を参照し、本発明の実
施形態について詳述する。図1〜図4は、本発明の一実
施形態を示し、図6に示すものと同一の要素には、同一
の符号を付して重複する説明は省略する。まず、図4に
示すように、本実施形態によれば、圧力容器2内の火炉
1からの高温の燃焼ガスを、サイクロン3およびフィル
タ4を介して燃焼ガス中の灰等を除去した後、ガスター
ビン5へ供給し、ガスタービン発電機9を駆動し発電す
る。さらに、ガスタービン5の排ガスは、高温排熱回収
装置6、低温排熱回収装置7にて蒸気タービン系へ熱回
収した後、煙突8より大気へ放出される。また、火炉1
からガスタービン5までの排ガス系では、火炉1、サイ
クロン3、フィルタ4で除去された灰の熱を回収するた
め、炉底灰クーラ10、サイクロン灰クーラ11および
フィルタ灰クーラ12を設けている。特に、排ガス中の
ガスおよび灰の冷却や、機器加温用の冷却水は、酸露点
腐食防止および灰固着防止の観点より高温の冷却水が必
要となる。Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. 1 to 4 show an embodiment of the present invention, and the same elements as those shown in FIG. 6 are denoted by the same reference numerals, and redundant description will be omitted. First, as shown in FIG. 4, according to the present embodiment, after removing high-temperature combustion gas from the furnace 1 in the pressure vessel 2 through the cyclone 3 and the filter 4 to remove ash and the like in the combustion gas, The gas is supplied to the gas turbine 5, and the gas turbine generator 9 is driven to generate power. Further, the exhaust gas of the gas turbine 5 is recovered into the steam turbine system by the high-temperature exhaust heat recovery device 6 and the low-temperature exhaust heat recovery device 7, and then is discharged from the chimney 8 to the atmosphere. Furnace 1
In the exhaust gas system from to the gas turbine 5, a furnace bottom ash cooler 10, a cyclone ash cooler 11, and a filter ash cooler 12 are provided in order to recover the heat of the ash removed by the furnace 1, the cyclone 3, and the filter 4. In particular, cooling water for cooling gas and ash in exhaust gas and for warming equipment requires high-temperature cooling water from the viewpoint of preventing acid dew point corrosion and preventing ash sticking.
【0009】ところで、図1に示すように、火炉1で発
生した蒸気は、高圧タービン13、低圧タービン14を
介して復水器16へ供給し、蒸気タービン発電機15を
駆動し発電する。復水器16にて凝縮された復水は、復
水ポンプ17で昇圧し、低圧給水加熱器18および低温
排熱回収装置7にて昇温して脱気器19へ供給される。
脱気器19へ供給された給水(復水)は、給水ポンプ2
0で昇圧し、高圧給水加熱器21および高温排熱回収装
置6にて昇温後、再び火炉1へ供給される。As shown in FIG. 1, the steam generated in the furnace 1 is supplied to a condenser 16 through a high-pressure turbine 13 and a low-pressure turbine 14, and drives a steam turbine generator 15 to generate electricity. The condensed water condensed in the condenser 16 is pressurized by the condensate pump 17, is heated by the low-pressure feed water heater 18 and the low-temperature exhaust heat recovery device 7, and is supplied to the deaerator 19.
Water (condensate) supplied to the deaerator 19 is supplied to the water supply pump 2
The pressure is increased at 0, and the temperature is increased by the high-pressure feed water heater 21 and the high-temperature exhaust heat recovery device 6, and then supplied to the furnace 1 again.
【0010】また、脱気器19内の給水は、高温冷却水
タンク水位調節弁25を介して高温冷却水タンク26へ
供給される。高温冷却水タンク26へ供給された高温冷
却水(給水)は、高温冷却水ポンプ27で昇圧し、炉底
灰クーラ10、サイクロン灰クーラ11およびフィルタ
灰クーラ12にて熱交換(または加温)後、冷却水圧力
調節弁28を介して高温冷却水タンク26へ戻され、各
種クーラ10、11、12の交換熱量は、高温冷却水タ
ンク26内でフラッシュし、高温冷却水タンク圧力調節
弁29を介し低圧給水加熱器18へ回収され、復水と熱
交換熱後、ドレンポンプ38にて昇圧され復水管へ回収
される。The supply water in the deaerator 19 is supplied to a high-temperature cooling water tank 26 via a high-temperature cooling water tank water level control valve 25. The high-temperature cooling water (supply water) supplied to the high-temperature cooling water tank 26 is pressurized by the high-temperature cooling water pump 27 and heat-exchanged (or heated) by the furnace bottom ash cooler 10, the cyclone ash cooler 11, and the filter ash cooler 12. Thereafter, the cooling water is returned to the high-temperature cooling water tank 26 via the cooling water pressure control valve 28, and the exchanged heat of the various coolers 10, 11, and 12 is flushed in the high-temperature cooling water tank 26, and the high-temperature cooling water tank pressure control valve 29 After being condensed and condensed and exchanged heat, the pressure is increased by a drain pump 38 and collected in a condensate pipe.
【0011】図2に詳細を示すように、高温冷却水タン
ク水位検出器31からの信号により、高温冷却水タンク
26への補給水量を調整するための高温冷却水タンク水
位調節弁25と、ガスおよび灰の冷却または排ガス系機
器の加温用の高温冷却水戻り水圧力を、高温冷却水戻水
圧力検出器33からの信号により調整するための冷却水
圧力調節弁28と、高温冷却水タンク26の内圧を高温
冷却水タンク圧力検出器32からの信号により調整する
ための高温冷却水タンク圧力調節弁29とが設けられて
いる。As shown in detail in FIG. 2, a high-temperature cooling water tank water level adjusting valve 25 for adjusting the amount of replenishment water to the high-temperature cooling water tank 26 based on a signal from the high-temperature cooling water tank water level detector 31, A cooling water pressure control valve 28 for adjusting the pressure of the high temperature cooling water return water for cooling the ash or heating the exhaust gas system equipment by a signal from the high temperature cooling water return water pressure detector 33, and a high temperature cooling water tank A high-temperature cooling water tank pressure control valve 29 for adjusting the internal pressure of the tank 26 by a signal from the high-temperature cooling water tank pressure detector 32 is provided.
【0012】つまり、各種クーラ10、11、12で熱
回収した高温冷却水は、高温冷却水タンクに回収される
が、高温冷却水タンク内圧は、高温冷却水タンク圧力検
出器32からの圧力信号により、高温冷却水タンク圧力
調節弁29にて高温冷却水タンク26内圧を一定に制御
されるため、熱回収分のフラッシュ蒸気は、高温冷却水
タンク圧力調節弁29を介して低圧給水加熱器18に供
給される。このため、高温冷却水タンク26の水位が低
下(フラッシュ蒸気量分)し、高温冷却水タンク水位検
出器31からの信号により、高温冷却水タンク水位調節
弁25が開となり、脱気器19から高温冷却水タンク水
位調節弁25介して高温冷却水タンク26へ脱気器19
内の給水が供給される。That is, the high-temperature cooling water recovered by the various coolers 10, 11 and 12 is recovered in the high-temperature cooling water tank, and the internal pressure of the high-temperature cooling water tank is determined by the pressure signal from the high-temperature cooling water tank pressure detector 32. Thus, the internal pressure of the high-temperature cooling water tank 26 is controlled to be constant by the high-temperature cooling water tank pressure control valve 29, so that the flash steam for the heat recovery is supplied to the low-pressure feed water heater 18 through the high-temperature cooling water tank pressure control valve 29. Supplied to For this reason, the water level of the high-temperature cooling water tank 26 decreases (for the amount of flash steam), and the high-temperature cooling water tank water level control valve 25 is opened by a signal from the high-temperature cooling water tank level detector 31, and the deaerator 19 Deaerator 19 to high-temperature cooling water tank 26 via high-temperature cooling water tank water level control valve 25
The water supply inside is supplied.
【0013】上記によれば、通常運転時、高温冷却水タ
ンク26と脱気器19の間に高温冷却水水位調節弁25
を設け、高温冷却水タンク26の水位を制御しており、
また、高温冷却水タンク26の給水は、高温冷却水ポン
プ27で昇圧し、各種灰クーラ10、11、12、およ
び加温用機器(排ガス系に設置されているサイクロン
3、フィルタ4等の機器、および、サイクロン3からサ
イクロン灰クーラ11までの間や、フィルタ4からフィ
ルタ灰クーラ11までの間等の配管)を介し、高温冷却
水タンク26へ回収され、フラッシュ蒸気として給水加
熱器18へ熱回収されることが可能となる。According to the above, during normal operation, the high-temperature cooling water level control valve 25 is disposed between the high-temperature cooling water tank 26 and the deaerator 19.
To control the water level of the high-temperature cooling water tank 26,
The supply water of the high-temperature cooling water tank 26 is pressurized by the high-temperature cooling water pump 27, and various ash coolers 10, 11, 12 and heating devices (devices such as the cyclone 3 and the filter 4 installed in the exhaust gas system). And between the cyclone 3 and the cyclone ash cooler 11 and the pipe between the filter 4 and the filter ash cooler 11), is collected in the high-temperature cooling water tank 26, and is transferred to the feed water heater 18 as flash steam. It can be recovered.
【0014】また、起動停止時は、脱気器19への抽気
(抽気止め弁39全開)がないため、脱気器内の圧力
(温度)が低く、高温冷却水として必要な温度が確保で
きないので、蒸気供給装置22より脱気器圧力調節弁2
3を介し、脱気器19へ脱気器圧力検出器24からの信
号により蒸気を供給して、脱気器へ流入する復水を加熱
することにより高温冷却水として必要な冷却水温度が確
保される。Also, at the time of starting and stopping, since there is no bleeding to the deaerator 19 (the bleeding stop valve 39 is fully opened), the pressure (temperature) in the deaerator is low, and the required temperature as high-temperature cooling water cannot be secured. Therefore, the deaerator pressure control valve 2 is supplied from the steam supply device 22.
Steam is supplied to the deaerator 19 via the signal from the deaerator pressure detector 24 via 3 and the condensate flowing into the deaerator is heated to secure the required cooling water temperature as the high-temperature cooling water. Is done.
【0015】そのため、起動停止時は、蒸気発生装置2
2からの蒸気により、脱気器19内圧を脱気器圧力調節
弁23にて高温冷却水に必要な温度まで上げることが可
能となるため、起動時から高温冷却水が確保可能とな
り、酸露点腐食防止および灰固着防止を図る(酸露点腐
食は、排ガス中のSO3分とH2O分とが、反応により酸
性硫安となり、熱交換器および機器に付着して熱交換器
の性能低下および腐食が進行する。また灰とH2Oとは
反応により固体物となる。このため、排ガス系の熱交換
器および配管は高温の冷却水が必要となる。)ことが可
能となる。さらに各種灰クーラ10、11、12、およ
び加温用機器からの入熱がない運転状態の時は、高温冷
却水タンク26または配管部より高温冷却水を復水器1
6や給水加熱器18、21、脱気器19または系統外へ
ブローするための配管部に、高温冷却水戻り水温度にて
作動する冷却水温度調節弁30を設けることにより、高
温冷却水に必要な冷却水温度を確保可能することができ
る。Therefore, at the time of starting and stopping, the steam generator 2
The steam from 2 makes it possible to raise the internal pressure of the deaerator 19 to the temperature required for the high-temperature cooling water by the deaerator pressure regulating valve 23, so that the high-temperature cooling water can be secured from the start, and the acid dew point To prevent corrosion and ash sticking. (Acid dew point corrosion is a phenomenon in which SO 3 and H 2 O in exhaust gas react with each other to form acidic ammonium sulfate, which adheres to heat exchangers and equipment to reduce the performance of the heat exchanger and Corrosion progresses, and the ash and H 2 O react to form a solid, so that the exhaust gas heat exchanger and piping require high-temperature cooling water.) Further, in an operation state in which there is no heat input from the various ash coolers 10, 11, 12 and the heating device, the high-temperature cooling water is supplied from the high-temperature cooling water tank 26 or the pipe section to the condenser 1
By providing a cooling water temperature control valve 30 that operates at a high temperature cooling water return water temperature in the piping 6 for blowing to the outside of the system, or the feed water heaters 18 and 21, the deaerator 19, The required cooling water temperature can be secured.
【0016】さらに、各種クーラ10、11、12から
の熱回収がない運転状態においては、クーラ出口管より
分岐した配管および温度調節弁30を介し、復水器16
または復水管へ高温冷却水の一部または全量を回収する
ことにより、高温冷却水として必要な冷却水温度が確保
される。つまり、高温冷却水の一部または全量を復水器
16へ回収することにより、高温冷却水タンク26の水
位が低下するため、高温冷却水タンク水位検出器31か
らの信号により、高温冷却水タンク水位調節弁25が開
となり、脱気器19の給水が高温冷却水タンク水位調節
弁25を介して高温冷却水タンク26へ補給されること
になる。Further, in an operation state in which heat is not recovered from the various coolers 10, 11, and 12, the condenser 16 is connected via a pipe branched from a cooler outlet pipe and a temperature control valve 30.
Alternatively, by collecting a part or the entire amount of the high-temperature cooling water into the condenser pipe, the cooling water temperature required as the high-temperature cooling water is secured. That is, by collecting a part or the entire amount of the high-temperature cooling water into the condenser 16, the water level of the high-temperature cooling water tank 26 decreases. The water level control valve 25 is opened, and the supply water of the deaerator 19 is supplied to the high temperature cooling water tank 26 via the high temperature cooling water tank water level control valve 25.
【0017】また復水器16へ回収された高温冷却水
は、復水ポンプ17にて昇圧し、低温給水加熱器18お
よび低温排熱回収装置7にて昇温後、脱気器19へ供給
され、蒸気供給装置22からの蒸気により高温冷却水と
して必要な温度に加温され、再び高温冷却水タンク26
へ供給される。The high-temperature cooling water collected in the condenser 16 is boosted in pressure by the condenser pump 17, heated in the low-temperature feed water heater 18 and the low-temperature waste heat recovery device 7, and then supplied to the deaerator 19. Then, the steam from the steam supply device 22 is heated to a temperature required as high-temperature cooling water, and the high-temperature cooling water tank 26
Supplied to
【0018】また、過度時は、脱気器19の内圧力が急
激に低下した場合においても、高温冷却水タンク圧力検
出器32からの信号により、高温冷却水タンク圧力調節
弁29にての高温冷却水タンク圧力が一定に制御される
ため、高温冷却水タンク26から高温冷却水ポンプ27
までの間の滞留水がフラッシュせず、安定した運転が可
能となる。In the transient state, even if the internal pressure of the deaerator 19 drops rapidly, the signal from the high-temperature cooling water tank pressure detector 32 detects the high temperature of the high-temperature cooling water tank pressure control valve 29. Since the cooling water tank pressure is controlled to be constant, the high temperature cooling water pump 27
The accumulated water does not flush until then, and stable operation is possible.
【0019】図3に、本発明の他の実施形態を示す。本
実施形態によれば、排ガス系統のガスおよび灰の冷却ま
たは機器加温用の高温冷却水を脱気器19から供給し、
高温冷却水ポンプ27にて昇圧後、各種クーラ10、1
1、12を介して低温排熱回収装置の入口復水管へ回収
する。このため、起動停止時は蒸気供給装置22からの
蒸気を、脱気器圧力検出器24からの信号により、脱気
器圧力調節弁23を介し脱気器19へ供給することによ
って、高温冷却水として必要な冷却水温度が確保され
る。FIG. 3 shows another embodiment of the present invention. According to the present embodiment, high-temperature cooling water for cooling the gas and ash of the exhaust gas system or for heating the equipment is supplied from the deaerator 19,
After the pressure is raised by the high-temperature cooling water pump 27, the various coolers 10, 1
It is recovered to the inlet condensate pipe of the low-temperature exhaust heat recovery device via 1 and 12. For this reason, when the start-up is stopped, the steam from the steam supply device 22 is supplied to the deaerator 19 via the deaerator pressure control valve 23 by a signal from the deaerator pressure detector 24, so that the high-temperature cooling water is supplied. The required cooling water temperature is secured.
【0020】図5は、各負荷における脱気器19、高温
冷却水タンク26、低圧給水加熱器18の圧力および温
度特性を示したものである。本図に示すように、約40
%負荷以上では、脱気器19内圧が高温冷却水タンク2
6内圧よりも高いため、安定して脱気器19内の給水を
高温冷却水タンク26へ補給可能となる。また、高温冷
却水タンク26内圧が低圧給水加熱器18内圧よりも高
いため、高温冷却水タンク26のフラッシュ蒸気を低圧
給水加熱器18へ安定して回収可能となる。一方、約4
0%負荷以下では、蒸気供給装置22からの蒸気によ
り、脱気器19内圧(温度)を調整可能であるため、約
40%負荷以上と同等の安定した運転が可能となる。FIG. 5 shows the pressure and temperature characteristics of the deaerator 19, the high-temperature cooling water tank 26, and the low-pressure feed water heater 18 at each load. As shown in this figure, about 40
% Load or more, the internal pressure of the deaerator 19 is
Since the internal pressure is higher than 6, the supply water in the deaerator 19 can be supplied to the high-temperature cooling water tank 26 stably. Further, since the internal pressure of the high-temperature cooling water tank 26 is higher than the internal pressure of the low-pressure water heater 18, the flash steam in the high-temperature cooling water tank 26 can be stably recovered to the low-pressure water heater 18. On the other hand, about 4
At a load of 0% or less, the internal pressure (temperature) of the deaerator 19 can be adjusted by the steam from the steam supply device 22, so that a stable operation equivalent to about 40% load or more is possible.
【0021】以上述べたように、本発明の実施形態によ
れば、加圧流動床ボイラとガスタービンと蒸気タービン
などからなる加圧流動床複合発電プラントにおいて、プ
ラント起動停止時、通常時および過渡時に、排ガス中の
ガスおよび灰の冷却、および排ガス系機器の加温用冷却
水として必要な酸露点腐食防止、および灰固着防止上必
要となる高温の冷却水が確保され、信頼性向上および熱
効率向上に効果が得られる。また、設備および所内動力
においては、従来の方法(すなわち、負荷上昇に伴い高
温冷却水も上昇)に対して、高温冷却水タンクの内圧を
調節弁にて制御するため、高温冷却水を必要な温度にす
ることができる。このため、サイクロン灰クーラ、フィ
ルタ灰クーラ等の冷却面積を小さくすることができる。
さらに、所内動力上は従来の方法に対し、高温冷却水ポ
ンプ揚程が小さいため、高温冷却水ポンプの動力低減に
効果がある。高温冷却水ポンプ揚程は、各クーラ出口温
度の飽和圧力(クーラ出口部のフラッシュ防止)により
決定されるため、高温冷却水タンク26内温度が低い方
がポンプ揚程が小さくなる。As described above, according to the embodiment of the present invention, in the pressurized fluidized-bed combined power generation plant including the pressurized fluidized-bed boiler, the gas turbine, the steam turbine, and the like, when the plant starts and stops, during normal operation, and during transient operation, Occasionally, high-temperature cooling water required for cooling gas and ash in exhaust gas, preventing acid dew point corrosion required as heating water for exhaust gas equipment, and preventing ash sticking is secured, improving reliability and improving thermal efficiency. The effect is obtained for improvement. In addition, in equipment and in-house power, the internal pressure of the high-temperature cooling water tank is controlled by a control valve in comparison with the conventional method (that is, the high-temperature cooling water increases with an increase in load). Can be temperature. Therefore, the cooling area of the cyclone ash cooler, the filter ash cooler, and the like can be reduced.
Further, the power of the high-temperature cooling water pump is smaller than that of the conventional method in terms of internal power, which is effective in reducing the power of the high-temperature cooling water pump. Since the high-temperature cooling water pump head is determined by the saturation pressure of each cooler outlet temperature (prevention of flushing at the cooler outlet), the lower the temperature in the high-temperature cooling water tank 26, the smaller the pump head.
【0022】[0022]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、加
圧流動床ボイラ、ガスタービン、蒸気タービン等からな
る加圧流動床複合発電などのプラントにおいて、プラン
トの起動停止時、通常時、および過渡時の信頼性や熱効
率を、大幅に向上させることができる。As described above, according to the present invention, in a plant such as a pressurized fluidized-bed combined power generation system including a pressurized fluidized-bed boiler, a gas turbine, a steam turbine, and the like, when the plant is started or stopped, during normal operation, In addition, the reliability and thermal efficiency at the time of transition can be greatly improved.
【図1】本発明の一実施形態の全体系統図である。FIG. 1 is an overall system diagram of an embodiment of the present invention.
【図2】本発明の一実施形態の詳細系統図である。FIG. 2 is a detailed system diagram of one embodiment of the present invention.
【図3】本発明の他の実施形態の詳細系統図である。FIG. 3 is a detailed system diagram of another embodiment of the present invention.
【図4】加圧流動床ボイラにおける排ガス系統の全体系
統図である。FIG. 4 is an overall system diagram of an exhaust gas system in a pressurized fluidized-bed boiler.
【図5】本発明の一実施形態における各負荷の圧力温度
特性図である。FIG. 5 is a pressure-temperature characteristic diagram of each load in one embodiment of the present invention.
【図6】従来の加圧流動床複合発電プラントの概略系統
図である。FIG. 6 is a schematic system diagram of a conventional pressurized fluidized bed combined cycle power plant.
1 火炉 2 圧力容器 3 サイクロン 4 フィルタ 5 ガスタービン 6 高温排熱回収装置 7 低温排熱回収装置 8 煙突 10 炉低灰クーラ 11 サイクロン灰クーラ 12 フィルタ灰クーラ 13 高圧タービン 14 低圧タービン 16 復水器 17 復水ポンプ 18 低圧給水加熱器 19 脱気器 20 給水ポンプ 21 高温給水加熱器 22 蒸気発生装置 22 脱気器圧力調節弁 25 高温冷却水タンク水位調節弁 26 高温冷却水タンク 27 高温冷却水ポンプ 28 冷却水圧力調節弁 29 高温冷却水タンク圧力調節弁 37 循環ポンプ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Furnace 2 Pressure vessel 3 Cyclone 4 Filter 5 Gas turbine 6 High temperature exhaust heat recovery device 7 Low temperature exhaust heat recovery device 8 Chimney 10 Furnace low ash cooler 11 Cyclone ash cooler 12 Filter ash cooler 13 High pressure turbine 14 Low pressure turbine 16 Condenser 17 Condenser pump 18 Low pressure feed water heater 19 Deaerator 20 Feed pump 21 High temperature feed water heater 22 Steam generator 22 Deaerator pressure control valve 25 High temperature cooling water tank water level control valve 26 High temperature cooling water tank 27 High temperature cooling water pump 28 Cooling water pressure control valve 29 High temperature cooling water tank pressure control valve 37 Circulation pump
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 麻尾 孝志 茨城県日立市幸町三丁目2番1号 日立エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 土田 真一郎 茨城県日立市幸町三丁目2番1号 日立エ ンジニアリング株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Takashi Asao 3-2-1 Sachimachi, Hitachi-shi, Ibaraki Prefecture Within Hitachi Engineering Co., Ltd. (72) Inventor Shinichiro Tsuchida 3-2-2 Sachimachi, Hitachi-shi, Ibaraki No. 1 Inside Hitachi Engineering Co., Ltd.
Claims (5)
イラから排ガス系統を通して供給される燃焼ガスによっ
て駆動されるガスタービンと、前記加圧流動床ボイラで
発生した蒸気によって駆動する蒸気タービンと、前記加
圧流動床ボイラへ復水器から給水を供給する復水ポンプ
および給水ポンプと、前記給水を加熱する給水加熱器と
脱気器などとから構成される加圧流動床複合発電等のプ
ラントにおける高温冷却水系統において、前記加圧流動
床ボイラおよび排ガス系統のガスや灰の冷却、または排
ガス系機器の加温用の高温冷却水を、前記脱気器から供
給して前記給水加熱器へ熱回収するための高温冷却水タ
ンク、ポンプおよび配管弁を設けたことを特徴とする高
温冷却水系統。1. A pressurized fluidized bed boiler, a gas turbine driven by a combustion gas supplied from the pressurized fluidized bed boiler through an exhaust gas system, and a steam turbine driven by steam generated in the pressurized fluidized bed boiler A condensate pump and a water supply pump for supplying water to the pressurized fluidized-bed boiler from a condenser, a feedwater heater for heating the feedwater, a deaerator, and the like. In the high-temperature cooling water system in the plant, the high-temperature cooling water for cooling the gas or ash of the pressurized fluidized-bed boiler and the exhaust gas system or for heating the exhaust gas system equipment is supplied from the deaerator to heat the feedwater. A high-temperature cooling water system comprising a high-temperature cooling water tank, a pump, and a piping valve for recovering heat to a vessel.
て、前記高温冷却水タンクの水位信号により前記高温冷
却水タンクへの補給水量を調節する水位調節弁と、前記
高温冷却水の戻り水圧力を調節する圧力調節弁と、前記
高温冷却水タンクの内圧を調節する圧力調節弁とを設け
たことを特徴とする高温冷却水系統。2. The high-temperature cooling water system according to claim 1, wherein a water level control valve for adjusting a replenishing water amount to the high-temperature cooling water tank based on a water level signal of the high-temperature cooling water tank, and return water of the high-temperature cooling water. A high-temperature cooling water system comprising a pressure adjusting valve for adjusting pressure and a pressure adjusting valve for adjusting the internal pressure of the high-temperature cooling water tank.
て、前記脱気器の圧力または温度を調整するための所内
ボイラまたは他缶蒸気等の蒸気供給手段を備え、前記蒸
気供給手段と前記脱気器との間の配管に、前記脱気器の
内圧を調整するための圧力調節弁を設けたことを特徴と
する高温冷却水系統。3. The high-temperature cooling water system according to claim 1, further comprising a steam supply means such as an in-house boiler or another can steam for adjusting the pressure or the temperature of the deaerator, wherein the steam supply means and the steam supply means are provided. A high-temperature cooling water system, wherein a pressure control valve for adjusting the internal pressure of the deaerator is provided in a pipe between the deaerator and the pipe.
て、前記高温冷却水タンクまたはその配管部より、高温
冷却水を、復水器、給水加熱器、脱気器、復水ポンプか
ら脱気器までの復水管、または系統外へブローするため
の配管および弁を設けたことを特徴とする高温冷却水系
統。4. The high-temperature cooling water system according to claim 1, wherein the high-temperature cooling water is removed from a condenser, a feed water heater, a deaerator, and a condensate pump from the high-temperature cooling water tank or its piping. A high-temperature cooling water system provided with a condensate pipe to the gastrointestinal tract or a pipe and a valve for blowing out of the system.
て、前記高温冷却水を脱気器から供給し、ポンプにて昇
圧し、各種クーラを介して排熱回収手段入口の復水管へ
回収する配管および弁を設けたことを特徴とする高温冷
却水系統。5. The high-temperature cooling water system according to claim 1, wherein the high-temperature cooling water is supplied from a deaerator, is pressurized by a pump, and is recovered to a condensate pipe at an inlet of an exhaust heat recovery means through various coolers. A high-temperature cooling water system characterized by providing a piping and a valve to perform cooling.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20462196A JPH1047014A (en) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | High temperature cooling water system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20462196A JPH1047014A (en) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | High temperature cooling water system |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1047014A true JPH1047014A (en) | 1998-02-17 |
Family
ID=16493515
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20462196A Pending JPH1047014A (en) | 1996-08-02 | 1996-08-02 | High temperature cooling water system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1047014A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008029701A1 (en) * | 2006-09-05 | 2008-03-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas leakage detection system for gas cooler |
-
1996
- 1996-08-02 JP JP20462196A patent/JPH1047014A/en active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2008029701A1 (en) * | 2006-09-05 | 2008-03-13 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Gas leakage detection system for gas cooler |
US8251130B2 (en) | 2006-09-05 | 2012-08-28 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Gas leak detecting system for gas cooler |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0931911B1 (en) | Combined cycle power plant | |
JP4540472B2 (en) | Waste heat steam generator | |
JPH10212908A (en) | Combined cycle power generation plant and its steam supply method for cooling | |
EP0419839A2 (en) | Deaerator heat exchanger for combined cycle power plant | |
JPH0445643B2 (en) | ||
JP2003161164A (en) | Combined-cycle power generation plant | |
JPH10306708A (en) | Combined cycle generating plant | |
JP2009097735A (en) | Feed-water warming system and exhaust heat recovering boiler | |
JPH1047014A (en) | High temperature cooling water system | |
CN212157106U (en) | Drainage waste heat utilization equipment is started to once-through boiler | |
JPH09209715A (en) | Low-temperature corrosion preventing device for exhaust gas re-combustion type combined plant | |
JP3604886B2 (en) | Pressurized fluidized bed combined cycle power plant and power plant | |
JP2994109B2 (en) | Exhaust heat recovery method of pressurized fluidized bed combined cycle system | |
JP3222035B2 (en) | Double pressure type waste heat recovery boiler feeder | |
JP2971629B2 (en) | Waste heat recovery boiler | |
JP2531801B2 (en) | Exhaust heat recovery heat exchanger controller | |
JP3068972B2 (en) | Combined cycle power plant | |
JP2949287B2 (en) | Auxiliary steam extraction method for waste heat recovery boiler | |
JP4017712B2 (en) | Method and apparatus for controlling temperature of feed water in exhaust heat recovery boiler | |
JPH09170405A (en) | Pressurized fluidized bed compound power generation facility | |
JP2921947B2 (en) | Waste heat recovery boiler | |
JP2000046301A (en) | Waste heat recovery boiler | |
JPH0765484B2 (en) | Integrated coal gasification combined cycle power generator | |
JP2951294B2 (en) | How to stop the waste heat recovery boiler | |
JP3276247B2 (en) | Boiler / turbine condensate and water supply equipment |