JPH1046295A - Ferritic stainless steel sheet excellent in magnetic property and its production - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To produce a stainless steel sheet excellent in magnetic properties and workability and to provide a method for producing the same. SOLUTION: This ferritic stainless steel excellent in magnetic properties is the one having a compsn, contg., by weight, <=0.01%C, 0.1 to 0.6% Si, 0.1 to 1.0% Mn, <=0.004% S, 5 to 13% Cr, 0.05 to 0.5% Ti, <=0.004% O and 0.015% N, in which the total content of C+N is also regulated to <=0.015%, and the balance Fe with inevitable impurities, and the total of the intensity of the (111) plane in the surface layer and the center layer is regulated to <=10, and the maximum relative permeability is regulated to >=4,000.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は、ディスプレイ管サポー
トフレーム用等の電気電子部品に用いられる、軟磁性ス
テンレス鋼板およびその製造方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a soft magnetic stainless steel sheet used for electric and electronic parts such as a support frame for a display tube and a method for producing the same.

【０００２】[0002]

【従来の技術】これまでディスプレイ管サポートフレー
ム用等の電気電子部品に用いられる、いわゆる軟磁性ス
テンレス鋼板としては、磁気特性、例えば最大比透磁率
を高めるため、例えば特開昭６２−２３９６２号公報で
はフェライト系ステンレス鋼板にＳｉ，Ａｌを添加する
例がある。しかしながら、Ｓｉ，Ａｌの過度の添加は、
材料の加工性、特に伸びを悪くし、ディスプレイ管サポ
ートフレーム用に曲げ等の加工を行うと割れが発生し問
題となっている。一方、別な手段で磁気特性を高めるた
めには、例えば特開平２−１８２８３４号公報では、フ
ェライト系ステンレス鋼板の最終焼鈍を２段階の温度範
囲で行うことにより、ゴス方位（｛１１０｝＜００１
＞）を強く集積させる集合組織を得、磁気特性を高める
例がある。しかしながら、２段階の温度範囲で最終焼鈍
を行うことは操業上困難であり、またコストアップにも
なり望ましくない。2. Description of the Related Art A so-called soft magnetic stainless steel sheet used for electric and electronic parts such as a support frame for a display tube or the like is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 62-23962 in order to improve magnetic properties, for example, maximum relative magnetic permeability. There is an example in which Si and Al are added to a ferritic stainless steel sheet. However, excessive addition of Si and Al
The workability of the material, especially the elongation, is deteriorated, and when a process such as bending is performed for the display tube support frame, cracks occur, which is a problem. On the other hand, in order to enhance the magnetic properties by another means, for example, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-182834, the Goss orientation ({110} <001) is obtained by performing the final annealing of a ferritic stainless steel sheet in two temperature ranges.
There is an example in which a texture that strongly accumulates>) is obtained to improve the magnetic properties. However, it is difficult to perform the final annealing in the two-step temperature range, and it is not desirable because it increases the cost.

【０００３】[0003]

【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のことを
かんがみ、磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板を提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above, an object of the present invention is to provide a stainless steel sheet having excellent magnetic properties and workability.

【０００４】[0004]

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。 （１）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、表層および中心層における（１１１）面強度
の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００である
ことを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板。 （２）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなり、表層および中心層における（１１１）面強
度の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００であ
ることを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステ
ンレス鋼板。 （３）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｂ：０．０００３〜０．
０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、表層および中心層における（１１１）面強度の和
が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００であること
を特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板。 （４）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、さらに、Ｂ：０．０００３〜
０．０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、表層および中心層における（１１１）面強度
の和が１０以上であり、最大比透磁率≧４０００である
ことを特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステン
レス鋼板。 （５）結晶粒径が６０〜３００μｍであることを特徴と
する上記（１）〜（４）のいずれか一つに記載の磁気特
性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 （６）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を
行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有
するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む
２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜
１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に
成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪
取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （７）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延
を行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を
有するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含
む２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０
〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状
に成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で
歪取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （８）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｂ：０．０００３〜０．
０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を行い
熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有する
ワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む２回
以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜１１
００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に成形
加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪取り
焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。 （９）重量％にて、Ｃ≦０．０１％、Ｓｉ：０．１〜
０．６％、Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ≦０．００４
％、Ｃｒ：５〜１３％、Ｔｉ：０．０５〜０．５％、Ｏ
≦０．００４％、Ｎ≦０．０１５％、とし、かつＣ＋Ｎ
≦０．０１５％とし、さらに、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を添加し、さらに、Ｂ：０．０００３〜
０．０２％を添加し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなるフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を
行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上を有
するワ−クロ−ルを用いて１回あるいは中間焼鈍を含む
２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて９２０〜
１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に
成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲で歪
取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼板の製造方法。 （１０）冷延板焼鈍を行って、結晶粒径を６０〜３００
μｍに成長させることを特徴とする上記（６）〜（９）
のいずれか一つに記載の磁気特性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法。The gist of the present invention is as follows. (1) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤ 0.015%, the balance being Fe and unavoidable impurities, the sum of the (111) plane strength in the surface layer and the center layer is 10 or more, and the maximum relative magnetic permeability ≥ 4000. Excellent ferritic stainless steel sheet. (2) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, N
One or more of b, Zr, and V are used in a total of 0.0
5 to 1.0%, the balance being Fe and unavoidable impurities, the sum of the (111) plane strengths in the surface layer and the center layer is 10 or more, and the maximum relative magnetic permeability is ≧ 4000. Ferritic stainless steel sheet with excellent magnetic properties. (3) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤ 0.015%, and further, B: 0.0003-0.
02% is added, with the balance being Fe and unavoidable impurities, the sum of the (111) plane strengths in the surface layer and the center layer being 10 or more, and the maximum relative magnetic permeability ≧ 4000. Excellent ferritic stainless steel sheet. (4) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, N
One or more of b, Zr, and V are used in a total of 0.0
5 to 1.0%, and B: 0.0003 to
0.02% is added, with the balance being Fe and unavoidable impurities, the sum of the (111) plane strength in the surface layer and the center layer is 10 or more, and the maximum relative magnetic permeability is ≧ 4000. Ferritic stainless steel sheet with excellent properties. (5) The ferritic stainless steel sheet according to any one of the above (1) to (4), having a crystal grain size of 60 to 300 µm. (6) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤0.015%, the balance being ferritic stainless steel slab consisting of Fe and unavoidable impurities, hot-rolled to form a hot-rolled sheet, and then 1% by using a work roll having a roll diameter of 200 mm or more. Cold rolling two or more times including intermediate or intermediate annealing to obtain a cold-rolled sheet.
Production of a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, wherein annealing is performed in a temperature range of 1100 ° C., followed by forming into a product shape, and then performing strain relief annealing in a temperature range of 750 to 1000 ° C. Method. (7) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, N
One or more of b, Zr, and V are used in a total of 0.0
The ferritic stainless steel slab containing 5% to 1.0% and the balance of Fe and unavoidable impurities is hot-rolled to form a hot-rolled sheet, followed by a work roll having a roll diameter of 200 mm or more. Cold rolling is performed once or twice or more including intermediate annealing to obtain a cold rolled sheet.
Annealing in the temperature range of １1100 ° C., followed by forming into a product shape, and then performing strain relief annealing in the temperature range of 750 to 1000 ° C. Production method. (8) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤ 0.015%, and further, B: 0.0003-0.
The ferritic stainless steel slab consisting of Fe and unavoidable impurities is hot-rolled to obtain a hot-rolled sheet, and then once with a roll having a roll diameter of 200 mm or more. Alternatively, cold rolling is performed twice or more including intermediate annealing to form a cold rolled sheet, and then 920 to 11
Production of ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, wherein annealing is performed in a temperature range of 00 ° C, followed by forming into a product shape, and then performing strain relief annealing in a temperature range of 750 to 1000 ° C. Method. (9) In terms of% by weight, C ≦ 0.01%, Si: 0.1 to
0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004
%, Cr: 5 to 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O
≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N
≤ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, N
One or more of b, Zr, and V are used in a total of 0.0
5 to 1.0%, and B: 0.0003 to
A ferritic stainless steel slab containing 0.02% and the balance of Fe and unavoidable impurities is hot-rolled to form a hot-rolled sheet, and then using a roll having a roll diameter of 200 mm or more. Cold rolling is performed once or twice or more including intermediate annealing to obtain a cold rolled sheet.
Production of a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, wherein annealing is performed in a temperature range of 1100 ° C, followed by forming into a product shape, and then performing strain relief annealing in a temperature range of 750 to 1000 ° C. Method. (10) Anneal the cold rolled sheet to reduce the crystal grain size to 60 to 300.
(6) to (9), characterized in that they are grown to μm.
The method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties according to any one of the above.

【０００５】以下、本発明鋼の限定理由について詳細に
説明する。Ｃは、含有量が多くなりすぎると合金中に炭
化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．０１％とした。さらに好ましくは、０．００７％以
下が良い。Hereinafter, the reasons for limiting the steel of the present invention will be described in detail. If the content of C is too large, carbides are formed in the alloy to deteriorate magnetic properties, so the upper limit was made 0.01%. More preferably, the content is 0.007% or less.

【０００６】Ｓｉは、脱酸剤として有効であり、また磁
気特性を向上させる元素であるが、０．１％未満ではそ
の効果が少なく、一方、０．６％を超えた添加では加工
性、特に伸びを低下させる。従ってＳｉの範囲は、０．
１０〜０．６０％とした。さらに好ましくは、０．３０
〜０．５０％が良い。[0006] Si is an element effective as a deoxidizing agent and improves the magnetic properties. When less than 0.1%, its effect is small. In particular, it reduces elongation. Therefore, the range of Si is 0.
It was set to 10 to 0.60%. More preferably, 0.30
~ 0.50% is good.

【０００７】Ｍｎは、脱硫，脱酸剤として有効である
が、０．１％未満ではその効果が少なく、また１．０％
を超えると、耐食性が劣化する。従って、Ｍｎの範囲
は、０．１０〜１．０％とした。さらに好ましくは、
０．２０〜０．５０％が良い。[0007] Mn is effective as a desulfurizing and deoxidizing agent.
If it exceeds 300, the corrosion resistance deteriorates. Therefore, the range of Mn is set to 0.10 to 1.0%. More preferably,
0.20-0.50% is good.

【０００８】Ｓは、含有量が多くなりすぎると合金中に
硫化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．００４％とした。さらに好ましくは、０．００３％
以下が良い。[0008] If the content of S is too large, sulfides are formed in the alloy to deteriorate the magnetic properties, so the upper limit was made 0.004%. More preferably, 0.003%
The following is good.

【０００９】Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を付与する
基本的な元素であり、５．０％未満の含有ではその効果
が少なく、一方、１３．０％を超える含有では、磁気特
性が劣化する。従ってＣｒの範囲は、５．０〜１３．０
％とした。さらに好ましくは、１０．０〜１１．５％が
良い。[0009] Cr is a basic element imparting corrosion resistance to stainless steel, and if its content is less than 5.0%, its effect is small, while if it exceeds 13.0%, its magnetic properties deteriorate. Therefore, the range of Cr is 5.0 to 13.0.
%. More preferably, the content is 10.0 to 11.5%.

【００１０】Ｔｉは、耐食性及び磁気特性を向上させる
元素であるが、０．０５％未満ではその効果が少なく、
また、０．５％を超える添加では、加工性、特に伸びを
低下させる。従って、Ｔｉの範囲は０．０５〜０．５％
とした。さらに好ましくは、０．１〜０．３％が良い。[0010] Ti is an element that improves the corrosion resistance and magnetic properties.
Further, if the addition exceeds 0.5%, the processability, particularly the elongation, is reduced. Therefore, the range of Ti is 0.05-0.5%
And More preferably, 0.1 to 0.3% is good.

【００１１】Ｏは、含有量が多くなりすぎると合金中に
酸化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．００４％とした。さらに好ましくは、０．００３％
以下が良い。If the content of O is too large, an oxide is formed in the alloy and the magnetic properties are deteriorated. Therefore, the upper limit is made 0.004%. More preferably, 0.003%
The following is good.

【００１２】Ｎは、含有量が多くなりすぎると合金中に
窒化物を形成し磁気特性を劣化させるため、その上限を
０．０１５％とした。さらに好ましくは、０．０１％以
下が良い。[0012] If the content of N is too large, nitrides are formed in the alloy to deteriorate the magnetic properties. Therefore, the upper limit is made 0.015%. More preferably, the content is 0.01% or less.

【００１３】Ｃ及びＮは、共存した状態で磁気特性を劣
化させる性質があるため、その上限をＣ＋Ｎ≦０．０１
５％とした。さらに好ましくは、Ｃ＋Ｎは０．０１０％
以下が良い。Since C and N have the property of deteriorating the magnetic properties when they coexist, the upper limit is C + N ≦ 0.01.
5%. More preferably, C + N is 0.010%
The following is good.

【００１４】Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖは、耐
食性を改善させる元素であり、１種または２種以上を合
計で０．０５％未満ではその効果が少なく、また、１．
０％を超える添加では、磁気特性を損なうので、Ｎｉ，
Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上
を添加する範囲を０．０５〜１．０％とした。さらに好
ましくは、０．１〜０．７％が良い。また、１種単独で
添加する場合には、０．１〜０．５％が良い。Ni, Mo, Cu, Nb, Zr, and V are elements that improve corrosion resistance. If one or more of them is less than 0.05% in total, the effect is small.
If the addition exceeds 0%, the magnetic properties are impaired.
The range in which one or more of Mo, Cu, Nb, Zr, and V are added is set to 0.05 to 1.0%. More preferably, 0.1 to 0.7% is good. When one kind is added alone, the content is preferably 0.1 to 0.5%.

【００１５】Ｂは、磁気特性を向上させる元素である
が、０．０００３％未満ではその効果が少なく、また、
０．０２％を超える添加では、熱間及び冷間での加工性
を劣化させる。従って、Ｂの範囲は０．０００３〜０．
０２％とした。さらに好ましくは、０．０００５〜０．
０１％が良い。B is an element for improving the magnetic properties, but its effect is small when it is less than 0.0003%.
Addition of more than 0.02% deteriorates hot and cold workability. Therefore, the range of B is 0.0003 to 0.
02%. More preferably, 0.0005 to 0.5.
01% is good.

【００１６】次に製造方法を規定した理由を述べる。本
発明の製造方法は、所定の化学成分のスラブを、熱間圧
延を行い熱延板とし、続いてロール直径が２００mm以上
を有するワークロールを用いて１回あるいは中間焼鈍を
含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、続いて焼鈍
を９２０〜１１００℃の温度範囲で行い、続いて製品形
状に成形加工し、続いて７５０〜１０００℃の温度範囲
で歪取り焼鈍を行い、表層および中心層における（１１
１）面強度の和を１０以下にさせる。Next, the reason for defining the manufacturing method will be described. In the production method of the present invention, a slab of a predetermined chemical component is hot-rolled to form a hot-rolled sheet, and subsequently, using a work roll having a roll diameter of 200 mm or more, once or twice or more including intermediate annealing. Cold-rolled to form a cold-rolled sheet, followed by annealing in a temperature range of 920 to 1100 ° C., followed by forming into a product shape, and then performing strain relief annealing in a temperature range of 750 to 1000 ° C. And (11) in the central layer
1) The sum of the surface strengths is reduced to 10 or less.

【００１７】重量％にて、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：
０．４２％、Ｍｎ：０．３５％、Ｓ：０．００１０％、
Ｃｒ：１１．１％、Ｔｉ：０．１５％、Ｏ：０．００２
８％、Ｎ：０．００６５％、Ｃ＋Ｎ＝０．００９５％と
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼組成を
用いて、転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブとし
た。その後１２５０℃×２時間加熱後熱間圧延を行い、
板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をショッ
トブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、ワーク
ロ−ル直径を６０〜５００mmに種々変化させて冷間圧延
を行い板厚１．２mmの冷延薄板を得、焼鈍を９５０℃×
１分、大気中にて行った後、ソルト・電界硝酸により酸
洗処理を行った。得られた最終焼鈍板から、３０mm幅×
３００mm長の試験片を切り出し、歪取り焼鈍を８００℃
×１０分、大気中にて行った。（１１１）面強度は、Ｍ
ｏ管球を線源とするＸ線回折装置により印加電圧４０ｋ
Ｖ，印加電流２００ｍＡの条件で測定した。表層におけ
る（１１１）面強度と中心層における（１１１）面強度
との和は、表層と中心層でそれぞれのＸ線ピーク強度と
純鉄製無方向性試料のＸ線ピーク強度の比として求めた
ものをたし合わせた。磁気特性測定は、ＪＩＳ Ｃ ２
５５０に準じ、２５ｃｍエプスタイン法により試験片を
８枚積層させ、最大比透磁率μｍを測定した。In weight%, C: 0.003%, Si:
0.42%, Mn: 0.35%, S: 0.0010%,
Cr: 11.1%, Ti: 0.15%, O: 0.002
8%, N: 0.0065%, C + N = 0.0095%, and the balance was melted in a converter using a steel composition comprising Fe and unavoidable impurities, and was made into a slab by a continuous casting method. Thereafter, hot rolling is performed after heating at 1250 ° C. × 2 hours,
A hot-rolled sheet having a thickness of 3.2 mm was obtained. Thereafter, the hot-rolled sheet is subjected to a descaling treatment by shot blasting and sulfuric acid, and cold-rolled by varying the work roll diameter to 60 to 500 mm to obtain a cold-rolled thin sheet having a sheet thickness of 1.2 mm. ×
After one minute in the air, pickling was performed with salt and electric nitric acid. From the obtained final annealed plate, 30mm width ×
A 300 mm long test piece was cut out and subjected to strain relief annealing at 800 ° C.
X 10 minutes in air. The (111) plane strength is M
oApplied voltage 40k by X-ray diffractometer using tube as a radiation source
V and an applied current of 200 mA were measured. The sum of the (111) plane intensity in the surface layer and the (111) plane intensity in the center layer was obtained as a ratio of the X-ray peak intensity of each of the surface layer and the center layer to the X-ray peak intensity of the pure iron non-directional sample. Was added. Magnetic property measurement is based on JIS C 2
According to 550, eight test pieces were laminated by the 25 cm Epstein method, and the maximum relative magnetic permeability μm was measured.

【００１８】（１１１）面強度の和と磁気特性の関係に
ついて図１に示す。磁気特性としては、最大比透磁率が
４０００以上の高い値である事が望まれており、そのた
めには表層および中心層における（１１１）面強度の和
を１０以下とする必要があることが分かる。表層および
中心層における（１１１）面強度の和が１０以下になる
と磁気特性が向上する機構の詳細は未だ明確でないが、
（１１１）方位の結晶構造が磁化困難方位であるので、
（１１１）面強度の和が１０を超えると、磁化過程にお
いて、磁壁の移動障害となるためと考えられる。FIG. 1 shows the relationship between the sum of the (111) plane strength and the magnetic characteristics. As the magnetic properties, it is desired that the maximum relative magnetic permeability is a high value of 4000 or more, and it is necessary to make the sum of the (111) plane strength in the surface layer and the center layer 10 or less. . Although the details of the mechanism by which the magnetic properties are improved when the sum of the (111) plane strengths of the surface layer and the center layer is 10 or less are not clear yet,
Since the crystal structure of the (111) orientation is a hard magnetization orientation,
It is considered that, when the sum of the (111) plane strengths exceeds 10, the movement of the domain wall is hindered in the magnetization process.

【００１９】冷間圧延におけるワークロールの直径が２
００mm未満の場合には、表層と中心層への冷間圧延によ
る歪導入が不均一に起こるため、冷間圧延後の再結晶焼
鈍を行い、更に続いて製品形状加工後の歪取り焼鈍を行
っても表層および中心層における（１１１）面強度の和
が１０以下にならない。従って、冷間圧延におけるワー
クロール直径を２００mm以上とした。In the cold rolling, the work roll has a diameter of 2
In the case of less than 00 mm, since strain introduction due to cold rolling to the surface layer and the center layer occurs unevenly, recrystallization annealing after cold rolling is performed, and then strain relief annealing after product shape processing is performed. However, the sum of the (111) plane strengths in the surface layer and the center layer does not become 10 or less. Therefore, the work roll diameter in cold rolling was set to 200 mm or more.

【００２０】冷延板焼鈍において焼鈍温度が９２０℃未
満の場合には、結晶粒径が６０μｍ未満と小さくなり、
結晶粒界が磁壁移動になると考えられるため、磁気特性
が向上しない。一方、焼鈍温度が１１００℃を超えた場
合には結晶粒径が３００μｍを超えて製品形状に曲げ加
工等を行うと、加工肌荒れが発生するため望ましくな
い。よって焼鈍温度範囲を９２０〜１１００℃とした。
さらに好ましくは９３０〜１０５０℃が良い。尚、焼鈍
の保定時間は、３０秒〜１０分が好ましい。また、粒径
の範囲は６０〜３００μｍとした。さらに、好ましくは
６０〜２２０μｍが良い。When the annealing temperature is lower than 920 ° C. in the cold-rolled sheet annealing, the crystal grain size becomes as small as less than 60 μm,
Since the crystal grain boundary is considered to be a domain wall motion, the magnetic characteristics are not improved. On the other hand, when the annealing temperature exceeds 1100 ° C., if the crystal grain size exceeds 300 μm and a bending process or the like is performed into a product shape, the processed surface is roughened, which is not desirable. Therefore, the annealing temperature range was set to 920 to 1100 ° C.
More preferably, the temperature is 930 to 1050 ° C. The retention time of the annealing is preferably 30 seconds to 10 minutes. Further, the range of the particle size was 60 to 300 μm. Further, the thickness is preferably 60 to 220 μm.

【００２１】その後に調質圧延を行うと、表層と中心層
への歪導入が不均一に起こるため、更に続いて製品形状
加工後の歪取り焼鈍を行っても表層および中心層におけ
る（１１１）面強度の和が１０以下にならない。従っ
て、調質圧延は行わない方が良い。尚、割れ等を起こさ
ずに加工成型を行うためには、伸びが３４％以上の値で
ある事が望まれている。When temper rolling is performed thereafter, strain is introduced nonuniformly into the surface layer and the center layer. Therefore, even if the strain relief annealing after the product shape processing is further performed, (111) in the surface layer and the center layer is performed. The sum of the surface strength does not become 10 or less. Therefore, it is better not to perform temper rolling. In order to perform work forming without causing cracks or the like, it is desired that the elongation is 34% or more.

【００２２】その後、７５０〜１０００℃の温度範囲で
歪取り焼鈍を行う。７５０℃未満では、加工後の歪が残
存するために高い磁気特性が得られない。また、１００
０℃を超えた場合には、歪除去の効果が飽和され、また
工程にも負荷が加わるため望ましくない。よって、歪取
り焼鈍温度範囲を、７５０〜１０００℃とした。さら
に、好ましくは、８００〜９００℃が良い。尚、歪取り
焼鈍の保定時間は、３０秒〜３０分が好ましい。Thereafter, strain relief annealing is performed in a temperature range of 750 to 1000 ° C. If the temperature is lower than 750 ° C., high magnetic properties cannot be obtained because the strain after processing remains. Also, 100
If the temperature exceeds 0 ° C., the effect of strain removal is saturated, and a load is added to the process, which is not desirable. Therefore, the strain relief annealing temperature range was set to 750 to 1000 ° C. Further, the temperature is preferably 800 to 900 ° C. The retention time of the strain relief annealing is preferably 30 seconds to 30 minutes.

【００２３】[0023]

【発明の実施の形態】次に、本発明の優位性を実施例と
比較例を用いて，具体的に説明する。表１及び表２に、
本発明例と比較例の化学成分および焼鈍条件、結晶粒
径、磁気特性等を示す。Next, the superiority of the present invention will be specifically described with reference to examples and comparative examples. In Table 1 and Table 2,
The chemical composition, annealing conditions, crystal grain size, magnetic properties, etc. of the present invention example and the comparative example are shown.

【００２４】表１及び表２に示すような本発明鋼組成と
比較鋼組成を、転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブ
とした。その後１２００℃×２時間加熱後熱間圧延を行
い、板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をシ
ョットブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、１
回または２回の冷間圧延にて所定板厚の冷延薄板を得、
焼鈍を９１０〜１１２０℃×１分、大気中にて行った
後、ソルト・電界硝酸により酸洗処理を行った。得られ
た焼鈍板から、ＪＩＳ１３Ｂ号試験片を採取し引張試験
機により伸びを測定した。また、焼鈍板のＬ方向断面組
織から、光学顕微鏡により比較法にて結晶粒径を測定し
た。続いて、調質圧延を省略したものと、調質圧延を実
施したものから、３０mm幅×３００mm長の試験片を切り
出し、歪取り焼鈍を７４０〜１０３０℃×６分、大気中
にて行った。（１１１）面強度はＸ線回折装置により測
定した。磁気特性測定は、最大比透磁率μｍを測定し
た。また、耐食性は、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ ２３
７１）後の発銹状況により、良好な順番にＡ＞Ｂ＞Ｃ＞
Ｄ＞Ｅの５ランクに評価した発銹試験から判断した。こ
の際、耐銹性の優劣の判断基準として、Ｃランク以上の
材料を耐食性良好と判断した。The steel compositions of the present invention and the comparative steel compositions as shown in Tables 1 and 2 were melted in a converter and made into slabs by a continuous casting method. Thereafter, the sheet was heated at 1200 ° C. for 2 hours and then hot-rolled to obtain a hot-rolled sheet having a thickness of 3.2 mm. Thereafter, the hot-rolled sheet is descaled with shot blast and sulfuric acid, and
Cold rolling twice or twice to obtain a cold-rolled thin plate of a predetermined thickness,
After performing annealing at 910 to 1120 ° C. × 1 minute in the air, an acid washing treatment was performed with salt and electric nitric acid. From the obtained annealed plate, a JIS No. 13B test piece was sampled, and the elongation was measured by a tensile tester. In addition, the crystal grain size was measured from the L-direction cross-sectional structure of the annealed plate by a comparative method using an optical microscope. Subsequently, a test specimen having a width of 30 mm and a length of 300 mm was cut out from the specimen without the temper rolling and the specimen subjected to the temper rolling, and the strain relief annealing was performed at 740 to 1030 ° C. for 6 minutes in the atmosphere. . The (111) plane intensity was measured by an X-ray diffractometer. In the measurement of magnetic properties, the maximum relative magnetic permeability μm was measured. In addition, the corrosion resistance was measured by a salt spray test (JIS Z 23).
71) A>B>C>
Judgment was made from the rust test evaluated in 5 ranks of D> E. In this case, as a criterion for judging the rust resistance, a material having a rank of C or higher was judged to have good corrosion resistance.

【００２５】Ｎｏ．１〜４０は本発明例、Ｎｏ．４１〜
８１は比較例である。比較例Ｎｏ．４１〜４２、４４、
４６、４８〜４９、５１〜５３、５８〜７５、７７およ
び７９〜８０は、ワークロール直径が２００mm未満と本
発明範囲から外れており、表層および中心層における
（１１１）面強度の和が１０を超えて大きくなり、磁気
特性が劣化している。No. Nos. 1 to 40 are examples of the present invention. 41-
81 is a comparative example. Comparative Example No. 41 to 42, 44,
46, 48 to 49, 51 to 53, 58 to 75, 77 and 79 to 80 have a work roll diameter of less than 200 mm, which is out of the range of the present invention, and the sum of the (111) plane strength in the surface layer and the center layer is 10%. And magnetic properties are degraded.

【００２６】比較例Ｎｏ．４１は、Ｃ量が本発明範囲を
超えるものであり、この場合においては、結晶粒径が小
さくなり磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．４２
は、Ｓｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４３
は、Ｓｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．４４は、Ｍｎ量が本発明範囲
より低く、粒径が小さくなり磁気特性が著しく低下して
いる。比較例Ｎｏ．４５は、Ｍｎ量が本発明範囲より高
く、耐食性が劣化している。比較例Ｎｏ．４６は、Ｓ量
が本発明範囲より高く、結晶粒径が小さくなり磁気特性
が低下している。比較例Ｎｏ．４７は、Ｃｒ量が本発明
範囲より低く、磁気特性は高いが、耐食性が劣化してい
る。比較例Ｎｏ．４８は、Ｃｒ量が本発明範囲より高
く、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４９
は、Ｔｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．５０
は、Ｔｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．５１は、Ｏ量が本発明範囲よ
り高く、結晶粒径が小さくなり、磁気特性が著しく低下
している。比較例Ｎｏ．５２は、Ｎ量が本発明範囲より
高く、粒径が小となり、磁気特性が著しく低下してい
る。比較例Ｎｏ．５３は、Ｃ，Ｎ量単独では本発明範囲
内ではあるが、Ｃ＋Ｎ量が本発明範囲より高く、結晶粒
径が小さくなり磁気特性が著しく低下している。Comparative Example No. No. 41 has a C content exceeding the range of the present invention. In this case, the crystal grain size is small and the magnetic properties are low. Comparative Example No. 42
In the case of, the amount of Si is lower than the range of the present invention, the crystal grain size is small, and the magnetic properties are significantly reduced. Comparative Example No. 43
Means that the Si content is higher than the range of the present invention and the magnetic properties are high,
Low elongation. Comparative Example No. In No. 44, the Mn content was lower than the range of the present invention, the particle size was small, and the magnetic properties were significantly reduced. Comparative Example No. In No. 45, the Mn content is higher than the range of the present invention, and the corrosion resistance is deteriorated. Comparative Example No. In No. 46, the S content was higher than the range of the present invention, the crystal grain size was small, and the magnetic properties were low. Comparative Example No. In No. 47, the Cr content is lower than the range of the present invention and the magnetic properties are high, but the corrosion resistance is deteriorated. Comparative Example No. In No. 48, the Cr content was higher than the range of the present invention, and the magnetic properties were remarkably deteriorated. Comparative Example No. 49
For Ti, the Ti content is lower than the range of the present invention, the crystal grain size is small, and the magnetic properties are significantly reduced. Comparative Example No. 50
Indicates that the Ti content is higher than the range of the present invention and the magnetic properties are high,
Low elongation. Comparative Example No. In No. 51, the O content was higher than the range of the present invention, the crystal grain size was small, and the magnetic properties were significantly reduced. Comparative Example No. In No. 52, the N content is higher than the range of the present invention, the particle size is small, and the magnetic properties are significantly reduced. Comparative Example No. 53 is within the range of the present invention when the C and N amounts are alone, but the C + N amount is higher than the range of the present invention, the crystal grain size is reduced, and the magnetic properties are significantly reduced.

【００２７】比較例Ｎｏ．５４は、化学成分範囲は本発
明範囲内であるが、焼鈍温度が本発明範囲より低く、結
晶粒径が小さくなり磁気特性が著しく低下している。比
較例Ｎｏ．５５は、化学成分範囲は本発明範囲内である
が、焼鈍温度が本発明範囲より高く、結晶粒径が大きく
なり磁気特性は高いが、成品形状に成形加工した時に肌
荒れが生じた。比較例Ｎｏ．５６は、化学成分範囲は本
発明範囲内であるが、歪取り焼鈍温度が本発明範囲より
低く、加工後の歪みが残存しているために磁気特性が低
い。比較例Ｎｏ．５７は、化学成分範囲は本発明範囲内
であるが、歪取り焼鈍温度が本発明範囲より高く、加工
後の歪みは除去されているが、その効果は飽和し、また
工程にも負荷が大と考えられるため望ましくない。Comparative Example No. In No. 54, the chemical component range is within the range of the present invention, but the annealing temperature is lower than the range of the present invention, the crystal grain size is small, and the magnetic properties are significantly reduced. Comparative Example No. No. 55 has a chemical component within the range of the present invention, but the annealing temperature is higher than the range of the present invention, the crystal grain size is large, and the magnetic properties are high. Comparative Example No. In No. 56, the chemical component range is within the range of the present invention, but the magnetic properties are low because the strain relief annealing temperature is lower than the range of the present invention and the strain after processing remains. Comparative Example No. 57, the chemical composition range is within the range of the present invention, but the strain relief annealing temperature is higher than the range of the present invention, and the strain after processing is removed, but the effect is saturated and the load on the process is large. It is not desirable because it is considered.

【００２８】比較例Ｎｏ．５８及びＮｏ．６４は、Ｎｉ
量が、比較例Ｎｏ．５９，Ｎｏ．６５及びＮｏ．７７
は、Ｍｏ量が、比較例Ｎｏ．６０，Ｎｏ．７２及びＮ
ｏ．７９は、Ｃｕ量が、比較例Ｎｏ．６１、Ｎｏ．６６
及びＮｏ．６８は、Ｎｂ量が、比較例Ｎｏ．６２及びＮ
ｏ．７０は、Ｚｒ量が、比較例Ｎｏ．６３は、Ｖ量が、
比較例Ｎｏ．７１は、Ｚｒ及びＶ量が、比較例Ｎｏ．７
４は、Ｃｕ，Ｎｂ及びＺｒ量が、本発明範囲を超えるも
のであり、この場合においては、磁気特性が低下してい
る。また、比較例Ｎｏ．６７は、Ｎｉ，Ｖ単独では本発
明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｖの合計量が本発明範囲を
超えており、磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．６
９は、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ単独では本発明範囲内ではある
が、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕの合計量が本発明範囲を超えてお
り、磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．７３は、Ｎ
ｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｖ単独では本発明範囲内ではあ
るが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎｂ＋Ｖの合計量が本発明範
囲を超えており、磁気特性が低下している。比較例Ｎ
ｏ．７５は、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ単独で
は本発明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎｂ＋
Ｚｒ＋Ｖの合計量が本発明範囲を超えており、磁気特性
が低下している。Comparative Example No. 58 and No. 64 is Ni
The amount of Comparative Example No. 59, no. 65 and No. 77
In Comparative Example No. 60, no. 72 and N
o. No. 79 has a Cu content of Comparative Example No. 79; 61, no. 66
And No. No. 68 has a Nb amount of Comparative Example No. 68. 62 and N
o. No. 70 has a Zr content of Comparative Example No. 63 is the V amount,
Comparative Example No. No. 71 shows that the amount of Zr and V is comparative example No. 7
In No. 4, the amounts of Cu, Nb and Zr exceed the range of the present invention, and in this case, the magnetic properties are deteriorated. Also, in Comparative Example No. No. 67 is within the range of the present invention when Ni and V are used alone, but the total amount of Ni + V exceeds the range of the present invention, and the magnetic properties are deteriorated. Comparative Example No. 6
In No. 9, although Ni, Mo, and Cu alone are within the range of the present invention, the total amount of Ni + Mo + Cu exceeds the range of the present invention, and the magnetic properties are deteriorated. Comparative Example No. 73 is N
Although i, Mo, Cu, Nb, and V alone are within the range of the present invention, the total amount of Ni + Mo + Cu + Nb + V exceeds the range of the present invention, and the magnetic properties are degraded. Comparative Example N
o. 75 is Ni + Mo + Cu + Nb + although Ni, Mo, Cu, Nb, Zr, and V alone are within the scope of the present invention.
The total amount of Zr + V exceeds the range of the present invention, and the magnetic properties are deteriorated.

【００２９】比較例Ｎｏ．７６及びＮｏ．７８は、Ｂ量
が本発明範囲を超えるものであり、この場合において
は、伸びが低く、冷間での加工を劣化させている。比較
例Ｎｏ．８０は、Ｎｉ，Ｎｂ及びＢ量が本発明範囲を超
えるものであり、磁気特性が低く、伸びが低い。比較例
Ｎｏ．８１は、Ｃｕ及びＢ量が本発明範囲を超えるもの
であり、磁気特性が低く、伸びが低い。Comparative Example No. 76 and No. In No. 78, the B content exceeds the range of the present invention, and in this case, the elongation is low and the cold working is deteriorated. Comparative Example No. No. 80 has Ni, Nb and B contents exceeding the range of the present invention, and has low magnetic properties and low elongation. Comparative Example No. No. 81 has Cu and B contents exceeding the range of the present invention, has low magnetic properties and low elongation.

【００３０】[0030]

【表１】 [Table 1]

【００３１】[0031]

【表２】 [Table 2]

【００３２】[0032]

【表３】 [Table 3]

【００３３】[0033]

【表４】 [Table 4]

【００３４】[0034]

【表５】 [Table 5]

【００３５】[0035]

【表６】 [Table 6]

【００３６】[0036]

【表７】 [Table 7]

【００３７】[0037]

【表８】 [Table 8]

【００３８】[0038]

【発明の効果】以上のことから明らかなように、本発明
によれば、磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板を得る事ができる。As is apparent from the above, according to the present invention, a stainless steel sheet having excellent magnetic properties and workability can be obtained.

【００３９】[0039]

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【００４０】[0040]

【図１】 表層および中心層の（１１１）面強度の和と
最大比透磁率の関係を示す図表である。FIG. 1 is a chart showing the relationship between the sum of the (111) plane strengths of a surface layer and a center layer and the maximum relative magnetic permeability.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 有吉 春樹 東京都千代田区大手町２−６−３ 新日本 製鐵株式会社内 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continued on the front page (72) Inventor Haruki Ariyoshi 2-6-3 Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Steel Corporation

Claims (10)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなり、表層および中心層に
おける（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比
透磁率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優
れたフェライト系ステンレス鋼板。C. ≦ 0.01%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5 to 5% by weight 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, with the balance being F
A ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, wherein the ferrite stainless steel sheet comprises e and unavoidable impurities, the sum of the (111) plane strengths in the surface layer and the central layer is 10 or less, and the maximum relative magnetic permeability is ≥4000. 【請求項２】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなり、表層および中心層に
おける（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比
透磁率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優
れたフェライト系ステンレス鋼板。2. C ≦ 0.01%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5% by weight 13%, Ti: 0.05-0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, Nb , Zr, V, one or two
Contains at least 0.05% to 1.0% of the seeds, with the balance being F
A ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, wherein the ferrite stainless steel sheet comprises e and unavoidable impurities, the sum of the (111) plane strengths in the surface layer and the central layer is 10 or less, and the maximum relative magnetic permeability is ≥4000. 【請求項３】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、表層および中心層におけ
る（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比透磁
率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板。3. Weight%: C ≦ 0.01%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5-5% 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, and B: 0.0003 to 0 .02%, the balance being Fe and unavoidable impurities, the sum of the (111) plane strengths in the surface layer and the central layer being 10 or less, and the maximum relative magnetic permeability ≧ 4000. Excellent ferritic stainless steel sheet. 【請求項４】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなり、表層および中心層におけ
る（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比透磁
率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板。4. C. ≦ 0.01%, Si: 0.1 to 0.6%, Mn: 0.1 to 1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5% by weight% 13%, Ti: 0.05-0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, Nb , Zr, V, one or two
B: 0.0003 to 0.02%, the balance being Fe and unavoidable impurities, and (111) in the surface layer and the central layer. A) ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, wherein the sum of the surface strengths is 10 or less and the maximum relative magnetic permeability is ≧ 4000. 【請求項５】 結晶粒径が６０〜３００μｍであること
を特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の磁気
特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。5. The ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties according to claim 1, wherein the crystal grain size is 60 to 300 μm. 【請求項６】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレ
ス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール
直径が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回
あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延
板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を
行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１
０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とす
る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法。6. Weight%: C ≦ 0.01%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5-5% 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, with the balance being F
e and hot rolled ferritic stainless steel slabs consisting of unavoidable impurities to obtain a hot-rolled sheet, and then using a roll having a roll diameter of 200 mm or more once or twice or more including intermediate annealing Cold-rolled to form a cold-rolled sheet, subsequently annealed in a temperature range of 920 to 1100 ° C., subsequently formed into a product shape, and subsequently processed to 750 to 1
A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, comprising performing strain relief annealing in a temperature range of 000 ° C. 【請求項７】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレ
ス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール
直径が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回
あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延
板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を
行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１
０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とす
る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法。7. In weight%, C ≦ 0.01%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5- 13%, Ti: 0.05-0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, Nb , Zr, V, one or two
Contains at least 0.05% to 1.0% of the seeds, with the balance being F
e and hot rolled ferritic stainless steel slabs consisting of unavoidable impurities to obtain a hot-rolled sheet, and then using a roll having a roll diameter of 200 mm or more once or twice or more including intermediate annealing Cold-rolled to form a cold-rolled sheet, subsequently annealed in a temperature range of 920 to 1100 ° C., subsequently formed into a product shape, and subsequently processed to 750 to 1
A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, comprising performing strain relief annealing in a temperature range of 000 ° C. 【請求項８】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼
スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール直径
が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回ある
いは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板と
し、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行
い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１０
００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とする
磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。8. In weight%, C ≦ 0.01%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5- 13%, Ti: 0.05 to 0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, and B: 0.0003 to 0 A ferritic stainless steel slab containing 0.02%, the balance being Fe and unavoidable impurities, is hot-rolled to form a hot-rolled sheet, and then is rolled using a work roll having a roll diameter of 200 mm or more. Cold rolling is performed twice or more times including intermediate annealing or intermediate annealing to obtain a cold rolled sheet, subsequently, annealing is performed in a temperature range of 920 to 1100 ° C., and then formed into a product shape.
A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, comprising performing strain relief annealing in a temperature range of 00 ° C. 【請求項９】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつＣ＋Ｎ≦０．０１５％であり、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、さらに、 Ｂ：０．０００３〜０．０２％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼
スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール直径
が２００mm以上を有するワ−クロ−ルを用いて１回ある
いは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板と
し、続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行
い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１０
００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とする
磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。9. In weight%, C ≦ 0.01%, Si: 0.1-0.6%, Mn: 0.1-1.0%, S ≦ 0.004%, Cr: 5- 13%, Ti: 0.05-0.5%, O ≦ 0.004%, N ≦ 0.015%, and C + N ≦ 0.015%, and Ni, Mo, Cu, Nb , Zr, V, one or two
A ferrite-based stainless steel slab containing at least 0.05% and at least 1.0% of the seeds, and further containing B: 0.0003% to 0.02%, with the balance being Fe and unavoidable impurities. Rolling is performed to obtain a hot-rolled sheet, and then, using a roll having a roll diameter of 200 mm or more, cold rolling is performed once or twice or more including intermediate annealing to obtain a cold-rolled sheet. Annealing is performed in a temperature range of 1100 ° C., and then formed into a product shape.
A method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties, comprising performing strain relief annealing in a temperature range of 00 ° C. 【請求項１０】 冷延板焼鈍を行って、結晶粒径を６０
〜３００μｍに成長させることを特徴とする請求項６〜
９のいずれか１項に記載の磁気特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法。10. A cold-rolled sheet is annealed to reduce the crystal grain size to 60.
7. The method according to claim 6, wherein the layer is grown to a thickness of about 300 [mu] m.
10. The method for producing a ferritic stainless steel sheet having excellent magnetic properties according to any one of items 9 to 9.