JPH1034201A - Manufacture of round billet for manufacturing seamless steel tube containing chromium excellent in workability - Google Patents
Manufacture of round billet for manufacturing seamless steel tube containing chromium excellent in workabilityInfo
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- JPH1034201A JPH1034201A JP19627296A JP19627296A JPH1034201A JP H1034201 A JPH1034201 A JP H1034201A JP 19627296 A JP19627296 A JP 19627296A JP 19627296 A JP19627296 A JP 19627296A JP H1034201 A JPH1034201 A JP H1034201A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｃｒ含有鋼のマン
ネスマン法（以後、マンネスマン法と記述した場合は、
マンネスマン穿孔に続く、圧延、定型化のプロセスも含
む継目無鋼管の製造のプロセス全体を指すものとす
る。）による継目無鋼管の製造に用いる、連続鋳造（以
後、単に鋳造と記す。）丸ビレットの製造方法に関し、
特に、センターポロシティ（以後、単にポロシティと記
す。）および、偏析を消滅させて内部品質を向上させる
ことにより、マンネスマン穿孔時に疵が発生しない、加
工性の良好な丸ビレットの製造方法に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to the Mannesmann method for Cr-containing steel (hereinafter referred to as the Mannesmann method)
Following the Mannesmann drilling, it refers to the entire process of manufacturing a seamless steel pipe, including the rolling and standardization processes. )), A method for producing a continuous billet (hereinafter simply referred to as casting) used for producing a seamless steel pipe.
In particular, the present invention relates to a center porosity (hereinafter, simply referred to as porosity) and a method for producing a round billet having good workability by eliminating segregation and improving internal quality so that no flaw is generated at the time of Mannesmann drilling.
【０００２】[0002]
【従来の技術】継目無鋼管は、鋳造により直接（丸ビレ
ットにする過程で再加熱を行わない。）製造した丸ビレ
ットや、鋳造スラブやブルームを分塊圧延して製造した
丸ビレットを用い、マンネスマン穿孔、プレス穿孔また
は押し出し穿孔等により、中空の素管とし、その後に、
エロンゲーター、プラグミル、マンドレルミル等の圧延
機により延伸し、最終的には、サイザーやストレッチレ
デューサーによる定径化のプロセスを経て製造される。2. Description of the Related Art A seamless steel pipe is manufactured by using a round billet manufactured directly by casting (without reheating in the process of forming a round billet) or a round billet manufactured by slab-rolling a cast slab or bloom. By Mannesmann perforation, press perforation or extrusion perforation, etc.
It is stretched by a rolling mill such as an elongator, plug mill, mandrel mill or the like, and is finally manufactured through a process of reducing the diameter by a sizer or a stretch reducer.
【０００３】炭素鋼の様に鋳造が技術的に容易であり、
かつ、その鋳片の熱間加工性が良好な鋼種の場合は、鋳
造ままの丸ビレットを用いてマンネスマン法により、良
好な内面性状の継目無鋼管が得られる。[0003] Like carbon steel, casting is technically easy,
In the case of a steel type having good hot workability of the cast slab, a seamless steel pipe having good inner surface properties can be obtained by a Mannesmann method using a round billet as cast.
【０００４】一方、鋳造時に軸芯部にポロシティや偏析
の発生が著しく、そのままでは熱間加工性の劣るＣｒ含
有鋼の素管の製造においては、鋳造後に分塊圧延によっ
て軸芯部のポロシティや偏析をなくした丸ビレットを製
造し、マンネスマン穿孔を行なうことが一般的である。On the other hand, porosity and segregation are remarkably generated in the shaft core portion during casting, and in the production of a Cr-containing steel tube which is inferior in hot workability as it is, porosity and segregation of the shaft core portion are performed by slab rolling after casting. It is common to manufacture round billets without segregation and perform Mannesmann perforation.
【０００５】Ｃｒの含有量の多い鋼の、鋳造ままの丸ビ
レットの熱間加工性が劣る主な原因は、Ｃｒ量の増加に
より鋳片の軸芯部にポロシティや偏析が発生しやすくな
ることによる。この、ポロシティの発生原因は、炭素鋼
に比較して溶鋼の粘度が高いために、鋳造の最終凝固段
階において生じる空隙に、溶鋼が供給され難いためとさ
れている。[0005] The main cause of the poor hot workability of as-cast round billets of steel containing a large amount of Cr is that porosity and segregation are likely to occur in the shaft core of the slab due to an increase in the amount of Cr. by. It is said that the porosity is caused by the fact that the molten steel has a higher viscosity than the carbon steel, so that it is difficult to supply the molten steel to the voids generated in the final solidification stage of casting.
【０００６】図８は、溶鋼中のＣｒの含有量と溶鋼の粘
度との関係を示す図である、溶鋼中のＣｒ量が増すと共
に粘度は上昇し、１３％（重量％、以下も同様）前後で
ピーク値を示している。なお、ポロシティの発生はＣｒ
量が０．５％以上になると問題になり始めることが知ら
れている。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the Cr content in molten steel and the viscosity of molten steel. As the Cr content in molten steel increases, the viscosity increases to 13% (% by weight, the same applies hereinafter). The peak values are shown before and after. The porosity is Cr
It is known that when the amount is 0.5% or more, it starts to become a problem.
【０００７】この様な内部に欠陥を含む鋳造ままの丸ビ
レットを用いて、マンネスマン法により継目無鋼管を製
造する場合は、穿孔時に、圧縮力、剪断力、引張り力が
複雑に作用する過酷な加工を受けるため、軸芯部のポロ
シティが起点となり、管の内面に疵が発生する。その結
果、歩留りが低下し、また、疵の手入れによる生産能率
の低下もあり、製造コストが上昇する。[0007] When a seamless steel pipe is manufactured by the Mannesmann method using such an as-cast round billet having a defect inside, when drilling, a severe compressive force, a shearing force and a tensile force are applied. Due to the processing, the porosity of the shaft core becomes the starting point, and a flaw is generated on the inner surface of the pipe. As a result, the yield is reduced, and the production efficiency is reduced due to the care of the flaws, so that the manufacturing cost is increased.
【０００８】鋳造ままの丸ビレットの内部品質の改善に
は、溶鋼を電磁攪拌して最終凝固部分である鋳片の中心
部分を、等軸晶で満たしてポロシティを減少させる方法
が知られている。しかし、この方法のみではポロシティ
の発生を、完全に防止することはできない。In order to improve the internal quality of the as-cast round billet, there is known a method in which molten steel is stirred magnetically to fill a central portion of a slab, which is a final solidified portion, with an equiaxed crystal to reduce porosity. . However, porosity cannot be completely prevented by this method alone.
【０００９】特公昭５９−１６８６２号公報には、ロー
ルにより凝固末期の鋳片に凝固収縮分に相当する量の軽
度の圧下を加えて、ポロシティの発生を防止する技術が
示されている。しかし、「材料とプロセス誌、第７巻、
第１号、１９５頁、１９９４年発行」における、ＳＵＳ
４１０鋼のフラットロールによる軽圧下の例に見られる
様に、この技術によって完全にポロシティをなくすこと
は困難である。（掲載のミクロ写真にも軸芯部に若干の
ポロシティが認められる。また、軸芯部の密度は健全部
分の９９％以下である。）Japanese Patent Publication No. 59-16682 discloses a technique for preventing the occurrence of porosity by applying a slight reduction of an amount corresponding to the solidification shrinkage to a slab at the end of solidification by a roll. However, "Materials and Processes, Volume 7,
No. 1, 195 pages, published in 1994.
It is difficult to completely eliminate porosity by this technique, as can be seen in the example of light rolling with a flat roll of 410 steel. (Some porosity is also observed in the shaft core part in the microphotograph shown. The density of the shaft core part is 99% or less of the healthy part.)
【００１０】この例の様に、丸ビレットを平ロールで圧
下すると、当然圧下部の断面形状は偏平化し、結果とし
て、継目無鋼管には偏肉が発生する。ポロシティの圧着
効果を高めるために圧下量を増すと、形状はさらに偏平
化し、丸ビレットを転がせて搬送することも難しくな
る。また、穿孔時のミルへの噛み込みが不安定になり、
疵の発生率も高くなる。丸ビレットの中心部に割れが発
生することも問題である。When a round billet is rolled down by a flat roll as in this example, the cross-sectional shape of the rolled-down roll is naturally flattened, and as a result, uneven wall thickness occurs in the seamless steel pipe. If the amount of reduction is increased in order to enhance the porosity pressure bonding effect, the shape is further flattened, and it becomes difficult to roll and transport the round billet. Also, biting into the mill during drilling becomes unstable,
The incidence of flaws also increases. It is also a problem that cracks occur at the center of the round billet.
【００１１】これらの問題を解決するため、たとえば特
開平７−１０８３５８号公報には、楕円形の孔型の鋳型
を用いて、断面形状が楕円の鋳片を製造し、楕円の長軸
方向に圧下する技術が提案されている。この方法による
と、真円に近い断面形状の、圧下を受けた丸ビレットが
得られる。[0011] In order to solve these problems, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-108358 discloses a method of manufacturing a slab having an elliptical cross section by using an elliptical hole-shaped mold, and forming the slab in the major axis direction of the ellipse. Reduction techniques have been proposed. According to this method, a round billet which has a cross-sectional shape close to a perfect circle and is subjected to reduction is obtained.
【００１２】しかし、楕円形の鋳型を用いると、真円の
場合に比較して鋳造時の湯流れが不均一に成りやすく、
それに起因する湯面の変動やパウダーの巻き込みによ
り、鋳片には新たな欠陥が発生する。However, when an elliptical mold is used, the molten metal flow during casting tends to be uneven compared to the case of a perfect circle,
Due to the fluctuation of the molten metal level and the entrainment of powder, new defects occur in the cast slab.
【００１３】鋳造中の鋳片に対して大きな圧下を加え、
鋳片の内部品質を向上させる技術が「材料とプロセス
誌、第７巻、第１号、１７９頁、１９９４」や、特開平
６３−１８３７６５号公報に開示されている。このイン
ラインリダクション法は、鋳造中に行なうため、当然、
再加熱が不要であり、またポロシティの圧下消滅の効果
も大きい。しかし、設備費が著しく高く経済的でない。[0013] A large reduction is applied to the slab during casting.
Techniques for improving the internal quality of a slab are disclosed in "Materials and Process Magazine, Vol. 7, No. 1, pp. 179, 1994" and JP-A-63-183765. This in-line reduction method is performed during casting, so of course,
No reheating is required, and the effect of porosity reduction under pressure is great. However, the equipment cost is extremely high and not economical.
【００１４】なお、「鉄と鋼誌、第６０巻、第７号、８
７５頁、１９７４」にも、インラインリダクション法と
して、同様の技術が示されているが、この方法は矩形断
面のブルームやビレットを対象とした技術であり、本発
明が目指すところの、Ｃｒ含有鋼の丸鋳片に適用するに
は問題が多い。Incidentally, "Iron and Steel Magazine, Vol. 60, No. 7, 8"
75, 1974], a similar technique is shown as an in-line reduction method. This method is intended for a bloom or a billet having a rectangular cross section. There are many problems in applying to round cast slabs.
【００１５】この様な事情にあるため、鋳造まま（再加
熱を行わない。）の丸ビレットを用いて、マンネスマン
穿孔を行うと疵の発生が懸念される、Ｃｒ含有鋼の継目
無鋼管の製造においては、内部品質を向上させるために
再加熱し、圧延して製造した丸ビレットを用いることが
不可欠とされてきた。[0015] Under these circumstances, the production of Cr-containing steel seamless steel pipes is feared when the Mannesmann drilling is performed using a round billet as cast (without reheating). In order to improve the internal quality, it has been indispensable to use a round billet manufactured by reheating and rolling.
【００１６】そして、この方向での製管時の疵の発生を
回避する方法が引続き模索されている。たとえば、特開
平７−１３６７０２号公報には、大断面のブルームを鋳
造した後に、加熱し、大きな圧下を加えることにより、
加工性の良好な高Ｃｒ鋼の継目無鋼管用の丸ビレットが
得られるとされている。[0016] A method for avoiding the generation of flaws during pipe production in this direction has been continuously sought. For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 7-136702 discloses that a large-bloom bloom is cast, then heated and subjected to a large reduction.
It is said that a round billet for a seamless steel pipe of high Cr steel with good workability can be obtained.
【００１７】[0017]
【発明が解決しようとする課題】以上に述べた様に、Ｃ
ｒ含有鋼においてマンネスマン法による継目無鋼管の製
造に用いる丸ビレットの内部品質を向上させる方法は、
従来からの方法である加熱−分塊圧延の方法か、鋳造時
に大きな圧下を行う方法（インラインリダクション法）
か、特殊な形状の鋳型を用い、軽圧下する方法かに絞ら
れるが、おのおの、運転費が高い、設備費が過大、能率
が低い等の欠点を有している。As described above, as described above, C
A method for improving the internal quality of a round billet used for manufacturing a seamless steel pipe by the Mannesmann method in r-containing steel is as follows.
Conventional method of heating-bulking rolling or method of performing large reduction during casting (in-line reduction method)
Alternatively, the method can be narrowed down to a method of reducing the pressure by using a mold having a special shape. However, each method has disadvantages such as high operation cost, excessive facility cost, and low efficiency.
【００１８】本発明は、このような事情に鑑み、Ｃｒ含
有鋼において、鋳造ままの丸ビレットを用いてマンネス
マン法により継目無鋼管を製造した場合も、内面傷の発
生の少ない、簡便かつ経済的な製造方法を提供すること
を目的とする。In view of such circumstances, the present invention provides a simple and economical method for producing a seamless steel pipe with less internal flaws even when a seamless steel pipe is manufactured by the Mannesmann method using an as-cast round billet in Cr-containing steel. It is intended to provide a simple manufacturing method.
【００１９】[0019]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の問
題点を解決するため、Ｃｒ含有鋼の鋳造直後の高温の丸
ビレットに、簡便でしかも効果的な圧下を加える方法を
種々検討し、本発明を完成させたものである。本発明の
完成により、鋳片中に発生したポロシティや偏析を消滅
させてその内部品質を向上させ、マンネスマン穿孔時に
内面疵の発生が少ない加工性の良好な丸ビレットを得る
ことが可能となった。Means for Solving the Problems In order to solve the above-mentioned problems, the present inventors have studied various methods for applying a simple and effective rolling method to a hot round billet immediately after casting of a Cr-containing steel. Thus, the present invention has been completed. With the completion of the present invention, it has become possible to eliminate porosity and segregation generated in a slab, improve its internal quality, and obtain a round billet with good workability with less occurrence of inner surface flaws at the time of Mannesmann drilling. .
【００２０】第１発明は、以下に示す工程を備えてい
る、加工性の良いＣｒ含有継目無鋼管製造用丸ビレット
の製造方法である。The first invention is a method for producing a round billet for producing a Cr-containing seamless steel pipe having good workability, comprising the following steps.
【００２１】（ａ）Ｃｒ含有鋼の丸鋳片を連続鋳造によ
り製造する工程 （ｂ）凝固完了後の前記丸鋳片を、直ちに長さ方向に一
定の間隔で切断して、丸ビレットにする工程 （ｃ）前記丸ビレットに、直径方向に圧下を加える偏平
化の圧下を行い、偏平化した丸ビレットにする工程 （ｄ）前記偏平化した丸ビレットに、最大径の方向に圧
下を加える再真円化の圧下を行い、縮径した丸ビレット
にする工程 （ｅ）前記工程（ｃ）および工程（ｄ）を合わせて均質
化の圧下とし、それを、さらに１回以上繰り返す工程 また、第２発明は、第１発明において、工程（ｃ）およ
び工程（ｅ）の偏平化の圧下を、フラットロール、フラ
ットオーバル孔型を有するロール、または、オーバル孔
型を有するロールの内の少なくとも１つを用いて行い、
工程（ｄ）および工程（ｅ）の再真円化の圧下を、ラウ
ンド孔型を有するロールを用いて行うＣｒ含有鋼の加工
性の良い継目無鋼管製造用丸ビレットの製造方法であ
る。(A) Step of manufacturing a round cast of Cr-containing steel by continuous casting (b) The round cast after solidification is immediately cut at regular intervals in the length direction to form a round billet. Step (c) A flattening reduction by applying a rolling reduction in the diameter direction to the round billet to form a flattened round billet. (D) Re-rolling the flattened round billet in the direction of the maximum diameter. (E) combining the above steps (c) and (d) to reduce the homogenization, and repeating the step one or more times. According to a second aspect, in the first aspect, the flattening reduction in the step (c) and the step (e) is performed by at least one of a flat roll, a roll having a flat oval hole type, or a roll having an oval hole type. Done using
This is a method for producing a round billet for producing a seamless steel pipe having good workability of Cr-containing steel, in which the step (d) and the step (e) of reducing the roundness are performed using a roll having a round hole type.
【００２２】また、第３発明は、第１発明において、フ
ラットな面、フラットオーバル孔型、または、オーバル
孔型の内の少なくとも１つと、ラウンド孔型とを２組以
上備えたロールにより、工程（ｃ）および工程（ｅ）の
偏平化の圧下を、フラットな面、フラットオーバル孔
型、または、オーバル孔型の内の少なくとも１つで行
い、工程（ｄ）および工程（ｅ）の再真円化の圧下を、
ラウンド孔型により行うＣｒ含有鋼の加工性の良い継目
無鋼管製造用丸ビレットの製造方法である。According to a third aspect of the present invention, in the first aspect, the process is performed by using a roll having at least one of a flat surface, a flat oval hole type, or an oval hole type, and two or more round hole types. The reduction of the flattening in the step (c) and the step (e) is performed on at least one of a flat surface, a flat oval hole type or an oval hole type, and the steps (d) and the step (e) are repeated. The reduction of circularization,
This is a method for producing a round billet for producing a seamless steel pipe having good workability of Cr-containing steel by a round hole die.
【００２３】本発明は、Ｃｒを含有する鋼を対象として
いる。Ｃｒを含まない場合は溶鋼の粘度が低くポロシテ
ィが発生しにくく、また、偏析も小さいため本発明の方
法を用いた場合の効果は小さい。The present invention is directed to steel containing Cr. When Cr is not contained, the viscosity of the molten steel is low, porosity is hardly generated, and the segregation is small, so that the effect of using the method of the present invention is small.
【００２４】本発明は、外径が１７０〜３４０ｍｍφの
丸ビレットに適用した場合に、その効果が特に大きく現
れる。丸ビレットの外径が１７０ｍｍφ未満の場合は、
凝固時の収縮量が小さくポロシティが発生しにくい。ま
た、偏析も小さく、本発明の方法を採用しても得られる
効果は大きくない。一方、３４０ｍｍφを越える場合
は、軸芯部に溶鋼が補給されやすくなり、ポロシティの
発生は少なくなり、やはり、本発明を採用する意味が小
さくなる。When the present invention is applied to a round billet having an outer diameter of 170 to 340 mmφ, the effect is particularly significant. If the outer diameter of the round billet is less than 170mmφ,
The amount of shrinkage during solidification is small, and porosity is not easily generated. In addition, segregation is small, and the effect obtained by employing the method of the present invention is not large. On the other hand, when the diameter exceeds 340 mmφ, molten steel is easily supplied to the shaft core, the occurrence of porosity is reduced, and the significance of adopting the present invention is also reduced.
【００２５】本発明では、偏平化の圧下および再真円化
の圧下を１組（これを均質化の圧下とし、以後、単に圧
下と略す。また、均質化の圧下を加えることを、単に圧
下する、または、圧下時等と記す。なお、偏平化の圧下
や再真円化の圧下、フラットロールによる圧下等におけ
る圧下は、もちろん、均質化の圧下ではない。）とし、
比較的簡単な設備により、これを２回以上丸ビレットに
加える。圧下する工程は、丸鋳片を切断して丸ビレット
にした後である。１回の圧下中での偏平化の圧下と再真
円化の圧下では、おのおのの圧下の方向は互いに直角で
ある。In the present invention, the reduction of flattening and the reduction of re-roundness are referred to as one set (this is referred to as reduction of homogenization, hereinafter simply referred to as reduction. Also, the application of reduction of homogenization is simply referred to as reduction. The reduction in flattening, the reduction in roundness, the reduction in flat rolls, etc. is, of course, not the reduction in homogenization.)
With relatively simple equipment, this is added to the round billet more than once. The step of rolling down is after cutting the round slab into a round billet. In the flattening reduction and the re-rounding reduction in one reduction, the directions of the respective reductions are perpendicular to each other.
【００２６】偏平化の圧下に用いるロールは、フラット
ロール、２）フラットオーバル孔型ロール、または、
３）オーバル孔型ロールである。図２、図３、図４に、
これらのロールにより偏平化の圧下を受けたビレット断
面を示す。The roll used for the flattening reduction may be a flat roll, 2) a flat oval roll, or
3) Oval hole type roll. 2, 3, and 4,
The billet cross section which received the flattening reduction by these rolls is shown.
【００２７】再真円化の圧下に用いるロールは、ラウン
ド孔型ロールであり、偏平化した丸ビレットに対して、
最大径の方向に圧下を加え、縮径して再度、真円断面の
丸ビレットとする。図５に、ラウンド孔型ロールにより
再真円化の圧下を受けたビレット断面を示す。The roll used under the pressure for re-rounding is a round-hole type roll.
A reduction is applied in the direction of the maximum diameter, the diameter is reduced, and a round billet having a perfect circular cross section is formed again. FIG. 5 shows a cross section of a billet that has been subjected to a re-rounding reduction by a round-hole type roll.
【００２８】偏平化の圧下にフラットオーバルやオーバ
ルの孔型を有するロールを用いる場合は、圧下が丸ビレ
ットの中心に向ってかかるため、軸芯部に圧縮応力場が
形成され内部品質が向上する。この効果は、ラウンド孔
型ロールによる再真円化の圧下によりさらに大きくな
る。When a roll having a flat oval or oval hole type is used for the flattening reduction, the reduction is applied toward the center of the round billet, so that a compressive stress field is formed in the shaft core portion and the internal quality is improved. . This effect is further enhanced by the reduction of the roundness by the round hole type roll.
【００２９】偏平化の圧下にフラットロールを用いる場
合も、次いでラウンド孔型ロールによる再真円化の圧下
を行うため、フラットロールによる圧下時に発生した微
細な欠陥は修復され、同様に優れた内質を持つ丸ビレッ
トが得られる。本発明の圧延方法は、以上に述べた様に
従来の軽圧下法に比較して、圧延時に丸ビレットに加わ
る歪みが均一であり、また、マンネスマン穿孔時に、割
れの発生の原因となる内部欠陥や変形を生じさせにく
い。When a flat roll is used for the flattening reduction, a round hole type roll is used to reduce the roundness again. Therefore, fine defects generated at the time of the flat roll reduction are repaired. A round billet with good quality is obtained. As described above, the rolling method of the present invention has a uniform distortion applied to the round billet at the time of rolling as compared with the conventional light rolling method, and has an internal defect causing cracking at the time of Mannesmann drilling. Or deformation.
【００３０】この、偏平化−真円化の圧下工程を複数回
繰り返すことにより、 １）１回の圧下量を小さくでき、また、縮径工程が１回
毎に入るため、丸ビレットの内部に割れが発生しにく
く、また、発生した割れが成長しにくく、さらに、発生
した割れも圧着されるため、効果的に内質を改善するこ
とができる。の効果が得られ、さらに、 ２）１回の圧下量を少なくすることができ、個々のミル
の剛性や、圧下力や圧延動力を小さくすることが可能で
あり、設備費が低減できる。 ３）圧下工程を繰り返すことにより、大きな径の丸鋳片
より種々の径の丸ビレットを製造することができる。し
たがって、鋳造時の鋳型の交換の回数が少なくなる。等
の効果も得られる。By repeating this flattening and rounding rolling process a plurality of times, 1) the amount of rolling can be reduced once, and since the diameter reducing process is performed once each time, the inside of the round billet can be reduced. Cracks are less likely to occur, and the generated cracks are less likely to grow, and the generated cracks are also pressed, so that the internal quality can be effectively improved. 2) The amount of reduction per operation can be reduced, the rigidity of each mill, the reduction force and the rolling power can be reduced, and the equipment cost can be reduced. 3) By repeating the rolling-down process, round billets of various diameters can be manufactured from large diameter round cast pieces. Therefore, the number of times of exchanging the mold during casting is reduced. And the like.
【００３１】また、第3 発明により、 可逆式圧延をする
ことができるため、 設備費用の低減を図ることができ
る。According to the third aspect of the present invention, since reversible rolling can be performed, equipment costs can be reduced.
【００３２】圧下の減面率（Ａｒｎ：第ｎ番目の組）は
以下に示す（１）式より求める。 第ｎ番目の均質化の圧下の減面率（Ａｒｎ）＝｛（第ｎ番目の圧下前の丸ビレ ット径）2 −（第ｎ番目の圧下後の丸ビレット径）2 ｝／（第 ｎ番目の圧下前の丸ビレット径）2 ・・・・・・・・（１） なお、おのおののスタンドの偏平化の圧下、および再真
円化の圧下の減面率は、これらの前後における丸ビレッ
トの移動速度より求めるが、必ずしも厳密な値を求める
必要はない。The reduction in area (Arn: n-th set) is determined by the following equation (1). Reduction area (Arn) under reduction of the n-th homogenization = {(round billet diameter before the n-th reduction) 2- (round billet diameter after the n-th reduction) 2 } / ( The diameter of the round billet before the n-th reduction) 2 (1) The reduction in flattening and the reduction in re-roundness of each stand are reduced before and after these. Although it is determined from the moving speed of the round billet, it is not always necessary to determine an exact value.
【００３３】本発明においては、継目無鋼管における疵
の発生率を、１０％以下にすることができる減面率（以
後、減面率と記述した場合は、Ａｒ１、・・・・Ａｒｎ
の内の１つを示すものとする。）を有効減面率（以後、
有効減面率と記述した場合は、Ａｒｅ１、・・・・Ａｒ
ｅｎの内の１つを示すものとする。）と定義するが、こ
の有効減面率は、この限界値以上の圧下を複数回繰り返
すことにより、疵の発生率をさらに大きく低下させるこ
とができる減面率でもある。すなわち、有効減面率以下
の圧下の複数回の繰り返しは、有効減面率以上の圧下の
繰り返しに比較して、疵の発生を抑える効果は小さい。In the present invention, the reduction rate of flaws in the seamless steel pipe can be reduced to 10% or less (hereinafter, when the reduction rate is described as Ar1,..., Arn).
Shall be shown. ) To the effective reduction rate (hereinafter,
When described as the effective area reduction rate, Are1,..., Ar
Let us denote one of en. ), The effective area reduction rate is also the area reduction rate at which the occurrence rate of flaws can be further reduced by repeating the reduction more than the limit value a plurality of times. In other words, the effect of suppressing the generation of flaws is smaller in a plurality of repetitions of reduction under the effective area reduction rate than in a reduction under the effective area reduction rate.
【００３４】一般的に、マンネスマン法による継目無鋼
管においては、内面の疵の発生率が、１０％以下の場合
は疵の手入れは必要であるが、問題なく製品とすること
ができる。この疵の発生率を１０％以下にするための減
面率が、上記の有効減面率とほぼ等しいことを実験的に
確認した。これは、疵の発生率を１０％以下とするため
には、かなりの内質の改善が必要であり、この程度の改
善が行われて、始めて圧下の累積効果が大きく出てくる
ためと考えられる。もちろん、有効減面率以下の圧下を
行った場合も、それに応じた効果は得られる。Generally, in a seamless steel pipe manufactured by the Mannesmann method, if the incidence rate of flaws on the inner surface is 10% or less, it is necessary to care for flaws, but a product can be produced without any problem. It was experimentally confirmed that the area reduction rate for reducing the occurrence rate of the flaw to 10% or less was substantially equal to the above-mentioned effective area reduction rate. This is because considerable improvement in the internal quality is necessary in order to reduce the incidence of flaws to 10% or less, and it is only after such an improvement has been made that the cumulative effect of reduction becomes large. Can be Of course, the effect corresponding to the reduction can be obtained even when the reduction is performed below the effective area reduction rate.
【００３５】有効減面率は、鋼中のＣｒの含有量と圧下
前の丸ビレット径の関数であり、以下の（２）式で表す
ことができる。The effective area reduction rate is a function of the Cr content in the steel and the diameter of the round billet before rolling, and can be expressed by the following equation (2).
【００３６】 第ｎ番目の圧下の有効減面率（Ａｒｅｎ）＝ｆ（Ｃｒ％、第ｎ回目の圧下前の 丸ビレット径） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（３） なお、この有効減面率は、鋼中のＣｒ量と、圧下前の丸
ビレット径の関数であるが、Ｃｒ量が０．５〜１５％、
丸ビレット径が１７０〜３４０ｍｍφの範囲において
は、大きくは変化はせず１０％程度である。ただし、ｎ
が大きく（圧下が累積するにしたがって）なると、やや
小さくなる。Effective reduction area (Aren) at the n-th reduction = f (Cr%, round billet diameter before the n-th reduction) (3) The effective area reduction rate is a function of the amount of Cr in the steel and the diameter of the round billet before rolling.
When the round billet diameter is in the range of 170 to 340 mmφ, there is no significant change, and it is about 10%. Where n
Becomes larger (as the reduction is accumulated), it becomes slightly smaller.
【００３７】本発明においては、２つ以上のミル（本発
明においては、偏平化の圧下を行なうスタンドと、再真
円化の圧下を行なうスタンドを合わせた設備をミルとす
る。また、圧延機全体、すなわち、複数のミルを合わせ
た設備を、連続圧延機とする。）により圧下を行うが、
おのおののミルにおける減面率が、そのミルにおける有
効減面率以上である圧延が少なくとも2 以上のミルで行
なわれることが望ましい。すなわち、 第１番目のミルの減面率（Ａｒ１）≧第１番目のミルの有効減面率（Ａｒｅ１） 第２番目のミルの減面率（Ａｒ２）≧第２番目のミルの有効減面率（Ａｒｅ２） 第３番目のミルの減面率（Ａｒ３）≧第３番目のミルの有効減面率（Ａｒｅ３） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 第ｎ番目のミルの減面率（Ａｒｎ）≧第ｎ番目のミルの有効減面率（Ａｒｅｎ） の関係を満足する圧下が、２つ以上のミルで行われるこ
とが望ましい。In the present invention, two or more mills (in the present invention, a mill that is a combination of a stand that reduces flattening and a stand that reduces rolling to re-roundness. The whole, that is, the equipment combining a plurality of mills is referred to as a continuous rolling mill.)
It is desirable that the rolling in which the area reduction rate in each mill is equal to or more than the effective area reduction rate in the mill is performed in at least two or more mills. That is, the area reduction rate of the first mill (Ar1) ≧ the effective area reduction rate of the first mill (Are1) The area reduction rate of the second mill (Ar2) ≧ the effective area reduction of the second mill Rate (Are2) Reduction rate of the third mill (Ar3) ≥ Effective reduction rate of the third mill (Are3) ... The reduction that satisfies the relationship of area reduction rate of the n-th mill (Arn) ≧ effective area reduction rate of the n-th mill (Aren) is two or more mills. It is desirable to be performed in.
【００３８】[0038]
【発明の実施の形態】図１は本発明の目的である、加工
性の良い丸ビレット製造の実施の形態を示す概略図であ
る。鋳型１に注入された溶鋼は丸鋳片２になる。なお、
本発明の実施においては、凝固中に電磁攪拌処理（必須
ではない）を行う。丸鋳片２は図示した様に、凝固しつ
つある状態で垂直方向から水平方向に曲げられる。丸鋳
片２の引抜き速度はピンチロール３により一定速度に制
御される。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 is a schematic view showing an embodiment of a round billet with good workability, which is an object of the present invention. The molten steel injected into the mold 1 becomes a round slab 2. In addition,
In the practice of the present invention, electromagnetic stirring (not essential) is performed during solidification. As shown, the round slab 2 is bent from the vertical direction to the horizontal direction while solidifying. The drawing speed of the round slab 2 is controlled to a constant speed by the pinch roll 3.
【００３９】鋳造ままで丸ビレットとする従来のプロセ
スの場合は、鋳造後にカッター４により切断し丸ビレッ
ト５にしてそのまま冷却する。または、先に述べた様に
ピンチロール３により、その効果があまり期待できない
圧下を加えた後に、切断して丸ビレット５にする。（こ
れらの場合はマンネスマン穿孔時に疵が相当量発生す
る。）In the case of a conventional process in which a round billet is formed as cast, the billet is cut by a cutter 4 after casting to form a round billet 5 and then cooled as it is. Alternatively, as described above, after applying a pressure with which the effect is not so expected from the pinch roll 3, it is cut into a round billet 5. (In these cases, a considerable amount of flaws are generated during Mannesmann drilling.)
【００４０】本発明においては、図示したように、丸鋳
片２をカッター４で切断して丸ビレット５とし、高温状
態のまま、内質が健全な丸ビレット５にするための圧下
を、ユニバーサル形式に配置した、偏平化の圧下を行な
うスタンド６１ａおよび、再真円化の圧下を行なうスタ
ンド６１ｂよりなる第１番目のミル６１で行い、つい
で、第２番目のミル６２（偏平化の圧下を行なうスタン
ド６２ａおよび、再真円化の圧下を行なうスタンド６２
ｂからなる。）、・・第ｎ番目のミル６ｎ（偏平化の圧
下を行なうスタンド６ｎａおよび、再真円化の圧下を行
なうスタンド６ｎｂからなる。）により、丸ビレット５
をさらに圧下する。なお、上記のミルを合わせて、連続
圧延機７とする。In the present invention, as shown, the round cast piece 2 is cut by a cutter 4 to form a round billet 5, and the reduction for forming the round billet 5 having a healthy inside while maintaining a high temperature state is performed by a universal method. Performed by a first mill 61 composed of a stand 61a that performs reduction of flattening and a stand 61b that performs reduction of re-roundness, and a second mill 62 (reduction of flattening is performed). Stand 62 a for performing the reduction and re-rounding reduction
b. The round billet 5 is formed by the n-th mill 6n (consisting of a stand 6na for reducing flattening and a stand 6nb for reducing rounding).
Is further reduced. The above mills are combined to form a continuous rolling mill 7.
【００４１】おのおののミルの、偏平化の圧下を行なう
スタンド６１ａ〜６ｎａのロールは、フラットロール、
フラットオーバル孔型ロール、あるいは、オーバル孔型
ロールとする。また、再真円化の圧下を行なうスタンド
６１ｂ〜６ｎｂのロールは、ラウンド孔型ロールとす
る。The rolls of the stands 61a to 6na that perform the flattening reduction of each mill are flat rolls,
A flat oval hole type roll or an oval hole type roll is used. In addition, the rolls of the stands 61b to 6nb that perform the reduction in re-roundness are round-hole type rolls.
【００４２】また、本発明は、例えばフラットな面、フ
ラットオーバル孔型、または、オーバル孔型の内の少な
くとも１つと、ラウンド孔型とを２組以上胴長方向に備
えた一対のロールを持つ、１つの可逆式圧延スタンドの
圧延機で実施することも可能である。Further, the present invention has a pair of rolls having at least one of a flat surface, a flat oval hole type or an oval hole type and two or more round hole types in the body length direction. It is also possible to carry out with a rolling mill of one reversible rolling stand.
【００４３】たとえば、第１回目の圧下を、フラットな
面とラウンド孔型で行い。第２回目の圧下をフラットオ
ーバル孔型とラウンド孔型で行なう。もちろん、この場
合は、偏平化の圧下と、再真円化の圧下との間に、丸ビ
レットを円周方向に１／４回転させ、また、圧延方向を
逆にする必要がある。For example, the first rolling is performed with a flat surface and a round hole type. The second rolling is performed with a flat oval hole type and a round hole type. Of course, in this case, it is necessary to rotate the round billet 1/4 in the circumferential direction between the flattening reduction and the re-rounding reduction, and to reverse the rolling direction.
【００４４】上記した２つの実施の形態には、それぞれ
長短がある。製造能率、生産量、設置場所の広さ、設備
費等を勘案して有利な形態を選択する。たとえば、後者
の１つの圧延スタンドの圧延機を用いる場合は、設備費
は安くなるが生産能率も低くなる。The two embodiments described above have advantages and disadvantages. Select an advantageous form in consideration of manufacturing efficiency, production volume, size of installation place, equipment cost, etc. For example, when the latter one rolling stand is used, the equipment cost is reduced but the production efficiency is reduced.
【００４５】偏平化の圧下の標準的な減面率は４〜２５
％程度、再真円化の圧下のそれは４〜２０％程度であ
り、１回の圧下により、減面率が８〜４５％程度の圧下
を掛けることが可能である。The standard area reduction rate under flattening reduction is 4 to 25.
%, And the reduction of re-roundness is about 4 to 20%, and it is possible to apply a reduction of about 8 to 45% by one reduction.
【００４６】[0046]
【実施例】図６にＣｒを１３％含有する鋼の１７０ｍｍ
φビレットを製造する場合の圧下の減面率と、継目無鋼
管の内面の疵の発生率との関係を示す。この図に示した
例は圧下を２つのスタンド、１つのミルで行っており、
本発明の比較例にあたる。FIG. 6 shows 170 mm of steel containing 13% of Cr.
The relationship between the reduction rate of reduction in the production of φ billets and the incidence of flaws on the inner surface of a seamless steel pipe is shown. In the example shown in this figure, rolling is performed with two stands and one mill,
This corresponds to a comparative example of the present invention.
【００４７】疵の発生率が１０％以下になる減面率は１
０％である。したがって、この場合の有効減面率は１０
％としてよい。減面率が２０％の場合の疵の発生率は約
５％である。また、実質的に疵の手入れが不要となる減
面率は３０％であり、この状態は、ポロシティや鋳造組
織の消滅と対応していると考えられる。ただし、減面率
が３０％の圧下を１つのミル（２つのスタンド）で加え
るためには、ミルの剛性を高くする必要があり、また大
きな動力を必要とする。The area reduction rate at which the occurrence rate of flaws becomes 10% or less is 1
0%. Therefore, the effective area reduction rate in this case is 10
% May be used. When the area reduction rate is 20%, the incidence of flaws is about 5%. Further, the area reduction rate at which the maintenance of flaws is substantially unnecessary is 30%, and this state is considered to correspond to the porosity and disappearance of the cast structure. However, in order to apply a reduction of 30% in area reduction rate by one mill (two stands), it is necessary to increase the rigidity of the mill and a large power is required.
【００４８】上記の内面疵の発生率は、疵の発生した継
目無鋼管の本数割合であり、その発生率が３％以下の場
合は、疵手入れのための生産能率の低下はほとんど問題
とならない。The rate of occurrence of the above-mentioned inner surface flaws is the ratio of the number of seamless steel pipes having flaws, and when the rate of occurrence is 3% or less, a decrease in production efficiency due to flaw care hardly causes a problem. .
【００４９】有効減面率は、ミルによる圧下が繰り返さ
れるにしたがって、低下する。即ち、第１番目のミルに
おいては、例えば、１０％であった場合も、第２番目の
ミル以降においては８％程度に低下する。The effective area reduction rate decreases as the rolling by the mill is repeated. That is, in the first mill, for example, even if it is 10%, it decreases to about 8% after the second mill.
【００５０】図７は図６と同じ成分の丸ビレットに対し
て、種々の条件下の圧下を行い、ついで、継目無鋼管を
製造した場合の疵の発生状態を示したものである。”
０”は圧下を行っていない場合であり、”１”は減面率
が１０％の圧下を１回行った場合である。この”０”お
よび”１”は比較例である。圧下を行わない場合の疵の
発生率は１００％である。FIG. 7 shows the state of generation of flaws when a round billet having the same components as in FIG. 6 was rolled under various conditions and then a seamless steel pipe was manufactured. "
“0” is a case where no reduction is performed, “1” is a case where reduction is performed once with a reduction ratio of 10%, and “0” and “1” are comparative examples. When there is no flaw, the incidence of flaws is 100%.
【００５１】”２”は、第１番目のミルの減面率を１０
％、第２番目のミルの減面率を９．８％、とした場合の
疵の発生率を示している。２つのミルによる圧下（合計
の減面率は１９％）により、疵の発生率は３％に低下し
ており、図６における１つのミルによる１回の２０％の
圧下に比較して、内部品質を改善する効果が大きいこと
がわかる。"2" indicates that the area reduction rate of the first mill is 10
%, And the rate of occurrence of flaws when the area reduction rate of the second mill is 9.8%. Due to the reduction by two mills (total reduction of area is 19%), the incidence of flaws is reduced to 3%. It can be seen that the effect of improving the quality is great.
【００５２】”３”は、第１番目のミルの減面率を１０
％、第２番目のミルの減面率を９．８％、第３番目のミ
ルの減面率を９．６％（合計の減面率は２７％）とした
場合であり、疵は発生していない。なお、この図７に示
した結果は、Ｃｒ量が０．５〜１５％の範囲の鋼の、丸
ビレットの径が１７０〜３４０ｍｍφの場合において
も、ほぼ同様であった。"3" indicates that the area reduction rate of the first mill is 10
%, The area reduction rate of the second mill was 9.8%, and the area reduction rate of the third mill was 9.6% (total area reduction rate was 27%). I haven't. Note that the results shown in FIG. 7 were almost the same even when the diameter of the round billet was 170 to 340 mmφ in steel in which the Cr content was in the range of 0.5 to 15%.
【００５３】[0053]
【発明の効果】本発明の製造方法は、そのロールの形状
からも明らかな様に、圧下時に丸ビレットに加える歪み
が、他の方法に比較して均一である。また。丸ビレット
の内部に、マンネスマン穿孔時に割れの発生の原因とな
る内部欠陥や変形を生じさせない。According to the production method of the present invention, as is apparent from the shape of the roll, the strain applied to the round billet at the time of rolling is uniform as compared with other methods. Also. In the round billet, there is no internal defect or deformation that may cause cracking when drilling Mannesmann.
【００５４】本発明の完成により、Ｃｒ含有鋼の場合は
必須であった再加熱・熱間圧延を行うことなく丸ビレッ
トとし、それを用いたマンネスマン法による継目無鋼管
の製造方法が確立された。特に、付加価値の高い高合金
鋼管の、内面疵の少ない低コストかつ高能率の製造が、
従来の装置を大きく改造することなく可能となった意義
は大きい。With the completion of the present invention, a method of manufacturing a seamless steel pipe by the Mannesmann method using a round billet without performing reheating and hot rolling, which was essential in the case of Cr-containing steel, was established. . In particular, low-cost and high-efficiency production of high-value-added high-alloy steel pipes
Significantly, it has become possible without significant modification of the conventional device.
【００５５】本発明の丸ビレットの製造方法は、従来よ
り行われてきた再加熱−加工の工程をとらず丸ビレット
とし、それを用いてマンネスマン法により、継目無鋼管
を製造していたすべての、Ｃｒ含有鋼に適用できる。ま
た、従来は、再加熱−圧延工程を経て丸ビレットとし、
マンネスマン穿孔を行っていたＣｒ含有鋼にも適用でき
る。In the method for producing a round billet of the present invention, a round billet is manufactured without using the conventional reheating-working process, and a seamless steel pipe is manufactured by the Mannesmann method using the round billet. , Cr-containing steel. Conventionally, a round billet is formed through a reheating-rolling process,
It can also be applied to Cr-containing steel that had been subjected to Mannesmann drilling.
【図１】本発明を実施するための装置の概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram of an apparatus for carrying out the present invention.
【図２】本発明を実施するための偏平化の圧下に使用す
るフラットロールによる、丸ビレットの圧下の状態を示
す概略図である。FIG. 2 is a schematic diagram showing a state in which a round billet is reduced by a flat roll used for reduction in flattening for carrying out the present invention.
【図３】本発明を実施するための偏平化の圧下に使用す
るフラットオーバル孔型を有するロールによる、丸ビレ
ットの圧下の状態を示す概略図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing a state in which a round billet is rolled down by a roll having a flat oval hole type used for flattening down to carry out the present invention.
【図４】本発明を実施するための偏平化の圧下に使用す
るオーバル孔型を有するロールによる、丸ビレットの圧
下の状態を示す概略図である。FIG. 4 is a schematic view showing a state in which a round billet is rolled down by a roll having an oval hole type used for flattening down to carry out the present invention.
【図５】本発明を実施するための、再真円化の圧下に使
用するラウンド孔型を有するロールによる、丸ビレット
の圧下の状態を示す概略図である。FIG. 5 is a schematic view showing a state in which a round billet is rolled down by a roll having a round hole shape used for rolling down to re-roundness for carrying out the present invention.
【図６】１３％Ｃｒ鋼における、１回の圧下の減面率と
疵の発生率との関係を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the reduction in area and the generation rate of flaws in a 13% Cr steel at a single reduction.
【図７】１３％Ｃｒ鋼における、丸ビレットの圧下条件
と疵の発生率との関係を示す図である。FIG. 7 is a view showing a relationship between a rolling condition of a round billet and a generation rate of a flaw in a 13% Cr steel.
【図８】Ｃｒ含有量と溶鋼の粘度の関係を示す図であ
る。FIG. 8 is a diagram showing the relationship between the Cr content and the viscosity of molten steel.
１・・・・・ 連続鋳造機の鋳型 ２・・・・・ 鋳片 ３・・・・・ ピンチロール ４・・・・・ カッター ５・・・・・ 丸ビレット ６１・・・・ 第１番目のミル ６１ａ・・・・第１番目のミルの偏平化の圧下のスタン
ド ６１ｂ・・・・第１番目のミルの再真円化の下のスタン
ド ６２・・・・ 第２番目のミル ６２ａ・・・・第２番目のミルの偏平化の圧下のスタン
ド ６２ｂ・・・・第２番目のミルの再真円化の下のスタン
ド ６ｎ・・・・ 第ｎ番目のミル ６ｎａ・・・・第ｎ番目のミルの偏平化の圧下のスタン
ド ６ｎｂ・・・・第ｎ番目のミルの再真円化の下のスタン
ド ７・・・・・・連続圧延機 ８・・・・・・フラットロール ９・・・・・・フラットオーバル孔型を有するロール １０・・・・・オーバル孔型を有するロール １１・・・・・ラウンド孔型を有するロール1 ············································································ Pinch roll 4 ··········· Cutter 5 ··· The mill 61a of the first mill The flattening stand of the first mill 61b ... The stand of the first mill under re-rounding 62 The second mill 62a ... Stand under the flattening reduction of the second mill 62b ... Stand under re-rounding of the second mill 6n ... Nth mill 6na ... The stand under the flattening of the n-th mill 6nb ... The stand under the re-rounding of the n-th mill 7 ... Continuous rolling mill 8 ... Flat roll 9 ... Roll with flat oval hole type 10 ... Roll with oval hole type 11 ... ... roll having a round hole type
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２１Ｊ 1/02 Ｂ２１Ｊ 1/02 Ｚ (72)発明者 庄田 順一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 中込 理欧 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 穴井 秀徳 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code Agency reference number FI Technical display location // B21J 1/02 B21J 1/02 Z (72) Inventor Junichi Shoda 1-1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo No. Nippon Kokan Co., Ltd. (72) Inventor Riyo Nakagome 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Japan Co., Ltd. (72) Inventor Hidenori Anai 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo, Japan Nihon Kokan Co., Ltd.
Claims (3)
加工性の良いＣｒ含有継目無鋼管製造用丸ビレットの製
造方法。 （ａ）Ｃｒ含有鋼の丸鋳片を連続鋳造により製造する工
程 （ｂ）凝固完了後の前記丸鋳片を、直ちに長さ方向に一
定の間隔で切断して、丸ビレットにする工程 （ｃ）前記丸ビレットに、直径方向に圧下を加える偏平
化の圧下を行い、偏平化した丸ビレットにする工程 （ｄ）前記偏平化した丸ビレットに、最大径の方向に圧
下を加える再真円化の圧下を行い、縮径した丸ビレット
にする工程 （ｅ）前記工程（ｃ）および工程（ｄ）を合わせて均質
化の圧下とし、それを、さらに１回以上繰り返す工程。1. A method for producing a round billet for producing a Cr-containing seamless steel pipe having good workability, comprising the following steps. (A) A step of producing a round cast slab of Cr-containing steel by continuous casting (b) A step of immediately cutting the round cast slab after solidification is completed at regular intervals in the length direction to form a round billet (c) A) a step of reducing the round billet by applying a reduction in the diameter direction to form a flattened round billet; and (d) re-rounding the flattened round billet by applying a reduction in the direction of the maximum diameter. (E) a step of combining the steps (c) and (d) to reduce the homogenization, and repeating this one or more times.
下を、フラットロール、フラットオーバル孔型を有する
ロール、または、オーバル孔型を有するロールの内の少
なくとも１つを用いて行い、工程（ｄ）および工程
（ｅ）の再真円化の圧下を、ラウンド孔型を有するロー
ルを用いて行う請求項１に記載のＣｒ含有鋼の加工性の
良い継目無鋼管製造用丸ビレットの製造方法。2. The flattening reduction in the steps (c) and (e) is performed using at least one of a flat roll, a roll having a flat oval hole type, or a roll having an oval hole type. 2. The round billet for producing a seamless steel pipe having good workability of Cr-containing steel according to claim 1, wherein the reduction of the re-roundness in the steps (d) and (e) is performed using a roll having a round hole shape. Manufacturing method.
たは、オーバル孔型の内の少なくとも１つと、ラウンド
孔型とを２組以上備えたロールにより、工程（ｃ）およ
び工程（ｅ）の偏平化の圧下を、フラットな面、フラッ
トオーバル孔型、または、オーバル孔型の内の少なくと
も１つで行い、工程（ｄ）および工程（ｅ）の再真円化
の圧下を、ラウンド孔型により行う請求項１に記載のＣ
ｒ含有鋼の加工性の良い継目無鋼管製造用丸ビレットの
製造方法。3. The flattening of the steps (c) and (e) by a roll having at least one of a flat surface, a flat oval hole or an oval hole and two or more round holes. The rolling reduction is performed on at least one of a flat surface, a flat oval hole type, or an oval hole type, and the reduction of the re-roundness in the steps (d) and (e) is performed by a round hole type. The method according to claim 1, wherein
A method for producing a round billet for producing a seamless steel pipe having good workability of r-containing steel.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP19627296A JP3533834B2 (en) | 1996-07-25 | 1996-07-25 | Method for producing round billet for producing Cr-containing seamless steel pipe with good workability |
Applications Claiming Priority (1)
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Publications (2)
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| JP (1) | JP3533834B2 (en) |
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- 1996-07-25 JP JP19627296A patent/JP3533834B2/en not_active Expired - Lifetime
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