JPH10325439A - Attenuation force variable type shock absorber - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To dissolve the restriction of a stroke of a piston by the necessity of a comparatively long diameter expansion part by providing a pair of check valves for adjusting the back pressure of an extension process and the check valve for adjusting the back pressure of a shrink process to a main body part, in the attenuation force variable shock absorber of the back pressure adjust type. SOLUTION: An attenuation force generation valve 52 for extenuation process and an attenuation force generation valve 54 for shrink process are provided on a piston main body 34 and at the opening time of the valve 52, a communication hole 62 and diameter direction hole 94 are communicated and connected and functioned as an orifice. The attenuation force generation valve 54 for shrink process includes a valve element 80 arranged reciprocatably in the valve hole 78 provided on a block 44 and a compression coil spring 82 alike. As these check valves for adjusting back pressure are not provided on the piston rod 32 but provided on the piston main body 34, it is unnecessary that a comparatively long diameter expansion part for providing the check valve to a part adjacent to the main body part of the rod part is provided and it can be avoided that the stroke of the piton is restricted to the diameter expansion part.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車等の車輌の
サスペンションに組込まれるショックアブソーバに係
り、更に詳細には減衰力可変式のショックアブソーバに
係る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a shock absorber incorporated in a suspension of a vehicle such as an automobile, and more particularly, to a variable damping force type shock absorber.

【０００２】[0002]

【従来の技術】自動車等の車輌のサスペンションに組込
まれる減衰力可変式のショックアブソーバは、一般に、
互いに共働して第一及び第二のシリンダ室を郭定するシ
リンダ及びピストンであって、ピストンはシリンダに往
復動可能に嵌合する本体部と一端にて本体部に連結され
たロッド部とよりなるシリンダ及びピストンと、ピスト
ンに設けられ第一及び第二のシリンダ室を相互に連通接
続する伸び行程用及び縮み行程用接続通路と、第一のシ
リンダ室より伸び行程用接続通路を経て第二のシリンダ
室へ向かう作動油の流れのみを許す伸び行程用減衰力発
生弁と、前記第二のシリンダ室より縮み行程用接続通路
を経て第一のシリンダ室へ向かう作動油の流れのみを許
す縮み行程用減衰力発生弁と、伸び行程及び縮み行程に
於ける減衰力を可変調整する減衰力可変手段とを有して
いる。2. Description of the Related Art A variable damping force type shock absorber incorporated in a suspension of a vehicle such as an automobile generally has
A cylinder and a piston which cooperate with each other to define a first and a second cylinder chamber, wherein the piston has a main body portion reciprocally fitted to the cylinder and a rod portion connected to the main body portion at one end. A cylinder and a piston, which are provided on the piston, connect the first and second cylinder chambers to each other, and connect the first and second cylinder chambers to each other. An extension stroke damping force generating valve that allows only the flow of hydraulic oil toward the second cylinder chamber, and allows only a flow of hydraulic oil toward the first cylinder chamber via the contraction stroke connection passage from the second cylinder chamber. It has a contraction stroke damping force generating valve and damping force variable means for variably adjusting the damping force in the extension stroke and the contraction stroke.

【０００３】かかる減衰力可変式のショックアブソーバ
の一つとして、例えば特開平８−４８１８号公開公報に
記載されている如く、減衰力可変手段がそれぞれ伸び行
程用及び縮み行程用減衰力発生弁の弁要素を閉弁位置へ
向けて付勢する背圧を与える伸び行程用及び縮み行程用
背圧室と、それぞれ伸び行程用及び縮み行程用背圧室内
の圧力を調整する伸び行程用及び縮み行程用背圧調整手
段とを有する所謂背圧調整型の減衰力可変式ショックア
ブソーバが既に知られている。As one of such variable damping force type shock absorbers, for example, as disclosed in Japanese Patent Laid-Open Publication No. H8-4818, damping force variable means is provided for damping force generating valves for an extension stroke and a contraction stroke, respectively. A back pressure chamber for an extension stroke and a contraction stroke for applying a back pressure for urging the valve element toward the valve closing position, and an extension stroke and a contraction stroke for adjusting the pressure in the back pressure chamber for the extension stroke and the contraction stroke, respectively. A so-called back-pressure-adjustable damping force-variable shock absorber having a back pressure adjusting means for use is already known.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかし上記公開公報に
記載された従来の背圧調整型の減衰力可変式ショックア
ブソーバに於いては、伸び行程用及び縮み行程用背圧調
整手段の種々の構成部材がロッド部に設けられているた
め、ロッド部の本体部に隣接する部分に比較的長い拡径
部が必要であり、そのためピストンのストロークが制約
を受けるという不具合がある。またかかる不具合を解消
すべく、シリンダの長さを長くすると、ショックアブソ
ーバ全体の長さが長くなり、ショックアブソーバの車輌
搭載性が悪化する。However, in the conventional back pressure adjusting type variable damping force type shock absorber described in the above publication, various configurations of the back pressure adjusting means for the extension stroke and the contraction stroke are used. Since the member is provided on the rod portion, a relatively long diameter-enlarged portion is required in a portion adjacent to the main body portion of the rod portion, and there is a problem that the stroke of the piston is restricted. In addition, if the length of the cylinder is increased in order to solve such a problem, the overall length of the shock absorber is increased, and the mountability of the shock absorber in a vehicle is deteriorated.

【０００５】本発明は、従来の背圧調整型の減衰力可変
式ショックアブソーバに於ける上述の如き問題に鑑みて
なされたものであり、本発明の主要な課題は、伸び行程
用及び縮み行程用背圧調整手段の主要な構成部材をロッ
ド部ではなく本体部に設けることにより、ピストンのス
トロークの制約を解消することである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems in a conventional back-pressure-adjustable damping force variable shock absorber, and a main object of the present invention is to provide an extension stroke and a contraction stroke. It is an object of the present invention to eliminate the restriction on the stroke of the piston by providing the main constituent members of the back pressure adjusting means for the main body, not the rod.

【０００６】また上記公開公報に記載された構成に於い
ては、各背圧調整手段は第一及び第二のシリンダ室と背
圧室とを連通接続する背圧調整通路と、背圧室と連通す
る部位の両側にて背圧調整用通路の途中に設けられた一
対の背圧調整用逆止弁と、一対の背圧調整用逆止弁の間
にて背圧調整用通路の途中に設けられた背圧調整弁とを
有し、二つの背圧調整用通路は対応する背圧調整用逆止
弁の間に共通の部分を有し、背圧調整弁は共通の部分に
設けられ各背圧調整用通路内の圧力が設定圧力を越える
と開弁する一つの開閉弁と、設定圧力を可変調整する設
定圧力調整手段とを有している。In the configuration disclosed in the above publication, each of the back pressure adjusting means includes a back pressure adjusting passage connecting the first and second cylinder chambers to the back pressure chamber, and a back pressure chamber. A pair of back pressure adjusting check valves provided in the middle of the back pressure adjusting passage on both sides of the communicating portion, and between the pair of back pressure adjusting check valves in the middle of the back pressure adjusting passage. And a back pressure regulating valve provided, wherein the two back pressure regulating passages have a common part between the corresponding back pressure regulating check valves, and the back pressure regulating valve is provided in the common part. It has one on-off valve that opens when the pressure in each back pressure adjusting passage exceeds a set pressure, and set pressure adjusting means for variably adjusting the set pressure.

【０００７】かかる構成によれば伸び行程用背圧調整手
段及び縮み行程用背圧調整手段の各々が開閉弁及び設定
圧力調整手段を有する場合に比してショックアブソーバ
の構造を簡略化することができるが、自動車等の車輌に
於いて必要な減衰力特性を達成するためには、換言すれ
ば伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰力よりも高くする
ためには、ショックアブソーバの行程が伸び行程である
か縮み行程であるかを判定すると共に、その判定結果に
応じて設定圧力調整手段を制御し、行程の変化毎に設定
圧力を変化させなければならず、設定圧力調整手段に対
する制御が非常に複雑になる。According to this structure, the structure of the shock absorber can be simplified as compared with the case where each of the back pressure adjusting means for the extension stroke and the back pressure adjusting means for the contraction stroke has the on-off valve and the set pressure adjusting means. However, in order to achieve the required damping force characteristics in vehicles such as automobiles, in other words, in order to make the damping force in the extension stroke higher than that in the contraction stroke, the stroke of the shock absorber must be extended. In addition to determining whether the stroke is a stroke or a contraction stroke, the set pressure adjusting means must be controlled in accordance with the determination result, and the set pressure must be changed for each change in the stroke. It becomes very complicated.

【０００８】従って本発明の他の課題は、上記主要な課
題を達成すると共に、設定圧力調整手段に対する制御を
複雑化することなく伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰
力よりも高くすることである。Accordingly, another object of the present invention is to achieve the above-mentioned main object and to make the damping force of the extension stroke higher than that of the contraction stroke without complicating the control of the set pressure adjusting means. is there.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】上述の如き主要な課題
は、本発明によれば、請求項１の構成、即ち互いに共働
して第一及び第二のシリンダ室を郭定するシリンダ及び
ピストンであって、前記ピストンは前記シリンダに往復
動可能に嵌合する本体部と一端にて前記本体部に連結さ
れたロッド部とよりなるシリンダ及びピストンと、前記
ピストンに設けられ前記第一及び第二のシリンダ室を相
互に連通接続する伸び行程用及び縮み行程用接続通路
と、前記第一のシリンダ室より前記伸び行程用接続通路
を経て前記第二のシリンダ室へ向かう作動油の流れのみ
を許す伸び行程用減衰力発生弁と、前記第二のシリンダ
室より前記縮み行程用接続通路を経て前記第一のシリン
ダ室へ向かう作動油の流れのみを許す縮み行程用減衰力
発生弁と、それぞれ前記伸び行程用及び前記縮み行程用
減衰力発生弁の弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する背圧
を与える伸び行程用及び縮み行程用背圧室と、それぞれ
前記伸び行程用及び前記縮み行程用背圧室内の圧力を調
整する伸び行程用及び縮み行程用背圧調整手段とを有
し、前記伸び行程用背圧調整手段は前記第一及び第二の
シリンダ室と前記伸び行程用背圧室とを連通接続する伸
び行程用背圧調整通路と、前記伸び行程用背圧室と連通
する部位の両側にて前記伸び行程背圧調整用通路の途中
に設けられた一対の伸び行程背圧調整用逆止弁と、前記
一対の伸び行程背圧調整用逆止弁の間にて前記伸び行程
背圧調整用通路の途中に設けられた伸び行程用背圧調整
弁とを有し、前記縮み行程用背圧調整手段は前記第一及
び第二のシリンダ室と前記縮み行程用背圧室とを連通接
続する縮み行程背圧調整用通路と、前記縮み行程用背圧
室と連通する部位の両側にて前記縮み行程背圧調整用通
路の途中に設けられた一対の縮み行程背圧調整用逆止弁
と、前記一対の縮み行程背圧調整用逆止弁の間にて前記
縮み行程背圧調整用通路の途中に設けられた縮み行程用
背圧調整弁とを有し、前記伸び行程用及び前記縮み行程
用減衰力発生弁、前記一対の伸び行程背圧調整用逆止
弁、前記一対の縮み行程背圧調整用逆止弁は前記本体部
に設けられていることを特徴とする減衰力可変式ショッ
クアブソーバによって達成される。According to the present invention, there is provided, according to the present invention, a cylinder and a piston which cooperate with each other to define a first and a second cylinder chamber. Wherein the piston is a cylinder and a piston each including a main body part reciprocally fitted to the cylinder and a rod part connected to the main body part at one end, and the first and second pistons are provided on the piston. Only the flow of the hydraulic oil from the first cylinder chamber to the second cylinder chamber via the connection path for the expansion stroke and the connection path for the expansion stroke and the contraction stroke connecting the two cylinder chambers to each other. An expansion stroke damping force generating valve to allow, and a contraction stroke damping force generating valve that allows only a flow of hydraulic oil from the second cylinder chamber to the first cylinder chamber via the contraction stroke connection passage. Before A back pressure chamber for an extension stroke and a contraction stroke for applying a back pressure for urging a valve element of the damping force generating valve for the extension stroke and the contraction stroke toward the valve closing position; and a pressure chamber for the extension stroke and the contraction stroke, respectively. Back pressure adjusting means for adjusting the pressure in the back pressure chamber for expansion and contraction, and the back pressure adjusting means for extending stroke includes the first and second cylinder chambers and the back pressure for extending stroke. And a pair of extension stroke back pressures provided in the middle of the extension stroke back pressure adjustment passage on both sides of a portion communicating with the extension stroke back pressure chamber. An adjustment check valve, comprising an extension stroke back pressure adjustment valve provided in the middle of the extension stroke back pressure adjustment passage between the pair of extension stroke back pressure adjustment check valves, The compression stroke back pressure adjusting means includes the first and second cylinder chambers and the compression stroke back pressure. And a pair of compression stroke back pressure adjustments provided in the middle of the compression stroke back pressure adjustment passage on both sides of a portion communicating with the compression stroke back pressure chamber. A check valve, and a compression stroke back pressure adjusting valve provided in the middle of the compression stroke back pressure adjustment passage between the pair of compression stroke back pressure adjustment check valves. The damping force generating valve for stroke and the contraction stroke, the pair of check valves for adjusting the extension stroke back pressure, and the pair of check valves for adjusting the contraction back pressure are provided in the main body. This is achieved by a variable damping force type shock absorber.

【００１０】上記請求項１の構成によれば、伸び行程用
及び縮み行程用減衰力発生弁、一対の伸び行程背圧調整
用逆止弁、一対の縮み行程背圧調整用逆止弁はピストン
のロッド部ではなく本体部に設けられているので、ロッ
ド部の本体部に隣接する部分に比較的長い拡径部を設け
る必要がなくなり、これによりピストンのストロークが
制約を受けることが回避される。According to the first aspect of the present invention, the expansion-stroke and compression-stroke damping force generating valves, the pair of extension-stroke back-pressure adjusting check valves, and the pair of contract-stroke back-pressure adjusting check valves are pistons. Is provided not in the rod portion but in the main body portion, so that it is not necessary to provide a relatively long enlarged portion at a portion adjacent to the main body portion of the rod portion, thereby avoiding the restriction of the stroke of the piston. .

【００１１】また本発明によれば、上述の他の課題を達
成すべく、請求項１の構成に於いて、前記伸び行程背圧
調整用通路及び前記縮み行程背圧調整用通路は対応する
前記背圧調整用逆止弁の間に共通の部分を有し、前記伸
び行程用及び前記縮み行程用背圧調整弁は前記共通の部
分に設けられ前記伸び行程背圧調整用通路又は前記縮み
行程背圧調整用通路内の圧力が設定圧力を越えると開弁
する一つの開閉弁と、前記設定圧力を可変調整する設定
圧力調整手段とを有し、前記開閉弁の弁要素の縮み行程
に於ける受圧面積は伸び行程に於ける受圧面積よりも大
きいよう構成される（請求項２の構成）。According to the present invention, in order to achieve the above-mentioned other object, in the structure of the first aspect, the extension stroke back pressure adjusting passage and the contraction stroke back pressure adjusting passage correspond to each other. A back pressure adjusting check valve has a common portion between the check valves, and the extending stroke and the contracting stroke back pressure adjusting valve are provided in the common portion, and the extending stroke back pressure adjusting passage or the contracting stroke is provided. It has one open / close valve that opens when the pressure in the back pressure adjusting passage exceeds a set pressure, and set pressure adjusting means that variably adjusts the set pressure. The pressure receiving area is configured to be larger than the pressure receiving area in the extension stroke.

【００１２】この請求項２の構成によれば、開閉弁の弁
要素の縮み行程に於ける受圧面積は伸び行程に於ける受
圧面積よりも大きいので、開閉弁を開弁させるに必要な
縮み行程背圧調整用通路内の圧力は開閉弁を開弁させる
に必要な伸び行程背圧調整用通路内の圧力よりも低く、
従って開閉弁が開弁状態にある場合に於ける同一のピス
トン速度について見て縮み行程用背圧室内の圧力が伸び
行程用背圧室内の圧力よりも低くなり、これによりショ
ックアブソーバの行程に応じて設定圧力調整手段を制御
しなくても伸び行程の減衰力が縮み行程の減衰力よりも
高くなる。According to the second aspect of the present invention, the pressure receiving area in the contraction stroke of the valve element of the on-off valve is larger than the pressure receiving area in the extension stroke, so that the contraction stroke required to open the on-off valve is made. The pressure in the back pressure adjustment passage is lower than the pressure in the extension stroke back pressure adjustment passage required to open the on-off valve,
Therefore, for the same piston speed when the on-off valve is in the open state, the pressure in the back stroke chamber for the compression stroke becomes lower than the pressure in the back pressure chamber for the extension stroke. Thus, even if the set pressure adjusting means is not controlled, the damping force in the extension stroke becomes higher than the damping force in the contraction stroke.

【００１３】[0013]

【課題解決手段の好ましい態様】本発明の一つの好まし
い態様によれば、上記請求項１又は２の構成に於いて、
伸び行程用及び縮み行程用減衰力発生弁はそれぞれ伸び
行程用及び縮み行程用接続通路を開閉する弁要素と、対
応する弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する伸び行程用及
び縮み行程用ばね手段とを有し、減衰力発生弁の閉弁状
態に於ける伸び行程用ばね手段の付勢力は縮み行程用ば
ね手段の付勢力よりも高く設定される（好ましい態様
１）。According to a preferred aspect of the present invention, there is provided the above-mentioned claim 1 or 2,
The damping force generating valves for the extension stroke and the contraction stroke are respectively used for opening and closing the connection passages for the extension stroke and the contraction stroke, and for the extension stroke and the contraction stroke for urging the corresponding valve elements toward the valve closing position. And a biasing force of the extension stroke spring means when the damping force generating valve is closed is set to be higher than a biasing force of the compression stroke spring means (preferred embodiment 1).

【００１４】本発明の一つの好ましい態様によれば、上
記請求項２の構成に於いて、第二のシリンダ室と開閉弁
とを接続する開閉弁用接続通路と、ピストンの本体部に
設けられ第二のシリンダ室より開閉弁を経て共通の部分
へ向かう作動油の流れのみを許す逆止弁とを有し、開閉
弁用接続通路内の圧力が開閉弁の弁要素を開弁方向に付
勢するよう構成される（好ましい態様２）。According to a preferred aspect of the present invention, in the configuration of the second aspect, an on-off valve connection passage connecting the second cylinder chamber and the on-off valve is provided in the main body of the piston. A check valve that allows only the flow of hydraulic oil from the second cylinder chamber to the common portion via the on-off valve, and the pressure in the on-off valve connection passage applies the valve element of the on-off valve in the valve opening direction. (Preferred embodiment 2).

【００１５】本発明の一つの好ましい態様によれば、上
記好ましい態様２の構成に於いて、伸び行程用背圧調整
通路及び縮み行程背圧調整用通路内の圧力が個別に開閉
弁の弁要素を開弁方向に付勢し、縮み行程背圧調整用通
路内の圧力が弁要素を付勢する面積は伸び行程用背圧調
整通路内の圧力が弁要素を付勢する面積よりも大きく設
定される（好ましい態様３）。According to one preferred embodiment of the present invention, in the configuration of the preferred embodiment 2, the pressures in the back stroke adjusting passage for the expansion stroke and the back pressure adjusting passage for the contraction stroke are individually controlled by the valve element of the on-off valve. The area in which the pressure in the compression stroke back pressure adjusting passage urges the valve element is set larger than the area in which the pressure in the extension stroke back pressure adjusting passage urges the valve element. (Preferred embodiment 3).

【００１６】[0016]

【発明の実施の形態】以下に添付の図を参照しつつ、本
発明を好ましい実施形態について詳細に説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.

【００１７】図１は複筒式のショックアブソーバとして
構成された本発明によるショックアブソーバの第一の実
施形態を示す部分縦断面図、図２は図１の線II−IIに沿
う拡大部分平断面図、図３乃至図６はそれぞれ図２の線
III−III 、線IV−IV、線 V−V 、線VI−VIに沿う拡大
部分縦断面図であり、特に図３及び図４はショックアブ
ソーバの伸び行程の状態を示し、図５及び図６はショッ
クアブソーバの縮み行程の状態を示している。FIG. 1 is a partial longitudinal sectional view showing a first embodiment of a shock absorber according to the present invention configured as a double-cylinder type shock absorber, and FIG. 2 is an enlarged partial sectional view taken along line II-II of FIG. FIG. 3 and FIG. 3 to FIG.
FIG. 3 is an enlarged partial longitudinal sectional view taken along a line III-III, a line IV-IV, a line VV, and a line VI-VI. In particular, FIGS. 3 and 4 show a state of an extension stroke of the shock absorber, and FIGS. Indicates the state of the contraction stroke of the shock absorber.

【００１８】これらの図に於いて、１０はシリンダを示
しており、シリンダ１０は軸線１２に沿って互いに同心
に延在するインナシリンダ１４及びアウタシリンダ１６
を含んでいる。インナシリンダ１４及びアウタシリンダ
１６の上端は図には示されていないがアッパキャップに
より閉ざされており、アウタシリンダ１６の下端はそれ
に固定されたロアキャップ１８により閉ざされている。
インナシリンダ１４の下端はアウタシリンダ１６の下端
部に固定されたそれ自身周知のベースバルブ組立体２０
により支持されている。インナシリンダ１４及びアウタ
シリンダ１６はアッパキャップと共働して環状のリザー
バ室２２を郭定しており、リザーバ室２２には高圧のガ
ス２４及び作動流体としてのオイル２６が封入されてい
る。ベースバルブ組立体２０はロアキャップ１８と共働
してリザーバ室２２と自由に連通するベースバルブ室２
８を郭定している。In these figures, reference numeral 10 denotes a cylinder. The cylinder 10 includes an inner cylinder 14 and an outer cylinder 16 which extend concentrically along an axis 12.
Contains. Although not shown, the upper ends of the inner cylinder 14 and the outer cylinder 16 are closed by an upper cap, and the lower end of the outer cylinder 16 is closed by a lower cap 18 fixed thereto.
The lower end of the inner cylinder 14 is fixed to the lower end of the outer cylinder 16 and is a base valve assembly 20 known per se.
Supported by The inner cylinder 14 and the outer cylinder 16 cooperate with the upper cap to define an annular reservoir chamber 22. The reservoir chamber 22 is filled with a high-pressure gas 24 and an oil 26 as a working fluid. The base valve assembly 20 cooperates with the lower cap 18 to freely communicate with the reservoir chamber 22.
8 is defined.

【００１９】インナシリンダ１４内には軸線１２に沿っ
て往復動可能にピストン３０が配置されている。ピスト
ン３０は図には示されていないがアッパキャップを貫通
してシリンダ１０外まで軸線１２に沿って延在するピス
トンロッド３２と、該ピストンロッドの下端に一体的に
連結されたピストン本体３４とを有している。ピストン
本体部３４はインナシリンダ１４等と共働してその上方
に第一のシリンダ室としてのシリンダ上室３６を郭定
し、その下方に第二のシリンダ室としてのシリンダ下室
３８を郭定している。ピストンロッド３２は大径部３２
Ａと小径部３２Ｂとを有し、ピストン本体３４は小径部
３２Ｂに嵌合する状態にてスペーサ４０を介してロック
ナット４２によりピストンロッドに固定されている。A piston 30 is arranged in the inner cylinder 14 so as to be able to reciprocate along the axis 12. The piston 30 includes a piston rod 32 (not shown) extending through the upper cap and extending outside the cylinder 10 along the axis 12, and a piston body 34 integrally connected to a lower end of the piston rod. have. The piston body 34 cooperates with the inner cylinder 14 and the like to define a cylinder upper chamber 36 as a first cylinder chamber above and a cylinder lower chamber 38 as a second cylinder chamber below the same. doing. The piston rod 32 is a large diameter part 32
A and a small-diameter portion 32B, and the piston body 34 is fixed to the piston rod by a lock nut 42 via a spacer 40 in a state fitted to the small-diameter portion 32B.

【００２０】図示の実施形態に於いては、ピストン本体
３４は環状のブロック４４と、ブロック４４の上下にこ
れに密着して配置された環状の上側円板４６及び下側円
板４８と、これらの部材の周りに密着して配置された円
筒体５０とを含み、円筒体５０は圧入又は溶接によりブ
ロック４４等に一体的に固定されている。尚図には示さ
れていないが、円筒体５０の外周面には例えば樹脂製の
シールバンドが固定され、該シールバンドにてインナシ
リンダ１４の内面に軸線方向に摺動可能に密に当接して
いる。In the illustrated embodiment, the piston body 34 includes an annular block 44, and annular upper and lower disks 46 and 48 disposed above and below the block 44 in close contact with each other. And a cylindrical body 50 arranged in close contact with the surrounding member, and the cylindrical body 50 is integrally fixed to the block 44 or the like by press fitting or welding. Although not shown in the figure, a seal band made of, for example, resin is fixed to the outer peripheral surface of the cylindrical body 50, and the seal band closely contacts the inner surface of the inner cylinder 14 slidably in the axial direction. ing.

【００２１】ピストン本体３４には伸び行程用減衰力発
生弁５２及び縮み行程用減衰力発生弁５４が設けられて
いる。伸び行程用減衰力発生弁５２はブロック４４に設
けられた弁孔５６内に往復動可能に配置された弁要素５
８と、弁要素５８と下側円板４８との間に弾装され弁要
素を閉弁位置へ向けて図にて上方へ付勢する圧縮コイル
ばね６０とを含んでいる。弁孔５６は上側円板４６に設
けられた連通孔６２によりシリンダ上室３６と連通接続
されており、また上側円板４６に近接してブロック４４
に設けられた径方向孔６４とブロック４４及び下側円板
４８の外周面に設けられた溝によりこれらの部材と円筒
体５０との間に郭定された通路６６とによりシリンダ下
室３８と連通接続されている。The piston body 34 is provided with an extension stroke damping force generation valve 52 and a contraction stroke damping force generation valve 54. The extension stroke damping force generating valve 52 is a valve element 5 reciprocally disposed in a valve hole 56 provided in the block 44.
8 and a compression coil spring 60 elastically mounted between the valve element 58 and the lower disk 48 to urge the valve element upward in the figure toward the valve closing position. The valve hole 56 is connected to the cylinder upper chamber 36 through a communication hole 62 provided in the upper disk 46, and the block 44 is located near the upper disk 46.
And the lower cylinder 38 by a passage 66 defined between these members and the cylindrical body 50 by a radial hole 64 provided in the block 44 and a groove provided in the outer peripheral surface of the block 44 and the lower disk 48. Communication is established.

【００２２】弁要素５８の図にて上端には減衰力発生弁
５２が閉弁状態にあるときにも連通孔６２と径方向孔６
４とを連通接続しオリフィスとして機能する切欠き６８
が設けられている。弁孔５６の弁要素５８と下側円板４
８との間の部分は弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する背
圧を与える伸び行程用背圧室７０を郭定している。背圧
室７０はそれぞれブロック４４及び小径部３２Ｂに設け
られた径方向孔７２及び７４により軸線方向通路７６の
下端と連通接続されている。かくして連通孔６２、弁孔
５６、通路６６等はシリンダ上室３６とシリンダ下室３
８とを連通接続する伸び行程用接続通路を郭定してお
り、減衰力発生弁５２はショックアブソーバの伸び行程
時にシリンダ上室３６より伸び行程用接続通路を経てシ
リンダ下室３８へ向かうオイルの流れのみを許しその際
のオイルの流通抵抗により減衰力を発生する。In the drawing of the valve element 58, the communication hole 62 and the radial hole 6 are formed at the upper end even when the damping force generating valve 52 is in the closed state.
Notch 68 which communicates with and functions as an orifice
Is provided. Valve element 58 of valve hole 56 and lower disk 4
8 defines an extension stroke back pressure chamber 70 that provides a back pressure that biases the valve element toward the closed position. The back pressure chamber 70 is connected to the lower end of the axial passage 76 by radial holes 72 and 74 provided in the block 44 and the small diameter portion 32B, respectively. Thus, the communication hole 62, the valve hole 56, the passage 66, etc.
The damping force generating valve 52 communicates oil from the cylinder upper chamber 36 to the cylinder lower chamber 38 via the extension stroke connection passage during the extension stroke of the shock absorber. Only the flow is allowed, and a damping force is generated by the oil flow resistance at that time.

【００２３】同様に縮み行程用減衰力発生弁５４はブロ
ック４４に設けられた弁孔７８内に往復動可能に配置さ
れた弁要素８０と、弁要素８０と上側円板４６との間に
弾装され弁要素を閉弁位置へ向けて図にて下方へ付勢す
る圧縮コイルばね８２とを含んでいる。弁孔７８は下側
円板４８に設けられた連通孔８４によりシリンダ下室３
８と連通接続されており、また下側円板４８に近接して
ブロック４４に設けられた径方向孔８６とブロック４４
及び上側円板４６の外周面に設けられた溝によりこれら
の部材と円筒体５０との間に郭定された通路８８とによ
りシリンダ上室３６と連通接続されている。Similarly, the compression stroke damping force generating valve 54 is provided with a valve element 80 reciprocally disposed in a valve hole 78 provided in the block 44, and a spring between the valve element 80 and the upper disk 46. And a compression coil spring 82 which biases the valve element downward in the figure toward the closed position. The valve hole 78 is formed by a communication hole 84 formed in the lower disk 48 by the cylinder lower chamber 3.
8 and a radial hole 86 provided in the block 44 in the vicinity of the lower disk 48 and the block 44.
A groove provided on the outer peripheral surface of the upper disk 46 is connected to the cylinder upper chamber 36 through a passage 88 defined between these members and the cylindrical body 50.

【００２４】弁要素８０の図にて下端には減衰力発生弁
５４が閉弁状態にあるときにも連通孔８４と径方向孔８
６とを連通接続しオリフィスとして機能する切欠き９０
が設けられている。弁孔７８の弁要素８０と上側円板４
６との間の部分は弁要素を閉弁位置へ向けて付勢する背
圧を与える縮み行程用背圧室９２を郭定している。背圧
室９２はそれぞれブロック４４及び小径部３２Ｂに設け
られた径方向孔９４及び７４により軸線方向通路７６の
下端と連通接続されている。かくして連通孔８４、弁孔
７８、通路８８等はシリンダ下室３８とシリンダ上室３
６とを連通接続する縮み行程用接続通路を郭定してお
り、減衰力発生弁５４はショックアブソーバの縮み行程
時にシリンダ下室３８より縮み行程用接続通路を経てシ
リンダ上室３６へ向かうオイルの流れのみを許しその際
のオイルの流通抵抗により減衰力を発生する。In the drawing of the valve element 80, the communication hole 84 and the radial hole 8 are formed at the lower end even when the damping force generating valve 54 is in the closed state.
Notch 90 which communicates with and functions as an orifice
Is provided. Valve element 80 of valve hole 78 and upper disk 4
6 defines a compression stroke back pressure chamber 92 that provides a back pressure that biases the valve element toward the closed position. The back pressure chamber 92 is connected to the lower end of the axial passage 76 by radial holes 94 and 74 provided in the block 44 and the small diameter portion 32B, respectively. Thus, the communication hole 84, the valve hole 78, the passage 88, etc. are in the cylinder lower chamber 38 and the cylinder upper chamber 3
The damping force generating valve 54 is connected to the cylinder 6 through the contraction stroke connection passage from the cylinder lower chamber 38 to the cylinder upper chamber 36 during the contraction stroke of the shock absorber. Only the flow is allowed, and a damping force is generated by the oil flow resistance at that time.

【００２５】尚圧縮コイルばね６０及び８２のばね定数
は実質的に同一であるが、閉弁状態に於いて弁要素５８
を付勢する圧縮コイルばね６０のばね力は弁要素８０を
付勢する圧縮コイルばね８２のばね力よりも高く設定さ
れており、従って伸び行程用減衰力発生弁５２を開弁さ
せるに必要なシリンダ上室３６とシリンダ下室３８との
間の差圧は縮み行程用減衰力発生弁５４を開弁させるに
必要な差圧よりも高く設定されている。Although the spring constants of the compression coil springs 60 and 82 are substantially the same, the valve element 58 is closed when the valve is closed.
Is set to be higher than the spring force of the compression coil spring 82 that urges the valve element 80, and is therefore required to open the extension stroke damping force generation valve 52. The differential pressure between the cylinder upper chamber 36 and the cylinder lower chamber 38 is set higher than the differential pressure required to open the contraction stroke damping force generation valve 54.

【００２６】軸線方向通路７６の上端は背圧調整弁とし
てのパイロット弁９６の弁室９８の下端に接続されてい
る。弁室９８は軸線１２に沿って延在し、その上端はシ
ール部材１００により閉ざされ、弁室の下端は凹状円錐
形の弁座１０２を郭定している。弁室９８内にはポペッ
ト弁形の弁要素１０４が配置されており、その下端は弁
座１０２に係合するよう凸状円錐形をなしている。弁要
素１０４の下端近傍にはフランジ状のばね座１０４Ａが
一体に設けられており、該ばね座とシール部材１００の
ばね座部との間には弁要素１０４を閉弁位置へ向けて図
にて下方へ付勢する圧縮コイルばね１０６が弾装されて
いる。The upper end of the axial passage 76 is connected to the lower end of a valve chamber 98 of a pilot valve 96 as a back pressure regulating valve. The valve chamber 98 extends along the axis 12, the upper end of which is closed by a seal member 100, and the lower end of the valve chamber defines a concave conical valve seat 102. Arranged in the valve chamber 98 is a poppet-shaped valve element 104, the lower end of which has a convex conical shape for engaging the valve seat 102. A flange-shaped spring seat 104A is integrally provided near the lower end of the valve element 104, and the valve element 104 is moved between the spring seat and the spring seat portion of the seal member 100 toward the valve closing position. The compression coil spring 106 which urges downward is elastically mounted.

【００２７】弁要素１０４は実質的に軸線１２に沿って
延在し、その上端にコア部１０４Ｂを有している。コア
部１０４Ｂはシール部材１００の円筒部内に軸線１２に
沿って往復動可能に配置されており、凹状円錐形をなす
コア部１０４Ｂの上端はシール部材の円筒部内の上端に
固定的に配置された磁気誘導部材１０８の凸状円錐形の
下端に対向している。またシール部材１００の円筒部の
周りにはソレノイド１１０が配置されており、ソレノイ
ド１１０はリード線１１２により図には示されていない
電気式制御装置に接続されている。The valve element 104 extends substantially along the axis 12 and has a core 104B at its upper end. The core portion 104B is disposed so as to be able to reciprocate along the axis 12 within the cylindrical portion of the seal member 100, and the upper end of the core portion 104B having a concave conical shape is fixedly disposed at the upper end within the cylindrical portion of the seal member. It faces the lower end of the convex conical shape of the magnetic guiding member 108. A solenoid 110 is disposed around the cylindrical portion of the seal member 100, and the solenoid 110 is connected to an electric control device (not shown) by a lead wire 112.

【００２８】電気式制御装置によりソレノイド１１０に
対し通電が行われると、それにより発生される磁力は磁
気誘導部材１０８を介してコア部１０４Ｂを図にて上方
へ吸引する方向に作用する。従って弁要素１０４を閉弁
位置へ向けて付勢する力はソレノイド１１０に対し通電
が行われていない場合に最も大きく、ソレノイド１１０
に対する通電電圧の増大につれて漸次減少する。尚コア
部１０４Ｂが永久磁石にて形成され、ソレノイド１１０
に対する通電により磁気誘導部材１０８とコア部１０４
Ｂとの間に磁気的反発力が与えられ、これにより弁要素
１０４を閉弁位置へ向けて付勢する力がソレノイド１１
０に対する通電電圧の増大につれて漸次増大するよう構
成されてもよい。When the electric control device energizes the solenoid 110, the magnetic force generated thereby acts via the magnetic induction member 108 to attract the core portion 104B upward in the drawing. Therefore, the force for urging the valve element 104 toward the valve closing position is greatest when the solenoid 110 is not energized, and the solenoid 110
Gradually decreases as the energizing voltage with respect to increases. The core portion 104B is formed of a permanent magnet, and the solenoid 110
The magnetic induction member 108 and the core portion 104
B, a magnetic repulsive force is applied between the solenoid 11 and the solenoid 11 to force the valve element 104 toward the valve closing position.
It may be configured to increase gradually as the energizing voltage with respect to 0 increases.

【００２９】図４に示されている如く、ピストン本体３
４には一対の伸び行程背圧調整用逆止弁１１４及び１１
６が設けられている。逆止弁１１４及び１１６の弁室１
１８及び１２０は図２に示されている如く弁孔５６に対
し軸線１２の周りに実質的に４５°周方向に隔置され、
実質的に軸線１２に沿って延在している。弁室１１８の
上端は凹状円錐形をなし、オリフィス１２２及び上側円
板４６に設けられた連通孔１２４によりシリンダ上室３
６と連通接続されている。また弁室１１８はそれぞれブ
ロック４４及び小径部３２Ｂに設けられた径方向孔１２
６及び１２８により軸線方向通路７６と連通接続されて
いる。As shown in FIG. 4, the piston body 3
4 includes a pair of check valves 114 and 11 for adjusting the extension stroke back pressure.
6 are provided. Valve chamber 1 of check valves 114 and 116
18 and 120 are circumferentially spaced substantially 45 ° about axis 12 with respect to valve bore 56 as shown in FIG.
It extends substantially along axis 12. The upper end of the valve chamber 118 has a concave conical shape, and a communication hole 124 formed in the orifice 122 and the upper disk 46 allows the upper cylinder chamber 3
6 and is connected. Further, the valve chamber 118 is provided with the radial holes 12 provided in the block 44 and the small diameter portion 32B, respectively.
6 and 128 communicate with the axial passage 76.

【００３０】弁室１２０の上端も凹状円錐形をなし、オ
リフィス１３０、ブロック４４に設けられた径方向孔１
３２、ピストンロッド３２に設けられた傾斜通路１３４
によりパイロット弁９６の弁室９８と連通接続されてい
る。また弁室１２０の下端は下側円板４８に設けられた
連通孔１３６によりシリンダ下室３８と連通接続されて
いる。かくして連通孔１２４及び１３６、オリフィス１
２２及び１３０、弁室１１８及び１２０等は軸線方向通
路７６及び弁室９８と共働してシリンダ上室３６及びシ
リンダ下室３８と伸び行程用背圧室７０とを連通接続す
る伸び行程用背圧調整通路を郭定している。The upper end of the valve chamber 120 also has a concave conical shape, and the radial hole 1 provided in the orifice 130 and the block 44.
32, an inclined passage 134 provided in the piston rod 32
Is connected to the valve chamber 98 of the pilot valve 96 by a communication. The lower end of the valve chamber 120 is connected to the cylinder lower chamber 38 through a communication hole 136 provided in the lower disk 48. Thus, the communication holes 124 and 136, the orifice 1
22 and 130, the valve chambers 118 and 120, etc. cooperate with the axial passage 76 and the valve chamber 98 to connect and connect the cylinder upper chamber 36 and the cylinder lower chamber 38 to the extension stroke back pressure chamber 70. A pressure adjustment passage is defined.

【００３１】弁室１１８及び１２０内にはそれぞれポペ
ット形の弁要素１３８及び１４０が実質的に軸線に沿っ
て往復動可能に配置されている。弁要素１３８及び１４
０の上端はそれぞれ弁室１１８及び１２０の上端に係合
するよう凸状円錐形をなし、弁要素の実質的に長手方向
中央に設けられたフランジ状のばね座１３８Ａ及び１４
０Ａと下側円板４８との間には、それぞれ弁要素１３８
及び１４０を閉弁位置へ向けて図にて上方へ付勢する圧
縮コイルばね１４２及び１４４が弾装されている。ばね
座１３８Ａ及び１４０Ａの外周面にはばね座の上下の間
にオイルが自由に流通することを許す複数個の溝１４６
及び１４８が設けられている。Poppet-shaped valve elements 138 and 140 are disposed in the valve chambers 118 and 120, respectively, so as to be able to reciprocate substantially along the axis. Valve elements 138 and 14
0 has a convex conical shape to engage the upper ends of the valve chambers 118 and 120, respectively, and a flange-shaped spring seat 138A and 138 provided substantially in the longitudinal center of the valve element.
0A and the lower disk 48 each have a valve element 138
And 140 are biased upward in the figure toward the valve closing position. A plurality of grooves 146 are provided on the outer peripheral surface of the spring seats 138A and 140A to allow oil to flow freely between the upper and lower sides of the spring seats.
And 148 are provided.

【００３２】更に図６に示されている如く、ピストン本
体３４には一対の縮み行程背圧調整用逆止弁１５４及び
１５６が設けられている。逆止弁１５４及び１５６の弁
室１５８及び１６０は弁孔７８に対し軸線１２の周りに
実質的に４５°周方向に隔置され、実質的に軸線１２に
沿って延在している。弁室１５８の下端は凹状円錐形を
なし、オリフィス１６２及び下側円板４８に設けられた
連通孔１６４によりシリンダ下室３８と連通接続されて
いる。また弁室１５８はそれぞれブロック４４及び小径
部３２Ｂに設けられた径方向孔１６６及び１６８により
軸線方向通路７６と連通接続されている。Further, as shown in FIG. 6, the piston body 34 is provided with a pair of check valves 154 and 156 for adjusting the back stroke of the compression stroke. The valve chambers 158 and 160 of the check valves 154 and 156 are substantially circumferentially spaced about the axis 12 with respect to the valve hole 78 and extend substantially along the axis 12. The lower end of the valve chamber 158 has a concave conical shape and is connected to the cylinder lower chamber 38 through a communication hole 164 provided in the orifice 162 and the lower disk 48. The valve chamber 158 is connected to the axial passage 76 by radial holes 166 and 168 provided in the block 44 and the small diameter portion 32B, respectively.

【００３３】弁室１６０の下端も凹状円錐形をなし、オ
リフィス１７０、ブロック４４に設けられた径方向孔１
７２、ブロック４４と小径部３２Ｂとの間に郭定された
通路１７３、ピストンロッド３２に設けられた傾斜通路
１７４によりパイロット弁９６の弁室９８と連通接続さ
れている。また弁室１６０の上端は上側円板４６に設け
られた連通孔１７６によりシリンダ上室３６と連通接続
されている。かくして連通孔１６４及び１７６、オリフ
ィス１６２及び１７０、弁室１５８及び１６０等は軸線
方向通路７６及び弁室９８と共働してシリンダ下室３８
及びシリンダ上室３６と縮み行程用背圧室９２とを連通
接続する縮み行程用背圧調整通路を郭定している。The lower end of the valve chamber 160 also has a concave conical shape, and the radial hole 1 provided in the orifice 170 and the block 44 is formed.
72, a passage 173 defined between the block 44 and the small diameter portion 32 </ b> B, and an inclined passage 174 provided in the piston rod 32 are connected to and connected to the valve chamber 98 of the pilot valve 96. The upper end of the valve chamber 160 is connected to the cylinder upper chamber 36 through a communication hole 176 provided in the upper disk 46. Thus, the communication holes 164 and 176, the orifices 162 and 170, the valve chambers 158 and 160, etc. cooperate with the axial passage 76 and the valve chamber 98 to form the cylinder lower chamber 38.
In addition, a compression stroke back pressure adjusting passage which connects the cylinder upper chamber 36 and the compression stroke back pressure chamber 92 is defined.

【００３４】弁室１５８及び１６０内にはそれぞれポペ
ット形の弁要素１７８及び１８０が実質的に軸線に沿っ
て往復動可能に配置されている。弁要素１７８及び１８
０の上端はそれぞれ弁室１５８及び１６０の下端に係合
するよう凸状円錐形をなし、弁要素の実質的に長手方向
中央に設けられたフランジ状のばね座１７８Ａ及び１８
０Ａと上側円板４６との間には、それぞれ弁要素１７８
及び１８０を閉弁位置へ向けて図にて上方へ付勢する圧
縮コイルばね１８２及び１８４が弾装されている。ばね
座１７８Ａ及び１８０Ａの外周面にはばね座の上下の間
にオイルが自由に流通することを許す複数個の溝１８６
及び１８８が設けられている。In the valve chambers 158 and 160, poppet-shaped valve elements 178 and 180 are arranged so as to be able to reciprocate substantially along the axis. Valve elements 178 and 18
0 has a convex conical shape for engaging the lower ends of valve chambers 158 and 160, respectively, and flange-like spring seats 178A and 178 provided substantially in the longitudinal center of the valve element.
0A and the upper disk 46 each have a valve element 178
And 180 are biased upward in the figure toward the valve closing position. A plurality of grooves 186 are provided on the outer peripheral surfaces of the spring seats 178A and 180A to allow oil to flow freely between the upper and lower sides of the spring seat.
And 188 are provided.

【００３５】上述の如く構成されたショックアブソーバ
の伸び行程に於いて、ピストン速度が低くシリンダ上室
３６とシリンダ下室３８との間の差圧が比較的低いとき
には、シリンダ上室３６内の圧力上昇により逆止弁１１
４が僅かに開弁し、これにより軸線方向通路７６内の圧
力がシリンダ上室３６内の圧力と実質的に同一の圧力に
なる。しかしこの圧力はそれほど高くないので、パイロ
ット弁９６を開弁させることができず、パイロット弁９
６及び逆止弁１１６は閉弁状態を維持する。In the extension stroke of the shock absorber constructed as described above, when the piston speed is low and the pressure difference between the upper cylinder chamber 36 and the lower cylinder chamber 38 is relatively low, the pressure in the upper cylinder chamber 36 is reduced. Check valve 11 due to rising
4 opens slightly, so that the pressure in the axial passage 76 is substantially the same as the pressure in the cylinder upper chamber 36. However, since this pressure is not so high, the pilot valve 96 cannot be opened, and the pilot valve 9 is not opened.
6 and the check valve 116 maintain the valve closed state.

【００３６】従って背圧室７０内の圧力もシリンダ上室
３６内の圧力と実質的に同一の圧力になり、減衰力発生
弁５２の弁要素５８の両側には実質的に差圧が発生しな
いので、減衰力発生弁５４のみならず減衰力発生弁５２
も閉弁状態を維持し、シリンダ上室３６内のオイルの一
部が切欠き６８及び９０により郭定されたオリフィスを
経てシリンダ下室３８へ流れ、オイルがオリフィスを通
過する際の流通抵抗により所謂オリフィス領域の減衰力
が発生される。Accordingly, the pressure in the back pressure chamber 70 becomes substantially the same as the pressure in the cylinder upper chamber 36, and substantially no differential pressure is generated on both sides of the valve element 58 of the damping force generating valve 52. Therefore, not only the damping force generating valve 54 but also the damping force generating valve 52
Also maintain the valve closed state, a part of the oil in the upper cylinder chamber 36 flows to the lower cylinder chamber 38 through the orifice defined by the notches 68 and 90, and the oil flows through the orifice due to the flow resistance. A so-called orifice region damping force is generated.

【００３７】またショックアブソーバの伸び行程に於い
て、ピストン速度が高くなりシリンダ上室３６とシリン
ダ下室３８との間の差圧が大きくなると、軸線方向通路
７６内の圧力も高くなってパイロット弁９６を開弁させ
るので、図４に於いて矢印により示されている如く、シ
リンダ上室３６内のオイルの一部が逆止弁１１４、パイ
ロット弁９６、逆止弁１１６を経てシリンダ下室３８へ
流れ、オイルがオリフィス１２２を通過する際の圧力降
下により軸線方向通路７６内の圧力、換言すれば背圧室
７０内の圧力はシリンダ上室３６内の圧力よりも低くな
る。In the extension stroke of the shock absorber, when the piston speed increases and the pressure difference between the cylinder upper chamber 36 and the cylinder lower chamber 38 increases, the pressure in the axial passage 76 also increases and the pilot valve Since the valve 96 is opened, a part of the oil in the cylinder upper chamber 36 passes through the check valve 114, the pilot valve 96, and the check valve 116 as shown by the arrow in FIG. The pressure in the axial passage 76, in other words, the pressure in the back pressure chamber 70 becomes lower than the pressure in the cylinder upper chamber 36 due to the pressure drop when the oil passes through the orifice 122.

【００３８】従って減衰力発生弁５２の弁要素５８の両
側には差圧が発生し、その差圧に応じて伸び行程用減衰
力発生弁５２が開弁し、これにより図３に於いて矢印に
より示されている如く、シリンダ上室３６内のオイルの
一部が減衰力発生弁５２を経てシリンダ下室３８へ流
れ、減衰力発生弁５２の開弁量に応じた減衰力が発生す
る。尚この場合パイロット弁９６を開弁させるに必要な
軸線方向通路７６内の圧力はソレノイド１１０に対する
通電電圧の増大につれて漸次減少するので、ソレノイド
１１０に対する通電電圧の制御により所謂バルブ領域の
減衰力を任意に制御することができる。Accordingly, a differential pressure is generated on both sides of the valve element 58 of the damping force generating valve 52, and the extension stroke damping force generating valve 52 is opened in accordance with the differential pressure, whereby the arrow shown in FIG. As shown by, a part of the oil in the cylinder upper chamber 36 flows to the cylinder lower chamber 38 via the damping force generating valve 52, and a damping force corresponding to the opening amount of the damping force generating valve 52 is generated. In this case, since the pressure in the axial passage 76 required to open the pilot valve 96 gradually decreases as the energizing voltage to the solenoid 110 increases, the damping force in the so-called valve region can be arbitrarily controlled by controlling the energizing voltage to the solenoid 110. Can be controlled.

【００３９】同様にショックアブソーバの縮み行程に於
いて、ピストン速度が低くシリンダ下室３８とシリンダ
上室３６との間の差圧が比較的低いときには、シリンダ
下室３８内の圧力上昇により逆止弁１５４が僅かに開弁
し、これにより軸線方向通路７６内の圧力がシリンダ下
室３８内の圧力と実質的に同一の圧力になる。しかしこ
の圧力はそれほど高くないので、パイロット弁９６を開
弁させることができず、パイロット弁９６及び逆止弁１
５６は閉弁状態を維持する。Similarly, in the contraction stroke of the shock absorber, when the piston speed is low and the pressure difference between the lower cylinder chamber 38 and the upper cylinder chamber 36 is relatively low, the check in the cylinder lower chamber 38 due to a rise in pressure is stopped. Valve 154 opens slightly, causing the pressure in axial passage 76 to be substantially the same as the pressure in lower cylinder chamber 38. However, since this pressure is not so high, the pilot valve 96 cannot be opened, and the pilot valve 96 and the check valve 1
Reference numeral 56 keeps the valve closed.

【００４０】従って背圧室９２内の圧力もシリンダ下室
３８内の圧力と実質的に同一の圧力になり、減衰力発生
弁５４の弁要素８０の両側には実質的に差圧が発生しな
いので、減衰力発生弁５２のみならず減衰力発生弁５４
も閉弁状態を維持し、シリンダ下室３８内のオイルの一
部が切欠き９０及び６８により郭定されたオリフィスを
経てシリンダ上室３６へ流れ、オイルがオリフィスを通
過する際の流通抵抗により所謂オリフィス領域の減衰力
が発生される。Accordingly, the pressure in the back pressure chamber 92 becomes substantially the same as the pressure in the cylinder lower chamber 38, and substantially no differential pressure is generated on both sides of the valve element 80 of the damping force generating valve 54. Therefore, not only the damping force generation valve 52 but also the damping force generation valve 54
Also, a part of the oil in the lower cylinder chamber 38 flows to the upper cylinder chamber 36 through the orifice defined by the notches 90 and 68, and the oil flows through the orifice due to the flow resistance when the oil passes through the orifice. A so-called orifice region damping force is generated.

【００４１】またショックアブソーバの縮み行程に於い
て、ピストン速度が高くなりシリンダ下室３８とシリン
ダ上室３６との間の差圧が大きくなると、軸線方向通路
７６内の圧力も高くなってパイロット弁９６を開弁させ
るので、図６に於いて矢印により示されている如く、シ
リンダ下室３８内のオイルの一部が逆止弁１５４、パイ
ロット弁９６、逆止弁１５６を経てシリンダ上室３６へ
流れ、オイルがオリフィス１６２を通過する際の圧力降
下により軸線方向通路７６内の圧力、換言すれば背圧室
９２内の圧力はシリンダ下室３８内の圧力よりも低くな
る。In the contraction stroke of the shock absorber, when the piston speed increases and the pressure difference between the lower cylinder chamber 38 and the upper cylinder chamber 36 increases, the pressure in the axial passage 76 also increases and the pilot valve Since the valve 96 is opened, a part of the oil in the cylinder lower chamber 38 passes through the check valve 154, the pilot valve 96 and the check valve 156 as shown by an arrow in FIG. The pressure in the axial passage 76, in other words, the pressure in the back pressure chamber 92 becomes lower than the pressure in the cylinder lower chamber 38 due to the pressure drop when the oil passes through the orifice 162.

【００４２】従って減衰力発生弁５４の弁要素８０の両
側には差圧が発生し、その差圧に応じて縮み行程用減衰
力発生弁５４が開弁し、これにより図５に於いて矢印に
より示されている如く、シリンダ下室３８内のオイルの
一部が減衰力発生弁５４を経てシリンダ上室３６へ流
れ、減衰力発生弁５４の開弁量に応じた減衰力が発生す
る。尚この場合にもパイロット弁９６を開弁させるに必
要な軸線方向通路７６内の圧力はソレノイド１１０に対
する通電電圧の増大につれて漸次減少するので、ソレノ
イド１１０に対する通電電圧の制御により所謂バルブ領
域の減衰力を任意に制御することができる。Accordingly, a differential pressure is generated on both sides of the valve element 80 of the damping force generating valve 54, and the contraction stroke damping force generating valve 54 is opened according to the differential pressure, whereby the arrow shown in FIG. As shown by, a part of the oil in the cylinder lower chamber 38 flows to the cylinder upper chamber 36 via the damping force generating valve 54, and a damping force corresponding to the opening amount of the damping force generating valve 54 is generated. In this case as well, the pressure in the axial passage 76 required to open the pilot valve 96 gradually decreases as the energizing voltage to the solenoid 110 increases, so that the so-called damping force in the valve region is controlled by controlling the energizing voltage to the solenoid 110. Can be arbitrarily controlled.

【００４３】以上の説明より解る如く、図示の実施形態
の減衰力特性は例えば図７に示されている如き特性にな
り、ソレノイド１１０に対する通電電圧を制御すること
により伸び行程及び縮み行程の減衰力を増減制御するこ
とができる。また図示の実施形態によれば、圧縮コイル
ばね６０のばね力は圧縮コイルばね８２のばね力よりも
高く設定されているので、伸び行程及び縮み行程に応じ
てソレノイド１１０に対する通電電圧を制御することな
く伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰力よりも高くする
ことができる。As can be understood from the above description, the damping force characteristic of the illustrated embodiment is, for example, as shown in FIG. 7, and the damping force of the extension stroke and the contraction stroke is controlled by controlling the energizing voltage to the solenoid 110. Can be increased or decreased. According to the illustrated embodiment, since the spring force of the compression coil spring 60 is set higher than the spring force of the compression coil spring 82, it is necessary to control the energization voltage to the solenoid 110 according to the extension stroke and the contraction stroke. Instead, the damping force of the extension stroke can be made higher than the damping force of the contraction stroke.

【００４４】図８は本発明による減衰力可変式ショック
アブソーバの第二の実施形態を示す図２の線VIII−VIII
に沿う拡大部分縦断面図、図９は本発明による減衰力可
変式ショックアブソーバの第三の実施形態を示す図４と
同様の拡大部分縦断面図、図１０は本発明による減衰力
可変式ショックアブソーバの第四の実施形態のピストン
本体部を縮み行程について示す拡大部分縦断面図であ
る。尚図８乃至図１０に於いて、図１乃至図７に示され
た部材と同一の部材にはこれらの図に於いて付された符
号と同一の符号が付されている。FIG. 8 shows a second embodiment of the variable damping type shock absorber according to the present invention.
9 is an enlarged partial longitudinal sectional view similar to FIG. 4 showing a third embodiment of a variable damping force type shock absorber according to the present invention, and FIG. 10 is a variable damping force type shock absorber according to the present invention. It is an expansion partial longitudinal section showing the piston body of a 4th embodiment of an absorber about a contraction stroke. 8 to 10, the same members as those shown in FIGS. 1 to 7 are denoted by the same reference numerals as those shown in these drawings.

【００４５】図８に示された第二の実施形態に於いて
は、図２に示されている如く、伸び行程用減衰力発生弁
５２と上流側の縮み行程背圧調整用逆止弁１５４との間
の周方向位置に逆止弁１９０が設けられている。逆止弁
１９０は逆止弁１５４と同様に構成されており、その弁
室１９２は実質的に軸線１２に沿って延在している。弁
室１９２の下端は凹状円錐形をなし、オリフィス１９４
及び下側円板４８に設けられた連通孔１９６によりシリ
ンダ下室３８と連通接続されている。また弁室１９２は
それぞれブロック４４及び小径部３２Ｂに設けられた径
方向孔１９８及び傾斜通路２００によりパイロット弁９
６の弁室９８の下端に設けられた環状ポート２０２に接
続されている。環状ポート２０２はパイロット弁９６が
閉弁位置にあるときには弁要素１０４の下端により覆わ
れるようになっている。In the second embodiment shown in FIG. 8, as shown in FIG. 2, a damping force generating valve 52 for the expansion stroke and a check valve 154 for adjusting the back pressure of the compression stroke on the upstream side are provided. A check valve 190 is provided at a circumferential position between the two. Check valve 190 is configured similarly to check valve 154, and its valve chamber 192 extends substantially along axis 12. The lower end of the valve chamber 192 has a concave conical shape, and the orifice 194
And a communication hole 196 provided in the lower disk 48 to communicate with the cylinder lower chamber 38. Further, the valve chamber 192 is formed by the radial hole 198 and the inclined passage 200 provided in the block 44 and the small diameter portion 32B, respectively.
6 is connected to an annular port 202 provided at the lower end of the valve chamber 98. Annular port 202 is adapted to be covered by the lower end of valve element 104 when pilot valve 96 is in the closed position.

【００４６】この実施形態は他の点については第一の実
施形態と同様に構成されており、この実施形態によれ
ば、閉弁状態にあるときのパイロット弁９６の縮み行程
に於ける弁要素１０４の受圧面積は伸び行程に於ける受
圧面積よりも大きいので、縮み行程時にパイロット弁９
６を開弁させるに必要な圧力は伸び行程時に必要な圧力
よりも低く、これによりパイロット弁が開弁状態にある
場合に於ける同一のピストン速度について見て縮み行程
用減衰力発生弁５４の背圧室９２内の圧力が伸び行程用
減衰力発生弁５２の背圧室７０内の圧力よりも低くな
る。This embodiment is otherwise the same as the first embodiment, and according to this embodiment, the valve element in the contraction stroke of the pilot valve 96 in the closed state. Since the pressure receiving area of the valve 104 is larger than the pressure receiving area in the elongation stroke, the pilot valve 9 during the contraction stroke.
6 is lower than the pressure required during the extension stroke, so that when the pilot valve is in the open state, the damping force generating valve 54 for the contraction stroke has the same piston speed. The pressure in the back pressure chamber 92 becomes lower than the pressure in the back pressure chamber 70 of the extension stroke damping force generating valve 52.

【００４７】従って閉弁状態に於ける伸び行程用減衰力
発生弁５２の弁要素５８を閉弁位置へ付勢する圧縮コイ
ルばね６０のばね力が圧縮行程用減衰力発生弁５４の弁
要素８０を閉弁位置へ付勢する圧縮コイルばね８２のば
ね力よりも高く設定されなくても、伸び行程の減衰力を
縮み行程の減衰力よりも高くすることができ、また圧縮
コイルばね６０及び８０のばね力との組合せにより伸び
行程及び縮み行程の減衰力特性の設定の自由度を高くす
ることができる。Accordingly, the spring force of the compression coil spring 60 for urging the valve element 58 of the extension stroke damping force generating valve 52 to the closed position in the valve closed state is increased by the valve element 80 of the compression stroke damping force generating valve 54. Is not set higher than the spring force of the compression coil spring 82 for urging the compression coil spring to the valve closing position, the damping force of the extension stroke can be made higher than the damping force of the compression stroke. The degree of freedom in setting damping force characteristics of the extension stroke and the contraction stroke can be increased by the combination with the spring force.

【００４８】図９に示された第三の実施形態に於いて
は、伸び行程用背圧調整通路の一部を郭定する径方向通
路１２８は実質的に軸線１２に平行に延在する軸線方向
通路７６Ａによりパイロット弁９６の弁室９８に連通接
続されている。同様に縮み行程用背圧調整通路の一部を
郭定する径方向通路１６８は実質的に軸線１２に平行に
延在する軸線方向通路７６Ｂにより弁室９８に連通接続
されている。軸線方向通路７６Ｂの弁室９８に対する開
口面積は軸線方向通路７６Ａの開口面積よりも大きく設
定されており、これらの何れの開口部もパイロット弁９
６の閉弁時には第一及び第二の実施形態の場合に比して
拡径された弁要素１０４の下端部により覆われるように
なっている。In the third embodiment shown in FIG. 9, the radial passage 128 which defines a part of the back stroke adjusting passage for the extension stroke has an axis extending substantially parallel to the axis 12. The directional passage 76A is connected to the valve chamber 98 of the pilot valve 96 in communication. Similarly, a radial passage 168 which defines a portion of the back-stroke adjusting passage for contraction stroke is connected to the valve chamber 98 by an axial passage 76B extending substantially parallel to the axis 12. The opening area of the axial passage 76B with respect to the valve chamber 98 is set larger than the opening area of the axial passage 76A.
At the time of closing the valve 6, the valve element 104 is covered by the lower end of the valve element 104 whose diameter is enlarged as compared with the first and second embodiments.

【００４９】この実施形態は他の点については第一の実
施形態と同様に構成されており、この実施形態によれ
ば、上述の第二の実施形態と同様の作用効果を得ること
ができ、また第二の実施形態に於ける逆止弁１９０等が
不要であるので、第二の実施形態の場合に比してショッ
クアブソーバの構造を簡略化しコストを低減することが
できる。This embodiment is otherwise the same as the first embodiment. According to this embodiment, the same operation and effect as those of the second embodiment can be obtained. Further, since the check valve 190 and the like in the second embodiment are unnecessary, the structure of the shock absorber can be simplified and the cost can be reduced as compared with the case of the second embodiment.

【００５０】図１０に示された第四の実施形態は、上側
円板４６に設けられた連通孔６２の断面積は下側円板４
８に設けられた連通孔８４の断面積よりも小さく設定さ
れており、これにより閉弁状態に於ける伸び行程用減衰
力発生弁５２の弁要素５８がシリンダ上室３６の圧力を
受ける受圧面積が圧縮行程用減衰力発生弁５４の弁要素
８０がシリンダ下室３８の圧力を受ける受圧面積よりも
小さく設定されている点を除き、第一の実施形態と実質
的に同様に構成されている。In the fourth embodiment shown in FIG. 10, the cross-sectional area of the communication hole 62 formed in the upper disc 46 is
8 is smaller than the cross-sectional area of the communication hole 84 provided in the cylinder 8, whereby the valve element 58 of the extension stroke damping force generating valve 52 in the closed state receives the pressure of the cylinder upper chamber 36. Is configured substantially the same as the first embodiment except that the valve element 80 of the compression stroke damping force generating valve 54 is set smaller than the pressure receiving area that receives the pressure of the cylinder lower chamber 38. .

【００５１】従ってこの実施形態によれば、上述の第二
の実施形態と同様の作用効果を得ることができ、また第
二の実施形態に於ける逆止弁１９０等が不要であり、ま
た第三の実施形態に於ける如く軸線方向通路７６を二つ
の互いに独立の通路７６Ａ及び７６Ｂに分離する必要が
ないので、第二の実施形態の場合に比して更に一層ショ
ックアブソーバの構造を簡略化しコストを低減すること
ができる。。Therefore, according to this embodiment, the same operation and effect as those of the second embodiment can be obtained, and the check valve 190 and the like in the second embodiment are not required. Since it is not necessary to separate the axial passage 76 into two independent passages 76A and 76B as in the third embodiment, the structure of the shock absorber is further simplified as compared with the second embodiment. Cost can be reduced. .

【００５２】以上に於ては本発明を特定の実施形態につ
いて詳細に説明したが、本発明は上述の実施形態に限定
されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実
施形態が可能であることは当業者にとって明らかであろ
う。Although the present invention has been described in detail with reference to specific embodiments, the present invention is not limited to the above-described embodiments, and various other embodiments may be included within the scope of the present invention. It will be clear to those skilled in the art that is possible.

【００５３】例えば図示の各実施形態に於いては、減衰
力発生弁５２、５４の弁要素５８、８０等を付勢するば
ね手段は圧縮コイルばねであるが、ばね手段は引張りコ
イルばねであってもよく、ゴムその他のゴム状弾性体で
あってもよい。また減衰力発生弁５２、５４及び逆止弁
１１４等はスプール型又はポペット形の弁であるが、こ
れらの弁はリード弁であってもよく、その場合には各弁
を閉弁位置へ付勢するばね手段はリード弁自体の弾性で
あってもよい。For example, in each of the illustrated embodiments, the spring means for urging the valve elements 58, 80, etc. of the damping force generating valves 52, 54 is a compression coil spring, but the spring means is a tension coil spring. Or a rubber or other rubber-like elastic body. Although the damping force generating valves 52 and 54 and the check valve 114 are spool type or poppet type valves, these valves may be reed valves, in which case each valve is set to the closed position. The biasing spring means may be elastic of the reed valve itself.

【００５４】また図示の実施形態は複筒式のショックア
ブソーバとして構成されているが、本発明によるショッ
クアブソーバはフリーピストンやガス袋によってシリン
ダ内のピストンの体積の増減が吸収される単筒式のショ
ックアブソーバとして構成されてもよい。Although the illustrated embodiment is configured as a double-cylinder type shock absorber, the shock absorber according to the present invention is a single-cylinder type shock absorber in which an increase or decrease in the volume of a piston in a cylinder is absorbed by a free piston or a gas bag. It may be configured as a shock absorber.

【００５５】[0055]

【発明の効果】以上の説明より明らかである如く、本発
明の請求項１の構成によれば、伸び行程用及び縮み行程
用減衰力発生弁、一対の伸び行程背圧調整用逆止弁、一
対の縮み行程背圧調整用逆止弁はピストンのロッド部で
はなく本体部に設けられているので、ロッド部の本体部
に隣接する部分に逆止弁を設けるための比較的長い拡径
部を設ける必要がなく、従ってピストンのストロークが
拡径部により制約されることを確実に回避することがで
きる。As is apparent from the above description, according to the first aspect of the present invention, a damping force generating valve for an extension stroke and a contraction stroke, a pair of check valves for adjusting a back pressure of an extension stroke, Since the pair of contraction stroke back pressure adjusting check valves are provided not on the rod portion of the piston but on the main body, a relatively long diameter expanding portion for providing the check valve in a portion adjacent to the main body of the rod portion is provided. Therefore, it is possible to reliably prevent the piston stroke from being restricted by the enlarged diameter portion.

【００５６】また本発明の請求項２の構成によれば、開
閉弁の弁要素の縮み行程に於ける受圧面積は伸び行程に
於ける受圧面積よりも大きいので、開閉弁を開弁させる
に必要な縮み行程背圧調整用通路内の圧力は開閉弁を開
弁させるに必要な伸び行程背圧調整用通路内の圧力より
も低く、従って開閉弁が開弁状態にある場合に於ける同
一のピストン速度について見て縮み行程用背圧室内の圧
力が伸び行程用背圧室内の圧力よりも低くなり、これに
よりショックアブソーバの行程に応じて設定圧力調整手
段を制御しなくても伸び行程の減衰力を縮み行程の減衰
力よりも高くすることができ、また設定圧力調整手段の
制御を簡略化しその耐久性を向上させることができる。According to the second aspect of the present invention, since the pressure receiving area of the valve element of the on-off valve in the contraction stroke is larger than the pressure receiving area in the extension stroke, it is necessary to open the on-off valve. The pressure in the contraction stroke back pressure adjustment passage is lower than the pressure in the extension stroke back pressure adjustment passage required to open the on-off valve, and therefore the same pressure when the on-off valve is open With regard to the piston speed, the pressure in the back stroke chamber for the compression stroke becomes lower than the pressure in the back pressure chamber for the extension stroke, so that the extension stroke can be damped without controlling the pressure adjusting means according to the stroke of the shock absorber. The force can be made higher than the damping force of the contraction stroke, and the control of the set pressure adjusting means can be simplified to improve its durability.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】複筒式のショックアブソーバとして構成された
本発明による減衰力可変式ショックアブソーバの第一の
実施形態を示す部分縦断面図である。FIG. 1 is a partial vertical sectional view showing a first embodiment of a variable damping force type shock absorber according to the present invention configured as a double-cylinder type shock absorber.

【図２】図１の線II−IIに沿う拡大部分平断面図であ
る。FIG. 2 is an enlarged partial plan sectional view taken along line II-II in FIG.

【図３】伸び行程に於ける図２の線 III−III に沿う拡
大部分縦断面図である。FIG. 3 is an enlarged partial longitudinal sectional view taken along line III-III of FIG. 2 during an extension stroke.

【図４】伸び行程に於ける図２の線IV−IVに沿う拡大部
分縦断面図である。FIG. 4 is an enlarged partial longitudinal sectional view taken along line IV-IV of FIG. 2 during an extension stroke.

【図５】縮み行程に於ける図２の線 V−V に沿う拡大部
分縦断面図である。FIG. 5 is an enlarged partial longitudinal sectional view taken along line VV of FIG. 2 during a contraction stroke.

【図６】縮み行程に於ける図２の線VI−VIに沿う拡大部
分縦断面図である。FIG. 6 is an enlarged partial longitudinal sectional view taken along line VI-VI of FIG. 2 during a contraction stroke.

【図７】第一の実施形態の減衰力特性を示すグラフであ
る。FIG. 7 is a graph showing a damping force characteristic of the first embodiment.

【図８】本発明による減衰力可変式ショックアブソーバ
の第二の実施形態を示す図２の線VIII−VIIIに沿う拡大
部分縦断面図である。FIG. 8 is an enlarged partial longitudinal sectional view taken along line VIII-VIII of FIG. 2 showing a second embodiment of the variable damping force shock absorber according to the present invention.

【図９】本発明による減衰力可変式ショックアブソーバ
の第三の実施形態を示す図３と同様の拡大部分縦断面図
である。FIG. 9 is an enlarged partial longitudinal sectional view similar to FIG. 3, showing a third embodiment of the variable damping force type shock absorber according to the present invention.

【図１０】本発明による減衰力可変式ショックアブソー
バの第四の実施形態のピストン本体部を縮み行程につい
て示す拡大部分縦断面図である。FIG. 10 is an enlarged partial longitudinal sectional view showing a piston body of a variable damping force type shock absorber according to a fourth embodiment of the present invention in a contraction stroke.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１０…シリンダ ３２…ピストンロッド ３４…ピストン本体 ３６…シリンダ上室 ３８…シリンダ下室 ５２、５４…減衰力発生弁 ７０、９２…背圧室 ９６…パイロット弁 １０４…弁要素 １０６…圧縮コイルばね １１０…ソレノイド １１４、１１６…伸び行程背圧調整用逆止弁 １５４、１５６…縮み行程背圧調整用逆止弁 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Cylinder 32 ... Piston rod 34 ... Piston main body 36 ... Cylinder upper chamber 38 ... Cylinder lower chamber 52, 54 ... Damping force generating valve 70, 92 ... Back pressure chamber 96 ... Pilot valve 104 ... Valve element 106 ... Compression coil spring 110 ... Solenoids 114 and 116 ... Check valve for adjusting the back stroke of extension stroke 154, 156 ... Check valve for adjusting the back pressure of contraction stroke

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】互いに共働して第一及び第二のシリンダ室
を郭定するシリンダ及びピストンであって、前記ピスト
ンは前記シリンダに往復動可能に嵌合する本体部と一端
にて前記本体部に連結されたロッド部とよりなるシリン
ダ及びピストンと、前記ピストンに設けられ前記第一及
び第二のシリンダ室を相互に連通接続する伸び行程用及
び縮み行程用接続通路と、前記第一のシリンダ室より前
記伸び行程用接続通路を経て前記第二のシリンダ室へ向
かう作動油の流れのみを許す伸び行程用減衰力発生弁
と、前記第二のシリンダ室より前記縮み行程用接続通路
を経て前記第一のシリンダ室へ向かう作動油の流れのみ
を許す縮み行程用減衰力発生弁と、それぞれ前記伸び行
程用及び前記縮み行程用減衰力発生弁の弁要素を閉弁位
置へ向けて付勢する背圧を与える伸び行程用及び縮み行
程用背圧室と、それぞれ前記伸び行程用及び前記縮み行
程用背圧室内の圧力を調整する伸び行程用及び縮み行程
用背圧調整手段とを有し、前記伸び行程用背圧調整手段
は前記第一及び第二のシリンダ室と前記伸び行程用背圧
室とを連通接続する伸び行程用背圧調整通路と、前記伸
び行程用背圧室と連通する部位の両側にて前記伸び行程
背圧調整用通路の途中に設けられた一対の伸び行程背圧
調整用逆止弁と、前記一対の伸び行程背圧調整用逆止弁
の間にて前記伸び行程背圧調整用通路の途中に設けられ
た伸び行程用背圧調整弁とを有し、前記縮み行程用背圧
調整手段は前記第一及び第二のシリンダ室と前記縮み行
程用背圧室とを連通接続する縮み行程背圧調整用通路
と、前記縮み行程用背圧室と連通する部位の両側にて前
記縮み行程背圧調整用通路の途中に設けられた一対の縮
み行程背圧調整用逆止弁と、前記一対の縮み行程背圧調
整用逆止弁の間にて前記縮み行程背圧調整用通路の途中
に設けられた縮み行程用背圧調整弁とを有し、前記伸び
行程用及び前記縮み行程用減衰力発生弁、前記一対の伸
び行程背圧調整用逆止弁、前記一対の縮み行程背圧調整
用逆止弁は前記本体部に設けられていることを特徴とす
る減衰力可変式ショックアブソーバ。A cylinder and a piston cooperating with each other to define first and second cylinder chambers, the piston being reciprocally fitted to the cylinder at one end and the body being at one end. A cylinder and a piston each including a rod portion connected to the first portion, a connection passage for an extension stroke and a contraction stroke provided in the piston for communicating and connecting the first and second cylinder chambers to each other; An extension stroke damping force generating valve that allows only the flow of hydraulic oil from the cylinder chamber to the second cylinder chamber through the extension stroke connection passage, and from the second cylinder chamber through the contraction stroke connection passage. A compression stroke damping force generation valve that allows only the flow of hydraulic oil toward the first cylinder chamber, and biases the valve elements of the expansion stroke and the compression stroke damping force generation valve toward the closed position, respectively. Do A back pressure chamber for an expansion stroke and a compression stroke for applying pressure, and a back pressure adjusting means for an expansion stroke and a compression stroke for adjusting the pressure in the back pressure chamber for the expansion stroke and the compression stroke, respectively, The extension stroke back pressure adjusting means includes an extension stroke back pressure adjustment passage connecting the first and second cylinder chambers to the extension stroke back pressure chamber, and a portion communicating with the extension stroke back pressure chamber. A pair of extension stroke back pressure adjustment check valves provided in the middle of the extension stroke back pressure adjustment passage on both sides of the extension stroke back pressure adjustment check valve; A back pressure adjusting valve provided for extension stroke provided in the middle of the back pressure adjusting passage, wherein the back pressure adjusting means for contraction stroke includes the first and second cylinder chambers and the back pressure chamber for contraction stroke. And a portion communicating with the back stroke chamber for contraction stroke which connects the A pair of contraction stroke back pressure adjustment check valves provided in the middle of the contraction stroke back pressure adjustment passage on both sides of the contraction stroke back pressure adjustment check valve; A compression stroke back pressure adjusting valve provided in the middle of the back pressure adjustment passage, the expansion stroke and the compression stroke damping force generation valve, the pair of extension stroke back pressure adjustment check valves, A variable damping force type shock absorber, wherein the pair of contraction stroke back pressure adjusting check valves are provided in the main body. 【請求項２】前記伸び行程背圧調整用通路及び前記縮み
行程背圧調整用通路は対応する前記背圧調整用逆止弁の
間に共通の部分を有し、前記伸び行程用及び前記縮み行
程用背圧調整弁は前記共通の部分に設けられ前記伸び行
程背圧調整用通路又は前記縮み行程背圧調整用通路内の
圧力が設定圧力を越えると開弁する一つの開閉弁と、前
記設定圧力を可変調整する設定圧力調整手段とを有し、
前記開閉弁の弁要素の縮み行程に於ける受圧面積は伸び
行程に於ける受圧面積よりも大きいことを特徴とする請
求項１に記載の減衰力可変式ショックアブソーバ。2. The expansion stroke back pressure adjusting passage and the contraction stroke back pressure adjusting passage have a common portion between the corresponding back pressure adjusting check valves, and the expansion stroke back pressure adjusting passage and the contraction stroke back pressure adjusting passage have a common portion. A stroke back pressure adjusting valve is provided in the common portion, and one open / close valve that opens when the pressure in the extension stroke back pressure adjusting passage or the contraction stroke back pressure adjusting passage exceeds a set pressure; Setting pressure adjusting means for variably adjusting the set pressure,
The variable damping force type shock absorber according to claim 1, wherein a pressure receiving area of the valve element of the on-off valve in a contraction stroke is larger than a pressure receiving area in an extension stroke.