JPH10324112A - Pneumatic tire - Google Patents
Pneumatic tireInfo
- Publication number
- JPH10324112A JPH10324112A JP9135516A JP13551697A JPH10324112A JP H10324112 A JPH10324112 A JP H10324112A JP 9135516 A JP9135516 A JP 9135516A JP 13551697 A JP13551697 A JP 13551697A JP H10324112 A JPH10324112 A JP H10324112A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tire
- rubber
- resin
- closed cells
- tread
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 claims abstract description 132
- 239000005060 rubber Substances 0.000 claims abstract description 132
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims abstract description 93
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims abstract description 93
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 claims abstract description 22
- 239000010410 layer Substances 0.000 claims description 39
- 239000011324 bead Substances 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 30
- 238000005187 foaming Methods 0.000 abstract description 14
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 abstract 2
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 28
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 28
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 28
- 238000004073 vulcanization Methods 0.000 description 25
- -1 oxybisbenzenesulfonyl Chemical group 0.000 description 14
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 12
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 10
- 230000008859 change Effects 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 9
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 8
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004088 foaming agent Substances 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000004156 Azodicarbonamide Substances 0.000 description 4
- XOZUGNYVDXMRKW-AATRIKPKSA-N azodicarbonamide Chemical compound NC(=O)\N=N\C(N)=O XOZUGNYVDXMRKW-AATRIKPKSA-N 0.000 description 4
- 235000019399 azodicarbonamide Nutrition 0.000 description 4
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 4
- MWRWFPQBGSZWNV-UHFFFAOYSA-N Dinitrosopentamethylenetetramine Chemical compound C1N2CN(N=O)CN1CN(N=O)C2 MWRWFPQBGSZWNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 3
- XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N Zinc monoxide Chemical compound [Zn]=O XLOMVQKBTHCTTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 229920003193 cis-1,4-polybutadiene polymer Polymers 0.000 description 3
- 230000009477 glass transition Effects 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 3
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 3
- 230000002393 scratching effect Effects 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000005062 Polybutadiene Substances 0.000 description 2
- 239000006087 Silane Coupling Agent Substances 0.000 description 2
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 description 2
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 description 2
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229920002857 polybutadiene Polymers 0.000 description 2
- 239000002952 polymeric resin Substances 0.000 description 2
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 229920003048 styrene butadiene rubber Polymers 0.000 description 2
- 229920003051 synthetic elastomer Polymers 0.000 description 2
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000005061 synthetic rubber Substances 0.000 description 2
- 229920005992 thermoplastic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000004636 vulcanized rubber Substances 0.000 description 2
- 235000014692 zinc oxide Nutrition 0.000 description 2
- 239000011787 zinc oxide Substances 0.000 description 2
- KZTCAXCBXSIQSS-UHFFFAOYSA-N 4-n-(4-methylpentan-2-yl)-4-n-phenylbenzene-1,4-diamine Chemical compound C=1C=C(N)C=CC=1N(C(C)CC(C)C)C1=CC=CC=C1 KZTCAXCBXSIQSS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000043261 Hevea brasiliensis Species 0.000 description 1
- 241001441571 Hiodontidae Species 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000004699 Ultra-high molecular weight polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004676 acrylonitrile butadiene styrene Substances 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 229920006125 amorphous polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000003712 anti-aging effect Effects 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 235000006708 antioxidants Nutrition 0.000 description 1
- VJRITMATACIYAF-UHFFFAOYSA-N benzenesulfonohydrazide Chemical class NNS(=O)(=O)C1=CC=CC=C1 VJRITMATACIYAF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 229920003211 cis-1,4-polyisoprene Polymers 0.000 description 1
- 239000000306 component Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229920003052 natural elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229920001194 natural rubber Polymers 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229920003229 poly(methyl methacrylate) Polymers 0.000 description 1
- 229920001748 polybutylene Polymers 0.000 description 1
- 229920002961 polybutylene succinate Polymers 0.000 description 1
- 239000004631 polybutylene succinate Substances 0.000 description 1
- 239000004926 polymethyl methacrylate Substances 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 239000010734 process oil Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000006748 scratching Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229920000785 ultra high molecular weight polyethylene Polymers 0.000 description 1
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- UMGLWJIVIBWZCW-UHFFFAOYSA-L zinc;benzenesulfinate Chemical compound [Zn+2].[O-]S(=O)C1=CC=CC=C1.[O-]S(=O)C1=CC=CC=C1 UMGLWJIVIBWZCW-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
Landscapes
- Tires In General (AREA)
- Tyre Moulding (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、トレッド踏面部
を形成しているトレッドゴム内に長尺状の排水路を形成
した空気入りタイヤに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a pneumatic tire having a long drainage channel formed in tread rubber forming a tread tread portion.
【０００２】[0002]
【従来の技術】微細な長尺状の空洞を無数に含んだゴム
をトレッドに用いたタイヤが提案されている。2. Description of the Related Art There has been proposed a tire using a rubber containing a myriad of fine elongated cavities in a tread.
【０００３】このタイヤは、トレッドが摩耗すると、長
尺状の空洞がタイヤ踏面部に表れて長尺状の凹部とな
り、この凹部が排水路の役目をして接地面内の水を排除
水することにより氷上性能及びウエット性能の向上を図
っている。[0003] In this tire, when the tread wears, an elongated cavity appears on the tire tread portion to become an elongated concave portion, and the concave portion serves as a drainage channel to remove water from the ground contact surface. Thereby, the performance on ice and the wet performance are improved.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記タイヤ
は、長尺状の空洞がトレッドゴム内で均一に分布してお
り、トレッドゴムの硬度（Ｈｄ）が一定である。However, in the above-mentioned tire, the long cavities are uniformly distributed in the tread rubber, and the hardness (Hd) of the tread rubber is constant.
【０００５】このため、トレッドが摩耗すると溝深さと
サイプの減少により排除水性が低下すると共にブロック
剛性が高くなり、氷上性能及びウエット性能が低下する
問題がある。[0005] For this reason, when the tread wears, there is a problem that the water rejection is reduced due to the decrease in the groove depth and the sipes, the block rigidity is increased, and the performance on ice and the wet performance are reduced.
【０００６】本発明は、上記事実を考慮し、摩耗が進ん
でも氷上性能及びウエット性能の変化が少ない空気入り
タイヤを提供することが目的である。[0006] In view of the above-mentioned facts, an object of the present invention is to provide a pneumatic tire with little change in on-ice performance and wet performance even when wear progresses.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、１対のビードコア間にトロイド状をなして跨がるカ
ーカス層のクラウン部外周にベルト層とトレッドゴムを
順次配置した空気人りタイヤであって、前記トレッドゴ
ムは、樹脂からなる保護層により被覆された無数の長尺
状独立気泡を有し、前記長尺状独立気泡の密度は、前記
トレッドゴムのタイヤ半径方向外側が疎に、タイヤ半径
方向内側が密に設定されていることを特徴としている。According to a first aspect of the present invention, there is provided an air conditioner in which a belt layer and a tread rubber are sequentially disposed on the outer periphery of a crown portion of a carcass layer straddling in a toroidal manner between a pair of bead cores. Tire, the tread rubber has countless elongated closed cells covered with a protective layer made of a resin, and the density of the elongated closed cells is such that the radial outside of the tread rubber in the tire radial direction. It is characterized in that the inner side in the tire radial direction is set densely.
【０００８】次に、請求項１に記載の空気入りタイヤの
作用を説明する。請求項１に記載の空気入りタイヤで
は、走行によってトレッドゴムが摩耗すると、長尺状独
立気泡による長尺状の凹部が接地表面に形成され、この
長尺状の凹部が排水路の役目を果たし、接地面内の水を
効率良く排除水する。Next, the operation of the pneumatic tire according to the first aspect will be described. In the pneumatic tire according to claim 1, when the tread rubber is worn by running, a long concave portion formed by long closed cells is formed on the ground surface, and the long concave portion serves as a drainage channel. In addition, water in the contact surface is efficiently eliminated.
【０００９】したがって、本発明の適用されたスタッド
レスタイヤで氷上走行を行った場合、氷面との間にわき
出た水が長尺状の凹部により排除水されて氷上での摩擦
係数を大きくすることができ、これにより高い氷上性能
が得られる。なお、ウエット路面においても長尺状の凹
部により接地面内の水が排除水されるので高いウエット
性能が得られる。Therefore, when running on ice with the studless tire to which the present invention is applied, the water flowing out between the ice surface and the ice surface is eliminated by the elongated concave portion to increase the friction coefficient on ice. High performance on ice. In addition, even on a wet road surface, since the water in the ground contact surface is eliminated by the elongated concave portion, high wet performance can be obtained.
【００１０】本発明はスタッドレスタイヤ以外のタイヤ
にも適用でき、例えば、サマータイヤ等に適用した場合
にも同様に高いウエット性能が得られる。The present invention can be applied to tires other than studless tires. For example, when the present invention is applied to summer tires and the like, high wet performance can be similarly obtained.
【００１１】また、本発明の空気入りタイヤでは、トレ
ッドが摩耗するにしたがって長尺状独立気泡の密度の高
い部分が表れ、排水路の役目をする長尺状の凹部の密度
が増大して行く。即ち、トレッドが摩耗するにしたがっ
て踏面に表れる長尺状の凹部の容積が増大し、排除水性
が増大する。そして、この長尺状の凹部による排除水性
の増大分によって主溝やサイプの排除水性の低下分を補
うことができ、これにより、スタッドレスタイヤでは摩
耗による氷上性能の変化を抑えることができ、サマータ
イヤ等においては摩耗によるウエット性能の変化を抑え
ることができるようになる。[0011] In the pneumatic tire of the present invention, as the tread wears, a portion having a high density of long closed cells appears, and the density of the long recess serving as a drainage channel increases. . That is, as the tread wears, the volume of the elongated concave portion that appears on the tread surface increases, and the rejection water increases. The increased amount of rejection water due to the elongated concave portion can compensate for the decrease in rejection water of the main groove and the sipe.Thus, in a studless tire, a change in performance on ice due to abrasion can be suppressed. In a tire or the like, a change in wet performance due to wear can be suppressed.
【００１２】さらに、樹脂からなる保護層が凹部の潰れ
を抑制するので、高荷重時においても排除水性が確保さ
れる。Further, since the protective layer made of resin suppresses the collapse of the concave portion, the water removal is ensured even under a high load.
【００１３】また、接地面に露出した樹脂による引っか
き効果により、路面との摩擦係数を向上させることがで
きる。Further, the coefficient of friction with the road surface can be improved by the scratching effect of the resin exposed on the ground contact surface.
【００１４】[0014]
［第１の実施形態］本発明の空気入りタイヤの第１の実
施形態を図１乃至図９にしたがって説明する。[First Embodiment] A first embodiment of a pneumatic tire according to the present invention will be described with reference to FIGS.
【００１５】図１に示すように、本実施形態の空気入り
タイヤ（サイズ：１８５／７０Ｒ１３）１０は、ケース
１と、このケース１のクラウン部２のタイヤ半径方向外
側をショルダー３間において被覆するトレッド１２とを
有している。As shown in FIG. 1, a pneumatic tire (size: 185 / 70R13) 10 of the present embodiment covers a case 1 and a radially outer side of a crown portion 2 of the case 1 in a tire radial direction between shoulders 3. And a tread 12.
【００１６】ケース１は、一対のビード部４と、一方の
ビード部４から他方のビード部４まで延びるゴム引きコ
ードからなるトロイダル状のカーカス５と、カーカス５
のクラウン部のタイヤ半径方向外側に配置されタイヤ周
方向に延びる公知の非伸長性のベルト６とを有し、ま
た、このケース１のタイヤ軸方向外側には耐屈曲性に優
れた通常のゴムからなるサイドウォール７が配置されて
いる。The case 1 includes a pair of bead portions 4, a toroidal carcass 5 composed of a rubberized cord extending from one bead portion 4 to the other bead portion 4, and a carcass 5
A known non-extensible belt 6 which is disposed radially outward of the crown portion in the tire radial direction and extends in the tire circumferential direction. Is disposed.
【００１７】本実施形態の空気入りタイヤ１０は所謂ス
タッドレスタイヤであり、図２に示すように、トレッド
１２にはタイヤ幅方向に等間隔で配置された４本の周方
向溝１４と、タイヤ周方向にほぼ等間隔にタイヤ幅方向
に延びる横溝１６が形成され、これら周方向溝１４と横
溝１６とによって区画されたブロック１８にはタイヤ幅
方向に延びる複数のサイプ１９が形成されている。The pneumatic tire 10 according to the present embodiment is a so-called studless tire. As shown in FIG. 2, a tread 12 has four circumferential grooves 14 arranged at regular intervals in the tire width direction and a tire circumferential groove. Lateral grooves 16 extending in the tire width direction are formed at substantially equal intervals in the direction, and a plurality of sipes 19 extending in the tire width direction are formed in a block 18 defined by the circumferential grooves 14 and the lateral grooves 16.
【００１８】図１に示すように、トレッド１２は、少な
くとも２層のゴム層、本実施形態では、タイヤ半径方向
外側に位置し、路面に接する外側ゴム層（所謂キャップ
ゴム層）１２Ａと、タイヤ半径方向内側に位置する内側
ゴム層（所謂ベースゴム層）１２Ｂとの２層のゴム層か
ら構成されたトレッド踏面部、及びこのトレッド踏面部
のタイヤ幅方向両側に配置された側ゴム部１２Ｃからな
っている。As shown in FIG. 1, the tread 12 has at least two rubber layers, in this embodiment, an outer rubber layer (so-called cap rubber layer) 12A which is located on the outer side in the tire radial direction and is in contact with the road surface, and a tire. A tread tread portion composed of two rubber layers with an inner rubber layer (a so-called base rubber layer) 12B located inward in the radial direction, and side rubber portions 12C arranged on both sides in the tire width direction of the tread tread portion. Has become.
【００１９】図３及び図４に示すように、外側ゴム層１
２Ａは、略球形の球状独立気泡２２と、全体が樹脂の保
護層２６で補強されている長尺状独立気泡２４とを無数
に含んだ発泡ゴムであり、保護層２６で補強された長尺
状独立気泡２４の密度は、タイヤ径方向外側（矢印Ｄ方
向側）が疎であり、タイヤ径方向内側が密である。As shown in FIG. 3 and FIG.
2A is a foamed rubber containing a myriad of spherical closed cells 22 having a substantially spherical shape and elongated closed cells 24 entirely reinforced by a protective layer 26 made of resin. The density of the closed cells 24 is sparse on the outer side in the tire radial direction (on the arrow D side) and dense on the inner side in the tire radial direction.
【００２０】即ち、外側ゴム層１２Ａの単位体積当たり
の長尺状独立気泡２４の総体積は、タイヤ径方向内側が
タイヤ径方向外側よりも大となっている。That is, the total volume of the elongated closed cells 24 per unit volume of the outer rubber layer 12A is larger on the inner side in the tire radial direction than on the outer side in the tire radial direction.
【００２１】このように、長尺状独立気泡２４の密度に
変化を持たせる方法としては、例えば、長尺状独立気泡
２４の一つ当たりの大きさ（体積）が同一であれば、単
位体積当たりの長尺状独立気泡２４の数を、タイヤ径方
向内側で多く、タイヤ径方向外側で少なくすれば良い。
また、単位体積当たりの長尺状独立気泡２４の数を一定
とした場合には、タイヤ径方向内側の長尺状独立気泡２
４の大きさ大きく、タイヤ径方向外側の長尺状独立気泡
２４の大きさ小さくすれば良い。なお、長尺状独立気泡
２４の数及び大きさの両方を変えても良い。As described above, as a method for giving a change to the density of the long closed cells 24, for example, if the size (volume) of each of the long closed cells 24 is the same, a unit volume The number of long closed cells 24 per contact may be large on the inner side in the tire radial direction and may be smaller on the outer side in the tire radial direction.
When the number of the long closed cells 24 per unit volume is constant, the long closed cells 2 inside the tire radial direction are used.
4, the size of the long closed cells 24 outside in the tire radial direction may be reduced. Note that both the number and the size of the long closed cells 24 may be changed.
【００２２】図４に示すように、本実施形態では、長尺
状独立気泡２４は長手方向が実質的にタイヤ周方向（矢
印Ａ方向）とされている。As shown in FIG. 4, in this embodiment, the longitudinal direction of the long closed cells 24 is substantially the tire circumferential direction (the direction of arrow A).
【００２３】図１に示す空気入りタイヤ１０において、
外側ゴム層１２Ａにおいて、タイヤ径方向内側のゴム層
１２Ａ2 での単位体積当たりの長尺状独立気泡２４の総
体積を１００としたときに、タイヤ径方向外側のゴム層
１２Ａ1 の単位体積当たりの長尺状独立気泡２４の総体
積は１００未満、好ましくは６０〜９０であり、前述し
たゴム層１２Ａ2 及びゴム層１２Ａ1 の少なくとも一方
の厚さは０．２mm以上あるものである。In the pneumatic tire 10 shown in FIG.
In the outer rubber layer 12A, when the total volume of the long closed cells 24 per unit volume in the tire radial inner rubber layer 12A2 is 100, the length per unit volume of the tire radial outer rubber layer 12A1 is equal to 100. The total volume of the closed cells 24 is less than 100, preferably 60 to 90, and the thickness of at least one of the rubber layer 12A2 and the rubber layer 12A1 is 0.2 mm or more.
【００２４】なお、内側ゴム層１２Ｂには発泡されてい
ない通常のゴムが使用されており、ショアＡ硬度が、外
側ゴム層１２ＡのショアＡ硬度よりも高いゴムが使用さ
れている。 （製造方法）次に、本実施形態の空気入りタイヤ１０の
外側ゴム層１２Ａの製造方法を説明する。The inner rubber layer 12B is made of ordinary rubber which is not foamed, and a rubber having a Shore A hardness higher than the Shore A hardness of the outer rubber layer 12A is used. (Production Method) Next, a method for producing the outer rubber layer 12A of the pneumatic tire 10 according to the present embodiment will be described.
【００２５】外側ゴム層１２Ａを形成するためのゴム組
成物に用いられるゴム成分としては、−６０°Ｃ以下の
ガラス転移温度を有するものが望ましい。このガラス転
移温度とするのは、トレッド１２の外側ゴム層１２Ａ
が、低温域において十分なゴム弾性を維持し、十分な氷
上性能を得るためである。The rubber component used in the rubber composition for forming the outer rubber layer 12A preferably has a glass transition temperature of -60 ° C. or less. The glass transition temperature is determined by the outer rubber layer 12A of the tread 12.
However, in order to maintain sufficient rubber elasticity in a low temperature range and obtain sufficient performance on ice.
【００２６】また、外側ゴム層１２Ａを形成するための
ゴム組成物は、天然ゴム及びジエン系合成ゴムからなる
群より選ばれた少なくとも１種のゴムを有することが好
ましい。The rubber composition for forming the outer rubber layer 12A preferably has at least one rubber selected from the group consisting of natural rubber and diene-based synthetic rubber.
【００２７】ジエン系合成ゴムとしては、スチレン−ブ
タジエン共重合体、シス−１，４−ポリイソプレン、シ
ス−１，４−ポリブタジエン等が含まれる。As the diene-based synthetic rubber, styrene-butadiene copolymer, cis-1,4-polyisoprene, cis-1,4-polybutadiene and the like are included.
【００２８】この中で、特にガラス転移温度が低く、氷
上性能の効果が大きい点で、シス−１，４−ポリブタジ
エンが好適に使用され、特にシス含有率が９０％以上の
ポリブタジエンが好ましい。Among them, cis-1,4-polybutadiene is suitably used, particularly, polybutadiene having a cis content of 90% or more is preferable because it has a particularly low glass transition temperature and a large effect on ice.
【００２９】外側ゴム層１２Ａに気泡を形成するため
に、ゴム組成物には発泡剤及び発泡助剤が含まれてい
る。In order to form bubbles in the outer rubber layer 12A, the rubber composition contains a foaming agent and a foaming aid.
【００３０】発泡剤の例としは、ジニトロソペンタメチ
レンテトラアミン（ＤＰＴ）、アゾジカルボンアミド
（ＡＤＣＡ）、ジニトロソペンタスチレンテトラミンや
ベンゼンスフォニルヒドラジド誘導体、オキシビスベン
ゼンスルホニルヒドラジド（ＯＢＳＨ）等があるが、中
でもアゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）が製造加工性を
考慮すると好ましい。Examples of foaming agents include dinitrosopentamethylenetetraamine (DPT), azodicarbonamide (ADCA), dinitrosopentastyrenetetramine, benzenesulfonyl hydrazide derivatives, oxybisbenzenesulfonyl hydrazide (OBSH) and the like. Among them, azodicarbonamide (ADCA) is particularly preferred in consideration of the manufacturing processability.
【００３１】発泡助剤としては、尿素、ステアリン酸亜
鉛、ベンゼンスルフィン酸亜鉛や亜鉛華等、通常発泡製
品の製造に用いられる助剤が好ましく適用される。As the foaming aid, auxiliaries usually used in the production of foamed products, such as urea, zinc stearate, zinc benzenesulfinate and zinc white, are preferably applied.
【００３２】なお、発泡剤及び発泡助剤は、上記のもの
以外を用いても良い。また、ゴム組成物には、上記の成
分と共に、カーボンブラック、シリカ、シランカップリ
ング剤、プロセスオイル、加硫剤、加硫促進剤等が併用
され、これら以外にも、ゴム工業で通常使用されている
老化防止剤、酸化亜鉛、ステアリン酸、オゾン劣化防止
剤等の添加剤が配合されている。The foaming agent and the foaming assistant may be other than those described above. In addition, the rubber composition, together with the above components, carbon black, silica, a silane coupling agent, a process oil, a vulcanizing agent, a vulcanization accelerator, and the like, and in addition to these, are commonly used in the rubber industry. Additives such as antioxidants, zinc oxide, stearic acid, and antiozonants.
【００３３】上記ゴム組成物の精錬工程（混練工程）に
おいて、図５に示すような長尺状の樹脂３２が混練さ
れ、樹脂３２は均一に分散される。In the refining step (kneading step) of the rubber composition, a long resin 32 as shown in FIG. 5 is kneaded, and the resin 32 is uniformly dispersed.
【００３４】ここで、本実施形態に用いられる樹脂３２
は、熱可塑性の樹脂であり、タイヤ加硫工程においてゴ
ムマトリクスよりも粘度が低くなる樹脂が用いられてい
る。Here, the resin 32 used in this embodiment is
Is a thermoplastic resin, a resin having a lower viscosity than a rubber matrix in a tire vulcanizing step.
【００３５】一般的に樹脂相の溶融前粘度は、ゴムマト
リクスの架橋終了粘度（Ｍａｘ値）よりはるかに高い。
しかしながら、樹脂相が一度溶融すると、その粘度は大
巾に低下する。タイヤ加硫工程において、その初期から
終了に至るまでの間に、ゴムマトリクスは架橋反応によ
り粘度上昇して行く。その中で、長尺状樹脂相が溶融
し、大巾に高かった粘度が溶融により低下し、そのとき
のゴムマトリクス粘度（架橋途中であるが）と相対的に
逆転する。In general, the viscosity of the resin phase before melting is much higher than the viscosity (Max value) of the rubber matrix after crosslinking.
However, once the resin phase has melted, its viscosity drops significantly. In the tire vulcanization process, the viscosity of the rubber matrix increases due to a crosslinking reaction from the beginning to the end. Among them, the long resin phase is melted, and the greatly increased viscosity is reduced by the melting, and is relatively opposite to the rubber matrix viscosity at that time (although crosslinking is in progress).
【００３６】なお、ここでいうゴムマトリクスとは、樹
脂３２を除くゴム部分を指す。全体が保護層２６で補強
された長尺状独立気泡２４を得るための重要な条件は、
ゴム中に配合する樹脂３２が結晶性高分子の場合、その
結晶性高分子の融点を加硫最高温度以下とすることであ
る。Here, the rubber matrix refers to a rubber portion excluding the resin 32. Important conditions for obtaining the long closed cells 24 entirely reinforced by the protective layer 26 are as follows:
When the resin 32 compounded in the rubber is a crystalline polymer, the melting point of the crystalline polymer is set to be lower than the vulcanization maximum temperature.
【００３７】保護層２６で補強された長尺状独立気泡２
４は、加硫中に樹脂３２が加硫時の熱により溶融してゴ
ムマトリクスよりも粘度が低下し、ゴム中に予め含有さ
せた発泡剤等から発生してゴム中に拡散あるいは溶解し
たガスが、ゴム内で最も粘度の低い前記溶融した樹脂３
２の内方に移動して集中することを利用して形成される
ものである。The elongated closed cells 2 reinforced by the protective layer 26
4 is a gas which is melted by heat during vulcanization during the vulcanization and has a lower viscosity than the rubber matrix, and is generated from a foaming agent or the like previously contained in the rubber and diffused or dissolved in the rubber Is the molten resin 3 having the lowest viscosity in rubber.
2 is formed by utilizing the inward movement and concentration.
【００３８】したがって、樹脂３２が結晶性高分子の場
合、その融点はトレッド部の加硫最高温度以下とするこ
とが重要である。なお、ここでいうトレッド部の加硫最
高温度とは、モールド加硫においては、モールド内に入
ってからモールドを出てタイヤが冷却されるまでのトレ
ッド部の最高温度を指す。Therefore, when the resin 32 is a crystalline polymer, it is important that its melting point be lower than the maximum vulcanization temperature of the tread portion. Note that, in the vulcanization of a mold, the maximum temperature of the tread portion referred to here refers to the maximum temperature of the tread portion from entering the mold to leaving the mold and cooling the tire.
【００３９】ちなみに、ゴムの粘度としては、ムーニー
粘度３０〜１００の範囲である。樹脂３２の溶融粘度を
支配するものとしては、融点（結晶性高分子の場合）、
分子量が上げられる。Incidentally, the viscosity of the rubber is in the range of 30-100 Mooney viscosities. What governs the melt viscosity of the resin 32 is the melting point (in the case of a crystalline polymer),
The molecular weight is increased.
【００４０】樹脂３２の融点は、使用するゴムの加硫最
高温度よりも低いほど好ましい。これは、樹脂３２の融
点がゴムの加硫最高温度よりも低いほど加硫中に早期に
溶融するため、ゴム中に生成したガスが樹脂３２内に進
入し易くなるためである。The melting point of the resin 32 is preferably lower than the maximum vulcanization temperature of the rubber used. This is because the lower the melting point of the resin 32 is, the lower the vulcanization maximum temperature of the rubber, the sooner it melts during the vulcanization, so that the gas generated in the rubber easily enters the resin 32.
【００４１】なお、ゴムの加硫最高温度に対して樹脂３
２の融点が近すぎると、樹脂３２は加硫末期に溶融す
る。この時点では、ゴムマトリクスはガスを取り込んで
架橋が進行しているために、ガスが溶融した樹脂３２に
進入し難く、長尺状独立気泡２４が形成され難くなる。It should be noted that the resin 3
If the melting point of 2 is too close, the resin 32 will melt at the end of vulcanization. At this point, since the rubber matrix has taken in the gas and is undergoing crosslinking, the gas is hard to enter the molten resin 32, and the long closed cells 24 are hard to be formed.
【００４２】一方、樹脂３２の融点が低すぎると、ゴム
の混練時の熱で樹脂３２が溶融してしまい、粘度が低下
するために、混練の段階で樹脂３２同士の融着が発生し
てゴム中の樹脂３２の分散性が悪化するため好ましくな
い。また、樹脂３２の融点が低すぎると、混練の段階で
樹脂３２がその長尺形状を保つことができなくなり、複
数に分断されたり、場合によっては樹脂３２がゴム中に
溶け込んでミクロに分散してしまう。On the other hand, if the melting point of the resin 32 is too low, the resin 32 is melted by the heat during kneading of the rubber, and the viscosity is reduced. It is not preferable because the dispersibility of the resin 32 in the rubber deteriorates. On the other hand, if the melting point of the resin 32 is too low, the resin 32 cannot maintain its long shape at the stage of kneading, and may be divided into a plurality of pieces, or in some cases, the resin 32 may be dissolved in rubber and dispersed microscopically. Would.
【００４３】したがって、樹脂３２の融点は、上記概念
の範囲内で選択されるべきであり、樹脂３２の融点は、
ゴムの加硫最高温度よりも１０°Ｃ以上低く、好ましく
は２０°Ｃ以上低く、更に好ましくは３０°Ｃ以上低く
設定するべきである。Therefore, the melting point of the resin 32 should be selected within the range of the above concept.
The temperature should be lower than the maximum vulcanization temperature of the rubber by at least 10 ° C, preferably by at least 20 ° C, more preferably by at least 30 ° C.
【００４４】ちなみに、工業的にゴムの加硫温度は、最
高で約１９０°Ｃであるので、加硫最高温度が１９０°
Ｃに設定されている場合には、上記樹脂３２の融点は１
９０°Ｃ以下、好ましくは１８０°Ｃ以下、更に好まし
くは１７０°Ｃ以下とするべきである。Incidentally, since the vulcanization temperature of rubber is industrially about 190 ° C. at maximum, the maximum vulcanization temperature is 190 ° C.
When set to C, the melting point of the resin 32 is 1
It should be below 90 ° C, preferably below 180 ° C, more preferably below 170 ° C.
【００４５】また、ゴムの混練工程を考えると、樹脂３
２の融点は、混練時の最高温度に対して、５°Ｃ以上、
好ましくは１０°Ｃ以上、更に好ましくは２０°Ｃ以上
に設定することが良い。ゴムの混練工程での最高温度、
おおよそ９５°Ｃを想定すると、樹脂３２の融点は、１
００°Ｃ以上、好ましくは１０５°Ｃ以上、更に好まし
くは１１５°Ｃ以上とすることが良い。Considering the rubber kneading process, the resin 3
2 has a melting point of 5 ° C. or higher with respect to the maximum temperature during kneading,
The temperature is preferably set to 10 ° C. or higher, more preferably 20 ° C. or higher. Maximum temperature in the rubber kneading process,
Assuming approximately 95 ° C., the melting point of the resin 32 is 1
The temperature should be at least 00 ° C, preferably at least 105 ° C, more preferably at least 115 ° C.
【００４６】樹脂３２は、通常知られているように、同
じ物質であっても分子量が高いほどある一定の温度にお
ける溶融粘度は高くなる。したがって、長尺状独立気泡
２４を得るためには、分子量は、トレッドゴムの加硫最
高温度におけるゴムの流動粘度より樹脂３２の粘度が高
くならない様な範囲で選択されるべきである。As is generally known, the higher the molecular weight of the resin 32, the higher the melt viscosity at a certain temperature, as is generally known. Therefore, in order to obtain the elongated closed cells 24, the molecular weight should be selected in a range such that the viscosity of the resin 32 does not become higher than the flow viscosity of the rubber at the maximum vulcanization temperature of the tread rubber.
【００４７】なお、試験を行った結果、重量平均分子量
が１〜２×１０5 程度の長尺状のポリエチレンを混入し
たゴム組成物では、加硫によって長尺状独立気泡２４が
形成されたが、重量平均分子量が７×１０5 以上とされ
る超高分子量ポリエチレンを混入したゴム組成物では、
ゴム中に生成したガスがポリエチレン内部に集中せず、
長尺状のポリエチレンは中空化しなかった。これは、分
子量の違いに起因する溶融粘度の差によるものと考えら
れる。As a result of the test, it was found that in the rubber composition containing long polyethylene having a weight average molecular weight of about 1 to 2 × 10 5 , long closed cells 24 were formed by vulcanization. In a rubber composition mixed with an ultrahigh molecular weight polyethylene having a weight average molecular weight of 7 × 10 5 or more,
The gas generated in the rubber does not concentrate inside the polyethylene,
The long polyethylene was not hollowed out. This is considered to be due to a difference in melt viscosity caused by a difference in molecular weight.
【００４８】一方、分子量が低すぎる場合、ゴムの混練
の段階で樹脂３２の粘度が低下してしまい、樹脂３２同
士の融着が発生してゴム中の分散性が悪化するため好ま
しくない。On the other hand, if the molecular weight is too low, the viscosity of the resin 32 is lowered at the stage of kneading the rubber, and the fusion of the resins 32 is caused to deteriorate the dispersibility in the rubber.
【００４９】本実施形態に用いられる樹脂３２の分子量
は、材質の化学組成、分子鎖の分岐の状態によって決ま
るものなので限定されるものではないが、選択材質によ
り適当な範囲内で選択されるべきである。The molecular weight of the resin 32 used in the present embodiment is not limited since it is determined by the chemical composition of the material and the state of branching of the molecular chain, but should be selected within an appropriate range depending on the selected material. It is.
【００５０】なお、上記融点とは、米国デュポン社製９
１０型ＤＳＣ測定装置により、昇温速度１０°Ｃ／分、
試料重量５ｍｇの条件で測定された融解ピーク温度のこ
とを指す。The above-mentioned melting point is defined as 9 by DuPont, USA
With a 10-type DSC measuring device, the heating rate is 10 ° C / min,
It refers to the melting peak temperature measured under the condition of a sample weight of 5 mg.
【００５１】以上、本実施形態に必要とされる樹脂３２
の熱的特性について述べたが、本実施形態は融点を持つ
結晶性高分子に限定されるものではなく、外周部分に樹
脂３２からなる保護層２６が形成された長尺状独立気泡
２４が得られるものであれば、樹脂３２は非結晶性高分
子でも良い。As described above, the resin 32 required for the present embodiment
However, the present embodiment is not limited to the crystalline polymer having a melting point, and the elongated closed cells 24 in which the protective layer 26 made of the resin 32 is formed on the outer peripheral portion are obtained. If possible, the resin 32 may be a non-crystalline polymer.
【００５２】樹脂３２が非結晶性高分子の場合でも、重
要な条件は、加硫工程において、トレッドゴムが加硫最
高温度に達するまでに樹脂３２の粘度がゴムの粘度より
も低くなることと、ゴム練り温度で樹脂３２同士の融着
が発生せずに分散性が良いことであり、これら要件を満
たすよう材質、分子量を選定する。Even when the resin 32 is an amorphous polymer, an important condition is that the viscosity of the resin 32 becomes lower than the viscosity of the rubber before the tread rubber reaches the maximum vulcanization temperature in the vulcanization step. The resin 32 has good dispersibility at the rubber kneading temperature without causing fusion between the resins 32. The material and molecular weight are selected so as to satisfy these requirements.
【００５３】なお、結晶性高分子の樹脂３２の具体例と
しては、例えば、ポリエチレン（ＰＥ、融点：１３５°
Ｃ）、ポリプロピレン（ＰＰ、融点：１６７°Ｃ）、ポ
リブチレン（融点：１２９°Ｃ）、ポリブチレンサクシ
ネート（融点：１１５°Ｃ）、ポリエチレンサクシネー
ト（融点：１０５°Ｃ）、シンジオタクティック−１，
２−ポリブタジエン（ＳＰＢ、融点：１３０°Ｃ）のよ
うな単一組成重合物や、共重合、ブレンド等により融点
を適当な範囲に操作したものも用いることができ、さら
にこれらの樹脂３２に添加剤を加えても良い。As a specific example of the crystalline polymer resin 32, for example, polyethylene (PE, melting point: 135 °)
C), polypropylene (PP, melting point: 167 ° C), polybutylene (melting point: 129 ° C), polybutylene succinate (melting point: 115 ° C), polyethylene succinate (melting point: 105 ° C), syndiotactic- 1,
A single composition polymer such as 2-polybutadiene (SPB, melting point: 130 ° C.) or a polymer whose melting point is adjusted to an appropriate range by copolymerization, blending, or the like can be used. An agent may be added.
【００５４】また、非結晶性高分子の樹脂３２の具体例
としては、例えば、ポリメチルメタクリレート、アクリ
ルニトリルブタジエンスチレン（ＡＢＳ）、ポリスチレ
ンなどを用いることができる。As specific examples of the non-crystalline polymer resin 32, for example, polymethyl methacrylate, acrylonitrile butadiene styrene (ABS), polystyrene and the like can be used.
【００５５】なお、樹脂３２は、前述した条件を満たす
ものであれば、上記具体例以外の樹脂３２であっても良
い。また、分散させる樹脂３２の種類は１種類に限ら
ず、複数種類であっても良い。The resin 32 may be a resin 32 other than the above specific examples as long as it satisfies the above-mentioned conditions. Further, the type of the resin 32 to be dispersed is not limited to one type, and a plurality of types may be used.
【００５６】例えば、空気入りタイヤ１０の加硫最高温
度が１７５°Ｃである場合、樹脂３２としてポリエチレ
ン（融点：１３５°Ｃ）を用いることができる。また、
ポリエチレン（融点：１３５°Ｃ）とポリプロピレン
（融点：１６７°Ｃ）の両方を分散させても良い。For example, when the maximum vulcanization temperature of the pneumatic tire 10 is 175 ° C., polyethylene (melting point: 135 ° C.) can be used as the resin 32. Also,
Both polyethylene (melting point: 135 ° C) and polypropylene (melting point: 167 ° C) may be dispersed.
【００５７】図６に示すように、長尺状の樹脂３２の混
練された生のゴム組成物３６を、流路断面積が出口に向
かって減少する押出機の口金３８から押し出すと、樹脂
３２の向き、即ち、樹脂３２の長手方向が押出し方向
（矢印Ｃ方向）に沿って除々に揃い、口金３８から出る
ときには樹脂３２の長手方向が押出し方向に揃うので、
その後、口金３８から押し出された帯状のゴム組成物３
６を所望の長さでカットし、これを外側ゴム層１２Ａの
ゴムとして用いることができる。As shown in FIG. 6, a raw rubber composition 36 kneaded with a long resin 32 is extruded from a die 38 of an extruder whose flow path cross-sectional area decreases toward an outlet. , Ie, the longitudinal direction of the resin 32 gradually aligns along the extrusion direction (arrow C direction), and when the resin 32 exits from the base 38, the longitudinal direction of the resin 32 aligns with the extrusion direction.
Thereafter, the band-shaped rubber composition 3 extruded from the base 38.
6 can be cut to a desired length, and this can be used as the rubber of the outer rubber layer 12A.
【００５８】なお、樹脂３２の長手方向が揃う程度は、
流路断面積の減少ぐあい、押出し速度、ゴムの粘度等に
よって変化する。The degree to which the longitudinal directions of the resin 32 are aligned is as follows.
As the cross-sectional area of the flow path decreases, it varies depending on the extrusion speed, the viscosity of rubber, and the like.
【００５９】長尺状の樹脂３２を所望する方向、即ち、
押出方向に沿って配列するためには、ゴムの流動性を限
られた温度範囲の中でコントロールすることが重要であ
る。即ち、オイル、液状ポリマーなどの加工性改良剤を
ゴム組成物に適宜添加することにより、ゴムマトリクス
の粘度を下げ、流動性を高めることによって、長尺状の
樹脂３２の融点以下といった押出温度の制約条件のなか
でも、極めて良好に押出し、かつ、理想的に長尺状の樹
脂３２を押出方向に沿った方向に配列せしめることが可
能となる。The desired direction of the elongated resin 32, that is,
In order to arrange the rubber in the extrusion direction, it is important to control the fluidity of the rubber within a limited temperature range. That is, by appropriately adding a processability improver such as an oil or a liquid polymer to the rubber composition, the viscosity of the rubber matrix is reduced and the fluidity is increased, so that the extrusion temperature such as the melting point of the long resin 32 or less is reduced. Among the constraints, it is possible to extrude very well and to arrange the long resin 32 ideally in the direction along the extrusion direction.
【００６０】このようにして出来たゴム組成物からなる
帯状の生の外側ゴム層１２Ａを、予め生タイヤケースの
クラウン部に貼り付けられた生の内側ゴム層１２ＢＢの
上に、長手方向がタイヤ周方向と一致するように貼り付
け、所定のモールドで所定温度、所定圧力のもとで加硫
成形することにより本実施形態の空気入りタイヤ１０を
形成することができる。The belt-shaped raw outer rubber layer 12A made of the rubber composition thus obtained is placed on the raw inner rubber layer 12BB which has been previously attached to the crown portion of the raw tire case, and the longitudinal direction of the tire is adjusted. The pneumatic tire 10 of the present embodiment can be formed by pasting so as to coincide with the circumferential direction and vulcanizing and molding with a predetermined mold under a predetermined temperature and a predetermined pressure.
【００６１】ところで、保護層２６で補強された長尺状
独立気泡２４の密度をタイヤ径方向外側で疎、タイヤ径
方向内側で密にする方法であるが、一番簡単な方法は、
例えば、樹脂３２の含有量の多い帯状のゴム組成物と、
樹脂３２の含有量の少ない帯状のゴム組成物との２種類
の帯状のゴム組成物を製造し、樹脂３２の含有量の少な
い帯状のゴム組成物がタイヤ径方向外側に、樹脂３２の
含有量の多い帯状のゴム組成物がタイヤ径方向内側とな
るように、生の内側ゴム層１２Ｂの上に貼り付ければ良
い。By the way, there is a method in which the density of the long closed cells 24 reinforced by the protective layer 26 is made sparse on the outside in the tire radial direction and dense on the inside in the tire radial direction.
For example, a belt-shaped rubber composition having a high content of the resin 32,
A belt-shaped rubber composition having a low content of the resin 32 is produced to produce two types of belt-shaped rubber compositions. What is necessary is just to stick on the raw inside rubber layer 12B so that the belt-shaped rubber composition with many may be inside a tire radial direction.
【００６２】また、大きい樹脂３２を含んだ帯状のゴム
組成物と、小さく樹脂３２を含んだ帯状のゴム組成物と
の２種類の帯状のゴム組成物を製造し、小さい樹脂３２
を含んだ帯状のゴム組成物がタイヤ径方向外側に、大き
い樹脂３２を含んだ帯状のゴム組成物がタイヤ径方向内
側となるように、生の内側ゴム層１２Ｂの上に貼り付け
ても良い。Further, two types of band-shaped rubber compositions, a band-shaped rubber composition containing the large resin 32 and a band-shaped rubber composition containing the small resin 32, are produced.
May be stuck on the raw inner rubber layer 12B such that the band-shaped rubber composition including the large resin 32 is on the tire radially outside, and the band-shaped rubber composition including the large resin 32 is on the tire radially outside. .
【００６３】なお、長尺状独立気泡２４の密度は、２段
階以上に細かく変化させても良く、連続的に変化させて
も良い。The density of the long closed cells 24 may be finely changed in two or more steps, or may be continuously changed.
【００６４】生の外側ゴム層１２Ａがモールド内で加熱
されると、図７（Ａ）に示すように、発泡剤によってガ
ス３４が発生し始める。When the raw outer rubber layer 12A is heated in the mold, gas 34 starts to be generated by the foaming agent, as shown in FIG.
【００６５】生の外側ゴム層１２Ａが加熱されて樹脂３
２が溶融（または軟化）し、その粘度がゴムマトリクス
の粘度よりも低下すると（図８参照）、図７（Ｂ）に示
すように樹脂３２の周囲に発生したガス３４が溶融した
樹脂３２の中へと移動する。最終的には、溶融した樹脂
３２のなかに移動したガス３４の気泡同士がつながって
長尺状の空間が形成され、樹脂３２から離れた部位で発
生したガスはその位置に止まる。The raw outer rubber layer 12A is heated and the resin 3
2 is melted (or softened) and its viscosity becomes lower than the viscosity of the rubber matrix (see FIG. 8), and as shown in FIG. 7B, the gas 34 generated around the resin 32 Move in. Eventually, the bubbles of the gas 34 that have moved into the molten resin 32 are connected to each other to form a long space, and the gas generated at a position separated from the resin 32 stops at that position.
【００６６】冷却後の外側ゴム層１２Ａは、図７（Ｃ）
及び図７（Ｄ）に示すように球状独立気泡２２と、外周
部分が固化した樹脂３２の保護層２６で補強された長尺
状独立気泡２４とが形成された発泡ゴムとなる。 （作用）次に本実施形態の作用を説明する。The outer rubber layer 12A after cooling is shown in FIG.
As shown in FIG. 7 (D), foamed rubber is formed with spherical closed cells 22 and elongated closed cells 24 reinforced with a protective layer 26 of resin 32 having a solidified outer peripheral portion. (Operation) Next, the operation of the present embodiment will be described.
【００６７】本実施形態の空気入りタイヤ１０を走行さ
せると、図９に示すように、略球形の球状独立気泡２２
による凹部２２Ａと長尺状独立気泡２４による溝状の凹
部２４Ａとが摩耗の極めて初期の段階でトレッド１２の
接地面に現れる。When the pneumatic tire 10 according to the present embodiment is run, as shown in FIG.
22A and the groove-shaped recess 24A formed by the elongated closed cells 24 appear on the ground surface of the tread 12 at an extremely early stage of wear.
【００６８】空気入りタイヤ１０を氷上で走行させる
と、接地圧と摩擦熱によってタイヤと氷面との間に水膜
が生じるが、トレッド１２の接地面に形成された無数の
凹部２２Ａ，２４Ａによって接地面内の水分（水膜）は
素早く排除水されて除去される。When the pneumatic tire 10 is run on ice, a water film is formed between the tire and the ice surface due to the contact pressure and frictional heat. However, due to the numerous concave portions 22A and 24A formed on the contact surface of the tread 12, Moisture (water film) in the ground contact surface is quickly removed and removed.
【００６９】また、長手方向が実質的にタイヤ周方向と
なっている溝状の凹部２４Ａによって接地面内のタイヤ
回転方向後側への排除水性が向上するため、特に氷上ブ
レーキ性能が向上する。Further, since the groove-shaped recess 24A whose longitudinal direction is substantially the circumferential direction of the tire improves the water rejection on the rear side in the tire rotation direction on the ground contact surface, especially the braking performance on ice is improved.
【００７０】さらに、トレッド１２の摩耗が進行する
と、周方向溝１４やサイプ１９等の溝体積の減少により
排除水性が低下して行くが、本実施形態の空気入りタイ
ヤ１０では、摩耗するにしたがって長尺の排水路の役目
をする凹部２４Ａの密度が増大して排除水性が増大し、
凹部２４Ａによる排除水性の増大分が上記周方向溝１４
やサイプ１９等の溝体積の減少による排除水性の低下を
分を補い、氷上性能の変化を抑える。Further, as the wear of the tread 12 progresses, the rejection water decreases due to a decrease in the groove volume of the circumferential groove 14 and the sipe 19 and the like. The density of the concave portion 24A serving as a long drainage channel increases, and the rejection water increases,
The increased amount of the rejected water due to the concave portion 24A corresponds to the circumferential groove 14.
The reduction in the water rejection due to the decrease in the groove volume of the sipe 19 or the like is compensated for, and the change in the performance on ice is suppressed.
【００７１】また、この溝状の凹部２４Ａは、外周部分
がゴムマトリクスよりも硬い保護層２６で補強されてい
るため高荷重時でも潰れ難く、荷重の変化に影響されず
に高い排除水性を常に維持することができる。The groove-shaped concave portion 24A is hardly crushed even under a high load because its outer peripheral portion is reinforced by a protective layer 26 which is harder than a rubber matrix. Can be maintained.
【００７２】さらに、本実施形態の空気入りタイヤ１０
では、接地面に露出した保護層２６が路面を引っかく作
用に基づき路面との間の摩擦力を更に向上でき、これに
より更にハンドリングが良好になる。Further, the pneumatic tire 10 of the present embodiment
In this case, the protective layer 26 exposed on the ground surface can further improve the frictional force with the road surface based on the action of scratching the road surface, thereby further improving handling.
【００７３】本実施形態の空気入りタイヤ１０の製造方
法によれば、加硫成形時の高温、高圧下のもとにおいて
も長尺状の樹脂３２を中空化することが可能となり、十
分な排除水性能を得ることのできる保護層２６で補強さ
れた長尺状独立気泡２４を確実に形成することができ
る。According to the method of manufacturing the pneumatic tire 10 of the present embodiment, the elongated resin 32 can be hollowed even under high temperature and high pressure during vulcanization molding, and sufficient elimination can be achieved. The elongated closed cells 24 reinforced with the protective layer 26 capable of obtaining water performance can be reliably formed.
【００７４】ここで、外側ゴム層１２Ａを構成している
発泡ゴム部分において、球状独立気泡２２の発泡率Ｖｓ
1 と長尺状独立気泡２４の発泡率Ｖｓ2 とを合わせた全
発泡率をＶｓとすると、全発泡率Ｖｓは、３〜４０％の
範囲内が望ましく、好ましくは５〜３５％である。発泡
ゴムの全発泡率Ｖｓは、Ｖｓ＝（ρ0 ／ρ1 −１）×１
００（％）で表され、ρ1 は発泡ゴムの密度（ｇ／ｃｍ
3 ）、ρ0 は発泡ゴムの固相部の密度（ｇ／ｃｍ3 ）で
ある。Here, in the foamed rubber portion forming the outer rubber layer 12A, the foaming ratio Vs of the spherical closed cells 22
Assuming that the total foaming rate obtained by adding 1 to the foaming rate Vs2 of the elongated closed cells 24 is Vs, the total foaming rate Vs is preferably in the range of 3 to 40%, and more preferably 5 to 35%. The total foaming rate Vs of the foamed rubber is Vs = (ρ 0 / ρ 1 -1) × 1
Where ρ 1 is the density (g / cm) of the foamed rubber.
3 ), ρ 0 is the density (g / cm 3 ) of the solid phase portion of the foamed rubber.
【００７５】全発泡率Ｖｓが３％未満では、発生する水
膜に対して絶対的な凹部体積の不足により充分な排除水
が行われず、氷上性能の効果向上が望めない。When the total foaming ratio Vs is less than 3%, sufficient water is not removed from the generated water film due to the absolute lack of the volume of the concave portion, and no improvement in the performance on ice can be expected.
【００７６】全発泡率Ｖｓが４０％を越えると、氷上性
能向上効果は充分だが、ゴム内の空隙が多すぎるため
に、コンパウンドの破壊限界が大巾に低下し、耐久性上
好ましくない。When the total foaming ratio Vs exceeds 40%, the effect of improving the performance on ice is sufficient, but the breaking limit of the compound is greatly reduced due to too many voids in the rubber, which is not preferable in terms of durability.
【００７７】全発泡率Ｖｓ３〜４０％の設定範囲の中
で、長尺状独立気泡２４が全発泡率Ｖｓの１０％以上を
占めることが大切である。１０％未満では、適切な長尺
状水路が少ないために、球状独立気泡のみの場合に対す
る効果が薄れるからである。It is important that the long closed cells 24 occupy 10% or more of the total foaming rate Vs within the range of 3 to 40% of the total foaming rate Vs. If it is less than 10%, the number of suitable long water channels is small, so that the effect in the case of only spherical closed cells is weakened.
【００７８】また、長尺状の樹脂３２の平均径は、２．
３〜４００μｍが実際的である。その理由は、タイヤ加
硫の一般的製造条件の中では、所望する長尺状独立気泡
２４の出来上がり中空径が２０〜５００μｍになるため
には、中空化前の段階で樹脂３２の平均径が２．３〜４
００μｍ程度となっているためである。The average diameter of the long resin 32 is 2.
3-400 μm is practical. The reason is that, under the general manufacturing conditions for tire vulcanization, in order for the completed hollow diameter of the desired elongated closed cells 24 to be 20 to 500 μm, the average diameter of the resin 32 before the hollowing is required. 2.3-4
This is because it is about 00 μm.
【００７９】一方、長尺状独立気泡２４の平均中空径Ｄ
（＝保護層２６の内径。図４参照）は、２０〜５００μ
ｍの範囲内であることが好ましい。On the other hand, the average hollow diameter D of the long closed cells 24
(= Inner diameter of protective layer 26; see FIG. 4) is 20 to 500 μm
It is preferably within the range of m.
【００８０】長尺状独立気泡２４の平均中空径Ｄが２０
μｍ未満になると、排除水性が低下するため好ましくな
い。一方、長尺状独立気泡２４の平均中空径Ｄが５００
μｍよりも大きくなると、耐カット性、ブロック欠けが
悪化し、また、乾燥路面での耐摩耗性が悪化するため好
ましくない。The average hollow diameter D of the long closed cells 24 is 20
If it is less than μm, the rejection water is undesirably reduced. On the other hand, the average hollow diameter D of the long closed cells 24 is 500
When it is larger than μm, the cut resistance and the chipping of the block are deteriorated, and the wear resistance on a dry road surface is deteriorated.
【００８１】また、長尺状独立気泡２４の１個当たりの
最大長さＬと、平均中空径Ｄとの比Ｌ／Ｄは３以上が好
ましい。The ratio L / D of the maximum length L per one long closed cell 24 to the average hollow diameter D is preferably 3 or more.
【００８２】比Ｌ／Ｄを３以上とすることにより、摩耗
したゴム表面に現れる溝状の凹部２４Ａが長くなり、平
均中空径Ｄを上記の最適範囲内とした上で容積を大きく
とることができ、多量の水を排除水可能となる。特に、
周方向溝１４、横溝１６、サイプ１９等に端部が連結さ
れた溝状の凹部２４Ａは、吸収した水を周方向溝１４、
横溝１６、サイプ１９まで排出できるので効果的であ
る。By setting the ratio L / D to 3 or more, the groove-shaped concave portion 24A appearing on the worn rubber surface becomes longer, and the volume can be increased while keeping the average hollow diameter D within the above-mentioned optimum range. Water can be removed. Especially,
The groove-shaped recess 24A whose end is connected to the circumferential groove 14, the lateral groove 16, the sipe 19, etc.
This is effective because it can be discharged to the lateral groove 16 and the sipe 19.
【００８３】なお、上記空気入りタイヤ１０では、長尺
状独立気泡２４の長手方向の向きをタイヤ周方向とした
が、製造上の理由等から（図３参照）、一部周方向以外
に配向しても良い。In the pneumatic tire 10, the longitudinal direction of the elongated closed cells 24 is set to the circumferential direction of the tire. However, for reasons such as manufacturing (see FIG. 3), it is partially oriented in a direction other than the circumferential direction. You may.
【００８４】長尺状独立気泡２４の長手方向をタイヤ軸
方向（矢印Ｂ方向）とすると溝状の凹部２４Ａの方向が
タイヤ軸方向となり、横方向に対する排除水性を特に向
上させることができる。 ［第２の実施形態］本発明の空気入りタイヤの第２の実
施形態を図１０及び図１１にしたがって説明する。な
お、第１の実施形態と同一構成には同一符号を付し、そ
の説明は省略する。When the longitudinal direction of the elongated closed cells 24 is the tire axial direction (the direction of arrow B), the direction of the groove-shaped recess 24A is the tire axial direction, and the water rejection in the lateral direction can be particularly improved. Second Embodiment A pneumatic tire according to a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. The same components as those of the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.
【００８５】図１０及び図１１に示す本実施形態の空気
入りタイヤ４０（サイズ：１８５／７０Ｒ１３）は、所
謂サマータイヤであり、トレッド１２にはタイヤ幅方向
に等間隔で配置された３本の周方向溝１４と、タイヤ周
方向にほぼ等間隔にタイヤ幅方向に対して若干傾斜して
延びる横溝１６とで区画されたブロック１８を有してい
る。The pneumatic tire 40 (size: 185 / 70R13) of the present embodiment shown in FIGS. 10 and 11 is a so-called summer tire, and three treads 12 are arranged on the tread 12 at equal intervals in the tire width direction. A block 18 is defined by a circumferential groove 14 and a lateral groove 16 extending at a substantially equal interval in the tire circumferential direction and slightly inclined with respect to the tire width direction.
【００８６】図１０に示すように、トレッド１２は、１
層のゴム層４２から構成されたトレッド踏面部、及びこ
のトレッド踏面部のタイヤ幅方向両側に配置された側ゴ
ム部１２Ｃからなっている。As shown in FIG. 10, the tread 12
The tread portion includes a tread portion formed of a rubber layer 42, and side rubber portions 12C disposed on both sides of the tread portion in the tire width direction.
【００８７】なお、図示は省略するが、この第２実施形
態の空気入りタイヤ４０のゴム層４２も第１実施形態の
空気入りタイヤ１０の外側ゴム層１２Ａと同様に略球形
の球状独立気泡２２と、全体が樹脂の保護層２６で補強
されている長尺状独立気泡２４とを無数に含んだ発泡ゴ
ムであり、ブロック１８内においては、保護層２６で補
強された長尺状独立気泡２４の密度がタイヤ径方向外側
で疎、タイヤ径方向内側で密となっている。Although not shown, the rubber layer 42 of the pneumatic tire 40 according to the second embodiment is also substantially spherical, similar to the outer rubber layer 12A of the pneumatic tire 10 according to the first embodiment. And a number of elongated closed cells 24 reinforced with a resin protective layer 26 as a whole. In the block 18, the elongated closed cells 24 reinforced with the protective layer 26 are provided. Are sparse on the outer side in the tire radial direction and dense on the inner side in the tire radial direction.
【００８８】本実施形態の空気入りタイヤ４０も第１の
空気入りタイヤ１０と同様に、略球形の球状独立気泡２
２による凹部２２Ａと長尺状独立気泡２４による溝状の
凹部２４Ａとが摩耗の極めて初期の段階でトレッド１２
の接地面に現れ、凹部２２Ａ及び溝状の凹部２４Ａによ
る排除水性が得られる。The pneumatic tire 40 of the present embodiment also has a substantially spherical spherical closed cell 2 like the first pneumatic tire 10.
2A and the groove-shaped recess 24A formed by the elongated closed cells 24 form the tread 12 at an extremely early stage of wear.
On the ground surface, and the rejection water is obtained by the concave portion 22A and the groove-shaped concave portion 24A.
【００８９】本実施形態の空気入りタイヤ４０も第１の
実施形態の空気入りタイヤ１０と同様に、トレッド１２
の摩耗が進行すると凹部２４Ａの密度が増大して行くた
め、周方向溝１４等の溝体積の減少による排除水性の低
下を抑制でき、ウエット性能の変化を抑えることができ
る。The pneumatic tire 40 of the present embodiment also has a tread 12 similar to the pneumatic tire 10 of the first embodiment.
As the abrasion progresses, the density of the concave portion 24A increases, so that a decrease in water removal due to a decrease in the groove volume of the circumferential groove 14 or the like can be suppressed, and a change in wet performance can be suppressed.
【００９０】なお、前述した空気入りタイヤ１０，４０
は、いわゆる乗用車用であったが、本発明は乗用車用タ
イヤ以外、例えば、トラック・バス用のタイヤにも適用
できるのは勿論である。The pneumatic tires 10 and 40 described above
Was for passenger cars, but the present invention can of course be applied to tires for trucks and buses other than tires for passenger cars.
【００９１】また、前記実施形態では、加硫温度が１７
５°Ｃであったが、ゴムの材質、タイヤの種類等によっ
て加硫温度は適宜変更される。In the above embodiment, the vulcanization temperature is 17
Although it was 5 ° C., the vulcanization temperature may be appropriately changed depending on the rubber material, the type of tire, and the like.
【００９２】なお、本発明は、サイプ、ブロック形状
等、タイヤ形状との組み合わせは自由である。The present invention can be freely combined with tire shapes such as sipe and block shapes.
【００９３】また、空気入りタイヤは、所謂更生タイヤ
であっても良く、この場合には、長尺状の樹脂３２を含
んだ帯状のゴム組成を所定のモールドで加硫して貼り替
え用のトレッドを成型し、これを台タイヤに貼り付けれ
ば良い。Further, the pneumatic tire may be a so-called retreaded tire. In this case, a band-shaped rubber composition containing the long resin 32 is vulcanized by a predetermined mold and used for replacement. It is only necessary to mold a tread and affix it to a base tire.
【００９４】なお、長尺状独立気泡２４の潰れ抑制のた
めに、保護層２６と周囲のマトリクスゴムとの接着性は
重要である。本発明の実施形態に用いたポリエチレンな
どは、一旦溶融するためにゴムとある程度接着している
が、マトリクスゴムと保護層２６との接着性をさらに良
くする方法としては、例えば、樹脂３２に表面処理を行
う方法、樹脂３２にゴムとの接着性を向上させる成分を
含有させる方法等がある。In order to suppress the collapse of the long closed cells 24, the adhesion between the protective layer 26 and the surrounding matrix rubber is important. The polyethylene and the like used in the embodiment of the present invention are adhered to the rubber to some extent because they are once melted. As a method for further improving the adhesion between the matrix rubber and the protective layer 26, for example, the resin 32 There is a method of performing the treatment, a method of including a component for improving the adhesiveness with rubber in the resin 32, and the like.
【００９５】前記実施形態では、長尺状の樹脂３２を溶
融しないようにゴム原料等と共に混練し、これを断面積
が除々に小さくなる押出機の口金から押し出すことによ
って長手方向が押出し方向に沿って揃った長尺状の樹脂
３２を含んだゴム組成物を得たが、他の方法によっても
同様なゴム組成物を得ることができる。In the above embodiment, the long resin 32 is kneaded with a rubber material or the like so as not to be melted, and extruded from a die of an extruder having a gradually decreasing cross-sectional area, so that the longitudinal direction is along the extrusion direction. Although a rubber composition containing a long resin 32 having a uniform shape is obtained, a similar rubber composition can be obtained by other methods.
【００９６】例えば、粒状の樹脂をゴム原料等と共に混
練し、樹脂が溶融又は軟化するように押出し時の温度を
設定して押出機の口金から押し出すようにすると、溶融
又は軟化した樹脂が除々の押出し方向に延ばされながら
ゴム組成物が押し出され、口金から押し出されたときに
は、樹脂は長手方向が押出し方向とされた長尺状とな
る。 （試験例）本発明の効果を確かめるために、比較例１の
スタッドレスタイヤ及び本発明の適用された実施例１の
スタッドレスタイヤを試作して氷上ブレーキ性能、氷上
トラクション性能及び氷上フィーリングの各々に付いて
実車テストを行って比較を行うと共に、比較例２のサマ
ータイヤ及び本発明の適用された実施例のサマータイヤ
２を試作してドライフィーリング及びウエットフィーリ
ングの各々に付いて実車テストを行って比較を行った。For example, when a granular resin is kneaded with a rubber raw material and the like, the temperature at the time of extrusion is set so that the resin is melted or softened, and the resin is extruded from a die of an extruder, the melted or softened resin is gradually reduced. The rubber composition is extruded while being extended in the extrusion direction, and when extruded from the die, the resin has a long shape in which the longitudinal direction is the extrusion direction. (Test Example) In order to confirm the effects of the present invention, a studless tire of Comparative Example 1 and a studless tire of Example 1 to which the present invention was applied were prototyped and subjected to braking performance on ice, traction performance on ice, and feeling on ice. In addition to performing actual vehicle tests for comparison, the summer tire of Comparative Example 2 and the summer tire 2 of the example to which the present invention is applied are prototyped, and actual vehicle tests are performed for each of dry feeling and wet feeling. Go and compare.
【００９７】以下に比較例１，２及び実施例１，２のタ
イヤを説明する。各例のタイヤ共に、タイヤサイズは１
８５／７０Ｒ１３である。実施例１のスタッドレスタイ
ヤは第１の実施形態で説明した構造のタイヤ（図１〜３
参照）であり、比較例１のスタッドレスタイヤは、実施
例のスタッドレスタイヤと同一パターンで、長尺状独立
気泡２４の密度が一定のタイヤである。一方、実施例２
のサマータイヤは第２の実施形態で説明した構造のタイ
ヤ（図１０及び図１２参照）であり、比較例２のサマー
タイヤは、実施例のサマータイヤと同一パターンで、長
尺状独立気泡２４の密度が一定のタイヤである。The tires of Comparative Examples 1 and 2 and Examples 1 and 2 will be described below. Tire size is 1 for each example tire
85 / 70R13. The studless tire of Example 1 has the structure described in the first embodiment (FIGS. 1 to 3).
The studless tire of Comparative Example 1 has the same pattern as the studless tire of the example, and the density of the elongated closed cells 24 is constant. On the other hand, Example 2
Is a tire having the structure described in the second embodiment (see FIGS. 10 and 12), and the summer tire of Comparative Example 2 has the same pattern as the summer tire of the example, and has a long closed cell 24. The tire has a constant density.
【００９８】次に、各例のタイヤのその他の仕様及び試
験方法を以下に説明する。 球状独立気泡と長尺状独立気泡の体積比：タイヤトレッ
ドからセンター部ブロック片を切り取り、更に、タイヤ
周方向に対して垂直に、かつトレッド表面に対して垂直
に、鋭利なカミソリで観察面を切り出す。このカットサ
ンプルを走査型電子顕微鏡で、倍率１００倍にて写真撮
影を行う。尚、写真撮影場所については無作為に抽出す
る。次いでこの写真中の球状独立気泡部分と樹脂保護層
を備えた長尺状独立気泡部分を分別し、それぞれの面積
を測定して、ある一定面積内の球状独立気泡と長尺状独
立気泡の面積比を算出する。以上の測定を１０回行い、
面積比の平均を求め、これを球状独立気泡と長尺状独立
気泡の体積比とした。Next, other specifications and test methods of the tire of each example will be described below. Volume ratio of spherical closed cells to long closed cells: Cut the center block piece from the tire tread, and further observe the observation surface with a sharp razor perpendicular to the tire circumferential direction and perpendicular to the tread surface. cut. The cut sample is photographed with a scanning electron microscope at a magnification of 100 times. Note that the photographing location is randomly extracted. Next, the spherical closed cell portion and the long closed cell portion provided with the resin protective layer in this photograph were separated, and their respective areas were measured. Calculate the ratio. Perform the above measurement 10 times,
The average of the area ratio was determined, and this was defined as the volume ratio between the spherical closed cells and the elongated closed cells.
【００９９】硬度：加硫したゴム組成物をＪＩＳ Ｋ６
３０１に準拠し、室温（２４°Ｃ）にて測定したもので
ある。Hardness: The vulcanized rubber composition was subjected to JIS K6
It is measured at room temperature (24 ° C.) in accordance with No. 301.
【０１００】長尺状独立気泡の平均内径：長尺状独立気
泡の平均内径については、上記測定における長尺状独立
気泡全面積を、観察された長尺状独立気泡個数で割り、
１独立気泡当たりの平均断面積を求め、下記式により断
面が完全な円状である事を仮定した際の直径を算出し
た。Average inner diameter of long closed cells: For the average inner diameter of long closed cells, the total area of the long closed cells in the above measurement was divided by the number of long closed cells observed.
The average cross-sectional area per closed cell was determined, and the diameter assuming that the cross section was perfectly circular was calculated by the following equation.
【０１０１】長尺状独立気泡内径＝（１独立気泡当たり
断面積÷π）0.5 ×２ 以上の測定を１０回行い、その平均値を長尺状独立気泡
内径とした。The inner diameter of a long closed cell = (cross-sectional area per closed cell / π) 0.5 × 2 The above measurement was performed 10 times, and the average value was taken as the inner diameter of a long closed cell.
【０１０２】Ｌ／Ｄ：Ｌ／Ｄは上記測定により求めた内
径で投入短繊維長さを除した値である。長尺状独立気泡
の長さについては、独立気泡に沿ってサンプルを切断
し、実測しても良いが、誤差を多く含むため、前述のよ
うに定義した。L / D: L / D is a value obtained by dividing the input short fiber length by the inner diameter obtained by the above measurement. The length of the long closed cells may be measured along the closed cells by cutting the sample, but it is defined as described above because it includes many errors.
【０１０３】長尺状独立気泡の樹脂層の厚み：長尺状独
立気泡の樹脂層の厚みについては、上記測定に用いたカ
ットサンプルを用い、走査型電子顕微鏡を樹脂の厚みが
測定できるほどの高倍率にして写真撮影し、１個の長尺
状独立気泡につき、４ヵ所の厚みを測定する。この測定
を４０個の長尺状独立気泡に対して行い、平均値を長尺
状独立気泡の保護層の厚みとした。Thickness of resin layer of long closed cells: The thickness of the resin layer of long closed cells was determined by using a cut sample used in the above measurement and measuring the thickness of the resin with a scanning electron microscope. A photograph is taken at a high magnification, and the thickness of four long closed cells is measured at four locations. This measurement was performed for 40 long closed cells, and the average value was defined as the thickness of the protective layer of the long closed cells.
【０１０４】実車テストは、内圧２００ｋＰａを充填し
た供試タイヤを日本製１６００ＣＣクラスの乗用車（２
名乗車）に装着して行った。各試験の方法は以下に説明
する通りである。In the actual vehicle test, a test tire filled with an internal pressure of 200 kPa was used for a Japanese-made 1600CC class passenger car (2
Car ride). The method of each test is as described below.
【０１０５】氷上ブレーキ性能：氷盤路で時速２０km/h
からのフル制動したときの制動距離を測定した。結果
は、制動距離の逆数を新品の比較タイヤ１を１００とし
て指数表示した。なお、数値が大きいほど氷上ブレーキ
性能が良いことを示す。Brake performance on ice: 20 km / h on ice
The braking distance when full braking was performed was measured. The result is shown as an index with the reciprocal of the braking distance being 100 for a new comparative tire 1. The larger the value, the better the braking performance on ice.
【０１０６】氷上トラクション性能：氷盤路での２０ｍ
の距離での発進からの加速通過時間を測定した。結果
は、加速通過時間の逆数を新品の比較タイヤ１を１００
として指数表示した。なお、数値が大きいほど氷上トラ
クション性能が良いことを示す。Ice traction performance: 20m on ice
The acceleration transit time from the start at a distance of was measured. As a result, the reciprocal of the acceleration passage time was set to 100 for the new comparative tire 1.
Exponential notation. The larger the value, the better the traction performance on ice.
【０１０７】氷上フィーリング：氷盤路面のテストコー
スにおける制動、発進性、直進性、コーナリング性の総
合フィーリング（テストドライバーによるフィーリング
評価）。結果は、新品の比較タイヤ２を１００として指
数表示した。なお、数値が大きいほど氷上フィーリング
が良いことを示す。Feeling on ice: Comprehensive feeling of braking, starting, straight running, and cornering on a test course on an ice surface (evaluation of feeling by a test driver). The results were indexed with the new comparative tire 2 as 100. The larger the value, the better the feeling on ice.
【０１０８】ドライフィーリング：乾燥した舗装路のテ
ストコースにおける直進性、レーンチェンジ性、コーナ
リング性の総合フィーリング（テストドライバーによる
フィーリング評価）。結果は、新品の比較タイヤ１を１
００として指数表示した。なお、数値が大きいほどドラ
イフィーリングが良いことを示す。Dry Feeling: Total feeling (straightness evaluation by test driver) of straightness, lane changeability, and cornering performance on a dry pavement test course. The result is 1 new comparative tire 1
The index was indicated as 00. The larger the value, the better the dry feeling.
【０１０９】ウエットブレーキ性能：水深２mmの舗装路
を、８０，６０及び４０km/hの各速度においてフル制動
したときの制動距離を測定し、平均制動距離を求めた。
結果は、平均制動距離の逆数を新品の比較タイヤ２を１
００として指数表示した。なお、数値が大きいほどウエ
ットブレーキ性能が良いことを示す。Wet braking performance: The braking distance when fully braking a paved road at a depth of 2 mm at speeds of 80, 60 and 40 km / h was measured, and the average braking distance was determined.
As a result, the reciprocal of the average braking distance was set to 1 for the new comparative tire 2.
The index was indicated as 00. The larger the value, the better the wet brake performance.
【０１１０】スタッドレスタイヤの仕様及び試験結果を
以下の表１に示し、サマータイヤの仕様及び試験結果を
以下の表２に示す。The specifications and test results of the studless tire are shown in Table 1 below, and the specifications and test results of the summer tire are shown in Table 2 below.
【０１１１】[0111]
【表１】 [Table 1]
【０１１２】[0112]
【表２】 [Table 2]
【０１１３】なお、上記表１，２中の加硫ゴム組成物の
第１独立気泡は前述した実施形態で説明した球状独立気
泡を指し、第２独立気泡は同実施形態で説明した長尺状
独立気泡を指す。The first closed cells of the vulcanized rubber composition in Tables 1 and 2 refer to the spherical closed cells described in the above embodiment, and the second closed cells correspond to the elongated cells described in the above embodiment. Refers to closed cells.
【０１１４】 シス−１，４−ポリブタジエン：ＪＳＲ製 ＢＲ０１ スチレン−ブタジエン共重合タイヤゴム：旭化成製 タ
フデン２５３０ カーボンブラック：旭カーボン Ｎ１１０ シリカ：日本シリカ工業（株）製 Ｎｉｐｓｌ ＡＱ シランカップリング剤：ＤＥＧＵＳＳＡ製 Ｓｉ６９ 老化防止剤：Ｎ−（１，３ジメチルブチル）−Ｎ−フェ
ニル−Ｐ−フェニレンジアミン 加硫促進剤：Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジル
−１−スルフェンアミド 発泡剤ＤＰＴ：永和化成工業（株）製 セルラーＤ 発泡助剤（尿素系）：永和化成工業（株） セルペース
トＫ５ 熱可塑性樹脂：ＰＥ（ポリエチレン） 試験の結果、本発明を適用した実施例１のスタッドレス
タイヤは、摩耗による氷上ブレーキ性能、氷上トラクシ
ョン性能及び氷上フィーリングの各々の変化を抑制でき
ることが証明された。Cis-1,4-polybutadiene: BR01 styrene-butadiene copolymer tire rubber manufactured by JSR: Toughden 2530 manufactured by Asahi Kasei Carbon black: Asahi Carbon N110 Silica: Nipsl AQ silane coupling agent manufactured by Nippon Silica Industry Co., Ltd .: Si69 manufactured by DEGUSSA Anti-aging agent: N- (1,3 dimethylbutyl) -N-phenyl-P-phenylenediamine Vulcanization accelerator: N-cyclohexyl-2-benzothiazyl-1-sulfenamide Foaming agent DPT: Eiwa Chemical Co., Ltd. Cellular D Foaming aid (urea-based): Eiwa Kasei Kogyo Co., Ltd. Cell paste K5 Thermoplastic resin: PE (polyethylene) As a result of the test, the studless tire of Example 1 to which the present invention is applied has a braking performance on ice due to abrasion. , Traction performance on ice and feelin on ice It was proved that each change of the bug could be suppressed.
【０１１５】また、本発明を適用した実施例２のサマー
タイヤは、摩耗によるドライフィーリング及びウエット
ブレーキ性能の各々の変化を抑制できることが証明され
た。Further, it was proved that the summer tire of Example 2 to which the present invention was applied could suppress each change in dry feeling and wet brake performance due to wear.
【０１１６】[0116]
【発明の効果】以上説明したように、請求項１に記載の
空気入りタイヤは上記の構成としたので、トレッドが摩
耗すると、長尺状の凹部による排除水性の増大分が主溝
やサイプによる排除水性の低下分を補うことができ、こ
れにより、スタッドレスタイヤでは摩耗による氷上性能
及びウエット性能の変化を抑えることができ、サマータ
イヤ等においては摩耗によるウエット性能の変化を抑え
ることができる、という優れた効果を有する。As described above, the pneumatic tire according to the first aspect has the above-described structure, and when the tread wears, the increased amount of water removed by the elongated concave portion is increased by the main groove and the sipe. It is possible to compensate for the decrease in the rejection water, whereby it is possible to suppress changes in ice performance and wet performance due to wear in studless tires, and to suppress changes in wet performance due to wear in summer tires and the like. Has excellent effects.
【０１１７】また、樹脂からなる保護層が長尺状の凹部
の潰れを抑制するので、高荷重時においても凹部による
排除水性を確保でき、荷重変化による氷上性能やウエッ
ト性能の変化を抑えることができる、という優れた効果
を有する。Further, since the protective layer made of resin suppresses the collapse of the elongated concave portion, it is possible to secure the water rejection due to the concave portion even under a high load, and it is possible to suppress the change in the performance on ice and the wet performance due to the load change. It has an excellent effect of being able to.
【０１１８】また、接地面に露出した樹脂による引っか
き効果によって摩擦係数を向上できる、という優れた効
果を有する。Further, there is an excellent effect that the coefficient of friction can be improved by the scratching effect of the resin exposed on the ground contact surface.
【図１】本発明の適用された第１の実施形態に係る空気
入りタイヤの断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view of a pneumatic tire according to a first embodiment to which the present invention has been applied.
【図２】第１の実施形態に係る空気入りタイヤのトレッ
ドの平面図である。FIG. 2 is a plan view of a tread of the pneumatic tire according to the first embodiment.
【図３】ブロックの拡大断面図である。FIG. 3 is an enlarged sectional view of a block.
【図４】外側ゴム層の拡大断面図である。FIG. 4 is an enlarged sectional view of an outer rubber layer.
【図５】長尺状の樹脂の斜視図である。FIG. 5 is a perspective view of a long resin.
【図６】長尺状の樹脂の方向を揃える原理を説明する説
明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining the principle of aligning the direction of a long resin.
【図７】（Ａ）〜（Ｄ）は、長尺状独立気泡が形成され
る順序を説明する説明図である。FIGS. 7A to 7D are explanatory diagrams illustrating the order in which long closed cells are formed.
【図８】温度（加硫時間）とゴム及び樹脂の粘度の関係
を示したグラフである。FIG. 8 is a graph showing the relationship between temperature (vulcanization time) and viscosity of rubber and resin.
【図９】摩耗した外側ゴム層の拡大断面図である。FIG. 9 is an enlarged sectional view of a worn outer rubber layer.
【図１０】第２の実施形態に係る空気入りタイヤの断面
図である。FIG. 10 is a sectional view of a pneumatic tire according to a second embodiment.
【図１１】第２の実施形態に係る空気入りタイヤのトレ
ッドの平面図である。FIG. 11 is a plan view of a tread of a pneumatic tire according to a second embodiment.
４ ビードコア ６ カーカス ８ ベルト １０ 空気人りタイヤ １２ トレッド ２４ 長尺状独立気泡 ２６ 保護層 ３２ 樹脂 ４０ 空気人りタイヤ Reference Signs List 4 bead core 6 carcass 8 belt 10 air tired tire 12 tread 24 long closed cell 26 protective layer 32 resin 40 air tired
Claims (1)
て跨がるカーカス層のクラウン部外周にベルト層とトレ
ッドゴムを順次配置した空気人りタイヤであって、 前記トレッドゴムは、樹脂からなる保護層により被覆さ
れた無数の長尺状独立気泡を有し、 前記長尺状独立気泡の密度は、前記トレッドゴムのタイ
ヤ半径方向外側が疎に、タイヤ半径方向内側が密に設定
されていることを特徴とする空気入りタイヤ。1. A pneumatic tire in which a belt layer and a tread rubber are sequentially arranged around a crown portion of a carcass layer straddling in a toroidal manner between a pair of bead cores, wherein the tread rubber is made of a resin. Having a myriad of elongated closed cells covered by a protective layer, wherein the density of the elongated closed cells is set sparsely on the outer side in the tire radial direction of the tread rubber, and densely on the inner side in the tire radial direction. A pneumatic tire characterized in that:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13551697A JP3779424B2 (en) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | Pneumatic tire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13551697A JP3779424B2 (en) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | Pneumatic tire |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10324112A true JPH10324112A (en) | 1998-12-08 |
| JP3779424B2 JP3779424B2 (en) | 2006-05-31 |
Family
ID=15153598
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13551697A Expired - Fee Related JP3779424B2 (en) | 1997-05-26 | 1997-05-26 | Pneumatic tire |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3779424B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015013646A (en) * | 2014-10-22 | 2015-01-22 | 株式会社ブリヂストン | Tire |
-
1997
- 1997-05-26 JP JP13551697A patent/JP3779424B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015013646A (en) * | 2014-10-22 | 2015-01-22 | 株式会社ブリヂストン | Tire |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3779424B2 (en) | 2006-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4589465B2 (en) | Pneumatic tire, method for producing pneumatic tire, rubber composition, and vulcanized rubber molded body | |
| JP4171531B2 (en) | Pneumatic tire | |
| US6427738B1 (en) | Tire and vulcanized rubber including elongated cells | |
| JP4605976B2 (en) | Rubber composition, vulcanized rubber, and tire | |
| JP4679173B2 (en) | Rubber composition, vulcanized rubber and tire | |
| JP3766183B2 (en) | Rubber composition, vulcanized rubber and tire | |
| JP3779437B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP4008537B2 (en) | Method for producing vulcanized rubber and method for producing tread | |
| JP5390106B2 (en) | Rubber composition, vulcanized rubber and tire | |
| JP3779426B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP3779427B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP3779424B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP4694659B2 (en) | Rubber composition for tire, vulcanized rubber for tire and tire | |
| JPH1177695A (en) | Rubber composition and its preparation, tire tread, and tire and its production | |
| JP3779425B2 (en) | Pneumatic tire | |
| JP5363739B2 (en) | tire | |
| JP3904680B2 (en) | Rubber composition, vulcanized rubber and tire | |
| JP4518577B2 (en) | Tire manufacturing method | |
| JPH10329510A (en) | Pneumatic tyre and manufacture thereof | |
| JP3851421B2 (en) | Method for producing rubber composition | |
| JP5390107B2 (en) | Rubber composition for tire, vulcanized rubber and tire | |
| JP2000289412A (en) | Pneumatic tire for heavy load and manufacture thereof | |
| JP2003105116A (en) | Unvulcanized rubber composition, vulcanized rubber composition and method for manufacturing the same, and tire using the same | |
| JP2012111910A (en) | Precure tread rubber composition and pneumatic tire using the same | |
| JPH1160771A (en) | Rubber composition, vulcanized rubber and tire |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040428 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050630 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050906 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20051104 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060228 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060302 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090310 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100310 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100310 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110310 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110310 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120310 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120310 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130310 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130310 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140310 Year of fee payment: 8 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |