JPH10318277A - 動力伝達機構の調整方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 簡単な方法で、過大な負荷トルクの解放特性
を容易に安定化することができて、動力伝達機構の製作
コストの高騰を抑制可能で、しかも製品の歩留まりを向
上できる動力伝達機構の調整方法を提供する。 【解決手段】 動力伝達機構を組み上げた状態で、固定
ジグ７９を用いて、緩衝ゴム７６よりリミットバネ７８
側に位置する結合筒７７を回転不能に固定する。ロータ
６５を通常の回転方向と同方向に極低速で回転させて、
リミットバネ７８をロータ６５の樹脂層６５ｂに対して
滑らせながら相対回転させる。この状態で、前記固定ジ
グ７９に作用するトルクを測定しながら、そのトルク値
が所定の範囲内に到達するまでロータ６５の回転を継続
する。これにより、樹脂層６５ｂを変形させて、リミッ
トバネ７８と樹脂層６５ｂとの間の締め代を調整する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、回転運動する動
力源側の第１回転体と被動機器側の第２回転体とを、常
には動力伝達可能に連結し、被動機器側における負荷ト
ルクが過大になったときには動力伝達を遮断する動力伝
達機構の調整方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の動力伝達機構としては、例えば
次のような構成が知られている。すなわち、略円板状の
ロータが、被動機器のハウジングのボス部の外周面にア
ンギュラベアリングを介して支持されている。このロー
タは、ベルトを介して動力源に連結されている。ロータ
の側面には、断面逆Ｌ字状で円環状をなす支持板が多数
のボルトにより止着されている。一方、前記被動機器側
の回転軸には、その端部において略円板状の駆動力伝達
体がナットにより抜け止めされている。また、回転軸に
は、ねじりコイルバネが自らのねじりバネ力により、所
定の締め代をもって締め付け結合されている。このねじ
りコイルバネは、その大部分が前記ハウジングのボス部
内に収容された状態となっている。ねじりコイルバネの
一端は回転軸の接線方向に延出されており、この延出端
部が前記駆動力伝達体の被動機器側面に形成された掛止
凹部に掛止されている。そして、前記支持板と駆動力伝
達体との間には、環状の緩衝ゴムが接着固定されてい
る。

【０００３】これにより、常には動力源の回転が、ベル
ト、ロータ、支持板、緩衝ゴム、駆動力伝達体及びねじ
りコイルバネを介して、被動機器側の回転軸に伝達され
るようになっている。一方、被動機器側における負荷ト
ルクが過大になったときには、ねじりコイルバネが負荷
トルクにより、その巻きが緩む方向にねじり変形する。
このねじり変形に伴ってねじりコイルバネはその内周面
が拡径し、ねじりコイルバネの回転軸に対する締め付け
結合が解除される。そして、ねじりコイルバネと回転軸
との間で滑りが生じて、動力源から被動機器への動力伝
達が遮断されて、過大な負荷トルクが解放されるように
なっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、この種の動
力伝達機構では、各部材の加工及び組み付け上の公差の
状況から、回転軸に対するねじりコイルバネの締め代に
ばらつきが生じることがある。このように、締め代にば
らつきが存在すると、各製品ごとの解放時の負荷トルク
の値（以下単に、「解放トルク」とする）にもばらつき
が生じる。

【０００５】このため、従来は、例えば次のような方法
で、解放トルクの調整を行っていた。すなわち、まず、
製品全数について、一旦組み上げた状態でその解放トル
クを測定する。その後、分解して、微妙に寸法の異なる
各部材の中から所望の締め代が得られるような組み合わ
せを選択して、再度組み上げるといった選択嵌合に基づ
く調整方法によっていた。このような従来の調整方法
は、その調整作業に多くの工数を必要として、煩わしい
とともに、製作コストの高騰を招くという問題があっ
た。しかも、微妙に寸法の異なる各部材を多数用意する
必要があって、製作コストのさらなる高騰を招くという
問題もあった。

【０００６】一方、このような各部材を選択して組み合
わせことによるばらつきの調整を回避するためには、各
部材を厳密に加工する必要があって、いずれにしても製
作コストの高騰は避けられないという問題があった。

【０００７】この発明は、このような従来の技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
するところは、簡単な方法で、過大な負荷トルクの解放
特性を容易に安定化することができて、動力伝達機構の
製作コストの高騰を抑制可能で、しかも製品の歩留まり
を向上できる動力伝達機構の調整方法を提供することに
ある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、動力源側の第１回転体
と、被動機器側の第２回転体と、動力伝達時に発生する
負荷トルクによってねじり変形可能なねじりコイルバネ
とを備え、前記ねじりコイルバネと、第１回転体または
第２回転体の一方の回転体とを、一体回転可能に連結
し、前記ねじりコイルバネと、第１回転体または第２回
転体の他方の回転体とを、締め代調整部材を介して所定
の締め代をもって締め付け接合して、常には動力伝達可
能に連結し、前記負荷トルクが過大になったときにはね
じりコイルバネと締め代調整部材との間に滑りを生じ
て、その滑りに伴って前記締め代調整部材を変形させ
て、前記締め代を減少させて動力伝達を遮断するように
した動力伝達機構において、前記第１回転体、第２回転
体、ねじりコイルバネ及び締め代調整部材を組み付けた
状態で、ねじりコイルバネにねじり荷重を作用させ、ね
じりコイルバネと締め代調整部材とを相対回転させて、
前記締め代調整部材を予め所定量だけ変形させて、前記
締め代を調整することにより、解放時の負荷トルクの値
を調整するものである。

【０００９】請求項２に記載の発明では、動力源側の第
１回転体と、被動機器側の第２回転体と、動力伝達時に
発生する負荷トルクによってねじり変形可能なねじりコ
イルバネとを備え、前記第１回転体または第２回転体の
一方の回転体には、被動機器側で発生する負荷トルクの
変動を緩和するための弾性部材を内装し、前記ねじりコ
イルバネと前記一方の回転体とを一体回転可能に連結
し、前記ねじりコイルバネと前記第１回転体または第２
回転体の他方の回転体とを締め代調整部材を介して所定
の締め代をもって締め付け接合して、常には動力伝達可
能に連結し、前記負荷トルクが過大になったときにはね
じりコイルバネと締め代調整部材との間に滑りを生じ
て、その滑りに伴って前記締め代調整部材を変形させ
て、前記締め代を減少させて動力伝達を遮断するように
した動力伝達機構において、前記第１回転体、第２回転
体、ねじりコイルバネ及び締め代調整部材を組み付けた
状態で、前記弾性部材を内装した一方の回転体の同弾性
部材よりねじりコイルバネ側の部分と、前記他方の回転
体との間を相対回転させて、ねじりコイルバネにねじり
荷重を作用させ、ねじりコイルバネと締め代調整部材と
を相対回転させて、前記締め代調整部材を予め所定量だ
け変形させて、前記締め代を調整することにより、解放
時の負荷トルクの値を調整するものである。

【００１０】請求項３に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の動力伝達機構の調整方法において、前記締
め代を調整する際に、ねじりコイルバネに作用するねじ
り荷重の値を測定し、その測定値が所望の範囲内となっ
たときに、前記ねじり荷重を解除して、ねじりコイルバ
ネを前記他方の回転体に対して締め付け接合させるもの
である。

【００１１】請求項４に記載の発明では、請求項３に記
載の動力伝達機構の調整方法において、前記ねじりコイ
ルバネを、締め代調整部材に対して、そのねじりコイル
バネが通常の運転時と同じ方向にねじり変形するように
相対回転させるものである。

【００１２】請求項５に記載の発明では、請求項１また
は２のいずれかに記載の動力伝達機構の調整方法におい
て、前記ねじりコイルバネを、締め代調整部材に対し
て、そのねじりコイルバネが通常の運転時と逆方向にね
じり変形するように相対回転させて前記締め代調整部材
を変形させ、次に、同ねじりコイルバネが通常の運転時
と同じ方向にねじり変形するように相対回転させて、同
ねじりコイルバネに作用するねじり荷重の値を測定する
ものである。

【００１３】よって、請求項１及び２に記載の動力伝達
機構の調整方法では、製品を組み上げた状態で、解放ト
ルクが所定の範囲を越えて大きい場合であっても、締め
代調整部材を所定量変形させることで、締め代が減少さ
れる。このため、製品を一旦組み上げた後に分解して、
煩わしい選択嵌合を行ったり、各部材を厳密に加工した
りすることなく、前記解放トルクを所定の範囲内に収ま
るように設定することができる。ここで、前記ねじりコ
イルバネと締め代調整部材との締め代が所定の範囲の上
限付近の値を持つように各部品の寸法を設定すること
で、最初に組み付けた状態で解放トルクが所定の範囲を
下回ることは容易に回避できる。このように、各製品の
解放トルクを容易に調整することができる。

【００１４】さらに、請求項２に記載の動力伝達機構の
調整方法によっては、前記ねじりコイルバネと締め代調
整部材との締め代を調整するために、ねじりコイルバネ
にねじり荷重を作用させる際に、一方の回転体に内装さ
れた弾性部材にそのねじり荷重が作用するのが回避され
る。このため、前記弾性部材に余分なストレスがかかる
ことが抑制される。

【００１５】請求項３に記載の動力伝達機構の調整方法
では、製品の検査作業において、その解放トルクを確実
に所定の範囲内に収めることができる。請求項４に記載
の動力伝達機構の調整方法では、解放トルクが所定の範
囲に達するまで連続的に、ねじりコイルバネと締め代調
整部材とを相対回転させて、それらの間の締め代の調整
を行うことができる。

【００１６】請求項５に記載の動力伝達機構の調整方法
では、前記ねじりコイルバネと締め代調整部材との締め
代の調整の際において、ねじりコイルバネは締め代調整
部材を締め付ける方向にねじり変形されつつ、相対回転
される。このため、前記締め代調整部材を大きく変形さ
せることができる。そして、例えば解放トルクが所定の
範囲を大きく越えており、締め代調整部材を大きく変形
させる必要のあるような場合に特に有用である。

【００１７】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下に、この発明をクラッチレス可
変容量圧縮機の動力伝達機構の調整方法に具体化した第
１の実施形態について図１〜図３に基づいて説明する。

【００１８】図１に示すように、被動機器としてのクラ
ッチレス可変容量圧縮機（以下、単に「圧縮機」とす
る）２１は、シリンダブロック２２と、その前端面に接
合されたフロントハウジング２３と、その後端面にバル
ブプレート２４を介して接合されたリヤハウジング２５
とにより構成されている。なお、ここ、あるいは、以下
でいう前後は、圧縮機の後述する動力伝達機構側を前側
とし、その逆側を後側とする。

【００１９】第２回転体としての回転軸２６は、前記シ
リンダブロック２２及びフロントハウジング２３の中央
に、一対のラジアルベアリング２７を介して回転可能に
支持されている。その回転軸２６の前端外周とフロント
ハウジング２３との間には、リップシール２８が介装さ
れている。

【００２０】複数のシリンダボア２９は、前記回転軸２
６と平行に延びるように、シリンダブロック２２に所定
間隔おきで貫通形成され、それらの内部には片頭型のピ
ストン３０が往復動可能に嵌挿支持されている。クラン
ク室３１はシリンダブロック２２とフロントハウジング
２３との間に区画形成されている。

【００２１】回転支持体３２は、前記クランク室３１内
において回転軸２６に一体回転可能に止着され、スラス
トベアリング３３を介してフロントハウジング２３の内
面に接合されている。支持アーム３４は、回転支持体３
２の後面にシリンダブロック２２側へ向かって突設さ
れ、その先端には一対のガイド孔３５が形成されてい
る。

【００２２】ほぼ円板状の斜板３６は、前記回転軸２６
に傾動可能に嵌挿され、その前面には一対の球状連結体
３７が突設されている。そして、この球状連結体３７が
支持アーム３４のガイド孔３５に回動及び摺動自在に係
入することによって、斜板３６が回転支持体３２に対し
て傾角の変更可能にヒンジ連結されている。

【００２３】また、前記斜板３６の外周部には、一対の
半球状のシュー３８を介して各ピストン３０が連結され
ている。そして、回転軸２６が回転されたとき、回転支
持体３２を介して斜板３６が回転され、各ピストン３０
がシリンダボア２９内において往復動される。

【００２４】収容室３９は、前記回転軸２６と同一軸線
上に位置するように、シリンダブロック２２の中心に貫
通形成されている。吸入通路４０は、回転軸２６と同一
軸線上に延びるように、リヤハウジング２５及びバルブ
プレート２４の中心に形成されている。この吸入通路４
０の前端には、収容室３９が連通されるとともに、後端
には外部冷媒回路４１が接続されている。そして、この
外部冷媒回路４１には、凝縮器４２、膨張弁４３及び蒸
発器４４が接続されている。

【００２５】吸入室４５は、前記リヤハウジング２５内
の中央部に環状に区画形成され、連通口４６を介して収
容室３９に連通されている。吐出室４７は、リヤハウジ
ング２５内の外周部に環状に区画形成され、吐出通路４
８を介して外部冷媒回路４１に接続されている。

【００２６】吸入弁機構４９及び吐出弁機構５０は、前
記各シリンダボア２９に対応するように、バルブプレー
ト２４に形成されている。そして、前記ピストン３０の
上死点位置から下死点位置への復動動作により、吸入弁
機構４９を介して吸入室４５から各シリンダボア２９内
に冷媒ガスが吸入される。さらに、シリンダボア２９内
に吸入された冷媒ガスは、ピストン３０の下死点位置か
ら上死点位置への往動動作により、所定の圧力に達する
まで圧縮された後、吐出弁機構５０を介して吐出室４７
に吐出される。

【００２７】円筒状の遮断体５１は、前記回転軸２６と
同一軸線上に位置するように、シリンダブロック２２の
収容室３９内に移動可能に収容されている。吸入通路開
放バネ５２は、遮断体５１と収容室３９の後端縁の近傍
の段差部３９ａとの間に介装され、この吸入通路開放バ
ネ５２により遮断体５１が斜板３６側に向かって付勢さ
れている。そして、この遮断体５１内には、前記ラジア
ルベアリング２７を介して回転軸２６の後端が摺動可能
に嵌挿支持されている。スラストベアリング５３は、遮
断体５１と斜板３６との間において、回転軸２６に摺動
可能に嵌挿されている。

【００２８】また、前記斜板３６が最小傾角状態に傾動
されたときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の
付勢力に抗して後方の閉位置に移動される。そして、こ
の遮断体５１が吸入通路４０の前端開口縁に接合され
る。それにより、吸入通路４０が閉じられて、外部冷媒
回路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が停止さ
れる。なお、この斜板３６の最小傾角は０度よりも僅か
に大きくなるように設定されるとともに、その最小傾角
は遮断体５１が閉位置に配置されることによって規制さ
れる。

【００２９】これにより、この圧縮機２１は、車室内に
冷房要求の存在しない状態においても、最小傾角状態で
の運転が継続可能となっている。つまり、この圧縮機２
１は、回転軸２６と動力源とをクラッチを介することな
く常時連結可能な、いわゆるクラッチレスタイプとなっ
ている。

【００３０】一方、斜板３６が最大傾角状態に傾動され
たときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢
力により前方の開位置に移動される。そして、この遮断
体５１が吸入通路４０の前端開口縁から離間される。そ
れにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回路４１
から吸入通路４０、収容室３９、連通口４６を介して吸
入室４５内に冷媒ガスが導入され、斜板３６の回転に伴
って最大吐出容量の圧縮運転が行われる。なお、この斜
板３６の最大傾角は、斜板３６の前面に形成された規制
突部５４と回転支持体３２との当接によって規制され
る。

【００３１】傾角減少バネ５５は、前記回転支持体３２
と斜板３６との間に介装され、この傾角減少バネ５５に
より斜板３６が最小傾角方向に付勢されている。放圧通
路５６は、前記回転軸２６の中心に形成され、その前端
がクランク室３１内に開口されるとともに、後端が遮断
体５１の内部に開口されている。放圧通口５７は、遮断
体５１の後端外周に形成され、この放圧通口５７を介し
て遮断体５１の内部が収容室３９内に連通されている。
そして、クランク室３１の圧力が、これらの放圧通路５
６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及び
連通口４６を介して、吸入室４５内へ放出されるように
なっている。

【００３２】給気通路５８は、前記リヤハウジング２
５、バルブプレート２４及びシリンダブロック２２に連
続して形成されている。この給気通路５８により、吐出
室４７とクランク室３１とが接続されている。電磁開閉
弁５９は、給気通路５８の途中に位置するように、リヤ
ハウジング２５に装着され、ソレノイド６０の励磁また
は消磁に伴って閉止または開放される。そして、この電
磁開閉弁５９が開放されたときには、吐出室４７の圧力
が給気通路５８を介して、クランク室３１内へ供給され
て、クランク室３１内の調圧が行われるようになってい
る。

【００３３】次に、この第１の実施形態の動力伝達機構
について説明する。図１〜図３に示すように、前記フロ
ントハウジング２３には、ボス部６３が一体形成されて
おり、このボス部６３にはアンギュラベアリング６４が
嵌挿支持されている。アンギュラベアリング６４の外輪
には、第１回転体としての断面チャンネル状で環状をな
すロータ６５が止着されている。そして、ロータ６５
は、その凹部６６が、前端側、つまり前記フロントハウ
ジング２３とは反対側に向かって開口するように配置さ
れている。

【００３４】また、ロータ６５の内筒部６５ａの外周面
には、締め代調整部材としての樹脂層６５ｂが形成され
ている。この樹脂層６５ｂは、例えばガラス繊維、炭素
繊維、タルク、クレー等の無機物等が充填された、例え
ばポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリエーテ
ルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリアミド、ポリイミ
ド、エポキシ樹脂等の合成樹脂材料によりなっている。

【００３５】そして、このロータ６５は、前記回転軸２
６と同心円上に配置され、ベルト６７を介して動力源と
しての車両エンジン６８に連結されている。前記回転軸
２６の前端部には、小径部６９が形成されており、この
小径部６９がスプライン軸７０となっている。回転軸２
６の小径部６９には、円筒状をなすブッシュ７１が挿嵌
され、ボルト７２及び座金７３により抜け止め固定され
ている。このブッシュ７１の内周面には、前記スプライ
ン軸７０と係合可能なスプライン溝７４が形成されてい
る。そして、このスプライン軸７０とスプライン溝７４
との係合により、ブッシュ７１が回転軸２６と一体回転
される。

【００３６】また、ブッシュ７１の前端外周には、支持
筒７５が嵌挿固定されている。その支持筒７５の前端に
は、外方に向かって膨出するフランジ部７５ａが形成さ
れている。そのフランジ部７５ａの後方面には、円環状
の弾性部材としての緩衝ゴム７６が接着固定されてい
る。緩衝ゴム７６の後側面には、ほぼ有底円筒状をなす
結合筒７７がその底部７７ａにおいて接着固定されてい
る。そして、この緩衝ゴム７６の弾性変形により、圧縮
機２１側で発生する負荷トルクの変動が緩和されるよう
になっている。

【００３７】そして、これらブッシュ７１、支持筒７
５、緩衝ゴム７６及び結合筒７７は、前記回転軸２６と
一体回転可能な第２回転体の一部を構成するようになっ
ている。

【００３８】リミットバネ７８は、例えばバネ鋼製の素
線よりなるねじりコイルバネとなっている。このリミッ
トバネ７８は、圧縮機２１に何らかの原因で過大な負荷
トルクが発生した場合に、ねじり変形されてその巻きが
緩む方向に巻回された緩みバネとなっている。このリミ
ットバネ７８は、前記ロータ６５の内筒部６５ａと前記
結合筒７７の結合筒部７７ｂとの間にわたって配置され
ている。

【００３９】リミットバネ７８の前端外周には、前記結
合筒７７の結合筒部７７ｂが所定の締め代をもって圧入
嵌合されている。つまり、このリミットバネ７８の外径
は、ねじり荷重が作用していない無荷重状態において、
前記結合筒部７７ｂの内径よりもわずかに大きくなるよ
うに形成されている。

【００４０】このリミットバネ７８を結合筒７７の結合
筒部７７ｂ内に組み付ける際には、まず一旦リミットバ
ネ７８を、その巻きが締まる方向にねじり荷重を付与し
て外周が縮径するようにねじり変形させる。そして、こ
の状態で、リミットバネ７８を結合筒７７の結合筒部７
７ｂ内に挿入した後、前記ねじり荷重を解除することに
よって、リミットバネ７８の外周が前記結合筒部７７ｂ
の内周に締め付け固定される。そして、この締め付け固
定により、リミットバネ７８が、結合筒７７、緩衝ゴム
７６、支持筒７５及びブッシュ７１を介して回転軸２６
と一体回転可能に連結される。

【００４１】また、このリミットバネ７８の後端側部分
は、前記ロータ６５の凹部６６内にに嵌入され、そのロ
ータ６５の樹脂層６５ｂに対して所定の締め代をもって
嵌合されている。つまり、このリミットバネ７８の内径
は、ねじり荷重が作用していない無荷重状態において、
前記樹脂層６５ｂの外径よりもわずかに小さくなるよう
に形成されている。また、リミットバネ７８の内径及び
樹脂層６５ｂの外径は、最初に組み付けた状態で解放ト
ルクが所定の範囲を下回ることがないように、所定の範
囲の上限付近の締め代を持つような寸法関係に設定され
ている。

【００４２】このリミットバネ７８を、ロータ６５の内
筒部６５ａに対して組み付ける際には、まず一旦リミッ
トバネ７８を、その巻きが緩む方向にねじり荷重を付与
して内周が拡径するようにねじり変形させる。この状態
で、リミットバネ７８をロータ６５の凹部６６内に挿入
する。そして、前記ねじり荷重を解除することによっ
て、リミットバネ７８を、前記樹脂層６５ｂに対して所
定の初期締め付け力をもって締め付け接合させる。

【００４３】ところで、前記リミットバネ７８は、その
素線の巻き方向がロータ６５及び回転軸２６の回転方向
と一致するようになっている。このため、リミットバネ
７８は、圧縮機２１の回転軸２６から、ブッシュ７１、
支持筒７５、緩衝ゴム７６及び結合筒７７を介して、前
記回転方向と逆方向の負荷トルクが作用すると、巻きが
緩む方向にねじり変形する。この緩み方向へのねじり変
形により、リミットバネ７８はその内周が拡径して、前
記樹脂層６５ｂに対する締め付け力が減少するようにな
っている。

【００４４】そして、図１〜図３に示すように、通常の
運転状態においては、車両エンジン６８からの動力は、
ベルト６７、ロータ６５、リミットバネ７８、結合筒７
７、緩衝ゴム７６、支持筒７５及びブッシュ７１を介し
て圧縮機２１の回転軸２６に伝達されるようになってい
る。

【００４５】次に、前記のように構成された動力伝達機
構の調整方法について説明する。まず、図２に示すよう
に、動力伝達機構を組み上げた状態で、固定ジグ７９を
用いて、緩衝ゴム７６よりリミットバネ７８側に位置す
る結合筒７７を回転不能に固定する。この固定により、
その結合筒７７の結合筒部７７ａ内に圧入固定されたリ
ミットバネ７８も、回転不能に固定される。この状態
で、ロータ６５を、通常の回転方向と同方向に、いつで
もすぐに停止できるような極低速で回転させる。この回
転により、リミットバネ７８は、巻きが緩む方向にねじ
り変形され、その内周が拡径される。そして、ロータ６
５の樹脂層６５ｂは、リミットバネ７８に対して滑りな
がら相対回転される。この相対回転状態で、前記固定ジ
グ７９に作用するトルクを測定することによって、リミ
ットバネ７８に作用するねじり荷重の大きさを測定す
る。このねじり荷重の大きさは、リミットバネ７８がト
ルク伝達を遮断する負荷トルクの値、つまり解放トルク
の値に相当する。

【００４６】このねじり荷重の大きさが所定の範囲内で
あるときには、直ちにロータ６５の回転を停止させると
ともに、固定ジグ７９による結合筒７７の固定を解除し
て、締め代調整のためのねじり荷重を解除する。これに
より、リミットバネ７８は、その内周が縮径し、所定の
初期締め付け力をもってロータ６５の樹脂層６５ｂに対
して締め付け接合される。

【００４７】一方、前記ねじり荷重の大きさが所定の範
囲を超えて大きいときには、固定ジグ７９に作用するト
ルク値を観察しながら、ロータ６５の回転を継続させ
る。このとき、リミットバネ７８の内周と、ロータ６５
の樹脂層６５ｂとが、滑りながら相対回転する。この相
対回転に伴って、樹脂層６５ｂはその表面が徐々に削ら
れて、予め所定量だけ変形された状態となる。言い換え
ると、リミットバネ７８と樹脂層６５ｂとの締め代が徐
々に減少するように調整される。これにより、固定ジグ
７９に作用するトルク値も低下してくる。そして、ねじ
り荷重の大きさが所定の範囲内に到達したところで、前
記と同様に直ちにロータ６５の回転を停止させるととも
に、固定ジグ７９による結合筒７７の固定を解除して、
リミットバネ７８を樹脂層６５ｂ上に締め付け接合させ
る。

【００４８】次に、前記のように構成された圧縮機２１
の動作について説明する。さて、図１に示す状態では、
ソレノイド６０の励磁により電磁開閉弁５９が閉止され
て、給気通路５８が閉じられている。つまり、吐出室４
７内の高圧の圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を介してク
ランク室３１内に供給されない状態となっている。この
ため、クランク室３１の冷媒ガスは、もっぱら放圧通路
５６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及
び連通口４６を介して吸入室４５内に流入する。従っ
て、クランク室３１内の圧力が吸入室４５内の低圧力、
すなわち吸入圧力に近付いていき、斜板３６が最大傾角
状態に保持されて、最大吐出容量の圧縮運転が行われ
る。

【００４９】このような最大吐出容量で圧縮運転が行わ
れて車室内の冷房要求が小さくなると、外部冷媒回路４
１における蒸発器４４の温度が次第に低下する。そし
て、蒸発器４４の温度がフロストを発生し始める設定温
度以下になると、ソレノイド６０が消磁されて、電磁開
閉弁５９が開放される。これにより、吐出室４７内の高
圧の圧縮冷媒ガスが給気通路５８を介してクランク室３
１内に供給されるようになる。そして、クランク室３１
内の圧力が高くなって、斜板３６が最大傾角状態から最
小傾角状態へ迅速に移行される。

【００５０】このように斜板３６の傾角が減少される
と、その傾動に伴いスラストベアリング５３を介して遮
断体５１に後方への移動力が付与される。これにより、
遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢力に抗して、
前方の開位置から後方の閉位置に向かって移動される。
そして、斜板３６が最小傾角状態になると、遮断体５１
が閉位置に配置されて、その後端面が吸入通路４０の前
端開口縁に接合する。これにより、吸入通路４０が閉じ
られて、外部冷媒回路４１から吸入室４５内への冷媒ガ
スの導入が阻止される。

【００５１】この斜板３６の最小傾角は、０度よりも僅
かに大きくなるように設定されている。このため、斜板
３６の最小傾角状態においても、シリンダボア２９から
吐出室４７内に、圧縮冷媒ガスが吐出され続けて、最小
吐出容量での圧縮運転が行われる。そして、この吐出室
４７内に吐出された圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を通
ってクランク室３１内に流入する。さらに、クランク室
３１内の冷媒ガスは、放圧通路５６、遮断体５１の内
部、放圧通口５７、収容室３９及び連通口４６を介して
吸入室４５内に流入して、再びシリンダボア２９内に吸
入される。つまり、この斜板３６の最小傾角状態では、
圧縮機２１の内部において、冷媒ガスの循環通路が形成
されている。

【００５２】前記のように斜板３６の最小傾角状態で圧
縮運転が行われて、車室内の冷房要求が増大すると、外
部冷媒回路４１における蒸発器４４の温度が次第に上昇
する。やがて、蒸発器４４の温度が設定温度を越える
と、ソレノイド６０が励磁され、電磁開閉弁５９が閉止
される。これにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷媒ガ
スが給気通路５８を介してクランク室３１内に供給され
なくなる。そして、クランク室３１の圧力のみが、放圧
通路５６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３
９及び連通口４６を介して吸入室４５内に放出される。
従って、クランク室３１内の圧力が次第に減少され、斜
板３６が最小傾角状態から最大傾角状態に移行される。

【００５３】このように、斜板３６の傾角が増大される
と、その傾動に従って遮断体５１が吸入通路開放バネ５
２の付勢力により、後方の閉位置から前方の開位置に向
かって移動される。そして、図１に示すように、遮断体
５１の後端面が、吸入通路４０の前端開口縁から離間す
る。これにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回
路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が再開さ
れ、斜板３６が最大傾角に配置された状態にて、最大吐
出容量の圧縮運転が行われる。

【００５４】一方、車両エンジン６８が停止された場合
には、圧縮機２１の運転も停止されて、電磁開閉弁５９
が開放されて、斜板３６は前記と同様に最小傾角状態に
配置される。

【００５５】次に、この第１の実施形態の動力伝達機構
の動作について説明する。通常の運転状態においては、
前記のように車両エンジン６８からの動力は、ベルト６
７、ロータ６５、リミットバネ７８、結合筒７７、緩衝
ゴム７６、支持筒７５及びブッシュ７１を介して圧縮機
２１の回転軸２６に伝達される。

【００５６】この動力伝達に際して、圧縮機２１側の運
転状況に応じて、回転軸２６にはロータ６５の回転方向
と逆向きの負荷トルクが発生する。この負荷トルクによ
って、リミットバネ７８が緩む方向にねじり変形する。
ところが、このように負荷トルクが発生しても、リミッ
トバネ７８のねじり変形が所定の初期締め付け力を越え
ない範囲である場合には、リミットバネ７８とロータ６
５の樹脂層６５ｂとの密着が保たれている。このため、
ロータ６５から回転軸２６への動力伝達が継続される。

【００５７】一方、圧縮機２１側において何らかの原因
で過大な負荷トルクが発生して、その負荷トルクが所定
値を越えると、リミットバネ７８の締め付け力が減少
し、リミットバネ７８とロータ６５の樹脂層６５ｂとの
摩擦がトルクに耐えられなくなりリミットバネ７８が開
放する。このため、リミットバネ７８とロータ６５の樹
脂層６５ｂとの間で滑りが生じて、ロータ６５から回転
軸２６への動力伝達が遮断される。そして、リミットバ
ネ７８が前記樹脂層６５ｂの外周面上を滑りながら回転
すると、樹脂層６５ｂが徐々に変形されるとともに摩擦
熱が発生する。このため、樹脂層６５ｂがさらに変形し
やすくなって、リミットバネ７８とロータ６５の内筒部
６５ａとの締め代が消失される。これにより、ロータ６
５が、リミットバネ７８に対してほとんど抵抗なく相対
回転されるようになる。

【００５８】以上のように構成されたこの第１の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第１の実施形態の動力伝達機構の調整方法で
は、製品を組み上げた状態で、ロータ６５の樹脂層６５
ｂを変形させることにより、リミットバネ７８と樹脂層
６５ｂとの締め代が調整される。このため、製品を組み
上げた状態で、解放トルクが所定の範囲を越えて大きい
場合であっても、製品を分解して煩わしい選択嵌合を行
うことなく、前記解放トルクを所定の範囲内に収まるよ
うに設定することができる。このように、各製品の解放
トルクを容易に調整することができる。従って、解放ト
ルクの調整作業に多くの工数を要したり、微妙に寸法の
異なるロータ６５及びリミットバネ７８を多数用意する
必要がない。また、ロータ６５の内筒部６５ａ及び樹脂
層６５ｂ、リミットバネ７８を厳密に加工したりする必
要もない。従って、簡単な方法で、各製品の過大な負荷
トルクの解放特性を容易に安定化することができて、製
作コストの高騰を抑制することができる。

【００５９】・ この第１の実施形態の動力伝達機構の
調整方法では、リミットバネ７８とロータ６５の樹脂層
６５ｂとの締め代の調整に際して、リミットバネ７８を
ねじり変形させるためのねじり荷重が、緩衝ゴム７６に
作用するのを回避ことができる。このため、前記緩衝ゴ
ム７８に余分なストレスがかかることがなく、緩衝ゴム
７８の圧縮機２１側における負荷トルクの変動の減衰効
果が損なわれるおそれを低減することができる。

【００６０】・ この第１の実施形態の動力伝達機構の
調整方法では、リミットバネ７８に作用するねじり荷重
の大きさを測定しながら、リミットバネ７８とロータ６
５の樹脂層６５ｂとの締め代の調整を行うようになって
いる。このねじり荷重の大きさは、リミットバネ７８と
樹脂層６５ｂとが滑りを生じ始める負荷トルクと等価で
ある。このため、前記締め代の調整作業は、解放トルク
を測定しながら、その解放トルクを調整しているという
ことに他ならない。従って、製品の検査作業において、
その解放トルクを確実に所定の範囲内に収めることがで
きて、製品の歩留まりを向上させることができる。ま
た、解放トルクの調整作業を製品の検査作業と同時に行
うことができて、作業点数の増大を招くことがなく、製
作上有利である。

【００６１】・ この第１の実施形態の動力伝達機構の
調整方法では、リミットバネ７８とロータ６５の樹脂層
６５ｂとの締め代の調整に際して、リミットバネ７８が
通常の運転時と同じ巻きが緩む方向にねじり変形するよ
うに相対回転される。このため、解放トルクが所定の範
囲に達するまで連続的に、リミットバネ７８とロータ６
５とを相対回転させて、前記締め代の調整を行うことが
できる。従って、解放トルクの調整作業が一層簡単なも
のとなる。

【００６２】（第２の実施形態）以下に、この発明を、
第１回転体と第２回転体とがほぼ同一軸線上に連続して
配置された動力伝達機構の調整方法に具体化した第２の
実施形態について図４及び図５に基づいて説明する。

【００６３】すなわち、この第２の実施形態の動力伝達
機構においては、図４及び図５に示すように、略有底円
筒状をなす第１回転体としての第１回転軸８１は、図示
しない動力源に接続されている。同じく略有底円筒状を
なす第２回転体としての第２回転軸８２は、図示しない
被動機器に接続されている。そして、第１回転軸８１と
第２回転軸８２とは、ほぼ同一軸線上に連続するととも
に、その底面８１ａ、８２ａが対向するように配置され
ている。

【００６４】第１回転軸８１の底面８１ａの中心には、
透孔８１ｂが透設されている。第２回転軸８２の底面８
２ａには、その中心に透孔８２ｂが透設されている。ま
た、底面８２ａには、その透孔８２ｂの周縁から第１回
転軸８１に向かって延びる中空円筒状の筒部８２ｃが突
設されている。接続ボルト８３は、第２回転軸８２の透
孔８２ｂから筒部８２ｃの内部を通して、第１回転軸８
１の透孔８１ｂに挿通され、ナット８４により第１回転
軸８１に固定されている。接続ボルト８３と第２回転軸
８２との間には、ベアリング８５、８６が介装されてお
り、第２回転軸８２が接続ボルト８３の軸線回りに回転
可能になっている。ベアリング８６は、第１回転軸８１
の底面８１ａと第２回転軸８２の筒部８２ｃの先端との
間のスラスト荷重も受承するようになっている。

【００６５】第２回転軸８２の筒部８２ｃの外周面上に
は、前記第１の実施形態の樹脂層６５ｂと同様の樹脂層
８２ｄが形成されている。この樹脂層８２ｄの外周面上
には、リミットバネ７８が巻回されている。このリミッ
トバネ７８の内径は、ねじり荷重が作用していない無荷
重状態において、前記樹脂層８２ｄの外径よりもわずか
に小さくなるように形成されている。また、リミットバ
ネ７８の内径及び樹脂層８２ｄの外径は、最初に組み付
けた状態で解放トルクが所定の範囲を下回ることがない
ように、所定の範囲の上限付近の解放トルクを持つよう
な寸法関係に設定されている。

【００６６】前記第１回転軸８１の底面８１ａ上には、
第２回転軸８２側に向かって延びる係止突起８７が設け
られている。この係止突起８７には、前記リミットバネ
７８の一端が係合されている。この係合により、リミッ
トバネ７８が第１回転軸８１と一体回転可能に連結され
ている。

【００６７】次に、前記のように構成された動力伝達機
構の調整方法について説明する。まず、図４に示すよう
に、動力伝達機構を組み上げた状態で、第１回転軸８１
を回転不能に固定する。この固定により、その底面８１
ａ上に係止突起８７を介してリミットバネ７８も、回転
不能に固定される。

【００６８】まず、この状態で、第２回転軸８２を、通
常の回転方向と同じ方向に、いつでもすぐに停止できる
ような極低速で回転させる。この回転により、リミット
バネ７８は、巻きが緩む方向にねじり変形され、その内
周が拡径される。この相対回転状態で、前記第２回転軸
８２に作用するトルクを測定することによって、リミッ
トバネ７８に作用するねじり荷重の大きさ、つまり解放
トルクを測定する。

【００６９】この解放トルクが所定の範囲内であるとき
には、直ちに第２回転軸８２の回転を停止させるととも
に、第１回転軸８１の固定を解除して、解放トルク測定
のためのねじり荷重を解除する。これにより、リミット
バネ７８は、その内周が縮径し、所定の初期締め付け力
をもって第２回転軸８２の樹脂層８２ｄに対して締め付
け接合される。

【００７０】一方、前記解放トルクが所定の範囲を超え
て大きいときには、第２回転体８２を、通常の回転方向
と逆方向に、わずかに極低速で回転させる。この回転に
より、リミットバネ７８は、巻きが締まる方向にねじり
変形され、その内周が縮径される。そして、リミットバ
ネ７８が第２回転軸８２の樹脂層８２ｄを締め付けた状
態で、リミットバネ７８と樹脂層８２ｄとが相対回転さ
れる。この相対回転に伴って、樹脂層８２ｄはその表面
が徐々に削られるように変形され、リミットバネ７８と
樹脂層８２ｄとの締め代が減少する方向に調整される。
そして、第２回転軸８２の回転方向を反転させて、つま
り通常の回転方向に対して逆方向から同じ方向へ切り換
えて、前記のように解放トルクの測定を行う。

【００７１】ここで、解放トルクが所定の範囲内に到達
していれば、前記と同様に、解放トルク測定のためのね
じり荷重を解除するとともに、第１回転軸８１の固定を
解除する。一方、なお解放トルクが所定の範囲を越えて
大きい場合には、解放トルクが所定の範囲内に到達する
まで、解放トルクの調整と解放トルクの測定を繰り返し
て、前記樹脂層８２ｄを予め所定量だけ変形させる。

【００７２】以上のように構成されたこの第２の実施形
態によれば、前記第１の実施形態に記載の効果とほぼ同
様の効果の他に、以下に記載の効果が期待される。 ・ この第２の実施形態の動力伝達機構の調整方法で
は、リミットバネ７８と第２回転軸８２上の樹脂層８２
ｄとの締め代の調整に際して、リミットバネ７８は樹脂
層８２ｄを締め付けた状態で、リミットバネ７８と樹脂
層８２ｄとが相対回転される。このため、前記樹脂層８
２ｄを大きく変形させることができる。そして、例えば
解放トルクが所定の範囲を大きく越えており、樹脂層８
２ｄを大きく変形させる必要のあるような場合におい
て、前記締め代を効率よく調整することができて、特に
有用である。

【００７３】（別例）なお、前記各実施形態は、以下の
ように変更して具体化することもできる。 ・ 前記第１の実施形態の調整方法において、ロータ６
５を回転不能に固定し、結合筒７７に一体回転可能に固
定ジグ７９を止着して、固定ジグ７９とリミットバネ７
８とを一体回転可能に連結し、固定ジグ７９をいつでも
すぐに停止できるような極低速で回転させて、解放トル
クの調整を行うこと。

【００７４】・ 前記第２の実施形態の調整方法におい
て、第２回転軸８２を回転不能に固定し、第１回転軸８
１をいつでもすぐに停止できるような極低速で回転させ
て、解放トルクの調整を行うこと。

【００７５】・ 前記各実施形態の調整方法を、リミッ
トバネ７８が、過大な負荷トルクが作用した場合に、そ
の巻きが締まる方向に巻回された締まりバネとなってお
り、そのリミットバネ７８が結合筒７７の結合筒部７７
ｂの内周面に形成された樹脂層に対して初期締め付け力
をもって締め付け接合された動力伝達機構において適用
すること。なお、この別例の動力伝達機構では、圧縮機
２１において過大な負荷トルクが発生すると、リミット
バネ７８の外周が縮径されて、リミットバネ７８の締め
付け力が減少する。このため、リミットバネ７８と前記
結合筒部７７ｂ上の樹脂層との間で滑りを生じて、ロー
タ６５から回転軸２６への動力伝達が遮断されるように
なっている。

【００７６】・ 前記第１の実施形態の調整方法を、回
転軸２６に動力源を連結し、ロータ６５にベルト６７等
を介して被動機器を連結した動力伝達機構において適用
すること。

【００７７】・ 前記第２の実施形態の調整方法を、第
２回転軸８２に動力源を連結し、第１回転軸８１に被動
機器を連結した動力伝達機構において適用すること。 ・ 前記各実施形態の調整方法を、被動機器が、前記第
１の実施形態に記載以外の圧縮機、例えばワブル式圧縮
機、ウェーブカムプレート式圧縮機、ベーン式圧縮機、
スクロール式圧縮機、さらには動力源の回転により駆動
される回転軸を有する圧縮機以外の機械であるような動
力伝達機構において適用すること。

【００７８】・ 前記各実施形態の調整方法を、動力源
が車両エンジン以外のもの、例えば電動モータであるよ
うな動力伝達機構において適用すること。 これらのように構成した場合でも、前記各実施形態とほ
ぼ同様の効果が期待される。

【００７９】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。請求項１及び２に記載の発
明によれば、動力伝達機構を一旦組み上げた後に分解し
て、煩わしい選択嵌合を行ったり、各部材を厳密に加工
したりすることなく、解放トルクを所定の範囲内に収ま
るように設定することができる。従って、簡単な方法
で、各製品の過大な負荷トルクの解放特性を容易に安定
化することができて、製作コストの高騰を抑制すること
ができる。

【００８０】さらに請求項２に記載の発明によれば、解
放トルクの調整作業において、一方の回転体に内装され
た弾性部材に余分なストレスがかかることが回避され
る。従って、弾性部材の被動機器側における負荷トルク
の変動の減衰効果が損なわれるおそれを低減することが
できる。

【００８１】請求項３に記載の発明によれば、製品の検
査作業において、その解放トルクを確実に所定の範囲内
に収めることができて、製品の歩留まりを向上すること
ができる。また、解放トルクの調整作業を製品の検査作
業と同時に行うことができて、作業点数の増大を招くこ
とがなく、製作上有利である。

【００８２】請求項４に記載の発明によれば、解放トル
クが所定の範囲に達するまで連続的に、ねじりコイルバ
ネと締め代調整部材とを相対回転させて、それらの間の
締め代の調整を行うことができる。従って、解放トルク
の調整作業が一層簡単なものとなる。

【００８３】請求項５に記載の発明によれば、締め代調
整部材を大きく変形させることができる。従って、例え
ば解放トルクが所定の範囲を大きく越えているような場
合に、締め代を効率よく調整することができて、特に有
用である。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の動力伝達機構を備えたクラ
ッチレス可変容量圧縮機を示す断面図。

【図２】 図１の動力伝達機構を拡大して示す断面図。

【図３】 図２の３−３線において一部を断面にして示
す側面図。

【図４】 第２の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図５】 図４の５−５線における断面図。

【符号の説明】

２１…被動機器としてのクラッチレス可変容量圧縮機、
２６…第２回転体の一部を構成する回転軸、６５…第１
回転体としてのロータ、６５ｂ、８２ｄ…締め代調整部
材としての樹脂層、６８…動力源としての車両エンジ
ン、７１…第２回転体の一部を構成するブッシュ、７５
…第２回転体の一部を構成する支持筒、７６…第２回転
体の一部を構成するとともに弾性部材をなす緩衝ゴム、
７７…第２回転体の一部を構成する結合筒、７８…ねじ
りコイルバネとしてのリミットバネ、８１…第１回転体
としての第１回転軸、８２…第２回転体としての第２回
転軸。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森 英文 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 動力源側の第１回転体と、被動機器側の
   第２回転体と、動力伝達時に発生する負荷トルクによっ
   てねじり変形可能なねじりコイルバネとを備え、 前記ねじりコイルバネと、第１回転体または第２回転体
   の一方の回転体とを、一体回転可能に連結し、 前記ねじりコイルバネと、第１回転体または第２回転体
   の他方の回転体とを、締め代調整部材を介して所定の締
   め代をもって締め付け接合して、常には動力伝達可能に
   連結し、前記負荷トルクが過大になったときにはねじり
   コイルバネと締め代調整部材との間に滑りを生じて、そ
   の滑りに伴って前記締め代調整部材を変形させて、前記
   締め代を減少させて動力伝達を遮断するようにした動力
   伝達機構において、 前記第１回転体、第２回転体、ねじりコイルバネ及び締
   め代調整部材を組み付けた状態で、ねじりコイルバネに
   ねじり荷重を作用させ、ねじりコイルバネと締め代調整
   部材とを相対回転させて、前記締め代調整部材を予め所
   定量だけ変形させて、前記締め代を調整することによ
   り、解放時の負荷トルクの値を調整する動力伝達機構の
   調整方法。
2. 【請求項２】 動力源側の第１回転体と、被動機器側の
   第２回転体と、動力伝達時に発生する負荷トルクによっ
   てねじり変形可能なねじりコイルバネとを備え、 前記第１回転体または第２回転体の一方の回転体には、
   被動機器側で発生する負荷トルクの変動を緩和するため
   の弾性部材を内装し、 前記ねじりコイルバネと前記一方の回転体とを一体回転
   可能に連結し、 前記ねじりコイルバネと前記第１回転体または第２回転
   体の他方の回転体とを締め代調整部材を介して所定の締
   め代をもって締め付け接合して、常には動力伝達可能に
   連結し、前記負荷トルクが過大になったときにはねじり
   コイルバネと締め代調整部材との間に滑りを生じて、そ
   の滑りに伴って前記締め代調整部材を変形させて、前記
   締め代を減少させて動力伝達を遮断するようにした動力
   伝達機構において、 前記第１回転体、第２回転体、ねじりコイルバネ及び締
   め代調整部材を組み付けた状態で、前記弾性部材を内装
   した一方の回転体の同弾性部材よりねじりコイルバネ側
   の部分と、前記他方の回転体との間を相対回転させて、
   ねじりコイルバネにねじり荷重を作用させ、ねじりコイ
   ルバネと締め代調整部材とを相対回転させて、前記締め
   代調整部材を予め所定量だけ変形させて、前記締め代を
   調整することにより、解放時の負荷トルクの値を調整す
   る動力伝達機構の調整方法。
3. 【請求項３】 前記締め代を調整する際に、ねじりコイ
   ルバネに作用するねじり荷重の値を測定し、その測定値
   が所定の範囲内となったときに、前記負荷ねじり荷重を
   解除して、ねじりコイルバネを前記他方の回転体に対し
   て締め付け接合させる請求項１または２に記載の動力伝
   達機構の調整方法。
4. 【請求項４】 前記ねじりコイルバネを、締め代調整部
   材に対して、そのねじりコイルバネが通常の運転時と同
   じ方向にねじり変形するように相対回転させる請求項３
   に記載の動力伝達機構の調整方法。
5. 【請求項５】 前記ねじりコイルバネを、締め代調整部
   材に対して、そのねじりコイルバネが通常の運転時と逆
   方向にねじり変形するように相対回転させて前記締め代
   調整部材を変形させ、次に、同ねじりコイルバネが通常
   の運転時と同じ方向にねじり変形するように相対回転さ
   せて、同ねじりコイルバネに作用するねじり荷重の値を
   測定する請求項１または２に記載の動力伝達機構の調整
   方法。