JPH10317107A - ノンバックシールド溶接用ステンレス鋼管 - Google Patents
ノンバックシールド溶接用ステンレス鋼管Info
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- JPH10317107A JPH10317107A JP14468197A JP14468197A JPH10317107A JP H10317107 A JPH10317107 A JP H10317107A JP 14468197 A JP14468197 A JP 14468197A JP 14468197 A JP14468197 A JP 14468197A JP H10317107 A JPH10317107 A JP H10317107A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 給水や給湯などの水関連配管に使用するステ
ンレス鋼構成のステンレス鋼管に係わり、特にバックシ
ールドなしで溶接できるオーステナイト系ステンレス鋼
管である。 【解決手段】 このステンレス鋼管２０は、重量％で、
Ｃ：0.０８％以下、Ｓｉ：2.００％以下、Ｍｎ：2.００
％以下、Ｎｉ：8.００〜１6.００％、Ｃｒ：１6.００〜
２1.００％、Ｍｏ：1.５０％以下、Ｃｕ：4.００％以
下、Ｎ：0.２０％以下、残部が不可避不純物とＦｅから
なるオーステナイト系ステンレス鋼管を使用し、その両
端部を当接してバックシールドなしの突き合わせ溶接で
溶接部１９を構成する。
ンレス鋼構成のステンレス鋼管に係わり、特にバックシ
ールドなしで溶接できるオーステナイト系ステンレス鋼
管である。 【解決手段】 このステンレス鋼管２０は、重量％で、
Ｃ：0.０８％以下、Ｓｉ：2.００％以下、Ｍｎ：2.００
％以下、Ｎｉ：8.００〜１6.００％、Ｃｒ：１6.００〜
２1.００％、Ｍｏ：1.５０％以下、Ｃｕ：4.００％以
下、Ｎ：0.２０％以下、残部が不可避不純物とＦｅから
なるオーステナイト系ステンレス鋼管を使用し、その両
端部を当接してバックシールドなしの突き合わせ溶接で
溶接部１９を構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、給水や給湯などの
屋内配管から民生用及び工業用の給水や給湯機器などの
水関連配管に使用できるステンレス鋼管に係わり、特に
バックシールドなしで溶接できるノンバックシールド溶
接用ステンレス鋼管に関するものである。
屋内配管から民生用及び工業用の給水や給湯機器などの
水関連配管に使用できるステンレス鋼管に係わり、特に
バックシールドなしで溶接できるノンバックシールド溶
接用ステンレス鋼管に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この給水や給湯、給湯機器類に使
用するステンレス鋼管は、一般に耐食耐熱鋼のＳＵＳ３
０４などのオーステナイト系ステンレス鋼が採用されて
いる。しかし、溶接によりこれら管内に溶接酸化スケー
ルがあると、水道水に含まれる塩化物が腐食の原因とな
り、しばしば応力腐食割れによる漏水事故が発生するこ
とがある。
用するステンレス鋼管は、一般に耐食耐熱鋼のＳＵＳ３
０４などのオーステナイト系ステンレス鋼が採用されて
いる。しかし、溶接によりこれら管内に溶接酸化スケー
ルがあると、水道水に含まれる塩化物が腐食の原因とな
り、しばしば応力腐食割れによる漏水事故が発生するこ
とがある。
【０００３】この解決策として、管内面の溶接酸化スケ
ールの生成を防止するため、管内外面にアルゴンガスな
どのシールドガスを封入（バックシールド）或いはシー
ルドガスを噴射して溶接を施すティグ溶接（ＴＩＧ溶
接）などによる溶接方法が知られている。
ールの生成を防止するため、管内外面にアルゴンガスな
どのシールドガスを封入（バックシールド）或いはシー
ルドガスを噴射して溶接を施すティグ溶接（ＴＩＧ溶
接）などによる溶接方法が知られている。
【０００４】上記溶接方法の一例を図２、図３により説
明すると、図２のステンレス鋼管１は、ステンレス鋼製
の直管２，３をティグ溶接して構成している。図示のよ
うに直管２，３の両端部をキャップ４，５で被嵌し、一
方のキャップ５の口金６に注入管７の先端部を被嵌して
直管２，３内にシールドガスを封入する。そして、この
内部に封入したシールドガスの雰囲気の中でティグ溶接
機８で直管２，３の当接部に溶接部９を形成し、シール
ドガスにより、ステンレス鋼管１内に応力腐食割れの原
因である溶接酸化スケールが生成するのを防止してい
る。
明すると、図２のステンレス鋼管１は、ステンレス鋼製
の直管２，３をティグ溶接して構成している。図示のよ
うに直管２，３の両端部をキャップ４，５で被嵌し、一
方のキャップ５の口金６に注入管７の先端部を被嵌して
直管２，３内にシールドガスを封入する。そして、この
内部に封入したシールドガスの雰囲気の中でティグ溶接
機８で直管２，３の当接部に溶接部９を形成し、シール
ドガスにより、ステンレス鋼管１内に応力腐食割れの原
因である溶接酸化スケールが生成するのを防止してい
る。
【０００５】図３のステンレス鋼管１２は、同様直管
２，３で構成するが、両端部にキャップを被嵌せずに、
注入管７を直管２，３の溶接位置内に配し、先端部に複
数のガス噴出口１３を備える噴出部１４を設けてシール
ドガスを噴射し、内部を噴射したシールドガスの雰囲気
の中で溶接部９を形成する例である。また、図示省略す
るが、屈曲部には、エルボ管などを介在して溶接する
が、この溶接には、ポジショナー、ホルダーなどの保持
具や栓体などの封印材が必要である。
２，３で構成するが、両端部にキャップを被嵌せずに、
注入管７を直管２，３の溶接位置内に配し、先端部に複
数のガス噴出口１３を備える噴出部１４を設けてシール
ドガスを噴射し、内部を噴射したシールドガスの雰囲気
の中で溶接部９を形成する例である。また、図示省略す
るが、屈曲部には、エルボ管などを介在して溶接する
が、この溶接には、ポジショナー、ホルダーなどの保持
具や栓体などの封印材が必要である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記ティグ溶接など突
き合わせ溶接によるステンレス鋼管によれば、使用する
給湯管の鋼種と溶接方法の両面から次のような欠点があ
る。 使用する鋼種として、耐食耐熱鋼のＳＵＳ３０４な
どのオーステナイト系ステンレス鋼鋼管では、溶接部に
生じた酸化スケールは、それ自体がすき間を形成して食
孔を発生しやすい他、スケール直下にＣｒ欠乏層を生
じ、腐食が生じやすい。 上記食孔腐食を起点として応力腐食割れが発生する
と、ステンレス鋼管は短時間で漏洩の原因となることが
多い。 突き合わせ溶接方法では、上記キャップやポジショ
ナー、ホルダーなどの用具の他に、高価なシールドガス
やガス用器具が必要であり、しかも溶接工程数が多くな
り、シールドガスが十分であるかの確認も難しい。 ステンレス鋼管内部の溶接部におけるバックシール
ド状況の確認に検査機器が必要となるため、作業現場で
の検査・確認が難しい。 ステンレス鋼管の最終結合部は、バックシールドで
きないため、ボルト・ナットで機械的に結合する作業が
加わるし、締め忘れによる漏水が生じ、信頼性に欠け
る。
き合わせ溶接によるステンレス鋼管によれば、使用する
給湯管の鋼種と溶接方法の両面から次のような欠点があ
る。 使用する鋼種として、耐食耐熱鋼のＳＵＳ３０４な
どのオーステナイト系ステンレス鋼鋼管では、溶接部に
生じた酸化スケールは、それ自体がすき間を形成して食
孔を発生しやすい他、スケール直下にＣｒ欠乏層を生
じ、腐食が生じやすい。 上記食孔腐食を起点として応力腐食割れが発生する
と、ステンレス鋼管は短時間で漏洩の原因となることが
多い。 突き合わせ溶接方法では、上記キャップやポジショ
ナー、ホルダーなどの用具の他に、高価なシールドガス
やガス用器具が必要であり、しかも溶接工程数が多くな
り、シールドガスが十分であるかの確認も難しい。 ステンレス鋼管内部の溶接部におけるバックシール
ド状況の確認に検査機器が必要となるため、作業現場で
の検査・確認が難しい。 ステンレス鋼管の最終結合部は、バックシールドで
きないため、ボルト・ナットで機械的に結合する作業が
加わるし、締め忘れによる漏水が生じ、信頼性に欠け
る。
【０００７】本発明は、このような課題を解決したもの
であり、応力腐食割れに対して強く、食孔に対しても十
分に対応でき、しかもバックシールド作業自体が不要な
給水や給湯などの屋内配管から民生用及び工業用の給水
や給湯機器などの水関連配管に使用できる広い用途を備
えるステンレス鋼管を提供するものである。
であり、応力腐食割れに対して強く、食孔に対しても十
分に対応でき、しかもバックシールド作業自体が不要な
給水や給湯などの屋内配管から民生用及び工業用の給水
や給湯機器などの水関連配管に使用できる広い用途を備
えるステンレス鋼管を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係るノンバックシールド溶接用ステンレス
鋼管は、重量％で、Ｃ：0.０８％以下、Ｓｉ：2.００％
以下、Ｍｎ：2.００％以下、Ｎｉ：8.００〜１6.００
％、Ｃｒ：１6.００〜２1.００％以下、Ｍｏ：1.５０％
以下、Ｃｕ：4.００％以下、Ｎ：0.２０％以下、残部が
不可避不純物とＦｅからなるオーステナイト系ステンレ
ス鋼構成のステンレス鋼管であることを特徴とし、この
ステンレス鋼管は、その両端部を当接してバックシール
ドなしで突き合わせ溶接することを特徴とするものであ
る。
め、本発明に係るノンバックシールド溶接用ステンレス
鋼管は、重量％で、Ｃ：0.０８％以下、Ｓｉ：2.００％
以下、Ｍｎ：2.００％以下、Ｎｉ：8.００〜１6.００
％、Ｃｒ：１6.００〜２1.００％以下、Ｍｏ：1.５０％
以下、Ｃｕ：4.００％以下、Ｎ：0.２０％以下、残部が
不可避不純物とＦｅからなるオーステナイト系ステンレ
ス鋼構成のステンレス鋼管であることを特徴とし、この
ステンレス鋼管は、その両端部を当接してバックシール
ドなしで突き合わせ溶接することを特徴とするものであ
る。
【０００９】
【作用】本発明によれば、Ｓｉ、Ｍｏ及びＣｕなどの元
素の添加量を調整したオーステナイト系ステンレス鋼を
使用するため、バックシールドなしで突き合わせ溶接な
どの溶接により給水や給湯などの水関連配管を構成でき
る。また、その応力腐食割れや食孔にも強く、かつ加工
性、溶接性に優れたものである。
素の添加量を調整したオーステナイト系ステンレス鋼を
使用するため、バックシールドなしで突き合わせ溶接な
どの溶接により給水や給湯などの水関連配管を構成でき
る。また、その応力腐食割れや食孔にも強く、かつ加工
性、溶接性に優れたものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面により具体的
に説明する。図１は、本発明に係るステンレス鋼管の溶
接状態を示す説明図である。
に説明する。図１は、本発明に係るステンレス鋼管の溶
接状態を示す説明図である。
【００１１】本発明のステンレス鋼管は、上記するよう
に従来使用している耐食鋼のＳＵＳ３０４などのオース
テナイト系ステンレス鋼では、溶接部に生じた酸化スケ
ール直下のＣｒ欠乏層を防止するため、Ｃｒよりも酸化
しやすいＳｉを添加することが有効であること。応力腐
食割れを防止するためには、初期のすきま腐食を防止す
ることが極めて重要であることから、Ｍｏの添加が効果
的であること。さらに、本発明者らが実施した上記ステ
ンレス鋼管を塩化マグネシウムを用いた各種実験によれ
ば、Ｃｕ及びＳｉは応力腐食割れを抑制し、特にＣｕは
比較的希薄な塩化水溶液環境で応力腐食割れの抑制に効
果的であること確認したことなどを考慮した上、さらに
本発明者らが種々研究した結果、応力腐食割れや食孔に
も強く、かつ比較的安価で、加工性、溶接性に優れたス
テンレス鋼を開発した。
に従来使用している耐食鋼のＳＵＳ３０４などのオース
テナイト系ステンレス鋼では、溶接部に生じた酸化スケ
ール直下のＣｒ欠乏層を防止するため、Ｃｒよりも酸化
しやすいＳｉを添加することが有効であること。応力腐
食割れを防止するためには、初期のすきま腐食を防止す
ることが極めて重要であることから、Ｍｏの添加が効果
的であること。さらに、本発明者らが実施した上記ステ
ンレス鋼管を塩化マグネシウムを用いた各種実験によれ
ば、Ｃｕ及びＳｉは応力腐食割れを抑制し、特にＣｕは
比較的希薄な塩化水溶液環境で応力腐食割れの抑制に効
果的であること確認したことなどを考慮した上、さらに
本発明者らが種々研究した結果、応力腐食割れや食孔に
も強く、かつ比較的安価で、加工性、溶接性に優れたス
テンレス鋼を開発した。
【００１２】このステンレス鋼は、オーステナイト組織
であり、化学組成は、次の通りである。重量％で、Ｃ：
0.０８％以下、Ｓｉ：2.００％以下、Ｍｎ：2.００％以
下、Ｎｉ：8.００〜１6.００％、Ｃｒ：１6.００〜２1.
００％以下、Ｍｏ：1.５０％以下、Ｃｕ：4.００％以
下、Ｎ：0.２０％以下、残部が不可避不純物とＦｅから
なるオーステナイト系ステンレス鋼を管構成にしてあ
る。
であり、化学組成は、次の通りである。重量％で、Ｃ：
0.０８％以下、Ｓｉ：2.００％以下、Ｍｎ：2.００％以
下、Ｎｉ：8.００〜１6.００％、Ｃｒ：１6.００〜２1.
００％以下、Ｍｏ：1.５０％以下、Ｃｕ：4.００％以
下、Ｎ：0.２０％以下、残部が不可避不純物とＦｅから
なるオーステナイト系ステンレス鋼を管構成にしてあ
る。
【００１３】これら各成分元素の添加理由及びその範囲
を規定した理由は、次の通りである。 (1) Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を高めるため最も有
効な元素であり、特にオーステナイト系ステンレス鋼の
耐食性を考慮すると、Ｃｒ量は１０％以上必要である
が、本発明では、１6.００〜２1.００％の範囲とすると
良い。
を規定した理由は、次の通りである。 (1) Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を高めるため最も有
効な元素であり、特にオーステナイト系ステンレス鋼の
耐食性を考慮すると、Ｃｒ量は１０％以上必要である
が、本発明では、１6.００〜２1.００％の範囲とすると
良い。
【００１４】(2) Ｃは、オーステナイト系ステンレス鋼
では、一般に溶接時の熱影響部の耐食性が劣化し、上記
するように特に、温水においては、当該部に食孔が発生
しやすく、また、この食孔が応力腐食割れを誘発するこ
とが多い。この傾向はＣ量が増加すると敏感になるた
め、本発明では、この点を考慮してＣは0.０８％以下と
すると良い。Ｍｎは、材料の内部性状を考慮して2.００
％以下としてある。
では、一般に溶接時の熱影響部の耐食性が劣化し、上記
するように特に、温水においては、当該部に食孔が発生
しやすく、また、この食孔が応力腐食割れを誘発するこ
とが多い。この傾向はＣ量が増加すると敏感になるた
め、本発明では、この点を考慮してＣは0.０８％以下と
すると良い。Ｍｎは、材料の内部性状を考慮して2.００
％以下としてある。
【００１５】(3) Ｎｉは、加工性を良くするためであ
り、オーステナイト組織が安定する方がよい。このた
め、Ｎｉは８.0０〜１6.００％までの範囲の添加が良
い。Ｃｕは、上記するように耐食性を向上する元素であ
り、多量に添加すると、オーステナイト相への完全固溶
が困難になり、熱間加工性を害するため、4.００％以下
が良い。Ｓｉはステンレス鋼の特性に関連するが、製造
上の安易さを考慮して2.００％以下とし、ＭｏはＣｒと
共にステンレス鋼の耐食孔性、耐すきま腐食及び耐酸性
の向上に最も有効な添加元素であるが、価格面を考慮し
て1.５０％以下の範囲とすると良い。
り、オーステナイト組織が安定する方がよい。このた
め、Ｎｉは８.0０〜１6.００％までの範囲の添加が良
い。Ｃｕは、上記するように耐食性を向上する元素であ
り、多量に添加すると、オーステナイト相への完全固溶
が困難になり、熱間加工性を害するため、4.００％以下
が良い。Ｓｉはステンレス鋼の特性に関連するが、製造
上の安易さを考慮して2.００％以下とし、ＭｏはＣｒと
共にステンレス鋼の耐食孔性、耐すきま腐食及び耐酸性
の向上に最も有効な添加元素であるが、価格面を考慮し
て1.５０％以下の範囲とすると良い。
【００１６】上記ステンレス鋼構成の直管１７，１８を
使用して、図１に示すように突き合わせて、直管１７，
１８の内部にシールドガスを封入或いは噴射を省略し
た。バックシールドなしのノンバックシールド状態で、
溶接機８で直管１７，１８の外周からシールドガスを噴
射した雰囲気の中で突き合わせ溶接を施し、溶接部１９
を形成したステンレス鋼管２０を得た。図１のステンレ
ス鋼管２０は、直管同士の例であるが、エルボ管と直管
或いはエンボス管同士などの異形管を含む溶接も同様に
ノンバックシールド状態で突き合わせ溶接を施すことが
できる。また、ノンバックシールド状態で、ティグ溶接
機でシールドガスを噴射した雰囲気の中でティグ溶接を
施して良い。
使用して、図１に示すように突き合わせて、直管１７，
１８の内部にシールドガスを封入或いは噴射を省略し
た。バックシールドなしのノンバックシールド状態で、
溶接機８で直管１７，１８の外周からシールドガスを噴
射した雰囲気の中で突き合わせ溶接を施し、溶接部１９
を形成したステンレス鋼管２０を得た。図１のステンレ
ス鋼管２０は、直管同士の例であるが、エルボ管と直管
或いはエンボス管同士などの異形管を含む溶接も同様に
ノンバックシールド状態で突き合わせ溶接を施すことが
できる。また、ノンバックシールド状態で、ティグ溶接
機でシールドガスを噴射した雰囲気の中でティグ溶接を
施して良い。
【００１７】次に、本発明者らが実施した応力腐食割れ
（ＳＣＣ）についての試験結果を説明する。試料には、
本発明に係るステンレス鋼管（以下本発明品という）と
ＳＵＳ３０４（以下比較品という）を使用し、オークク
レーブ試験により評価した。試料のパイプの寸法は、本
発明品が２2.２２φ×0.８ｔ×５０Ｌｍｍ、比較品は２
０Ｓｕ×５０Ｌｍｍを使用し、突き合わせティグ溶接と
し、本発明品はノンバックシールド状態、比較品はバッ
クシールド状態で行い、本発明品については溶接条件を
３つに分けて実施した。また、本発明品の溶接条件は、
強が２５Ａ、標準が１５Ａ、弱が８Ａの電流値で行い、
溶接機の速度は、１７５ｍｍ／ｍｉｎで行った。表１に
表すオートクレーブ試験条件は、２００ｐｐｍＣｌ- 、
１２０°Ｃであり、試料数は３個使用し、評価はＳＣ
Ｃ、割れ及び食孔の有無を調査した。
（ＳＣＣ）についての試験結果を説明する。試料には、
本発明に係るステンレス鋼管（以下本発明品という）と
ＳＵＳ３０４（以下比較品という）を使用し、オークク
レーブ試験により評価した。試料のパイプの寸法は、本
発明品が２2.２２φ×0.８ｔ×５０Ｌｍｍ、比較品は２
０Ｓｕ×５０Ｌｍｍを使用し、突き合わせティグ溶接と
し、本発明品はノンバックシールド状態、比較品はバッ
クシールド状態で行い、本発明品については溶接条件を
３つに分けて実施した。また、本発明品の溶接条件は、
強が２５Ａ、標準が１５Ａ、弱が８Ａの電流値で行い、
溶接機の速度は、１７５ｍｍ／ｍｉｎで行った。表１に
表すオートクレーブ試験条件は、２００ｐｐｍＣｌ- 、
１２０°Ｃであり、試料数は３個使用し、評価はＳＣ
Ｃ、割れ及び食孔の有無を調査した。
【００１８】
【表１】
【００１９】上記試験結果を表２及び３に示し、割れ及
び食孔は１０倍程の拡大鏡で確認した。
び食孔は１０倍程の拡大鏡で確認した。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】参考写真１、２は、試験後に酸洗（１５％
硝酸＋５％弗化水素酸、室温、６０分間）して拡大鏡て
観察した腐食部分の写真であり、参考写真１は本発明
品、参考写真２は比較品である。
硝酸＋５％弗化水素酸、室温、６０分間）して拡大鏡て
観察した腐食部分の写真であり、参考写真１は本発明
品、参考写真２は比較品である。
【００２３】
【参考写真１】
【００２４】
【参考写真２】
【００２５】この試験結果によれば、本発明品には、食
孔及び割れの発生が全ての試料に認められなかった。比
較品は、全ての試料について外周溶接ビート付近に、食
孔を起点とした割れの発生が認められた。
孔及び割れの発生が全ての試料に認められなかった。比
較品は、全ての試料について外周溶接ビート付近に、食
孔を起点とした割れの発生が認められた。
【００２６】つまり、この試験結果により、本発明者ら
は、次の諸点を知見した。 本発明品では、バックシールドなしで溶接しても割
れの発生が認められないこと。 比較品では、全ての試料の外周溶接ビート付近に、
食孔を起点とした割れが発生したこと。 比較品が１日で割れたのに対し、本発明品は３０日
間で割れの発生が認められず、本発明品は、比較品の３
０倍以上割れの発生が遅いと考えられること。この結
果、本発明品は、従来のＳＵＳ３０４構成のステンレス
鋼管に比べ、バックシールドなしで突き合わせ溶接を施
しても、耐ＳＣＣ性は優れていることが確認できた。
は、次の諸点を知見した。 本発明品では、バックシールドなしで溶接しても割
れの発生が認められないこと。 比較品では、全ての試料の外周溶接ビート付近に、
食孔を起点とした割れが発生したこと。 比較品が１日で割れたのに対し、本発明品は３０日
間で割れの発生が認められず、本発明品は、比較品の３
０倍以上割れの発生が遅いと考えられること。この結
果、本発明品は、従来のＳＵＳ３０４構成のステンレス
鋼管に比べ、バックシールドなしで突き合わせ溶接を施
しても、耐ＳＣＣ性は優れていることが確認できた。
【００２７】
【発明の効果】以上構成の本発明に係るステンレス鋼管
は、Ｓｉ、Ｍｏなどの元素の添加量を調整したオーステ
ナイト系ステンレス鋼を使用するため、バックシールド
なしで突き合わせ溶接などの溶接により給水や給湯など
の水関連配管を構成できる。このため、上記する用具、
多量のシールドガスやシールドガス用器具などが不要と
なり、また、バックシールド作業自体が不要であり、そ
の溶接作業が簡便となる。
は、Ｓｉ、Ｍｏなどの元素の添加量を調整したオーステ
ナイト系ステンレス鋼を使用するため、バックシールド
なしで突き合わせ溶接などの溶接により給水や給湯など
の水関連配管を構成できる。このため、上記する用具、
多量のシールドガスやシールドガス用器具などが不要と
なり、また、バックシールド作業自体が不要であり、そ
の溶接作業が簡便となる。
【００２８】さらに、本発明のステンレス鋼管は、上記
オーステナイト系ステンレス鋼構成を使用したため、そ
の応力腐食割れや食孔にも強い耐食性に優れ、かつ比較
的安価で、加工性、溶接性にも優れたものである。
オーステナイト系ステンレス鋼構成を使用したため、そ
の応力腐食割れや食孔にも強い耐食性に優れ、かつ比較
的安価で、加工性、溶接性にも優れたものである。
【図１】本発明に係るステンレス鋼管の溶接状態を示す
説明図。
説明図。
【図２】従来例の溶接状態を示す説明用断面図。
【図３】同異なる溶接状態を示す説明用断面図。
１９ 溶接部 ２０ ステンレス鋼管
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.０８％以下、Ｓｉ：2.
００％以下、Ｍｎ：2.００％以下、Ｎｉ：8.００〜１6.
００％、Ｃｒ：１6.００〜２1.００％以下、Ｍｏ：1.５
０％以下、Ｃｕ：4.００％以下、Ｎ：0.２０％以下、残
部が不可避不純物とＦｅからなるオーステナイト系ステ
ンレス鋼構成のステンレス鋼管であることを特徴とする
ノンバックシールド溶接用ステンレス鋼管。 - 【請求項２】 上記ステンレス鋼管は、その両端部を当
接してバックシールドなしで突き合わせ溶接することを
特徴とする請求項１記載のノンバックシールド溶接用ス
テンレス鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14468197A JPH10317107A (ja) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | ノンバックシールド溶接用ステンレス鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14468197A JPH10317107A (ja) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | ノンバックシールド溶接用ステンレス鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10317107A true JPH10317107A (ja) | 1998-12-02 |
Family
ID=15367787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14468197A Pending JPH10317107A (ja) | 1997-05-19 | 1997-05-19 | ノンバックシールド溶接用ステンレス鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10317107A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1044756A2 (en) * | 1999-04-02 | 2000-10-18 | Nippon Sanso Corporation | Stainless steel pipe and joining method thereof |
| WO2008120409A1 (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Nisshin Steel Co., Ltd. | 溶接構造温水容器用フェライト系ステンレス鋼および温水容器 |
-
1997
- 1997-05-19 JP JP14468197A patent/JPH10317107A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1044756A2 (en) * | 1999-04-02 | 2000-10-18 | Nippon Sanso Corporation | Stainless steel pipe and joining method thereof |
| EP1044756A3 (en) * | 1999-04-02 | 2001-05-02 | Nippon Sanso Corporation | Stainless steel pipe and joining method thereof |
| WO2008120409A1 (ja) * | 2007-03-29 | 2008-10-09 | Nisshin Steel Co., Ltd. | 溶接構造温水容器用フェライト系ステンレス鋼および温水容器 |
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