JPH10311523A - Slag discharge weir for ash melting furnace - Google Patents
Slag discharge weir for ash melting furnaceInfo
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- JPH10311523A JPH10311523A JP9124596A JP12459697A JPH10311523A JP H10311523 A JPH10311523 A JP H10311523A JP 9124596 A JP9124596 A JP 9124596A JP 12459697 A JP12459697 A JP 12459697A JP H10311523 A JPH10311523 A JP H10311523A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ごみ焼却炉から排
出される焼却灰や産業廃棄物を加熱溶融して減容化、安
全性を高める灰溶融炉の出滓堰に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a slag weir of an ash melting furnace which heats and melts incinerated ash and industrial waste discharged from a refuse incinerator to increase the volume and enhance safety.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、ごみ焼却炉から排出される焼却灰
は、埋立地等に埋設処理されるが、この処分地の不足か
ら焼却灰の減容化、安全化が推進されており、その１つ
として灰溶融炉を使用して焼却灰を加熱減容化し、安全
性を高めるとともにそのスラグをアスファルトなどの骨
材として再利用することが行われている。2. Description of the Related Art Conventionally, incineration ash discharged from waste incinerators is buried in landfills, etc. Due to the shortage of disposal sites, the volume and safety of incineration ash have been promoted. As one of the measures, incineration ash is heated and reduced in volume by using an ash melting furnace to enhance safety and to reuse the slag as aggregate such as asphalt.
【０００３】ところで、灰溶融炉内に投入された焼却灰
は、バーナーや電極により加熱溶融されて溶融スラグが
生成され、これを排出して水冷することにより水砕スラ
グを形成している。[0003] The incinerated ash introduced into the ash melting furnace is heated and melted by a burner or an electrode to produce molten slag, which is discharged and cooled with water to form granulated slag.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ここで、炉内から溶融
スラグをスラグ冷却装置に排出する出滓堰は、耐火材で
形成されているが、高温の溶融スラグが流動するため、
溶損・焼損が激しく寿命が短いという問題があった。The slag weir for discharging the molten slag from the furnace to the slag cooling device is made of a refractory material. However, since the high-temperature molten slag flows,
There has been a problem that melting and burning are severe and the life is short.
【０００５】本発明のうち請求項１記載の発明は、上記
問題点を解決して、溶損・焼損が少なく、長時間の使用
に耐えられる寿命の長い灰溶融炉の出滓堰を提供するこ
とを目的とする。[0005] The first aspect of the present invention solves the above-mentioned problems, and provides a ash melting weir of an ash melting furnace which has little erosion and burnout and can be used for a long time. The purpose is to:
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明の請求項１記載の発明は、灰溶融炉の溶融池に
連通されて溶融スラグを排出する灰溶融炉の出滓堰にお
いて、冷却手段を内蔵し、表面をライニングして耐火材
層を形成した高熱伝導材料製の堰本体に、溶融スラグに
よりセルフコーティング硬化層が形成される排出溝を形
成し、この排出溝の断面形状をＶ字形またはＵ字形とし
て、横断面上で溶融スラグから堰本体までのセルフコー
ティング硬化層の厚さがほぼ均一になるようしたもので
ある。In order to achieve the above object, the invention according to claim 1 of the present invention is directed to a smelting weir of an ash melting furnace which discharges molten slag by being connected to a melting pool of an ash melting furnace. A self-hardening layer is formed by a molten slag on the weir body made of a high thermal conductive material with a built-in cooling means and lining the surface to form a refractory material layer. Is V-shaped or U-shaped so that the thickness of the hardened self-coating layer from the molten slag to the weir main body becomes substantially uniform on the cross section.
【０００７】上記構成によれば、排出溝内でセルフコー
ティング硬化層を介して流出する溶融スラグの流れが安
定するとともに、溶融スラグが直接耐火材に接触するこ
とがないので、出滓堰の溶損や焼損を防止することがで
き、その寿命を飛躍的に伸ばすことができる。According to the above configuration, the flow of the molten slag flowing through the self-coating hardened layer in the discharge groove is stabilized, and the molten slag does not directly contact the refractory material. Damage and burnout can be prevented, and the life thereof can be significantly extended.
【０００８】また請求項２記載の発明は、排出溝の入口
から出口に向かって下方に傾斜する傾斜角を１５°以上
としたものである。上記構成によれば、短時間で溶融ス
ラグを流送して排出できるので、セルフコーティング硬
化層が必要以上に増大することもなく、溶融スラグの温
度変化によるセルフコーティング硬化層厚さへの影響を
受けにくい。According to a second aspect of the present invention, the inclination angle of the exhaust groove, which is inclined downward from the entrance to the exit, is set to 15 ° or more. According to the above configuration, the molten slag can be fed and discharged in a short time, so that the self-coating hardened layer does not increase more than necessary, and the influence of the temperature change of the molten slag on the self-coated hardened layer thickness is reduced. Hard to receive.
【０００９】さらに請求項３記載の発明は、堰本体を高
熱伝導率の金属により形成するとともに、冷却手段を冷
却流体が流送される冷却水通路により構成し、この冷却
水通路を排出溝の両側部に形成したものである。上記構
成によれば、万一排出溝部が溶損・破損しても冷却流体
が漏れることがないので、安全性を向上させることがで
きる。According to a third aspect of the present invention, the weir body is formed of a metal having a high thermal conductivity, and the cooling means is constituted by a cooling water passage through which a cooling fluid is fed. It is formed on both sides. According to the above configuration, even if the discharge groove portion is melted or damaged, the cooling fluid does not leak, so that safety can be improved.
【００１０】さらにまた、請求項４記載の発明は、堰本
体の耐火材コーティング面に、耐火材保持用のスタッド
を多数植設し、このスタッドを高熱伝導材料により形成
したものである。上記構成によれば、耐火材の堰本体か
らの剥離を防止できるとともに、熱伝達率を向上させて
効果的に冷却することができる。Further, in the invention according to claim 4, a large number of studs for holding a refractory material are planted on the refractory material coating surface of the weir body, and the studs are formed of a high heat conductive material. According to the above configuration, the refractory material can be prevented from peeling from the weir main body, and can be effectively cooled by improving the heat transfer coefficient.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】ここで、本発明に係る灰溶融炉の
出滓堰の実施の形態を図１〜図１２に基づいて説明す
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Here, an embodiment of a slag weir of an ash melting furnace according to the present invention will be described with reference to FIGS.
【００１２】この灰溶融炉は、図５に示すように、ツイ
ントーチ形プラズマ式灰溶融炉で、炉本体１の底部にベ
ースメタル２および溶融スラグ３を収容する溶融池４が
形成されている。また炉本体１の前壁に灰投入口５が形
成され、後壁に本発明にかかる出滓堰１１を介して溶融
スラグ３を排出するスラグ排出口６が形成されている。
さらに、炉本体１の天壁には、２個のトーチ挿入孔７，
７を介して電極トーチ８，８がそれぞれ昇降自在に垂下
され、直流電源装置（図示せず）から電極トーチ８，８
に高電力が供給されるとともに作動ガスが供給されてベ
ースメタル２との間にプラズマアークが形成され、この
熱により灰投入口５から投入された灰を加熱溶融するよ
うに構成されている。As shown in FIG. 5, this ash melting furnace is a twin torch type plasma ash melting furnace, in which a melting pool 4 for accommodating a base metal 2 and a molten slag 3 is formed at the bottom of a furnace body 1. . Further, an ash inlet 5 is formed on a front wall of the furnace main body 1, and a slag discharge port 6 for discharging the molten slag 3 through a slag weir 11 according to the present invention is formed on a rear wall.
Further, two torch insertion holes 7,
The electrode torches 8, 8 are suspended from the DC power supply (not shown) through the electrode torches 8, 8, respectively.
Is supplied with high power and a working gas is supplied to form a plasma arc with the base metal 2, and the heat is used to heat and melt the ash input from the ash input port 5.
【００１３】前記出滓堰１１は排出方向に所定の長さＬ
を有するもので、図６，図７に示す堰本体１２の表面
に、図１〜図４に示す耐火材層１３をコーティングして
形成したもので、使用により耐火材層１３に形成された
排出溝１４の表面に溶融スラグ３のセルフコーティング
硬化層３ａが形成される。The slag weir 11 has a predetermined length L in the discharge direction.
6 and 7 are formed by coating the surface of the weir main body 12 shown in FIGS. 6 and 7 with the refractory material layer 13 shown in FIGS. 1 to 4, and the discharge formed on the refractory material layer 13 by use. The self-coating hardened layer 3 a of the molten slag 3 is formed on the surface of the groove 14.
【００１４】堰本体１２は、高熱伝導率の無酸素銅製の
ブロックを切削加工して形成されるか、あるいは高熱伝
導率の銅板、銅合金鋼板を溶接により形成され、上面の
中央部にＵ字形断面または底部が円弧状のＶ字形断面の
基礎排出溝１４ａが形成されている。この基礎排出溝１
４ａは、溶融スラグ３の流れる長さが長くなるとセルフ
コーティング層３ａが必要以上に厚くなる場合があるた
め、入口から出口に向かって下方に傾斜角θを持たせて
溶融スラグ３を短時間で出滓堰１１上を通過させること
ができるように、傾斜角θは１５°以上で、おおよそ６
０°以下に設定される。これにより、溶融スラグ３の温
度変化によるセルフコーティング硬化層３ａの厚みの変
化も少なく、予想以上に硬化層３ａが増大することもな
い。The weir main body 12 is formed by cutting a block made of oxygen-free copper having a high thermal conductivity or by welding a copper plate or a copper alloy steel plate having a high thermal conductivity and forming a U-shape at the center of the upper surface. A basic discharge groove 14a having a V-shaped cross section whose cross section or bottom is arc-shaped is formed. This basic discharge groove 1
4a, when the flow length of the molten slag 3 becomes longer, the self-coating layer 3a may become unnecessarily thick. The inclination angle θ is 15 ° or more and approximately 6 so that it can pass over the slag weir 11.
It is set to 0 ° or less. Thereby, the change in the thickness of the self-coating hardened layer 3a due to the temperature change of the molten slag 3 is small, and the hardened layer 3a does not increase more than expected.
【００１５】また、基礎排出溝１４ａの両側に冷却水通
路１５，１５がそれぞれ形成されており、両冷却水通路
１５，１５は、出口側下部から基礎排出溝１４ａに沿っ
て斜め上方に入口側まで形成された下部水路１５ａと、
下部水路１５ａの入口側端部から迂回水路１５ｂを介し
て基礎排出溝１４ａに沿って斜め下方に出口側上部まで
形成された上部水路１５ｃとで構成される。そして下部
水路１５ａの入口に冷却水供給管１６が接続され、上部
水路１５ｃの出口に冷却水排出管１７が接続される。こ
のように冷却通路が排出溝１４の下部にないので、事故
などで排出溝部が溶損・破損した場合でも、冷却流体が
漏れることがないので、安全性を向上することができ
る。Cooling water passages 15, 15 are formed on both sides of the base discharge groove 14a, respectively. The two cooling water passages 15, 15 extend obliquely upward along the base discharge groove 14a from the lower part on the outlet side to the inlet side. A lower water channel 15a formed up to
An upper water channel 15c is formed diagonally downward from the inlet end of the lower water channel 15a to the upper outlet side along the basic discharge groove 14a via the bypass water channel 15b. The cooling water supply pipe 16 is connected to the inlet of the lower water passage 15a, and the cooling water discharge pipe 17 is connected to the outlet of the upper water passage 15c. As described above, since the cooling passage is not provided below the discharge groove 14, even if the discharge groove is melted or damaged due to an accident or the like, the cooling fluid does not leak, so that safety can be improved.
【００１６】図８〜図１２に示すように、堰本体１１の
耐火材層１３のコーティング面には、たとえば３０ｍｍ
ピッチで多数のスタッド１８が植設されている。これら
スタッド１８は、高熱伝導材料である無酸素銅製で直径
１０ｍｍ、長さ２０ｍｍの棒材をコーティング面の垂直
線に対して１５°任意方向に傾斜して取り付けられ、耐
火材層１３が堰本体１１から剥離せず、熱を良好に伝達
できるように構成される。なお、傾斜するスタッド１８
に代えて、図１２（ｃ）に示すＶ字形スタッド１８ａま
たはＵ字形スタッドを取り付けてもよい。As shown in FIGS. 8 to 12, the coating surface of the refractory material layer 13 of the weir main body 11 has a thickness of, for example, 30 mm.
A number of studs 18 are planted at the pitch. These studs 18 are made of oxygen-free copper, which is a high thermal conductive material, and are attached with a bar having a diameter of 10 mm and a length of 20 mm, which is inclined at an arbitrary direction of 15 ° with respect to a vertical line of the coating surface. It is configured so that heat can be transmitted well without peeling off from the substrate 11. In addition, the stud 18 which inclines
Instead, a V-shaped stud 18a or a U-shaped stud shown in FIG. 12C may be attached.
【００１７】耐火材層１３は、耐火材として比較的熱伝
導率の高い炭化けい素系キャスタブルにより、厚さ３０
ｍｍ程度に均一にライニングされ、傾斜角θが１５°以
上の基礎排出溝１４ａ上に排出溝１４が形成される。こ
こで排出溝１４の表面には、セルフコーティング硬化層
３ａが形成され、このセルフコーティング硬化層３ａを
介して溶融スラグ３を流送するが、排出溝１４がＵ字形
断面または底部が円弧状のＶ字形断面に形成されるた
め、溶融スラグ３からセルフコーティング硬化層３ａお
よび耐火材層１３を介して堰本体１１表面までの距離を
ほぼ均等にすることができ、溶融スラグノジュール流れ
が安定しやすい。The refractory material layer 13 is made of a silicon carbide castable having relatively high thermal conductivity as a refractory material and has a thickness of 30 mm.
The discharge grooves 14 are formed on the basic discharge grooves 14a having a uniform lining of about mm and an inclination angle θ of 15 ° or more. Here, a self-coating hardened layer 3a is formed on the surface of the discharge groove 14, and the molten slag 3 is fed through the self-coated hardened layer 3a. The discharge groove 14 has a U-shaped cross section or an arc-shaped bottom. Since it is formed in a V-shaped cross section, the distance from the molten slag 3 to the surface of the weir main body 11 through the self-coating hardened layer 3a and the refractory material layer 13 can be made substantially uniform, and the flow of the molten slag nodule is easily stabilized. .
【００１８】このように排出溝１４には、溶融スラグ３
が流れると、冷却される温度勾配によりセルフコーティ
ング硬化層３ａが形成され、溶融スラグ３が耐火材層１
３に直接接触することがないので、溶融スラグ３の流動
により耐火材層１３が溶損や焼損することがなく、その
寿命を飛躍的に向上させることができる。As described above, the molten slag 3 is
Flows, a self-coating hardened layer 3a is formed by a temperature gradient to be cooled, and the molten slag 3
Since the refractory material layer 13 does not come into direct contact with the slag 3, the refractory material layer 13 does not melt or burn due to the flow of the molten slag 3, and the life thereof can be significantly improved.
【００１９】ここでセルフコーティングの硬化層３ａに
ついて説明する。スラグの熱伝導率は、硬化状態でも溶
融状態でも約１kcal/mh℃程度である。耐火材としてよ
く使用される酸化アルミナ系耐火材の熱伝導率は２〜３
kcal/mh℃であるが、炭化けい素系耐火材であれば２〜
１１kcal/mh℃と高く、さらに炭素系耐火材になると１
５〜２５kcal/mh℃と高くできる。堰本体１の材料とな
る鋼の熱伝導率は３２〜５２kcal/mh℃で、無酸素銅を
使用すれば３３０kcal/mh℃程度となる。また冷却水な
どの液体による冷却面での表面熱伝達率は５００〜１５
００kcal/mh℃と大きい。したがって、溶融スラグを冷
却すると、他の耐火材層１３および堰本体１１の熱伝導
抵抗に比較して、溶融スラグ自体の熱抵抗が大きいの
で、溶融スラグ内に大きい温度勾配を形成して、セルフ
コーティング硬化層３ａを形成することができる。Here, the cured layer 3a of the self-coating will be described. The thermal conductivity of the slag is about 1 kcal / mh ° C. in both the cured state and the molten state. The thermal conductivity of alumina oxide refractory material often used as a refractory material is 2-3.
Although it is kcal / mh ° C, it is 2 to 2 if it is a silicon carbide refractory material.
It is as high as 11kcal / mh ° C.
It can be as high as 5 to 25 kcal / mh ° C. The thermal conductivity of the steel used as the material of the weir main body 1 is 32 to 52 kcal / mh ° C, and is about 330 kcal / mh ° C when oxygen-free copper is used. The surface heat transfer coefficient on the cooling surface by the liquid such as cooling water is 500 to 15
It is as large as 00kcal / mh ° C. Therefore, when the molten slag is cooled, the thermal resistance of the molten slag itself is larger than the thermal conduction resistance of the other refractory material layers 13 and the weir main body 11, so that a large temperature gradient is formed in the molten slag, and The cured coating layer 3a can be formed.
【００２０】たとえば図１３に示すように、スラグ全体
の厚みを３０mm、耐火材層１３の厚みを３０mm、鋼製堰
本体１２の厚みを２０mmとし、スラグ表面の点Ａは１５
００℃とすると、耐火材層表面の点Ｂは２４０℃、堰本
体表面の点Ｃは１１４℃、冷却水表面の点Ｄは１１２℃
と予想できる。ここでスラグの熱伝導率は１kcal/mh
℃、耐火材層１３の熱伝導率は１０kcal/mh℃、鋼製堰
本体１２の熱伝導率は３６kcal/mh℃、冷却水冷却面の
表面熱伝達率は１０００kcal/mh℃と仮定した。これに
よれば、スラグの軟化点は１２００℃程度であるため、
このスラグのセルフコーティング硬化層３ａの厚みは２
３mmであることが分かる。このセルフコーティング硬化
層３ａの厚みは、耐火材層１３の厚みや熱伝導率の異な
る耐火材に変更することによりある程度調節することが
できる。For example, as shown in FIG. 13, the thickness of the entire slag is 30 mm, the thickness of the refractory material layer 13 is 30 mm, the thickness of the steel dam body 12 is 20 mm, and the point A on the slag surface is 15 mm.
Assuming that the temperature is 00 ° C., the point B on the surface of the refractory material layer is 240 ° C., the point C on the surface of the weir body is 114 ° C., and the point D on the surface of the cooling water is 112 ° C.
Can be expected. Here, the thermal conductivity of the slag is 1 kcal / mh
° C, the thermal conductivity of the refractory material layer 13 was 10 kcal / mh ° C, the thermal conductivity of the steel weir body 12 was 36 kcal / mh ° C, and the surface heat transfer coefficient of the cooling water cooling surface was 1000 kcal / mh ° C. According to this, the softening point of the slag is about 1200 ° C.,
The thickness of the self-coating hardened layer 3a of this slag is 2
It turns out that it is 3 mm. The thickness of the hardened self-coating layer 3a can be adjusted to some extent by changing the thickness of the refractory material layer 13 or a refractory material having a different thermal conductivity.
【００２１】[0021]
【発明の効果】以上に述べたごとく本発明の請求項１記
載の発明によれば、排出溝内でセルフコーティング硬化
層を介して流出する溶融スラグの流れが安定するととも
に、溶融スラグが直接耐火材に接触することがないの
で、出滓堰の溶損や焼損を防止することができ、その寿
命を飛躍的に伸ばすことができる。As described above, according to the first aspect of the present invention, the flow of the molten slag flowing through the self-coating hardened layer in the discharge groove is stabilized, and the molten slag is directly refractory. Since it does not come into contact with the material, it is possible to prevent the slag dam from being melted or burnt, and the life thereof can be greatly extended.
【００２２】また請求項２記載の発明によれば、傾斜に
より、短時間で溶融スラグを流送して排出できるので、
セルフコーティング硬化層が必要以上に増大することも
なく、溶融スラグの温度変化によるセルフコーティング
硬化層厚さへの影響を受けにくい。According to the second aspect of the present invention, the molten slag can be fed and discharged in a short time due to the inclination.
The hardened self-coating layer does not increase more than necessary, and is less affected by the temperature change of the molten slag on the hardened self-coating layer thickness.
【００２３】さらに請求項３記載の発明よれば、万一排
出溝部が破損・溶損支手も、冷却流体が漏れることがな
いので、安全性を向上させることができる。According to the third aspect of the present invention, even if the discharge groove is damaged or damaged, the cooling fluid does not leak, so that the safety can be improved.
【００２４】さらにまた請求項４記載の発明によれば、
耐火材の堰本体からの剥離を防止できるとともに、熱伝
達率を向上させて効果的に冷却することができる。Further, according to the invention described in claim 4,
The refractory material can be prevented from peeling off from the weir main body, and the heat transfer coefficient can be improved to effectively cool the refractory material.
【図１】本発明に係る灰溶融炉の出滓堰の実施の形態を
示す横断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing an embodiment of a slag weir of an ash melting furnace according to the present invention.
【図２】同出滓堰の中央縦断面図である。FIG. 2 is a central vertical sectional view of the slag weir.
【図３】同出滓堰の平面図である。FIG. 3 is a plan view of the slag weir.
【図４】同出滓堰の正面図である。FIG. 4 is a front view of the slag weir.
【図５】同灰溶融炉の全体縦断面図である。FIG. 5 is an overall vertical sectional view of the ash melting furnace.
【図６】同堰本体の平面図である。FIG. 6 is a plan view of the weir main body.
【図７】同堰本体の正面図である。FIG. 7 is a front view of the weir main body.
【図８】同堰本体のスタッド植設状態を示す平面図であ
る。FIG. 8 is a plan view showing a stud implantation state of the weir main body.
【図９】同堰本体のスタッド植設状態を示す正面図であ
る。FIG. 9 is a front view showing a stud implantation state of the dam body.
【図１０】同堰本体のスタッド植設状態を示す背面図で
ある。FIG. 10 is a rear view showing a stud implantation state of the weir main body.
【図１１】同堰本体のスタッド植設状態を示す側面図で
ある。FIG. 11 is a side view showing a stud implantation state of the weir main body.
【図１２】（ａ）〜（ｃ）は同堰本体に植設されたスタ
ッドを示し、（ａ）はスタッドの平面図、（ｂ）は同ス
タッドの側面図、（ｃ）は他のスタッドを示す側面図で
ある。12 (a) to 12 (c) show studs implanted in the weir main body, (a) is a plan view of the stud, (b) is a side view of the stud, and (c) is another stud. FIG.
【図１３】同出滓堰の熱伝導状態を示す説明図である。FIG. 13 is an explanatory diagram showing a heat conduction state of the slag weir.
１ 炉本体 ２ ベースメタル ３ 溶融スラグ ３ａ セルフコーティング硬化層 ４ 溶融池 １１ 出滓堰 １２ 堰本体 １３ 耐火材層 １４ 排出溝 １４ａ 基礎排出溝 １５ 冷却水路 １８ スタッド DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Furnace main body 2 Base metal 3 Molten slag 3a Self-coating hardened layer 4 Molten pond 11 Slag weir 12 Weir main body 13 Refractory material layer 14 Discharge groove 14a Basic discharge groove 15 Cooling water channel 18 Stud
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 英夫 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内 (72)発明者 坂田 詞郎 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内 (72)発明者 佐々木 邦夫 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内 (72)発明者 中村 和範 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内 (72)発明者 小坂 浩史 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Hideo Sato 5-3-28 Nishikujo, Konohana-ku, Osaka-shi, Osaka Inside Hitachi Zosen Corporation (72) Inventor Nichiro Sakata 5 Nishikujo, Konohana-ku, Osaka-shi, Osaka 3-3-28 Inside Hitachi Zosen Corporation (72) Inventor Kunio Sasaki 5-3-28 Nishikujo, Konohana-ku, Osaka City, Osaka Prefecture 3-72 Inside Hitachi Zosen Corporation (72) Inventor Kazunori Nakamura Nishi, Konohana-ku, Osaka City, Osaka Prefecture Hitachi Shipbuilding Co., Ltd. (72) Inventor Hirofumi Kosaka 5-93 Kujo 5-chome 3-3-1 Nishikujo, Konohana-ku, Osaka City, Osaka Prefecture
Claims (4)
を排出する灰溶融炉の出滓堰において、冷却手段を内蔵
し、表面をライニングして耐火材層を形成した高熱伝導
材料製の堰本体に、溶融スラグによりセルフコーティン
グ硬化層が形成される排出溝を形成し、この排出溝の断
面形状をＶ字形またはＵ字形として、横断面上で溶融ス
ラグから堰本体までのセルフコーティング硬化層の厚さ
がほぼ均一になるようにしたことを特徴とする灰溶融炉
の出滓堰。1. A smelting weir of an ash melting furnace which discharges molten slag by being connected to a melting pool of the ash melting furnace, which is provided with a cooling means and is made of a highly heat-conductive material having a refractory material layer formed by lining the surface. A self-coating hardening layer is formed by the molten slag in the weir body of the above, and the cross-sectional shape of this discharge groove is V-shaped or U-shaped, and the self-coating hardening from the molten slag to the weir body on the cross section. A slag weir for an ash melting furnace, wherein the thickness of the layer is substantially uniform.
斜する傾斜角を１５°以上としたことを特徴とする請求
項１記載の灰溶融炉の出滓堰。2. The slag weir of an ash melting furnace according to claim 1, wherein the inclination angle of the downward slope from the inlet to the outlet of the discharge groove is set to 15 ° or more.
とともに、冷却手段が冷却流体を流送される冷却水通路
により構成し、この冷却水通路を排出溝の両側部に形成
したことを特徴とする請求項１または２記載の灰溶融炉
の出滓堰。3. The dam body is formed of a metal having a high thermal conductivity, and the cooling means is constituted by a cooling water passage through which a cooling fluid is fed, and the cooling water passage is formed on both sides of the discharge groove. The slag weir of the ash melting furnace according to claim 1 or 2,
保持用のスタッドを多数植設し、このスタッドを高熱伝
導材料により形成したことを特徴とする請求項１乃至３
のいずれかに記載の灰溶融炉の出滓堰。4. The refractory material-coated surface of the weir main body is provided with a large number of studs for holding a refractory material, and the studs are formed of a high heat conductive material.
The slag weir of the ash melting furnace according to any one of the above.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9124596A JPH10311523A (en) | 1997-05-15 | 1997-05-15 | Slag discharge weir for ash melting furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9124596A JPH10311523A (en) | 1997-05-15 | 1997-05-15 | Slag discharge weir for ash melting furnace |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10311523A true JPH10311523A (en) | 1998-11-24 |
Family
ID=14889375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9124596A Pending JPH10311523A (en) | 1997-05-15 | 1997-05-15 | Slag discharge weir for ash melting furnace |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10311523A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007248007A (en) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | Waste melting treatment device |
| CN111351353A (en) * | 2018-12-24 | 2020-06-30 | 合肥迅达电器有限公司 | Energy-saving smelting furnace launder |
-
1997
- 1997-05-15 JP JP9124596A patent/JPH10311523A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007248007A (en) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | Waste melting treatment device |
| CN111351353A (en) * | 2018-12-24 | 2020-06-30 | 合肥迅达电器有限公司 | Energy-saving smelting furnace launder |
| CN111351353B (en) * | 2018-12-24 | 2021-11-19 | 合肥迅达电器有限公司 | Energy-saving smelting furnace launder |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040420 |
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| A02 | Decision of refusal |
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