JPH1030036A - 熱可塑性エラストマー組成物およびその成形体 - Google Patents
熱可塑性エラストマー組成物およびその成形体Info
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- JPH1030036A JPH1030036A JP15778296A JP15778296A JPH1030036A JP H1030036 A JPH1030036 A JP H1030036A JP 15778296 A JP15778296 A JP 15778296A JP 15778296 A JP15778296 A JP 15778296A JP H1030036 A JPH1030036 A JP H1030036A
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Abstract
柔軟性に優れた成形体を与え得る熱可塑性エラストマー
組成物を提供する。 【解決手段】 エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴ
ム、ポリオレフィン系樹脂および、前記エチレン・α−
オレフィン系共重合体ゴムとポリオレフィン系樹脂との
合計量100重量部あたり0.1〜150重量部の下記
(A)で示される水添ジエン系重合体を含有してなり、
複素動的粘度η* (1)が1.5×105ポイズ以下か
つニュートン粘性指数nが0.67以下であることを特
徴とする熱可塑性エラストマー組成物。 (A)共役ジエン重合体またはビニル芳香族化合物単位
含有量が25重量%以下である共役ジエン−ビニル芳香
族化合物ランダム共重合体が水添されてなり、かつ水添
率が70%以上である水添ジエン系重合体
Description
マー組成物およびその成形体に関する。
どの複雑な模様を有する成形体は自動車用内装部品など
の表皮材として用いられており、かかる表皮材として塩
化ビニル樹脂または塩化ビニル樹脂を主成分とする組成
物からなる塩化ビニル系樹脂成形体が広く知られてい
る。しかしながら、かかる塩化ビニル系樹脂成形体は使
用後に焼却処分するに際して塩化水素ガスなどを発生す
るため、特別の焼却設備を必要とするという問題があっ
た。
・α−オレフィン系共重合体ゴムおよびポリオレフィン
系樹脂からなる熱可塑性エラストマー成形体が提案され
ている(特開平5−1183号公報、特開平5−505
0号公報)。しかしながら、かかる熱可塑性エラストマ
ー成形体は塩化ビニル系樹脂成形体と比較して、折り曲
げた際に白化し易いという性質があるため、該成形体を
製造したのち金型から脱型する際や該成形体を目的とす
る形状に予め賦形する際などに、折り曲げられた部分が
白化して外観不良が生ずる傾向があるほか、柔軟性に乏
しいために感触が劣るという問題があった。
折り曲げても容易には白化することのない、柔軟性に優
れた成形体を与え得る熱可塑性エラストマー組成物を開
発するべく鋭意検討した結果、エチレン・α−オレフィ
ン系共重合体ゴム、ポリオレフィン系樹脂および特定の
水添ジエン系重合体を含有し、特定の物性値を有する熱
可塑性エラストマー組成物は、折り曲げても容易には白
化せず、しかも柔軟性に優れた成形体を与え得ることを
見い出し、本発明を完成した。
レン・α−オレフィン系共重合体ゴム、ポリオレフィン
系樹脂および、前記エチレン・α−オレフィン系共重合
体ゴムとポリオレフィン系樹脂との合計量100重量部
あたり0.1〜150重量部の下記(A)で示される水
添ジエン系重合体を含有してなり、複素動的粘度η
* (1)が1.5×105 ポイズ以下かつニュートン粘
性指数nが0.67以下であることを特徴とする熱可塑
性エラストマー組成物を提供するものである。 (A)共役ジエン重合体またはビニル芳香族化合物単位
含有量が25重量%以下である共役ジエン−ビニル芳香
族化合物ランダム共重合体が水添されてなり、かつ水添
率が70%以上である水添ジエン系重合体
成物におけるエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴム
とはエチレンおよびα−オレフィンの共重合体、エチレ
ン、α−オレフィンおよび非共役ジエンとの共重合体な
どであって、非結晶性のものである。ここでα−オレフ
ィンとしてはプロピレン、1−ブテン、3−メチル−1
−ブテンなどの炭素原子数3〜10のα−オレフィン
が、非共役ジエンとしてはジシクロペンタジエン、エチ
リデンノルボルネン、1,4−ヘキサジエン、シクロオ
クタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数5
〜15の非共役ジエンなどがそれぞれ例示される。かか
るエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴムとしては、
例えばエチレン・プロピレン共重合体ゴム、エチレン・
プロピレン・エチリデンノルボルネン共重合体ゴム(以
下、EPDMと称する。)などが挙げられ、中でも耐熱
性、引張特性などに優れた成形体を与え得る熱可塑性エ
ラストマー組成物が得られる点でEPDMが好ましい。
かかるエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴムは架橋
されていてもよい。エチレン・α−オレフィン系共重合
体ゴムの架橋は従来公知の方法で行える。
フィンが重合もしくは共重合されてなる結晶性を有する
重合体もしくは共重合体である。ここでオレフィンとし
てはエチレン、プロピレン、ブテンなどの炭素原子数2
〜8のオレフィンなどが例示され、重合体もしくは共重
合体としてはポリエチレン、ポリプロピレン、プロピレ
ンとエチレンとの共重合体、プロピレンとプロピレン以
外のα−オレフィン、例えばブテンなどとの共重合体な
どが例示される。中でもプロピレンとエチレンとの共重
合体は、耐熱性に優れた成形体を与え得る熱可塑性エラ
ストマー組成物が得られる点で好ましい。かかるポリオ
レフィン系樹脂は架橋されていてもよい。ポリオレフィ
ン系樹脂の架橋は従来公知の方法で行える。なお、本発
明の熱可塑性エラストマー組成物の粉末を用いて後述の
粉末成形法によって成形体を製造する場合、得られる成
形体の強度の点で、これらのポリオレフィン系樹脂のメ
ルトフローレート(JIS K−7210に準拠して温
度230℃、荷重2.16kgで測定した値であって、
以下、MFRと称する。)は20g/10分以上、さら
には50g/10分以上であることが好ましい。
は、共役ジエン重合体または共役ジエン−ビニル芳香族
化合物ランダム共重合体が水添されてなるものである。
ここで共役ジエン重合体とは1種以上の共役ジエンが重
合もしくは共重合してなる重合体である。かかる共役ジ
エンとしては、例えばブタジエン、イソプレン、ペンタ
ジエン、2,3−ジメチルブタジエンなどの炭素原子数
4〜8の共役ジエンが挙げられる。かかる共役ジエン重
合体としては、例えばポリブタジエン、ポリイソプレ
ン、ポリペンタジエンなどが挙げられる。
共重合体とは、上記と同様の共役ジエンと1種以上のビ
ニル芳香族化合物とのランダム共重合体である。ここで
ビニル芳香族化合物は、そのビニル基の1位または2位
がメチル基などのアルキル基などで置換されていてもよ
い。かかるビニル芳香族化合物としてはスチレン、p−
メチルスチレン、α−メチルスチレンなどの炭素原子数
8〜12のビニル芳香族化合物が例示される。かかる共
役ジエン−ビニル芳香族化合物ランダム共重合体として
は、例えばブタジエン−スチレンランダム共重合体、イ
ソプレン−スチレンランダム共重合体、ブタジエン−p
−メチルスチレンランダム共重合体などなどが挙げられ
る。かかる共役ジエン−ビニル芳香族化合物ランダム共
重合体におけるビニル芳香族化合物単位含有量は、それ
が25重量%を超えると熱可塑性エラストマー組成物を
成形して得られる成形体は折り曲げた際に白化し易くな
る傾向があるため、25重量%以下であることが必要で
あり、好ましくは20重量%以下である。
−ビニル芳香族化合物ランダム共重合体の共役ジエン単
位には、共役ジエンの重合部位に応じて、側鎖にオレフ
ィン性不飽和結合を有する共役ジエン単位と主鎖中にオ
レフィン性不飽和結合を有する共役ジエン単位とがある
が、側鎖にオレフィン性不飽和結合を有する共役ジエン
単位の数の全共役ジエン単位の数に対する割合は通常5
〜95%、好ましくは30〜95%、さらに好ましくは
40〜90%の範囲である。
−ビニル芳香族化合物ランダム共重合体はいずれも公知
の方法によって容易に製造することができ、例えば特開
平2−36244号公報に記載されるように、共役ジエ
ン重合体を製造するには炭化水素系溶媒中で共役ジエン
をリビングアニオン重合すればよく、共役ジエン−ビニ
ル芳香族ランダム共重合体を製造するには同様にして共
役ジエンおよびビニル芳香族化合物をリビングアニオン
重合すればよい。
リチウム化合物などの開始剤が用いられる。かかる有機
リチウム化合物としては、例えばn−ブチルリチウム、
sec−ブチルリチウム、t−ブチルリチウムなどのア
ルキルリチウムが挙げられる。炭化水素系溶媒として
は、例えばヘキサン、ヘプタン、メチルシクロペンタ
ン、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン、
2−メチルブテン−1、2−メチルブテン−2などが挙
げられる。リビングアニオン重合の方式は、バッチ式で
あっても連続式であってもよく、重合温度は通常0〜1
20℃の範囲である。
て、例えばエーテル、3級アミンやナトリウム、カリウ
ムなどのアルカリ金属のアルコキシド、フェノキシド、
スルホン酸塩などを併用し、その種類や使用量などを適
宜選択することによって、得られる共役ジエン重合体ま
たは共役ジエン−ビニル芳香族化合物共重合体における
側鎖にオレフィン性不飽和結合を有する共役ジエン単位
の数の全共役ジエン単位の数に対する割合を容易に制御
することができる。
ング剤または架橋剤を添加してカップリング反応または
架橋させることによって、重合体の分子量を大きくする
こともできる。かかるカップリング剤としてはテトラク
ロロケイ素、ブチルトリクロロケイ素、テトラクロロス
ズ、ブチルトリクロロスズ、テトラクロロゲルマニウ
ム、ビス(トリクロロシリル)エタンなどが、架橋剤と
してはジビニルベンゼン、アジピン酸ジエステル、エポ
キシ化液状ブタジエン、エポキシ化大豆油、エポキシ化
亜麻仁油、トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタ
ンジイソシアネート、1,2,4−ベンゼントリイソシ
アネートなどがそれぞれ例示される。
−ビニル芳香族化合物ランダム共重合体を水添するに
は、例えば特開平2−36244号公報に記載されるよ
うに、共役ジエン重合体または共役ジエン−ビニル芳香
族化合物ランダム共重合体を炭化水素系溶媒中で水添触
媒の存在下に水素圧1〜100kg/cm2 、温度20
〜150℃で反応させればよい。
テニウム、ロジウム、白金などの貴金属をシリカ、カー
ボン、ケイソウ土などの担体に担持させた触媒、ロジウ
ム、ルテニウム、白金などの貴金属の錯体、コバルト、
ニッケルなどの有機カルボン酸塩と有機アルミニウムま
たは有機リチウムとからなる触媒、ジシクロペンタジエ
ニルチタンジクロリド、ジシクロペンタジエニルジフェ
ニルチタン、ジシクロペンタジエニルチタンジトリル、
ジシクロペンタジエニルジベンジルなどのチタン化合物
とリチウム、アルミニウムマグネシウムなどの有機金属
化合物とからなる触媒などが挙げられる。
たは共役ジエン−ビニル芳香族化合物ランダム共重合体
の共役ジエン単位に含まれる側鎖もしくは主鎖中のオレ
フィン性不飽和結合が水添され、上記(A)で示される
水添ジエン系重合体が得られるが、かかる水添ジエン系
重合体における水添率は70%以上である必要がある。
ここで水添率とは、水添前の共役ジエン単位の側鎖もし
くは主鎖中のオレフィン性不飽和結合の数に対する、水
添された側鎖もしくは主鎖中のオレフィン性不飽和結合
の数の割合を示す値であって、好ましくは90%以上、
さらに好ましくは95%以上である。かかる水添ジエン
系重合体は架橋されていてもよい。水添ジエン系重合体
の架橋は従来公知の方法によって行うことができる。
前記のエチレン・α−オレフィ系共重合体ゴムとポリオ
レフィ系樹脂との合計量100重量部あたり上記(A)
で示される水添ジエン系重合体を0.1〜150重量部
含有している必要があり、エチレン・α−オレフィ系共
重合体ゴムが架橋されていない場合には3〜100重量
部、エチレン・α−オレフィ系共重合体ゴムが架橋され
ている場合には3〜50重量部含有していることが好ま
しい。水添ジエン系重合体が0.1重量部未満であれば
柔軟性に劣り、折り曲げた際に容易に白化し易い成形体
を与える傾向にあり、150重量部を超えると粘着性の
ある成形体を与える傾向にある。また、エチレン・α−
オレフィ系共重合体ゴムとポリオレフィン系樹脂との重
量比は通常5:95〜80:20の範囲である。
造するには、例えばエチレン・α−オレフィン系共重合
体ゴム、ポリオレフィン系樹脂および水添ジエン系重合
体を混練すればよい。また、エチレン・α−オレフィン
系共重合体ゴムとポリオレフィン系樹脂とを予め混練し
て得た組成物に水添ジエン系重合体を加えて混練しても
よい。
体ゴムが架橋されているものである場合には、例えば架
橋されていないエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴ
ムとポリオレフィン系樹脂とを混練した後に架橋剤を加
えて動的架橋し、次いで水添ジエン系重合体を加えて混
練してもよいし、架橋されていないエチレン・α−オレ
フィン系共重合体ゴム、ポリオレフィン系樹脂および水
添ジエン系重合体を混練したのち、架橋剤を加えて動的
架橋してもよい。
−2,5−ジ(t−ブチルペルオキシノ)ヘキサンなど
のジアルキルパーオキサイドなどの有機過酸化物が挙げ
られ、その使用量はエチレン・α−オレフィン系共重合
体ゴムおよびポリオレフィン系樹脂の合計量100重量
部に対して通常1重量部以下、好ましくは0.8重量部
以下の範囲である。
動的架橋することによって、エチレン・α−オレフィン
系共重合体ゴムが適度に架橋され、耐熱性や溶融流動性
に優れた熱可塑性エラストマー組成物を得ることができ
る。かかる架橋助剤としては、例えばビスマレイミド化
合物などが挙げられ、その使用量は用いるエチレン・α
−オレフィン系共重合体ゴムおよびポリオレフィン系樹
脂の合計量100重量部に対して通常1.5重量部以
下、好ましくは0.8重量部以下である。かかる架橋助
剤を用いる場合の架橋剤の使用量はエチレン・α−オレ
フィン系共重合体ゴムおよびポリオレフィン系樹脂の合
計量100重量部に対して通常0.8重量部以下、好ま
しくは0.6重量部以下である。
二軸混練機などの連続混練機などを用いて加熱下、例え
ば150〜250℃の温度範囲で混練すればよい。かか
る動的架橋によってエチレン・α−オレフィン系共重合
体ゴムが優先的に架橋される。また、ポリオレフィン系
樹脂が架橋されることもあるし、エチレン・α−オレフ
ィン系共重合体ゴム、ポリオレフィン系樹脂および水添
ジエン系重合体を混練したのち動的架橋した場合には、
該水添ジエン系重合体が架橋されることもある。
例えば鉱物油系軟化剤や、フェノール系、サルファイト
系、フェニルアルカン系、フォスファイト系、アミン
系、アミド系の耐熱安定剤、老化防止剤、耐候安定剤、
帯電防止剤、金属石けん、ワックスなどの滑剤、メチル
ポリシロキサン化合物などの内部添加離型剤、着色用顔
料などの添加剤を含有していてもよい。これらの添加剤
はエチレン・α−オレフィン系共重合体ゴム、ポリオレ
フィン系樹脂や水添ジエン系重合体に予め含有されて用
いられてもよいし、上記の混練や動的架橋に際して、ま
たはその後に混練などによって配合されてもよい。
熱可塑性エラストマー組成物は溶融流動性に優れてお
り、また柔軟性に優れた成形体を与え得るため好ましく
用いられる。かかる鉱物油系軟化剤がエチレン・α−オ
レフィン系共重合体ゴムに予め含有された油展オレフィ
ン系共重合体ゴムを用いると、上記の混練や動的架橋を
容易に行うことができる。
温度250℃、振動周波数ω=1ラジアン/秒で測定さ
れる複素動的粘度η* (1)が1.5×105 ポイズ以
下であることが必要であり、1×105 ポイズ以下、さ
らには1×104 ポイズ以下であることが好ましい。こ
こで複素動的粘度η* (ω)とは温度250℃、振動周
波数ωにおける貯蔵粘弾性率G’(ω)および損失粘弾
性率G''(ω)を用いて計算式(1) η* (ω)={〔G’(ω)〕2 +〔G''(ω)〕2 }1/2 (1) によって算出される値である。η* (1)が1.5×1
05 ポイズを超えると、熱可塑性エラストマー組成物の
溶融流動性が劣り、粉末成形法などのような成形時の剪
断速度が通常1秒-1以下と低い値の成形方法によって成
形体を製造することが困難となる。
物はそのニュートン粘性指数nが0.67以下である必
要があり、0.6以下であることが好ましい。ここでニ
ュートン粘性指数nとは前記の複素動的粘度η* (1)
と温度250℃、振動周波数ω=100ラジアン/秒で
測定される複素動的粘度η* (100)とを用いて計算
式(2) n={logη* (1)−logη* (100)}/2 (2) によって算出される値である。ニュートン粘性指数nが
0.67を超えると、得られる成形体の機械的強度が低
くなる傾向にあり、好ましくない。
数で示される物性値を満足する本発明の熱可塑性エラス
トマー組成物を製造するためには、上記の混練や動的架
橋の程度、該熱可塑性エラスマー組成物を構成する各成
分の種類やその使用量、動的架橋における架橋剤や架橋
助剤の種類やその使用量、添加剤の種類やその使用量な
どが適宜選択される。中でも混練や動的架橋における剪
断速度が上記の物性値に与える影響は大きく、剪断速度
1×103 秒-1以上で混練や動的架橋することが好まし
い。
形することによって、容易に成形体を製造することがで
きる。成形方法としては、例えば熱可塑性エラストマー
組成物の粉末を粉末成形する方法などが挙げられる。
えば該熱可塑性エラストマー組成物をそのガラス転移温
度以下、好ましくは−70℃以下、さらに好ましくは−
90℃以下に冷却し、冷却状態を保ったまま粉砕する冷
凍粉砕法などによって容易に製造することができる。熱
可塑性エラストマー組成物をそのガラス転移温度よりも
高い温度で粉砕すると、得られる粉末の粒径が不揃いと
なり、粉末成形が行いにくくなる傾向にある。また、熱
可塑性エラストマー組成物の冷却状態を保ちながら粉砕
するためには、粉砕効率がよく、発熱が少ない方法で粉
砕することが好ましく、例えばボールミルなどの衝撃式
粉砕機を用いる機械的粉砕法などが用いられる。
は通常、タイラー標準篩24メッシュ(目開き700μ
m×700μm)を通過する大きさであり、好ましくは
28メッシュ(目開き590μm×590μm)を通過
する大きさである。
成物の粉末は、低い剪断速度かつ低い成形圧力であって
も、金型から供給される熱によって容易に溶融し得るの
で、粉末成形法に好適に用いられる。かかる粉末成形法
としては、例えば流動浸漬法、静電塗装法、粉末溶射
法、粉末回転法、粉末スラッシュ成形法などが挙げられ
る。
成形するには、例えばその成形面に複雑な模様を有して
いてもよい金型を熱可塑性エラストマー組成物の溶融温
度以上に加熱したのち、該金型の成形面上に熱可塑性エ
ラストマー組成物の粉末を供給し、粉末同士を互いに熱
融着させて該成形面上にシート状溶融物を得、次いで熱
融着しなかった余分の粉末を除去すればよい。粉末除去
後、さらに金型を加熱してもよい。その後、冷却し、脱
型することによって目的の成形体を得ることができる。
炉方式、熱媒体油循環方式、熱媒体油もしくは熱流動砂
内への浸漬方式、高周波誘導加熱方式などが挙げられ
る。また、金型に粉末を熱融着させる際の金型温度は通
常150〜300℃、好ましくは190〜270℃の範
囲である。粉末を金型成形面上へ供給してから除去する
までの時間は特に限定されるものではなく、目的とする
成形体の大きさや厚みなどに応じて適宜選択される。
り曲げられても殆ど白化することがなく、しかも柔軟性
に優れている。
は、折り曲げても容易には白化せず、しかも柔軟性に優
れた成形体を与え得る。
発明はこれら実施例に限定されるものではない。なお、
熱可塑性エラストマー組成物および成形体の評価は以下
の方法によって行った。
ン粘性指数n レオメトリックス社製ダイナミックアナライザー(RD
S−7700型)を用いて貯蔵粘弾性率G’(ω)およ
び損失粘弾性率G''(ω)を振動周波数ω=1ラジアン
/秒または100ラジアン/秒で測定し、前記の計算式
(1)によって複素動的粘度η* (1)とη* (10
0)とを算出した。なお、測定は平行平板モード、印加
歪み5%、サンプル温度250℃で行った。また、η*
(1)とη* (100)とを用いて、前記の計算式
(2)によってニュートン粘性指数nを求めた。
わせ、JIS K−6301に準拠してショアA硬さを
求めた。
gまたは1kgで折り曲げたのち1分後に荷重を除き、
折り曲げにより白化した部分の幅を基にして下記の基準
によって評価した。 1:白化部分の幅が2mm以上 2:白化部分の幅が1mm以上2mm未満 3:白化部分の幅が1mm未満 4:白化部分が認められない
価=12)100重量部あたり鉱物油系軟化剤(出光興
産社製、ダイアナプロセスPW−380)100重量部
を添加した油展EPDM50重量部、プロピレン─エチ
レンランダム共重合体樹脂(エチレン単位含有量=5重
量%、MFR=90g/10分)50重量部および架橋
助剤(住友化学社製、スミファインBM、ビスマレイミ
ド化合物)0.4重量部をバンバリーミキサーを用いて
10分間混練した後、押出機を用いてペレット状に加工
してマスターバッチを得た。このマスターバッチ100
重量部に、有機過酸化物〔三建化工社製、サンペロック
スAPO、2,5−ジメチル−2,5−ジ(t−ブチル
ペルオキシノ)ヘキサン〕0.1重量部を添加し、2軸
混練機(日本製鋼所製、TEX−44)を用いて220
℃で動的架橋を行ない組成物〔η* (1)=5.2×1
03 ポイズ、n=0.31〕を得、切断機を用いて切断
してペレットを得た。
添ジエン系重合体〔水添ブタジエン−スチレンランダム
共重合体、日本合成ゴム社製、ダイナロン1320P、
スチレン単位含有量10重量%、水添率99%、η
* (1)=2.1×104 ポイズ、n=0.23〕5重
量部を40mmφ押出機を用いて180℃で溶融混練を
行い熱可塑性エラストマー組成物を得、これを切断機を
用いて切断してペレットを得た。このペレットを液体窒
素を用いて−120℃に冷却後、冷却状態を保ったまま
粉砕し、熱可塑性エラストマー組成物の粉末〔タイラー
標準篩32メッシュ(目開き500μm×500μm)
を通過〕を得た。上記で得た熱可塑性エラストマー組成
物の粉末1000gを、表面温度250℃に加熱された
ニッケル電鋳しぼ板(30cm×30cm、厚み3m
m)の成形面上に供給し、14秒後に熱融着しなかった
余分の粉末を除去した。その後、250℃の加熱炉で6
0秒間加熱し、次いで冷却後、脱型して、シート状の成
形体(厚み1mm)を得た。熱可塑性エラストマー組成
物および成形体の評価結果を表1に示す。
る以外は実施例1と同様に操作して、熱可塑性エラスト
マー組成物を得、成形体を得た。熱可塑性エラストマー
組成物および成形体の評価結果を表1に示す。
酸化物〔三建化工社製、サンペロックスAPO、2,5
−ジメチル−2,5−ジ(t−ブチルペルオキシノ)ヘ
キサン〕0.1重量部および水添ジエン系重合体(ダイ
ナロン1320P)5重量部を添加し、2軸混練機(日
本製鋼所製、TEX−44)を用いて220℃で動的架
橋を行ない熱可塑性エラストマー組成物〔η* (1)=
4×10 3 ポイズ、n=0.31〕を得、これを切断機
を用いて切断してペレットを得た。このペレットを液体
窒素を用いて−120℃に冷却後、冷却状態を保ったま
ま粉砕し、熱可塑性エラストマー組成物の粉末〔タイラ
ー標準篩32メッシュを通過〕を得た。次いで、実施例
1で得た熱可塑性エラストマーの粉末に代えて上記で得
た熱可塑性エラストマー組成物の粉末を用いる以外は実
施例1と同様に操作して、成形体を得た。熱可塑性エラ
ストマー組成物および成形体の評価結果を表1に示す。
ンダム共重合体〔住友化学社製、SPO V0141、
プロピレン単位含有量27重量%、η* (1)=5.2
×104 ポイズ、n=0.2〕、スチレン−ブタジエン
ランダム共重合体〔住友化学社製、SBR 1502、
スチレン単位含有量=23重量%、η*(1)=3.1
×105 ポイズ、n=0.62〕をそれぞれ20重量部
用いる以外は実施例1と同様に操作して、熱可塑性エラ
ストマー組成物を得、成形体を得た。熱可塑性エラスト
マー組成物および成形体の評価結果を表1に示す。
て、水添ブタジエン−スチレンランダム共重合体〔日本
合成ゴム社製、ダイナロン1910P、スチレン単位含
有量30重量%、水添率99%、η* (1)=8.4×
103 ポイズ、n=0.12〕、水添スチレン−ブタジ
エン−スチレンブロック共重合体〔シェル化学社製、ク
レイトン G1657X、スチレン単位含有量13重量
%、水添率99%、η* (1)=7×103 ポイズ、n
=0.1〕、水添スチレン−イソプレン−スチレンブロ
ック共重合体(クラレ社製、セプトン 2043、スチ
レン単位含有量20重量%、水添率99%、η* (1)
=1.3×105 ポイズ、n=0.63〕、スチレン−
ブタジエン−結晶性ポリエチレンブロック共重合体〔日
本合成ゴム社製、ダイナロンE4600P、スチレン単
位含有量20重量%、水添率99%、η* (1)=7.
2×103 ポイズ、n=0.21〕、結晶性ポリエチレ
ン−ブタジエン−結晶性ポリエチレンブロック共重合体
〔日本合成ゴム社製、ダイナロンE6100P、水添率
99%、η* (1)=7.2×103 ポイズ、n=0.
21〕をそれぞれ20重量部使用する以外は実施例1と
同様に操作して、熱可塑性エラストマー組成物を得、成
形体を得た。熱可塑性エラストマー組成物および成形体
の評価結果を表2に示す。
量4.5重量%、MFR=90g/10分〕66.7重
量部およびエチレン・プロピレン共重合体ゴム〔住友化
学社製、SPO V0141、プロピレン単位含有量2
7重量%、MFR=0.7g/10分〕33.3重量部
を二軸混練機を用いて剪断速度1.2×103 秒-1、温
度200℃で混練して組成物〔η* (1)=2.7×1
03 ポイズ、n=0.08〕を得、これを切断機を用い
て切断してペレットを得た。
た組成物のペレット100重量部を用い、水添ジエン系
重合体(ダイナロン1320P)の使用量を66.7重
量部とする以外は実施例1と同様に操作して、熱可塑性
エラストマー組成物を得、成形体を得た。熱可塑性エラ
ストマー組成物および成形体の評価結果を表3に示す。
操作して、熱可塑性エラストマー組成物を得、成形体を
得た。熱可塑性エラストマー組成物および成形体の評価
結果を表3に示す。
−スチレンブロック共重合体〔シェル化学社製、クレイ
トン G1657X、スチレン単位含有量13重量%、
水添率99%、η* (1)=7×103 ポイズ、n=
0.1〕を66.7重量部を用いる以外は実施例7と同
様に操作して、熱可塑性エラストマー組成物を得、成形
体を得た。熱可塑性エラストマー組成物および成形体の
評価結果を表3に示す。
−スチレンブロック共重合体〔クラレ社製、ハイブラー
HVS−3、スチレン単位含有量20重量%、水添率
99%、η* (1)=1.3×105 ポイズ、n=0.
63〕を25重量部用いる以外は実施例7と同様に操作
して、熱可塑性エラストマー組成物を得、成形体を得
た。熱可塑性エラストマー組成物および成形体の評価結
果を表3に示す。
ダム共重合体〔住友化学社製、SPO V0141、プ
ロピレン単位含有量27重量%、η* (1)=5.2×
104 ポイズ、n=0.2〕を66.7重量部用いる以
外は実施例7と同様に操作して、熱可塑性エラストマー
組成物を得、成形体を得た。熱可塑性エラストマー組成
物および成形体の評価結果を表3に示す。
部とし、エチレン・プロピレン共重合体ゴムの使用量を
31重量部とする以外は参考例2と同様に操作して、組
成物〔η* (1)=2.3×103 ポイズ、n=0.0
8〕を得、ペレットを得た。参考例1で得たペレットに
代えて上記で得たペレット100重量部を用い、水添ジ
エン系重合体(ダイナロン1320P)の使用量を54
重量部とする以外は実施例1と同様に操作して、熱可塑
性エラストマー組成物を得、成形体を得た。熱可塑性エ
ラストマー組成物および成形体の評価結果を表3に示
す。
Claims (5)
- 【請求項1】エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴ
ム、ポリオレフィン系樹脂および、前記エチレン・α−
オレフィン系共重合体ゴムとポリオレフィン系樹脂との
合計量100重量部あたり0.1〜150重量部の下記
(A)で示される水添ジエン系重合体を含有してなり、
複素動的粘度η* (1)が1.5×105 ポイズ以下か
つニュートン粘性指数nが0.67以下であることを特
徴とする熱可塑性エラストマー組成物。 (A)共役ジエン重合体またはビニル芳香族化合物単位
含有量が25重量%以下である共役ジエン−ビニル芳香
族化合物ランダム共重合体が水添されてなり、かつ水添
率が70%以上である水添ジエン系重合体 - 【請求項2】エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴム
とポリオレフィン系樹脂との重量比が5:95〜20:
80であることを特徴とする請求項1に記載の熱可塑性
エラストマー組成物。 - 【請求項3】請求項1に記載の熱可塑性エラストマー組
成物からなることを特徴とする成形体。 - 【請求項4】請求項1に記載の熱可塑性エラストマー組
成物の粉末が粉末成形されてなることを特徴とする成形
体。 - 【請求項5】請求項1に記載の熱可塑性エラストマー組
成物の粉末を粉末成形することを特徴とする成形体の製
造方法。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
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JP7-153252 | 1996-05-15 | ||
JP12035196 | 1996-05-15 | ||
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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KR100495972B1 (ko) * | 2000-10-31 | 2005-06-17 | 미츠보시벨트 가부시기가이샤 | 슬러시 성형용 열가소성 엘라스토머 조성물 및 분말, 및 이를 사용하는 표피체 |
JP2008231277A (ja) * | 2007-03-22 | 2008-10-02 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 熱可塑性重合体ゴム組成物 |
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JP2015102553A (ja) * | 2013-11-22 | 2015-06-04 | 財團法人工業技術研究院Industrial Technology Research Institute | 被覆プローブおよびその製造方法 |
-
1996
- 1996-06-19 JP JP15778296A patent/JP2904125B2/ja not_active Expired - Fee Related
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US9970959B2 (en) | 2013-11-22 | 2018-05-15 | Industrial Technology Research Institute | Coated probe and method of fabricating the same |
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