JPH10282417A - コンパクトなズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 小型で広画角の標準ズームレンズを提供す
る。 【解決手段】 負の第１レンズ群Ｇｒ１と正の第２レン
ズ群Ｇｒ２とから成り、ズーミングに際して第１，第２
レンズ群Ｇｒ１，Ｇｒ２が共に移動する。第１レンズ群
Ｇｒ１が負の第１レンズｇ１と正の第２レンズｇ２との
レンズ２枚から成り、第１，第２レンズ群Ｇｒ１，Ｇｒ
２がそれぞれ少なくとも１面の非球面を有している。第
１レンズ群Ｇｒ１の焦点距離、テレ端[Ｔ]での面r1の面
頂点から最像側面r13の面頂点までの距離、ズーミング
の際の第２レンズ群Ｇｒ２の光軸方向移動量、ワイド端
[Ｗ]でのバックフォーカスを適切に設定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、コンパクトなズー
ムレンズに関するものであり、例えば一眼レフカメラ用
の撮影レンズとして好適な、小型で広画角のズームレン
ズに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】コンパクト化を達成するために負・正の
２群で構成された一眼レフカメラ用ズームレンズが、特
開平４−４６３０８号公報，特開平５−８８０８４号公
報等で各種提案されている。一方、特開平４−４６３０
８号公報，特開平５−２４９３７４号公報，特開平８−
６８９３８号公報等では、広画角の標準ズームレンズが
提案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】特開平４−４６３０８
号公報，特開平５−２４９３７４号公報，特開平８−６
８９３８号公報には、ワイド端での画角が８０度程度あ
り、広画角化に有効なズームレンズが提案されている
が、そのようなズームレンズには、コンパクト化という
点で十分な性能を達成しているとは言えない面がある。
また、特開平４−４６３０８号公報，特開平５−８８０
８４号公報には、コンパクト化が達成されたズームレン
ズが提案されているが、そのようなズームレンズには、
画角が狭いという問題がある。画角を広くしようとする
と、照度の不足から前玉径を大きくせざるをえなくなっ
たり、レンズ枚数を減らすことにより非球面枚数を増や
す必要が生じたりするため、製造上の課題が大きいとい
う問題がある。

【０００４】本発明は、このような状況に鑑みてなされ
たものであって、小型で広画角の標準ズームレンズを提
供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明のズームレンズは、物体側より順に、負
のパワーを有する第１レンズ群と、正のパワーを有する
第２レンズ群と、から成り、ズーミングに際して前記第
１レンズ群及び第２レンズ群が共に移動するズームレン
ズにおいて、前記第１レンズ群が物体側より順に負のパ
ワーを有する第１レンズと正のパワーを有する第２レン
ズとのレンズ２枚から成り、前記第１レンズ群及び第２
レンズ群がそれぞれ少なくとも１面の非球面を有し、以
下の条件を満足することを特徴とする。 -0.895＜f1／√(fw・ft)＜-1.07 0.63＜TDt／√(fw・ft)＜0.9 0＜｜x2｜／fw＜1.0 0.63＜BFw／Ymax＜1.62 ただし、 f1：第１レンズ群の焦点距離、 fw：最小焦点距離端での全系の焦点距離、 ft：最大焦点距離端での全系の焦点距離、 TDt：最大焦点距離端での第１レンズの物体側面の面頂
点から第２レンズ群の最像側面の面頂点までの距離、 x2：ズーミングの際の第２レンズ群の光軸方向移動量
(ただし、像側へ移動する場合を正とする。)、 BFw：最小焦点距離端でのバックフォーカス、 Ymax：最大像高 である。

【０００６】第２の発明のズームレンズは、上記第１の
発明の構成において、前記第２レンズ群の最も像側のレ
ンズが、正のパワーを有し、かつ、以下の条件を満足す
ることを特徴とする。 2.0＜fe／f2＜100 ただし、 f2：第２レンズ群の焦点距離、 fe：第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離 である。

【０００７】第３の発明のズームレンズは、上記第１の
発明の構成において、前記第１レンズ群に設けられてい
る少なくとも１面の非球面が、以下の条件を満足するこ
とを特徴とする。 0＜｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜＜0.2 ただし、 x(y)：非球面の面頂点を原点としたとき光軸に対して垂
直方向の高さyでの光軸方向の変位量であって、以下の
式： x(y)＝{c・y²}／{1+√(1-ε・c²・y²)}＋ΣAiYⁱ(ここで、i
≧2である。) で表され、ここで、 c:曲率、 ε:２次曲面パラメータ、 Ai:i次の非球面係数 であり、x0(y)：非球面に対する参照球面の形状を表
し、非球面の面頂点を原点としたとき光軸に対して垂直
方向の高さyでの光軸方向の変位量であって、以下の
式： x0(y)＝{c・y²}／{1+√(1-c²・y²)} で表され、 fasp：非球面の焦点距離 である。

【０００８】第４の発明のズームレンズは、上記第１の
発明の構成において、前記第２レンズ群が、物体側より
順に、正のパワーを有する第３レンズと、正のパワーを
有する第４レンズと、負のパワーを有する第５レンズ
と、正のパワーを有する第６レンズと、から成ることを
特徴とする。

【０００９】第５の発明のズームレンズは、上記第１又
は第２の発明の構成において、前記第２レンズ群が、負
のパワーを有し、かつ、以下の条件を満足するレンズを
有することを特徴とする。 0.03＜D5／TDt＜0.13 ただし、 D5：負のパワーを有するレンズの芯厚 である。

【００１０】第６の発明のズームレンズは、上記第１又
は第２の発明の構成において、前記第２レンズ群が、負
のパワーを有するレンズと、その像側に配置された正の
パワーを有するレンズとを、以下の条件を満足するよう
に有することを特徴とする。 0.70＜D5,6／TDt＜0.15 ただし、 D5,6：負のパワーを有するレンズの像側面と正のパワー
を有するレンズの物体側面との間隔 である。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズを、図面を参照しつつ説明する。図１〜図３は、第
１〜第３の実施の形態のズームレンズにそれぞれ対応す
るレンズ構成図であり、ワイド端(最小焦点距離端)[Ｗ]
でのレンズ配置を示している。図１〜図３中の矢印ｍ１
及びｍ２は、ワイド端(最小焦点距離端)[Ｗ]からテレ端
(最大焦点距離端)[Ｔ]にかけてのズーミングにおける、
第１レンズ群Ｇｒ１及び第２レンズ群Ｇｒ２の移動をそ
れぞれ模式的に示している。レンズ構成図中、ri(i=1,
2,3,...)が付された面は物体側から数えてi番目の面で
あり、di(i=1,2,3,...)が付された軸上面間隔は物体側
から数えてi番目の軸上面間隔であり、ｇｉ(ｉ=１,２,
３,...)が付されたレンズは物体側から数えてｉ番目の
レンズである。また、riに*印が付された面は非球面で
ある。

【００１２】第１〜第３の実施の形態は、物体側より順
に、負のパワーを有する第１レンズ群Ｇｒ１と、正のパ
ワーを有する第２レンズ群Ｇｒ２と、から成り、図１〜
図３中の矢印ｍ１及びｍ２で示すように、ズーミングに
際して第１レンズ群Ｇｒ１及び第２レンズ群Ｇｒ２が共
に移動するタイプのズームレンズである。

【００１３】第１の実施の形態(図１)において、各レン
ズ群は物体側から順に以下のように構成されている。第
１レンズ群Ｇｒ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズ
ｇ１と、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ２(両面が
非球面)と、から成っている。第２レンズ群Ｇｒ２は、
絞りＡと、両凸の正レンズｇ３と、両凸の正レンズｇ４
と、両凹の負レンズｇ５と、正メニスカスレンズｇ６
(両面が非球面)と、から成っている。

【００１４】第２の実施の形態(図２)において、各レン
ズ群は物体側から順に以下のように構成されている。第
１レンズ群Ｇｒ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズ
ｇ１(両面が非球面)と、物体側に凸の正メニスカスレン
ズｇ２と、から成っている。第２レンズ群Ｇｒ２は、絞
りＡと、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ３と、両凸
の正レンズｇ４と、両凹の負レンズｇ５と、正メニスカ
スレンズｇ６(両面が非球面)と、から成っている。

【００１５】第３の実施の形態(図３)において、各レン
ズ群は物体側から順に以下のように構成されている。第
１レンズ群Ｇｒ１は、物体側に凸の負メニスカスレンズ
ｇ１と、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ２(像側面
が非球面)と、から成っている。第２レンズ群Ｇｒ２
は、絞りＡと、物体側に凸の正メニスカスレンズｇ３
と、両凸の正レンズｇ４と、両凹の負レンズｇ５と、正
メニスカスレンズｇ６(両面が非球面)と、から成ってい
る。

【００１６】上記のように、第１〜第３の実施の形態
は、第１レンズ群Ｇｒ１が物体側より順に負のパワーを
有する第１レンズｇ１と正のパワーを有する第２レンズ
ｇ２とのレンズ２枚から成っており、第２レンズ群Ｇｒ
２が、物体側より順に、絞りＡ；及び正のパワーを有す
る第３レンズｇ３と、正のパワーを有する第４レンズｇ
４と、負のパワーを有する第５レンズｇ５と、正のパワ
ーを有する第６レンズｇ６と、のレンズ４枚から成って
いる。また、第１レンズ群Ｇｒ１及び第２レンズ群Ｇｒ
２は、それぞれ少なくとも１面の非球面を有している。

【００１７】上記第１〜第３の実施の形態は、以下の条
件式(1)〜(4)を満足している。広画角のズームレンズで
は、条件式(1)〜(4)を満たすことによって、充分な性能
を確保しながらコンパクト化を図ることができる。 -0.895＜f1／√(fw・ft)＜-1.07 …(1) 0.63＜TDt／√(fw・ft)＜0.9 …(2) 0＜｜x2｜／fw＜1.0 …(3) 0.63＜BFw／Ymax＜1.62 …(4) ただし、 f1：第１レンズ群Ｇｒ１の焦点距離、 fw：最小焦点距離端[Ｗ]での全系の焦点距離、 ft：最大焦点距離端[Ｔ]での全系の焦点距離、 TDt：最大焦点距離端で[Ｔ]の第１レンズｇ１の物体側
面(r1の面)の面頂点から第２レンズ群Ｇｒ２の最像側面
(r13の面)の面頂点までの距離、 x2：ズーミングの際の第２レンズ群Ｇｒ２の光軸方向移
動量(ただし、像側へ移動する場合を正とする。)、 BFw：最小焦点距離端[Ｗ]でのバックフォーカス、 Ymax：最大像高 である。

【００１８】条件式(1)を満たすことによって前玉径を
小さくすることができるが、条件式(1)の下限を超える
と、収差補正(特に、歪曲収差の補正)が困難になり、条
件式(1)の上限を超えると、前玉径が大きくなりすぎて
しまう。また、条件式(2)の上限を超えると、コンパク
ト化という点で望ましくなく、条件式(2)の下限を超え
ると、各レンズ厚及び面間隔が小さくなり、製造が困難
になる。更に条件式(3)，(4)を満足することで、鏡胴長
を短くすることができる。

【００１９】上記第１〜第３の実施の形態では、第２レ
ンズ群Ｇｒ２の最も像側のレンズｇ６が、正のパワーを
有し、かつ、以下の条件式(5)を満足している。 2.0＜fe／f2＜100 …(5) ただし、 f2：第２レンズ群Ｇｒ２の焦点距離、 fe：第２レンズ群Ｇｒ２の最も像側のレンズｇ６の焦点
距離 である。

【００２０】条件式(5)は、第２レンズ群Ｇｒ２の最も
像側に設けられた正レンズ成分のパワーを規定してい
る。条件式(5)の下限を超えると、最も像側に設けられ
た正レンズ成分のパワーが強くなり過ぎ、特にワイド端
[Ｗ]での歪曲収差が大きくなるとともに、ペッツバール
和の絶対値が大きくなり、共に補正困難となる。逆に、
条件式(5)の上限を超えると、最も像側に設けられた正
レンズ成分のパワーが弱くなり過ぎ、ワイド端[Ｗ]での
像面湾曲のアンダー側への倒れが大きくなるため、望ま
しくない。

【００２１】上記第１〜第３の実施の形態では、第１レ
ンズ群Ｇｒ１に設けられている少なくとも１面の非球面
が、以下の条件式(6)を満足している。 0＜｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜＜0.2 …(6) ただし、x(y)：非球面の面頂点を原点としたとき光軸に
対して垂直方向の高さyでの光軸方向の変位量であっ
て、以下の式(AS1)： x(y)＝{c・y²}／{1+√(1-ε・c²・y²)}＋ΣAiYⁱ(ここで、i
≧2である。) …(AS1) で表され、ここで、 c:曲率、 ε:２次曲面パラメータ、 Ai:i次の非球面係数 であり、 x0(y)：非球面に対する参照球面の形状を表し、非球面
の面頂点を原点としたとき光軸に対して垂直方向の高さ
yでの光軸方向の変位量であって、以下の式(AS2)： x0(y)＝{c・y²}／{1+√(1-c²・y²)} …(AS2) で表され、 fasp：非球面の焦点距離 である。

【００２２】条件式(6)を満たすことによって、高い性
能を確保することができる。条件式(6)の下限を超える
と、歪曲収差の補正が困難になり、条件式(6)の上限を
超えると、製造が困難になる。

【００２３】上記第１〜第３の実施の形態は、第２レン
ズ群Ｇｒ２が、負のパワーを有し、かつ、以下の条件式
(7)を満足するレンズｇ５を有している。このようなレ
ンズｇ５を有することによって、コンパクト化を達成す
ることができる。 0.03＜D5／TDt＜0.13 …(7) ただし、 D5：負のパワーを有するレンズｇ５の芯厚 である。

【００２４】上記第１〜第３の実施の形態は、第２レン
ズ群Ｇｒ２が、負のパワーを有するレンズｇ５と、その
像側に配置された正のパワーを有するレンズｇ６とを、
以下の条件式(8)を満足するように有している。このよ
うにレンズｇ５，ｇ６を有することによって、コンパク
ト化を達成することができる。 0.70＜D5,6／TDt＜0.15 …(8) ただし、 D5,6：負のパワーを有するレンズｇ５の像側面(r11の
面)と正のパワーを有するレンズｇ６の物体側面(r12の
面)との間隔(d11) である。

【００２５】条件式(7)，(8)を満たすことにより、充分
な性能を確保しながらコンパクト化を図ることができ
る。条件式(7)，(8)の上限を超えると、レンズ系の全長
が大きくなり過ぎるため、コンパクト化という点で好ま
しくない。また、条件式(7)，(8)の下限を超えると、各
ズームポジションでの収差補正(特に、歪曲と像面湾曲
の補正)が難しくなる。

【００２６】また、第１〜第３の実施の形態のように、
非球面は各レンズ群Ｇｒ１，Ｇｒ２の最後のレンズ(ｇ
２，ｇ６)に設けられることが望ましい。各レンズ群Ｇ
ｒ１，Ｇｒ２の最後のレンズに非球面を付けることによ
って、歪曲収差の補正を有効に行うことが可能になると
ともに、レンズ組立時の調整が容易になる。

【００２７】

【実施例】以下、本発明を実施したズームレンズの構成
を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げて、更
に具体的に説明する。ここで例として挙げる実施例１〜
３は、前述した第１〜第３の実施の形態にそれぞれ対応
しており、第１〜第３の実施の形態を表すレンズ構成図
(図１〜図３)は、対応する実施例１〜３のレンズ構成を
それぞれ示している。

【００２８】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の
曲率半径、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の
軸上面間隔を示しており、Ni(i=1,2,3,...),νi(i=1,2,
3,...)は物体側から数えてi番目のレンズのｄ線に対す
る屈折率(Ｎｄ),アッベ数(νｄ)を示している。曲率半
径riに*印が付された面は、非球面で構成された面であ
ることを示し、非球面の面形状を表わす前記式(AS1)で
定義されるものとする。

【００２９】また、コンストラクションデータ中、ズー
ミングにおいて変化する軸上面間隔(可変間隔)は、ワイ
ド端(最小焦点距離端)[Ｗ]〜ミドル(中間焦点距離状態)
[Ｍ]〜テレ端(最大焦点距離端)[Ｔ]での、第１レンズ群
Ｇｒ１と第２レンズ群Ｇｒ２との間の軸上間隔である。
各焦点距離状態[Ｗ]，[Ｍ]，[Ｔ]に対応する全系の焦点
距離ｆ及びＦナンバーFNO、並びに非球面に関する条件
式(6)の対応値{ただし、ymax：非球面の光軸に対して垂
直方向の最大高さ(最大有効径)である。}を各実施例の
コンストラクションデータと併せて示し、表１に各実施
例についての条件式(1)〜(5),(7),(8)の対応値を示す。

【００３０】

【００３１】[第３面(r3)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.14484652×10^-4 A6=-0.65291776×10^-8 A8=-0.67425630×10^-9 A10=-0.13865674×10^-11 A12=-0.93879171×１０^−１３

【００３２】［第４面(r4)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.20328051×10^-4 A6= 0.20961320×10^-7 A8=-0.62490139×10^-8 A10= 0.50142956×10^-10 A12=-0.32403584×10^-12

【００３３】[第１２面(r12)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.72739758×10^-4 A6= 0.10671272×10^-4 A8=-0.35037130×10^-6 A10= 0.90593566×10^-8 A12=-0.10805872×10^-9

【００３４】[第１３面(r13)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.22430848×10^-3 A6= 0.79942847×10^-5 A8=-0.12294852×10^-6 A10= 0.31220146×10^-8 A12=-0.37244056×10^-10

【００３５】[第３面(r3)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 0.00 y=0.10ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.29×10^-7 y=0.20ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.12×10^-6 y=0.30ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.07×10^-5 y=0.40ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 3.36×10^-5 y=0.50ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 8.08×10^-5 y=0.60ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.63×10^-4 y=0.70ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.88×10^-4 y=0.80ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 4.48×10^-4 y=0.90ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 5.98×10^-4 y=1.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 5.96×10^-4

【００３６】[第４面(r4)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 0.00 y=0.10ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.14×10^-7 y=0.20ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.76×10^-6 y=0.30ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 8.96×10^-6 y=0.40ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.88×10^-5 y=0.50ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 7.31×10^-5 y=0.60ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.62×10^-4 y=0.70ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 3.28×10^-4 y=0.80ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 6.32×10^-4 y=0.90ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.17×10^-3 y=1.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.14×10^-3

【００３７】

【００３８】[第１面(r1)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.41236826×10^-4 A6=-0.63124702×10^-6 A8= 0.48175257×10^-8 A10=-0.21015355×10^-10 A12= 0.40523287×10^-13

【００３９】[第２面(r2)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.92361079×10^-5 A6=-0.34522097×10^-6 A8=-0.12050970×10^-7 A10= 0.15457952×10^-9 A12=-0.10054946×10^-11

【００４０】[第１２面(r12)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.33597140×10^-3 A6= 0.17597856×10^-4 A8=-0.52481319×10^-6 A10= 0.12254211×10^-7 A12=-0.15885783×10^-9

【００４１】[第１３面(r13)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.43809173×10^-3 A6= 0.14713782×10^-4 A8=-0.27099882×10^-6 A10= 0.61410112×10^-8 A12=-0.93541272×10^-10

【００４２】[第１面(r1)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 0.00 y=0.10ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 5.65×10^-7 y=0.20ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 8.47×10^-6 y=0.30ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 3.88×10^-5 y=0.40ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.06×10^-4 y=0.50ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.17×10^-4 y=0.60ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 3.62×10^-4 y=0.70ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 5.20×10^-4 y=0.80ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 6.65×10^-4 y=0.90ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 7.68×10^-4 y=1.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 8.08×10^-4

【００４３】

【００４４】[第４面(r4)の非球面係数] ε= 1.0000 A4=-0.39007489×10^-4 A6= 0.10652789×10^-6 A8=-0.66657690×10^-8 A10= 0.73240637×10^-10 A12=-0.39878293×10^-12

【００４５】[第１２面(r12)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.91716676×10^-4 A6= 0.11649911×10^-4 A8=-0.31274493×10^-6 A10= 0.96534532×10^-8 A12=-0.16071350×10^-9

【００４６】[第１３面(r13)の非球面係数] ε= 1.0000 A4= 0.25869274×10^-3 A6= 0.94882593×10^-5 A8=-0.95673341×10^-7 A10= 0.30398427×10^-8 A12=-0.62483552×10^-10

【００４７】[第４面(r4)の条件式(6)の対応値] y=0.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 0.00 y=0.10ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.87×10^-7 y=0.20ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.94×10^-6 y=0.30ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.48×10^-5 y=0.40ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 4.68×10^-5 y=0.50ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.15×10^-4 y=0.60ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.43×10^-4 y=0.70ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 4.64×10^-4 y=0.80ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 8.26×10^-4 y=0.90ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 1.40×10^-3 y=1.00ymax … ｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜= 2.30×１０
^−３

【００４８】

【表１】

【００４９】図４〜図６は、実施例１〜実施例３にそれ
ぞれ対応する収差図であり、各図中、［Ｗ]はワイド端
(最小焦点距離端)，[Ｍ]はミドル(中間焦点距離状態)，
[Ｔ]はテレ端(最大焦点距離端)における諸収差(左から
順に、球面収差等，非点収差，歪曲収差；Y':最大像高)
を示している。また、各収差図中、実線(ｄ)はｄ線に対
する収差、破線(ＳＣ)は正弦条件を表しており、破線
(ＤＭ)と実線(ＤＳ)は、メリディオナル面とサジタル面
でのｄ線に対する非点収差をそれぞれ表わしている。

【００５０】実施例１〜実施例３は、レンズ全長(テレ
端[Ｔ]での第１面から最終面までの距離)：25mm程度の
超コンパクト化を達成しながら、各収差図から分かるよ
うに、広画角の標準ズームレンズとして充分に収差補正
された高い光学性能を有している。

【００５１】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、充
分に収差補正された小型で広画角の標準ズームレンズを
実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成図。

【図２】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。

【図３】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。

【図４】実施例１の収差図。

【図５】実施例２の収差図。

【図６】実施例３の収差図。

【符号の説明】

Ｇｒ１ …第１レンズ群 ｇ１ …第１レンズ ｇ２ …第２レンズ Ｇｒ２ …第２レンズ群 Ａ …絞り ｇ３ …第３レンズ ｇ４ …第４レンズ ｇ５ …第５レンズ ｇ６ …第６レンズ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 物体側より順に、負のパワーを有する第
   １レンズ群と、正のパワーを有する第２レンズ群と、か
   ら成り、ズーミングに際して前記第１レンズ群及び第２
   レンズ群が共に移動するズームレンズにおいて、 前記第１レンズ群が物体側より順に負のパワーを有する
   第１レンズと正のパワーを有する第２レンズとのレンズ
   ２枚から成り、前記第１レンズ群及び第２レンズ群がそ
   れぞれ少なくとも１面の非球面を有し、以下の条件を満
   足することを特徴とするズームレンズ； -0.895＜f1／√(fw・ft)＜-1.07 0.63＜TDt／√(fw・ft)＜0.9 0＜｜x2｜／fw＜1.0 0.63＜BFw／Ymax＜1.62 ただし、 f1：第１レンズ群の焦点距離、 fw：最小焦点距離端での全系の焦点距離、 ft：最大焦点距離端での全系の焦点距離、 TDt：最大焦点距離端での第１レンズの物体側面の面頂
   点から第２レンズ群の最像側面の面頂点までの距離、 x2：ズーミングの際の第２レンズ群の光軸方向移動量
   (ただし、像側へ移動する場合を正とする。)、 BFw：最小焦点距離端でのバックフォーカス、 Ymax：最大像高 である。
2. 【請求項２】 前記第２レンズ群の最も像側のレンズ
   が、正のパワーを有し、かつ、以下の条件を満足するこ
   とを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ； 2.0＜fe／f2＜100 ただし、 f2：第２レンズ群の焦点距離、 fe：第２レンズ群の最も像側のレンズの焦点距離 である。
3. 【請求項３】 前記第１レンズ群に設けられている少な
   くとも１面の非球面が、以下の条件を満足することを特
   徴とする請求項１に記載のズームレンズ； 0＜｜{x(y)-x0(y)}／fasp｜＜0.2 ただし、 x(y)：非球面の面頂点を原点としたとき光軸に対して垂
   直方向の高さyでの光軸方向の変位量であって、以下の
   式： x(y)＝{c・y²}／{1+√(1-ε・c²・y²)}＋ΣAiYⁱ(ここで、i
   ≧2である。) で表され、ここで、 c:曲率、 ε:２次曲面パラメータ、 Ai:i次の非球面係数 であり、 x0(y)：非球面に対する参照球面の形状を表し、非球面
   の面頂点を原点としたとき光軸に対して垂直方向の高さ
   yでの光軸方向の変位量であって、以下の式： x0(y)＝{c・y²}／{1+√(1-c²・y²)} で表され、 fasp：非球面の焦点距離 である。
4. 【請求項４】 前記第２レンズ群が、物体側より順に、
   正のパワーを有する第３レンズと、正のパワーを有する
   第４レンズと、負のパワーを有する第５レンズと、正の
   パワーを有する第６レンズと、から成ることを特徴とす
   る請求項１に記載のズームレンズ。
5. 【請求項５】 前記第２レンズ群が、負のパワーを有
   し、かつ、以下の条件を満足するレンズを有することを
   特徴とする請求項１又は請求項２に記載のズームレン
   ズ； 0.03＜D5／TDt＜0.13 ただし、 D5：負のパワーを有するレンズの芯厚 である。
6. 【請求項６】 前記第２レンズ群が、負のパワーを有す
   るレンズと、その像側に配置された正のパワーを有する
   レンズとを、以下の条件を満足するように有することを
   特徴とする請求項１又は請求項２に記載のズームレン
   ズ； 0.70＜D5,6／TDt＜0.15 ただし、 D5,6：負のパワーを有するレンズの像側面と正のパワー
   を有するレンズの物体側面との間隔 である。