JPH10271667A - 限流器および配線用遮断器 - Google Patents
限流器および配線用遮断器Info
- Publication number
- JPH10271667A JPH10271667A JP7403397A JP7403397A JPH10271667A JP H10271667 A JPH10271667 A JP H10271667A JP 7403397 A JP7403397 A JP 7403397A JP 7403397 A JP7403397 A JP 7403397A JP H10271667 A JPH10271667 A JP H10271667A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- ptc element
- capacitor
- varistor
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Breakers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＰＴＣ素子により過電流を急激に限流する際
のサージ電圧の発生を抑制した信頼性に優れる限流器、
およびこの限流器を用いた小型で遮断容量の増大した配
線用遮断器を提供する。 【解決手段】 電力供給ケーブル５４Ｘ・５４Ｙ・５４
Ｚと配線用遮断器５０との間にＰＴＣ素子３１を具備す
る限流器を挿入し、ＰＴＣ素子３１と並列となるように
サージバイパス素子としてコンデンサ３４および／また
はバリスタを接続する。
のサージ電圧の発生を抑制した信頼性に優れる限流器、
およびこの限流器を用いた小型で遮断容量の増大した配
線用遮断器を提供する。 【解決手段】 電力供給ケーブル５４Ｘ・５４Ｙ・５４
Ｚと配線用遮断器５０との間にＰＴＣ素子３１を具備す
る限流器を挿入し、ＰＴＣ素子３１と並列となるように
サージバイパス素子としてコンデンサ３４および／また
はバリスタを接続する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は、構内配線系統等
の電路に流れる短絡電流等の過大な電流から構内配線系
統あるいは構内配線系統等に配設された電力機器を保護
するための限流器および配線用遮断器に関し、さらに詳
しくは、ＰＴＣ素子とＰＴＣ素子に対して並列に接続さ
れたコンデンサおよび／またはバリスタにより、ＰＴＣ
素子の相転移温度における抵抗値の急上昇にともなうサ
ージ電圧の発生を抑制してＰＴＣ素子の急発熱による限
流器の焼付きやＰＴＣ素子の絶縁破壊を回避した限流器
および配線用遮断器に関する。
の電路に流れる短絡電流等の過大な電流から構内配線系
統あるいは構内配線系統等に配設された電力機器を保護
するための限流器および配線用遮断器に関し、さらに詳
しくは、ＰＴＣ素子とＰＴＣ素子に対して並列に接続さ
れたコンデンサおよび／またはバリスタにより、ＰＴＣ
素子の相転移温度における抵抗値の急上昇にともなうサ
ージ電圧の発生を抑制してＰＴＣ素子の急発熱による限
流器の焼付きやＰＴＣ素子の絶縁破壊を回避した限流器
および配線用遮断器に関する。
【０００２】
【従来の技術】 一つの電源（コンセント）に多数の機
器を接続して同時に作動させたり、多くの電流を消費す
る加熱機器等の電気製品を同時に運転させたりした場合
に、「ブレーカが落ちる」とうことは日常よく経験する
ことである。このようなブレーカによる電流の遮断は、
定格容量以上の過負荷電流あるいは短絡事故や漏電によ
る過電流等から構内配線系統を保護するためのものであ
る。このようなブレーカは正式には、配線用遮断器（Ｍ
ｏｌｄｅｄ Ｃａｓｅ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ｂｒｅａｋｅ
ｒ：以下、ＭＣＣＢと略す）と呼ばれ、電源側と負荷側
との構内配線系統の間に挿入、接続されて用いられてい
る。
器を接続して同時に作動させたり、多くの電流を消費す
る加熱機器等の電気製品を同時に運転させたりした場合
に、「ブレーカが落ちる」とうことは日常よく経験する
ことである。このようなブレーカによる電流の遮断は、
定格容量以上の過負荷電流あるいは短絡事故や漏電によ
る過電流等から構内配線系統を保護するためのものであ
る。このようなブレーカは正式には、配線用遮断器（Ｍ
ｏｌｄｅｄ Ｃａｓｅ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ｂｒｅａｋｅ
ｒ：以下、ＭＣＣＢと略す）と呼ばれ、電源側と負荷側
との構内配線系統の間に挿入、接続されて用いられてい
る。
【０００３】 このＭＣＣＢの構造は、一般的に電路の
開閉遮断を行う開閉機構と、定格電流よりも大きな電流
に対して電流値に応じて自動的に電路の開閉遮断を行う
引き外し装置とが絶縁容器内に組み込まれ、この絶縁容
器外部に、これらの電流遮断機構と通ずる電力供給側端
子、および負荷接続側端子が設けられたものとなってい
る。なお、ここでいう電路とは、ＭＣＣＢ内における電
力供給側端子と負荷接続側端子との間の配線路をいう。
開閉遮断を行う開閉機構と、定格電流よりも大きな電流
に対して電流値に応じて自動的に電路の開閉遮断を行う
引き外し装置とが絶縁容器内に組み込まれ、この絶縁容
器外部に、これらの電流遮断機構と通ずる電力供給側端
子、および負荷接続側端子が設けられたものとなってい
る。なお、ここでいう電路とは、ＭＣＣＢ内における電
力供給側端子と負荷接続側端子との間の配線路をいう。
【０００４】 このようなＭＣＣＢの電流遮断容量を増
大させるために、ＭＣＣＢ自体の引き外し機構はそのま
まにして、電路に流れる過電流を限流する装置をＭＣＣ
Ｂに取り付けることによって、ＭＣＣＢの実質的な電流
遮断容量を増大させる試みがなされている。このような
限流装置としては、電磁反発機構、限流ヒューズ、ＰＴ
Ｃ抵抗素子等が検討されている。
大させるために、ＭＣＣＢ自体の引き外し機構はそのま
まにして、電路に流れる過電流を限流する装置をＭＣＣ
Ｂに取り付けることによって、ＭＣＣＢの実質的な電流
遮断容量を増大させる試みがなされている。このような
限流装置としては、電磁反発機構、限流ヒューズ、ＰＴ
Ｃ抵抗素子等が検討されている。
【０００５】 たとえば、特開平４−３５１８２５号公
報には、ＰＴＣ素子を用いた限流器が提案されている。
ＰＴＣ素子は、ＰＴＣ素子を構成する材料により定まる
所定の温度（相転移温度）以上にＰＴＣ素子が加熱され
た場合に、急激に抵抗値が上昇して、電流を制限するも
のである。したがって、このＰＴＣ素子を用いた限流器
によれば、過負荷電流や過電流によってＰＴＣ素子には
ＰＴＣ素子の抵抗成分に起因するジュール熱が発生し、
この発生した熱によりＭＣＣＢ内の開閉機構を作動させ
て過電流が遮断される。したがって、ＰＴＣ素子が高抵
抗となることにより、短絡電流が限流されるために、遮
断電流容量の小さいＭＣＣＢで実用上、遮断電流容量を
高容量化することができる利点がある。
報には、ＰＴＣ素子を用いた限流器が提案されている。
ＰＴＣ素子は、ＰＴＣ素子を構成する材料により定まる
所定の温度（相転移温度）以上にＰＴＣ素子が加熱され
た場合に、急激に抵抗値が上昇して、電流を制限するも
のである。したがって、このＰＴＣ素子を用いた限流器
によれば、過負荷電流や過電流によってＰＴＣ素子には
ＰＴＣ素子の抵抗成分に起因するジュール熱が発生し、
この発生した熱によりＭＣＣＢ内の開閉機構を作動させ
て過電流が遮断される。したがって、ＰＴＣ素子が高抵
抗となることにより、短絡電流が限流されるために、遮
断電流容量の小さいＭＣＣＢで実用上、遮断電流容量を
高容量化することができる利点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、この
ようにＰＴＣ素子を用いた場合には、図４に示されるよ
うに、ＰＴＣ素子が過電流により相転移温度に到達し
て、急激に抵抗値が増大して、限流を制限する瞬間に、
ＰＴＣ素子にかかる電圧もまた急激に増大して、その大
きさは電源電圧の５〜１０倍にも達していることがわか
る。このような急激な大電圧の発生はサージと言われ、
このサージ電圧はＰＴＣ素子に絶縁破壊という損傷をも
たらして電路の電流の遮断を行えなくしたり、ＰＴＣ素
子の温度を急激に上昇させて限流器を焼付かせたりする
等の事故の原因となる。
ようにＰＴＣ素子を用いた場合には、図４に示されるよ
うに、ＰＴＣ素子が過電流により相転移温度に到達し
て、急激に抵抗値が増大して、限流を制限する瞬間に、
ＰＴＣ素子にかかる電圧もまた急激に増大して、その大
きさは電源電圧の５〜１０倍にも達していることがわか
る。このような急激な大電圧の発生はサージと言われ、
このサージ電圧はＰＴＣ素子に絶縁破壊という損傷をも
たらして電路の電流の遮断を行えなくしたり、ＰＴＣ素
子の温度を急激に上昇させて限流器を焼付かせたりする
等の事故の原因となる。
【０００７】 電源から負荷までの配線は、配線の太さ
や長さに応じたインピーーダンスを持っており、短絡事
故時の電流は、この配線インピーダンスと電源電圧とか
ら定まる。ＪＩＳ−Ｃ８３７０は、ＭＣＣＢの短絡遮断
試験回路定数として、適用する配線インピーダンスを遮
断容量に応じて規定している。
や長さに応じたインピーーダンスを持っており、短絡事
故時の電流は、この配線インピーダンスと電源電圧とか
ら定まる。ＪＩＳ−Ｃ８３７０は、ＭＣＣＢの短絡遮断
試験回路定数として、適用する配線インピーダンスを遮
断容量に応じて規定している。
【０００８】 一般に、短絡電流の小さな配線のインピ
ーダンスは抵抗性であるのに対して、短絡電流の大きな
配線のインピーダンスはインダクタンス性である。この
ため、ＰＴＣ素子を使用してＭＣＣＢの遮断容量を増大
させる場合には、配線インピーダンスは、インダクタン
ス性であり、ＰＴＣ素子が急激に抵抗を増加して過電流
を限流しようとすると、インダクタンスの作用により電
流の減少を妨げるように、サージ電圧が発生する。
ーダンスは抵抗性であるのに対して、短絡電流の大きな
配線のインピーダンスはインダクタンス性である。この
ため、ＰＴＣ素子を使用してＭＣＣＢの遮断容量を増大
させる場合には、配線インピーダンスは、インダクタン
ス性であり、ＰＴＣ素子が急激に抵抗を増加して過電流
を限流しようとすると、インダクタンスの作用により電
流の減少を妨げるように、サージ電圧が発生する。
【０００９】
【課題を解決するための手段】 そこで、本発明者はこ
のＰＴＣ素子の限流作用にともなうサージ電圧の発生を
抑制し、より信頼性の高い限流器および配線遮断器を提
供すべく検討を行い、本発明に到達した。すなわち、本
発明によれば、所定の相転移温度になると急激にその抵
抗値が増大する正の抵抗温度係数を有するＰＴＣ素子を
電路に備えて、該電路に過電流が流れることにより、当
該ＰＴＣ素子の温度が上昇してその温度が当該所定の相
転移温度に至ると急激にその抵抗値が増大して過電流を
抑制するＰＴＣ素子を用いた限流器であって、前記ＰＴ
Ｃ素子に対して、コンデンサおよび／またはバリスタを
並列接続したことを特徴とする限流器、が提供される。
のＰＴＣ素子の限流作用にともなうサージ電圧の発生を
抑制し、より信頼性の高い限流器および配線遮断器を提
供すべく検討を行い、本発明に到達した。すなわち、本
発明によれば、所定の相転移温度になると急激にその抵
抗値が増大する正の抵抗温度係数を有するＰＴＣ素子を
電路に備えて、該電路に過電流が流れることにより、当
該ＰＴＣ素子の温度が上昇してその温度が当該所定の相
転移温度に至ると急激にその抵抗値が増大して過電流を
抑制するＰＴＣ素子を用いた限流器であって、前記ＰＴ
Ｃ素子に対して、コンデンサおよび／またはバリスタを
並列接続したことを特徴とする限流器、が提供される。
【００１０】 ここで、前記コンデンサとしては、配線
の短絡インダクタンスをＬ、前記ＰＴＣ素子の限流抵抗
をＲとしたときに、前記コンデンサの静電容量Ｃが、
０．１Ｌ／Ｒ2＜Ｃ＜１０Ｌ／Ｒ2の範囲にあるものが好
適に使用される。また、前記バリスタとしては、所定の
バリスタ電流以下ではほぼ一定のバリスタ電圧を発生
し、当該バリスタ電圧が前記限流器を取付ける配線用遮
断器の定格電圧の１〜２倍であって、バリスタ電流が当
該配線用遮断器の遮断容量以上であるものが好適に使用
される。
の短絡インダクタンスをＬ、前記ＰＴＣ素子の限流抵抗
をＲとしたときに、前記コンデンサの静電容量Ｃが、
０．１Ｌ／Ｒ2＜Ｃ＜１０Ｌ／Ｒ2の範囲にあるものが好
適に使用される。また、前記バリスタとしては、所定の
バリスタ電流以下ではほぼ一定のバリスタ電圧を発生
し、当該バリスタ電圧が前記限流器を取付ける配線用遮
断器の定格電圧の１〜２倍であって、バリスタ電流が当
該配線用遮断器の遮断容量以上であるものが好適に使用
される。
【００１１】 さらに、本発明によれば、電路に短絡電
流等の過電流が流れると、温度が上昇してその温度が所
定の相転移温度に達すると急激にその抵抗値が増大して
当該過電流を限流するＰＴＣ素子と、当該ＰＴＣ素子に
対してコンデンサおよび／またはバリスタが並列に接続
された限流器を備えたことを特徴とする配線用遮断器、
が提供される。
流等の過電流が流れると、温度が上昇してその温度が所
定の相転移温度に達すると急激にその抵抗値が増大して
当該過電流を限流するＰＴＣ素子と、当該ＰＴＣ素子に
対してコンデンサおよび／またはバリスタが並列に接続
された限流器を備えたことを特徴とする配線用遮断器、
が提供される。
【００１２】 ここで、この配線用遮断器に備えられる
限流器として、上述したコンデンサあるいはバリスタを
具備した限流器を使用することが好ましい。
限流器として、上述したコンデンサあるいはバリスタを
具備した限流器を使用することが好ましい。
【００１３】
【発明の実施の形態】 上述した本発明による限流器お
よび限流器を用いたＭＣＣＢにおいては、ＰＴＣ素子が
相転移温度へ到達して限流を開始するときに発生するサ
ージ電圧の発生を抑制することができ、したがって、Ｐ
ＴＣ素子の絶縁破壊や焼付きによる限流器の故障を回避
できる。また、このようなＰＴＣ素子の限流作用によ
り、低容量のＭＣＣＢを大型化することなく大容量化、
すなわち最大電流遮断容量を大きくすることが可能とな
る。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照し
ながら説明するが、本発明はこれらの実施形態に限定さ
れるものではない。
よび限流器を用いたＭＣＣＢにおいては、ＰＴＣ素子が
相転移温度へ到達して限流を開始するときに発生するサ
ージ電圧の発生を抑制することができ、したがって、Ｐ
ＴＣ素子の絶縁破壊や焼付きによる限流器の故障を回避
できる。また、このようなＰＴＣ素子の限流作用によ
り、低容量のＭＣＣＢを大型化することなく大容量化、
すなわち最大電流遮断容量を大きくすることが可能とな
る。以下、本発明の実施の形態について、図面を参照し
ながら説明するが、本発明はこれらの実施形態に限定さ
れるものではない。
【００１４】 図１は、本発明の限流器３０の基本構造
の一実施形態を示す斜視図である。限流器３０は、平板
状に形成したＰＴＣ素子３１の平板面が、長手平板形の
端子板３２および３３に挟まれるようにして接続されて
導電路が形成されている。
の一実施形態を示す斜視図である。限流器３０は、平板
状に形成したＰＴＣ素子３１の平板面が、長手平板形の
端子板３２および３３に挟まれるようにして接続されて
導電路が形成されている。
【００１５】 一般的に、ＰＴＣ素子３１の抵抗値はそ
の断面積に比例して小さくなり、その長さに反比例して
小さくなることから、ＰＴＣ素子３１の抵抗値を小さく
するためには、電流の流れる断面積を大きくし、その長
さを短くすることが好ましい。また、ＰＴＣ素子３１の
通常の使用状態における温度から相転移温度までの温度
上昇速度を大きくするためには、ＰＴＣ素子３１の体積
が小さいことが好ましい。したがって、ＰＴＣ素子３１
は薄板状に形成することが好ましく、逆に、ＰＴＣ素子
３１の体積が小さい場合には抵抗値も小さくなるので、
限流効果を大きくするには、相転移温度における抵抗上
昇率の大きいことが好ましい。さらに、ＰＴＣ素子３１
は、通常の使用条件における温度における抵抗率（ρ）
が小さく、相転移温度（Ｔｃ）における抵抗上昇率が大
きいことが好ましい。
の断面積に比例して小さくなり、その長さに反比例して
小さくなることから、ＰＴＣ素子３１の抵抗値を小さく
するためには、電流の流れる断面積を大きくし、その長
さを短くすることが好ましい。また、ＰＴＣ素子３１の
通常の使用状態における温度から相転移温度までの温度
上昇速度を大きくするためには、ＰＴＣ素子３１の体積
が小さいことが好ましい。したがって、ＰＴＣ素子３１
は薄板状に形成することが好ましく、逆に、ＰＴＣ素子
３１の体積が小さい場合には抵抗値も小さくなるので、
限流効果を大きくするには、相転移温度における抵抗上
昇率の大きいことが好ましい。さらに、ＰＴＣ素子３１
は、通常の使用条件における温度における抵抗率（ρ）
が小さく、相転移温度（Ｔｃ）における抵抗上昇率が大
きいことが好ましい。
【００１６】 このようなＰＴＣ素子として、本発明に
おいては、室温抵抗率が約１０〜１００ｍΩ・ｃｍ、相
転移温度が２００℃〜２６０℃であって、その相転移温
度における抵抗上昇率が約１０００倍以上であるクリス
トバライト系複合セラミックスや、室温抵抗率が約１〜
１０ｍΩ・ｃｍ、相転移温度が約６０℃〜１５０℃であ
って、相転移温度における抵抗上昇率が約１０００倍以
上の特性を有する酸化バナジウム（Ｖ2Ｏ3）−酸化クロ
ム（Ｃｒ2Ｏ3）系セラミックスが好適に用いられる。
おいては、室温抵抗率が約１０〜１００ｍΩ・ｃｍ、相
転移温度が２００℃〜２６０℃であって、その相転移温
度における抵抗上昇率が約１０００倍以上であるクリス
トバライト系複合セラミックスや、室温抵抗率が約１〜
１０ｍΩ・ｃｍ、相転移温度が約６０℃〜１５０℃であ
って、相転移温度における抵抗上昇率が約１０００倍以
上の特性を有する酸化バナジウム（Ｖ2Ｏ3）−酸化クロ
ム（Ｃｒ2Ｏ3）系セラミックスが好適に用いられる。
【００１７】 その他のＰＴＣ素子としては、チタン酸
鉛（ＰｂＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸バリウム
（ＢａＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸ビスマス（Ｂ
ｉＴｉＯ3）セラミックスあるいはこれらの固溶体を用
いてもよい。さらに、ポリエチレン−カーボン系複合材
料やポリオレフィン−カーボン系複合材料からなるＰＴ
Ｃ素子を用いることも可能である。
鉛（ＰｂＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸バリウム
（ＢａＴｉＯ3）セラミックス、チタン酸ビスマス（Ｂ
ｉＴｉＯ3）セラミックスあるいはこれらの固溶体を用
いてもよい。さらに、ポリエチレン−カーボン系複合材
料やポリオレフィン−カーボン系複合材料からなるＰＴ
Ｃ素子を用いることも可能である。
【００１８】 次に、長手板状に形成された端子板３
２、３３は、たとえば、銅、アルミニウム、ステンレス
等の導電性が良好な金属材料が用いられる。これらの端
子板３２、３３は、薄板状に形成したＰＴＣ素子３１の
平板面に重ね合わされるようにして導電性接着剤等によ
りＰＴＣ素子３１と接続されるか、またはＰＴＣ素子３
１をメタライズして金属ロウ付けあるいは溶接等により
固着されて電気的に接続される。したがって、電流が流
れるＰＴＣ素子３１の断面積が大きく、その距離が短い
ので、ＰＴＣ素子３１は抵抗値が小さくなり、電力損失
の低下を防止することができる。さらに、概して端子板
３２、３３に使用される良導電性金属は熱伝達性にも優
れていることから、定常電流によってＰＴＣ素子３１に
発生した熱を放熱する役割をも果たす。なお、端子板３
２、３３にはＭＣＣＢや配線との接続に利用される取付
孔３２Ａ、３３Ａが設けられている。
２、３３は、たとえば、銅、アルミニウム、ステンレス
等の導電性が良好な金属材料が用いられる。これらの端
子板３２、３３は、薄板状に形成したＰＴＣ素子３１の
平板面に重ね合わされるようにして導電性接着剤等によ
りＰＴＣ素子３１と接続されるか、またはＰＴＣ素子３
１をメタライズして金属ロウ付けあるいは溶接等により
固着されて電気的に接続される。したがって、電流が流
れるＰＴＣ素子３１の断面積が大きく、その距離が短い
ので、ＰＴＣ素子３１は抵抗値が小さくなり、電力損失
の低下を防止することができる。さらに、概して端子板
３２、３３に使用される良導電性金属は熱伝達性にも優
れていることから、定常電流によってＰＴＣ素子３１に
発生した熱を放熱する役割をも果たす。なお、端子板３
２、３３にはＭＣＣＢや配線との接続に利用される取付
孔３２Ａ、３３Ａが設けられている。
【００１９】 このような限流器３０のＰＴＣ素子３１
に対して図３の回路図に示すようにサージバイパス素子
として、コンデンサ３４が並列に接続される。このコン
デンサ３４は、商用周波数ではほとんど電流を流さない
が、ＰＴＣ素子３１の限流にともなうサージ電圧の発生
が起こった場合には、この急激な電圧変化に対して電気
を流す性質を有する。したがって、コンデンサ３４は、
抵抗と同様な働きを示し、サージ電圧の一部がコンデン
サ３４にかかるようになるので、ＰＴＣ素子３１自体に
かかるサージ電圧が低減され、ＰＴＣ素子３４の絶縁破
壊やサージ電圧による急発熱を抑制することができる。
に対して図３の回路図に示すようにサージバイパス素子
として、コンデンサ３４が並列に接続される。このコン
デンサ３４は、商用周波数ではほとんど電流を流さない
が、ＰＴＣ素子３１の限流にともなうサージ電圧の発生
が起こった場合には、この急激な電圧変化に対して電気
を流す性質を有する。したがって、コンデンサ３４は、
抵抗と同様な働きを示し、サージ電圧の一部がコンデン
サ３４にかかるようになるので、ＰＴＣ素子３１自体に
かかるサージ電圧が低減され、ＰＴＣ素子３４の絶縁破
壊やサージ電圧による急発熱を抑制することができる。
【００２０】 コンデンサ３４としては、ＰＴＣ素子３
１との電気回路的整合をとるために、配線の短絡インダ
クタンスをＬ、ＰＴＣ素子３１の限流抵抗をＲとしたと
きに、前記コンデンサの静電容量Ｃが、０．１Ｌ／Ｒ2
＜Ｃ＜１０Ｌ／Ｒ2の範囲にあるものが好適に使用され
る。具体的には、コンデンサ３４の容量としては０．０
１〜１００μＦのものが好適に用いられる。コンデンサ
３４の形状や材質は特に限定されない。
１との電気回路的整合をとるために、配線の短絡インダ
クタンスをＬ、ＰＴＣ素子３１の限流抵抗をＲとしたと
きに、前記コンデンサの静電容量Ｃが、０．１Ｌ／Ｒ2
＜Ｃ＜１０Ｌ／Ｒ2の範囲にあるものが好適に使用され
る。具体的には、コンデンサ３４の容量としては０．０
１〜１００μＦのものが好適に用いられる。コンデンサ
３４の形状や材質は特に限定されない。
【００２１】 また、本発明においては、コンデンサ３
４の代わりにサージバイパス素子としてバリスタを使用
することができる。バリスタは、通常の状態では高抵抗
であり、ほとんど電流を流さない絶縁体であるが、ある
臨界電圧以上では電流を流すようになる性質を有するこ
とから、ＰＴＣ素子３１による限流にともなうサージ電
圧に対して、前述したコンデンサ３４と同等に機能す
る。本発明の場合には、前記バリスタとしては、所定の
バリスタ電流以下ではほぼ一定のバリスタ電圧を発生
し、当該バリスタ電圧が前記限流器を取付ける配線用遮
断器の定格電圧の１〜２倍であって、バリスタ電流が当
該配線用遮断器の遮断容量以上であるものが好適に使用
される。
４の代わりにサージバイパス素子としてバリスタを使用
することができる。バリスタは、通常の状態では高抵抗
であり、ほとんど電流を流さない絶縁体であるが、ある
臨界電圧以上では電流を流すようになる性質を有するこ
とから、ＰＴＣ素子３１による限流にともなうサージ電
圧に対して、前述したコンデンサ３４と同等に機能す
る。本発明の場合には、前記バリスタとしては、所定の
バリスタ電流以下ではほぼ一定のバリスタ電圧を発生
し、当該バリスタ電圧が前記限流器を取付ける配線用遮
断器の定格電圧の１〜２倍であって、バリスタ電流が当
該配線用遮断器の遮断容量以上であるものが好適に使用
される。
【００２２】 図２は限流器３０に、サージバイパス素
子としてコンデンサ３４を取付たものを、三相型のＭＣ
ＣＢ５０に接続した状態の外形を示す平面図である。Ｍ
ＣＣＢ５０は電路に接続される主接点、主接点を開閉す
る開閉機構、主接点の開極時に発生するアークを消弧す
るための消弧室、過負荷電流または短絡電流等の過電流
に対して開閉機構を釈放して主接点を引き外す引き外し
装置を内蔵し、開閉機構を動作させて主接点を電路に接
続する操作スイッチ５１と、このＭＣＣＢ５０を電源側
の電路に接続する電源側端子５２Ｘ、５２Ｙ、５２Ｚ
と、ＭＣＣＢ５０を負荷側の電路に接続する負荷側端子
５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚとを備えている。なお、５４
Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚは電力供給ケーブルであり、５５
Ｘ、５５Ｙ、５５Ｚは負荷配線ケーブルである。
子としてコンデンサ３４を取付たものを、三相型のＭＣ
ＣＢ５０に接続した状態の外形を示す平面図である。Ｍ
ＣＣＢ５０は電路に接続される主接点、主接点を開閉す
る開閉機構、主接点の開極時に発生するアークを消弧す
るための消弧室、過負荷電流または短絡電流等の過電流
に対して開閉機構を釈放して主接点を引き外す引き外し
装置を内蔵し、開閉機構を動作させて主接点を電路に接
続する操作スイッチ５１と、このＭＣＣＢ５０を電源側
の電路に接続する電源側端子５２Ｘ、５２Ｙ、５２Ｚ
と、ＭＣＣＢ５０を負荷側の電路に接続する負荷側端子
５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚとを備えている。なお、５４
Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚは電力供給ケーブルであり、５５
Ｘ、５５Ｙ、５５Ｚは負荷配線ケーブルである。
【００２３】 限流器３０のＭＣＣＢへの接続は、たと
えば、電力供給ケーブル５４Ｚの場合、上述した限流器
３０の端子板３３の取付孔３３ＡをＭＣＣＢ５０の電源
側端子５２Ｚに取付けてネジ止めし、次いで、限流器３
０の各端子板３２の取付孔３２Ａにおいて、電源側の電
力供給ケーブル５４Ｚをネジ止めして行われる。同様の
接続を電力供給ケーブル５４Ｘ、５４ＹとＭＣＣＢ５０
の電源側端子５２Ｘ、５２Ｙのそれぞれについて行うこ
とにより、電力供給ケーブル５４Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚが
各限流器３０を介してＭＣＣＢ５０に接続される。一
方、負荷側端子５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚに負荷配線ケー
ブルを相毎に接続する。これにより各相毎に限流器３０
を備えたＭＣＣＢ５０が配線に接続されることになる。
えば、電力供給ケーブル５４Ｚの場合、上述した限流器
３０の端子板３３の取付孔３３ＡをＭＣＣＢ５０の電源
側端子５２Ｚに取付けてネジ止めし、次いで、限流器３
０の各端子板３２の取付孔３２Ａにおいて、電源側の電
力供給ケーブル５４Ｚをネジ止めして行われる。同様の
接続を電力供給ケーブル５４Ｘ、５４ＹとＭＣＣＢ５０
の電源側端子５２Ｘ、５２Ｙのそれぞれについて行うこ
とにより、電力供給ケーブル５４Ｘ、５４Ｙ、５４Ｚが
各限流器３０を介してＭＣＣＢ５０に接続される。一
方、負荷側端子５３Ｘ、５３Ｙ、５３Ｚに負荷配線ケー
ブルを相毎に接続する。これにより各相毎に限流器３０
を備えたＭＣＣＢ５０が配線に接続されることになる。
【００２４】 そして、コンデンサ３４は、ＰＴＣ素子
３１と並列に接続されるように、コンデンサ３４の端子
３５、３６が、それぞれ限流器の端子板３３、３２と接
続される。このときのＰＴＣ素子３１とコンデンサ３４
との結線の状態を図３の回路図に示す。なお、コンデン
サ３４の代わりにバリスタを用いた場合も図３と同様の
回路構成となる。
３１と並列に接続されるように、コンデンサ３４の端子
３５、３６が、それぞれ限流器の端子板３３、３２と接
続される。このときのＰＴＣ素子３１とコンデンサ３４
との結線の状態を図３の回路図に示す。なお、コンデン
サ３４の代わりにバリスタを用いた場合も図３と同様の
回路構成となる。
【００２５】 次に、上記の通りに各相毎に限流器３０
を取付けたＭＣＣＢ５０の動作について説明する。ま
ず、正常時、すなわち定格電流が流れる場合の動作につ
いては、操作スイッチ５１を操作して開閉機構を動作さ
せて主接点を電路に投入すると、電源の電力が限流器３
０およびＭＣＣＢ５０を通して負荷に供給され、この電
路に定格電流が流れるようになる。このとき、限流器３
０のＰＴＣ素子板３１の抵抗値は小さいために電力損失
をほとんど伴うことなく負荷に電力が供給される。そし
て、このときにＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱は
たいへん小さく、端子板３２、３３を介して放熱され
る。
を取付けたＭＣＣＢ５０の動作について説明する。ま
ず、正常時、すなわち定格電流が流れる場合の動作につ
いては、操作スイッチ５１を操作して開閉機構を動作さ
せて主接点を電路に投入すると、電源の電力が限流器３
０およびＭＣＣＢ５０を通して負荷に供給され、この電
路に定格電流が流れるようになる。このとき、限流器３
０のＰＴＣ素子板３１の抵抗値は小さいために電力損失
をほとんど伴うことなく負荷に電力が供給される。そし
て、このときにＰＴＣ素子３１に発生するジュール熱は
たいへん小さく、端子板３２、３３を介して放熱され
る。
【００２６】 これに対して、電路に短絡電流等の過電
流が流れた場合、ＰＴＣ素子３１が瞬時に発熱して限流
を開始するように設計される。このＰＴＣ素子３１によ
る過電流の限流が起こる際、ＰＴＣ素子の抵抗が急激に
増加しても、配線のインダクタンスにより電流は瞬時に
は減少しないが、過電流はＰＴＣ素子３１に並列に接続
したコンデンサ３４あるいはバリスタをバイパスして流
れて、ＰＴＣ素子３１へのサージ電圧発生が抑制され、
ＰＴＣ素子３１の絶縁破壊や急発熱が防止される。イン
ダクタンスによる電流維持作用は、短時間で終わるの
で、次第に過電流は限流される。そして、０．０２秒以
内にはＭＣＣＢ５０の瞬時引き外し機構が作動して電路
を遮断して過電流が流れなくなる。したがって、限流器
３０が作動することで、限流後の電流値がＭＣＣＢ５０
の定格電流値の１０倍程度以上、最大遮断容量以下とな
ればよいようにＰＴＣ素子３１の特性を設計することに
より、ＭＣＣＢ５０の電流遮断容量を大きくすることが
できる。
流が流れた場合、ＰＴＣ素子３１が瞬時に発熱して限流
を開始するように設計される。このＰＴＣ素子３１によ
る過電流の限流が起こる際、ＰＴＣ素子の抵抗が急激に
増加しても、配線のインダクタンスにより電流は瞬時に
は減少しないが、過電流はＰＴＣ素子３１に並列に接続
したコンデンサ３４あるいはバリスタをバイパスして流
れて、ＰＴＣ素子３１へのサージ電圧発生が抑制され、
ＰＴＣ素子３１の絶縁破壊や急発熱が防止される。イン
ダクタンスによる電流維持作用は、短時間で終わるの
で、次第に過電流は限流される。そして、０．０２秒以
内にはＭＣＣＢ５０の瞬時引き外し機構が作動して電路
を遮断して過電流が流れなくなる。したがって、限流器
３０が作動することで、限流後の電流値がＭＣＣＢ５０
の定格電流値の１０倍程度以上、最大遮断容量以下とな
ればよいようにＰＴＣ素子３１の特性を設計することに
より、ＭＣＣＢ５０の電流遮断容量を大きくすることが
できる。
【００２７】 以上、本発明の限流器およびこの限流器
を用いたＭＣＣＢの実施形態について説明してきたが、
本発明はこのような実施形態に限定されず、本発明の趣
旨を逸脱しない範囲で、種々の変更が加えられるもので
あることが理解されるべきである。たとえば、本発明に
おけるＰＴＣ素子の形状は、円形や多角形の板であって
もよいし、楕円円筒や多角形円筒であってもかまわず、
これらＰＴＣ素子等の形状に応じて、端子板や放熱体の
形状を適宜変更できることはいうまでもない。また、抵
抗の小さいＰＴＣ素子であれば、ブロック状のものも用
いることが可能である。さらに、ＰＴＣ素子と並列に接
続するコンデンサおよび／またはバリスタは複数を同時
に用いてもよく、それらのＭＣＣＢへの取付けについて
も、絶縁セラミック体にコンデンサ等を固定し、そのコ
ンデンサ等のリード線を絶縁セラミック体に設けられた
電極端子に接続したコンデンサ部品等を使用することに
よって取付工事の作業性を向上させることも可能であ
る。
を用いたＭＣＣＢの実施形態について説明してきたが、
本発明はこのような実施形態に限定されず、本発明の趣
旨を逸脱しない範囲で、種々の変更が加えられるもので
あることが理解されるべきである。たとえば、本発明に
おけるＰＴＣ素子の形状は、円形や多角形の板であって
もよいし、楕円円筒や多角形円筒であってもかまわず、
これらＰＴＣ素子等の形状に応じて、端子板や放熱体の
形状を適宜変更できることはいうまでもない。また、抵
抗の小さいＰＴＣ素子であれば、ブロック状のものも用
いることが可能である。さらに、ＰＴＣ素子と並列に接
続するコンデンサおよび／またはバリスタは複数を同時
に用いてもよく、それらのＭＣＣＢへの取付けについて
も、絶縁セラミック体にコンデンサ等を固定し、そのコ
ンデンサ等のリード線を絶縁セラミック体に設けられた
電極端子に接続したコンデンサ部品等を使用することに
よって取付工事の作業性を向上させることも可能であ
る。
【００２８】
【実施例】 以下、実施例により本発明をより詳細に説
明する。表１に実施例１、２および比較例のそれぞれの
限流器において使用したサージバイパス素子およびＰＴ
Ｃ素子の特性、形状等について示した。サージバイパス
素子として、実施例１ではコンデンサを、実施例２では
バリスタをそれぞれＰＴＣ素子と並列となるように電気
的に接続して限流器を構成し、サージバイパス素子を使
用しない限流器を比較例とした。これらの限流器を用い
て、表１に示したＭＣＣＢに接続して、表１に示した試
験回路において、ＪＩＳ−８３７０に基づいた短絡電流
遮断試験を行った。
明する。表１に実施例１、２および比較例のそれぞれの
限流器において使用したサージバイパス素子およびＰＴ
Ｃ素子の特性、形状等について示した。サージバイパス
素子として、実施例１ではコンデンサを、実施例２では
バリスタをそれぞれＰＴＣ素子と並列となるように電気
的に接続して限流器を構成し、サージバイパス素子を使
用しない限流器を比較例とした。これらの限流器を用い
て、表１に示したＭＣＣＢに接続して、表１に示した試
験回路において、ＪＩＳ−８３７０に基づいた短絡電流
遮断試験を行った。
【００２９】
【表１】
【００３０】 試験結果を表２に示す。サージバイパス
素子を用いた本発明の実施例１、２においては、ＭＣＣ
Ｂを通過する最大通過電流は、１２５ｋＡから４８ｋＡ
にまで限流されてＭＣＣＢにより良好に遮断された。ま
た、サージバイパス素子としてコンデンサを使用した実
施例１ではサージ電圧は発生せず、電流遮断時のＰＴＣ
素子温度は３４０℃であった。さらに、試験後のＰＴＣ
素子の状態を観察したが、異常は観られなかった。同様
に、サージバイパス素子としてバリスタを用いた実施例
２においても、サージ電圧は電源電圧程度と小さく、こ
の程度の電圧の発生は回路に問題を起こさない程度のも
のであり、また、ＰＴＣ素子の温度や試験後の状態も、
実施例１と同等であった。
素子を用いた本発明の実施例１、２においては、ＭＣＣ
Ｂを通過する最大通過電流は、１２５ｋＡから４８ｋＡ
にまで限流されてＭＣＣＢにより良好に遮断された。ま
た、サージバイパス素子としてコンデンサを使用した実
施例１ではサージ電圧は発生せず、電流遮断時のＰＴＣ
素子温度は３４０℃であった。さらに、試験後のＰＴＣ
素子の状態を観察したが、異常は観られなかった。同様
に、サージバイパス素子としてバリスタを用いた実施例
２においても、サージ電圧は電源電圧程度と小さく、こ
の程度の電圧の発生は回路に問題を起こさない程度のも
のであり、また、ＰＴＣ素子の温度や試験後の状態も、
実施例１と同等であった。
【００３１】 これに対し、サージバイパス素子を使用
しない比較例においては、ＭＣＣＢを通過する最大通過
電流は、１２５ｋＡから４８ｋＡにまで限流されてＭＣ
ＣＢにより遮断されたものの、電源電圧の約６倍のサー
ジ電圧が発生してＰＴＣ素子温度も６００℃にまで上昇
し、電流遮断後のＰＴＣ素子には、ＰＴＣ素子と電極と
の間にクラックの発生が認められた。
しない比較例においては、ＭＣＣＢを通過する最大通過
電流は、１２５ｋＡから４８ｋＡにまで限流されてＭＣ
ＣＢにより遮断されたものの、電源電圧の約６倍のサー
ジ電圧が発生してＰＴＣ素子温度も６００℃にまで上昇
し、電流遮断後のＰＴＣ素子には、ＰＴＣ素子と電極と
の間にクラックの発生が認められた。
【００３２】 このように、コンデンサあるいはバリス
タといったサージバイパス素子をＰＴＣ素子に並列に接
続することにより、サージ電圧の発生と、サージ電圧に
よるＰＴＣ素子の急発熱が防がれ、限流器自体も保護さ
れた。
タといったサージバイパス素子をＰＴＣ素子に並列に接
続することにより、サージ電圧の発生と、サージ電圧に
よるＰＴＣ素子の急発熱が防がれ、限流器自体も保護さ
れた。
【００３３】
【表２】
【００３４】
【発明の効果】 上述の通り、本発明の限流器および配
線用遮断器によれば、ＰＴＣ素子と並行にコンデンサお
よび／またはバリスタが接続されているので、ＰＴＣ素
子が過電流によって相転移温度へ到達し、抵抗値が急上
昇した場合に発生するサージ電圧が抑制され、ＰＴＣ素
子の絶縁破壊や急激な温度上昇による焼け付きが防止で
きる。また、ＰＴＣ素子を用いることによって、電路に
短絡電流等の過電流が流れると、ＰＴＣ素子が瞬時に相
転移温度に到達して限流されるために、ＭＣＣＢの遮断
電流容量が増大する。したがって、小容量のＭＣＣＢを
用いても大容量のＭＣＣＢを用いた場合と同様の電流遮
断効果が得られるので、ＭＣＣＢの設置コストを大幅に
低減させることが可能であり、また、部品の交換等の必
要もほとんどないために、保守性に優れる利点を有す
る。
線用遮断器によれば、ＰＴＣ素子と並行にコンデンサお
よび／またはバリスタが接続されているので、ＰＴＣ素
子が過電流によって相転移温度へ到達し、抵抗値が急上
昇した場合に発生するサージ電圧が抑制され、ＰＴＣ素
子の絶縁破壊や急激な温度上昇による焼け付きが防止で
きる。また、ＰＴＣ素子を用いることによって、電路に
短絡電流等の過電流が流れると、ＰＴＣ素子が瞬時に相
転移温度に到達して限流されるために、ＭＣＣＢの遮断
電流容量が増大する。したがって、小容量のＭＣＣＢを
用いても大容量のＭＣＣＢを用いた場合と同様の電流遮
断効果が得られるので、ＭＣＣＢの設置コストを大幅に
低減させることが可能であり、また、部品の交換等の必
要もほとんどないために、保守性に優れる利点を有す
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の限流器の実施形態を示す斜視図であ
る。
る。
【図２】 本発明の限流器を配線用遮断器（ＭＣＣＢ）
に取付けた例を示す平面図である。
に取付けた例を示す平面図である。
【図３】 本発明の限流器を配線用遮断器（ＭＣＣＢ）
に取付けた場合の配線回路図である。
に取付けた場合の配線回路図である。
【図４】 従来のＰＴＣ素子を用いた限流器の作動特性
を示す説明図である。
を示す説明図である。
３０…限流器、３１…ＰＴＣ素子、３２…端子板、３２
Ａ…取付孔、３３…端子板、３３Ａ…取付孔、３４…コ
ンデンサ、３５…端子、３６…端子、５０…ＭＣＣＢ、
５１…操作スイッチ、５２Ｘ／５２Ｙ／５２Ｚ…電源側
端子、５３Ｘ／５３Ｙ／５３Ｚ…負荷側端子、５４Ｘ／
５４Ｙ／５４Ｚ…三相電力供給ケーブル、５５Ｘ／５５
Ｙ／５５Ｚ…負荷配線ケーブル。
Ａ…取付孔、３３…端子板、３３Ａ…取付孔、３４…コ
ンデンサ、３５…端子、３６…端子、５０…ＭＣＣＢ、
５１…操作スイッチ、５２Ｘ／５２Ｙ／５２Ｚ…電源側
端子、５３Ｘ／５３Ｙ／５３Ｚ…負荷側端子、５４Ｘ／
５４Ｙ／５４Ｚ…三相電力供給ケーブル、５５Ｘ／５５
Ｙ／５５Ｚ…負荷配線ケーブル。
Claims (5)
- 【請求項１】 所定の相転移温度になると急激にその抵
抗値が増大する正の抵抗温度係数を有するＰＴＣ素子を
電路に備えて、該電路に過電流が流れることにより、当
該ＰＴＣ素子の温度が上昇してその温度が当該所定の相
転移温度に至ると急激にその抵抗値が増大して過電流を
抑制するＰＴＣ素子を用いた限流器であって、 前記ＰＴＣ素子に対して、コンデンサおよび／またはバ
リスタを並列に接続することを特徴とする限流器。 - 【請求項２】 配線の短絡インダクタンスをＬ、前記Ｐ
ＴＣ素子の限流抵抗をＲとしたときに、前記コンデンサ
の静電容量Ｃが、０．１Ｌ／Ｒ2＜Ｃ＜１０Ｌ／Ｒ2の範
囲にあることを特徴とする請求項１記載の限流器。 - 【請求項３】 前記バリスタが、所定のバリスタ電流以
下ではほぼ一定のバリスタ電圧を発生し、当該バリスタ
電圧が前記限流器を取付ける配線用遮断器の定格電圧の
１〜２倍であって、バリスタ電流が当該配線用遮断器の
遮断容量以上であることを特徴とする請求項１記載の限
流器。 - 【請求項４】 電路に短絡電流等の過電流が流れると、
温度が上昇してその温度が所定の相転移温度に達すると
急激にその抵抗値が増大して当該過電流を限流するＰＴ
Ｃ素子と、当該ＰＴＣ素子に対してコンデンサおよび／
またはバリスタが並列に接続された限流器を備えたこと
を特徴とする配線用遮断器。 - 【請求項５】 前記配線用遮断器に備えられる限流器
が、請求項１から３のいずれかに記載の限流器であるこ
とを特徴とする請求項４記載の配線用遮断器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7403397A JPH10271667A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 限流器および配線用遮断器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7403397A JPH10271667A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 限流器および配線用遮断器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10271667A true JPH10271667A (ja) | 1998-10-09 |
Family
ID=13535442
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7403397A Withdrawn JPH10271667A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 限流器および配線用遮断器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10271667A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009043421A (ja) * | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Tdk-Lambda Corp | 配線用遮断器 |
| JP2013256271A (ja) * | 2012-06-13 | 2013-12-26 | Kano:Kk | 発電及び振動緩和装置 |
| CN106205912A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 上海长园维安电子线路保护有限公司 | 一种新型并联结构过流保护元件 |
-
1997
- 1997-03-26 JP JP7403397A patent/JPH10271667A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009043421A (ja) * | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Tdk-Lambda Corp | 配線用遮断器 |
| JP2013256271A (ja) * | 2012-06-13 | 2013-12-26 | Kano:Kk | 発電及び振動緩和装置 |
| CN106205912A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-12-07 | 上海长园维安电子线路保护有限公司 | 一种新型并联结构过流保护元件 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN108242805B (zh) | 用于主动过电压保护的装置 | |
| EP0514454B1 (en) | Device for motor and short-circuit protection | |
| CA1331399C (en) | Assemblies of ptc circuit protection devices | |
| US8816812B2 (en) | Varistor fuse element | |
| JP2013537722A (ja) | プラグ脱着可能な酸化金属サージ装置 | |
| EP0363746B2 (en) | Overcurrent protection device for electrical networks and apparatuses | |
| EP1025630A1 (en) | Apparatus for providing independent over-current protection to a plurality of electrical devices and transient-voltage suppression system employing the apparatus | |
| JP2001515652A (ja) | 改良されたアーク遮断性能を持つ遮断器 | |
| CN103262375A (zh) | 包括至少一个变阻器放电元件的过压防护放电装置 | |
| JP5256304B2 (ja) | 新型の過熱保護式電圧依存性抵抗器 | |
| JP2021526784A (ja) | 電気エネルギーの過電流および過電圧保護された移送のための多段保護装置 | |
| JP2001505709A (ja) | 電気ヒューズ | |
| JP7032325B2 (ja) | 過電圧保護装置の過負荷保護のための構成 | |
| US9601243B2 (en) | Contact element for varistor | |
| JPH10271667A (ja) | 限流器および配線用遮断器 | |
| JP2021526785A (ja) | 電気エネルギーの過電流および過電圧保護された伝達のための多段保護装置 | |
| CN110383413B (zh) | 用于低压应用的熔断保险装置 | |
| JPH1197215A (ja) | バリスタおよびバリスタ内蔵電源装置 | |
| JP2020508557A5 (ja) | ||
| JPH10270217A (ja) | Ｐｔｃ素子を用いた限流器及び配線用遮断器 | |
| US6144540A (en) | Current suppressing circuit breaker unit for inductive motor protection | |
| JPH10270216A (ja) | 限流器および配線用遮断器 | |
| JPH04351825A (ja) | 配線用遮断器 | |
| JP4119403B2 (ja) | 超電導限流素子 | |
| RU2192087C1 (ru) | Устройство токовой защиты |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20040601 |