JPH10265826A - 含窒素鋼における窒素含有量の調整方法 - Google Patents
含窒素鋼における窒素含有量の調整方法Info
- Publication number
- JPH10265826A JPH10265826A JP7334897A JP7334897A JPH10265826A JP H10265826 A JPH10265826 A JP H10265826A JP 7334897 A JP7334897 A JP 7334897A JP 7334897 A JP7334897 A JP 7334897A JP H10265826 A JPH10265826 A JP H10265826A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- nitrogen
- steel
- tundish
- molten steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】鋼中窒素含有量を正確に的中させるための方法
を提案すること。 【解決手段】含窒素鋼用溶鋼中の窒素濃度を、真空脱ガ
ス処理終了時点の溶鋼中窒素濃度に応じ、タンディッシ
ュの上ノズルから吹き込むＮ2 ガスおよびArガスの吹込
み量を制御して最終調整すること。
を提案すること。 【解決手段】含窒素鋼用溶鋼中の窒素濃度を、真空脱ガ
ス処理終了時点の溶鋼中窒素濃度に応じ、タンディッシ
ュの上ノズルから吹き込むＮ2 ガスおよびArガスの吹込
み量を制御して最終調整すること。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、含窒素鋼における
窒素含有量の調整方法、特にＲＨ真空脱ガス装置とタン
ディッシュとの２段階で調整することにより、操業上の
トラブルを引き起こすことなく正確な鋼中窒素含有量の
制御を行う方法に関するものである。
窒素含有量の調整方法、特にＲＨ真空脱ガス装置とタン
ディッシュとの２段階で調整することにより、操業上の
トラブルを引き起こすことなく正確な鋼中窒素含有量の
制御を行う方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、高清浄鋼への要求が高まり、非金
属介在物や水素含有量の低い鋼が求められている。こう
した鋼は、ＲＨ真空脱ガス装置による真空精錬を施すの
が普通である。ところで、珪素鋼などのようにインヒビ
ター形成元素として窒素を添加した含窒素鋼を製造しよ
うとする場合、このＲＨ真空脱ガス処理に当たって、鋼
中の窒素量がその真空精錬時に低下するという問題点が
あった。このような問題点に対し、従来、特公平２−22
5615号公報や特開昭63−282208号公報などでは、ＲＨ真
空脱ガス槽内の真空度を低下させて脱窒反応を抑制した
上で環流用ガスとしてＮ 2 ガスを用いて吸窒させるとい
う方法を提案している。
属介在物や水素含有量の低い鋼が求められている。こう
した鋼は、ＲＨ真空脱ガス装置による真空精錬を施すの
が普通である。ところで、珪素鋼などのようにインヒビ
ター形成元素として窒素を添加した含窒素鋼を製造しよ
うとする場合、このＲＨ真空脱ガス処理に当たって、鋼
中の窒素量がその真空精錬時に低下するという問題点が
あった。このような問題点に対し、従来、特公平２−22
5615号公報や特開昭63−282208号公報などでは、ＲＨ真
空脱ガス槽内の真空度を低下させて脱窒反応を抑制した
上で環流用ガスとしてＮ 2 ガスを用いて吸窒させるとい
う方法を提案している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記各
従来技術の場合は、ＲＨ真空脱ガス装置の攪拌用環流ガ
スを単Ｎ2 ガスに切り換えるだけで最終的な所望の鋼中
窒素含有量にする方法であるから、正確な調整が難しく
成分的中率が悪いという問題点があった。また、これら
の従来技術の場合、各精錬時に予め窒素吸収速度や脱窒
素速度を推定しておく必要がある。というのは、溶鋼の
窒素濃度を測定するには、熱伝導定量法によるのが普通
であるが、この測定には時間がかかるため、どうしても
推定値に頼らざるを得ないのが実情である。ところが、
実際の溶鋼窒素濃度は、真空脱ガス槽内の真空度の変化
や浸漬管からのエヤーリーク量によってバラツキがあ
り、推定値どうりでないことから、しばしば操業上のト
ラブルを招き、また、高い成分的中率で鋼中窒素含有量
を調整することは困難であった。
従来技術の場合は、ＲＨ真空脱ガス装置の攪拌用環流ガ
スを単Ｎ2 ガスに切り換えるだけで最終的な所望の鋼中
窒素含有量にする方法であるから、正確な調整が難しく
成分的中率が悪いという問題点があった。また、これら
の従来技術の場合、各精錬時に予め窒素吸収速度や脱窒
素速度を推定しておく必要がある。というのは、溶鋼の
窒素濃度を測定するには、熱伝導定量法によるのが普通
であるが、この測定には時間がかかるため、どうしても
推定値に頼らざるを得ないのが実情である。ところが、
実際の溶鋼窒素濃度は、真空脱ガス槽内の真空度の変化
や浸漬管からのエヤーリーク量によってバラツキがあ
り、推定値どうりでないことから、しばしば操業上のト
ラブルを招き、また、高い成分的中率で鋼中窒素含有量
を調整することは困難であった。
【０００４】本発明の主たる目的は、鋼中窒素含有量を
正確に的中させるための方法を提案することにある。本
発明の他の目的は、粗調整と微調整との２段階に分けて
調整することにより、操業トラブルを引き起こすことな
く的中率の高い窒素含有量制御を行う方法を提案するこ
とにある。
正確に的中させるための方法を提案することにある。本
発明の他の目的は、粗調整と微調整との２段階に分けて
調整することにより、操業トラブルを引き起こすことな
く的中率の高い窒素含有量制御を行う方法を提案するこ
とにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来技術が現
在抱えている上述した問題点を解決する方法につき鋭意
研究した結果、ＲＨ真空脱ガス処理時に粗調整を行い、
この脱ガス処理終了時の鋼中窒素濃度に応じ、次に連鋳
タンディッシュの段階で微調整することが有効であると
の知見を得て、本発明を開発した。
在抱えている上述した問題点を解決する方法につき鋭意
研究した結果、ＲＨ真空脱ガス処理時に粗調整を行い、
この脱ガス処理終了時の鋼中窒素濃度に応じ、次に連鋳
タンディッシュの段階で微調整することが有効であると
の知見を得て、本発明を開発した。
【０００６】すなわち、本発明は、含窒素鋼用溶鋼中の
窒素濃度を、真空脱ガス処理終了時点の溶鋼中窒素濃度
に応じ、タンディッシュの上ノズルから吹き込むＮ2 ガ
スおよびArガスの吹込み量を制御して最終調整すること
を特徴とする含窒素鋼における窒素含有量の調整方法で
ある。また、本発明においては、取鍋内製錬溶鋼の窒素
濃度に応じ、まず、ＲＨ真空脱ガス処理時における攪拌
用環流ガスとしてのＮ2 ガスおよびArガスの吹込み量を
制御することにより該脱ガス処理終了時点の鋼中窒素濃
度を粗調整し、次いで、このときの窒素濃度に応じてタ
ンディッシュの上ノズルから吹き込むＮ2 ガスとArガス
との混合比を制御することにより、溶鋼中の窒素濃度を
微調整することが好ましい。また、本発明においては、
攪拌用環流ガスとして、まず窒素ガスを吹込み、次いで
製錬溶鋼の窒素濃度に応じてArガスに切り換えることに
より、鋼中窒素濃度を粗調整することが好ましい。ま
た、本発明においては、タンディッシュの上ノズルから
吹き込む混合ガスは、吹込み量が該上ノズルを通過する
溶鋼量に対して、８Nl／ｔ以下となるように制御するこ
とが好ましい。
窒素濃度を、真空脱ガス処理終了時点の溶鋼中窒素濃度
に応じ、タンディッシュの上ノズルから吹き込むＮ2 ガ
スおよびArガスの吹込み量を制御して最終調整すること
を特徴とする含窒素鋼における窒素含有量の調整方法で
ある。また、本発明においては、取鍋内製錬溶鋼の窒素
濃度に応じ、まず、ＲＨ真空脱ガス処理時における攪拌
用環流ガスとしてのＮ2 ガスおよびArガスの吹込み量を
制御することにより該脱ガス処理終了時点の鋼中窒素濃
度を粗調整し、次いで、このときの窒素濃度に応じてタ
ンディッシュの上ノズルから吹き込むＮ2 ガスとArガス
との混合比を制御することにより、溶鋼中の窒素濃度を
微調整することが好ましい。また、本発明においては、
攪拌用環流ガスとして、まず窒素ガスを吹込み、次いで
製錬溶鋼の窒素濃度に応じてArガスに切り換えることに
より、鋼中窒素濃度を粗調整することが好ましい。ま
た、本発明においては、タンディッシュの上ノズルから
吹き込む混合ガスは、吹込み量が該上ノズルを通過する
溶鋼量に対して、８Nl／ｔ以下となるように制御するこ
とが好ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】上述したように本発明は、溶鋼中
の窒素濃度をＲＨ真空脱ガス処理時の攪拌用環流ガスに
て粗調整し、その後、連鋳タンディッシュの上ノズルか
ら、ノズル詰まり防止用ガスとして吹き込むArガスとＮ
2 ガスの混合ガスの混合比を制御して最終成分に的中す
るように微調整するという２段階にわたる調整方法であ
り、このようなな方法によれば、正確で操業上のトラブ
ルを引き起こすことなく目標成分組成に調整することが
可能である。
の窒素濃度をＲＨ真空脱ガス処理時の攪拌用環流ガスに
て粗調整し、その後、連鋳タンディッシュの上ノズルか
ら、ノズル詰まり防止用ガスとして吹き込むArガスとＮ
2 ガスの混合ガスの混合比を制御して最終成分に的中す
るように微調整するという２段階にわたる調整方法であ
り、このようなな方法によれば、正確で操業上のトラブ
ルを引き起こすことなく目標成分組成に調整することが
可能である。
【０００８】図１は、連鋳タンディッシュの一例であ
り、図示の１は取鍋、２はタンディッシュ、３はタンデ
ィッシュ上ノズル、４はノズル詰まり防止用ガス吹き込
みパイプ、５は鋳型である。
り、図示の１は取鍋、２はタンディッシュ、３はタンデ
ィッシュ上ノズル、４はノズル詰まり防止用ガス吹き込
みパイプ、５は鋳型である。
【０００９】本発明にかかる方法は、たとえば鋼中の窒
素含有量を85ppm にしようとする場合、第１段階のＲＨ
真空脱ガス処理において粗調整する溶鋼の窒素濃度のレ
ベルは、75〜85ppm の範囲にする。というのは、発明者
らの研究によると、図２に示すように、タンディッシュ
の上ノズルから吹き込む混合ガス量がノズル通過溶鋼量
当たり８Nl／ｔを超えると窒素吸収効率が著しく低下し
制御精度が低下するので、第二段階での微調整幅を大き
くすることができないからである。一方で、図３に示す
ように、タンディッシュの上ノズルからＮ2 ガスを吹き
込む場合、その混合ガス吹込み量 (全量をＮ 2 として計
算) が溶鋼トン当たり８Nl／ｔのときに、鋼中のＮ2 は
10ppm 上昇することがわかる。従って、目標成分を85pp
m とする場合に、成分的中率を上げるべく正確な制御を
行うためには、どうしても粗調整段階 (ＲＨ真空脱ガス
処理終了時点) での溶鋼窒素濃度を最終成分の窒素濃度
−５±５ppm 程度に調整することが望ましいと言える。
素含有量を85ppm にしようとする場合、第１段階のＲＨ
真空脱ガス処理において粗調整する溶鋼の窒素濃度のレ
ベルは、75〜85ppm の範囲にする。というのは、発明者
らの研究によると、図２に示すように、タンディッシュ
の上ノズルから吹き込む混合ガス量がノズル通過溶鋼量
当たり８Nl／ｔを超えると窒素吸収効率が著しく低下し
制御精度が低下するので、第二段階での微調整幅を大き
くすることができないからである。一方で、図３に示す
ように、タンディッシュの上ノズルからＮ2 ガスを吹き
込む場合、その混合ガス吹込み量 (全量をＮ 2 として計
算) が溶鋼トン当たり８Nl／ｔのときに、鋼中のＮ2 は
10ppm 上昇することがわかる。従って、目標成分を85pp
m とする場合に、成分的中率を上げるべく正確な制御を
行うためには、どうしても粗調整段階 (ＲＨ真空脱ガス
処理終了時点) での溶鋼窒素濃度を最終成分の窒素濃度
−５±５ppm 程度に調整することが望ましいと言える。
【００１０】なお、本発明においては、タンディッシュ
上ノズルより吹き込むArガス・Ｎ2ガスの混合ガスの総
量を、図２に示すように、ノズル通過溶鋼量に対し８Nl
／ｔに限定するが、これは、この混合ガス量が８Nl／ｔ
を超えると吹込みガスが溶鋼中からタンディッシュ上部
に吹き抜けることがあり、溶鋼への窒素吸収率が不安定
となり、正確な成分調整ができなくなるからである。
上ノズルより吹き込むArガス・Ｎ2ガスの混合ガスの総
量を、図２に示すように、ノズル通過溶鋼量に対し８Nl
／ｔに限定するが、これは、この混合ガス量が８Nl／ｔ
を超えると吹込みガスが溶鋼中からタンディッシュ上部
に吹き抜けることがあり、溶鋼への窒素吸収率が不安定
となり、正確な成分調整ができなくなるからである。
【００１１】
【実施例】この実施例は、Ｃ＝0.07wt％, Si= 3.5 wt％
の珪素鋼用含窒素溶鋼を、まずＲＨ真空脱ガスで処理し
た。この脱ガス処理開始時の溶鋼温度は1585℃、溶鋼量
は180t、脱ガス処理開始から20分間攪拌用環流ガスとし
てＮ2 ガスを1800Nl/min.吹き込んだ。その後、上記環
流ガスをArガスに切り換え、Arガスを1800Nl/min.10分
間吹き込む脱ガス処理をした。この脱ガス処理前の取鍋
内溶鋼の窒素濃度は90ppm で、この値は脱ガス処理を開
始して20分経過後に判明した。また、この脱ガス処理終
了時点の鋼中窒素濃度は78ppm 、温度は1550℃であっ
た。次に、上記脱ガス処理後の窒素濃度分析結果から、
タンディッシュの上ノズルからＮ2 ガス：11Nl/min. ,
Arガス：4 Nl/min. の割合で混合した混合ガスを吹き込
んだ。図４に、各調整段階の鋼中 [Ｎ] wt％の推移につ
いて示す。
の珪素鋼用含窒素溶鋼を、まずＲＨ真空脱ガスで処理し
た。この脱ガス処理開始時の溶鋼温度は1585℃、溶鋼量
は180t、脱ガス処理開始から20分間攪拌用環流ガスとし
てＮ2 ガスを1800Nl/min.吹き込んだ。その後、上記環
流ガスをArガスに切り換え、Arガスを1800Nl/min.10分
間吹き込む脱ガス処理をした。この脱ガス処理前の取鍋
内溶鋼の窒素濃度は90ppm で、この値は脱ガス処理を開
始して20分経過後に判明した。また、この脱ガス処理終
了時点の鋼中窒素濃度は78ppm 、温度は1550℃であっ
た。次に、上記脱ガス処理後の窒素濃度分析結果から、
タンディッシュの上ノズルからＮ2 ガス：11Nl/min. ,
Arガス：4 Nl/min. の割合で混合した混合ガスを吹き込
んだ。図４に、各調整段階の鋼中 [Ｎ] wt％の推移につ
いて示す。
【００１２】そこで、連続鋳造後の鋳片から試料を採取
し分析したところ、鋼中の窒素含有量は85ppm と目標成
分どおりの値を示した。図５は、ＲＨ真空脱ガス装置の
攪拌用環流ガスをＮ2 ガスとし、最終窒素含有量をこの
Ｎ2 ガス制御のみで調整した従来方法と、本発明方法と
を、目標鋼中 [Ｎ] と実績鋼中［Ｎ］との関係で示した
ものであるが、本発明方法の方が狭い範囲で調整ができ
ることがわかった。つまり、本発明方法の方がはるかに
高い精度で鋼中窒素含有量の調整ができることがわかっ
た。
し分析したところ、鋼中の窒素含有量は85ppm と目標成
分どおりの値を示した。図５は、ＲＨ真空脱ガス装置の
攪拌用環流ガスをＮ2 ガスとし、最終窒素含有量をこの
Ｎ2 ガス制御のみで調整した従来方法と、本発明方法と
を、目標鋼中 [Ｎ] と実績鋼中［Ｎ］との関係で示した
ものであるが、本発明方法の方が狭い範囲で調整ができ
ることがわかった。つまり、本発明方法の方がはるかに
高い精度で鋼中窒素含有量の調整ができることがわかっ
た。
【００１３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｒ
Ｈ真空脱ガス処理の粗調整とこの処理終了時点の鋼中窒
素濃度に応じて連鋳タンディッシュの上ノズルから吹き
込むガスの窒素混合量を変える微調整との２段階の調整
を行うことにより、効率よく調整するようにしたので、
鋼中窒素含有量を高い精度で的中させることが可能であ
る。
Ｈ真空脱ガス処理の粗調整とこの処理終了時点の鋼中窒
素濃度に応じて連鋳タンディッシュの上ノズルから吹き
込むガスの窒素混合量を変える微調整との２段階の調整
を行うことにより、効率よく調整するようにしたので、
鋼中窒素含有量を高い精度で的中させることが可能であ
る。
【図１】連鋳タンディッシュの概略を示す断面図。
【図２】タンディッシュノズルから吹き込む混合ガス量
と窒素吸収効率との関係を示すグラフ。
と窒素吸収効率との関係を示すグラフ。
【図３】タンディッシュノズルからのＮ2 ガス量と鋼中
［Ｎ］上昇量との関係を示すグラフ。
［Ｎ］上昇量との関係を示すグラフ。
【図４】実施例の窒素濃度変化を示すグラフ。
【図５】実施例における目標窒素濃度と実績窒素濃度と
の関係を示すグラフ。
の関係を示すグラフ。
１ 取鍋 ２ タンディッシュ ３ タンディッシュ上ノズル ４ ガス吹き込みパイプ ５ 鋳型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２２Ｄ 41/58 Ｂ２２Ｄ 41/58 Ｃ２１Ｃ 7/10 Ｃ２１Ｃ 7/10 Ａ (72)発明者 蓮沼 純一 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目 （番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者 朝穂 隆一 岡山県倉敷市水島川崎通１丁目 （番地な し） 川崎製鉄株式会社水島製鉄所内
Claims (4)
- 【請求項１】 含窒素鋼用溶鋼中の窒素濃度を、真空脱
ガス処理終了時点の溶鋼中窒素濃度に応じ、タンディッ
シュの上ノズルから吹き込むＮ2 ガスおよびArガスの吹
込み量を制御して最終調整することを特徴とする含窒素
鋼における窒素含有量の調整方法。 - 【請求項２】 取鍋内製錬溶鋼の窒素濃度に応じ、ま
ず、ＲＨ真空脱ガス処理時における攪拌用環流ガスとし
てのＮ2 ガスおよびArガスの吹込み量を制御することに
より該脱ガス処理終了時点の鋼中窒素濃度を粗調整し、
次いで、このときの窒素濃度に応じてタンディッシュの
上ノズルから吹き込むＮ2 ガスとArガスとの混合比を制
御することにより、溶鋼中の窒素濃度を微調整すること
を特徴とする請求項１記載の調整方法。 - 【請求項３】 攪拌用環流ガスとして、まず窒素ガスを
吹込み、次いで製錬溶鋼の窒素濃度に応じてArガスに切
り換えることにより、鋼中窒素濃度を粗調整することを
特徴とする請求項１または２に記載の調整方法。 - 【請求項４】 タンディッシュの上ノズルから吹き込む
混合ガスは、吹込み量が該上ノズルを通過する溶鋼量に
対して、８Nl／ｔ以下となるように制御することを特徴
とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の調整方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7334897A JPH10265826A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 含窒素鋼における窒素含有量の調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7334897A JPH10265826A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 含窒素鋼における窒素含有量の調整方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10265826A true JPH10265826A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13515576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7334897A Pending JPH10265826A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 含窒素鋼における窒素含有量の調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10265826A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014128822A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Kobe Steel Ltd | 高窒素鋼の製造方法 |
| CN108067598A (zh) * | 2018-01-03 | 2018-05-25 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 降低低碳低硅钢连铸头炉钢中氮含量的方法 |
| WO2019044292A1 (ja) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法および薄鋼板の製造方法 |
| CN112676544A (zh) * | 2020-12-11 | 2021-04-20 | 北京首钢股份有限公司 | 一种高氮钢连铸过程中增氮方法 |
| CN114107608A (zh) * | 2021-11-02 | 2022-03-01 | 北京首钢股份有限公司 | 一种炉外精炼中氮含量的控制方法 |
| CN117701829A (zh) * | 2024-02-06 | 2024-03-15 | 包头市威丰稀土电磁材料股份有限公司 | 一种取向硅钢的控氮方法 |
-
1997
- 1997-03-26 JP JP7334897A patent/JPH10265826A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014128822A (ja) * | 2012-12-28 | 2014-07-10 | Kobe Steel Ltd | 高窒素鋼の製造方法 |
| WO2019044292A1 (ja) * | 2017-08-30 | 2019-03-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法および薄鋼板の製造方法 |
| JP6493635B1 (ja) * | 2017-08-30 | 2019-04-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法および薄鋼板の製造方法 |
| CN111032248A (zh) * | 2017-08-30 | 2020-04-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 钢的连续铸造方法及薄钢板的制造方法 |
| CN111032248B (zh) * | 2017-08-30 | 2021-11-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 钢的连续铸造方法及薄钢板的制造方法 |
| CN108067598A (zh) * | 2018-01-03 | 2018-05-25 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 降低低碳低硅钢连铸头炉钢中氮含量的方法 |
| CN112676544A (zh) * | 2020-12-11 | 2021-04-20 | 北京首钢股份有限公司 | 一种高氮钢连铸过程中增氮方法 |
| CN114107608A (zh) * | 2021-11-02 | 2022-03-01 | 北京首钢股份有限公司 | 一种炉外精炼中氮含量的控制方法 |
| CN117701829A (zh) * | 2024-02-06 | 2024-03-15 | 包头市威丰稀土电磁材料股份有限公司 | 一种取向硅钢的控氮方法 |
| CN117701829B (zh) * | 2024-02-06 | 2024-04-26 | 包头市威丰稀土电磁材料股份有限公司 | 一种取向硅钢的控氮方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0347884A2 (en) | Process for vacuum degassing and decarbonization with temperature drop compensating feature | |
| JPH10265826A (ja) | 含窒素鋼における窒素含有量の調整方法 | |
| JP2006283080A (ja) | 高窒素鋼の溶製方法 | |
| KR101104799B1 (ko) | 고 티타늄 고 질소를 함유한 법랑강의 정련 방법 | |
| KR100399220B1 (ko) | 전기강판제조용용강정련방법 | |
| KR970004990B1 (ko) | 극저탄소 스테인레스강의 탈탄 방법 | |
| KR100270109B1 (ko) | 진공탱크를 이용한 용강중의 질소 제거방법 | |
| KR102168833B1 (ko) | 저탄소강의 정련방법 | |
| JPH0741824A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
| JPH07242927A (ja) | 溶鋼の窒素濃度調整方法 | |
| JP3487183B2 (ja) | 溶鋼中窒素濃度の調整方法 | |
| JP3033004B2 (ja) | 低Ｔｉ含有溶鋼の精錬方法 | |
| KR101008087B1 (ko) | 진공 탈가스 장치에서의 용강 탈류방법 | |
| CN115261561B (zh) | 一种钢水钒氮微合金化方法 | |
| JP2000034513A (ja) | 溶鋼中窒素濃度の調整方法 | |
| KR100388857B1 (ko) | 용선탈황용 탈황제의 취입 방법 | |
| KR20230166750A (ko) | 용존산소가 제거된 실리콘강 제조 방법 | |
| JP2976849B2 (ja) | 耐ｈｉｃ鋼の製造方法 | |
| JPH08225819A (ja) | 電気炉溶製溶鋼の脱窒方法 | |
| JP3071445B2 (ja) | 溶鋼の真空精錬における窒素の低減方法 | |
| JPH062896B2 (ja) | 希土類金属による溶鋼の脱窒法 | |
| JPS6345901B2 (ja) | ||
| SU1440049A1 (ru) | Способ легировани стали азотом | |
| RU2150515C1 (ru) | Способ рафинирования высокоуглеродистого расплава металла | |
| RU2156309C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше |