JPH10245827A - Construction method for detached breakwater and structure of detached break water - Google Patents
Construction method for detached breakwater and structure of detached break waterInfo
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- JPH10245827A JPH10245827A JP10110212A JP11021298A JPH10245827A JP H10245827 A JPH10245827 A JP H10245827A JP 10110212 A JP10110212 A JP 10110212A JP 11021298 A JP11021298 A JP 11021298A JP H10245827 A JPH10245827 A JP H10245827A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、海洋構造物の構築
方法及び構造に関し、特に高比重の異形コンクリートブ
ロックを用いる離岸堤の構築方法及び構造に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and structure for constructing an offshore structure, and more particularly to a method and structure for constructing a breakwater using a high-density concrete block.
【０００２】[0002]
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
防波堤の１種として、図２に示すような捨石堤（傾斜
堤）があり、地盤１の上に砕石を投入してグラベルマツ
ト層２を形成し、その上に割石又は異形コンクリートブ
ロックを略台形に積層して中核部３を形成し、その表面
をテトラポット等の異形コンクリートブロック４で覆
い、かつ天端Ｔにある幅をもたせ、両側を傾斜させて全
体形状を略台形に構成している。また、図３及び図６に
示すような混成堤があり、下部に捨石堤を、上部に直立
堤を設けた構成のもの、あるいは前面に、直立堤天端位
置まで消波工を設けた構成のもの等がある。この混成堤
は図３図示のごとく、まず捨石を水中に投じて基礎マウ
ント１０を形成し、その天端部Ｔにケーソン１１を据え
付け、さらにケーソン１１の前側に基礎マウントの前側
傾斜面を覆うようにして異形コンクリートブロック４を
積層した消波工１２を形成して構成される。そしてま
た、図６図示のごとく、被覆コンクリートブロック５で
覆われた基礎マウント１０の上に築工されたケーソン１
１の前側（図面左方）に消波用の異形コンクリートブロ
ック４を天端位置まで高く積層した消波工１２を設けて
構成される。これら防波堤や離岸堤の構築にあたって
は、クレーン船を現場近くに接近させて、資材を現場海
中に投入あるいは現場に積層する等の作業が行われる。
また、港湾への船舶の入・出航の際においては、船舶は
防波堤の近くに接近する。2. Description of the Related Art
As one type of breakwater, there is a rubble levee (inclined levee) as shown in FIG. 2, in which crushed stone is put on the ground 1 to form a gravel matt layer 2, on which a broken stone or a deformed concrete block is substantially trapezoidal. To form a core portion 3, the surface of which is covered with a deformed concrete block 4 such as a tetrapot, has a width at the top end T, and is inclined on both sides to form a generally trapezoidal shape. . In addition, there is a hybrid embankment as shown in FIG. 3 and FIG. 6, in which a rubble embankment is provided at a lower portion and an upright embankment is provided at an upper portion, or a wave breaker is provided on a front surface of the upright embankment to the top end. And others. As shown in FIG. 3, the composite embankment first casts rubble into the water to form a foundation mount 10, mounts a caisson 11 on the top end T thereof, and further covers the front slope of the foundation mount on the front side of the caisson 11. To form a wave breaker 12 in which the deformed concrete blocks 4 are laminated. Further, as shown in FIG. 6, the caisson 1 constructed on the foundation mount 10 covered with the coated concrete block 5
1 is provided on the front side (left side in the drawing) of a wave breaking work 12 in which a deformed concrete block 4 for wave breaking is stacked up to the top position. In constructing these breakwaters and breakwaters, work such as bringing a crane ship close to the site and putting materials into the sea at the site or stacking the materials on the site is performed.
Also, when a ship enters or leaves a port, the ship approaches close to the breakwater.
【０００３】以上のようなクレーン船、船舶の接近の際
に、従来の防波堤におけるごとく、防波堤堤体の入水傾
斜部の傾斜角が緩いと、すなわち水深の浅い堤体の海中
占有部が多くなると、図２図示のごとく、船舶・クレー
ン船Ｓの船底が浅い水中堤体部４’に接触するので、防
波堤近くに接近することができず、その結果、堤体構築
・荷役等の作業がスムーズに実施できない。また、船舶
が暴風、台風時等にその船底を防波堤の浅い堤体部４’
に接して座礁する危険も多くなる。ところで、図５に点
線Ａで示すごとく、地盤が緩やかに海中に延びている通
常の場合での防波堤築工では、傾斜堤の法面傾斜角がさ
ほど問題にならないとしても、同図の実線Ｂで示すごと
く地盤が急峻に海中へ落ち込んでいる箇所で防波堤や離
岸堤の築工をしようとすれば異形コンクリートブロック
層は点線Ｃで示されるごとく際限なく海中に延設すべき
こととなり、結局従来ではそうした急峻な箇所に傾斜堤
・混成堤等の防波堤や離岸堤を築工することは不可能と
されていた。[0003] When a crane ship or a ship as described above approaches, as in the case of a conventional breakwater, if the angle of inclination of the entering slope of the breakwater body is small, that is, if the shallow water body occupies a large portion in the sea. As shown in FIG. 2, the bottom of the ship / crane ship S comes into contact with the shallow submerged levee body portion 4 ', so that it is not possible to approach the breakwater. Can not be implemented. In the event of a storm or typhoon, the ship's bottom is closed to the breakwater body 4 '
There is also a greater danger of stranded in contact with the sea. By the way, as shown by the dotted line A in FIG. 5, in the breakwater construction work in a normal case where the ground extends gently into the sea, even if the slope angle of the slope of the slope does not matter much, the solid line B in FIG. If a breakwater or a breakwater is to be constructed in a place where the ground is steeply falling into the sea as shown by, the deformed concrete block layer must extend infinitely into the sea as shown by the dotted line C. In the past, it has been considered impossible to construct breakwaters or breakwaters such as sloped and mixed embankments in such steep locations.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、以上の課
題を解決すべく研究の結果、これを解決することに成功
した。すなわち本発明は、下記構成の離岸堤の構築方法
及び離岸堤の構造である。 （１）離岸堤を構築する際に、高比重の異形コンクリー
トブロックを用い、かつ通常比重の異形コンクリートブ
ロックを用いる場合に比して、より大きな堤体法面の傾
斜角度にして構築することを特徴とする離岸堤の構築方
法。 （２）離岸堤が、傾斜堤であることを特徴とする前記
（１）項記載の離岸堤の構築方法。 （３）離岸堤が、混成堤であることを特徴とする前記
（１）項記載の離岸堤の構築方法。 （４）異形コンクリートブロックの比重が２．７〜４．
２であることを特徴とする（１）項〜（３）項のいずれ
か１項に記載の離岸堤の構築方法。 （５）異形コンクリートブロックが、粗骨材としての酸
化鉄鉱石及び細骨材としての砂鉄の総量７０〜９０重量
％、水／セメント比０．２５〜０．７のセメントペース
ト５〜３０重量％、シリカヒューム／セメント比０．５
〜２０％のシリカヒューム０．０２５〜３重量％とから
なる重量コンクリート製造用組成物により製造されたも
のであることを特徴とする（１）項〜（４）項のいずれ
か１項に記載の離岸堤の構築方法。 （６）異形コンクリートブロックが、粗骨材としての酸
化鉄鉱石及び細骨材としての砂鉄の総量７０〜９０重量
％、水／セメント比０．２５〜０．７のセメントペース
ト５〜３０重量％、シリカヒューム／セメント比０〜２
０％のシリカヒューム０〜３重量％、超微粉高炉水砕ス
ラグ０．０１〜４重量％とからなる重量コンクリート製
造用組成物により製造されたものであることを特徴とす
る前記（１）項〜（４）項のいずれか１項に記載の離岸
堤の構築方法。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention have succeeded in solving the above problems as a result of research. That is, the present invention relates to a method of constructing a breakwater having the following configuration and a structure of the breakwater. (1) When constructing a breakwater, use a deformed concrete block with a high specific gravity and a larger slope angle of the embankment slope than when using a deformed concrete block with a normal specific gravity. A method for constructing a breakwater characterized by the following characteristics. (2) The method for constructing a breakwater according to the above (1), wherein the breakwater is an inclined levee. (3) The method for constructing a breakwater according to the above (1), wherein the breakwater is a hybrid levee. (4) The specific gravity of the deformed concrete block is 2.7 to 4.
2. The method for constructing a breakwater according to any one of the above items (1) to (3). (5) The deformed concrete block is composed of iron oxide ore as a coarse aggregate and iron sand as a fine aggregate in a total amount of 70 to 90% by weight, and a cement paste having a water / cement ratio of 0.25 to 0.7% in a cement paste of 5 to 30% by weight. , Silica fume / cement ratio 0.5
The composition according to any one of items (1) to (4), wherein the composition is produced by using a composition for producing concrete by weight, comprising from 0.025 to 3% by weight of silica fume of from 20 to 20%. Method of construction of a breakwater on the shore. (6) The modified concrete block is composed of iron oxide ore as a coarse aggregate and iron sand as a fine aggregate in a total amount of 70 to 90% by weight, and a cement paste having a water / cement ratio of 0.25 to 0.7 to 5 to 30% by weight. , Silica fume / cement ratio 0-2
The above item (1), which is produced by using a composition for producing heavy concrete comprising 0 to 3% by weight of 0% silica fume and 0.01 to 4% by weight of granulated blast furnace slag. The method for constructing a breakwater according to any one of items (4) to (4).
【０００５】（７）粗骨材の一部として砂利を用い、ま
た細骨材の一部として砂を用いることを特徴とする
（５）項又は（６）項に記載の離岸堤の構築方法。 （８）細骨材としての砂鉄が、酸化鉄鉱石の粉鉱である
ことを特徴とする（５）項〜（７）項のいずれか１項に
記載の離岸堤の構築方法。 （９）離岸堤の構築方法が、地盤が急峻に海中へ落ち込
んでいる箇所に採用されることを特徴とする（１）項〜
（８）項のいずれか１項に記載の離岸堤の構築方法。 （１０）離岸堤の構造において、堤体法面が、高比重の
異形コンクリートブロックで被覆され、かつ通常比重の
異形コンクリートブロックを用いる場合に比して、より
大きな傾斜角度で構築されてなることを特徴とする離岸
堤の構造。 （１１）離岸堤が、傾斜堤であることを特徴とする前記
（１０）項記載の離岸堤の構造。 （１２）離岸堤が、混成堤であることを特徴とする前記
（１０）項記載の離岸堤の構造。 （１３）異形コンクリートブロックの比重が、２．７〜
４．２であることを特徴とする（１０）項〜（１２）項
のいずれか１項に記載の離岸堤の構造。 （１４）離岸堤が、地盤が急峻に海中へ落ち込んでいる
箇所に構築されてなることを特徴とする前記（１０）項
〜（１３）項のいずれか１項に記載の離岸堤の構造。(7) Construction of a breakwater as described in (5) or (6), wherein gravel is used as a part of the coarse aggregate and sand is used as a part of the fine aggregate. Method. (8) The method for constructing a breakwater according to any one of (5) to (7), wherein the iron sand as fine aggregate is iron oxide ore fine powder. (9) The method of constructing a breakwater is adopted in a place where the ground is steeply falling into the sea, (1) to (1).
(8) The method for constructing a breakwater according to any one of the above (8). (10) In the structure of the breakwater, the embankment slope is covered with a high-density deformed concrete block, and is constructed with a larger inclination angle than in the case of using a normal-density deformed concrete block. The structure of the breakwater that is characterized by the following. (11) The structure of the breakwater according to the above (10), wherein the breakwater is an inclined levee. (12) The structure of the breakwater according to the above (10), wherein the breakwater is a hybrid levee. (13) The specific gravity of the deformed concrete block is 2.7-
4.2. The structure of the breakwater according to any one of items (10) to (12), wherein the structure is 4.2. (14) The breakwater according to any one of the above (10) to (13), wherein the breakwater is constructed at a location where the ground is steeply falling into the sea. Construction.
【０００６】上記においては特に、異形コンクリートブ
ロックの比重が２．７〜４．２であることが好ましく、
その異形コンクリートブロック製品として好ましいもの
は、異形コンクリートブロックが、粗骨材としての酸化
鉄鉱石及び細骨材としての砂鉄の総量７０〜９０重量
％、水／セメント比０．２５〜０．７のセメントペース
ト５〜３０重量％、シリカヒューム／セメント比０．５
〜２０％のシリカヒューム０．０２５〜３重量％とから
なる重量コンクリート製造用組成物により製造されたも
のである。なお、粗骨材の一部として砂利を、また細骨
材の一部として砂を用いることにより、異形コンクリー
トブロックの比重を任意に調整することもできる。さら
に、粗骨材の酸化鉄鉱石として、酸化鉄鉱石の塊鉱を、
細骨材の砂鉄として、酸化鉄鉱石の粉鉱を用いてもよ
い。次に以上のごとく、本発明を構成した理由を述べ
る。本発明者は、まず前記船底接触等が生ずる危険を解
消するための方策を種々思考した結果、防波堤堤体の水
中埋没部分を少なくすること、その方策の一つとして図
１図示のごとく堤体傾斜角を大きくする（傾斜角α２）
ことに想到した。ところで、傾斜角を大きくするといっ
ても、単に傾斜角を大きく設計したのでは、防波堤は台
風時等の強力な波力により堤体が破壊されてしまう。防
波堤、離岸堤、護岸等の構築には越波防止、波圧軽減の
ため堤体傾斜部に異形コンクリートブロックが使用さ
れ、法面（傾斜面）の被覆石の安定性の算出には、次式
（ハドソン公式）が適用される。In the above, it is particularly preferable that the specific gravity of the deformed concrete block is 2.7 to 4.2,
Preferred as the modified concrete block product is a modified concrete block having a total amount of iron oxide ore as a coarse aggregate and iron sand as a fine aggregate of 70 to 90% by weight, and a water / cement ratio of 0.25 to 0.7. 5-30% by weight of cement paste, silica fume / cement ratio 0.5
-20% silica fume 0.025-3% by weight. By using gravel as a part of the coarse aggregate and sand as a part of the fine aggregate, the specific gravity of the deformed concrete block can be arbitrarily adjusted. Furthermore, as iron oxide ore of coarse aggregate, lump ore of iron oxide ore,
Iron oxide ore fines may be used as the iron sand of the fine aggregate. Next, as described above, the reason for configuring the present invention will be described. The present inventor first considered various measures for eliminating the danger of the above-mentioned contact with the bottom of the ship, and as a result, reduced the underwater buried portion of the breakwater embankment. As one of the measures, the embankment as shown in FIG. Increase the tilt angle (tilt angle α 2 )
I came to that. By the way, even if the inclination angle is increased, if the inclination angle is simply designed, the breakwater will be destroyed by strong wave force during a typhoon or the like. For the construction of breakwaters, breakwaters, seawalls, etc., deformed concrete blocks are used at the slopes of the embankment to prevent wave overtopping and reduce wave pressure. The equation (Hudson formula) applies.
【０００７】 ただし、 Ｗ：異形コンクリートブロック１個の安定所要重量
（ｔ） γγ：異形コンクリートブロックの空中比重 α：法面勾配の角度（°） Ｈ：設計波高（ｍ） ω０：海水の比重 Ｋｄ：被害係数、捨石の特性と移動の程度によって変わ
る係数で捨石全個数に対する移動個数の比で示される。 本発明者らは該式から、法面の傾斜角度を大きくするに
は、異形コンクリートブロックの比重を高めることが非
常に有効であることを想起し、該観点に基づいて、本発
明をなすに至ったものである。本発明者はこうした観点
から上記ハドソン公式を分析した結果、異形コンクリー
トブロックの比重を高くすれば法面傾斜角（すなわち、
ｃｏｔαの逆数）を大きくできることに気付いた。こう
した思考から本発明をなすに至ったものであるが、従来
は離岸堤法面の傾斜角を大きくすることができなく、前
記のごとくその構築が容易でなく、船舶接近の危険等も
あった。[0007] Where, W: Required stable weight of one deformed concrete block (t) γ γ : Air specific gravity of deformed concrete block α: Angle of slope slope (°) H: Design wave height (m) ω 0 : Specific gravity of seawater Kd: Damage coefficient, a coefficient that varies depending on the characteristics of rubble and the degree of movement, and is indicated by the ratio of the number of pieces moved to the total number of rubble. The present inventors have recalled from the above formula that it is very effective to increase the specific gravity of the deformed concrete block in order to increase the slope angle of the slope, and based on this viewpoint, the present invention has been made. It has been reached. The present inventor analyzed the Hudson's formula from such a viewpoint. As a result, if the specific gravity of the deformed concrete block is increased, the slope angle (ie,
(reciprocal of cotα) can be increased. Although the present invention has been made based on such thinking, conventionally, it has been impossible to increase the slope angle of the breakwater slope, as described above, the construction is not easy, and there is a danger of approaching the ship. Was.
【０００８】さて、異形コンクリートブロックとして
は、比重が従来の２．５以下の異形コンクリートブロッ
クを使用するのではなく、本発明では従来よりかなり比
重が高い、２．７〜４．２の高比重の異形コンクリート
ブロックを使用することが好ましい。特に好ましくは、
本出願人の特許に係る特許第２６９７０５９号公報記載
の重量コンクリート製異形コンクリートブロックの使用
が好ましい。これは例えば、粗骨材としての酸化鉄鉱石
及び細骨材としての砂鉄の総量７０〜９０重量％、水／
セメント比０．２５〜０．７のセメントペースト５〜３
０重量％、シリカヒューム／セメント比０．５〜２０％
のシリカヒューム０．０２５〜３重量％とからなること
を特徴とする重量コンクリート製造用組成物により製造
される。 なお、上記においてはさらに超微粉の高炉水
砕スラグを加配してもよく、この場合組成物組成比は、
粗骨材としての酸化鉄鉱石及び細骨材としての砂鉄の総
量７０〜９０重量％、水／セメント比０．２５〜０．７
のセメントペースト５〜３０重量％、シリカヒューム／
セメント比０〜２０％のシリカヒューム０〜３重量％、
超微粉高炉水砕スラグ０．０１〜４重量％とからなるも
のが好ましい。従来、重量コンクリートの製造において
は、かんらん石、各種鉄鉱石などの粗骨材に砂などの細
骨材とセメント、水とを混合して、これを打設施工して
いたが、粗骨材の鉄鉱石は比重が高いため、施工時に下
方へ沈んでしまう分離現象が生じ、その結果不均質な組
成の機械的、化学的特性の劣化した重量コンクリート製
品となってしまう問題があった。上記特許第２６９７０
５９号公報記載発明では、細骨材に比重の高い砂鉄を使
用し、そして混和剤にシリカヒューム又は高炉水砕スラ
グ超微粉末を加えることにより、その分離現象の発生を
阻止したものである。As a modified concrete block, instead of using a modified concrete block having a specific gravity of 2.5 or less in the related art, the present invention has a considerably higher specific gravity than the conventional concrete block, ie, a high specific gravity of 2.7 to 4.2. It is preferable to use a deformed concrete block. Particularly preferably,
It is preferable to use a heavy concrete deformed concrete block described in Japanese Patent No. 2697059 according to the present applicant's patent. This is, for example, the total amount of iron oxide ore as coarse aggregate and iron sand as fine aggregate 70-90% by weight, water /
Cement paste 5-3 with cement ratio 0.25-0.7
0% by weight, silica fume / cement ratio 0.5-20%
Of silica fume of 0.025 to 3% by weight. In the above, blast furnace granulated slag of ultra-fine powder may be added, and in this case, the composition ratio of the composition is
70-90% by weight of iron oxide ore as coarse aggregate and iron sand as fine aggregate, water / cement ratio of 0.25-0.7
5-30% by weight of cement paste, silica fume /
0 to 3% by weight of silica fume having a cement ratio of 0 to 20%,
What consists of 0.01-4 weight% of ultra-pulverized granulated blast furnace slag is preferred. Conventionally, in the production of heavy-duty concrete, fine aggregate such as sand, cement and water were mixed with coarse aggregate such as olivine and various iron ores, and this was cast and constructed. Since the iron ore used as the material has a high specific gravity, a separation phenomenon occurs in which the iron ore sinks downward during construction, and as a result, there is a problem that a heavy concrete product having a heterogeneous composition and deteriorated mechanical and chemical properties is obtained. Patent No. 26970 mentioned above
In the invention described in Japanese Patent No. 59, the use of iron sand having a high specific gravity as the fine aggregate and addition of silica fume or ultra-fine granulated blast furnace slag to the admixture prevent the separation phenomenon from occurring.
【０００９】さらに、粗骨材に酸化鉄鉱石を用いること
により、水、海水等の化学環境に対する安定性を高める
ことができた。骨材と水、海水との接触に際しては、骨
材が硫化鉱であると、硫黄分が気、水中の酸素、水及び
セメントから生成する水酸化カルシウムと反応して (1)硫化鉄＋酸素＋水又は海水＋水酸化カルシウム→
［膨張］：石膏＋水酸化鉄(2)石膏＋アルミン酸カルシ
ウム（セメント中の）＋水→［膨張］：エトリンガイト となり、組織内に膨張現象が生じる結果、重量コンクリ
ートの機械的強度が劣化し、化学的特性も劣化する。こ
れに対して、該発明では粗骨材及び細骨材の両者に酸化
鉄鉱石を用いるため、海水等の化学的環境下で優れた安
定性を有するものとなる。そして施工時に高比重骨材と
セメントペーストとの比重差による分離が阻止でき、ブ
リージング抵抗性も増し、機械的強度、耐摩耗性の優れ
た重量コンクリートが提供できる。該発明により得られ
た重量コンクリートは、比重が２．７〜４．２と非常に
高く、かつ機械的強度が優れているため、砕波衝撃を受
ける異形コンクリートブロック(防波堤、離岸堤)などに
好適に適用できる。Further, by using iron oxide ore as the coarse aggregate, the stability to the chemical environment such as water and seawater could be improved. When the aggregate is in contact with water and seawater, if the aggregate is sulfide ore, sulfur reacts with air, oxygen in water, calcium hydroxide generated from water and cement, and (1) iron sulfide + oxygen + Water or seawater + calcium hydroxide →
[Expansion]: gypsum + iron hydroxide (2) gypsum + calcium aluminate (in cement) + water → [expansion]: Ettringite, resulting in swelling phenomenon in the structure, resulting in deterioration of the mechanical strength of heavy concrete. And the chemical properties are also degraded. On the other hand, in the present invention, since iron oxide ore is used for both the coarse aggregate and the fine aggregate, it has excellent stability under a chemical environment such as seawater. Further, at the time of construction, separation due to the specific gravity difference between the high specific gravity aggregate and the cement paste can be prevented, the breathing resistance can be increased, and a heavy concrete excellent in mechanical strength and wear resistance can be provided. The heavy concrete obtained by the present invention has a very high specific gravity of 2.7 to 4.2 and excellent mechanical strength, so that it can be used for deformed concrete blocks (breakwaters, breakwaters) and the like which are subjected to breaking waves. It can be suitably applied.
【００１０】本発明によれば、図１に実線で示するごと
く、水中堤体部４’法面を堤体側に退去させることがで
きた（法面傾斜角を大きくした）ため、船舶、クレーン
船等Ｓが防波堤や離岸堤に近付いても、船底が水中堤体
４’に接触することがなくなる。そしてまた、傾斜角が
大きくなった結果、法面距離が短くなったので、法面を
構築するのに要する異形コンクリートブロック量も大幅
に削減されることとなった。According to the present invention, as shown by the solid line in FIG. 1, the slope of the submerged embankment portion 4 'can be retreated to the embankment side (increased slope angle), so that the ship, crane Even when the ship or the like S approaches the breakwater or the breakwater, the bottom of the ship does not contact the underwater body 4 '. Also, as a result of the increase in the inclination angle, the slope distance was shortened, so that the amount of deformed concrete blocks required for constructing the slope was greatly reduced.
【００１１】[0011]
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の態様を図面に
基づいて説明する。図４に示す傾斜堤の構築例につい
て、従来法による場合と本発明方法による場合を比較・
検討する。傾斜堤の堤体として、異形コンクリートブロ
ック４の多数個を築工し、法面を形成した。なお、法面
傾斜角は従来法をα１，本発明実施例法をα２とする。
なおこの場合、水深ｈｄは２０ｍ、堤体高さＤは３０
ｍ、とする。そこで、従来の普通コンクリートで製造さ
れた異形コンクリートブロックを使用して該傾斜堤を構
築した場合と、本発明の高比重コンクリートで製造され
た異形コンクリートブロックを使用して傾斜堤を構築し
た場合における、所要異形コンクリートブロック数、所
要型枠量、所要作業量等について比較、検討する。な
お、計算根拠は前掲と同じ下記ハドソン公式により行
う。 検討例１（従来例）： 従来法の異形コンクリートブロック（比重２．３）を使
用した場合。ただし、 Ｗ１：異形コンクリートブロック１個の安定所要 重量（ｔ） γγ：異形コンクリートブロックの比重＝２．３ α１：法面勾配の角度（°）１８．４３° ｃｏｔα１＝ｃｏｔ１８．４３°＝３．０ Ｈ： 設計波高（ｍ）＝１２．５ｍ ω０：海水の比重＝１．０３ Ｋｄ：被害係数（異形材、被害率によって定まる係数）＝１０ とした場合 すなわち、異形コンクリートブロック１個の所要重量は
約８０ｔであり、この１個を製造するのに、いわゆる８
０ｔ用成形型枠を必要とする。 検討例２（本発明実施例）：本発明実施例の異形コンクリートブロック（比重３．
８）を使用した場合。 ただし、 Ｗ２：異形コンクリートブロック１個の安定所要重量
（ｔ） γγ：異形コンクリートブロックの比重＝３．８ α１：法面勾配の角度（°）３３．６９° ｃｏｔα２＝ｃｏｔ３３．６９°＝１．５ Ｈ： 設計波高（ｍ）＝１２．５ｍ ω０：海水の比重＝１．０３ Ｋｄ：被害係数（異形材、被害率によって定まる係数）
＝１０ とした場合 ここで異形コンクリートブロック１個の成形に必要な成
形用型枠について計算すると、比重２．３の異形コンク
リートブロックの場合は８０ｔ型枠が必要であるが、比
重３．８の高比重異形コンクリートブロックの場合は、 すなわち、所要型枠は１６ｔ用型枠で足りることとな
る。この結果、本実施例によれば異形コンクリートブロ
ックを製造するに際し、従来例におけるごとき８０ｔ用
の大型の型枠を用いることなく、取り扱いの容易な汎用
の小型型枠（１６ｔ用型枠）が使用でき、作業性がよい
ものとなる。ここで、図４に従来例と本発明実施例によ
る傾斜堤の構築における比較図を示す。図において、 防波堤設置水深ｈｄ −２０ｍ 防波堤天端巾 Ｔ’ １０ｍ 防波堤堤体高さＤ ３０ｍ 設計波高 Ｈ １２．５ｍ ブロック安定係数Ｋｄ １０ 海水の比重 １．０３ 普通コンクリート（従来例）の比重 ２．３ 高比重コンクリート（本実施例）の比重 ３．８ ｌ１：４５ｍ，ｌ２：９０ｍ， Ｌ２：２×ｌ２＋Ｔ’＝１９０ｍ， Ｌ１：２×ｌ１＋Ｔ’＝１００ｍ 以上においては、（ａ）普通コンクリートブロック（比重２．３）使用の
場合 コンクリートブロックの堤体断面積Ａａ＝３，００
０ｍ２ 法勾配１：３，傾斜角α１＝１８．４３° Ａａ＝（Ｔ’＋Ｌ２）×Ｄ／２ ＝（１０＋１９０）×３０／２ ＝３，０００ｍ２ 堤体１ｍ当たりの使用コンクリート体積Ｖａ＝１，
５００ｍ３／ｍ 空隙率 ０．５ Ｖａ＝３，０００×０．５＝１，５００ｍ３／ｍ 公有水面の堤長１．０ｍ当たりの占有面積Ｓａ Ｓａ＝Ｌ２ｍ２／ｍ＝１９０．０ｍ２／ｍ（ｂ）高比重コンクリートブロック（比重３．８）使用
の場合 高比重コンクリートの堤体断面積Ａｂ＝１，６５０
ｍ２ 法勾配１：１．５，傾斜角α２＝３３．６９° Ａｂ＝（Ｔ’＋Ｌ１）×Ｄ／２ ＝（１０＋１００）×３０／２ ＝１，６５０ｍ２ 堤体１ｍ当たりの使用コンクリート体積Ｖｂ＝８２
５ｍ３ 空隙率 ０．５ Ｖｂ＝１，６５０×０．５＝８２５ｍ３／ｍ 公有水面の堤長１．０ｍ当たりの占有面積Ｓｂ Ｓｂ＝Ｌ１ｍ２／ｍ＝１００．０ｍ２／ｍ（ｃ）高比重コンクリートブロック（比重3．03）使用
の場合 但し、 高比重コンクリートの比重 ３．０３ ｌ3：６０ｍ，Ｔ’＝１０ｍ， Ｌ3＝２×ｌ3＋Ｔ’＝（２×６０）＋１０＝１３０ｍ 高比重コンクリートの堤体断面積Ａｃ＝２，１００
ｍ２ 法勾配１：２，傾斜角α3＝２６．３０° Ａｃ＝（Ｔ’＋Ｌ3）×Ｄ／２ ＝（１０＋１３０）×３０／２ ＝２，１００ｍ２ 堤体１ｍ当たりの使用コンクリート体積Ｖｃ＝１，
０５０ｍ３ 空隙率 ０．５ Ｖｃ＝２，１００×０．５＝１，０５０ｍ３／ｍ 公有水面の堤長１．０ｍ当たりの占有面積Ｓｃ Ｓｃ＝Ｌ3ｍ２／ｍ＝１３０ｍ２／ｍ 以上の結果をまとめて表１に示す。Embodiments of the present invention will now be described with reference to the drawings. The construction example of the sloped dike shown in Fig. 4 was compared between the case using the conventional method and the case using the method of the present invention.
consider. A large number of irregularly shaped concrete blocks 4 were constructed as slope bodies of the embankment to form slopes. The slope angle of the slope is α 1 in the conventional method and α 2 in the method of the present invention.
In this case, the water depth hd is 20 m and the embankment height D is 30
m. Therefore, in the case where the inclined levee is constructed using a deformed concrete block made of conventional ordinary concrete, and in the case where an inclined levee is constructed using the deformed concrete block produced with the high specific gravity concrete of the present invention. The required number of deformed concrete blocks, required formwork, required work, etc. are compared and examined. The calculation basis is based on the following Hudson formula as described above. Study example 1 (conventional example): A case where a deformed concrete block (specific gravity: 2.3) of the conventional method is used. Here, W 1 : required stable weight of one deformed concrete block (t) γ γ : specific gravity of the deformed concrete block = 2.3 α 1 : angle of slope slope (°) 18.43 ° cot α 1 = cot 18.43 ° = 3.0 H: Design wave height (m) = 12.5 m ω 0 : Specific gravity of seawater = 1.03 Kd: Damage coefficient (coefficient determined by deformed material, damage rate) = 10 That is, the required weight of one deformed concrete block is about 80 tons, and to manufacture this one, a so-called 8
A mold for 0t is required. Study example 2 (Example of the present invention): deformed concrete block of the example of the present invention (specific gravity 3.
When 8) is used. Here, W 2 : required stable weight of one deformed concrete block (t) γ γ : specific gravity of the deformed concrete block = 3.8 α 1 : angle of slope slope (°) 33.69 ° cot α 2 = cot 33.69 ° = 1.5 H: Design wave height (m) = 12.5 m ω 0 : Specific gravity of seawater = 1.03 Kd: Damage coefficient (coefficient determined by deformed material and damage rate)
= 10 Here, when calculating for the forming formwork required for forming one deformed concrete block, a deformed concrete block having a specific gravity of 2.3 requires an 80t formwork, but a high specific gravity deformed concrete block having a specific gravity of 3.8. In the case of, In other words, the required formwork is sufficient for the 16t formwork. As a result, according to the present embodiment, when manufacturing a deformed concrete block, a general-purpose small formwork (formation for 16t) that is easy to handle is used without using a large formwork for 80t as in the conventional example. And workability is improved. Here, FIG. 4 shows a comparison diagram in the construction of the slope embankment according to the conventional example and the embodiment of the present invention. In the figure, breakwater installation water depth hd-20 m Breakwater top end width T '10 m Breakwater body height D 30 m Design wave height H 12.5 m Block stability coefficient Kd 10 Specific gravity of seawater 1.03 Specific gravity of ordinary concrete (conventional example) 2.3 Specific gravity of high specific gravity concrete (this example) 3.8 l 1 : 45 m, l 2 : 90 m, L 2 : 2 × l 2 + T ′ = 190 m, L 1 : 2 × l 1 + T ′ = 100 m (A) Use of ordinary concrete block (specific gravity 2.3)
In this case, the concrete block embankment cross-sectional area Aa = 3,000
0m 2 method gradient 1: 3, inclination angle α 1 = 18.43 ° Aa = (T ′ + L 2 ) × D / 2 = (10 + 190) × 30/2 = 3,000 m 2 Concrete volume used per 1 m of embankment Va = 1,
500 m 3 / m Porosity 0.5 Va = 3,000 × 0.5 = 1,500 m 3 / m Occupied area per 1.0 m of levee length of public water surface Sa Sa = L 2 m 2 /m=190.0 m 2 / m (b) Use high specific gravity concrete block (specific gravity 3.8)
In the case of high specific gravity concrete embankment cross-sectional area Ab = 1,650
m 2 Method Gradient 1: 1.5, the inclination angle α 2 = 33.69 ° Ab = ( T '+ L 1) × D / 2 = (10 + 100) × 30/2 = 1,650m 2 used per dam 1m Concrete volume Vb = 82
5 m 3 porosity 0.5 Vb = 1,650 × 0.5 = 825 m 3 / m Occupied area Sb per m of 1.0 m in length of the public water surface Sb = L 1 m 2 /m=100.0 m 2 / m ( c) Use high specific gravity concrete block (specific gravity 3.03)
For However, high density concrete gravity 3.03 l 3: 60m, T ' = 10m, L 3 = 2 × l 3 + T' = (2 × 60) + 10 = embankment cross-sectional area of 130m high density concrete Ac = 2,100
m 2 method gradient 1: 2, inclination angle α 3 = 26.30 ° Ac = (T ′ + L 3 ) × D / 2 = (10 + 130) × 30/2 = 2,100 m 2 Concrete volume used per m of embankment Vc = 1,
050M 3 porosity 0.5 Vc = 2,100 × 0.5 = 1,050m 3 / m area occupied by the crest length per 1.0m of Public Waters Sc Sc = L 3 m 2 / m = 130m 2 / m or more Table 1 summarizes the results.
【００１２】[0012]
【表１】 [Table 1]
【００１３】表１に示すごとく、従来法（比重２．３）
による場合に比し、本発明実施例（例えば比重３．８）
による場合では、異形コンクリートブロック１個の所要
重量も非常に少なくすることができ、異形コンクリート
ブロック製造のために使用する型枠も非常に小さなもの
でよいこととなり、さらに堤体傾斜角度を大きくするこ
とができるため、堤体断面積も縮小（約１／２）するこ
とができる。そして、異形コンクリートブロックの使用
量は大幅に縮減でき、さらに堤体の水面占用面積（堤体
の投影面積）も格段に低減することができる。こうした
改善は従来に類例のない格別顕著なものである。本発明
方法による利点をまとめると下記のごときものである。 （１）堤体法面勾配が従来例より大きいので、ブームリ
ーチの短い作業クレーン船（すなわち、小型クレーン
船）による施工が可能となり、施工工期も短縮できる。 （２）堤体の水面占有投影面積が小さい（法面部分の水
深が深い）ため、船舶就航の阻害（座礁、船底損傷等）
を僅少にすることができる。 （３）図５図示のごとく、通常の海底地盤勾配Ａに比し
て、海底地盤勾配Ｂが大きい場合には、一般コンクリー
トの異形ブロックの場合は、法面傾斜角αaを例えば１
８．４３°と小さく取らざるを得ないときには、堤体断
面積が非常に大きくなり、使用異形コンクリートブロッ
クの量は膨大なものとなり、かつ施工期間も非常に長期
化する。また、設計法面勾配が海底地盤勾配に近い場合
には、実質上施工が不能であるところ、高比重の異形コ
ンクリートブロックを使用する本発明によれば、法面Ｅ
傾斜角αｂを例えば３３．６９°と大きくとることがで
き、海底地盤勾配の急峻な個所でも施工地点として選定
することが可能となり、築工選択地域範囲を広くするこ
とができる。また、図６に示すごとく、混成堤において
も、本発明方法によれば消波工の法面傾斜角を大きくと
ることができるため、従来法では不可能である急峻な海
底地盤地形の箇所にも混成堤を築工することができる。 （４）高比重異形コンクリートブロックの所要重量が小
さいために、築工に際して一般の異形コンクリートブロ
ックの取り扱い施工機械より小規模で汎用性のある機械
を用いて容易に施工ができる。 （５）高比重異形コンクリートブロックの堤体断面が大
幅に縮減されたものであるため、完成断面に至るまでの
施工工期が短縮できる。そのため、施工時における不時
の高波を受ける危険のチャンスが少なくなる。As shown in Table 1, the conventional method (specific gravity 2.3)
Example of the present invention (for example, specific gravity of 3.8)
In this case, the required weight of one deformed concrete block can be extremely reduced, the formwork used for manufacturing the deformed concrete block can be very small, and the inclination angle of the embankment is further increased. Therefore, the cross-sectional area of the embankment can be reduced (about １ ／). The amount of the deformed concrete block used can be greatly reduced, and the area occupied by the water surface of the embankment (projected area of the embankment) can be significantly reduced. These improvements are unique and unprecedented. The advantages of the method of the present invention are summarized as follows. (1) Since the slope of the embankment slope is larger than in the conventional example, the work can be performed by a working crane ship (that is, a small crane ship) having a short boom reach, and the construction period can be shortened. (2) Since the projected area of the embankment on the water surface is small (the depth of the slope is deep), the operation of the vessel is hindered (grounding, damage to the bottom of the ship, etc.).
Can be minimized. (3) As shown in FIG. 5, when the seabed ground slope B is larger than the normal seabed ground slope A, in the case of a general concrete deformed block, the slope angle αa is set to 1 for example.
If it has to be as small as 8.43 °, the embankment cross-sectional area becomes very large, the amount of deformed concrete blocks used becomes enormous, and the construction period becomes very long. Further, when the design slope is close to the seabed ground slope, the construction is practically impossible. According to the present invention using the deformed concrete block having a high specific gravity, the slope E
The inclination angle αb can be as large as, for example, 33.69 °, and it can be selected as a construction point even at a location where the seabed ground gradient is steep, and the construction selection area range can be widened. Further, as shown in FIG. 6, even in a hybrid embankment, the method of the present invention can increase the slope angle of a wave-breaking work, so that it can be used in a steep submarine ground topography that is impossible with the conventional method. Can also build a hybrid embankment. (4) Since the required weight of the high-density deformed concrete block is small, construction can be easily performed by using a general-purpose machine that is smaller than a general-purpose concrete block handling and construction machine. (5) Since the cross section of the embankment of the high-density deformed concrete block is significantly reduced, the construction period required to reach the completed section can be shortened. Therefore, there is less chance of danger of receiving unexpected high waves during construction.
【００１４】[0014]
【発明の効果】以上のとおり本発明によれば、従来例に
比較して格段に優れた下記のごとき作用効果が得られ
る。 （１）堤体法面勾配が従来例より大きいので、ブームリ
ーチの短い作業クレーン船（すなわち、小型クレーン
船）による施工が可能となり、施工工期も短縮できる。 （２）堤体の水面占有投影面積が小さい（法面部分の水
深が深い）ため、船舶就航の阻害（座礁、船底損傷等）
を僅少にすることができる。 （３）従来、海底地盤勾配が急峻な個所では堤体施工が
実質上不能であったところ、本発明によれば、海底地盤
勾配の急峻な個所でも施工が可能となり、傾斜堤体施工
地点としての選択地域範囲を広くすることができる。 （４）高比重異形コンクリートブロックの所要重量が小
さいために、築工に際して一般の異形コンクリートブロ
ックの取り扱い施工機械より小規模で汎用性のある機械
を用いて容易に施工ができる。 （５）高比重異形コンクリートブロックの堤体断面が大
幅に縮減されたものであるため、完成断面に至るまでの
施工工期が短縮できる。そのため、施工時における不時
の高波を受ける危険のチャンスが少なくなる。As described above, according to the present invention, the following advantageous effects can be obtained, which are much better than the conventional example. (1) Since the slope of the embankment slope is larger than in the conventional example, the work can be performed by a working crane ship (that is, a small crane ship) having a short boom reach, and the construction period can be shortened. (2) Since the projected area of the embankment on the water surface is small (the depth of the slope is deep), the operation of the vessel is hindered (grounding, damage to the bottom of the ship, etc.).
Can be minimized. (3) Conventionally, embankment construction was practically impossible at a location where the seabed ground gradient is steep. According to the present invention, construction is possible even at a location where the seabed ground gradient is steep. The selected area range can be widened. (4) Since the required weight of the high-density deformed concrete block is small, construction can be easily performed by using a general-purpose machine that is smaller than a general-purpose concrete block handling and construction machine. (5) Since the cross section of the embankment of the high-density deformed concrete block is significantly reduced, the construction period required to reach the completed section can be shortened. Therefore, there is less chance of danger of receiving unexpected high waves during construction.
【図１】本発明方法による堤体の断面状態図と従来法に
おける堤体断面状態図、FIG. 1 is a sectional view of a bank body according to the method of the present invention, and a sectional view of a bank body according to a conventional method.
【図２】従来法における傾斜堤断面状態図、FIG. 2 is a diagram showing a cross section of an inclined levee in a conventional method,
【図３】従来法における混成堤断面状態図、FIG. 3 is a diagram showing a cross section of a hybrid embankment in a conventional method,
【図４】傾斜堤の従来法と本発明実施例法との比較説明
断面図、FIG. 4 is a cross-sectional view for explaining a comparison between the conventional method of the inclined levee and the method of the embodiment of the present invention;
【図５】本発明実施例による急峻な海底地盤に傾斜堤を
築工した場合と、従来法による築工の場合との比較説明
図断面図、FIG. 5 is a cross-sectional view for explaining a comparison between a case where an inclined levee is constructed on a steep seabed ground according to an embodiment of the present invention and a case where construction is performed by a conventional method;
【図６】本発明実施例による急峻な海底地盤に混成堤を
築工した場合と、従来法により築工した場合の比較説明
断面図を各々示す。FIG. 6 is a cross-sectional view illustrating a comparative example in which a hybrid embankment is constructed on a steep submarine ground according to an embodiment of the present invention, and a case in which a hybrid embankment is constructed by a conventional method.
１：地盤，２：グラベルマット層，３：中核部，４：異
形コンクリートブロック，５：被覆コンクリートブロッ
ク，４’：水中堤体部，１０：基礎マウント， １１：
ケーソン，１２：消波工 Ａ：急峻な地盤法面， Ｂ：緩やかな地盤法面，Ｃ：従
来例法面，Ｄ：実施例法面，Ｔ：天端，Ｓ：クレーン船1: ground, 2: gravel mat layer, 3: core, 4: deformed concrete block, 5: coated concrete block, 4 ': submerged embankment, 10: foundation mount, 11:
Caisson, 12: Wave breaker A: Steep ground slope, B: Gentle ground slope, C: Conventional slope, D: Working slope, T: Top end, S: Crane ship
Claims (14)
クリートブロックを用い、かつ通常比重の異形コンクリ
ートブロックを用いる場合に比して、より大きな堤体法
面の傾斜角度にして構築することを特徴とする離岸堤の
構築方法。When building a breakwater, a concrete block having a high specific gravity is used, and a larger slope angle of the slope of the embankment is used as compared with a case where a deformed concrete block having a normal specific gravity is used. A method of constructing a breakwater, characterized by the following:
請求項１記載の離岸堤の構築方法。2. The method according to claim 1, wherein the quay is an inclined levee.
請求項１記載の離岸堤の構築方法。3. The method according to claim 1, wherein the breakwater is a hybrid breakwater.
〜４．２であることを特徴とする請求項１ないし３のい
ずれか１項に記載の離岸堤の構築方法。4. The modified concrete block has a specific gravity of 2.7.
The method for constructing a breakwater according to any one of claims 1 to 3, wherein
ての酸化鉄鉱石及び細骨材としての砂鉄の総量７０〜９
０重量％、水／セメント比０．２５〜０．７のセメント
ペースト５〜３０重量％、シリカヒューム／セメント比
０．５〜２０％のシリカヒューム０．０２５〜３重量％
とからなる重量コンクリート製造用組成物により製造さ
れたものであることを特徴とする請求項１ないし４のい
ずれか１項に記載の離岸堤の構築方法。5. The modified concrete block has a total amount of iron oxide ore as a coarse aggregate and iron sand as a fine aggregate of 70-9.
0% by weight, 5-30% by weight of cement paste having a water / cement ratio of 0.25-0.7, 0.025-3% by weight of silica fume having a silica fume / cement ratio of 0.5-20%
The method for constructing a breakwater according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the method is made by using a composition for producing heavy concrete comprising:
ての酸化鉄鉱石及び細骨材としての砂鉄の総量７０〜９
０重量％、水／セメント比０．２５〜０．７のセメント
ペースト５〜３０重量％、シリカヒューム／セメント比
０〜２０％のシリカヒューム０〜３重量％、超微粉高炉
水砕スラグ０．０１〜４重量％とからなる重量コンクリ
ート製造用組成物により製造されたものであることを特
徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載の離岸
堤の構築方法。6. The deformed concrete block has a total amount of iron oxide ore as coarse aggregate and iron sand as fine aggregate of 70-9.
0% by weight, 5 to 30% by weight of cement paste having a water / cement ratio of 0.25 to 0.7, 0 to 3% by weight of silica fume having a silica fume / cement ratio of 0 to 20%, and granulated blast furnace slag of 0. The method for constructing a breakwater according to any one of claims 1 to 4, characterized in that the method is one produced by using a composition for producing concrete with a weight of 0.1 to 4% by weight.
材の一部として砂を用いることを特徴とする請求項５又
は６に記載の離岸堤の構築方法。7. The method according to claim 5, wherein gravel is used as part of the coarse aggregate and sand is used as part of the fine aggregate.
であることを特徴とする請求項５ないし７のいずれか１
項に記載の離岸堤の構築方法。8. The method according to claim 5, wherein the iron sand as the fine aggregate is iron oxide ore fine powder.
Construction method of the breakwater described in the section.
落ち込んでいる箇所に採用されることを特徴とする請求
項１ないし８のいずれか１項に記載の離岸堤の構築方
法。9. The construction of a breakwater according to any one of claims 1 to 8, wherein the method of constructing a breakwater is adopted in a place where the ground is steeply falling into the sea. Method.
比重の異形コンクリートブロックで被覆され、かつ通常
比重の異形コンクリートブロックを用いる場合に比し
て、より大きな傾斜角度で構築されてなることを特徴と
する離岸堤の構造。10. In the structure of a breakwater, the slope of the embankment is covered with a high-density deformed concrete block, and is constructed with a larger inclination angle as compared with the case of using a normal-density deformed concrete block. The structure of the breakwater, characterized by
る請求項１０記載の離岸堤の構造。11. The structure of a breakwater according to claim 10, wherein the breakwater is an inclined levee.
る請求項１０記載の離岸堤の構造。12. The structure of a breakwater according to claim 10, wherein the breakwater is a hybrid levee.
２．７〜４．２であることを特徴とする請求項１０ない
し１２のいずれか１項に記載の離岸堤の構造。13. The specific gravity of the deformed concrete block is as follows:
The structure of a breakwater according to any one of claims 10 to 12, wherein the structure is 2.7 to 4.2.
でいる箇所に構築されてなることを特徴とする請求項１
０ないし１３のいずれか１項に記載の離岸堤の構造。14. The offshore breakwater is constructed at a place where the ground is steeply falling into the sea.
14. The structure of a breakwater according to any one of 0 to 13.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10110212A JPH10245827A (en) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | Construction method for detached breakwater and structure of detached break water |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10110212A JPH10245827A (en) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | Construction method for detached breakwater and structure of detached break water |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1320659A Division JP2830229B2 (en) | 1989-12-12 | 1989-12-12 | Construction method of breakwater and structure of breakwater |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10245827A true JPH10245827A (en) | 1998-09-14 |
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ID=14529913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10110212A Pending JPH10245827A (en) | 1998-04-06 | 1998-04-06 | Construction method for detached breakwater and structure of detached break water |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10245827A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN102953358A (en) * | 2012-11-23 | 2013-03-06 | 中国水电顾问集团贵阳勘测设计研究院 | Method and structure for improving anti-impact structure of overflow surface of gravity dam and improved structure |
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-
1998
- 1998-04-06 JP JP10110212A patent/JPH10245827A/en active Pending
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