JPH10245449A - Crystalline thermoplastic resin columnar material reinforced with continuous filament and platy inforganic filler, crystalline thermoplastic resin columnar material mixture and propeller fan reinforced with continuous filament and platy filler - Google Patents
Crystalline thermoplastic resin columnar material reinforced with continuous filament and platy inforganic filler, crystalline thermoplastic resin columnar material mixture and propeller fan reinforced with continuous filament and platy fillerInfo
- Publication number
- JPH10245449A JPH10245449A JP6237197A JP6237197A JPH10245449A JP H10245449 A JPH10245449 A JP H10245449A JP 6237197 A JP6237197 A JP 6237197A JP 6237197 A JP6237197 A JP 6237197A JP H10245449 A JPH10245449 A JP H10245449A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermoplastic resin
- crystalline thermoplastic
- inorganic
- reinforced
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明の目的は、制音性、耐
回転破壊性、耐回転クリープ特性及び耐衝撃性に優れる
プロペラファン、及びこれらが得られる長繊維及び板状
の無機フィラーで強化された結晶性熱可塑性樹脂柱状体
又は長繊維及び板状の無機フィラーで強化された結晶性
熱可塑性樹脂柱状体混合物に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a propeller fan which is excellent in noise control, resistance to rotational destruction, resistance to rotational creep and impact resistance, and reinforced with a long fiber and plate-like inorganic filler from which these can be obtained. The present invention relates to a crystalline thermoplastic resin column or a mixture of crystalline thermoplastic resin columns reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler.
【０００２】[0002]
【従来の技術】室内および室外用の空調機等に用いられ
るプロペラファンの材質は従来、コストや寸法精度等の
観点からガラス繊維で補強されたタイプのスチレン系樹
脂やマイカ強化ポリプロピレン等の材料が主に使用され
ている。 しかしながら、該材料らは、衝撃強度不足に
よる輸送時や落下物による割れおよび台風等の影響によ
るファンの異常回転時の破壊等の問題があった。2. Description of the Related Art Conventionally, propeller fans used for indoor and outdoor air conditioners are made of glass fiber reinforced styrene resin or mica reinforced polypropylene from the viewpoint of cost and dimensional accuracy. Mainly used. However, these materials have problems such as breakage during transportation due to insufficient impact strength, cracking due to falling objects, and abnormal rotation of the fan due to typhoons and the like.
【０００３】特開昭 57-210198では、ファンの回転破壊
強度の向上を目的に、ポリプロピレンにガラス短繊維お
よびタルクを併用する方法等を開示している。しかしな
がら、該材料では、若干の回転破壊強度の向上は見られ
るが、ファンの異常回転時への対策には不十分である。
しかも、モーター音と材料の振動との共鳴による異音の
発生等の問題が発生する。Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-210198 discloses a method in which short glass fibers and talc are used in combination with polypropylene for the purpose of improving the rotational breaking strength of a fan. However, with this material, although a slight improvement in the rotational breaking strength is seen, it is insufficient for measures against abnormal rotation of the fan.
In addition, problems such as generation of abnormal noise due to resonance between the motor sound and the vibration of the material occur.
【０００４】我々は、ファン用の材料としてガラス長繊
維強化ポリプロピレンにエラストマーを添加して、回転
破壊強度、クリープ特性、成形後の羽根高さの改善につ
いて検討した例や、ガラス長繊維強化ポリプロピレンに
マイカ等の板状フィラーを添加して反り変形性の緩和に
ついて検討した例はあるが、ファン用の材料としてガラ
ス長繊維強化ポリプロピレン複合材の回転破壊強度の向
上およびモーター音との共鳴による異音について同時に
検討した例はなかった。[0004] We have added an elastomer to a long glass fiber reinforced polypropylene as a material for a fan to study the improvement in rotational breaking strength, creep characteristics, and blade height after molding. In some cases, mica and other plate-like fillers were added to study how to reduce the warp deformation, but as a material for fans, the long glass fiber reinforced polypropylene composite material improved the rotational breaking strength and generated noise due to resonance with motor noise. There was no case where was examined at the same time.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、制音
性、耐回転破壊性、耐回転クリープ特性及び耐衝撃性に
優れるプロペラファン、及びこれらが得られる長繊維及
び板状の無機フィラーで強化された結晶性熱可塑性樹脂
柱状体又は長繊維及び板状の無機フィラーで強化された
結晶性熱可塑性樹脂柱状体混合物を提供することにあ
る。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a propeller fan which is excellent in noise control, resistance to rotational destruction, resistance to rotational creep and impact resistance, and a long fiber and plate-like inorganic filler from which these are obtained. It is an object of the present invention to provide a crystalline thermoplastic resin columnar body reinforced with a polymer or a mixture of crystalline thermoplastic resin columnar bodies reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本第一発明は、結晶性熱
可塑性樹脂マトリックス中に無機長繊維及び板状の無機
フィラーが分散された複合体からなる柱状体であって、
無機繊維を複合体基準で５〜５０重量％含有し、各無機
繊維の殆どが柱状体の長手方向に整列していると共に実
質的に柱状体と同一の長さを有し、該板状フィラーがア
スペクト比１０以上のものであって該複合体基準で２０
〜４０重量％含有されていることを特徴とする長繊維及
び板状の無機フィラーで強化された結晶性熱可塑性樹脂
柱状体。Means for Solving the Problems The first invention is a columnar body comprising a composite in which inorganic long fibers and a plate-like inorganic filler are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix,
5 to 50% by weight of inorganic fibers based on the composite, and most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the columnar column and have substantially the same length as the columnar column. Has an aspect ratio of 10 or more and is 20
A crystalline thermoplastic resin column reinforced with a long fiber and a plate-like inorganic filler, which is contained in an amount of about 40% by weight.
【０００７】本第二発明は、結晶性熱可塑性樹脂マトリ
ックス中に無機長繊維、板状の無機フィラー及びエラス
トマーが分散された複合体からなる柱状体であって、無
機繊維を複合体基準で５〜５０重量％含有し、各無機繊
維の殆どが柱状体の長手方向に整列していると共に実質
的に柱状体と同一の長さを有し、該板状フィラーがアス
ペクト比１０以上のものであって該複合体基準で２０〜
４０重量％、該エラストマーが３〜２０重量％含有され
ていることを特徴とする長繊維及び板状の無機フィラー
で強化された結晶性熱可塑性樹脂柱状体。The second invention is a columnar body comprising a composite in which inorganic long fibers, a plate-like inorganic filler and an elastomer are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix. About 50% by weight, most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the columnar body and have substantially the same length as the columnar body, and the plate-like filler has an aspect ratio of 10 or more. And based on the composite,
A crystalline thermoplastic resin column reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler, comprising 40% by weight and 3 to 20% by weight of the elastomer.
【０００８】本第三発明は結晶性熱可塑性樹脂マトリッ
クス中に無機長繊維が分散された複合体からなる柱状体
であって、各無機繊維の殆どが柱状体の長手方向に整列
していると共に実質的に柱状体と同一の長さを有する複
合体からなる長繊維強化柱状体並びに結晶性熱可塑性樹
脂マトリックス中に板状の無機フィラーが分散された複
合体からなる板状体強化柱状体であって、該板状フィラ
ーがアスペクト比１０以上のものである柱状体から実質
的に構成された柱状体混合物中に該無機繊維を複合体混
合物基準で５〜５０重量％含有すると共に該板状フィラ
ーが該柱状体混合物基準で２０〜４０重量％含有されて
いることを特徴とする長繊維及び板状の無機フィラーで
強化された結晶性熱可塑性樹脂柱状体混合物。The third aspect of the present invention is a columnar body composed of a composite in which inorganic long fibers are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, and most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the columnar body. A long fiber reinforced column made of a composite having substantially the same length as the column and a plate reinforced column made of a composite in which a plate-like inorganic filler is dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix; The inorganic filler is contained in a columnar mixture substantially composed of columns having an aspect ratio of 10 or more, and the inorganic fibers are contained in an amount of 5 to 50% by weight based on the composite mixture. A crystalline thermoplastic resin column mixture reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler, wherein the filler is contained in an amount of 20 to 40% by weight based on the column mixture.
【０００９】本第四発明は結晶性熱可塑性樹脂マトリッ
クス中に無機長繊維が分散された複合体からなる柱状体
であって、各無機繊維の殆どが柱状体の長手方向に整列
していると共に実質的に柱状体と同一の長さを有する複
合体からなる長繊維強化柱状体並びに結晶性熱可塑性樹
脂マトリックス中に板状の無機フィラー及びエラストマ
ーが分散された複合体からなる板状体強化柱状体であっ
て、該板状フィラーがアスペクト比１０以上のものであ
る柱状体から実質的に構成された柱状体混合物中に該無
機繊維を複合体混合物基準で５〜５０重量％含有すると
共に該板状フィラーが該柱状体混合物基準で２０〜４０
重量％、該エラストマーが３〜２０重量％含有されてい
ることを特徴とする長繊維及び板状の無機フィラーで強
化された結晶性熱可塑性樹脂柱状体混合物。The fourth invention is a columnar body composed of a composite in which inorganic long fibers are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, and most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the columnar body. A long fiber reinforced column made of a composite having substantially the same length as the column and a plate reinforced column made of a composite in which a plate-like inorganic filler and an elastomer are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix Wherein the plate-like filler contains 5 to 50% by weight of the inorganic fiber in a columnar mixture substantially composed of columnar bodies having an aspect ratio of 10 or more, based on the composite mixture. The plate-like filler is 20 to 40 based on the columnar mixture.
A crystalline thermoplastic resin columnar mixture reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler, characterized in that it contains 3 to 20% by weight of the elastomer.
【００１０】本第五発明は本第一発明若しくは本第二発
明記載の長繊維及び板状の無機フィラーで強化された結
晶性熱可塑性樹脂柱状体又は本第三発明若しくは本第四
発明記載の長繊維及び板状の無機フィラーで強化された
結晶性熱可塑性樹脂柱状体混合物より得られるプロペラ
ファン。The fifth invention is directed to a crystalline thermoplastic resin column reinforced with a long fiber and a plate-like inorganic filler according to the first invention or the second invention, or to a column according to the third invention or the fourth invention. A propeller fan obtained from a crystalline thermoplastic resin columnar mixture reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler.
【００１１】[0011]
［結晶性熱可塑性樹脂マトリックス］本発明の長繊維及
び板状の無機フィラーで強化された結晶性熱可塑性樹脂
柱状体（ＬＦＴＰ）を構成する結晶性熱可塑性樹脂マト
リックス用の樹脂としては、下記のものを例示でき
る。： ・ポリ−α−オレフィン樹脂：ポリエチレン樹脂、ポリ
プロピレン樹脂、ポリ−１−ブテン樹脂、ポリ−４−メ
チル−１−ペンテン樹脂、プロピレン−エチレン共重合
体樹脂及びプロピレン−１−ブテン共重合体樹脂の１種
以上；[Crystalline thermoplastic resin matrix] As the resin for the crystalline thermoplastic resin matrix constituting the crystalline thermoplastic resin columnar body (LFTP) reinforced with the long fiber and the plate-like inorganic filler of the present invention, the following resin is used. Can be exemplified. : Poly-α-olefin resin: polyethylene resin, polypropylene resin, poly-1-butene resin, poly-4-methyl-1-pentene resin, propylene-ethylene copolymer resin, and propylene-1-butene copolymer resin At least one of the following:
【００１２】・ポリエステル樹脂：ポリエチレンテレフ
タレート、ポリブチレンテレフタレート及びポリエチレ
ンテレフタレートイソフタレートの１種以上； ・ポリアミド樹脂（ナイロン）：ポリアミド−６、ポリ
アミド−７、ポリアミド−６６、ポリアミド−６１０、
ポリアミド−１１及びポリアミド−１２； ・ポリアセタール； ・ポリウレタン； ・上記の２種以上からなる組成物及び２種以上からなる
ポリマーアロイ。樹脂が、ポリオレフィン（ポリ−α−
オレフィン）の様に分子末端基に無機繊維特にガラス繊
維に対する界面接着性を付与するための反応性官能基又
は極性官能基を有しない場合には、樹脂を不飽和酸又は
その酸無水物等の誘導体で改質する方策及び／又は不飽
和酸で改質された重合体を非改質樹脂に必要量配合する
方策等を施すことが有用である。Polyester resin: at least one of polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate and polyethylene terephthalate isophthalate; polyamide resin (nylon): polyamide-6, polyamide-7, polyamide-66, polyamide-610,
Polyamide-11; Polyamide-12; Polyacetal; Polyurethane; A composition comprising two or more of the above and a polymer alloy comprising two or more of the above. The resin is a polyolefin (poly-α-
(Olefin), the resin does not have a reactive functional group or a polar functional group for imparting interfacial adhesiveness to inorganic fibers, particularly glass fibers, in the molecular terminal group, as in the case of an unsaturated acid or an acid anhydride thereof. It is useful to take measures such as modifying with a derivative and / or blending a required amount of a polymer modified with an unsaturated acid into an unmodified resin.
【００１３】［樹脂の改質剤］上記の改質剤として用い
得る不飽和酸は通常は脂肪族不飽和酸であって例えばア
クリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、シトラコン酸及
びメサコン酸から選ばれる１種以上であって、好ましく
はマレイン酸である。また、改質剤として用い得る不飽
和酸無水物等の誘導体は通常は脂肪族不飽和酸無水物で
あって例えば無水マレイン酸及び無水イタコン酸から選
ばれる１種以上であって、好ましくは無水マレイン酸
（マレイン酸無水物）である。[Resin Modifier] The unsaturated acid which can be used as the above modifier is usually an aliphatic unsaturated acid and is selected from, for example, acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, citraconic acid and mesaconic acid. One or more of them is preferably maleic acid. Derivatives such as unsaturated acid anhydrides that can be used as a modifier are usually aliphatic unsaturated acid anhydrides, for example, one or more selected from maleic anhydride and itaconic anhydride, and are preferably anhydrides. Maleic acid (maleic anhydride).
【００１４】［無機繊維］本発明の柱状体（ＬＦＴＰ）
を構成する無機繊維としては各種の無機繊維から形成さ
れたものを用いることができる。無機繊維は例えば、ガ
ラス繊維、岩綿（ロックウール）、石綿、石英繊維、金
属繊維、ウィスカー（ホイスカー）及び炭素繊維であっ
てもよい。それらの中で、その性状及び入手容易性等の
点で通常的にはガラス繊維である。このガラス繊維は樹
脂強化用として通常的に製造されて市販されているガラ
スロービングであって、通常的にはその平均繊維径４〜
３０μｍ、フィラメント集束本数４００〜１００００本
及びＴｅｘ番手３００〜２００００のものであるが、好
ましくは平均繊維径９〜２３μｍのものである。必要に
応じて、これらのガラスロービングを合糸して用いるこ
ともできる。本発明の柱状体を構成する板状の無機フィ
ラーの表面には特にマトリックス樹脂に対する界面接着
性付与又は向上のために何等かの処理が施されているこ
とが好ましい。[Inorganic fiber] Columnar body (LFTP) of the present invention
As the inorganic fibers constituting, those formed from various inorganic fibers can be used. The inorganic fibers may be, for example, glass fibers, rock wool (rock wool), asbestos, quartz fibers, metal fibers, whiskers (whiskers) and carbon fibers. Among them, glass fibers are usually used in view of their properties and availability. This glass fiber is a glass roving that is usually manufactured and commercially available for resin reinforcement, and usually has an average fiber diameter of 4 to
The diameter is 30 μm, the number of bundled filaments is 400 to 10,000, and the Tex number is 300 to 20,000. Preferably, the average fiber diameter is 9 to 23 μm. If necessary, these glass rovings can be combined and used. It is preferable that the surface of the plate-like inorganic filler constituting the columnar body of the present invention has been subjected to some treatment for imparting or improving interfacial adhesion to a matrix resin.
【００１５】［板状の無機フィラー］本発明の柱状体
（ＬＦＴＰ）を構成する板状の無機フィラーは下記の形
状特性が充足される無機板状体である限り特には制限さ
れず、広範な種類のものから選択し得る。通常的には、
雲母（マイカ）、タルク及びガラスフレーク等から１種
以上を用途に応じて選択使用することができる。これら
の中で好ましい板状フィラーは雲母である。[Plate-like inorganic filler] The plate-like inorganic filler constituting the columnar body (LFTP) of the present invention is not particularly limited as long as it is an inorganic plate-like body satisfying the following shape characteristics. You can choose from different types. Usually,
One or more of mica (mica), talc, glass flake and the like can be selected and used according to the application. Among these, a preferred plate-like filler is mica.
【００１６】［板状の無機フィラーの形状特性］本発明
の柱状体を構成する板状フィラーはその板状結晶の平均
直径通常０．５〜３００μｍ、好ましくは１〜２００μ
ｍであって、その平均直径（Ｄ）と平均厚さ（Ｔ）との
比（Ｄ／Ｔ：平均アスペクト比）通常１０以上、好まし
くは２０〜１００のものである。板状フィラーの平均ア
スペクト比が１０を大きく下回る場合、柱状体からなる
成形品は十分な「耐回転クリープ特性」及び「制音性」
を発揮し得ない。ここで「平均直径」とは最大直径と最
小直径との相加平均値であり、平均厚さとは最大厚さと
最小厚さとの相加平均値をいう。[Shape characteristics of plate-like inorganic filler] The plate-like filler constituting the columnar body of the present invention has an average diameter of the plate-like crystals of usually 0.5 to 300 µm, preferably 1 to 200 µm.
m, and the ratio of the average diameter (D) to the average thickness (T) (D / T: average aspect ratio) is usually 10 or more, preferably 20 to 100. When the average aspect ratio of the plate-like filler is much less than 10, the molded article made of the columnar body has sufficient "rotational creep resistance" and "sound damping"
Cannot be demonstrated. Here, the “average diameter” is an arithmetic mean value of the maximum diameter and the minimum diameter, and the average thickness is an arithmetic mean value of the maximum thickness and the minimum thickness.
【００１７】［板状の無機フィラーの表面特性］本発明
の柱状体を構成する板状の無機フィラーの表面には特に
マトリックス樹脂に対する界面接着性付与又は向上のた
めに何等かの処理が施されていることが好ましい。[Surface Characteristics of Plate-like Inorganic Filler] The surface of the plate-like inorganic filler constituting the columnar body of the present invention is subjected to some treatment particularly for imparting or improving interfacial adhesion to a matrix resin. Is preferred.
【００１８】［エラストマー］本発明の柱状体（ＬＦＴ
Ｐ）を構成するエラストマーとしては低結晶性又は、無
定形の軟質物質である点で通常は「ゴム状物」と称され
る場合も多い。本発明の柱状体におけるエラストマーは
その基材である結晶性プロピレン重合体に相溶するか又
は該重合体中に不連続相として存在しながらも形成され
た界面間に剥離を生じない程度には親和性を備えている
ことを要する。[Elastomer] The columnar body (LFT) of the present invention
The elastomer constituting P) is often referred to as a "rubber-like substance" because it is a low-crystalline or amorphous soft substance. The elastomer in the columnar body of the present invention is compatible with the crystalline propylene polymer that is the base material thereof, or is present as a discontinuous phase in the polymer but does not cause separation between the formed interfaces. It must have affinity.
【００１９】その要請を充足するにはいわゆるジエン系
ゴムよりもオレフィン系エラストマー（ゴム）が適す
る。留意すべきはこれらのエラストマーは添加前には半
架橋（部分架橋）又は未架橋の状態に留まっていること
である。完全架橋（完全加硫）の状態に到っているエラ
ストマーは往々にしてオレフィン重合体に対して十分な
親和性を示さない。即ち、層間剥離を生じ易い。オレフ
ィン系エラストマーとは通常、エチレンと他の１種以上
のα−オレフィン特に、プロピレン及び１−ブテンの中
の１種以上との共重合によって形成される低結晶性又は
非晶性弾性物質であって、更に、第三成分として少量の
非共役ジエンを共重合に加えた三次元以上の共重合体で
ある。In order to satisfy the demand, an olefin elastomer (rubber) is more suitable than a so-called diene rubber. It should be noted that these elastomers remain semi-crosslinked (partially crosslinked) or uncrosslinked before addition. Elastomers that have reached a fully crosslinked (fully vulcanized) state often do not show sufficient affinity for olefin polymers. That is, delamination tends to occur. Olefinic elastomers are typically low crystalline or amorphous elastic materials formed by copolymerization of ethylene with one or more other α-olefins, especially one or more of propylene and 1-butene. Further, it is a three-dimensional or higher copolymer obtained by adding a small amount of a non-conjugated diene as a third component to the copolymer.
【００２０】たとえば、エチレン−プロピレン共重合エ
ラストマー（ＥＰＭ）、エチレン−プロピレン−非共役
ジエン共重合エラストマー（ＥＰＤＭ）、エチレン−１
−ブテン共重合エラストマー（ＥＢＭ）、エチレン−１
−ブテン−非共役ジエン共重合エラストマー（ＥＢＤ
Ｍ）の外にエチレン−プロピレン−１−ブテン−非共役
ジエン共重合エラストマー（ＥＰＢＤＭ）を挙げること
ができる。これらにおいて非共役ジエンとして用いられ
るものは通常、５−エチリデン−２−ノルボルネン（Ｅ
ＮＢ）または１，４−ヘキサジエンであるが、ジシクロ
ペンタジエン（ＤＣＰＤ）が用いられたものもある。For example, ethylene-propylene copolymer elastomer (EPM), ethylene-propylene-nonconjugated diene copolymer elastomer (EPDM), ethylene-1
-Butene copolymer elastomer (EBM), ethylene-1
-Butene-non-conjugated diene copolymer elastomer (EBD)
In addition to M), ethylene-propylene-1-butene-non-conjugated diene copolymer elastomer (EPBDM) can be mentioned. In these, the one used as a non-conjugated diene is usually 5-ethylidene-2-norbornene (E
NB) or 1,4-hexadiene, but some use dicyclopentadiene (DCPD).
【００２１】［他の添加剤］本発明の柱状体（ＬＦＴ
Ｐ）を構成する複合体には、必要に応じて各種の下記添
加剤を１種以上配合することができる： ・酸化防止剤、耐熱安定剤、紫外線吸収剤、樹脂状破壊
防止剤、帯電防止剤、潤滑剤、可塑剤、離型剤、難燃剤
（耐炎剤）、難燃助剤及び結晶化促進剤（造核剤；結晶
化剤）並びに染料及び顔料等。これらの添加剤はマトリ
ックスとなる上記の結晶性熱可塑性樹脂に予め配合され
た形で用いてもよく、マスターバッチの形で用いてもよ
い。[Other Additives] The columnar material of the present invention (LFT)
The composite constituting P) may contain one or more of the following various additives as required: an antioxidant, a heat stabilizer, an ultraviolet absorber, a resinous destruction inhibitor, and an antistatic agent. Agents, lubricants, plasticizers, mold release agents, flame retardants (flame retardants), flame retardant aids and crystallization promoters (nucleating agents; crystallization agents), dyes and pigments. These additives may be used in a form previously mixed with the above-mentioned crystalline thermoplastic resin serving as a matrix, or may be used in the form of a master batch.
【００２２】［長繊維及び板状の無機フィラーで強化さ
れた結晶性熱可塑性樹脂組成物の構成］本発明の長繊維
及び板状の無機フィラーで強化された結晶性熱可塑性樹
脂柱状体を形成するための長繊維及び板状の無機フィラ
ーで強化された結晶性熱可塑性樹脂組成物は結晶性熱可
塑性樹脂マトリックス中に無機長繊維及び板状の無機フ
ィラーが分散された組成物であって、無機繊維を複合体
基準で５〜５０重量％含有し、板状フィラーがアスペク
ト比１０以上のものであって該複合体基準で２０〜４０
重量％含有されているもの及び、長繊維及び板状の無機
フィラーで強化された結晶性熱可塑性樹脂組成物は結晶
性熱可塑性樹脂マトリックス中に無機長繊維及び板状の
無機フィラーが分散された組成物であって、無機繊維を
複合体基準で５〜５０重量％含有し、板状フィラーがア
スペクト比１０以上のものであって該複合体基準で２０
〜４０重量％含有し、エラストマーが３〜２０重量％含
有されているものである。[Structure of crystalline thermoplastic resin composition reinforced with long fibers and plate-like inorganic filler] A crystalline thermoplastic resin column reinforced with long fibers and plate-like inorganic filler of the present invention is formed. The crystalline thermoplastic resin composition reinforced with long fibers and plate-like inorganic fillers to be a composition in which inorganic long fibers and plate-like inorganic fillers are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, It contains 5 to 50% by weight of inorganic fibers based on the composite, and the plate-like filler has an aspect ratio of 10 or more and is 20 to 40 based on the composite.
% By weight, and a crystalline thermoplastic resin composition reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler have inorganic long fibers and a plate-like inorganic filler dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix. A composition comprising 5 to 50% by weight of inorganic fibers based on a composite, wherein the plate-like filler has an aspect ratio of 10 or more and is 20% or less based on the composite.
About 40% by weight, and 3 to 20% by weight of an elastomer.
【００２３】本発明に用いられている無機繊維の含有量
が複合体基準で５重量％を大きく下回る場合、柱状体か
ら成る成形品は「回転破壊強度」及び「面衝撃強度」に
ついて十分な性能を発揮し得ない。逆に５０重量％を大
きく上回ると「回転破壊強度」及び「面衝撃強度」につ
いて十分な性能を発揮し得ない。また、板状フィラーの
含有量が複合体基準で２０重量％を大きく下回ると、
「制音性」及び「回転クリーフ゜特性」について十分な性能
を発揮せず、逆に４０重量％を大きく上回ると「回転破
壊強度」及び「面衝撃強度」について十分な性能を発揮
し得ない。更に、エラストマー配合割合が該複合体基準
で、３〜２０重量％含有する組成物の場合、プロペラフ
ァンに要求される「回転破壊強度」及び「面衝撃強度」
等の諸特性について向上が認められる。When the content of the inorganic fibers used in the present invention is much less than 5% by weight on the basis of the composite, the molded article composed of the columnar bodies has sufficient performance in terms of "rotational breaking strength" and "surface impact strength". Cannot be demonstrated. On the other hand, if it exceeds 50% by weight, sufficient performance cannot be exhibited for the "rotational breaking strength" and the "surface impact strength". When the content of the plate-like filler is significantly lower than 20% by weight based on the composite,
On the other hand, when it exceeds 40% by weight, sufficient performance cannot be obtained with respect to "rotation breaking strength" and "surface impact strength". Further, in the case of a composition containing 3 to 20% by weight of the elastomer based on the composite, the "rotational breaking strength" and "plane impact strength" required for a propeller fan are considered.
Improvements are observed in various properties such as.
【００２４】［ＬＦＴＰの製造］本発明の長繊維で強化
された結晶性熱可塑性樹脂柱状体（ＬＦＴＰ）を作製す
るための複合体は例えば下記の手順で製造することがで
きる。 ［図面に基づく説明］以下に、図１を参照して説明す
る： マトリックス用の結晶性熱可塑性樹脂及び板状の無機
フィラーのそれぞれ所定量をヘンシェルミキサーに装入
して撹拌混合した後に、混合物を押出機１の第１原料供
給口２から供給して温度１５０〜３００℃で溶融混練す
る。押出機１は一軸型でも二軸型でも用い得る。[Production of LFTP] A composite for producing a crystalline thermoplastic resin pillar (LFTP) reinforced with long fibers of the present invention can be produced, for example, by the following procedure. [Explanation based on the drawings] The following description is made with reference to FIG. 1. A predetermined amount of a crystalline thermoplastic resin for a matrix and a predetermined amount of a plate-like inorganic filler are charged into a Henschel mixer, and the mixture is stirred and mixed. Is supplied from the first raw material supply port 2 of the extruder 1 and melt-kneaded at a temperature of 150 to 300 ° C. The extruder 1 can be used either as a single screw type or a twin screw type.
【００２５】次に該溶融混練物を該押出機１の押出バレ
ル６下流端に装着された含浸ダイス９内でガラスロービ
ング原反７から別途供給されたガラスロービング８と合
流させて該ガラスロービング８の各モノフィラメント間
に溶融樹脂マトリックスと板状フィラーとを含浸させ、
該ダイス９からストランド状に押出す。該ストランドを
冷却槽１０へ導入して水で常温に冷却した後にストラン
ド用カッター２０で長さ３〜２０ｍｍに切断して柱状体
（ＬＦＴＰ；ペレット）を作製する。 マトリックス用の結晶性熱可塑性樹脂だけを押出機１
の第１原料供給口２（通常の原料供給口）から供給し、
板状の無機フィラーを該押出機１の第２原料供給口３か
ら供給してにおけると同温度で溶融混練を行う。押出
機１は一軸型でも二軸型でも用い得る。Next, the melt-kneaded material is combined with a glass roving 8 separately supplied from a glass roving raw material 7 in an impregnating die 9 mounted on the downstream end of the extrusion barrel 6 of the extruder 1 so as to join the glass roving 8. Impregnated with a molten resin matrix and plate-like filler between each monofilament,
It is extruded from the die 9 into a strand. The strand is introduced into the cooling tank 10 and cooled to room temperature with water, and then cut into a length of 3 to 20 mm by a strand cutter 20 to produce a columnar body (LFTP; pellet). Extruder 1 only crystalline thermoplastic resin for matrix
From the first raw material supply port 2 (normal raw material supply port),
Melt kneading is performed at the same temperature as when the plate-like inorganic filler is supplied from the second raw material supply port 3 of the extruder 1. The extruder 1 can be used either as a single screw type or a twin screw type.
【００２６】次に該溶融混練物を該押出バレル６の下流
端に装着された含浸ダイス９内でガラスロービング原反
から別途供給されたガラスロービング８と合流させて該
ガラスロービング８の各モノフィラメント間に溶融樹脂
マトリックスと板状フィラーとを含浸させ、該ダイス９
からストランド状に押出す。該ストランドを冷却槽１０
へ導入して水で常温に冷却した後にストランド用カッタ
ー２０で長さ約３〜２０ｍｍに切断して柱状体（ＬＦＴ
Ｐ；ペレット）を作製する。 マトリックス用の結晶性熱可塑性樹脂だけを押出機１
の第１原料供給口２（通常の原料供給口）から供給し、
におけると同温度で溶融させる。押出機１は一軸型で
も二軸型でも用い得る。次に該溶融物を該押出機バレル
６の下流端に装着された含浸ダイス９内でガラスロービ
ング原反７から別途供給されたガラスロービング８と合
流させて該ガラスロービングの各モノフィラメント間に
溶融樹脂マトリックスを含浸させ、該ダイス９からスト
ランド状に押出す。該ストランドを冷却槽１０へ導入し
て水で常温に冷却した後にストランド用カッター２０で
長さ約３〜２０ｍｍに切断して柱状体（ＬＦＴＰ；ペレ
ット）を作製する。Next, the melt-kneaded material is combined with a glass roving 8 separately supplied from a glass roving raw material in an impregnating die 9 attached to the downstream end of the extrusion barrel 6 to form a gap between each monofilament of the glass roving 8. Is impregnated with a molten resin matrix and a plate-like filler.
And extrude into strands. The strand is cooled in a cooling bath 10
And cooled to room temperature with water, and then cut by a strand cutter 20 into a length of about 3 to 20 mm to form a columnar body (LFT).
P; pellet). Extruder 1 only crystalline thermoplastic resin for matrix
From the first raw material supply port 2 (normal raw material supply port),
Melt at the same temperature as in. The extruder 1 can be used either as a single screw type or a twin screw type. Next, the molten material is combined with a glass roving 8 separately supplied from a glass roving raw material 7 in an impregnating die 9 attached to a downstream end of the extruder barrel 6 to melt the molten resin between the monofilaments of the glass roving. The matrix is impregnated and extruded from the die 9 into a strand. The strand is introduced into a cooling bath 10 and cooled to room temperature with water, and then cut into a length of about 3 to 20 mm by a strand cutter 20 to produce a columnar body (LFTP; pellet).
【００２７】このガラス長繊維だけで強化された結晶性
熱可塑性樹脂柱状体（ＬＦＰ）と別途に作製された板状
の無機フィラーだけで強化された結晶性熱可塑性樹脂柱
状体（ＴＰ）とを例えばドライブレンドする。 ［プロペラファンの成形］上記の手順によって得られた
平均長３〜３０ｍｍの長繊維強化柱状体（Ｄ）を射出成
型機へ装入して温度通常２５０℃付近において金型内へ
溶融樹脂を射出して図２に示された形状のプロペラファ
ンを成形した。この射出成形機においてはスクリューと
してＬ／Ｄ＝２０及び圧縮比１．８の低圧縮型を用い
た。The crystalline thermoplastic resin columnar body (LFP) reinforced only with the long glass fiber and the crystalline thermoplastic resin columnar body (TP) reinforced only with the plate-like inorganic filler separately produced are described. For example, dry blending. [Molding of propeller fan] The long fiber reinforced columnar body (D) having an average length of 3 to 30 mm obtained by the above procedure is charged into an injection molding machine, and molten resin is injected into a mold at a temperature of usually around 250 ° C. Thus, a propeller fan having the shape shown in FIG. 2 was formed. In this injection molding machine, a low compression type having L / D = 20 and a compression ratio of 1.8 was used as a screw.
【００２８】「図に基づく説明」図２の（ａ）に例示さ
れた本発明の４枚羽根プロペラファンＦは図２において
左回り用である。その芯軸部１の円周上からそれぞれの
羽根（ブレード）１１、１２、１３及び１４が放射方向
に伸びている。それぞれの羽根は空豆型で、芯軸部１か
ら立ち上がる位置において最小横幅に形成されている
（不図示）。羽根１１〜１４のそれぞれの横断面形状は
略紡錘型であって、周縁部等において薄いエッジ状であ
って最小厚さ部分１１ｂが羽根の回転方向における先端
に位置すると共に、羽根１１の半径がその周縁に対する
接線と直交する部分であって該半径を挟む区域に最大厚
さ部分１１ｄが位置する。本発明のプロペラファンＦの
回転破壊を判定する検閲部位も１１ｂ及び１１ｄであ
る。なお、上記の説明は他の羽根１２、１３及び１４に
も適合すること勿論である。"Explanation Based on the Drawing" The four-blade propeller fan F of the present invention illustrated in FIG. 2A is for counterclockwise rotation in FIG. The blades 11, 12, 13, and 14 extend radially from the circumference of the core shaft 1. Each of the blades is of a bean type and has a minimum width at a position where the blade stands up from the core shaft 1 (not shown). The cross-sectional shape of each of the blades 11 to 14 is substantially a spindle shape, is a thin edge shape at a peripheral portion or the like, the minimum thickness portion 11b is located at the tip in the rotation direction of the blade, and the radius of the blade 11 is The maximum thickness portion 11d is located in a region orthogonal to a tangent to the periphery and sandwiching the radius. The censored sites for judging the rotational failure of the propeller fan F of the present invention are also 11b and 11d. The above description is of course applicable to the other blades 12, 13 and 14.
【００２９】図２の（ｂ）は本発明のプロペラファンＦ
を側方即ち回転軸に直交する方向特に、図２（ａ）にお
ける矢印Ｖで示された方向からの側面見取り図である。
本発明のプロペラファンＦの回転クリープを測定するに
は、図２（ｂ）において長さｈと長さｂとの値を回転試
験の前後で測定する。ここで、ｈは部位１３ｄから芯軸
１の下端面（「上下左右」等は図面における位置関係を
示すための便宜的表現である）に当接する水平面までの
距離であり、ｂは部位１３ｂから該水平面までの距離で
ある。次にそれぞれを回転試験の前後で比較する。回転
クリープ変形は１３ｂにおいて最も顕著に観測される筈
であるから、ｂの前後を測定すれば済み、ｈの前後差を
測定する必要は無さそうに思われる。本来的にはｈは不
変の筈であるが、変化した場合にはｈの前後差でｂを補
正するために測定を行う。FIG. 2B shows the propeller fan F of the present invention.
FIG. 5 is a side view in the direction perpendicular to the side, that is, the direction perpendicular to the rotation axis, particularly, the direction indicated by the arrow V in FIG.
In order to measure the rotational creep of the propeller fan F of the present invention, the values of the length h and the length b in FIG. 2B are measured before and after the rotation test. Here, h is the distance from the part 13d to the horizontal plane abutting on the lower end surface of the core shaft 1 (“up, down, left and right” and the like are convenient expressions for indicating the positional relationship in the drawing), and b is the distance from the part 13b. This is the distance to the horizontal plane. Next, each is compared before and after the rotation test. Since the rotational creep deformation should be most remarkably observed at 13b, it is sufficient to measure before and after b, and it seems unlikely that it is necessary to measure the difference between before and after h. Originally, h should not change, but when it changes, measurement is performed to correct b by the difference before and after h.
【００３０】[0030]
【実施例】以下に、実施例及び比較例を参照して本発明
を具体的に説明するが、本発明の範囲はこれに限定され
るものではない。本発明の効果を評価するための試験法
としてのメルトフローレート、回転破壊強度、回転クリ
ープ変形量、騒音性及び面衝撃強度測定は下記の通りに
行った。The present invention will be described below in detail with reference to examples and comparative examples, but the scope of the present invention is not limited thereto. Melt flow rate, rotational rupture strength, rotational creep deformation, noise and surface impact strength were measured as follows as test methods for evaluating the effects of the present invention.
【００３１】＊メルトフローレート：ＪＩＳ Ｋ６７５
８に準拠(温度230℃、荷重2.16kgf) ＊回転破壊強度：400mmφ室外機用４枚羽根のプロペラ
ファンを３分間高速回転させ、次に回転数を100rpm増加
させ、プロペラファンが破壊するまで繰り返す。この破
壊したときの回転数を回転破壊強度とし、耐回転破壊性
の指標とした。* Melt flow rate: JIS K675
* 8 (temperature 230 ° C, load 2.16kgf) * Rotational breaking strength: 400mmφ 4 blade propeller fan for outdoor unit is rotated at high speed for 3 minutes, then the rotation speed is increased by 100rpm and repeated until the propeller fan breaks. . The number of rotations at the time of breaking was defined as the rotational breaking strength, and was used as an index of the rotational breaking resistance.
【００３２】＊回転クリープ変形量：４枚羽根のプロペ
ラファンを６５℃の高温槽中で回転数1000rpmにおいて1
OOOhr回転させた後の羽根高さの変形量を回転クリープ
変形量とし、耐回転クリープ特性の指標とした。 測定方法：図２の(b)において部位１３ｄから芯軸１の
下端面に当接する水平面間での距離ｈと部位１３ｂから
該水平面間での距離ｂを回転試験の前後で測定する。 ＊騒音性：上記回転破壊試験時にプロペラのシャフト軸
方向から前方斜め４５゜方向に３ｍの位置にて、騒音計
を用い、ファンが破壊するまでに生じた最大の数値を騒
音値とした。* Rotational creep deformation: 4 blades of propeller fan in a high temperature bath at 65 ° C. at 1000 rpm and 1 rpm
The amount of deformation of the blade height after OOOhr rotation was defined as the rotational creep deformation and used as an index of the rotational creep resistance. Measuring method: In FIG. 2B, the distance h between the horizontal plane contacting the lower end face of the core shaft 1 from the part 13d and the distance b between the horizontal plane and the part 13b are measured before and after the rotation test. * Noise performance: At the time of the above-mentioned rotational breakdown test, a noise meter was used at a position of 3 m obliquely forward 45 ° from the shaft axis direction of the propeller, and the maximum value generated until the fan was destroyed was taken as the noise value.
【００３３】＊面衝撃強度：４枚羽根のプロペラファン
の内、１枚の羽根の上に１ｋｇｆの鉄球を所定の高さか
ら落としたときに、プロペラファンが破壊するときの高
さを破壊高さとし、プロペラファンの耐面衝撃強度の指
標とした。 ＊ポリプロピレン樹脂混合物の調製条件： ＰＰＩ：結晶融点１６５℃、ＭＦＲ２ｇ／１０ｍｉｎ、
結晶化度７１％の結晶性プロピレン単独重合体１００重
量部に対して、マレイン酸０．３重量部、有機過酸化物
として1,3-ビス(t-ブチルパーオキシイソプロピル)ベン
ゼン０．１重量％及び滑剤としてステアリン酸カルシウ
ム０．１重量％を配合し、押出機を用いて２００℃で溶
融混練して得られたＭＦＲ１４０ｇ／１０ｍｉｎ、マレ
イン酸グラフト率０．１ｗｔ％のマレイン酸変性ポリプ
ロピレン。 エラストマー：エチレン成分含有量７４重量％、ＭＩ(1
90℃,2.16kgf)３．２g/10min及びムーニー粘度［ＭＬ
1+4(100℃)］２４のエチレン−プロピレン無定形共重合
体（ゴム状弾性体）。* Surface impact strength: Of the four-bladed propeller fan, when a 1 kgf iron ball is dropped from a predetermined height on one blade, the height at which the propeller fan breaks is destroyed. The height was used as an index of the surface impact strength of the propeller fan. * Preparation conditions of polypropylene resin mixture: PPI: crystal melting point 165 ° C, MFR 2g / 10min,
0.3 part by weight of maleic acid and 0.1 part by weight of 1,3-bis (t-butylperoxyisopropyl) benzene as an organic peroxide per 100 parts by weight of a crystalline propylene homopolymer having a crystallinity of 71%. % By weight and 0.1% by weight of calcium stearate as a lubricant, and melt-kneaded at 200 ° C. using an extruder to obtain a maleic acid-modified polypropylene having an MFR of 140 g / 10 min and a maleic acid grafting ratio of 0.1 wt%. Elastomer: 74% by weight of ethylene component, MI (1
90 ° C, 2.16kgf) 3.2g / 10min and Mooney viscosity [ML
1 + 4 (100 ° C.)] 24 ethylene-propylene amorphous copolymer (rubber-like elastic material).
【００３４】雲母：平均粒径１５０μｍ、平均アスペク
ト比８０の雲母。 ガラス繊維Ａ：アミノシランで変性された平均繊維径１
７μｍ、フィラメント集束本数４０００本、Ｔｅｘ番手
２３１０のガラスロービング。 ガラス繊維Ｂ：アミノシランで変性された平均繊維径１
３μｍ、平均繊維長３ｍｍのガラスチョップドストラン
ド。Mica: Mica having an average particle size of 150 μm and an average aspect ratio of 80. Glass fiber A: Average fiber diameter modified with aminosilane 1
Glass roving with 7 μm, 4000 filament bundles, Tex count 2310. Glass fiber B: Average fiber diameter modified with aminosilane 1
Glass chopped strand with 3 μm and average fiber length of 3 mm.
【００３５】（実施例１）ＰＰＩを押出機１の第１原料
供給口２から定量供給し、雲母を第２供給口３から定量
供給しながらベント５から吸引下に溶融混練した後に押
出バレル６下流端に装着された含浸ダイス９内へ連続的
に供給する。他方、含浸ダイス９にガラスロービング原
反７からガラス繊維Ａ８を供給しながら溶融樹脂をガラ
スロービングの各モノフィラメント間に十分に含浸させ
た複合体をストランド状に押出した。押出されたストラ
ンドを冷却槽１０内で常温に水で冷却し、ストランド用
カッターで長さ約１０ｍｍに切断して柱状体（ＬＦＴ
Ｐ）を作製した。該柱状体中には全体基準でガラス繊維
が２０重量％、雲母が３０重量％含有されるように設定
した。得られた柱状体を射出成形機に装入して所定の試
験片を成形し（樹脂温度２５０℃、金型温度５０℃）、
各種評価試験に供した。その結果を表１に示す。(Example 1) PPI was quantitatively supplied from a first raw material supply port 2 of an extruder 1 and melt-kneaded under suction from a vent 5 while quantitatively supplying mica from a second supply port 3 and then extruded into a barrel 6. It is continuously supplied into the impregnating die 9 mounted on the downstream end. On the other hand, a composite in which the molten resin was sufficiently impregnated between the monofilaments of the glass roving was extruded into a strand while supplying the glass fiber A8 from the raw glass roving material 7 to the impregnation die 9. The extruded strand is cooled to room temperature with water in a cooling tank 10, cut into a length of about 10 mm by a strand cutter, and cut into a columnar body (LFT).
P) was prepared. The columnar body was set so as to contain 20% by weight of glass fiber and 30% by weight of mica on the whole basis. The obtained columnar body was charged into an injection molding machine to form a predetermined test piece (resin temperature 250 ° C., mold temperature 50 ° C.),
It was subjected to various evaluation tests. Table 1 shows the results.
【００３６】（比較例１）押出機１の第１供給口２から
ＰＰＩを、第２供給口３から雲母４０重量％をそれぞれ
定量供給し、ベント５から吸引下に溶融混練した後に形
成された複合体をストランド状に押出した。押出された
ストランドを以後は実施例１と同様にして長さ３ｍｍに
切断して柱状体を作製した。得られた柱状体を射出成形
機に装入して実施例１と同様にして所定の試験片を成形
し、各種評価試験に供した。その結果を表１に併せて示
す。 （比較例２）前記の全体基準で該柱状体中にガラス繊維
が４０重量％含有され、雲母が含有されていない点を除
き実施例１におけると同様にして柱状体を作製した。得
られた柱状体を用いて実施例１におけると同様に射出成
形し、所定の評価用試験片を作製した。この試験片を各
種の評価試験に供した。その結果を表１に併せて示す。(Comparative Example 1) PPI was supplied from the first supply port 2 of the extruder 1 and 40% by weight of mica was supplied from the second supply port 3 in a fixed amount. The composite was extruded into strands. Thereafter, the extruded strand was cut into a length of 3 mm in the same manner as in Example 1 to produce a columnar body. The obtained columnar body was charged into an injection molding machine, and a predetermined test piece was formed in the same manner as in Example 1, and subjected to various evaluation tests. The results are shown in Table 1. (Comparative Example 2) A columnar body was produced in the same manner as in Example 1 except that 40% by weight of glass fiber was contained in the columnar body and mica was not contained on the basis of the above-mentioned whole standard. Using the obtained columnar body, injection molding was performed in the same manner as in Example 1 to prepare a predetermined test piece for evaluation. This test piece was subjected to various evaluation tests. The results are shown in Table 1.
【００３７】（比較例３）押出機１の第１供給口２から
ＰＰＩ６０重量％とエラストマー１０重量％を、第２供
給口３から雲母３０重量％をそれぞれ定量供給し、ベン
ト５から吸引下に溶融混練した後に形成された複合体を
ストランド状に押出した。押出されたストランドを以後
は実施例１と同様にして長さ３ｍｍに切断して柱状体を
作製した。得られた柱状体を射出成形機に装入して実施
例１と同様にして所定の試験片を成形し、各種評価試験
に供した。その結果を表１に併せて示す。 （実施例２〜４並びに比較例４）押出機１の第１供給口
２から所定量のＰＰＩとエラストマーを供給する点を除
き、実施例１におけると同様にして柱状体を作製した。
得られた柱状体を用いて実施例１におけると同様に、下
記に示すそれぞれの処方で射出成形を行って所定の試験
片を作製し、各種評価試験に供した。それらの結果を表
１に併せて示す。(Comparative Example 3) A fixed amount of 60% by weight of PPI and 10% by weight of elastomer were supplied from the first supply port 2 of the extruder 1 and 30% by weight of mica from the second supply port 3, respectively. The composite formed after melt-kneading was extruded into a strand. Thereafter, the extruded strand was cut into a length of 3 mm in the same manner as in Example 1 to produce a columnar body. The obtained columnar body was charged into an injection molding machine, and a predetermined test piece was formed in the same manner as in Example 1, and subjected to various evaluation tests. The results are shown in Table 1. (Examples 2 to 4 and Comparative Example 4) A columnar body was produced in the same manner as in Example 1 except that a predetermined amount of PPI and an elastomer were supplied from the first supply port 2 of the extruder 1.
In the same manner as in Example 1, injection molding was performed using the obtained columnar bodies according to the following formulations to prepare predetermined test pieces, which were subjected to various evaluation tests. The results are shown in Table 1.
【００３８】（実施例５）前記のＰＰＩだけを押出機１
の第１原料供給口２から定量供給する点を除き、実施例
１におけると同様にして柱状体を作製した。 また、得
られた柱状体と別途に比較例１におけると同様にして作
製された柱状体である長繊維不含で雲母含有柱状体とを
混合し、該柱状体混合物中に全体基準でガラス繊維が３
０重量％、雲母が２０重量％含有されるように調製し
た。得られた柱状体混合物を用いて実施例１におけると
同様に射出成形し、所定の評価用試験片を作製した。こ
の試験片を各種の評価試験に供した。その結果を表１に
併せて示す。 （比較例５）押出機１の第１供給口２からＰＰＩを、第
２供給口３から雲母３０重量％を、第３供給口４からガ
ラス繊維Ｂ２０重量％をそれぞれ定量供給し、ベント５
から吸引下に溶融混練した後に形成された複合体をスト
ランド状に押出した。押出されたストランドを以後は実
施例１と同様にして長さ３ｍｍに切断して柱状体を作製
した。得られた柱状体を射出成形機に装入して実施例１
と同様にして所定の試験片を成形し、各種評価試験に供
した。また、得られた柱状体の一部を蒸し焼きし（６０
０℃×２ｈｒ）にして生じた灰分中の残存ガラス繊維の
平均繊維長は０．５ｍｍであった。その結果を表１に併
せて示す。(Example 5) Extruder 1 was prepared using only the above-mentioned PPI.
A columnar body was produced in the same manner as in Example 1 except that a fixed amount was supplied from the first raw material supply port 2. Further, the obtained columnar body was mixed with a mica-containing columnar body without a long fiber, which is a columnar body separately prepared in the same manner as in Comparative Example 1, and the glass fiber was mixed in the columnar body mixture on a total basis. Is 3
It was prepared so as to contain 0% by weight and 20% by weight of mica. Using the obtained columnar mixture, injection molding was performed in the same manner as in Example 1 to prepare a predetermined test piece for evaluation. This test piece was subjected to various evaluation tests. The results are shown in Table 1. (Comparative Example 5) PPI was supplied from the first supply port 2 of the extruder 1, 30% by weight of mica was supplied from the second supply port 3, and 20% by weight of glass fiber B was supplied from the third supply port 4, respectively.
The composite formed after melt-kneading under suction was extruded into a strand. Thereafter, the extruded strand was cut into a length of 3 mm in the same manner as in Example 1 to produce a columnar body. Example 1 The obtained column was charged into an injection molding machine and
A predetermined test piece was formed in the same manner as described above, and subjected to various evaluation tests. In addition, a part of the obtained columnar body is steamed (60
(0 ° C. × 2 hours), the average fiber length of the remaining glass fibers in the ash produced was 0.5 mm. The results are shown in Table 1.
【００３９】（実施例６）実施例５におけると同様にし
て柱状体を作製し、得られた柱状体と別途に比較例１に
おけると同様にして作製された柱状体である長繊維不含
で雲母含有柱状体及びエラストマーを混合し、該柱状体
混合物中に全体基準でガラス繊維が２０重量％、雲母が
２０重量％、エラストマーが１０重量％含有されるよう
に調製した。得られた柱状体混合物を用いて実施例１に
おけると同様に射出成形し、所定の評価用試験片を作製
した。この試験片を各種の評価試験に供した。その結果
を表１に併せて示す。(Example 6) A columnar body was prepared in the same manner as in Example 5, and the obtained columnar body was separately prepared in the same manner as in Comparative Example 1 without a long fiber. The mica-containing columnar body and the elastomer were mixed, and the columnar body mixture was prepared so as to contain 20% by weight of glass fiber, 20% by weight of mica, and 10% by weight of the elastomer based on the whole. Using the obtained columnar mixture, injection molding was performed in the same manner as in Example 1 to prepare a predetermined test piece for evaluation. This test piece was subjected to various evaluation tests. The results are shown in Table 1.
【００４０】（比較例６）押出機１の第１供給口２から
ＰＰＩ５０重量％とエラストマー１０重量％を、第２供
給口３から雲母２０重量％を、第３供給口４からガラス
繊維Ｂ２０重量％をそれぞれ定量供給し、ベント５から
吸引下に溶融混練した後に形成された複合体をストラン
ド状に押出した。押出されたストランドを以後は実施例
１と同様にして長さ３ｍｍに切断して柱状体を作製し
た。得られた柱状体を射出成形機に装入して実施例１と
同様にして所定の試験片を成形し、各種評価試験に供し
た。その結果を表１に併せて示す。Comparative Example 6 50% by weight of PPI and 10% by weight of elastomer from the first supply port 2 of the extruder 1, 20% by weight of mica from the second supply port 3, and 20% by weight of glass fiber B from the third supply port 4 %, And the composite formed after melt-kneading under suction from the vent 5 was extruded into a strand. Thereafter, the extruded strand was cut into a length of 3 mm in the same manner as in Example 1 to produce a columnar body. The obtained columnar body was charged into an injection molding machine, and a predetermined test piece was formed in the same manner as in Example 1, and subjected to various evaluation tests. The results are shown in Table 1.
【００４１】[0041]
【表１】 [Table 1]
【００４２】[0042]
【発明の効果】本発明より得られたプロペラファンは制
音性、耐回転破壊性、耐回転クリープ特性及び耐衝撃性
に優れるという効果を発揮する。The propeller fan obtained according to the present invention has the effect of being excellent in noise control, resistance to rotational destruction, resistance to rotational creep and impact resistance.
【図１】結晶性熱可塑性樹脂柱状体の製造装置である。FIG. 1 is an apparatus for manufacturing a crystalline thermoplastic resin column.
【図２】プロペラファンである。FIG. 2 is a propeller fan.
１ 押出機１ ２ 原料供給口 ３ 原料供給口 ４ 原料供給口 ６ 押出バレル ７ ガラスロービング原反 ８ ガラスロービング ９ 含浸ダイス １０ 冷却槽 １１ ブレード １２ ブレード １３ ブレード １４ ブレード ２０ ストランド用カッター DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Extruder 1 2 Raw material supply port 3 Raw material supply port 4 Raw material supply port 6 Extrusion barrel 7 Glass roving raw material 8 Glass roving 9 Impregnation die 10 Cooling tank 11 Blade 12 Blade 13 Blade 14 Blade 20 Cutter for strand
Claims (5)
長繊維及び板状の無機フィラーが分散された複合体から
なる柱状体であって、無機繊維を複合体基準で５〜５０
重量％含有し、各無機繊維の殆どが柱状体の長手方向に
整列していると共に実質的に柱状体と同一の長さを有
し、該板状フィラーがアスペクト比１０以上のものであ
って該複合体基準で２０〜４０重量％含有されているこ
とを特徴とする長繊維及び板状の無機フィラーで強化さ
れた結晶性熱可塑性樹脂柱状体。1. A columnar body comprising a composite in which inorganic long fibers and plate-like inorganic fillers are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, wherein the inorganic fibers are 5 to 50 parts based on the composite.
% By weight, most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the columnar body, have substantially the same length as the columnar body, and the plate-like filler has an aspect ratio of 10 or more, A crystalline thermoplastic resin column reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler, which is contained in an amount of 20 to 40% by weight based on the composite.
長繊維、板状の無機フィラー及びエラストマーが分散さ
れた複合体からなる柱状体であって、無機繊維を複合体
基準で５〜５０重量％含有し、各無機繊維の殆どが柱状
体の長手方向に整列していると共に実質的に柱状体と同
一の長さを有し、該板状フィラーがアスペクト比１０以
上のものであって該複合体基準で２０〜４０重量％、該
エラストマーが３〜２０重量％含有されていることを特
徴とする長繊維及び板状の無機フィラーで強化された結
晶性熱可塑性樹脂柱状体。2. A columnar body comprising a composite in which an inorganic long fiber, a plate-like inorganic filler and an elastomer are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, wherein the inorganic fiber is 5 to 50% by weight based on the composite. Most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the columnar body and have substantially the same length as the columnar body, and the plate-like filler has an aspect ratio of 10 or more, and A crystalline thermoplastic resin column reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler, comprising 20 to 40% by weight of the elastomer and 3 to 20% by weight of the elastomer.
長繊維が分散された複合体からなる柱状体であって、各
無機繊維の殆どが柱状体の長手方向に整列していると共
に実質的に柱状体と同一の長さを有する複合体からなる
長繊維強化柱状体並びに結晶性熱可塑性樹脂マトリック
ス中に板状の無機フィラーが分散された複合体からなる
板状体強化柱状体であって、該板状フィラーがアスペク
ト比１０以上のものである柱状体から実質的に構成され
た柱状体混合物中に該無機繊維を複合体混合物基準で５
〜５０重量％含有すると共に該板状フィラーが該柱状体
混合物基準で２０〜４０重量％含有されていることを特
徴とする長繊維及び板状の無機フィラーで強化された結
晶性熱可塑性樹脂柱状体混合物。3. A column made of a composite in which inorganic long fibers are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, wherein most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the column and substantially. A long fiber reinforced column made of a composite having the same length as the column and a plate reinforced column made of a composite in which a plate-shaped inorganic filler is dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, The inorganic fibers are mixed into a columnar mixture substantially composed of columns having an aspect ratio of 10 or more, and the inorganic fibers are mixed with the composite mixture by 5%.
A crystalline thermoplastic resin column reinforced with long fibers and a plate-like inorganic filler, wherein the column-like filler is contained in an amount of 20 to 40% by weight based on the columnar mixture. Body mixture.
長繊維が分散された複合体からなる柱状体であって、各
無機繊維の殆どが柱状体の長手方向に整列していると共
に実質的に柱状体と同一の長さを有する複合体からなる
長繊維強化柱状体並びに結晶性熱可塑性樹脂マトリック
ス中に板状の無機フィラー及びエラストマーが分散され
た複合体からなる板状体強化柱状体であって、該板状フ
ィラーがアスペクト比１０以上のものである柱状体から
実質的に構成された柱状体混合物中に該無機繊維を複合
体混合物基準で５〜５０重量％含有すると共に該板状フ
ィラーが該柱状体混合物基準で２０〜４０重量％、該エ
ラストマーが３〜２０重量％含有されていることを特徴
とする長繊維及び板状の無機フィラーで強化された結晶
性熱可塑性樹脂柱状体混合物。4. A column made of a composite in which inorganic long fibers are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix, wherein most of the inorganic fibers are aligned in the longitudinal direction of the column and substantially. A long fiber reinforced column made of a composite having the same length as the column and a plate reinforced column made of a composite in which a plate-like inorganic filler and an elastomer are dispersed in a crystalline thermoplastic resin matrix. The inorganic filler is contained in a columnar mixture substantially composed of columnar bodies having an aspect ratio of 10 or more, and the inorganic fibers are contained in an amount of 5 to 50% by weight based on the composite mixture. A crystalline thermoplastic resin column reinforced with a long fiber and a plate-like inorganic filler, characterized in that the column contains 20 to 40% by weight, based on the columnar mixture, and 3 to 20% by weight of the elastomer. Body mixture.
び板状の無機フィラーで強化された結晶性熱可塑性樹脂
柱状体又は請求項３記載若しくは請求項４記載のの長繊
維及び板状の無機フィラーで強化された結晶性熱可塑性
樹脂柱状体混合物より得られるプロペラファン。5. A crystalline thermoplastic resin column reinforced with a long fiber according to claim 1 or claim 2 and a plate-like inorganic filler, or a long fiber and plate according to claim 3 or claim 4. Propellerphan obtained from a crystalline thermoplastic resin columnar mixture reinforced with an inorganic filler.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06237197A JP3436053B2 (en) | 1997-02-28 | 1997-02-28 | Propeller fan |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06237197A JP3436053B2 (en) | 1997-02-28 | 1997-02-28 | Propeller fan |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10245449A true JPH10245449A (en) | 1998-09-14 |
| JP3436053B2 JP3436053B2 (en) | 2003-08-11 |
Family
ID=13198205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06237197A Expired - Fee Related JP3436053B2 (en) | 1997-02-28 | 1997-02-28 | Propeller fan |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3436053B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4595146B2 (en) * | 1998-11-17 | 2010-12-08 | 東レ株式会社 | Polyester resin composition |
| WO2017159818A1 (en) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 花王株式会社 | Fan |
| US10914312B2 (en) | 2016-04-27 | 2021-02-09 | Kao Corporation | Fan |
-
1997
- 1997-02-28 JP JP06237197A patent/JP3436053B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4595146B2 (en) * | 1998-11-17 | 2010-12-08 | 東レ株式会社 | Polyester resin composition |
| WO2017159818A1 (en) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 花王株式会社 | Fan |
| JP2017172586A (en) * | 2016-03-17 | 2017-09-28 | 花王株式会社 | fan |
| CN108884304A (en) * | 2016-03-17 | 2018-11-23 | 花王株式会社 | Fan |
| EP3431548A4 (en) * | 2016-03-17 | 2019-10-30 | Kao Corporation | Fan |
| US10914312B2 (en) | 2016-04-27 | 2021-02-09 | Kao Corporation | Fan |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3436053B2 (en) | 2003-08-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ahmad et al. | Effect of extrusion rate and fiber loading on mechanical properties of Twaron fiber-thermoplastic natural rubber (TPNR) composites | |
| EP0333518B1 (en) | Fiber-reinforced polyamide composition and method of producing same | |
| US20060261509A1 (en) | Method for making fiber reinforced polypropylene composites | |
| EP2410021A1 (en) | Fiber reinforced resin composition, molding material, and method for producing fiber reinforced resin composition | |
| US6284831B1 (en) | Fiber-reinforced resin molded article | |
| US20080217961A1 (en) | Fiber reinforced polypropylene composite front end modules | |
| EP0717072B1 (en) | Xonotlite-reinforced organic polymer composition | |
| KR0182308B1 (en) | Long-fiber-reinforced columnar body comprising long-fiber-reinforced crystalline propylene resin composition and ropeller-shaped fan made therefrom | |
| JPH07330917A (en) | Long-fiber-reinforced polymer alloy resin composition | |
| JPH10305522A (en) | Composite molded item of polyester resin | |
| CN106751761A (en) | High rigidity high glaze carbon fiber reinforced polyamide composite material and preparation method thereof | |
| JP3579770B2 (en) | Crystalline thermoplastic resin columns reinforced with long fibers and plate-like inorganic fillers | |
| JPH10245449A (en) | Crystalline thermoplastic resin columnar material reinforced with continuous filament and platy inforganic filler, crystalline thermoplastic resin columnar material mixture and propeller fan reinforced with continuous filament and platy filler | |
| EP3870643B1 (en) | Polyamide composition containing flat glass fibres (b) with improved fatigue resistance | |
| US5106893A (en) | Fiber-reinforced polymer composition | |
| US20080214703A1 (en) | Pellet and fiber length for polyester fiber reinforced polypropylene composites | |
| JPH01167370A (en) | Thermoplastic resin composition | |
| JP2007112915A (en) | High strength polyamide resin composition and its production method | |
| CN113956653A (en) | Aramid fiber reinforced polyamide composite material and preparation method thereof | |
| JP5111694B2 (en) | Fiber reinforced polyolefin resin composition | |
| JPH01278544A (en) | Fiber-reinforced polymer composition | |
| JPH01240561A (en) | Fiber-reinforced polymer composition | |
| JPH06166780A (en) | Fiber-reinforced resin composition | |
| JP2000084926A (en) | Fiber-reinforced thermoplastic resin molding material and molded body using it | |
| JP3443965B2 (en) | Polymer composite and method for producing the same |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080606 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090606 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100606 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100606 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110606 Year of fee payment: 8 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110606 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313113 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110606 Year of fee payment: 8 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110606 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120606 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120606 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130606 Year of fee payment: 10 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |