JPH10239550A - Dispersion shift fiber - Google Patents
Dispersion shift fiberInfo
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- JPH10239550A JPH10239550A JP9360378A JP36037897A JPH10239550A JP H10239550 A JPH10239550 A JP H10239550A JP 9360378 A JP9360378 A JP 9360378A JP 36037897 A JP36037897 A JP 36037897A JP H10239550 A JPH10239550 A JP H10239550A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、長距離光通信な
どで光伝送に使用されるシングルモード光シフトファイ
バ（以下、Ｓモード光ファイバという）に係り、特に、
波長多重伝送に好適な分散シフトファイバに関するもの
である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a single-mode optical shift fiber (hereinafter, referred to as an S-mode optical fiber) used for optical transmission in long-distance optical communication and the like.
The present invention relates to a dispersion-shifted fiber suitable for wavelength multiplex transmission.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から、伝送路としてＳモード光ファ
イバが適用された光通信システムでは、通信用信号光と
して１．３μｍ波長帯または１．５５μｍ波長帯の光が
利用されることが多かった。ただし、最近では伝送路中
における伝送損失低減の観点から１．５５μｍ波長帯の
光の使用が増しつつある。こうした１．５５μｍ波長帯
の光の伝送路に適用されるＳモード光ファイバ（以下、
１．５５μｍ用Ｓモード光ファイバという）では、１．
５５μｍ波長帯の光に対する、その波長分散（波長によ
って光の伝搬速度が異なるためパルス波が広がる現象）
がゼロになるよう設計されている（ゼロ分散波長１．５
５μｍの分散シフトファイバ）。このような分散シフト
ファイバとして、特公平３−１８１６１号公報には、コ
アが内側コアと、該内側コアの屈折率よりも低い屈折率
を有する外側コアから構成された、デュアルシェイプコ
ア型屈折率プロファイルを有する分散シフトファイバが
提案されている。更に、特開昭６３−４３１０７号公報
や特開平２−１４１７０４号公報には、上記の二重コア
構造に加えて、クラッドが内側クラッドと、内側クラッ
ドよりも大きな屈折率を有する外側クラッドとから構成
された、ディプレストクラッド・デュアルシェイプコア
型の屈折率プロファイルを有する分散シフトファイバが
提案されている。2. Description of the Related Art Conventionally, in an optical communication system to which an S-mode optical fiber is applied as a transmission line, light in a 1.3 μm wavelength band or 1.55 μm wavelength band is often used as communication signal light. . However, in recent years, the use of light in a 1.55 μm wavelength band has been increasing from the viewpoint of reducing transmission loss in a transmission path. An S-mode optical fiber (hereinafter, referred to as an optical fiber) applied to such a 1.55 μm wavelength band light transmission path.
1.55 μm S-mode optical fiber).
Wavelength dispersion for light in the 55 μm wavelength band (the phenomenon that a pulse wave spreads because the light propagation speed varies depending on the wavelength)
(Zero dispersion wavelength 1.5)
5 μm dispersion-shifted fiber). As such a dispersion-shifted fiber, Japanese Patent Publication No. Hei 3-18161 discloses a dual-shape core type refractive index in which a core is composed of an inner core and an outer core having a refractive index lower than that of the inner core. Dispersion shifted fibers having a profile have been proposed. Further, JP-A-63-43107 and JP-A-2-141704 disclose, in addition to the above-mentioned double core structure, a clad having an inner clad and an outer clad having a larger refractive index than the inner clad. A dispersion-shifted fiber having a depressed clad dual shape core type refractive index profile has been proposed.
【０００３】また、近年は、波長分割多重（ＷＤＭ）伝
送や光増幅器の登場により長距離光伝送が可能になっ
た。しかし、このような状況下では非線形光学効果の影
響は無視できない。そこで、非線形光学効果を避けるた
め、上記屈折率プロファイルを変形することにより、零
分散波長が信号波長帯域の短波長側又は長波長側にシフ
トされたファイバも提案されている（特開平７−１６８
０４６号公報、米国特許番号第５４８３６１２号公
報）。なお、非線形光学効果とは、光強度の密度等に比
例して信号光パルスが歪む現象であり、伝送速度や中継
伝送システムにおける中継間隔の制約要因となる。In recent years, long-distance optical transmission has become possible with the advent of wavelength division multiplexing (WDM) transmission and optical amplifiers. However, under such circumstances, the influence of the nonlinear optical effect cannot be ignored. Therefore, in order to avoid the nonlinear optical effect, there has been proposed a fiber in which the zero-dispersion wavelength is shifted to the short wavelength side or the long wavelength side of the signal wavelength band by modifying the refractive index profile (Japanese Patent Laid-Open No. 7-168).
046, U.S. Pat. No. 5,483,612). Note that the nonlinear optical effect is a phenomenon in which a signal light pulse is distorted in proportion to the density of light intensity and the like, and is a limiting factor for a transmission speed and a relay interval in a relay transmission system.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】波長分割多重伝送にあ
たって提案されている従来の分散シフトファイバでは、
零分散波長を信号波長帯域の波長値とは異なる値に設定
することにより非線形光学効果の発現を抑制しており、
実効コア断面積Ａeffは５５μｍ2程度に設定されてい
る。In a conventional dispersion-shifted fiber proposed for wavelength division multiplex transmission,
By setting the zero dispersion wavelength to a value different from the wavelength value of the signal wavelength band, the expression of the nonlinear optical effect is suppressed,
The effective core area A eff is set to about 55 μm 2 .
【０００５】従来の応用例では、従来の波長分割多重伝
送用の分散シフトファイバで十分であるが、通信の高度
化に伴う今後の波長多重化の進展を鑑みると、従来の技
術では、従来の伝送距離で好適な伝送品質を維持し続け
ることは困難である。In a conventional application example, a conventional dispersion-shifted fiber for wavelength division multiplexing transmission is sufficient. However, in view of the future progress of wavelength multiplexing with the advancement of communication, the conventional technology requires the conventional technology. It is difficult to maintain suitable transmission quality over the transmission distance.
【０００６】なお、実効コア断面積Ａeffは、特開平８
−２４８２５１号公報に示されたように、下式で与えら
れる。The effective core area A eff is disclosed in
As shown in -248251, it is given by the following equation.
【０００７】[0007]
【数１】 (Equation 1)
【０００８】この発明は、上記の課題を解決するために
成されたものであり、非線形光学効果の発現を有効に抑
制可能であり、長距離光伝送に適した分散シフトファイ
バを提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and an object of the present invention is to provide a dispersion-shifted fiber which can effectively suppress the occurrence of a nonlinear optical effect and is suitable for long-distance optical transmission. Aim.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】この発明に係る分散シフ
トファイバは、コア領域とクラッド領域とを備えた、石
英ガラスを主成分とするＳモード光ファイバであって、
零分散波長が信号光波長帯の短波長側又は長波長側にシ
フトされた分散シフトファイバである。なお、この発明
に係る分散シフトファイバの伝送対象は、中心波長が１
５００ｎｍ〜１６００ｎｍ（信号光波長帯）にある１又
は２以上の光である。なお、この明細書において、１．
５５μｍ波長帯の光は、この信号波長帯の光と等価な意
味である。そして、当該分散シフトファイバは、１．５
３μｍ（１５３０ｎｍ）〜１．５６μｍ（１５６０ｎ
ｍ）の波長帯から外れた零分散波長を有するとともに、
１５５０ｎｍにおける諸特性として、絶対値が１．０〜
４．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍの分散値と、絶対値が０．１３
ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の分散スロープと、７０μｍ2以
上の実効コア断面積Ａeffと、１．５５μｍ 波長帯の光
に対して０．２５ｄＢ／ｋｍ以下の伝送損失を有するこ
とを特徴としている。A dispersion-shifted fiber according to the present invention is an S-mode optical fiber having a core region and a cladding region and mainly composed of silica glass,
This is a dispersion-shifted fiber in which the zero-dispersion wavelength is shifted to the shorter wavelength side or the longer wavelength side of the signal light wavelength band. The transmission object of the dispersion-shifted fiber according to the present invention has a center wavelength of 1
One or more lights in the range of 500 nm to 1600 nm (signal light wavelength band). In this specification, 1.
Light in the 55 μm wavelength band is equivalent to light in this signal wavelength band. And, the dispersion-shifted fiber is 1.5
3 μm (1530 nm) to 1.56 μm (1560 n
m) having a zero-dispersion wavelength outside the wavelength band of
As various characteristics at 1550 nm, the absolute value is 1.0 to
A dispersion value of 4.5 ps / nm / km and an absolute value of 0.13
It is characterized by having a dispersion slope of ps / nm 2 / km or less, an effective core area A eff of 70 μm 2 or more, and a transmission loss of 0.25 dB / km or less with respect to light in a 1.55 μm wavelength band. .
【００１０】ここで、分散値の絶対値が１．０ｐｓ／ｎ
ｍ／ｋｍよりも小さいと、２０ｋｍ以上の長距離光伝送
にあたって、四光波混合や変調不安定等による波形の歪
が実用上無視できなくなる。一方、分散値の絶対値が
４．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍよりも大きいと、２０ｋｍ以上
の長距離光伝送にあたって波長分散と自己位相変調とに
よる波形の歪が実用上無視できなくなる。Here, the absolute value of the dispersion value is 1.0 ps / n
If it is smaller than m / km, in long-distance optical transmission of 20 km or more, waveform distortion due to four-wave mixing or modulation instability cannot be ignored in practical use. On the other hand, if the absolute value of the dispersion value is larger than 4.5 ps / nm / km, waveform distortion due to chromatic dispersion and self-phase modulation cannot be ignored in practical use in long-distance optical transmission of 20 km or more.
【００１１】また、この発明に係る分散シフトファイバ
では、分散スロープの絶対値は０．１３ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ以下である。したがって、各信号光間での波長分散
値の差が小さくなり、各信号光間の波長分散による波形
歪量の差を効果的に低減した光伝送が可能となる。In the dispersion-shifted fiber according to the present invention, the absolute value of the dispersion slope is 0.13 ps / nm 2 /
km or less. Therefore, the difference in the chromatic dispersion value between each signal light is reduced, and the optical transmission in which the difference in the amount of waveform distortion due to the chromatic dispersion between each signal light is effectively reduced can be performed.
【００１２】なお、非線形光学効果の発生量は非線形光
学定数（Ｎ2／Ａeff）に比例する。したがって、伝搬光
の条件を同一とした場合に、非線形光学効果の発現を抑
制するには、非線形光学定数（Ｎ2／Ａeff）を小さくす
ることが有効である。一方、非線形屈折率Ｎ2は、光フ
ァイバの主材によってほぼ決定されるので、 主材が同
一の光ファイバについては、従来の値から非線形屈折率
Ｎ2を変化させ ることにより非線形光学効果の発現を抑
制することは困難である。The amount of occurrence of the nonlinear optical effect is proportional to the nonlinear optical constant (N 2 / A eff ). Therefore, it is effective to reduce the nonlinear optical constant (N 2 / A eff ) in order to suppress the occurrence of the nonlinear optical effect when the conditions of the propagating light are the same. On the other hand, since the nonlinear refractive index N 2 is almost determined by the main material of the optical fiber, for the optical fiber having the same main material, the nonlinear optical effect can be reduced by changing the nonlinear refractive index N 2 from the conventional value. It is difficult to suppress the expression.
【００１３】そこで、この発明に係る分散シフトファイ
バは、実効コア断面積Ａeffを従来の５５μｍ2から７０
μｍ2以上へと拡大することにより、非線形光学効果の
発現量を従来の分散シフトファイバと比較して２０％以
上低減する。Therefore, the dispersion-shifted fiber according to the present invention has an effective core area A eff of 70 μm 2 from the conventional 55 μm 2.
By increasing the size to μm 2 or more, the amount of exhibiting the nonlinear optical effect is reduced by 20% or more as compared with the conventional dispersion-shifted fiber.
【００１４】図１は、代表的な組成の分散シフトファイ
バに関する、実効コア断面積Ａeffと非線形光学定数
（Ｎ2／Ａeff）との関係を示すグラフである。図１か
ら、実効コア断面積Ａeffが５５μｍ2であった場合に
５．８×１０-10（１／Ｗ ）であった非線形光学定数
（Ｎ2／Ａeff）が、実効コア断面積Ａeffを７０ μｍ2
とすると、４．６×１０-10（１／Ｗ）となり、約２０
％低減することが確認される。FIG. 1 is a graph showing the relationship between the effective core area A eff and the nonlinear optical constant (N 2 / A eff ) for a dispersion-shifted fiber having a typical composition. From FIG. 1, the nonlinear optical constant (N 2 / A eff ), which was 5.8 × 10 −10 (1 / W) when the effective core area A eff was 55 μm 2 , was changed to the effective core area A eff 70 μm 2
Then, it becomes 4.6 × 10 −10 (1 / W), which is about 20
% Reduction.
【００１５】したがって、この発明に係る分散シフトフ
ァイバでは、従来の分散シフトファイバと比べて、信号
光の波長多重度を増加することが可能となる。Therefore, in the dispersion-shifted fiber according to the present invention, it is possible to increase the wavelength multiplicity of the signal light as compared with the conventional dispersion-shifted fiber.
【００１６】一般に、強い光の下における媒質の屈折率
Ｎは、光強度によって変わる。したがって、この屈折率
Ｎに対する最低次の効果は、 Ｎ＝Ｎ0＋Ｎ2・Ｅ2 ここで、Ｎ0：線形分極に対する屈折率 Ｎ2：３次の非線形分極に対する非線形屈折率 Ｅ ：電場振幅 で表される。すなわち、強い光の下では、媒質の屈折率
ＮはＮ0と電場振幅Ｅの２乗に比例する増加分との和で
与えられる。特に、第２項の比例定数Ｎ2（単位：ｍ2／
Ｖ2）は非線形屈折率と呼ばれる。また、信号光パルス
の歪は、非線形屈折率のうち主に第２項の非線形屈折率
の影響を受けるので、この明細書において、非線形屈折
率とは、主にこの非線形屈折率を意味する。In general, the refractive index N of a medium under strong light changes depending on the light intensity. Therefore, the lowest order effect on the refractive index N is: N = N 0 + N 2 · E 2 where N 0 : refractive index for linear polarization N 2 : nonlinear refractive index for tertiary nonlinear polarization E: electric field amplitude expressed. That is, under strong light, the refractive index N of the medium is given by the sum of N 0 and an increase proportional to the square of the electric field amplitude E. In particular, the proportionality constant N 2 (unit: m 2 /
V 2 ) is called the nonlinear refractive index. In addition, since the distortion of the signal light pulse is mainly affected by the nonlinear refractive index of the second term among the nonlinear refractive indexes, in this specification, the nonlinear refractive index mainly means the nonlinear refractive index.
【００１７】この発明に係る分散シフトファイバは、信
号光の入射パワーを従来の分散シフトファイバと比較し
て約２０％（約１ｄＢ）増加させることができるので、
伝送損失を０．２ｄＢ／ｋｍとした場合に、従来よりも
５ｋｍだけ長い伝送距離での信号光の伝送が可能とな
る。この結果、例えば、従来の中継器間の距離が５０ｋ
ｍであったとした場合に、約１０％の中継器の数を低減
することができる。The dispersion-shifted fiber according to the present invention can increase the incident power of signal light by about 20% (about 1 dB) as compared with the conventional dispersion-shifted fiber.
When the transmission loss is 0.2 dB / km, signal light can be transmitted over a transmission distance longer by 5 km than in the related art. As a result, for example, the distance between the conventional repeaters is 50 k
m, the number of repeaters can be reduced by about 10%.
【００１８】さらに、この発明に係る分散シフトファイ
バは、直径３２ｍｍ（３２ｍｍφ）で曲げられた場合の
曲げ損失が０．５ｄＢ／ターン以下であることを特徴と
する。なお、この曲げ損失は、直径３２ｍｍの心棒（ma
ndrel）に被測定対象のファイバを巻きつけた状態で測
定され、この測定値を１巻当たりに換算した値で与えら
れる。Further, the dispersion-shifted fiber according to the present invention is characterized in that a bending loss when bent at a diameter of 32 mm (32 mmφ) is 0.5 dB / turn or less. The bending loss was measured with a mandrel (ma
ndrel) is measured with the fiber to be measured wound thereon, and the measured value is given as a value converted per turn.
【００１９】一般に、実効コア断面積Ａeffを大きくす
ると、外周側での光の強度密度が高くなるので、曲げ損
失が大きくなる。曲げ損失が大きな光ファイバは、ケー
ブル化工程、ケーブル敷設、接続の余長処理などによっ
て必然的に発生する曲げにより、大きな光損失を発生す
ることになる。そこで、この発明に係る分散シフトファ
イバでは、直径３２ｍｍで曲げられた場合の曲げ損失を
０．５ｄＢ／ターン以下にすることで、ケーブル化工程
等で発生する曲げによる光損失を効果的に抑制してい
る。In general, when the effective core area A eff is increased, the light intensity density on the outer peripheral side is increased, and the bending loss is increased. An optical fiber having a large bending loss generates a large optical loss due to bending which is inevitably generated by a cable-forming process, cable laying, extra connection length processing, and the like. Therefore, in the dispersion-shifted fiber according to the present invention, by setting the bending loss when bent at a diameter of 32 mm to 0.5 dB / turn or less, light loss due to bending generated in a cable-forming step or the like is effectively suppressed. ing.
【００２０】さらに、この発明に係る分散シフトファイ
バは、分散スロープの絶対値が０．０９ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ以上であることが好ましい。すなわち、分散スロー
プが小さいぼど、各信号光間での波長分散値の差が小さ
くなり、各信号光間の波長分散による波形歪量の差を小
さく抑制することができる。一方、分散スロープが小さ
いほど、非線形光学現象の一つである四光波混合が発生
する位相整合条件を満たしやすくなる。そのため、この
発明に係る分散シフトファイバでは、分散スロープの絶
対値が０．０９ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上、かつ、０．１
３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下とすることで、信号光の伝送
中、波長分散による波形の歪量の変化のみならず、四光
波混合をも抑制する。Further, in the dispersion-shifted fiber according to the present invention, the absolute value of the dispersion slope is 0.09 ps / nm 2 /
km or more. That is, when the dispersion slope is small, the difference in the chromatic dispersion value between the signal lights becomes small, and the difference in the amount of waveform distortion due to the chromatic dispersion between the signal lights can be suppressed to a small value. On the other hand, the smaller the dispersion slope is, the easier it is to satisfy the phase matching condition in which four-wave mixing, which is one of the nonlinear optical phenomena, occurs. Therefore, in the dispersion-shifted fiber according to the present invention, the absolute value of the dispersion slope is 0.09 ps / nm 2 / km or more and 0.1
By setting the rate to 3 ps / nm 2 / km or less, not only a change in waveform distortion due to chromatic dispersion but also four-wave mixing during transmission of signal light is suppressed.
【００２１】以上の特性を実現するため、この発明に係
る分散シフトファイバは、デュアルシェイプコア型ある
いはセグメントコア型の屈折率プロファイルにより実現
可能である。なお、何れの屈折率プロファイルも、ディ
プレストクラッド構造を有する。In order to realize the above characteristics, the dispersion-shifted fiber according to the present invention can be realized by a dual-shape core type or segment core type refractive index profile. Each of the refractive index profiles has a depressed cladding structure.
【００２２】ここで、この発明に係る分散シフトファイ
バの第１実施例は、ディプレストクラッド・デュアルシ
ェイプコア型の屈折率プロファイルを有する。そして、
当該分散シフトファイバの第１実施例は、所定の屈折率
を有するとともに、その外径が２ａである内側コアと、
内側コアの外周に設けられ、内側コアよりも低い屈折率
を有するとともに、その外径が２ｂである外側コアと、
外側コアの外周に設けられ、外側コアよりも低い屈折率
を有する内側クラッドと、内側クラッドの外周に設けら
れ、内側クラッドよりも高い屈折率を有する外側クラッ
ドとを備えたことを特徴としている。Here, the first embodiment of the dispersion shifted fiber according to the present invention has a depressed clad dual shape core type refractive index profile. And
The first embodiment of the dispersion-shifted fiber has an inner core having a predetermined refractive index and an outer diameter of 2a,
An outer core provided on the outer periphery of the inner core, having a lower refractive index than the inner core, and having an outer diameter of 2b;
It is characterized by comprising an inner cladding provided on the outer periphery of the outer core and having a lower refractive index than the outer core, and an outer cladding provided on the outer periphery of the inner cladding and having a higher refractive index than the inner cladding.
【００２３】発明者が研究の結果から得た知見によれ
ば、ディプレストクラッド構造を備えない単なるデュア
ルシェイプコア型の屈折率プロファイルを有する分散シ
フトファイバでは、波長１５５０ｎｍにおける分散値の
絶対値が１．０〜４．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍに設定された
状態で、実効コア断面積Ａeffを大きくすると、カット
オフ波長が短くなり、曲げ損失は増加する。また、曲げ
損失を低減するために、屈折率プロファイルを調整しカ
ットオフ波長を長くしたとしても、カットオフ波長が信
号光の波長以下でなければならないという制限から、十
分に曲げ損失を改善することはできない。According to the findings obtained by the inventor from the results of the research, in a dispersion-shifted fiber having a simple dual-shaped core type refractive index profile without a depressed cladding structure, the absolute value of the dispersion value at a wavelength of 1550 nm is 1 When the effective core area A eff is increased in the state where the power is set to 0.0 to 4.5 ps / nm / km, the cutoff wavelength becomes shorter, and the bending loss increases. Even if the cut-off wavelength is lengthened by adjusting the refractive index profile in order to reduce the bending loss, it is necessary to sufficiently improve the bending loss due to the restriction that the cut-off wavelength must be smaller than the wavelength of the signal light. Can not.
【００２４】また、発明者の知見によれば、デプレスト
クラッド・デュアルシェイプコア型の屈折率プロファイ
ルを有する分散シフトファイバにおける曲げ損失は、単
なるデュアルシェイプコア型の屈折率プロファイルを有
する分散シフトファイバの曲げ損失よりも低い。したが
って、上述の構造が適用された光ファイバ（ディプレス
トクラッド・デュアルシェイプコア型の屈折率プロファ
イルを有する）は、上記諸特性を好適に実現するととも
に、曲げ損失も所定値以下に抑えることができる。According to the knowledge of the inventor, the bending loss of the dispersion shifted fiber having the depressed clad dual shape core type refractive index profile is the same as that of the dispersion shifted fiber having the mere dual shape core type refractive index profile. Lower than bending loss. Accordingly, the optical fiber (having a depressed clad dual shape core type refractive index profile) to which the above-described structure is applied can appropriately realize the above-mentioned various characteristics and can suppress the bending loss to a predetermined value or less. .
【００２５】さらに、当該分散シフトファイバの第１実
施例は、内側クラッドに対する内側コアの比屈折率差が
Δｎ1、内側クラッドに対する外側コアの比屈折率差が
Δｎ2、内側クラッドに対する外側クラッドの比屈折率
差 がΔｎ3であるとき、 ａ／ｂ≦０．１５ …（１） ０．８％≦Δｎ1≦１．２％ …（２） ０．１２％≦Δｎ2≦０．３０％ …（３） Δｎ3／Δｎ2≦０．９５ …（４） なる関係を満たしていることが好ましい。Further, in the first embodiment of the dispersion-shifted fiber, the relative refractive index difference of the inner core to the inner cladding is Δn 1 , the relative refractive index difference of the outer core to the inner cladding is Δn 2 , When the relative refractive index difference is Δn 3 , a / b ≦ 0.15 (1) 0.8% ≦ Δn 1 ≦ 1.2% (2) 0.12% ≦ Δn 2 ≦ 0.30% (3) Δn 3 / Δn 2 ≦ 0.95 (4) It is preferable to satisfy the following relationship.
【００２６】これらの関係を満たす分散シフトファイバ
によれば、上記諸特性を好適に実現するとともに、分散
スロープの絶対値を０．０９ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上、
かつ、０．１３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下にすることがで
きる。According to the dispersion-shifted fiber satisfying these relations, the above-mentioned various characteristics can be suitably realized, and the absolute value of the dispersion slope can be 0.09 ps / nm 2 / km or more.
In addition, it can be 0.13 ps / nm 2 / km or less.
【００２７】なお、内側コアの屈折率をｎ1、外側コア
の屈折率をｎ2、内側クラッドの屈折率をｎ3、及び外側
クラッドの屈折率をｎ4とした場合、この明細書におい
て、内側クラッドに対する内側コアの比屈折率差Δ
ｎ1、内側クラッドに対する外側コアの比屈折率差Δ
ｎ2、及び内側クラッドに対する外側クラッドの比屈折
率差Δｎ3は、 Δｎ1＝（ｎ1 2−ｎ3 2）／（２ｎ1 2） …（５） Δｎ2＝（ｎ2 2−ｎ3 2）／（２ｎ2 2） …（６） Δｎ3＝（ｎ4 2−ｎ3 2）／（２ｎ4 2） …（７） で定義される。また、この明細書において、各比屈折率
差は百分率で表されている。When the refractive index of the inner core is n 1 , the refractive index of the outer core is n 2 , the refractive index of the inner cladding is n 3 , and the refractive index of the outer cladding is n 4 , Relative index difference Δ of inner core to inner cladding
n 1 , the relative refractive index difference Δ of the outer core with respect to the inner cladding
n 2, and the relative refractive index of the outer cladding difference with respect to the inner cladding [Delta] n 3 is, Δn 1 = (n 1 2 -n 3 2) / (2n 1 2) ... (5) Δn 2 = (n 2 2 -n 3 as defined in 2) / (2n 2 2) ... (6) Δn 3 = (n 4 2 -n 3 2) / (2n 4 2) ... (7). Further, in this specification, each relative refractive index difference is expressed in percentage.
【００２８】さらに、当該分散シフトファイバの第１実
施例は、内側クラッドの外径が２ｃであるとき、 １．２≦ｃ／ｂ≦３．５ …（８） なる関係を満たしていることを特徴とする。Further, the first embodiment of the dispersion-shifted fiber satisfies the relationship of 1.2 ≦ c / b ≦ 3.5 when the outer diameter of the inner cladding is 2c. Features.
【００２９】すなわち、当該分散シフトファイバの第１
実施例では、内側クラッドが薄すぎると内側クラッドの
存在による効果である曲げ損失の低減効果を十分に発揮
できなくなる。また、内側クラッドが厚すぎると内側ク
ラッドが通常のクラッドと同様の役割を果たすことにな
り、カットオフ波長を短くするというディプレストクラ
ッド型の屈折率プロファイルが得られない。さらに、当
該分散シフトファイバは、ｃ／ｂ≧１．２なる関係を満
たすとき、直径３２ｍｍで曲られた場合の曲げ損失を
０．５ｄＢ／ターン以下にすることができる。That is, the first of the dispersion-shifted fibers
In the embodiment, if the inner cladding is too thin, the effect of reducing the bending loss, which is an effect due to the presence of the inner cladding, cannot be sufficiently exhibited. On the other hand, if the inner clad is too thick, the inner clad plays a role similar to that of a normal clad, and a depressed clad type refractive index profile that shortens the cutoff wavelength cannot be obtained. Further, when the dispersion-shifted fiber satisfies the relationship of c / b ≧ 1.2, the bending loss when bent at a diameter of 32 mm can be reduced to 0.5 dB / turn or less.
【００３０】一方、当該分散シフトファイバの第１実施
例は、ｃ／ｂ≦３．５なる関係を満たしているので、カ
ットオフ波長を好適に短することができ、シングルモー
ド伝送可能な信号光の波長領域の確保が容易となる。On the other hand, the first embodiment of the dispersion-shifted fiber satisfies the relationship of c / b ≦ 3.5, so that the cutoff wavelength can be suitably shortened, and the signal light capable of single mode transmission. Wavelength region can be easily secured.
【００３１】次に、この発明に係る分散シフトファイバ
の第２実施例は、ディプレストクラッド・セグメントコ
ア型の屈折率プロファイルを有する。そして、当該分散
シフトファイバの第２実施例は、所定の屈折率を有する
とともに、その外径が２ａである内側コアと、内側コア
の外周に設けられ、内側コアよりも低い屈折率を有する
とともに、その外径が２ｂである中間コアと、中間コア
の外周に設けられ、中間コアよりも高い屈折率を有する
とともに、その外径が２ｃである外側コアと、外側コア
の外周に設けられ、外側コアよりも低い屈折率を有する
内側クラッドと、内側クラッドの外周に設けられ、内側
クラッドよりも高い屈折率を有する外側クラッドとを備
えたことを特徴としている。Next, the second embodiment of the dispersion shifted fiber according to the present invention has a depressed clad segment core type refractive index profile. The second embodiment of the dispersion-shifted fiber has a predetermined refractive index, an inner core having an outer diameter of 2a, and an outer core provided on the outer periphery of the inner core, having a lower refractive index than the inner core. An intermediate core having an outer diameter of 2b, and an outer core provided on the outer periphery of the intermediate core, having a higher refractive index than the intermediate core, and an outer core having an outer diameter of 2c, and being provided on the outer periphery of the outer core; An inner cladding having a lower refractive index than the outer core and an outer cladding provided on the outer periphery of the inner cladding and having a higher refractive index than the inner cladding are provided.
【００３２】また、当該分散シフトファイバの第２実施
例は、内側クラッドに対する内側コアの比屈折率差がΔ
ｎ1、内側クラッドに対する中間コアの比屈折率差がΔ
ｎ2、内側クラッドに対する外側コアの比屈折率差がΔ
ｎ3、内側クラッドに対する外側クラッドの比屈折率差
がΔｎ4であるとき、 ａ／ｃ≦０．４２ …（９） ｂ／ｃ≧０．６０ …（１０） ０．５％≦Δｎ1≦１．１％ …（１１） ０．２％≦Δｎ3−Δｎ2≦０．７％ …（１２） Δｎ4／Δｎ3≦０．９５ …（１３） なる関係を満たしていることが好ましい。In the second embodiment of the dispersion-shifted fiber, the relative refractive index difference between the inner core and the inner core is ΔΔ.
n 1 , the relative refractive index difference of the intermediate core with respect to the inner cladding is Δ
n 2 , the relative refractive index difference of the outer core with respect to the inner cladding is Δ
n 3 , relative refractive index difference of outer cladding to inner cladding
Is Δn 4 , a / c ≦ 0.42 (9) b / c ≧ 0.60 (10) 0.5% ≦ Δn 1 ≦ 1.1% (11) 0.2% ≦ Δn 3 −Δn 2 ≦ 0.7% (12) It is preferable that the following relationship is satisfied: Δn 4 / Δn 3 ≦ 0.95 (13)
【００３３】上記式（９）及び（１０）は、実効コア断
面積Ａeffを７０μｍ2にするための条件である。波長１
５５０ｎｍにおける分散値の絶対値が１．０〜４．５ｐ
ｓ／ｎｍ／ｋｍとなるため、内側クラッドに対する内側
コアの比屈折率差Δｎ1は０．５％以上であることが好
ましい。また、この比屈折率差Δｎ1は、波長１５５０
ｎｍにおける分散スロープの絶対値を０．０９〜０．１
３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍの範囲にするため、１．１％以下
であることが好ましい。値（Δｎ3−Δｎ2）は、直径３
２ｍｍで曲げられた場合の曲げ損失を０．５ｄＢ／ター
ン以下に抑えるため、０．２％以上である必要がある一
方、２ｍ長でのカットオフ波長を２．２μｍ以下とする
ため、０．７％以下である必要もある。なお、式（１
３）は、１．５５波長帯の光に対する伝送損失を０．２
５ｄＢ／ｋｍ以下に抑えるための条件である。The above equations (9) and (10) are conditions for setting the effective core area A eff to 70 μm 2 . Wavelength 1
The absolute value of the dispersion value at 550 nm is 1.0 to 4.5 p
Since it is s / nm / km, the relative refractive index difference Δn 1 of the inner core with respect to the inner cladding is preferably 0.5% or more. Further, this relative refractive index difference Δn 1 has a wavelength of 1550.
The absolute value of the dispersion slope in nm is 0.09 to 0.1
In order to make the range of 3 ps / nm 2 / km, the content is preferably 1.1% or less. The value (Δn 3 −Δn 2 ) is 3
In order to suppress the bending loss when bent at 2 mm to 0.5 dB / turn or less, it is necessary to be 0.2% or more. On the other hand, to reduce the cutoff wavelength at a 2 m length to 2.2 μm or less, 0.2% or less is required. It must also be less than 7%. Note that the expression (1)
3) is to reduce the transmission loss for light in the 1.55 wavelength band to 0.2.
This is a condition for suppressing the level to 5 dB / km or less.
【００３４】さらに、当該分散シフトファイバの第２実
施例は、内側クラッドの外径が２ｄであるとき、 １．２≦ｄ／ｃ≦３．５ …（１４） なる関係を満たしていることを特徴とする。Further, the second embodiment of the dispersion-shifted fiber satisfies the following relationship when the outer diameter of the inner cladding is 2d: 1.2 ≦ d / c ≦ 3.5 (14) Features.
【００３５】すなわち、ｄ／ｃ≧１．２のとき直径３２
ｍｍでの曲げ損失は０．５ｄＢ／ｋｍ以下となり、（ｄ
／ｃ）が３．５を越えるとカットオフ波長の低減効果が
飽和してしまう。That is, when d / c ≧ 1.2, the diameter 32
The bending loss in mm is 0.5 dB / km or less, and (d
If / c) exceeds 3.5, the effect of reducing the cutoff wavelength is saturated.
【００３６】[0036]
【発明の実施の形態】以下、この発明に係る分散シフト
ファイバの実施の形態を図２〜図１４を用いて説明す
る。なお、図面の説明にあたって同一の要素には同一の
符号を付し、重複する説明を省略する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a dispersion-shifted fiber according to the present invention will be described below with reference to FIGS. In the description of the drawings, the same elements will be denoted by the same reference symbols, without redundant description.
【００３７】図２は、この発明に係る分散シフトファイ
バの代表的な実施形態の断面構造及びその屈折率プロフ
ァイルを示す図である。図２に示されたように、この分
散シフトファイバ１００は、最大屈折率として屈折率ｎ
1を有するとともに、その外径が２ａである内側コア１
１０と、内側コア１１０の外周に設けられ、屈折率ｎ2
（＜ｎ1）を有するとともに、その外径が２ｂである外
側コア１２０と、外側コア１２０の外周に設けられ、屈
折率ｎ3（＜ｎ2）有するとともに、その外径が２ｃであ
る内側クラッド２１０と、内側クラッド２１０の外周に
設けられ、屈折率ｎ4（＞ｎ3）を有する外側クラッド２
２０とを備える。以上の構成により、当該分散シフトフ
ァイバ１００は、ディプレストクラッド・デュアルシェ
イプコア型の屈折率プロファイル１０１を実現してい
る。FIG. 2 is a diagram showing a cross-sectional structure and a refractive index profile of a typical embodiment of the dispersion-shifted fiber according to the present invention. As shown in FIG. 2, the dispersion-shifted fiber 100 has a refractive index n as a maximum refractive index.
And an inner core 1 having an outer diameter of 2a.
10 and a refractive index n 2 provided on the outer circumference of the inner core 110.
(<N 1 ), an outer core 120 having an outer diameter of 2b, and an inner core provided on the outer periphery of the outer core 120 and having a refractive index n 3 (<n 2 ) and an outer diameter of 2c. A cladding 210 and an outer cladding 2 provided on the outer periphery of the inner cladding 210 and having a refractive index n 4 (> n 3 ).
20. With the above configuration, the dispersion-shifted fiber 100 realizes a depressed clad dual shape core type refractive index profile 101.
【００３８】そして、当該分散シフトファイバ１００
は、内側クラッド２１０に対する内側コア１１０の比屈
折率差がΔｎ1、 内側クラッド２１０に対する外側コア
１２０の比屈折率差がΔｎ2、内側クラッ ド２１０に対
する外側クラッド２２０の比屈折率差がΔｎ3のとき、 ａ／ｂ≦０．１５ …（１） ０．８％≦Δｎ1≦１．２％ …（２） ０．１２％≦Δｎ2≦０．３０％ …（３） Δｎ3／Δｎ2≦０．９５ …（４） １．２≦ｃ／ｂ≦３．５ …（８） なる関係を満たしている。Then, the dispersion-shifted fiber 100
The relative refractive index difference of the inner core 110 with respect to the inner cladding 210 is Δn 1 , the relative refractive index difference of the outer core 120 with respect to the inner cladding 210 is Δn 2 , and the relative refractive index difference of the outer cladding 220 with respect to the inner cladding 210 is Δn 3 A / b ≦ 0.15 (1) 0.8% ≦ Δn 1 ≦ 1.2% (2) 0.12% ≦ Δn 2 ≦ 0.30% (3) Δn 3 / Δn 2 ≦ 0.95 (4) 1.2 ≦ c / b ≦ 3.5 (8)
【００３９】図３は、内側コア１１０の外径２ａと外側
コア１２０の外径２ｂとの比の値（ａ／ｂ）と実効コア
断面積Ａeffとの関係を示すグラフである。なお、図３
では、Δｎ1＝１．０％、Δｎ2＝０．２％とし、零分散
波長＝１５８０ｎｍとなるように、内側コア１１０の外
径２ａと外側コア１２０の外径２ｂとを変化させてい
る。図３から、（ａ／ｂ）≦０．１５で、Ａeff≧７０
μｍ2となることが確認される。FIG. 3 is a graph showing the relationship between the value (a / b) of the ratio of the outer diameter 2a of the inner core 110 to the outer diameter 2b of the outer core 120 and the effective core area Aeff . Note that FIG.
In this example, the outer diameter 2a of the inner core 110 and the outer diameter 2b of the outer core 120 are changed so that Δn 1 = 1.0% and Δn 2 = 0.2%, and the zero dispersion wavelength = 1580 nm. . From FIG. 3, when (a / b) ≦ 0.15, A eff ≧ 70
It is confirmed to be μm 2 .
【００４０】図４は、内側クラッド２１０に対する内側
コア１１０の比屈折率差Δｎ1と波長１５５０ｎｍの光
に対する分散値Ｄの絶対値｜Ｄ｜との関係を示すグラフ
である。なお、図４では、（ａ／ｂ）＝０．１３、Ａ
eff＝８０μｍ2を満たすように、内側コア１１０の外径
２ａ、外側コア１２０の外径２ｂ、内側クラッド２１０
に対する内側コア１１０の比屈折率差Δｎ1、及び内側
クラッド２１０に対する外側コア１２０の比屈折率差Δ
ｎ2を変化させている。図４から、Δｎ1≧０．８％で、
｜Ｄ｜≧１．０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとなり、Δｎ1≒１．
２％でも｜ Ｄ｜≦４．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍであること
が確認される。FIG. 4 is a graph showing the relationship between the relative refractive index difference Δn 1 of the inner core 110 with respect to the inner cladding 210 and the absolute value | D | of the dispersion value D for light having a wavelength of 1550 nm. In FIG. 4, (a / b) = 0.13, A
The outer diameter 2a of the inner core 110, the outer diameter 2b of the outer core 120, and the inner clad 210 so as to satisfy eff = 80 μm 2.
Relative refractive index difference Δn 1 of the inner core 110 to the inner cladding 210 and relative refractive index difference Δ of the outer core 120 to the inner cladding 210.
n 2 is changed. From FIG. 4, when Δn 1 ≧ 0.8%,
| D | ≧ 1.0 ps / nm / km, Δn 1 ．1.
It is confirmed that | D | ≦ 4.5 ps / nm / km even at 2%.
【００４１】図５は、内側クラッド２１０に対する内側
コア１１０の比屈折率差Δｎ1と分散スロープとの関係
を示すグラフである。なお、図５では、（ａ／ｂ）＝
０．１３、Ａeff＝８０μｍ2、直径３２ｍｍで曲げた場
合の曲げ損失＝０．１ｄＢ／ターン、零分散波長＝１５
８０ｎｍを満たすように、内側コア１１０の外径２ａ、
外側コア１２０の外径２ｂ、内側クラッド２１０に対す
る内側コア１１０の比屈折率差Δｎ1、及び内側クラッ
ド２１０に対する外側コア１２０の比屈折率差Δｎ2を
変化させている。図５から、Δｎ1≧１．２％で、分散
スロープが０．１３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍであることが確
認される。FIG. 5 is a graph showing the relationship between the relative refractive index difference Δn 1 of the inner core 110 with respect to the inner cladding 210 and the dispersion slope. In FIG. 5, (a / b) =
0.13, A eff = 80 μm 2 , bending loss when bent at 32 mm in diameter = 0.1 dB / turn, zero dispersion wavelength = 15
Outer diameter 2a of the inner core 110 so as to satisfy 80 nm,
The outer diameter 2b of the outer core 120, the relative refractive index difference Δn 1 of the inner core 110 with respect to the inner cladding 210, and the relative refractive index difference Δn 2 of the outer core 120 with respect to the inner cladding 210 are changed. From FIG. 5, it is confirmed that when Δn 1 ≧ 1.2%, the dispersion slope is 0.13 ps / nm 2 / km.
【００４２】図６は、内側クラッド２１０に対する外側
コア１２０の比屈折率差Δｎ2と直径３２ｍｍで曲げら
れた場合の曲げ損失との関係を示すグラフである。な
お、図６では、内側クラッド２１０に対する内側コア１
１０の比屈折率差Δｎ1＝１．０％ 、（ａ／ｂ）＝０．
１３、Ａeff＝８０μｍ2、零分散波長＝１５８０ｎｍを
満たすように、内側コア１１０の外径２ａ、外側コア１
２０の外径２ｂ、及び内側クラッド２１０に対する外側
コア１２０の比屈折率差Δｎ2を変化させている。図６
から、Δｎ2≧０．１２％で、直径３２ｍｍで曲げられ
た場合の曲げ損失が０．５ｄＢ／ターン以下であること
が確認される。FIG. 6 is a graph showing the relationship between the relative refractive index difference Δn 2 of the outer core 120 with respect to the inner cladding 210 and the bending loss when bent at a diameter of 32 mm. In FIG. 6, the inner core 1 with respect to the inner cladding 210 is shown.
10, a relative refractive index difference Δn 1 = 1.0%, (a / b) = 0.
13, the outer diameter 2a of the inner core 110 and the outer core 1 so as to satisfy A eff = 80 μm 2 and zero dispersion wavelength = 1580 nm.
20 and the relative refractive index difference Δn 2 of the outer core 120 with respect to the inner cladding 210 is changed. FIG.
This confirms that Δn 2 ≧ 0.12% and the bending loss when bent at a diameter of 32 mm is 0.5 dB / turn or less.
【００４３】図７は、内側クラッド２１０に対する外側
コア１２０の比屈折率差Δｎ2と２ｍ基準長でのカット
オフ波長との関係を示すグラフである。なお、図７で
は、内側クラッド２１０に対する内側コア１１０の比屈
折率差Δｎ1＝１．０％、（ａ／ｂ）＝０．１３、Ａeff
＝８０μｍ2、零分散波長＝１５８０ｎｍ、Δｎ3／Δｎ
2＝０．８を満たすように、内側コア１１０の外径２
ａ、外側コア１２０の外径２ｂ、内側クラッド２１０に
対する外側コア１２０の比屈折率差Δｎ2、 及び内側ク
ラッド２１０に対する外側クラッド２２０の比屈折率差
Δｎ3を変化させている。FIG. 7 is a graph showing the relationship between the relative refractive index difference Δn 2 of the outer core 120 with respect to the inner cladding 210 and the cutoff wavelength at a reference length of 2 m. In FIG. 7, the relative refractive index difference Δn 1 of the inner core 110 with respect to the inner cladding 210 = 1.0%, (a / b) = 0.13, A eff
= 80 μm 2 , zero dispersion wavelength = 1580 nm, Δn 3 / Δn
2 = 0.8 so that the outer diameter of the inner core 110 is 2
a, the outer diameter 2b of the outer core 120, the relative refractive index difference Δn 2 of the outer core 120 with respect to the inner cladding 210, and the relative refractive index difference Δn 3 of the outer cladding 220 with respect to the inner cladding 210.
【００４４】通常、光ファイバのカットオフ波長λ
Cは、ＣＣＩＴＴ−Ｇ．６５０で推奨されている、２ｍ
の長さでの曲げ法によって測定される。一方、シングル
モード伝送が可能な下限波長としてのカットオフ波長λ
Cは、Ｓモード光ファイバ の長さＬが２ｍの場合には、
上記の測定結果と一致し、長さＬが増大すると、 λC（Ｌ）＝λC（Ｌ0＝２ｍ）−０．１８４×ｌｏｇ10（Ｌ／Ｌ0） …（１５） に従って変化することが知られている（「T.Kato et a
l., OECC'96 Technical Digest, July 1966, Makuhari
Messe, pp.160-161」参照）。Usually, the cutoff wavelength λ of the optical fiber
C is CCITT-G. 2m recommended by 650
It is measured by the bending method at length. On the other hand, the cutoff wavelength λ as the lower limit wavelength at which single mode transmission is possible
C is, when the length L of the S-mode optical fiber is 2 m,
Consistent with the above measurement result, when the length L increases, it changes according to the following formula: λ C (L) = λ C (L 0 = 2 m) −0.184 × log 10 (L / L 0 ) (15) Are known ("T.Kato et a
l., OECC'96 Technical Digest, July 1966, Makuhari
Messe, pp. 160-161 ”).
【００４５】一方、この発明に係る分散シフトファイバ
は、２０ｋｍ以上の長距離にわたって１．５５μｍ波長
帯（１５００ｎｍ〜１６００ｎｍ）の信号光を伝送する
ことを想定している。したがって、２ｍ長でのカットオ
フ波長λC（Ｌ0）が、 λC（Ｌ0）≦１．５＋０．７３２μｍ≒２．２μｍ…（１６） を満たすことが必要となる。On the other hand, the dispersion-shifted fiber according to the present invention is assumed to transmit signal light in the 1.55 μm wavelength band (1500 nm to 1600 nm) over a long distance of 20 km or more. Therefore, it is necessary that the cutoff wavelength λ C (L 0 ) at a length of 2 m satisfies the following condition: λ C (L 0 ) ≦ 1.5 + 0.732 μm ≒ 2.2 μm (16)
【００４６】図７より、Δｎ2≦０．３０％で、２ｍ長
でのカットオフ波長λC（Ｌ0）≦２．２μｍとなること
が確認される。FIG. 7 shows that Δn 2 ≦ 0.30% and the cutoff wavelength λ C (L 0 ) ≦ 2.2 μm at a length of 2 m.
【００４７】図８は、値（ Δｎ3／Δｎ2）と伝送損失
との関係を示すグラフである。なお、図８では、以下の
条件 比屈折率差Δｎ1＝１．０％ 外側コア１２０の比屈折率差Δｎ2＝０．２０％ （ａ／ ｂ）＝０．１３ の下で、内側クラッド２１０に対する外側クラッド２２
０の比屈折率差Δｎ3を変化させている。FIG. 8 is a graph showing the relationship between the value (Δn 3 / Δn 2 ) and the transmission loss. In FIG. 8, under the following conditions: relative refractive index difference Δn 1 = 1.0%, relative refractive index difference Δn 2 of outer core 120 = 0.20% (a / b) = 0.13, inner cladding Outer cladding 22 for 210
The relative refractive index difference Δn 3 of 0 is changed.
【００４８】図８から、（Δｎ3／Δｎ2）＞０．９５で
は伝送損失が０．２５ｄＢ／ｋｍを超えて、急激に大き
くなることが確認される。From FIG. 8, it is confirmed that when (Δn 3 / Δn 2 )> 0.95, the transmission loss exceeds 0.25 dB / km and rapidly increases.
【００４９】図９は、値（ｃ／ｂ）と直径３２ｍｍで曲
げられた場合の曲げ損失との関係を示すグラフである。
なお、図９では、以下の条件 比屈折率差Δｎ1＝１．０％ 比屈折率差Δｎ2＝０．２０％ 比屈折率差Δｎ3＝０．１２％ 半径ａ＝２．１μｍ 半径ｂ＝１６．０μｍ の下で、内側クラッド２１０の外径２ｃを変化させてい
る。FIG. 9 is a graph showing the relationship between the value (c / b) and the bending loss when bending at a diameter of 32 mm.
In FIG. 9, the following conditions: relative refractive index difference Δn 1 = 1.0% relative refractive index difference Δn 2 = 0.20% relative refractive index difference Δn 3 = 0.12% radius a = 2.1 μm radius b The outer diameter 2c of the inner cladding 210 is changed under = 16.0 μm.
【００５０】図９から、（ｃ／ｂ）＜１．２で、直径３
２ｍｍで曲げられた場合の曲げ損失が０．５ｄＢ／ター
ンを超えて、急激に大きくなることが確認される。FIG. 9 shows that (c / b) <1.2 and the diameter 3
It is confirmed that the bending loss when bent at 2 mm exceeds 0.5 dB / turn and sharply increases.
【００５１】図１０は、値（ｃ／ｂ）と２ｍ長でのカッ
トオフ波長との関係を示すグラフである。なお、図１０
では、以下の条件 比屈折率差Δｎ1 ＝１．０％ 比屈折率差Δｎ2＝ ０．２０％ 比屈折率差Δｎ3＝０．１２％ 半径ａ＝２．１μｍ 半径ｂ＝１６．０μｍ の下で、内層クラッド２１０の外径２ｃを変化させてい
る。FIG. 10 is a graph showing the relationship between the value (c / b) and the cutoff wavelength at a length of 2 m. Note that FIG.
Then, the following conditions: relative refractive index difference Δn 1 = 1.0% relative refractive index difference Δn 2 = 0.20% relative refractive index difference Δn 3 = 0.12% radius a = 2.1 μm radius b = 16.0 μm Below, the outer diameter 2c of the inner cladding 210 is changed.
【００５２】図１０から、（ｃ／ｂ）＞３．５で、カッ
トオフ波長の低減の効果が飽和していることが確認され
る。From FIG. 10, it is confirmed that the effect of reducing the cutoff wavelength is saturated when (c / b)> 3.5.
【００５３】すなわち、この発明に係る分散シフトファ
イバは、ディプレストクラッド／デュアルシェイプコア
型の屈折率プロファイルを有する場合、 ａ／ｂ≦０．１５ …（１） ０．８％≦Δｎ1≦１．２％ …（２） ０．１２％≦Δｎ2≦０．３０％ …（３） Δｎ3／Δｎ2≦０．９５ …（４） １．２≦ｃ／ｂ≦３．５ …（８） なる関係を満たすので、１５５０ｎｍの諸特性として、
分散値の絶対値が１．０〜４．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、分
散スロープの絶対値が０．１３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以
下、実効コア断面積が７０μｍ2以上であり、１．５５
μｍ波長帯の光の伝送損失が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下、
直径３２ｍｍで曲げられた場合の曲げ損失が０．５ｄＢ
／ターン以下という特性を好適に満足する。That is, when the dispersion-shifted fiber according to the present invention has a depressed clad / dual shape core type refractive index profile, a / b ≦ 0.15 (1) 0.8% ≦ Δn 1 ≦ 1 .2% (2) 0.12% ≦ Δn 2 ≦ 0.30% (3) Δn 3 / Δn 2 ≦ 0.95 (4) 1.2 ≦ c / b ≦ 3.5 (8) Satisfies the following relationship:
The absolute value of the dispersion value is 1.0 to 4.5 ps / nm / km, the absolute value of the dispersion slope is 0.13 ps / nm 2 / km or less, the effective core area is 70 μm 2 or more, and 1.55
the transmission loss of light in the μm wavelength band is 0.25 dB / km or less,
0.5dB bending loss when bent at 32mm diameter
/ Turns or less is preferably satisfied.
【００５４】そして、非線形光学効果の発現を有効に抑
制可能であり、長距離光伝送に適した分散シフトファイ
バ好適に実現する。Further, it is possible to effectively suppress the occurrence of the nonlinear optical effect, and to realize a dispersion-shifted fiber suitable for long-distance optical transmission.
【００５５】一方、この発明は、上述のようなディプレ
ストクラッド・デュアルシェイプコア型の屈折率プロフ
ァイルを有する分散シフトファイバに限定されるもので
はなく種々の変形が可能である。例えば、この発明に係
る分散シフトファイバは、ディプレストクラッド・セグ
メントコア型の屈折率プロファイルを有する分散シフト
ファイバであってもよい。On the other hand, the present invention is not limited to a dispersion shifted fiber having a depressed clad dual shape core type refractive index profile as described above, and various modifications are possible. For example, the dispersion shifted fiber according to the present invention may be a dispersion shifted fiber having a depressed clad segment core type refractive index profile.
【００５６】ディプレストクラッド・セグメントコア型
の屈折率プロファイルを有する分散シフトファイバは、
所定の屈折率を有するとともに、その外径が２ａである
内側コアと、内側コアの外周に設けられ、内側コアより
も低い屈折率を有するとともに、その外径が２ｂである
中間コアと、中間コアの外周に設けられ、中間コアより
も高い屈折率を有するとともに、その外径が２ｃである
外側コアと、外側コアの外周に設けられ、外側コアより
も低い屈折率を有するとともに、その外径が２ｄである
内側クラッドと、内側クラッドの外周に設けられ、内側
クラッドよりも高い屈折率を有する外側クラッドとを備
える。A dispersion-shifted fiber having a depressed clad segment core type refractive index profile is as follows:
An inner core having a predetermined refractive index and having an outer diameter of 2a; an intermediate core provided on the outer periphery of the inner core and having a lower refractive index than the inner core and having an outer diameter of 2b; An outer core provided on the outer periphery of the core and having a higher refractive index than the intermediate core and having an outer diameter of 2c, and an outer core provided on the outer periphery of the outer core and having a lower refractive index than the outer core and It has an inner cladding having a diameter of 2d and an outer cladding provided on the outer periphery of the inner cladding and having a higher refractive index than the inner cladding.
【００５７】したがって、波長１５５０ｎｍにおける上
記諸特性を有する当該分散シフトファイバは、内側クラ
ッドに対する内側コアの比屈折率差がΔｎ1、内側クラ
ッドに対する中間コアの比屈折率差がΔｎ2、内側クラ
ッドに対する外側コアの比屈折率差がΔｎ3、内側クラ
ッドに対する外側クラッドの比屈折率差 がΔｎ4である
とき、 ａ／ｃ≦０．４２ …（９） ｂ／ｃ≧０．６０ …（１０） ０．５％≦Δｎ1≦１．１％ …（１１） ０．２％≦Δｎ3−Δｎ2≦０．７％ …（１２） Δｎ4／Δｎ3≦０．９５ …（１３） １．２≦ｄ／ｃ≦３．５ …（１４） なる関係を満たす必要がある。Accordingly, in the dispersion-shifted fiber having the above-mentioned various characteristics at a wavelength of 1550 nm, the relative refractive index difference of the inner core with respect to the inner cladding is Δn 1 , the relative refractive index difference of the intermediate core with respect to the inner cladding is Δn 2 , and the relative refractive index difference with respect to the inner cladding. When the relative refractive index difference of the outer core is Δn 3 and the relative refractive index difference of the outer cladding relative to the inner cladding is Δn 4 , a / c ≦ 0.42 (9) b / c ≧ 0.60 (10) 0.5% ≦ Δn 1 ≦ 1.1% (11) 0.2% ≦ Δn 3 −Δn 2 ≦ 0.7% (12) Δn 4 / Δn 3 ≦ 0.95 (13) 2 ≦ d / c ≦ 3.5 (14)
【００５８】なお、ディプレストクラッド／セグメント
コア型の屈折率プロファイルの場合、各ガラス領域の比
屈折率差は以下のように定義される。In the case of a depressed clad / segment core type refractive index profile, the relative refractive index difference of each glass region is defined as follows.
【００５９】Δｎx＝（ｎx 2−ｎcld 2）／（２ｎx 2） ｘ：１、２、３、４ ここで、ｎ1は内側コアの屈折率、ｎ2は中間コアの屈折
率、ｎ3は外側コアの屈折率、ｎ4は外側クラッドの屈折
率、及びｎcldは内側クラッドの屈折率を表している。[0059] Δn x = (n x 2 -n cld 2) / (2n x 2) x: 1,2,3,4 where, n 1 is the refractive index of the inner core, n 2 is the refractive index of the intermediate core , N 3 represents the refractive index of the outer core, n 4 represents the refractive index of the outer cladding, and n cld represents the refractive index of the inner cladding.
【００６０】[0060]
【実施例】図１１は、この発明に係る分散シフトファイ
バの第１実施例の断面構造及びその屈折率プロファイル
を示す図である。図１１に示されたように、この分散シ
フトファイバは、ディプレストクラッド／デュアルシェ
イプコア型の屈折率プロファイル２０１を有するととも
に、外径２ａが４．２μｍである内側コア１１１と、内
側コア１１１の外周に設けられ、外径２ｂが３２μｍで
ある外側コア１２１と、外側コア１２１の外周に設けら
れ、外径２ｃが６３μｍである内側クラッド２１１と、
内側クラッド２１１の外周に設けられた外側クラッド２
２１とを備える。FIG. 11 is a diagram showing a cross-sectional structure and a refractive index profile of a first embodiment of the dispersion-shifted fiber according to the present invention. As shown in FIG. 11, the dispersion-shifted fiber has a depressed clad / dual-shaped core type refractive index profile 201, an inner core 111 having an outer diameter 2a of 4.2 μm, and an inner core 111 having an outer diameter 2a of 4.2 μm. An outer core 121 provided on the outer circumference and having an outer diameter 2b of 32 μm; an inner clad 211 provided on the outer circumference of the outer core 121 and having an outer diameter 2c of 63 μm;
Outer cladding 2 provided on the outer periphery of inner cladding 211
21.
【００６１】そして、この第１実施例の分散シフトファ
イバ２００は、上記関係式（１）〜（４）、（８）を以
下のように満たしている。The dispersion-shifted fiber 200 according to the first embodiment satisfies the above relational expressions (1) to (4) and (8) as follows.
【００６２】ａ／ｂ＝０．１３＜０．１５ ０．８％＜Δｎ1＝０．９８％＜１．２％ ０．１２％＜Δｎ2＝０．２０％＜０．３０％ Δｎ3＝０．１２％ Δｎ3／Δｎ2＝０．６＜０．９５ １．２＜ｃ／ｂ＝１．９７＜３．５ さらに、波長１５５０ｎｍにおいて、この第１実施例の
分散シフトファイバの特性を測定した結果、 零分散波長＝１５８５ｎｍ、 １５５０ｎｍでの分散値＝−３．８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、 分散スロープ＝０．１１１ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ、 実効コア断面積Ａeff＝７８．２μｍ2、 カットオフ波長＝１．５９μｍ、 直径３２ｍｍで曲げた場合の曲げ損失＝０．１ｄＢ／タ
ーン、 伝送損失＝０．２１ｄＢ／ｋｍ であった。A / b = 0.13 <0.15 0.8% <Δn 1 = 0.98% <1.2% 0.12% <Δn 2 = 0.20% <0.30% Δn 3 = 0.12% Δn 3 / Δn 2 = 0.6 <0.95 1.2 <c / b = 1.97 <3.5 Further, at a wavelength of 1550 nm, the characteristics of the dispersion-shifted fiber of the first embodiment. As a result of the measurement, zero dispersion wavelength = 1585 nm, dispersion value at 1550 nm = −3.8 ps / nm / km, dispersion slope = 0.111 ps / nm 2 / km, effective core area A eff = 78.2 μm 2 , The bending loss was 0.1 dB / turn and the transmission loss was 0.21 dB / km when the filter was bent at a cutoff wavelength of 1.59 μm and a diameter of 32 mm.
【００６３】次に、図１２は、この発明に係る分散シフ
トファイバの第２実施例の断面構造及びその屈折率プロ
ファイルを示す図である。図１２に示されたように、当
該分散シフトファイバの第２実施例は、ディプレストク
ラッド・セグメントコア型の屈折率プロファイル３１０
を有するとともに、外径２ａが７．０μｍである内側コ
ア３０１と、内側コア３０１の外周に設けられ、外径２
ｂが１３．４μｍの中間コア３０２と、中間コア３０２
の外周に設けられ、外径２ｃが１９．２μｍである外側
コア３０３と、外側コア３０３の外周に設けられ、外径
２ｄが３８．４μｍである内側クラッド３０４と、内側
クラッド３０４の外周に設けられた外側クラッド３０５
とを備える。Next, FIG. 12 is a view showing a sectional structure and a refractive index profile of a second embodiment of the dispersion shifted fiber according to the present invention. As shown in FIG. 12, the second embodiment of the dispersion-shifted fiber has a depressed clad segment core type refractive index profile 310.
And an inner core 301 having an outer diameter 2a of 7.0 μm and an outer core 2
b is 13.4 μm, and an intermediate core 302
And an outer core 303 having an outer diameter 2c of 19.2 μm, an inner clad 304 having an outer diameter 2d of 38.4 μm, and an outer core 303 having an outer diameter 2c of 38.4 μm. Outer cladding 305
And
【００６４】そして、この第２実施例の分散シフトファ
イバ３００は、上記関係式（９）〜（１４）を以下のよ
うに満たしている。The dispersion-shifted fiber 300 of the second embodiment satisfies the above relational expressions (9) to (14) as follows.
【００６５】ａ／ｃ＝０．３６＜０．４２ ｂ／ｃ＝０．７＞０．６０ ０．５％＜Δｎ1＝０．７２％＜１．１％ ０．２％＜（Δｎ3−Δｎ2）＝０．４％＜０．７％ Δｎ4／Δｎ3＝０．１５＜０．９５ １．２＜ｄ／ｃ＝２＜３．５ さらに、波長１５５０ｎｍにおいて、この第２実施例の
分散シフトファイバの特性を測定した結果、 零分散波長＝１５６７ｎｍ、 １５５０ｎｍでの分散値＝−１．８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、 分散スロープ＝０．１１０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ、 実効コア断面積Ａeff＝８１．８μｍ2、 カットオフ波長＝１．７４μｍ、 直径３２ｍｍで曲げた場合の曲げ損失＝０．１ｄＢ／タ
ーン、 伝送損失＝０．２１ｄＢ／ｋｍ であった。A / c = 0.36 <0.42 b / c = 0.7> 0.60 0.5% <Δn 1 = 0.72% <1.1% 0.2% <(Δn 3 −Δn 2 ) = 0.4% <0.7% Δn 4 / Δn 3 = 0.15 <0.95 1.2 <d / c = 2 <3.5 Furthermore, at a wavelength of 1550 nm, As a result of measuring the characteristics of the dispersion-shifted fiber of the example, zero dispersion wavelength = 1567 nm, dispersion value at 1550 nm = −1.8 ps / nm / km, dispersion slope = 0.110 ps / nm 2 / km, effective core area A eff = 81.8 μm 2 , cut-off wavelength = 1.74 μm, bending loss when bent at a diameter of 32 mm = 0.1 dB / turn, and transmission loss = 0.21 dB / km.
【００６６】なお、ディプレストクラッド／セグメント
コア型の屈折率プロファイルは、図１３に示されたよう
に種々の変形が可能である。例えば、図１３（ａ）は、
中間コア３０２の屈折率が内側クラッド３０４の屈折率
よりも高い場合（Δｎ2＞０）の、該ディプレストクラ
ッド／セグメントコア型の屈折率プロファイルの第１応
用例を示しており、また、図１３（ｂ）は、中間コア３
０２の屈折率が内側クラッド３０４の屈折率よりも低い
場合（Δｎ2＜０）の、該ディプレストクラッド／セグ
メントコア型の屈折率プロファイルの第２応用例を示し
ている。The refractive index profile of the depressed clad / segment core type can be variously modified as shown in FIG. For example, FIG.
FIG. 10 shows a first application example of the depressed clad / segment core type refractive index profile when the refractive index of the intermediate core 302 is higher than the refractive index of the inner cladding 304 (Δn 2 > 0). 13 (b) shows the intermediate core 3
13 shows a second application example of the depressed cladding / segment core type refractive index profile when the refractive index of No. 02 is lower than the refractive index of the inner cladding 304 (Δn 2 <0).
【００６７】[0067]
【発明の効果】以上、詳細に説明した通り、この発明に
係る分散シフトファイバによれば、零分散波長が少なく
とも１．５３〜１．５６μｍの波長域内に存在しないと
ともに、波長１５５０ｎｍにおける実効コア断面積が７
０μｍ2 以上に設定されるので、非線形光学効果の発現
が有効に抑制される。したがって、非線形光学効果の発
現を有効に抑制可能であり、長距離光伝送に適した分散
シフトファイバ好適に実現することができる。As described above in detail, according to the dispersion-shifted fiber according to the present invention, the zero-dispersion wavelength does not exist at least in the wavelength range of 1.53 to 1.56 μm, and the effective core cutoff at the wavelength of 1550 nm. Area 7
Since the thickness is set to 0 μm 2 or more, the development of the nonlinear optical effect is effectively suppressed. Therefore, the development of the nonlinear optical effect can be effectively suppressed, and a dispersion-shifted fiber suitable for long-distance optical transmission can be suitably realized.
【００６８】また、この発明に係る分散シフトファイバ
によれば、ディプレストクラッド・デュアルシェプコア
型の屈折率プロファイルを有するので、曲げ損失を低減
することが可能であるとともに、上述された１５５０ｎ
ｍにおける諸特性を好適に実現することができる。Further, according to the dispersion-shifted fiber of the present invention, since it has a depressed clad / dual-shape core type refractive index profile, the bending loss can be reduced and the above-mentioned 1550 n
Various characteristics at m can be suitably realized.
【図１】実効コア断面積Ａeffと非線形光学定数（Ｎ2／
Ａeff）との関係の例を示すグラフである。FIG. 1 shows the effective core area A eff and the nonlinear optical constant (N 2 /
6 is a graph showing an example of the relationship with A eff ).
【図２】この発明に係る分散シフトファイバの代表的な
実施形態の断面構造及びその屈折率プロファイル（ディ
プレストクラッド・デュアルシェイプコア型）を示す図
である。FIG. 2 is a diagram showing a cross-sectional structure and a refractive index profile (depressed clad dual shape core type) of a representative embodiment of the dispersion-shifted fiber according to the present invention.
【図３】値（ａ／ｂ）と実効コア断面積Ａeffとの関係
を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a relationship between a value (a / b) and an effective core area A eff .
【図４】比屈折率差Δｎ1と波長１５５０ｎｍにおける
分散値Ｄの絶対値｜Ｄ｜との関係を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing a relationship between a relative refractive index difference Δn 1 and an absolute value | D | of a dispersion value D at a wavelength of 1550 nm.
【図５】比屈折率差Δｎ1と分散スロープとの関係を示
すグラフである。FIG. 5 is a graph showing a relationship between a relative refractive index difference Δn 1 and a dispersion slope.
【図６】比屈折率差Δｎ2と直径３２ｍｍで曲げられた
場合の曲げ損失との関係を示すグラ フである。FIG. 6 is a graph showing a relationship between a relative refractive index difference Δn 2 and a bending loss when bent at a diameter of 32 mm.
【図７】比屈折率差Δｎ2と２ｍ基準長でのカットオフ
波長との関係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing a relationship between a relative refractive index difference Δn 2 and a cutoff wavelength at a reference length of 2 m.
【図８】値（Δｎ3／Δｎ2）と伝送損失との関係を示す
グラフである。FIG. 8 is a graph showing a relationship between a value (Δn 3 / Δn 2 ) and transmission loss.
【図９】値（ｃ／ｂ）と直径３２ｍｍで曲げられた場合
の曲げ損失との関係を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing a relationship between a value (c / b) and a bending loss in the case of bending at a diameter of 32 mm.
【図１０】値（ｃ／ｂ）と２ｍ基準長でのカットオフ波
長との関係を示すグラフである。FIG. 10 is a graph showing a relationship between a value (c / b) and a cutoff wavelength at a reference length of 2 m.
【図１１】この発明に係る分散シフトファイバの第１実
施例の断面構造及びその屈折率プロファイル（ディプレ
ストクラッド・デュアルシェイプコア型）を示す図であ
る。FIG. 11 is a diagram showing a cross-sectional structure and a refractive index profile (depressed clad dual shape core type) of the first embodiment of the dispersion shifted fiber according to the present invention.
【図１２】この発明に係る分散シフトファイバの第２実
施例の断面構造及びその屈折率プロファイル（ディプレ
ストクラッド・セグメントコア型）を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing a cross-sectional structure and a refractive index profile (depressed clad segment core type) of a second embodiment of the dispersion-shifted fiber according to the present invention.
【図１３】図１２に示された第２実施例の分散シフトフ
ァイバにおける屈折率プロファイルの変形例を示す図で
ある。FIG. 13 is a diagram showing a modification of the refractive index profile in the dispersion-shifted fiber of the second embodiment shown in FIG.
１１０、１１１、３０１…内側コア、３０２…中間コ
ア、１２０、１２１、３０３…外側コア、２１０、２１
１、３０４…内側クラッド、２２０、２２１、３０５…
外側クラッド。110, 111, 301 ... inner core, 302 ... intermediate core, 120, 121, 303 ... outer core, 210, 21
1, 304 ... inner cladding, 220, 221, 305 ...
Outer cladding.
Claims (9)
外れた零分散波長を有するとともに、波長１５５０ｎｍ
における諸特性として、 絶対値が１．０〜４．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍの分散と、 絶対値が０．１３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の分散スロー
プと、 ７０μｍ2以上の実効コア断面積と、 １．５５μｍ波長帯の光に対して０．２５ｄＢ／ｋｍ以
下の伝送損失とを有する分散シフトファイバ。1. It has a zero-dispersion wavelength out of a wavelength band of 1.53 to 1.56 μm and a wavelength of 1550 nm.
As the various characteristics in the above, a dispersion having an absolute value of 1.0 to 4.5 ps / nm / km, a dispersion slope having an absolute value of 0.13 ps / nm 2 / km or less, an effective core area of 70 μm 2 or more, A dispersion-shifted fiber having a transmission loss of 0.25 dB / km or less with respect to light in a 1.55 μm wavelength band.
が、０．５ｄＢ／ターン以下であることを特徴とする請
求項１記載の分散シフトファイバ。2. The dispersion-shifted fiber according to claim 1, wherein a bending loss when bent at a diameter of 32 mm is 0.5 dB / turn or less.
ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上であることを特徴とする請求項
１記載の分散シフトファイバ。3. An absolute value of the dispersion slope is 0.09.
2. The dispersion-shifted fiber according to claim 1, wherein the dispersion-shifted fiber is at least ps / nm 2 / km.
径が２ａである内側コアと、 前記内側コアの外周に設けられ、該内側コアよりも低い
屈折率を有するとともに、その外径が２ｂである外側コ
アと、 前記外側コアの外周に設けられ、該外側コアよりも低い
屈折率を有する内側クラッドと、 前記内側クラッドの外周に設けられ、該内側クラッドよ
りも高い屈折率を有する外側クラッドとを備えたことを
特徴とする請求項１記載の分散シフトファイバ。4. An inner core having a predetermined refractive index and an outer diameter of 2a, provided on an outer periphery of the inner core, having a lower refractive index than the inner core and having an outer diameter of 2b. An outer clad provided on the outer periphery of the outer core and having a lower refractive index than the outer core; and an outer clad provided on the outer periphery of the inner clad and having a higher refractive index than the inner clad. The dispersion-shifted fiber according to claim 1, further comprising:
の比屈折率差がΔｎ1、前記内側クラッドに対する前記
外側コアの比屈折率差がΔｎ2、前記内側クラッドに対
する前記外側クラッドの比屈折率差がΔｎ3であると
き、 ａ／ｂ≦０．１５ ０．８％≦Δｎ1≦１．２％ ０．１２％≦Δｎ2≦０．３０％ Δｎ3／Δｎ2≦０．９５ なる関係を満たすことを特徴とする請求項４記載の分散
シフトファイバ。5. A relative refractive index difference of the inner core with respect to the inner cladding is Δn 1 , a relative refractive index difference of the outer core with respect to the inner cladding is Δn 2 , and a relative refractive index difference of the outer cladding with respect to the inner cladding is Δn 1 . When Δn 3 , the following relationship is satisfied: a / b ≦ 0.15 0.8% ≦ Δn 1 ≦ 1.2% 0.12% ≦ Δn 2 ≦ 0.30% Δn 3 / Δn 2 ≦ 0.95 5. The dispersion-shifted fiber according to claim 4, wherein:
き、 １．２≦ｃ／ｂ≦３．５ なる関係を満たすことを特徴とする請求項５記載の分散
シフトファイバ。6. The dispersion-shifted fiber according to claim 5, wherein when the outer diameter of the inner cladding is 2c, a relationship of 1.2 ≦ c / b ≦ 3.5 is satisfied.
径が２ａである内側コアと、 前記内側コアの外周に設けられ、該内側コアよりも低い
屈折率を有するとともに、その外径が２ｂである中間コ
アと、 前記中間コアの外周に設けられ、該中間コアよりも高い
屈折率を有するとともに、その外径が２ｂである外側コ
アと、 前記外側コアの外周に設けられ、該外側コアよりも低い
屈折率を有する内側クラッドと、 前記内側クラッドの外周に設けられ、該内側クラッドよ
りも高い屈折率を有する外側クラッドとを備えたことを
特徴とする請求項１記載の分散シフトファイバ。7. An inner core having a predetermined refractive index and an outer diameter of 2a, provided on the outer periphery of the inner core, having a lower refractive index than the inner core and having an outer diameter of 2b. An outer core provided on the outer periphery of the intermediate core, having a higher refractive index than the intermediate core, and having an outer diameter of 2b; and an outer core provided on the outer periphery of the outer core, 2. The dispersion-shifted fiber according to claim 1, comprising: an inner cladding having a lower refractive index than the outer cladding; and an outer cladding provided around the inner cladding and having a higher refractive index than the inner cladding.
の比屈折率差がΔｎ1、前記内側クラッドに対する前記
中間コアの比屈折率差がΔｎ2、前記内側クラッドに対
する前記外側コアの比屈折率差がΔｎ3、前記内側クラ
ッドに対する前記外側クラッドの比屈折率差がΔｎ4で
あるとき、 ａ／ｃ≦０．４２ ｂ／ｃ≧０．６０ ０．５％≦Δｎ1≦１．１％ ０．２％≦Δｎ3−Δｎ2≦０．７％ Δｎ4／Δｎ3≦０．９５ なる関係を満たすことを特徴とする請求項７記載の分散
シフトファイバ。8. A relative refractive index difference of the inner core with respect to the inner cladding is Δn 1 , a relative refractive index difference of the intermediate core with respect to the inner cladding is Δn 2 , and a relative refractive index difference of the outer core with respect to the inner cladding is Δn 1 . Δn 3 , when the relative refractive index difference between the outer cladding and the inner cladding is Δn 4 , a / c ≦ 0.42 b / c ≧ 0.60 0.5% ≦ Δn 1 ≦ 1.1% 8. The dispersion-shifted fiber according to claim 7, wherein a relationship of 2% ≦ Δn 3 −Δn 2 ≦ 0.7% Δn 4 / Δn 3 ≦ 0.95 is satisfied.
き、 １．２≦ｄ／ｃ≦３．５ なる関係を満たすことを特徴とする請求項８記載の分散
シフトファイバ。9. The dispersion-shifted fiber according to claim 8, wherein when the outer diameter of the inner cladding is 2d, a relationship of 1.2 ≦ d / c ≦ 3.5 is satisfied.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9360378A JPH10239550A (en) | 1996-12-27 | 1997-12-26 | Dispersion shift fiber |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35069196 | 1996-12-27 | ||
| JP8-350691 | 1996-12-27 | ||
| JP9360378A JPH10239550A (en) | 1996-12-27 | 1997-12-26 | Dispersion shift fiber |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10239550A true JPH10239550A (en) | 1998-09-11 |
Family
ID=26579252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9360378A Pending JPH10239550A (en) | 1996-12-27 | 1997-12-26 | Dispersion shift fiber |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
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