JPH10235425A - Device for cooling high-temperature steel sheet - Google Patents
Device for cooling high-temperature steel sheetInfo
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- JPH10235425A JPH10235425A JP4199097A JP4199097A JPH10235425A JP H10235425 A JPH10235425 A JP H10235425A JP 4199097 A JP4199097 A JP 4199097A JP 4199097 A JP4199097 A JP 4199097A JP H10235425 A JPH10235425 A JP H10235425A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は、熱間圧延された
高温鋼板の冷却装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an apparatus for cooling a hot-rolled high-temperature steel sheet.
【０００２】[0002]
【従来の技術】熱間圧延された高温の厚鋼板の冷却に関
し、近年、材質制御の要求から、鋼板をオンラインにお
いて大水量で焼入れ処理するいわゆるＤＱプロセスなど
の急速冷却が求められている。2. Description of the Related Art In recent years, regarding the cooling of a hot-rolled high-temperature steel plate, rapid cooling such as a so-called DQ process for quenching a steel plate online with a large amount of water has been demanded in view of material control requirements.
【０００３】一般に圧延直後の鋼板を、例えば鋼板の板
幅方向に設けられた冷却水噴射ノズルとしてのスリット
ノズルからなる冷却装置に通して冷却する際、冷却装置
入側における鋼板の長手方向の温度は、図１に示すよう
な分布を有している。均一な材質の鋼板を得るために
は、鋼板の冷却停止温度を、板内で均一にすることが重
要であるが、そのためには、冷却装置入側における鋼板
の温度差が打ち消されるように、冷却を鋼板長手方向に
制御する必要がある。[0003] Generally, when a steel sheet immediately after rolling is cooled through a cooling device comprising a slit nozzle as a cooling water injection nozzle provided in the width direction of the steel sheet, for example, the temperature in the longitudinal direction of the steel sheet at the cooling device entrance side is reduced. Has a distribution as shown in FIG. In order to obtain a steel plate of uniform material, it is important to make the cooling stop temperature of the steel plate uniform within the plate, but in order to cancel the temperature difference of the steel plate on the cooling device entrance side, Cooling needs to be controlled in the longitudinal direction of the steel sheet.
【０００４】このような鋼板長手方向に対する冷却の制
御は、鋼板に対する冷却装置例えばスリットノズルから
の冷却水の流量を変え、冷却能力を変更することによっ
て行われているが、特に、鋼板の先端および後端の温度
降下の著しい部分に対しては、ヘッダー管からスリット
ノズルに対する冷却水の注水を中止する必要があり、そ
のためには、冷却水の供給を制御するバルブ等のオンオ
フ特性が重要である。即ち、冷却水の供給指令が出され
てから、実際に冷却水が鋼板に注水されるまでの時間、
および、冷却水の停止指令を出されてから、実際に冷却
水の注水が停止されるまでの時間が、十分に短いことを
必要とする。[0004] Such cooling control in the longitudinal direction of the steel sheet is performed by changing the cooling capacity of the cooling apparatus for the steel sheet, for example, the flow rate of cooling water from a slit nozzle to change the cooling capacity. It is necessary to stop the cooling water injection from the header pipe to the slit nozzle for the portion where the temperature drop at the rear end is remarkable, and for that purpose, the on / off characteristics of the valve that controls the supply of the cooling water are important. . That is, the time from when the cooling water supply command is issued until the cooling water is actually injected into the steel sheet,
In addition, it is necessary that the time from issuing the cooling water stop command to actually stopping the cooling water injection be sufficiently short.
【０００５】このような、オンオフ特性の優れた冷却水
の供給機構に関し、例えば、次のような技術が開示され
ている。 特公昭５８−５７３０号：ヘッダー管に対する冷却
水の供給停止と同時に、水槽内の冷却水の落下、遮断を
行い得るようにした冷却装置であって、スリットノズル
出口に設けられた回転柱を回動っさせることによって、
冷却水のオンオフ制御を行う（以下、先行技術１とい
う）。[0005] With respect to such a cooling water supply mechanism having excellent on / off characteristics, for example, the following technology is disclosed. Japanese Patent Publication No. 58-5730: A cooling device capable of dropping and shutting off cooling water in a water tank at the same time as the supply of cooling water to a header tube is stopped, and a rotating column provided at a slit nozzle outlet is rotated. By letting it move,
On / off control of the cooling water is performed (hereinafter referred to as prior art 1).
【０００６】 特公昭５７−３７３６号：水槽内部に
設けられたシール装置によって、スリットノズルを水中
でシールする（以下、先行技術２という）。[0006] Japanese Patent Publication No. 57-3736: A slit nozzle is sealed in water by a sealing device provided inside a water tank (hereinafter referred to as prior art 2).
【０００７】 特公昭６３−９８８７号：スリットノ
ズルの下流側に可動枠を設けると共に、ノズル出口にス
リットノズルを遮蔽し得る遮蔽蓋を設け、冷却水の流下
を防止してオフ特性を改善する（以下、先行技術３とい
う）。JP-B-63-9887: A movable frame is provided on the downstream side of a slit nozzle, and a shielding lid that can shield the slit nozzle is provided at the nozzle outlet to prevent cooling water from flowing down and improve the off-characteristics. Hereinafter, this is referred to as Prior Art 3).
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】先行技術１および２の
ように、スリットノズル出口や水槽内部で水流を遮蔽す
る方式では、長年のノズルの使用によってシール部分が
損傷し、シールが不完全になって、十分な遮蔽効果が得
られない。特に、板幅が５ｍにも及ぶ厚鋼板を冷却する
ための幅広のスリットノズルの場合には、遮蔽機構が構
造的に難しく、実用的ではない。In the method of blocking the water flow at the exit of the slit nozzle or inside the water tank as in the prior arts 1 and 2, the seal portion is damaged due to the use of the nozzle for many years, and the seal becomes incomplete. Therefore, a sufficient shielding effect cannot be obtained. In particular, in the case of a wide slit nozzle for cooling a thick steel plate having a width of 5 m, the shielding mechanism is structurally difficult and not practical.
【０００９】また、先行技術３のように、スリットノズ
ルの下流側に可動枠を設け、冷却水の落下を防止する方
法は、可動枠の機構が複雑になり、多額の設備費が必要
になる。従って、この発明の目的は、上述した問題を解
決し、冷却水の停止指令が出されてから、実際に鋼板に
対する冷却水の注水が停止されるまでの時間が十分に短
くなって、鋼板に対する冷却制御性が大幅に改善され、
これによって、鋼板の長手方向の焼きむらによって生ず
る材質欠陥がなくなり、製品歩留りを向上することがで
きる、オンオフ特性の優れた冷却装置を提供することに
ある。In the method of providing a movable frame on the downstream side of the slit nozzle to prevent the cooling water from falling as in the prior art 3, the mechanism of the movable frame becomes complicated and a large amount of equipment cost is required. . Therefore, an object of the present invention is to solve the above-described problems, and to sufficiently shorten the time from when a cooling water stop command is issued to when the cooling water is actually injected to the steel sheet, and Cooling controllability has been greatly improved,
Accordingly, it is an object of the present invention to provide a cooling device excellent in on / off characteristics, which can eliminate a material defect caused by unevenness in the longitudinal direction of a steel sheet and can improve a product yield.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、テーブルロール上を移送される高温の鋼板の板幅方
向に水平に設けられたヘッダー管に接続されている冷却
水噴射ノズルと、前記ヘッダー管内に冷却水を供給する
ための、前記ヘッダー管に取り付けられた、送水制御用
バルブを有する冷却水供給管とからなり、前記冷却水供
給管および前記ヘッダー管を経て、前記ノズルから噴射
される冷却水により前記鋼板を冷却する、高温鋼板の冷
却装置において、前記ヘッダー管には空気導入管が接続
されており、前記送水制御用バルブによる前記冷却水供
給管からの冷却水の送水停止と同期し、前記空気導入管
から前記ヘッダー管内に空気が導入されるようになって
いることに特徴を有するものである。According to the first aspect of the present invention, there is provided a cooling water injection nozzle connected to a header pipe horizontally provided in a width direction of a high-temperature steel sheet transferred on a table roll. A cooling water supply pipe having a water supply control valve attached to the header pipe for supplying cooling water into the header pipe, and from the nozzle through the cooling water supply pipe and the header pipe. In the cooling device for a high-temperature steel plate, which cools the steel plate with the injected cooling water, an air introduction pipe is connected to the header pipe, and water is supplied from the cooling water supply pipe by the water supply control valve. It is characterized in that air is introduced into the header tube from the air introduction tube in synchronization with the stop.
【００１１】請求項２に記載の発明は、前記空気導入管
には開閉弁が設けられており、前記送水制御用バルブに
よる冷却水供給管からの冷却水の送水停止と同期して、
前記開閉弁が開くことにより、空気導入管からヘッダー
管内に空気が導入されるようになっていることに特徴を
有するものである。According to a second aspect of the present invention, the air introduction pipe is provided with an opening / closing valve, and in synchronization with the stoppage of cooling water supply from the cooling water supply pipe by the water supply control valve,
It is characterized in that air is introduced from the air introduction pipe into the header pipe by opening the on-off valve.
【００１２】請求項３に記載の発明は、下記式で求めら
れる、前記ヘッダー管の水抜き時間ｔが所要の水抜き時
間ｔn よりも短くなるように、空気導入管の長さ、内径
および本数を決定することに特徴を有するものである。[0012] According to a third aspect of the invention, is obtained by the following formula, wherein as drainage time t of the header pipe is shorter than the required drainage time t n, of the air inlet tube length, inner diameter and It is characterized in that the number is determined.
【００１３】ｔn ＞ｔ＝０．０２５３ＳＨ-0.57 Ｌ0.57
ｄ-2.70 ｎ-1.0 但し、 ｔ：水抜き時間（ｓ） Ｓ：ヘッダー管内の残存冷却水量（ｍ3 ） Ｈ：冷却水噴射ノズル吐出口とヘッダー管上部との高さ
の差（水頭）（ｍ） Ｌ：空気導入管の長さ（ｍ） ｄ：空気導入管の内径（ｍ） ｎ：空気導入管の本数 ｔn ：所要の水抜き時間T n > t = 0.0253SH -0.57 L 0.57
d -2.70 n -1.0 However, t: Water drainage time (s) S: Remaining cooling water amount in header pipe (m 3 ) H: Difference in height between cooling water injection nozzle discharge port and header pipe upper part (water head) ( m) L: Length of air introduction pipe (m) d: Inside diameter of air introduction pipe (m) n: Number of air introduction pipes t n : Required drainage time
【００１４】そして、請求項４に記載の発明は、前記空
気導入管の高さを、前記ヘッダー管の内圧に相当する水
頭以上とすることに特徴を有するものである。The invention according to claim 4 is characterized in that the height of the air introduction pipe is set to be equal to or higher than the head corresponding to the internal pressure of the header pipe.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】鋼板の板幅方向に均等に冷却水を
注水するスリットノズルなどに対する、冷却水供給管か
らの冷却水の供給は、一般に一定断面積を有する円管状
のヘッダー管を介して行われており、板幅方向に均等に
冷却水が行き渡るように構成されている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Cooling water is supplied from a cooling water supply pipe to a slit nozzle or the like for injecting cooling water evenly in a width direction of a steel sheet, generally through a circular header pipe having a constant cross-sectional area. The cooling water is distributed evenly in the plate width direction.
【００１６】図２は、厚鋼板を冷却するための代表的な
冷却水噴射ノズルであるスリットノズルによる冷却装置
の一例を示す概略斜視図である。図２に示すように、鋼
板６の上面には、矢印に示す鋼板移動方向の上流側から
下流側に向けたスリットノズル４が鋼板の板幅方向に設
けられている。FIG. 2 is a schematic perspective view showing an example of a cooling device using a slit nozzle which is a typical cooling water injection nozzle for cooling a thick steel plate. As shown in FIG. 2, on the upper surface of the steel plate 6, a slit nozzle 4 is provided in the width direction of the steel plate from the upstream side to the downstream side in the moving direction of the steel plate indicated by the arrow.
【００１７】スリットノズル４は、これに冷却水を供給
する水平な円管状のヘッダー管３に接続されており、ヘ
ッダー管３には、冷却水を送水しまたは停止する送水制
御用バルブ１を有する１本の冷却水供給管２と、空気を
導入しまたは遮断する開閉弁７を有する複数本の空気導
入管８が各々垂直に接続されている。The slit nozzle 4 is connected to a horizontal circular header tube 3 for supplying cooling water thereto, and the header tube 3 has a water supply control valve 1 for supplying or stopping cooling water. One cooling water supply pipe 2 and a plurality of air introduction pipes 8 each having an on-off valve 7 for introducing or shutting off air are vertically connected.
【００１８】冷却水供給管２からヘッダー管３内に供給
された冷却水は、ヘッダー管３内を鋼板の板幅方向に流
れた後、ヘッダー管３に接続されたスリットノズル４の
吐出口５から鋼板６上に吐出されて鋼板６を冷却する。The cooling water supplied from the cooling water supply pipe 2 into the header pipe 3 flows in the header pipe 3 in the width direction of the steel sheet, and then flows out from the discharge port 5 of the slit nozzle 4 connected to the header pipe 3. Is discharged onto the steel plate 6 to cool the steel plate 6.
【００１９】この発明の装置においては、冷却水供給管
２に設けられた送水制御用バルブ１を閉にすると、これ
と同期して空気導入管８に設けられた開閉弁７が開にな
り、空気導入管８からヘッダー管３内に空気が導入され
るようになっている。In the apparatus of the present invention, when the water supply control valve 1 provided on the cooling water supply pipe 2 is closed, the on-off valve 7 provided on the air introduction pipe 8 is opened in synchronization with this. Air is introduced from the air introduction pipe 8 into the header pipe 3.
【００２０】従って、送水制御用バルブ１を閉にするこ
とによって、冷却水供給管２からの冷却水の供給は停止
されると共に、開閉弁７が開き空気導入管８からヘッダ
ー管３内に空気が吹込まれる結果、ヘッダー管３内およ
びスリットノズル４内に残存する冷却水は、スリットノ
ズル４の吐出口５から排出され、鋼板６に対する冷却水
の注水が直ちに停止される。Therefore, by closing the water supply control valve 1, the supply of the cooling water from the cooling water supply pipe 2 is stopped, and the on-off valve 7 is opened, and the air is introduced from the air introduction pipe 8 into the header pipe 3. As a result, the cooling water remaining in the header tube 3 and the slit nozzle 4 is discharged from the discharge port 5 of the slit nozzle 4, and the injection of the cooling water to the steel plate 6 is immediately stopped.
【００２１】冷却装置のオフ特性は、ヘッダー管３内お
よびスリットノズル４内に残存する冷却水が流出する時
間によって決定される。即ち、空気導入管８から導入さ
れる空気の流量によって、ヘッダー管３内およびスリッ
トノズル４内に残存する冷却水の流出時間（水抜き時
間）が左右される。The off characteristic of the cooling device is determined by the time during which the cooling water remaining in the header tube 3 and the slit nozzle 4 flows out. That is, the outflow time (water drainage time) of the cooling water remaining in the header pipe 3 and the slit nozzle 4 depends on the flow rate of the air introduced from the air introduction pipe 8.
【００２２】即ち、図２に示した、スリットノズル４の
吐出口５とヘッダー管３の高さとの差Ｈ、空気導入管８
の内径ｄ、空気導入管８の長さＬ、空気導入管８の本数
ｎ、および、冷却水の供給を停止した際にヘッダー管３
およびスリットノズル４内に残留する冷却水の水量Ｓ
が、ヘッダー管３内およびスリットノズル４内に残存す
る冷却水の水抜き時間ｔに関係する。That is, the difference H between the height of the discharge port 5 of the slit nozzle 4 and the height of the header pipe 3 shown in FIG.
, The length L of the air introduction pipe 8, the number n of the air introduction pipes 8, and the header pipe 3 when the supply of the cooling water is stopped.
And the amount S of cooling water remaining in the slit nozzle 4
Is related to the drainage time t of the cooling water remaining in the header tube 3 and the slit nozzle 4.
【００２３】冷却水の流出については、理論的に次のよ
うに考えられる。即ち、空気導入管８を通してヘッダー
管３内に導かれる空気が受ける、空気導入管８内の配管
抵抗による損失水頭ｈL は、下記(1) 式によって表され
る。The outflow of the cooling water is theoretically considered as follows. That is, the loss head h L of the air introduced into the header pipe 3 through the air introduction pipe 8 due to the pipe resistance in the air introduction pipe 8 is expressed by the following equation (1).
【００２４】 ｈL ＝λ・（Ｌ／ｄ）・（ｖ2 ・２ｇ）・・・・・(1)H L = λ · (L / d) · (v 2 · 2g) (1)
【００２５】また、空気導入管８の内面が滑らかな場合
の配管抵抗は、下記(2) 式で表される。 λ＝０．２８１Ｒｅ-0.24 ・・・・・・・・・・(2) ここで、 Ｌ ：空気導入管の長さ（ｍ） ｖ ：空気導入管内の空気流速（ｍ／ｓ） ｇ ：重力加速度（＝９．８）（ｍ／ｓ2 ） Ｒｅ：（ｖｄ／ν） ｄ ：空気導入管の内径（ｍ）The pipe resistance when the inner surface of the air inlet pipe 8 is smooth is expressed by the following equation (2). λ = 0.281Re -0.24 (2) where: L: length of the air inlet tube (m) v: air flow velocity in the air inlet tube (m / s) g: gravity Acceleration (= 9.8) (m / s 2 ) Re: (vd / ν) d: inner diameter of air introduction pipe (m)
【００２６】空気の動粘性係数として２０℃における
値、ν＝０．１６×１０-4ｍ2 ／ｓを用いると、損失水
頭ｈL は下記 (3)式で表される。 ｈL ＝１．０１３×１０-3Ｌｄ-1.24 ｖ1.76・・・(3)When a value at 20 ° C., ν = 0.16 × 10 −4 m 2 / s, is used as the kinematic viscosity coefficient of air, the loss head h L is expressed by the following equation (3). h L = 1.013 × 10 −3 Ld -1.24 v 1.76 (3)
【００２７】一方、残存する冷却水の体積は、ヘッダー
管、スリットノズルおよび冷却水供給管内の総内容積
で、これを仮にＳとすると、冷却水のオフ特性即ち水抜
き時間ｔ（ｓ）は、下記(4) 式で表される。On the other hand, the volume of the remaining cooling water is the total internal volume of the header pipe, the slit nozzle and the cooling water supply pipe. If this is S, the off characteristic of the cooling water, that is, the drainage time t (s) is , Expressed by the following equation (4).
【００２８】 ｔ＝（４Ｓ）／（π・ｄ2 ｖ・ｎ）・・・・・・・(4) 但し、ｎ：空気導入管の本数T = (4S) / (π · d 2 v · n) (4) where n is the number of air introduction pipes
【００２９】空気を導入する駆動力は、ヘッダー管内に
残存する冷却水の有する水頭である。ここでは、大まか
な近似として、水頭をスリットノズルの吐出口とヘッダ
ー管の高さとの差に等しいと考えＨで表す。この空気導
入の駆動力が(1) 式で表された空気導入の際の空気導入
管の配管抵抗による損失水頭と等しくなるように、下式
により空気導入速度ｖが決定される。The driving force for introducing air is the head of the cooling water remaining in the header pipe. Here, as a rough approximation, the water head is represented by H considering that it is equal to the difference between the height of the discharge port of the slit nozzle and the height of the header tube. The air introduction speed v is determined by the following equation so that the driving force of the air introduction is equal to the head loss due to the pipe resistance of the air introduction pipe at the time of the air introduction represented by the equation (1).
【００３０】 ｈL ＝Ｈ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・(5) H L = H (5)
【００３１】(5) 式に上記 (3)式を代入すると下記(6)
式になる。 １．０１３×１０-3Ｌｄ-1.24 ｖ1.76＝Ｈ・・・・(6) 上記(6) 式から、空気導入管の空気流速ｖは下記(7) 式
により求められる。By substituting the above equation (3) into the equation (5), the following equation (6) is obtained.
Expression. 1.013 × 10 −3 Ld −1.24 v 1.76 = H (6) From the above equation (6), the air flow velocity v of the air inlet pipe is obtained by the following equation (7).
【００３２】 ｖ＝５０．２８Ｈ0.57Ｌ-0.57 ｄ0.70・・・・・・(7)V = 50.28H 0.57 L -0.57 d 0.70 (7)
【００３３】上記(4) 式および(7) 式より、ヘッダー管
の水抜き時間ｔは下記(8) 式によって求められる。 ｔ＝０．０２５３ＳＨ-0.57 Ｌ0.57ｄ-2.70 ｎ-1.0・・・・(8) From the above equations (4) and (7), the drainage time t of the header pipe is obtained by the following equation (8). t = 0.0253SH -0.57 L 0.57 d -2.70 n -1.0 (8)
【００３４】上記関係式を定量的に評価するために、表
１に示すように、４種類の内径を有するヘッダー管３お
よび空気導入管と、２種類の長さの空気導入管８とから
なる試験用ヘッダーを使用して実際に冷却水を噴射し
た。次いで、冷却水の噴射を停止すると共に、空気導入
管８の開閉弁７を開にしてヘッダー管３内に空気を導入
し、スリットノズル４の吐出口５から冷却水が排出し終
わるまでの水抜き時間を計測した。計測結果を、表１お
よび図３に示す。In order to quantitatively evaluate the above relational expression, as shown in Table 1, a header tube 3 and an air introduction tube having four kinds of inner diameters and an air introduction tube 8 having two kinds of lengths are provided. The cooling water was actually injected using the test header. Next, while stopping the injection of the cooling water, the on-off valve 7 of the air introduction pipe 8 is opened to introduce air into the header pipe 3, and the water until the cooling water is completely discharged from the discharge port 5 of the slit nozzle 4. The unplugging time was measured. The measurement results are shown in Table 1 and FIG.
【００３５】[0035]
【表１】 [Table 1]
【００３６】表１から明らかなように、上記(8) 式によ
り算出された水抜き時間の予測値と実測値とはほぼ一致
している。なお、(7) 式には、空気の動粘性係数を、２
０℃における一定値とし、また、水抜き中時々刻々と変
化する、スリットノズル口とヘッダー管との高さの差Ｈ
を一定値として扱う等の仮定や近似が含まれているにも
かかわらず、冷却水の水抜き時間を、十分な精度で予測
することができた。As is evident from Table 1, the predicted value of the drainage time calculated by the above equation (8) and the measured value are almost the same. Equation (7) shows that the kinematic viscosity coefficient of air is 2
A constant value at 0 ° C., and the height difference H between the slit nozzle opening and the header tube, which changes every moment during drainage.
Despite the assumption and approximation of treating as a constant value, the drainage time of the cooling water could be predicted with sufficient accuracy.
【００３７】これは、スリットノズルの吐出口とヘッダ
ー管との高さの差Ｈは、水抜きが進むに従って小さくな
るが、残留水は殆どヘッダー管内に残存しており、ヘッ
ダー管内の残留水が排出し終わるまで、Ｈはあまり変化
しないので、Ｈを一定として水抜き時間を求めても大き
な誤差は生じないとためであると考えられる。This is because the difference H between the height of the discharge port of the slit nozzle and the height of the header pipe becomes smaller as the drainage proceeds, but the residual water almost remains in the header pipe. It is considered that this is because H does not change much until the water is completely discharged, so that a large error does not occur even if the drainage time is obtained with H kept constant.
【００３８】従って、上記(8) 式を使用すれば、ヘッダ
ー管の実際の水抜き時間が所要水抜き時間よりも短くな
るように、空気導入管の内径、長さおよび本数を決定す
ることができる。Therefore, by using the above equation (8), it is possible to determine the inner diameter, length and number of the air introduction pipes so that the actual drainage time of the header pipe is shorter than the required drainage time. it can.
【００３９】[0039]
【実施例】次に、この発明を実施例により説明する。 〔実施例１〕冷却水噴射ノズルとして、図２に示したス
リットノズルからなる下記仕様の冷却装置を使用し、鋼
板を冷却した。Next, the present invention will be described with reference to embodiments. [Example 1] As a cooling water injection nozzle, a cooling device having the following specifications comprising a slit nozzle shown in Fig. 2 was used to cool a steel plate.
【００４０】 [0040]
【００４１】ヘッダー管に垂直に接続された空気導入管
８は、その設置スペースを考慮し、内径ｄ：０．０５２
９ｍ（５０Ａ）、長さＬ：０．５ｍであり、開閉弁７と
しては配管抵抗が少なくオンオフ特性に優れた電磁弁を
使用した。なお、スリットノズル４の吐出口５とヘッダ
ー管３との高さの差Ｈは０．５ｍであった。また、冷却
水の供給が停止されたときのヘッダー管３およびスリッ
トノズル４内に残存している冷却水の水量Ｓは、０．１
８９５ｍ3 であった。The air introduction pipe 8 vertically connected to the header pipe has an inner diameter d of 0.052 in consideration of the installation space.
9 m (50 A), length L: 0.5 m, and a solenoid valve having low pipe resistance and excellent on / off characteristics was used as the on-off valve 7. The height difference H between the discharge port 5 of the slit nozzle 4 and the header tube 3 was 0.5 m. When the supply of the cooling water is stopped, the amount S of the cooling water remaining in the header pipe 3 and the slit nozzle 4 is 0.1
It was 895 m 3 .
【００４２】冷却水供給管２の送水制御用バルブ１を閉
にすると、同時に空気導入管８の開閉弁７が開になり、
空気導入管８を通して空気が導入され、ヘッダー管３お
よびスリットノズル４内に残存する冷却水は、スリット
ノズル４の吐出口５から排出され、鋼板６に対する冷却
水の注水が停止された。When the water supply control valve 1 of the cooling water supply pipe 2 is closed, the on-off valve 7 of the air introduction pipe 8 is simultaneously opened,
Air was introduced through the air introduction pipe 8, and the cooling water remaining in the header pipe 3 and the slit nozzle 4 was discharged from the discharge port 5 of the slit nozzle 4, and the injection of the cooling water into the steel plate 6 was stopped.
【００４３】このスリットノズル４を使用した厚鋼板の
冷却に際し、鋼板の移動速度および鋼板端部の温度降下
量から、スリットノズルのオフ特性としてｔn を４秒以
下に設定し、前記(8) 式を用いてｔを算出した結果、空
気導入管８の本数ｎを４本にすることにより、ｔは３．
５２秒になり、スリットノズルのオフ特性を４秒以下に
することができた。The set upon cooling of the steel plate using this slit nozzle 4, from the amount of temperature drop of the moving speed and the steel plate end of the steel plate, the t n to 4 seconds or less as an off-characteristic of the slit nozzle, the (8) As a result of calculating t using the formula, t is set to 3. by setting the number n of the air introduction pipes 8 to four.
It was 52 seconds, and the off characteristic of the slit nozzle could be reduced to 4 seconds or less.
【００４４】実際に、各々開閉弁を有する４本の空気導
入管を設け、バルブ１を止めてから冷却水がストップす
るまでの水抜き時間を実測した結果、ｔ＝３．６秒であ
り、上記(8) 式により算出された値にほぼ近かった。Actually, four air introduction pipes each having an opening / closing valve were provided, and the water drainage time from when the valve 1 was stopped to when the cooling water was stopped was measured. As a result, t = 3.6 seconds. It was almost close to the value calculated by the above equation (8).
【００４５】なお、上述したように、予め空気導入管の
内径および長さを決定してからその本数を定めるほか、
予め空気導入管の本数ｎおよび長さＬを定めてから内径
ｄを決定してもよく、あるいは、空気導入管の本数ｎお
よびその内径ｄを定めてから、長さＬを決定してもよ
い。As described above, in addition to determining the inner diameter and length of the air introduction pipe in advance and then determining the number thereof,
The inner diameter d may be determined after the number n and the length L of the air introduction pipes are determined in advance, or the length L may be determined after the number n of the air introduction pipes and the inner diameter d are determined. .
【００４６】上述したように、この実施例によれば、オ
フ特性に優れたスリットノズルの設計を、比較的簡単な
手段で決定することができ、本発明の装置により鋼板を
冷却すれば、冷却水の注水停止指令が出されてから、実
際に冷却水の注水が止まるまでの時間が短縮され、冷却
の制御性を大幅に改善することができた。また、冷却水
のオフ特性が改善されたことによって、鋼板長手方向の
焼むらから生ずる材質欠陥がなくなり、材質はずれが少
なくなって、製品歩留りが向上した。As described above, according to this embodiment, the design of the slit nozzle having excellent off-characteristics can be determined by relatively simple means. The time from when the water injection stop command was issued to when the cooling water injection was actually stopped was reduced, and cooling controllability was greatly improved. In addition, since the off-characteristics of the cooling water are improved, material defects caused by unevenness in the longitudinal direction of the steel plate are eliminated, the material is less displaced, and the product yield is improved.
【００４７】〔実施例２〕冷却水噴射ノズルとして、図
４に示した、鋼板の板幅方向に設けられたヘッダー管３
の下面に、鋼板に向けて複数本の円管ラミナーノズル９
が設けられた下記仕様の冷却装置を使用し、鋼板を冷却
した。[Embodiment 2] As a cooling water injection nozzle, a header pipe 3 shown in FIG.
A plurality of circular laminar nozzles 9 facing the steel plate
The steel plate was cooled by using a cooling device having the following specifications provided with.
【００４８】 [0048]
【００４９】ヘッダー管に垂直に接続された空気導入管
８は、その設置スペースを考慮し、内径ｄ：０．０８０
９ｍ（８０Ａ）、長さＬ：１．０ｍであり、開閉弁７と
しては配管抵抗が少なくオンオフ特性に優れた電磁弁を
使用した。なお、スリットノズル４の吐出口５とヘッダ
ー管３との高さの差Ｈは０．３ｍであった。また、冷却
水の供給が停止されたときのヘッダー管３およびスリッ
トノズル４内に残存している冷却水の水量Ｓは、０．１
６９ｍ3 であった。The air introduction pipe 8 vertically connected to the header pipe has an inner diameter d of 0.080 in consideration of the installation space.
9 m (80 A), length L: 1.0 m, and a solenoid valve having a small pipe resistance and excellent on / off characteristics was used as the on-off valve 7. The height difference H between the discharge port 5 of the slit nozzle 4 and the header tube 3 was 0.3 m. When the supply of the cooling water is stopped, the amount S of the cooling water remaining in the header pipe 3 and the slit nozzle 4 is 0.1
It was 69 m 3 .
【００５０】冷却水供給管２の送水制御用バルブ１を閉
にすると、同時に空気導入管８の開閉弁７が開になり、
空気導入管８を通して空気が導入され、ヘッダー管３お
よび円管ラミナーノズル９内に残存する冷却水は、円管
ノズル９の吐出口１０から排出され、鋼板６に対する冷
却水の注水が停止された。When the water supply control valve 1 of the cooling water supply pipe 2 is closed, the on-off valve 7 of the air introduction pipe 8 is simultaneously opened,
Air was introduced through the air introduction pipe 8, and the cooling water remaining in the header pipe 3 and the circular laminar nozzle 9 was discharged from the discharge port 10 of the circular nozzle 9, and the injection of the cooling water into the steel plate 6 was stopped. .
【００５１】この円管ラミナーノズル９を使用した厚鋼
板の冷却に際し、鋼板の移動速度および鋼板端部の温度
降下量から、スリットノズルのオフ特性としてｔn を２
秒以下に設定し、前記(8) 式を用いてｔを算出した結
果、空気導入管８の本数ｎを４本にすることにより、ｔ
は１．９秒になり、スリットノズルのオフ特性を２秒以
下にすることができた。At the time of cooling a thick steel plate using the circular tube laminar nozzle 9, from the moving speed of the steel plate and the amount of temperature drop at the end of the steel plate, t n is set to 2 as the off characteristic of the slit nozzle.
Is set to less than seconds and t is calculated using the above equation (8). As a result, by setting the number n of the air introduction pipes 8 to four, t
Was 1.9 seconds, and the off characteristic of the slit nozzle could be reduced to 2 seconds or less.
【００５２】実際に、各々開閉弁を有する４本の空気導
入管を設け、バルブ１を止めてから冷却水がストップす
るまでの水抜き時間を実測した結果、ｔ＝１．７秒であ
り、上記(8) 式により算出された値にほぼ近かった。Actually, four air introduction pipes each having an on-off valve were provided, and the water drainage time from when the valve 1 was stopped to when the cooling water was stopped was measured. As a result, t = 1.7 seconds, It was almost close to the value calculated by the above equation (8).
【００５３】上述したように、この実施例によれば、オ
フ特性に優れた円管ラミナーノズルの設計を、比較的簡
単な手段で決定することができ、本発明の装置により鋼
板を冷却すれば、冷却水の注水停止指令が出されてか
ら、実際に冷却水の注水が止まるまでの時間が短縮さ
れ、冷却の制御性を大幅に改善することができた。ま
た、冷却水のオフ特性が改善されたことによって、鋼板
長手方向の焼むらから生ずる材質欠陥がなくなり、材質
はずれが少なくなって、製品歩留りが向上した。As described above, according to this embodiment, the design of a circular tube laminar nozzle having excellent off-characteristics can be determined by relatively simple means. The time from when the cooling water injection stop command was issued until when the cooling water injection was actually stopped was shortened, and the controllability of cooling was greatly improved. In addition, since the off-characteristics of the cooling water are improved, material defects caused by unevenness in the longitudinal direction of the steel plate are eliminated, the material is less displaced, and the product yield is improved.
【００５４】〔実施例３〕冷却水噴射ノズルとして、図
５に示した、外管３ａと内管３ｂとからなる二重管状の
ヘッダー管３にスリットノズル４が接続された下記仕様
の冷却装置を使用し、鋼板を冷却した。Embodiment 3 As a cooling water injection nozzle, a cooling device of the following specification in which a slit nozzle 4 is connected to a double tubular header tube 3 shown in FIG. 5 and composed of an outer tube 3a and an inner tube 3b. Was used to cool the steel sheet.
【００５５】 [0055]
【００５６】ヘッダー管に垂直に接続された空気導入管
８は、その設置スペースを考慮し、内径ｄ：０．０８０
９ｍ（８０Ａ）、長さＬ：１．０ｍであり、開閉弁７と
しては配管抵抗が少なくオンオフ特性に優れた電磁弁を
使用した。なお、スリットノズル４の吐出口５とヘッダ
ー管３との高さの差Ｈは０．５ｍであった。また、冷却
水の供給が停止されたときのヘッダー管３およびスリッ
トノズル４内に残存している冷却水の水量Ｓは、０．２
３５ｍ3 であった。The air introduction pipe 8 vertically connected to the header pipe has an inner diameter d of 0.080 in consideration of the installation space.
9 m (80 A), length L: 1.0 m, and a solenoid valve having a small pipe resistance and excellent on / off characteristics was used as the on-off valve 7. The height difference H between the discharge port 5 of the slit nozzle 4 and the header tube 3 was 0.5 m. When the supply of the cooling water is stopped, the amount S of the cooling water remaining in the header pipe 3 and the slit nozzle 4 is 0.2
It was 35 m 3 .
【００５７】冷却水供給管２の送水制御用バルブ１を閉
にすると、同時に空気導入管８の開閉弁７が開になり、
空気導入管８を通して空気が導入され、ヘッダー管３お
よびスリットノズル４内に残存する冷却水は、スリット
ノズル４の吐出口５から排出され、鋼板６に対する冷却
水の注水が停止された。When the water supply control valve 1 of the cooling water supply pipe 2 is closed, the on-off valve 7 of the air introduction pipe 8 is simultaneously opened,
Air was introduced through the air introduction pipe 8, and the cooling water remaining in the header pipe 3 and the slit nozzle 4 was discharged from the discharge port 5 of the slit nozzle 4, and the injection of the cooling water into the steel plate 6 was stopped.
【００５８】このスリットノズル４を使用した厚鋼板の
冷却に際し、鋼板の移動速度および鋼板端部の温度降下
量から、スリットノズルのオフ特性としてｔn を２秒以
下に設定し、前記(8) 式を用いてｔを算出した結果、空
気導入管８の本数ｎを４本にすることにより、ｔは２．
０秒になり、スリットノズルのオフ特性を２秒以下にす
ることができた。[0058] On cooling a steel plate using this slit nozzle 4, set the amount of temperature drop of the moving speed and the steel plate end of the steel plate, the t n below 2 seconds as an off characteristics of the slit nozzle, the (8) As a result of calculating t using the formula, t is set to 2. by setting the number n of the air introduction pipes 8 to four.
It was 0 seconds, and the off characteristic of the slit nozzle could be reduced to 2 seconds or less.
【００５９】実際に、各々開閉弁を有する４本の空気導
入管を設け、バルブ１を止めてから冷却水がストップす
るまでの水抜き時間を実測した結果、ｔ＝１．８秒であ
り、上記(8) 式により算出された値にほぼ近かった。Actually, four air introduction pipes each having an opening / closing valve were provided, and the drainage time from when the valve 1 was stopped to when the cooling water was stopped was actually measured. As a result, t = 1.8 seconds. It was almost close to the value calculated by the above equation (8).
【００６０】上述したように、この実施例によれば、オ
フ特性に優れた２重管状のヘッダー管に接続されたスリ
ットノズルの設計を、比較的簡単な手段で決定すること
ができ、本発明の装置により鋼板を冷却すれば、冷却水
の注水停止指令が出されてから、実際に冷却水の注水が
止まるまでの時間が短縮され、冷却の制御性を大幅に改
善することができた。また、冷却水のオフ特性が改善さ
れたことによって、鋼板長手方向の焼むらから生ずる材
質欠陥がなくなり、材質はずれが少なくなって、製品歩
留りが向上した。As described above, according to this embodiment, the design of the slit nozzle connected to the double tubular header tube having excellent off characteristics can be determined by relatively simple means. When the steel plate is cooled by the above device, the time from when the cooling water injection stop command is issued to when the cooling water injection is actually stopped is shortened, and the controllability of cooling can be greatly improved. In addition, since the off-characteristics of the cooling water are improved, material defects caused by unevenness in the longitudinal direction of the steel plate are eliminated, the material is less displaced, and the product yield is improved.
【００６１】〔実施例４〕冷却水噴射ノズルとして、図
６に示したスリットノズルからなる下記仕様の冷却装置
を使用し、鋼板を冷却した。Example 4 A steel plate was cooled by using a cooling device having the following specifications comprising a slit nozzle shown in FIG. 6 as a cooling water injection nozzle.
【００６２】 [0062]
【００６３】ヘッダー管３に垂直に接続された空気導入
管８は、長さ：２ｍ、内径ｄ：０．０５２９ｍ（５０
Ａ）であって、この実施例においては、空気を導入しま
たは遮断する開閉弁は設けられていない。The air inlet pipe 8 vertically connected to the header pipe 3 has a length of 2 m and an inner diameter d of 0.0529 m (50 m).
A) In this embodiment, no on-off valve for introducing or shutting off air is provided.
【００６４】冷却水を噴射中のヘッダー管内の圧力は約
０．０９Kg/cm2G であって、空気導入管８内に高さ９０
ｃｍの位置まで冷却水が上昇しバランスしている。 冷
却水供給管２の送水制御用バルブ１を閉にすると、同時
に空気導入管８を通して空気が導入され、空気導入管８
内に高さ９０ｃｍの位置まで上昇していた冷却水と、ヘ
ッダー管３およびスリットノズル４内に残存する冷却水
は、スリットノズル４の吐出口５から排出され、鋼板６
に対する冷却水の注水が停止された。The pressure in the header pipe during the injection of the cooling water is about 0.09 kg / cm 2 G, and the pressure in the header pipe 8 is 90
cm, the cooling water rises and is balanced. When the water supply control valve 1 of the cooling water supply pipe 2 is closed, air is simultaneously introduced through the air introduction pipe 8 and the air introduction pipe 8 is closed.
The cooling water that has risen to a position of 90 cm in height and the cooling water remaining in the header pipe 3 and the slit nozzle 4 are discharged from the discharge port 5 of the slit nozzle 4 and
Of cooling water was stopped.
【００６５】このスリットノズルにおいて、空気導入管
８の内径ｄ、長さＬ、本数ｎを以下のようにして決定し
た。冷却水の供給が停止されたときのヘッダー管３およ
びスリットノズル４内に残存する冷却水の水量Ｓは、
０．２２８３ｍ3 であり、この中には、冷却水注水時に
空気導入管内に満たされている冷却水 7(π0.05292/4)
×0.09 m3 を含んでいる。なお、スリットノズル４の吐
出口５とヘッダー管３の高さとの差Ｈは１ｍであった。In this slit nozzle, the inner diameter d, length L, and number n of the air introduction pipe 8 were determined as follows. The amount S of cooling water remaining in the header tube 3 and the slit nozzle 4 when the supply of the cooling water is stopped is:
A 0.2283M 3, in this cooling water injection cooling water is filled in the air inlet pipe at 7 (π0.0529 2/4)
× contains 0.09 m 3. The difference H between the height of the discharge port 5 of the slit nozzle 4 and the height of the header tube 3 was 1 m.
【００６６】このスリットノズル４を使用した厚鋼板の
冷却に際し、鋼板の移動速度および鋼板端部の温度降下
量から、スリットノズルのオフ特性としてｔn を４秒以
下に設定し、前記(8) 式を用いてｔを算出した結果、空
気導入管８の本数ｎを７本にすることにより、ｔは３．
４秒になり、スリットノズルのオフ特性を４秒以下にす
ることができた。[0066] Set On cooling the steel plate using this slit nozzle 4, from the amount of temperature drop of the moving speed and the steel plate end of the steel plate, the t n to 4 seconds or less as an off-characteristic of the slit nozzle, the (8) As a result of calculating t using the equation, t is set to 3. by setting the number n of the air introduction pipes 8 to seven.
4 seconds, the off characteristic of the slit nozzle could be reduced to 4 seconds or less.
【００６７】実際に、７本の空気導入管を設け、バルブ
１を止めてから冷却水がストップするまでの水抜き時間
を実測した結果、ｔ＝３．５秒であり、上記(8) 式によ
り算出された値にほぼ近かった。Actually, seven air introduction pipes were provided, and the drainage time from when the valve 1 was stopped to when the cooling water was stopped was actually measured. As a result, t = 3.5 seconds, and the above equation (8) was obtained. Was almost close to the value calculated by.
【００６８】上述したように、この発明によれば、オフ
特性に優れたスリットノズルの設計を、比較的簡単な手
段で決定することができ、本発明の装置により鋼板を冷
却すれば、冷却水の注水停止指令が出されてから、実際
に冷却水の注水が止まるまでの時間が短縮され、冷却の
制御性を大幅に改善することができた。また、冷却水の
オフ特性が改善されたことによって、鋼板長手方向の焼
むらから生ずる材質欠陥がなくなり、材質はずれが少な
くなって、製品歩留りが向上した。As described above, according to the present invention, the design of a slit nozzle having excellent off-characteristics can be determined by relatively simple means. The time from when the water injection stop command was issued to when the cooling water injection was actually stopped was shortened, and the controllability of cooling was greatly improved. In addition, since the off-characteristics of the cooling water are improved, material defects caused by unevenness in the longitudinal direction of the steel plate are eliminated, the material is less displaced, and the product yield is improved.
【００６９】[0069]
【発明の効果】以上述べたように、この発明の装置によ
れば、冷却水の停止指令が出されてから、実際に鋼板に
対する冷却水の注水が停止されるまでの時間が十分に短
くなって、鋼板に対する冷却制御性が大幅に改善され、
これによって、鋼板の長手方向の焼きむらによって生ず
る材質欠陥がなくなり、製品歩留りを向上することがで
きる等、工業上有用な効果がもたらされる。As described above, according to the apparatus of the present invention, the time from when the cooling water stop command is issued to when the cooling water is actually injected into the steel plate is sufficiently short. As a result, the cooling controllability of the steel
As a result, material defects caused by unevenness in the longitudinal direction of the steel sheet are eliminated, and an industrially useful effect such as an improvement in product yield can be obtained.
【図１】圧延後の厚鋼板の冷却装置入側における温度分
布を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a temperature distribution of a thick steel plate after rolling on a cooling device entrance side.
【図２】この発明の装置の一例を示す概略斜視図であ
る。FIG. 2 is a schematic perspective view showing an example of the device of the present invention.
【図３】水抜き時間の実測値と計算値との関係を示した
図である。FIG. 3 is a diagram showing a relationship between a measured value and a calculated value of a drainage time.
【図４】この発明の実施例２において使用した装置の概
略斜視図である。FIG. 4 is a schematic perspective view of an apparatus used in Embodiment 2 of the present invention.
【図５】この発明の実施例３において使用した装置の概
略斜視図である。FIG. 5 is a schematic perspective view of an apparatus used in Embodiment 3 of the present invention.
【図６】この発明の実施例４において使用した装置の概
略斜視図である。FIG. 6 is a schematic perspective view of an apparatus used in Embodiment 4 of the present invention.
１ 送水制御用バルブ ２ 冷却水供給管 ３ ヘッダー管 3a 外管 3b 内管 ４ スリットノズル ５ スリットノズル吐出口 ６ 鋼板 ７ 開閉弁 ８ 空気導入管 ９ 円管ラミナーノズル 10 円管ラミナーノズル吐出口 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Water supply control valve 2 Cooling water supply pipe 3 Header pipe 3a Outer pipe 3b Inner pipe 4 Slit nozzle 5 Slit nozzle discharge port 6 Steel plate 7 On-off valve 8 Air introduction pipe 9 Circular pipe laminar nozzle 10 Circular pipe laminar nozzle discharge port
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 義隆 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 藤田 米章 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 内村 孝 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Yoshitaka Inoue 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Inside Nihon Kokan Co., Ltd. (72) Yoneaki Fujita 1-1-2, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Inside Nippon Kokan Co., Ltd. (72) Inventor Takashi Uchimura 1-2-1 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Co., Ltd.
Claims (4)
板の板幅方向に水平に設けられたヘッダー管に接続され
ている冷却水噴射ノズルと、前記ヘッダー管内に冷却水
を供給するための、前記ヘッダー管に取り付けられた、
送水制御用バルブを有する冷却水供給管とからなり、前
記冷却水供給管および前記ヘッダー管を経て、前記ノズ
ルから噴射される冷却水により前記鋼板を冷却する、高
温鋼板の冷却装置において、 前記ヘッダー管には空気導入管が接続されており、前記
送水制御用バルブによる前記冷却水供給管からの冷却水
の送水停止と同期し、前記空気導入管から前記ヘッダー
管内に空気が導入されるようになっていることを特徴と
する、高温鋼板の冷却装置。1. A cooling water injection nozzle connected to a header pipe horizontally provided in a width direction of a high-temperature steel sheet transferred on a table roll, and a cooling water injection nozzle for supplying cooling water into the header pipe. Attached to the header tube,
A cooling water supply pipe having a water supply control valve, the cooling water supply pipe and the header pipe, and a cooling device for cooling the steel sheet by cooling water injected from the nozzle; An air introduction pipe is connected to the pipe, so that air is introduced from the air introduction pipe into the header pipe in synchronization with a stop of the supply of cooling water from the cooling water supply pipe by the water supply control valve. A cooling device for a high-temperature steel sheet, comprising:
り、前記送水制御用バルブによる前記冷却水供給管から
の冷却水の送水停止と同期して、前記開閉弁が開くこと
により、前記空気導入管から前記ヘッダー管内に空気が
導入される、請求項１記載の装置。2. An on-off valve is provided on the air introduction pipe, and the on-off valve is opened in synchronization with a stop of the supply of cooling water from the cooling water supply pipe by the water supply control valve, The apparatus according to claim 1, wherein air is introduced into the header tube from the air introduction tube.
水抜き時間ｔが所要の水抜き時間ｔn よりも短くなるよ
うに、空気導入管の長さ、内径および本数を決定する、
請求項１または２記載の装置。 ｔn ＞ｔ＝０．０２５３ＳＨ-0.57 Ｌ0.57ｄ-2.70 ｎ
-1.0 但し、 ｔ：水抜き時間（ｓ） Ｓ：ヘッダー管内の残存冷却水量（ｍ3 ） Ｈ：冷却水噴射ノズル吐出口とヘッダー管上部との高さ
の差（水頭）（ｍ） Ｌ：空気導入管の長さ（ｍ） ｄ：空気導入管の内径（ｍ） ｎ：空気導入管の本数 ｔn ：所要の水抜き時間3. A obtained by the formula described below, as drainage time t of the header pipe is shorter than the required drainage time t n, to determine the length of the air inlet tube, the inner diameter and the number,
The device according to claim 1. t n > t = 0.0253SH -0.57 L 0.57 d -2.70 n
-1.0 However, t: Water drainage time (s) S: Residual cooling water amount in header pipe (m 3 ) H: Difference in height between cooling water injection nozzle discharge port and header pipe upper part (water head) (m) L: Length of air introduction pipe (m) d: Inside diameter of air introduction pipe (m) n: Number of air introduction pipes t n : Required drainage time
管の内圧に相当する水頭以上である、請求項３記載の装
置。4. The apparatus according to claim 3, wherein a height of the air introduction pipe is equal to or higher than a head corresponding to an internal pressure of the header pipe.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4199097A JPH10235425A (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Device for cooling high-temperature steel sheet |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4199097A JPH10235425A (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Device for cooling high-temperature steel sheet |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10235425A true JPH10235425A (en) | 1998-09-08 |
Family
ID=12623641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4199097A Pending JPH10235425A (en) | 1997-02-26 | 1997-02-26 | Device for cooling high-temperature steel sheet |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10235425A (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100685031B1 (en) | 2005-07-14 | 2007-02-20 | 주식회사 포스코 | Gas Nozzle Device for Cooling Strip |
| JP2010514567A (en) * | 2006-12-27 | 2010-05-06 | シーメンス・ヴィエーアイ・メタルズ・テクノロジーズ・リミテッド | Apparatus and method for controlled cooling |
| JP2011167738A (en) * | 2010-02-19 | 2011-09-01 | Jfe Steel Corp | Apparatus and method for cooling hot steel plate |
| JP2011183405A (en) * | 2010-03-04 | 2011-09-22 | Jfe Steel Corp | Cooling system and cooling method for hot steel sheet |
| JP2013052399A (en) * | 2011-09-01 | 2013-03-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Cooling apparatus and method of using the same |
| KR101510274B1 (en) * | 2013-02-27 | 2015-04-08 | 주식회사 포스코 | Cooling apparatus with function of preventing drop-mark forming on strip and method using the same |
| CN104775012A (en) * | 2014-01-10 | 2015-07-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | Broad-width induction heating method and device used for uniform heating of strip steel |
| WO2020178125A1 (en) * | 2019-03-06 | 2020-09-10 | Sms Group Gmbh | Apparatus for cooling a strip-shaped product, and method for operating such an apparatus |
-
1997
- 1997-02-26 JP JP4199097A patent/JPH10235425A/en active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100685031B1 (en) | 2005-07-14 | 2007-02-20 | 주식회사 포스코 | Gas Nozzle Device for Cooling Strip |
| US9358597B2 (en) | 2006-12-27 | 2016-06-07 | Siemens Plc | Apparatus and method for controlled cooling |
| JP2010514567A (en) * | 2006-12-27 | 2010-05-06 | シーメンス・ヴィエーアイ・メタルズ・テクノロジーズ・リミテッド | Apparatus and method for controlled cooling |
| JP2014111281A (en) * | 2006-12-27 | 2014-06-19 | Siemens Vai Metals Tech Ltd | Device and method for controlled cooling |
| JP2011167738A (en) * | 2010-02-19 | 2011-09-01 | Jfe Steel Corp | Apparatus and method for cooling hot steel plate |
| JP2011183405A (en) * | 2010-03-04 | 2011-09-22 | Jfe Steel Corp | Cooling system and cooling method for hot steel sheet |
| JP2013052399A (en) * | 2011-09-01 | 2013-03-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Cooling apparatus and method of using the same |
| KR101510274B1 (en) * | 2013-02-27 | 2015-04-08 | 주식회사 포스코 | Cooling apparatus with function of preventing drop-mark forming on strip and method using the same |
| CN104775012A (en) * | 2014-01-10 | 2015-07-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | Broad-width induction heating method and device used for uniform heating of strip steel |
| WO2020178125A1 (en) * | 2019-03-06 | 2020-09-10 | Sms Group Gmbh | Apparatus for cooling a strip-shaped product, and method for operating such an apparatus |
| CN113557095A (en) * | 2019-03-06 | 2021-10-26 | Sms集团有限公司 | Device for cooling strip-shaped products and method for operating such a device |
| JP2022524750A (en) * | 2019-03-06 | 2022-05-10 | エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング | Cooling devices for cooling strip-shaped products and methods for operating such cooling devices |
| CN113557095B (en) * | 2019-03-06 | 2023-11-21 | Sms集团有限公司 | Device for cooling a strip-shaped product and method for operating such a device |
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