JPH102205A - 水素燃焼タービンプラント - Google Patents
水素燃焼タービンプラントInfo
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- JPH102205A JPH102205A JP8157217A JP15721796A JPH102205A JP H102205 A JPH102205 A JP H102205A JP 8157217 A JP8157217 A JP 8157217A JP 15721796 A JP15721796 A JP 15721796A JP H102205 A JPH102205 A JP H102205A
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
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- F01K25/005—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the working fluid being steam, created by combustion of hydrogen with oxygen
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】中圧タービンからのタービン排気を、熱交換条
件を改善した熱交換器で有効に熱回収する一方、熱交換
器のシンプル、コンパクト化が図れ、系統全体のコンパ
クト化が可能な水素燃焼タービンプラント。 【解決手段】この水素燃焼タービンプラント１０は高圧
タービン１１と低圧タービン１２の間に中圧タービン１
３を設ける。中圧タービン１３は２段以上からなり、中
高圧タービン１３ａおよび中低圧タービン１３ｂとを少
なくとも備える。各中圧タービン１３に供給される蒸気
（入口蒸気）を、水素と純酸素とを当量燃焼させる水素
燃焼器１５，１６によってそれぞれ再加熱する。各中圧
タービン１３の少なくとも一方には、タービン排気側に
熱交換器１８を設ける。この熱交換器１８では中圧ター
ビン１３からのタービン排気で水素燃焼器１６への入口
蒸気を加熱し、タービン排気の排熱を有効に利用してい
る。
件を改善した熱交換器で有効に熱回収する一方、熱交換
器のシンプル、コンパクト化が図れ、系統全体のコンパ
クト化が可能な水素燃焼タービンプラント。 【解決手段】この水素燃焼タービンプラント１０は高圧
タービン１１と低圧タービン１２の間に中圧タービン１
３を設ける。中圧タービン１３は２段以上からなり、中
高圧タービン１３ａおよび中低圧タービン１３ｂとを少
なくとも備える。各中圧タービン１３に供給される蒸気
（入口蒸気）を、水素と純酸素とを当量燃焼させる水素
燃焼器１５，１６によってそれぞれ再加熱する。各中圧
タービン１３の少なくとも一方には、タービン排気側に
熱交換器１８を設ける。この熱交換器１８では中圧ター
ビン１３からのタービン排気で水素燃焼器１６への入口
蒸気を加熱し、タービン排気の排熱を有効に利用してい
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、水素を燃料とし、
純酸素を酸化剤とする水素燃焼タービンプラントに係
り、特に、多段再熱ランキンサイクルをベースとし、水
素の純酸素燃焼により発生する超高温蒸気を利用した水
素燃焼タービンプラントに関する。
純酸素を酸化剤とする水素燃焼タービンプラントに係
り、特に、多段再熱ランキンサイクルをベースとし、水
素の純酸素燃焼により発生する超高温蒸気を利用した水
素燃焼タービンプラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、我国の産業部門でのエネルギ需要
は横這の傾向にあるが、民生部門では堅調に増加してお
り、国民一人当りのＣＯ2 排出量は確実に増加してい
る。また、中国をはじめとする東南アジア諸国では急激
で高い経済成長が続いており、この経済成長に必要なエ
ネルギを賄うために化石燃料が大量に消費されている。
このため、各国の工業都市を中心に地球温暖化を伴うＣ
Ｏ2 排出量が急激に増加しており、地球環境問題が深刻
化している。
は横這の傾向にあるが、民生部門では堅調に増加してお
り、国民一人当りのＣＯ2 排出量は確実に増加してい
る。また、中国をはじめとする東南アジア諸国では急激
で高い経済成長が続いており、この経済成長に必要なエ
ネルギを賄うために化石燃料が大量に消費されている。
このため、各国の工業都市を中心に地球温暖化を伴うＣ
Ｏ2 排出量が急激に増加しており、地球環境問題が深刻
化している。
【０００３】エネルギ資源，経済成長，地球環境問題を
同時に解決する方策は、現段階では見つかっていない
が、このトリレンマの状況下で将来のエネルギ需要の増
大に対処するエネルギ供給力の確保と地球規模の環境問
題を解決する方策の一つとして、エネルギ効率が優れ、
環境負荷の小さな水素燃焼タービンプラントが注目され
ている。
同時に解決する方策は、現段階では見つかっていない
が、このトリレンマの状況下で将来のエネルギ需要の増
大に対処するエネルギ供給力の確保と地球規模の環境問
題を解決する方策の一つとして、エネルギ効率が優れ、
環境負荷の小さな水素燃焼タービンプラントが注目され
ている。
【０００４】水素燃焼タービンプラントは、水素による
エネルギ供給システムであり、水力、太陽光、地熱、風
力、波力等自然エネルギの豊富な地域での再生可能エネ
ルギを利用して水分解により水素を製造し、この水素を
輸送に適した形、例えば液化状態に変換した後、輸送・
貯蔵し、水素燃焼タービン発電プラントで高効率に利用
するものである。
エネルギ供給システムであり、水力、太陽光、地熱、風
力、波力等自然エネルギの豊富な地域での再生可能エネ
ルギを利用して水分解により水素を製造し、この水素を
輸送に適した形、例えば液化状態に変換した後、輸送・
貯蔵し、水素燃焼タービン発電プラントで高効率に利用
するものである。
【０００５】水素燃焼タービンプラントは、現段階では
課題も多いが、化石エネルギへの依存から脱皮し、環境
負荷の小さなエネルギ供給プラントとして、将来的に不
可欠の技術であると考えられている。
課題も多いが、化石エネルギへの依存から脱皮し、環境
負荷の小さなエネルギ供給プラントとして、将来的に不
可欠の技術であると考えられている。
【０００６】従来提案されている水素燃焼タービンプラ
ントとして、特開平７−２９３２０７号公報に開示され
た系統がある。
ントとして、特開平７−２９３２０７号公報に開示され
た系統がある。
【０００７】この水素燃焼タービンプラントは、図５に
示すように、高圧タービン１と低圧タービン２との間
に、中高圧タービン３ａと中低圧タービン３ｂからなる
２段の中圧タービン３を設け、これら中高圧タービン３
ａおよび中低圧タービン３ｂへの入口蒸気を高圧水素燃
焼器４ａおよび低圧水素燃焼器４ｂでそれぞれ加熱し、
超高温にしている。
示すように、高圧タービン１と低圧タービン２との間
に、中高圧タービン３ａと中低圧タービン３ｂからなる
２段の中圧タービン３を設け、これら中高圧タービン３
ａおよび中低圧タービン３ｂへの入口蒸気を高圧水素燃
焼器４ａおよび低圧水素燃焼器４ｂでそれぞれ加熱し、
超高温にしている。
【０００８】一方、中圧タービン３の中高圧タービン３
ａおよび中低圧タービン３ｂのタービン排気側に排熱回
収ボイラ５ａ，５ｂをそれぞれ設け、各排熱回収ボイラ
５ａ，５ｂで復水給水系６からの高圧の給水を加熱し、
過熱器７で加熱した後、合流されて高圧タービン駆動用
蒸気を発生させている。排熱回収ボイラ５ａ，５ｂは中
高圧タービン３ａおよび中低圧タービン３ｂからのター
ビン排気の排熱を有効に熱回収するために設けられる。
ａおよび中低圧タービン３ｂのタービン排気側に排熱回
収ボイラ５ａ，５ｂをそれぞれ設け、各排熱回収ボイラ
５ａ，５ｂで復水給水系６からの高圧の給水を加熱し、
過熱器７で加熱した後、合流されて高圧タービン駆動用
蒸気を発生させている。排熱回収ボイラ５ａ，５ｂは中
高圧タービン３ａおよび中低圧タービン３ｂからのター
ビン排気の排熱を有効に熱回収するために設けられる。
【０００９】中高圧タービン３ａおよび中低圧タービン
３ｂで仕事をし、膨脹したタービン排気は図６に示すよ
うに、一般に１０００℃程度あるいはそれ以上の高温で
あり、これらのタービン排気の排熱を各中圧タービン３
のタービン排気側に設けた排熱回収ボイラ５ａ，５ｂで
それぞれ熱回収し、上流側の高圧タービン１等で仕事を
している。また、排熱回収ボイラ５ａ，５ｂは再燃焼ま
たは再膨脹させる蒸気温度を適切な温度に調整し、下流
側の低圧水素燃焼器４ｂまたは低圧タービン２に案内し
ている。
３ｂで仕事をし、膨脹したタービン排気は図６に示すよ
うに、一般に１０００℃程度あるいはそれ以上の高温で
あり、これらのタービン排気の排熱を各中圧タービン３
のタービン排気側に設けた排熱回収ボイラ５ａ，５ｂで
それぞれ熱回収し、上流側の高圧タービン１等で仕事を
している。また、排熱回収ボイラ５ａ，５ｂは再燃焼ま
たは再膨脹させる蒸気温度を適切な温度に調整し、下流
側の低圧水素燃焼器４ｂまたは低圧タービン２に案内し
ている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】従来の水素燃焼タービ
ンプラントにおいては、各中圧タービン３のタービン排
気側に設置された排熱回収ボイラ５ａ，５ｂは、被加熱
流体の給水圧力が数百ata、例えば５００ata以上であ
り、一方、加熱流体は１〜２０ata程度のタービン排気
蒸気である。
ンプラントにおいては、各中圧タービン３のタービン排
気側に設置された排熱回収ボイラ５ａ，５ｂは、被加熱
流体の給水圧力が数百ata、例えば５００ata以上であ
り、一方、加熱流体は１〜２０ata程度のタービン排気
蒸気である。
【００１１】したがって、排熱回収ボイラ５ａ，５ｂで
は熱交換流体である加熱流体（タービン排気蒸気）と被
加熱流体（給水）は水と蒸気で状態を異にする一方、圧
力差が大きくて１桁ないし２桁も相違し、しかも排熱回
収ボイラ５ａ，５ｂは水と蒸気の異なる状態量を取扱う
熱交換器となることから、熱交換管として用いられる伝
熱管は厚肉構造で充分な管長が要求されるために、排熱
回収ボイラ５ａ，５ｂの大型化を招く問題がある。各中
圧タービン３のタービン排気側に大型の排熱回収ボイラ
５ａ，５ｂがそれぞれ設置されたり、また、排熱回収ボ
イラ５ａで加熱した蒸気を過熱する過熱器７が必要とな
り、プラント全体が大型化し、コンパクト化が図れない
課題があった。
は熱交換流体である加熱流体（タービン排気蒸気）と被
加熱流体（給水）は水と蒸気で状態を異にする一方、圧
力差が大きくて１桁ないし２桁も相違し、しかも排熱回
収ボイラ５ａ，５ｂは水と蒸気の異なる状態量を取扱う
熱交換器となることから、熱交換管として用いられる伝
熱管は厚肉構造で充分な管長が要求されるために、排熱
回収ボイラ５ａ，５ｂの大型化を招く問題がある。各中
圧タービン３のタービン排気側に大型の排熱回収ボイラ
５ａ，５ｂがそれぞれ設置されたり、また、排熱回収ボ
イラ５ａで加熱した蒸気を過熱する過熱器７が必要とな
り、プラント全体が大型化し、コンパクト化が図れない
課題があった。
【００１２】本発明は、上述した事情を考慮してなされ
たもので、中圧タービンからの高温のタービン排気を、
熱交換条件を改善した熱交換器で有効に熱回収する一
方、上記熱交換器をシンプルでコンパクト化し、プラン
ト全体の小型化を図ることができる水素燃焼タービンプ
ラントを提供することを目的とする。
たもので、中圧タービンからの高温のタービン排気を、
熱交換条件を改善した熱交換器で有効に熱回収する一
方、上記熱交換器をシンプルでコンパクト化し、プラン
ト全体の小型化を図ることができる水素燃焼タービンプ
ラントを提供することを目的とする。
【００１３】本発明の他の目的は、中圧タービンのター
ビン排気側に設置された熱交換器で熱交換して、膨脹し
たタービン排気を再燃焼あるいは再膨脹させる前に、下
流側の水素燃焼器あるいはタービンに適切な温度状態の
蒸気を供給可能とした水素燃焼タービンプラントを提供
するにある。
ビン排気側に設置された熱交換器で熱交換して、膨脹し
たタービン排気を再燃焼あるいは再膨脹させる前に、下
流側の水素燃焼器あるいはタービンに適切な温度状態の
蒸気を供給可能とした水素燃焼タービンプラントを提供
するにある。
【００１４】本発明のさらに他の目的は、加熱流体と被
加熱流体との熱交換条件（流体状態、圧力差、温度差）
を改善して熱交換器の小型・コンパクト化が図れる水素
燃焼タービンプラントを提供するにある。
加熱流体との熱交換条件（流体状態、圧力差、温度差）
を改善して熱交換器の小型・コンパクト化が図れる水素
燃焼タービンプラントを提供するにある。
【００１５】本発明の別の目的は、排熱回収ボイラで加
熱された蒸気を過熱する独立設置の過熱器を不要とする
一方、中低圧タービンのタービン排気側に排熱回収ボイ
ラを不要にした水素燃焼タービンプラントを提供するに
ある。
熱された蒸気を過熱する独立設置の過熱器を不要とする
一方、中低圧タービンのタービン排気側に排熱回収ボイ
ラを不要にした水素燃焼タービンプラントを提供するに
ある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る水素燃焼タ
ービンプラントは、上述した課題を解決するために、請
求項１に記載したように、高圧タービンと低圧タービン
の間に少なくとも２段以上の中圧タービンを設け、各中
圧タービンへの入口蒸気を、水素と純酸素とを当量燃焼
させる水素燃焼器によって再加熱する水素燃焼タービン
プラントにおいて、前記中圧タービンの少なくとも一方
にはタービン排気側に熱交換器を設け、この熱交換器は
中圧タービン膨脹後のタービン排気により水素燃焼器に
供給される蒸気を加熱したものである。
ービンプラントは、上述した課題を解決するために、請
求項１に記載したように、高圧タービンと低圧タービン
の間に少なくとも２段以上の中圧タービンを設け、各中
圧タービンへの入口蒸気を、水素と純酸素とを当量燃焼
させる水素燃焼器によって再加熱する水素燃焼タービン
プラントにおいて、前記中圧タービンの少なくとも一方
にはタービン排気側に熱交換器を設け、この熱交換器は
中圧タービン膨脹後のタービン排気により水素燃焼器に
供給される蒸気を加熱したものである。
【００１７】また、上述した課題を解決するために、本
発明に係る水素燃焼タービンプラントは、請求項２に記
載したように、中圧タービンは、少なくとも中高圧ター
ビンと中低圧タービンとを備え、上記中高圧タービンお
よび中低圧タービンへの入口蒸気をそれぞれ加熱する高
圧水素燃焼器および低圧水素燃焼器を設け、中高圧ター
ビンからのタービン排気側に高圧タービン駆動用蒸気を
発生させる排熱回収ボイラを設ける一方、中低圧タービ
ンのタービン排気側に熱交換器を設け、この熱交換器は
中低圧タービン膨脹後のタービン排気熱により低圧水素
燃焼器への水蒸気を加熱したものである。
発明に係る水素燃焼タービンプラントは、請求項２に記
載したように、中圧タービンは、少なくとも中高圧ター
ビンと中低圧タービンとを備え、上記中高圧タービンお
よび中低圧タービンへの入口蒸気をそれぞれ加熱する高
圧水素燃焼器および低圧水素燃焼器を設け、中高圧ター
ビンからのタービン排気側に高圧タービン駆動用蒸気を
発生させる排熱回収ボイラを設ける一方、中低圧タービ
ンのタービン排気側に熱交換器を設け、この熱交換器は
中低圧タービン膨脹後のタービン排気熱により低圧水素
燃焼器への水蒸気を加熱したものである。
【００１８】また、上述した課題を解決するために、本
発明に係る水素燃焼タービンプラントは、請求項３に記
載したように、中低圧タービンのタービン排気側に熱交
換器および高圧タービン駆動用蒸気を発生させる排熱回
収ボイラを順次設けたものである。
発明に係る水素燃焼タービンプラントは、請求項３に記
載したように、中低圧タービンのタービン排気側に熱交
換器および高圧タービン駆動用蒸気を発生させる排熱回
収ボイラを順次設けたものである。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明に係る水素燃焼タービンプ
ラントの一実施形態を添付図面を参照して説明する。
ラントの一実施形態を添付図面を参照して説明する。
【００２０】図１はエネルギ供給プラントとして本発明
に係る水素燃焼タービンプラントを発電プラントに適用
した系統図を示す。この水素燃焼タービンプラント１０
は、高圧タービン１１と低圧タービン１２との間に中高
圧タービン１３ａと中低圧タービン１３ｂからなる２段
の中圧タービン１３が設けられる。
に係る水素燃焼タービンプラントを発電プラントに適用
した系統図を示す。この水素燃焼タービンプラント１０
は、高圧タービン１１と低圧タービン１２との間に中高
圧タービン１３ａと中低圧タービン１３ｂからなる２段
の中圧タービン１３が設けられる。
【００２１】中圧タービン１３を構成する中高圧タービ
ン１３ａおよび中低圧タービン１３ｂのタービン入口側
に高圧水素燃焼器１５および低圧水素燃焼器１６がそれ
ぞれ設置される。各水素燃焼器１５，１６は水素と純酸
素とを当量燃焼させ、例えば１６００℃程度あるいはそ
れ以上の超高温蒸気を中高圧タービン１３ａあるいは中
低圧タービン１３ｂに供給するようになっている。
ン１３ａおよび中低圧タービン１３ｂのタービン入口側
に高圧水素燃焼器１５および低圧水素燃焼器１６がそれ
ぞれ設置される。各水素燃焼器１５，１６は水素と純酸
素とを当量燃焼させ、例えば１６００℃程度あるいはそ
れ以上の超高温蒸気を中高圧タービン１３ａあるいは中
低圧タービン１３ｂに供給するようになっている。
【００２２】また、中高圧タービン１３ａおよび中低圧
タービン１３ｂのタービン排気側に、高温のタービン排
気の排熱を熱回収する排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ）１７
および熱交換器１８がそれぞれ設置される。排熱回収ボ
イラ１７は復水給水系１９から送られる給水を加熱し、
高圧タービン１１の駆動用蒸気を発生させるようになっ
ている。一方、熱交換器１８は排熱回収ボイラ１７で熱
回収された被加熱流体の蒸気（タービン排気）と中低圧
タービン１３ｂで膨脹した加熱流体としての高温のター
ビン排気とを熱交換可能に構成し、低圧水素燃焼器１６
に供給される蒸気を加熱している。再燃焼前の蒸気を加
熱することにより、熱交換器１８は低圧タービン１２に
供給される蒸気を冷却し、再燃焼前の蒸気および再膨脹
前の蒸気の蒸気温度を調整している。
タービン１３ｂのタービン排気側に、高温のタービン排
気の排熱を熱回収する排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ）１７
および熱交換器１８がそれぞれ設置される。排熱回収ボ
イラ１７は復水給水系１９から送られる給水を加熱し、
高圧タービン１１の駆動用蒸気を発生させるようになっ
ている。一方、熱交換器１８は排熱回収ボイラ１７で熱
回収された被加熱流体の蒸気（タービン排気）と中低圧
タービン１３ｂで膨脹した加熱流体としての高温のター
ビン排気とを熱交換可能に構成し、低圧水素燃焼器１６
に供給される蒸気を加熱している。再燃焼前の蒸気を加
熱することにより、熱交換器１８は低圧タービン１２に
供給される蒸気を冷却し、再燃焼前の蒸気および再膨脹
前の蒸気の蒸気温度を調整している。
【００２３】この水素燃焼タービンプラント１０は、水
素燃焼タービン発電プラントとして機能し、高圧タービ
ン１１、各中圧タービン１３および低圧タービン１２を
駆動させることにより、各タービン１１，１２，１３が
仕事をし、発電機２０を回転駆動させ、電気出力を得る
ようになっている。
素燃焼タービン発電プラントとして機能し、高圧タービ
ン１１、各中圧タービン１３および低圧タービン１２を
駆動させることにより、各タービン１１，１２，１３が
仕事をし、発電機２０を回転駆動させ、電気出力を得る
ようになっている。
【００２４】また、低圧タービン１２で仕事をし、膨脹
した蒸気は、続いて復水器２１に案内され、ここで冷却
され、凝縮作用を受けて復水となる。この復水は復水ポ
ンプ２２により復水給水系１９に案内される。一部の復
水は必要に応じて系外に排出される。
した蒸気は、続いて復水器２１に案内され、ここで冷却
され、凝縮作用を受けて復水となる。この復水は復水ポ
ンプ２２により復水給水系１９に案内される。一部の復
水は必要に応じて系外に排出される。
【００２５】一方、復水給水系１９には多段式の低圧給
水加熱器２３、脱気器２４、中圧給水加熱器２５および
高圧給水加熱器２６が順次設置される。復水給水系１９
を通る復水（給水）は低圧給水加熱器２３、中圧給水加
熱器２５および高圧給水加熱器２６で、それぞれ順次加
熱され、段階的に温度上昇する。給水の加熱蒸気は低圧
タービン１２や中圧タービン１３からのタービン抽気で
ある。一方、復水給水系１９を通る復水や給水は復水ポ
ンプ２２および多段の給水ポンプ２８，２９によりポン
プアップされ、加圧される。
水加熱器２３、脱気器２４、中圧給水加熱器２５および
高圧給水加熱器２６が順次設置される。復水給水系１９
を通る復水（給水）は低圧給水加熱器２３、中圧給水加
熱器２５および高圧給水加熱器２６で、それぞれ順次加
熱され、段階的に温度上昇する。給水の加熱蒸気は低圧
タービン１２や中圧タービン１３からのタービン抽気で
ある。一方、復水給水系１９を通る復水や給水は復水ポ
ンプ２２および多段の給水ポンプ２８，２９によりポン
プアップされ、加圧される。
【００２６】なお、この復水給水系１９では復水（給
水）を低圧、中圧および高圧の給水加熱器で多段に加熱
する例を示したが、給水を多段加熱する際、中圧給水加
熱器２５やこの加熱器に給水を送り込む給水ポンプ２８
は必ずしも必要としない。
水）を低圧、中圧および高圧の給水加熱器で多段に加熱
する例を示したが、給水を多段加熱する際、中圧給水加
熱器２５やこの加熱器に給水を送り込む給水ポンプ２８
は必ずしも必要としない。
【００２７】復水給水系１９の各給水加熱器２３，２
５，２６で多段加熱された高温（例えば３５０℃程度）
で高圧（例えば３５０ata〜５００ata）の給水は、排熱
回収ボイラ１７に送られ、この排熱回収ボイラ１７にて
中高圧タービン１３ａで膨脹したタービン排気（例えば
圧力１９ata、温度１２５０℃程度）と熱交換し、より
高温・高圧の高圧タービン駆動用蒸気が生成される。こ
の蒸気は高圧タービン１１の入口側に戻され、２段再熱
ランキンサイクルが構成される。従来の水素燃焼タービ
ンプラントで用いられた過熱器は不要となる。
５，２６で多段加熱された高温（例えば３５０℃程度）
で高圧（例えば３５０ata〜５００ata）の給水は、排熱
回収ボイラ１７に送られ、この排熱回収ボイラ１７にて
中高圧タービン１３ａで膨脹したタービン排気（例えば
圧力１９ata、温度１２５０℃程度）と熱交換し、より
高温・高圧の高圧タービン駆動用蒸気が生成される。こ
の蒸気は高圧タービン１１の入口側に戻され、２段再熱
ランキンサイクルが構成される。従来の水素燃焼タービ
ンプラントで用いられた過熱器は不要となる。
【００２８】次に、水素燃焼タービンプラントの作用を
説明する。
説明する。
【００２９】この水素燃焼タービンプラント１０は、図
２のＴ−Ｓ線図に示すように運転される。復水給水系１
９を通る給水は給水加熱器２３，２５，２６により多段
加熱され、高温高圧（例えば３５０℃、３７０ata程
度）となり、この給水は続いて排熱回収ボイラ１７にて
中低圧タービン１３ａからのタービン排気により加熱お
よび過熱され、過熱蒸気となる。この過熱蒸気は、例え
ば６５０℃、８５０ata程度の高圧タービン駆動用蒸気
となって高圧タービン１１に供給され、この高圧タービ
ン１１を駆動させる。
２のＴ−Ｓ線図に示すように運転される。復水給水系１
９を通る給水は給水加熱器２３，２５，２６により多段
加熱され、高温高圧（例えば３５０℃、３７０ata程
度）となり、この給水は続いて排熱回収ボイラ１７にて
中低圧タービン１３ａからのタービン排気により加熱お
よび過熱され、過熱蒸気となる。この過熱蒸気は、例え
ば６５０℃、８５０ata程度の高圧タービン駆動用蒸気
となって高圧タービン１１に供給され、この高圧タービ
ン１１を駆動させる。
【００３０】高圧タービン１１で膨脹し、仕事をしたタ
ービン排気は、例えば３８５℃、７５ata程度の排気蒸
気となって高圧水素燃焼器１５に供給される。このター
ビン排気は高圧水素燃焼器１５で水素と純酸素との当量
燃焼により温度上昇し、例えば１６００℃〜１７００℃
程度、７０ata程度の超高温蒸気となって中圧タービン
１３の中高圧タービン１３ａに導かれ、この中高圧ター
ビン１３ａを超高温蒸気で駆動させる。
ービン排気は、例えば３８５℃、７５ata程度の排気蒸
気となって高圧水素燃焼器１５に供給される。このター
ビン排気は高圧水素燃焼器１５で水素と純酸素との当量
燃焼により温度上昇し、例えば１６００℃〜１７００℃
程度、７０ata程度の超高温蒸気となって中圧タービン
１３の中高圧タービン１３ａに導かれ、この中高圧ター
ビン１３ａを超高温蒸気で駆動させる。
【００３１】中高圧タービン１３ａで膨脹し、仕事をし
た蒸気は、例えば１２５０℃、１９ata程度のタービン
排気となって排熱回収ボイラ１７に案内され、この排熱
回収ボイラ１７で復水給水系１９からの給水を加熱す
る。給水の加熱により温度降下したタービン排気は例え
ば６００℃程度の蒸気となって熱交換器１８に案内され
る。案内された蒸気は熱交換器１８で加熱作用を受け、
低圧水素燃焼器１６で再燃焼される前に例えば１０００
℃近くまで温度上昇させている。
た蒸気は、例えば１２５０℃、１９ata程度のタービン
排気となって排熱回収ボイラ１７に案内され、この排熱
回収ボイラ１７で復水給水系１９からの給水を加熱す
る。給水の加熱により温度降下したタービン排気は例え
ば６００℃程度の蒸気となって熱交換器１８に案内され
る。案内された蒸気は熱交換器１８で加熱作用を受け、
低圧水素燃焼器１６で再燃焼される前に例えば１０００
℃近くまで温度上昇させている。
【００３２】熱交換器１８で温度上昇したタービン排気
は続いて低圧水素燃焼器１６で、水素と純酸素の当量燃
焼により再加熱され、例えば１７ataで１７００℃を超
える超高温の過熱蒸気となって中低圧タービン１３ｂに
供給され、ここで仕事をし中低圧タービン１３ｂを駆動
させる。
は続いて低圧水素燃焼器１６で、水素と純酸素の当量燃
焼により再加熱され、例えば１７ataで１７００℃を超
える超高温の過熱蒸気となって中低圧タービン１３ｂに
供給され、ここで仕事をし中低圧タービン１３ｂを駆動
させる。
【００３３】中低圧タービン１３ｂで仕事をし、膨脹し
たタービン排気は、例えば１．１ata，１０００℃程度
のタービン排気となって熱交換器１８に送られ、この熱
交換器１８で低圧水素燃焼器１６で再燃焼前の蒸気を予
備加熱している。
たタービン排気は、例えば１．１ata，１０００℃程度
のタービン排気となって熱交換器１８に送られ、この熱
交換器１８で低圧水素燃焼器１６で再燃焼前の蒸気を予
備加熱している。
【００３４】また、再燃焼前の蒸気を加熱して例えば３
７０℃程度に温度降下した蒸気は続いて低圧タービン１
２に導かれ、ここで再び仕事をして低圧タービン１２を
駆動させる。各タービン１１，１２，１３の駆動により
発電機２０が回転駆動され、電気出力が得られる。低圧
タービン１２で仕事をした蒸気は、温度が１００℃以
下、例えば５８℃でほぼ大気圧となって復水器２１に導
かれ、この復水器２１で冷却され、復水となる。
７０℃程度に温度降下した蒸気は続いて低圧タービン１
２に導かれ、ここで再び仕事をして低圧タービン１２を
駆動させる。各タービン１１，１２，１３の駆動により
発電機２０が回転駆動され、電気出力が得られる。低圧
タービン１２で仕事をした蒸気は、温度が１００℃以
下、例えば５８℃でほぼ大気圧となって復水器２１に導
かれ、この復水器２１で冷却され、復水となる。
【００３５】この復水は復水給水系１９の各給水加熱器
２３，２５，２６を通る間に多段に加熱される一方、復
水ポンプ２２や給水ポンプ２８，２９で加圧され、高温
（３５０℃程度）高圧（３７０ata程度）となって排熱
回収ボイラ１７に導かれる。
２３，２５，２６を通る間に多段に加熱される一方、復
水ポンプ２２や給水ポンプ２８，２９で加圧され、高温
（３５０℃程度）高圧（３７０ata程度）となって排熱
回収ボイラ１７に導かれる。
【００３６】ところで、中低圧タービン１３ｂのタービ
ン排気側に設置される熱交換器１８は、排熱回収ボイラ
１７から低圧水素燃焼器１６に送られる蒸気を、中低圧
タービン１３ｂからのタービン排気で熱交換し、温度上
昇させている。このとき、熱交換器１８で熱交換される
流体は、加熱流体であるタービン排気（例えば１．１at
a、１０００℃程度の蒸気）と被加熱流体である排熱回
収ボイラからの蒸気（例えば、１８ata、５００℃程度
の蒸気）とがいずれも同じ蒸気状態にあり、熱交換流体
が異ならない一方、熱交換流体（蒸気）間の圧力差や温
度差も、従来の排熱回収ボイラにおける熱交換流体間の
圧力差や温度差も小さい。
ン排気側に設置される熱交換器１８は、排熱回収ボイラ
１７から低圧水素燃焼器１６に送られる蒸気を、中低圧
タービン１３ｂからのタービン排気で熱交換し、温度上
昇させている。このとき、熱交換器１８で熱交換される
流体は、加熱流体であるタービン排気（例えば１．１at
a、１０００℃程度の蒸気）と被加熱流体である排熱回
収ボイラからの蒸気（例えば、１８ata、５００℃程度
の蒸気）とがいずれも同じ蒸気状態にあり、熱交換流体
が異ならない一方、熱交換流体（蒸気）間の圧力差や温
度差も、従来の排熱回収ボイラにおける熱交換流体間の
圧力差や温度差も小さい。
【００３７】この水素燃焼タービンプラントを従来の排
熱回収ボイラを用いた水素燃焼タービンプラントと比較
すると、次の表が得られる。両プラントの発電出力はほ
ぼ等しいと仮定する。
熱回収ボイラを用いた水素燃焼タービンプラントと比較
すると、次の表が得られる。両プラントの発電出力はほ
ぼ等しいと仮定する。
【００３８】
【表１】
【００３９】上記表からもわかるように、本実施形態の
水素燃焼タービンプラント１０に用いられる熱交換器１
８の大きさ、熱交換器（伝熱管）の外径寸法は、従来の
プラントの排熱回収ボイラの大きさ、熱交換器の外径寸
法より格段に小さいので、熱交換器１８のシンプル化，
コンパクト化が図れ、製造が容易となる一方、プラント
効率も向上する優れたメリットがある。また、熱交換器
１８の内部に使用される熱交換管の薄肉化が図れるので
熱交換性能を向上させることができ、応答特性が優れた
ものとなる。
水素燃焼タービンプラント１０に用いられる熱交換器１
８の大きさ、熱交換器（伝熱管）の外径寸法は、従来の
プラントの排熱回収ボイラの大きさ、熱交換器の外径寸
法より格段に小さいので、熱交換器１８のシンプル化，
コンパクト化が図れ、製造が容易となる一方、プラント
効率も向上する優れたメリットがある。また、熱交換器
１８の内部に使用される熱交換管の薄肉化が図れるので
熱交換性能を向上させることができ、応答特性が優れた
ものとなる。
【００４０】したがって、この水素燃焼タービンプラン
ト１０においては、中低圧タービン１３ｂのタービン排
気側に熱交換器１８を設け、この熱交換器１８におい
て、中低圧タービン１３ｂからのタービン排気の高温排
気を利用し、このタービン排気で低圧水素燃焼器１６で
再燃焼前の蒸気を加熱することで、中低圧タービン１３
ｂからのタービン排気を有効に熱利用するだけでなく、
熱交換器１８の熱交換流体間における熱交換条件を、圧
力差・温度差とも適切な条件に調整でき、熱交換器（伝
熱管）の厚肉化が不要となるので、取扱いが容易でシン
プルな構造と大きさに設定できる。
ト１０においては、中低圧タービン１３ｂのタービン排
気側に熱交換器１８を設け、この熱交換器１８におい
て、中低圧タービン１３ｂからのタービン排気の高温排
気を利用し、このタービン排気で低圧水素燃焼器１６で
再燃焼前の蒸気を加熱することで、中低圧タービン１３
ｂからのタービン排気を有効に熱利用するだけでなく、
熱交換器１８の熱交換流体間における熱交換条件を、圧
力差・温度差とも適切な条件に調整でき、熱交換器（伝
熱管）の厚肉化が不要となるので、取扱いが容易でシン
プルな構造と大きさに設定できる。
【００４１】次に、水素燃焼タービンプラントの他の実
施形態を説明する。
施形態を説明する。
【００４２】図３は、本発明に係る水素燃焼タービンプ
ラント１０Ａの他の実施形態を示す系統図である。
ラント１０Ａの他の実施形態を示す系統図である。
【００４３】この実施形態に示された水素燃焼タービン
プラント１０Ａは、図１に示すプラントと同様に２段再
熱ランキンサイクルを構成している。ただ、中低圧ター
ビン１３ｂのタービン排気側に設けられた熱交換器１８
の下流側に排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ２）３０を設けた
構成が、図１に示されたプラント１０と基本的に相違す
る。実質的に共通する部分には同一符号を付して説明を
省略する。
プラント１０Ａは、図１に示すプラントと同様に２段再
熱ランキンサイクルを構成している。ただ、中低圧ター
ビン１３ｂのタービン排気側に設けられた熱交換器１８
の下流側に排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ２）３０を設けた
構成が、図１に示されたプラント１０と基本的に相違す
る。実質的に共通する部分には同一符号を付して説明を
省略する。
【００４４】図３に示された水素燃焼タービンプラント
１０Ａは熱交換器１８の下流側に排熱回収ボイラ３０を
設け、この排熱回収ボイラ３０にて復水給水系１９の給
水ポンプ２９下流側から分岐された高温・高圧の給水を
加熱し、高圧タービン駆動用蒸気を発生させている。こ
の蒸気は、中高圧タービン１３ａのタービン排気側設置
の排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ１）１７で熱交換され、加
熱された加熱蒸気と合流し、例えば８５０ata、６５０
℃程度の過熱蒸気となって高圧タービン１１に供給され
る。
１０Ａは熱交換器１８の下流側に排熱回収ボイラ３０を
設け、この排熱回収ボイラ３０にて復水給水系１９の給
水ポンプ２９下流側から分岐された高温・高圧の給水を
加熱し、高圧タービン駆動用蒸気を発生させている。こ
の蒸気は、中高圧タービン１３ａのタービン排気側設置
の排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ１）１７で熱交換され、加
熱された加熱蒸気と合流し、例えば８５０ata、６５０
℃程度の過熱蒸気となって高圧タービン１１に供給され
る。
【００４５】この水素燃焼タービンプラント１０Ａで
は、図４のＴ−Ｓ線図に示すように運転され、中圧ター
ビン１３の中高圧タービン１３ａからのタービン排気は
排熱回収ボイラ１７で給水を加熱することにより冷却さ
れ、例えば９４０℃、１４ata程度の蒸気となる。この
蒸気は続いて熱交換器１８で中低圧タービン１３ｂから
のタービン排気と熱交換して、例えば１２００℃程度ま
で加熱される。この加熱蒸気は、低圧水素燃焼器１６で
水素と純酸素の当量燃焼により加熱され、例えば１７０
０℃、１７ata程度の超高温蒸気となる。
は、図４のＴ−Ｓ線図に示すように運転され、中圧ター
ビン１３の中高圧タービン１３ａからのタービン排気は
排熱回収ボイラ１７で給水を加熱することにより冷却さ
れ、例えば９４０℃、１４ata程度の蒸気となる。この
蒸気は続いて熱交換器１８で中低圧タービン１３ｂから
のタービン排気と熱交換して、例えば１２００℃程度ま
で加熱される。この加熱蒸気は、低圧水素燃焼器１６で
水素と純酸素の当量燃焼により加熱され、例えば１７０
０℃、１７ata程度の超高温蒸気となる。
【００４６】この超高温蒸気は、中圧タービン１３ｂに
導かれて仕事をし、このタービン１３ｂを駆動させる。
中低圧タービン１３ｂで仕事をし、膨脹した蒸気は、例
えば１０００℃、１．１ata程度のタービン排気となっ
て熱交換器１８に導かれ、この熱交換器１８で再燃焼前
の蒸気を加熱している。
導かれて仕事をし、このタービン１３ｂを駆動させる。
中低圧タービン１３ｂで仕事をし、膨脹した蒸気は、例
えば１０００℃、１．１ata程度のタービン排気となっ
て熱交換器１８に導かれ、この熱交換器１８で再燃焼前
の蒸気を加熱している。
【００４７】一方、熱交換器１８で再燃焼前の蒸気を加
熱して冷却され、例えば７８０℃程度まで温度降下した
タービン排気は、続いて排熱回収ボイラ３０で復水給水
系１９の給水ポンプ２９下流側から分岐された給水と熱
交換し、この給水を加熱している。給水加熱により例え
ば３８０℃程度にさらに温度降下した蒸気は続いて低圧
タービン１２に案内され、低圧タービン１２を駆動さ
れ、仕事をした後、復水器２１に導かれる。
熱して冷却され、例えば７８０℃程度まで温度降下した
タービン排気は、続いて排熱回収ボイラ３０で復水給水
系１９の給水ポンプ２９下流側から分岐された給水と熱
交換し、この給水を加熱している。給水加熱により例え
ば３８０℃程度にさらに温度降下した蒸気は続いて低圧
タービン１２に案内され、低圧タービン１２を駆動さ
れ、仕事をした後、復水器２１に導かれる。
【００４８】高圧タービン１１や中高圧タービン１３ａ
の駆動は図１に示した水素燃焼タービンプラント１０と
異ならないので説明を省略する。
の駆動は図１に示した水素燃焼タービンプラント１０と
異ならないので説明を省略する。
【００４９】図３に示された水素燃焼タービンプラント
１０Ａにおいても、中低圧タービン１３ｂのタービン排
気側に設けられる熱交換器１８の熱交換流体はいずれも
蒸気同士の熱交換であり、熱交換流体間の圧力差や温度
差は、従来の排熱回収ボイラの熱交換条件より大幅に緩
和されるので、図１に示すものと同等の効果を奏し、伝
熱管（熱交換器）の肉厚を厚肉構造とする必要がなく、
熱交換特性や応答性に優れたものとなる一方、熱交換器
の小型・コンパクト化、シンプル化を図ることができ、
製造が容易である。
１０Ａにおいても、中低圧タービン１３ｂのタービン排
気側に設けられる熱交換器１８の熱交換流体はいずれも
蒸気同士の熱交換であり、熱交換流体間の圧力差や温度
差は、従来の排熱回収ボイラの熱交換条件より大幅に緩
和されるので、図１に示すものと同等の効果を奏し、伝
熱管（熱交換器）の肉厚を厚肉構造とする必要がなく、
熱交換特性や応答性に優れたものとなる一方、熱交換器
の小型・コンパクト化、シンプル化を図ることができ、
製造が容易である。
【００５０】また、この水素燃焼タービンプラント１０
Ａでは中低圧タービン１３ｂのタービン排気側に熱交換
器１８と排熱回収ボイラ３０を順次設置して、タービン
排気の高温排気を有効的に熱回収する一方、熱交換器１
８下流側に設置される排熱回収ボイラ３０は補助的なボ
イラであるので、ボイラ容量の大容量化が不要であり、
小型化できる。
Ａでは中低圧タービン１３ｂのタービン排気側に熱交換
器１８と排熱回収ボイラ３０を順次設置して、タービン
排気の高温排気を有効的に熱回収する一方、熱交換器１
８下流側に設置される排熱回収ボイラ３０は補助的なボ
イラであるので、ボイラ容量の大容量化が不要であり、
小型化できる。
【００５１】なお、本発明の各実施形態においては、水
素燃焼タービンプラントを発電プラントに適用した例を
示したが、この水素燃焼タービンプラントはコージェネ
レーションプラント等にも適用することができる。
素燃焼タービンプラントを発電プラントに適用した例を
示したが、この水素燃焼タービンプラントはコージェネ
レーションプラント等にも適用することができる。
【００５２】また、復水給水系には、低圧・中圧および
高圧給水加熱器で給水を多段階に加熱する例を示した
が、中圧給水加熱器やこの加熱器に給水を供給するポン
プは必ずしも必要としない一方、復水給水系は種々の変
形が考えられる。
高圧給水加熱器で給水を多段階に加熱する例を示した
が、中圧給水加熱器やこの加熱器に給水を供給するポン
プは必ずしも必要としない一方、復水給水系は種々の変
形が考えられる。
【００５３】さらに、この水素燃焼タービンプラントに
おいては、中圧タービンを構成する中低圧タービンのタ
ービン排気側に熱交換器を設けた例を示したが、この熱
交換器は中高圧タービンのタービン排気側に設けてもよ
く、また各中圧タービンのタービン排気側にそれぞれ熱
交換器を設けてもよい。また、中圧タービンは中高圧タ
ービンと中低圧タービンの２段式の例を示したが、中高
圧、中中圧、中低圧の３段あるいは４段以上の中圧ター
ビンであってもよい。各段の中圧タービンに対応して水
素燃焼器が設置されることはいうまでもない。
おいては、中圧タービンを構成する中低圧タービンのタ
ービン排気側に熱交換器を設けた例を示したが、この熱
交換器は中高圧タービンのタービン排気側に設けてもよ
く、また各中圧タービンのタービン排気側にそれぞれ熱
交換器を設けてもよい。また、中圧タービンは中高圧タ
ービンと中低圧タービンの２段式の例を示したが、中高
圧、中中圧、中低圧の３段あるいは４段以上の中圧ター
ビンであってもよい。各段の中圧タービンに対応して水
素燃焼器が設置されることはいうまでもない。
【００５４】
【発明の効果】以上に述べたように本発明に係る水素燃
焼タービンプラントにおいては、高圧タービンと低圧タ
ービンの間に設けられる２段以上の中圧タービンの少な
くとも一方のタービン排気側に熱交換器を設け、この熱
交換器で水素燃焼器に供給される蒸気を予め加熱したの
で、中圧タービンで膨脹したタービン排気の排熱を有効
に利用することができ、しかも熱交換器は熱交換流体で
ある加熱流体および被加熱流体が共に蒸気で、状態を同
じくし、熱交換条件が、従来の排熱回収ボイラの熱交換
条件より緩和され、厳しくないので、熱交換器に使用さ
れる伝熱管の小径化、薄肉化が図れ、熱交換器の応答特
性を改善し、シンプル化、コンパクト化が可能となって
熱交換器を簡単かつ安価に製造でき、プラント全体のコ
ンパクト化を図ることができる。
焼タービンプラントにおいては、高圧タービンと低圧タ
ービンの間に設けられる２段以上の中圧タービンの少な
くとも一方のタービン排気側に熱交換器を設け、この熱
交換器で水素燃焼器に供給される蒸気を予め加熱したの
で、中圧タービンで膨脹したタービン排気の排熱を有効
に利用することができ、しかも熱交換器は熱交換流体で
ある加熱流体および被加熱流体が共に蒸気で、状態を同
じくし、熱交換条件が、従来の排熱回収ボイラの熱交換
条件より緩和され、厳しくないので、熱交換器に使用さ
れる伝熱管の小径化、薄肉化が図れ、熱交換器の応答特
性を改善し、シンプル化、コンパクト化が可能となって
熱交換器を簡単かつ安価に製造でき、プラント全体のコ
ンパクト化を図ることができる。
【００５５】また、中低圧タービンのタービン排気側に
設けた熱交換器で、膨脹したタービン排気を再燃焼ある
いは再膨脹させる前に熱交換し、下流側の（低圧）水素
燃焼器あるいは（低圧）タービン（排熱回収ボイラ）に
適切な温度状態の蒸気を供給することができ、熱交換器
での加熱流体と被加熱流体との熱交換条件を改善し、緩
和して熱交換器の小型・コンパクト化を図ることができ
る。
設けた熱交換器で、膨脹したタービン排気を再燃焼ある
いは再膨脹させる前に熱交換し、下流側の（低圧）水素
燃焼器あるいは（低圧）タービン（排熱回収ボイラ）に
適切な温度状態の蒸気を供給することができ、熱交換器
での加熱流体と被加熱流体との熱交換条件を改善し、緩
和して熱交換器の小型・コンパクト化を図ることができ
る。
【００５６】さらに、中低圧タービンのタービン排気側
に熱交換器を設置することにより、中低圧タービンのタ
ービン排気側に大型の排熱回収ボイラを設置することが
不要となるので、プラント全体の小型・コンパクト化が
図れる一方、熱交換器の下流側に排熱回収ボイラを設置
しても、この排熱回収ボイラの熱負荷は小さくてよく、
ボイラ容量を小さくすることができ、排熱回収ボイラの
コンパクト化が可能となる。
に熱交換器を設置することにより、中低圧タービンのタ
ービン排気側に大型の排熱回収ボイラを設置することが
不要となるので、プラント全体の小型・コンパクト化が
図れる一方、熱交換器の下流側に排熱回収ボイラを設置
しても、この排熱回収ボイラの熱負荷は小さくてよく、
ボイラ容量を小さくすることができ、排熱回収ボイラの
コンパクト化が可能となる。
【図１】本発明に係る水素燃焼タービンプラントの一実
施形態を示す系統図。
施形態を示す系統図。
【図２】図１に示された水素燃焼タービンプラントに相
当するＴ−Ｓ線図。
当するＴ−Ｓ線図。
【図３】本発明に係る水素燃焼タービンプラントの他の
実施形態を示す系統図。
実施形態を示す系統図。
【図４】図３に示された水素燃焼タービンプラントに相
当するＴ−Ｓ線図。
当するＴ−Ｓ線図。
【図５】従来の水素燃焼タービンプラントを示す系統
図。
図。
【図６】図５に示された水素燃焼タービンプラントに相
当するＴ−Ｓ線図。
当するＴ−Ｓ線図。
１０，１０Ａ 水素燃焼タービンプラント １１ 高圧タービン（ＨＴ） １２ 低圧タービン（ＬＴ） １３ 中圧タービン（ＩＴ） １３ａ 中高圧タービン（ＩＨＴ） １３ｂ 中低圧タービン（ＩＬＴ） １５ 高圧水素燃焼器 １６ 低圧水素燃焼器 １７ 排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ） １８ 熱交換器 １９ 復水給水系 ２０ 発電機（Ｇ） ２１ 復水器 ２２ 復水ポンプ ２３ 低圧給水加熱器 ２４ 脱気器 ２５ 中圧給水加熱器 ２６ 高圧給水加熱器 ２８，２９ 給水ポンプ ３０ 排熱回収ボイラ（ＨＲＢＬ２）
Claims (3)
- 【請求項１】 高圧タービンと低圧タービンの間に少な
くとも２段以上の中圧タービンを設け、各中圧タービン
への入口蒸気を、水素と純酸素とを当量燃焼させる水素
燃焼器によって再加熱する水素燃焼タービンプラントに
おいて、前記中圧タービンの少なくとも一方にはタービ
ン排気側に熱交換器を設け、この熱交換器は中圧タービ
ン膨脹後のタービン排気により水素燃焼器に供給される
蒸気を加熱したことを特徴とする水素燃焼タービンプラ
ント。 - 【請求項２】 中圧タービンは、少なくとも中高圧ター
ビンと中低圧タービンとを備え、上記中高圧タービンお
よび中低圧タービンへの入口蒸気をそれぞれ加熱する高
圧水素燃焼器および低圧水素燃焼器を設け、中高圧ター
ビンからのタービン排気側に高圧タービン駆動用蒸気を
発生させる排熱回収ボイラを設ける一方、中低圧タービ
ンのタービン排気側に熱交換器を設け、この熱交換器は
中低圧タービン膨脹後のタービン排気熱により低圧水素
燃焼器への水蒸気を加熱した請求項１記載の水素燃焼タ
ービンプラント。 - 【請求項３】 中低圧タービンのタービン排気側に熱交
換器および高圧タービン駆動用蒸気を発生させる排熱回
収ボイラを順次設けた請求項２記載の水素燃焼タービン
プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8157217A JP3017937B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 水素燃焼タービンプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8157217A JP3017937B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 水素燃焼タービンプラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH102205A true JPH102205A (ja) | 1998-01-06 |
| JP3017937B2 JP3017937B2 (ja) | 2000-03-13 |
Family
ID=15644787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8157217A Expired - Lifetime JP3017937B2 (ja) | 1996-06-18 | 1996-06-18 | 水素燃焼タービンプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3017937B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007503544A (ja) * | 2003-08-27 | 2007-02-22 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気原動所 |
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