JPH10213091A - 空気調和機用の送風ファン及びその製造方法 - Google Patents
空気調和機用の送風ファン及びその製造方法Info
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- JPH10213091A JPH10213091A JP4191097A JP4191097A JPH10213091A JP H10213091 A JPH10213091 A JP H10213091A JP 4191097 A JP4191097 A JP 4191097A JP 4191097 A JP4191097 A JP 4191097A JP H10213091 A JPH10213091 A JP H10213091A
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- annealing
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- synthetic resin
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 アクリロニトリル・スチレン系樹脂(以下、
AS系樹脂と略す)を用いた合成樹脂製の送風ファンに
おいて、成形性の向上とともに、生産性及び空気調和機
等の使用時の耐熱クリープ性を向上させることを目的と
する。 【解決手段】 AS系樹脂にガラスファイバーを30〜
40重量%またはカーボンファイバーを10〜30重量
%混入させた合成樹脂材を用いてファン1を形成し、フ
ァン1に80〜100℃の温度範囲の遠赤外線によるア
ニール処理を施すようにする。これによって、従来のも
のより短時間でアニール処理が可能になるとともに、成
形性、高剛性、耐衝撃性及び耐熱クリープ性に優れた生
産性のよい送風ファンを提供することができる。
AS系樹脂と略す)を用いた合成樹脂製の送風ファンに
おいて、成形性の向上とともに、生産性及び空気調和機
等の使用時の耐熱クリープ性を向上させることを目的と
する。 【解決手段】 AS系樹脂にガラスファイバーを30〜
40重量%またはカーボンファイバーを10〜30重量
%混入させた合成樹脂材を用いてファン1を形成し、フ
ァン1に80〜100℃の温度範囲の遠赤外線によるア
ニール処理を施すようにする。これによって、従来のも
のより短時間でアニール処理が可能になるとともに、成
形性、高剛性、耐衝撃性及び耐熱クリープ性に優れた生
産性のよい送風ファンを提供することができる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、生産性及び長期使
用の向上を図った合成樹脂材からなる空気調和機用の送
風ファン及びその製造方法に関する。
用の向上を図った合成樹脂材からなる空気調和機用の送
風ファン及びその製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、この種の樹脂製送風ファンは、例
えば、実開昭54−20004号公報等で知られている
ように、翼部と端板が一体構造とされていて、その構造
体の合成樹脂材にはアクリロニトリル・スチレン系樹脂
(以下、AS系樹脂と略す)にガラスファイバー(以
下、GFと略す)を約20〜40重量%程度混入して強
度の向上を図ったもの等が使用されている。また、一般
的に前記合成樹脂製の端板や翼部等は超音波溶着によっ
て一体接合され、その後温風循環炉等で80〜95℃程
度の温風循環によりアニール処理(歪み取りのための焼
鈍処理)を施して成形歪及び超音波溶着による歪を除去
し、使用時における送風ファンとしての耐熱クリープ性
をよくするようにしている。
えば、実開昭54−20004号公報等で知られている
ように、翼部と端板が一体構造とされていて、その構造
体の合成樹脂材にはアクリロニトリル・スチレン系樹脂
(以下、AS系樹脂と略す)にガラスファイバー(以
下、GFと略す)を約20〜40重量%程度混入して強
度の向上を図ったもの等が使用されている。また、一般
的に前記合成樹脂製の端板や翼部等は超音波溶着によっ
て一体接合され、その後温風循環炉等で80〜95℃程
度の温風循環によりアニール処理(歪み取りのための焼
鈍処理)を施して成形歪及び超音波溶着による歪を除去
し、使用時における送風ファンとしての耐熱クリープ性
をよくするようにしている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来の送風ファンの構成では、合成樹脂材としてAS
系樹脂にGFを約20〜40重量%程度混入して強度を
図ったものを使用しているが、端板や翼部等の超音波溶
着による加工後の溶着歪や成形歪を取るためのアニール
処理が、通常の温風循環によるアニール処理のため、長
時間を必要とし、生産性、加工性の向上の面から短時間
で的確にアニールできる処理方法が強く求められてい
た。
た従来の送風ファンの構成では、合成樹脂材としてAS
系樹脂にGFを約20〜40重量%程度混入して強度を
図ったものを使用しているが、端板や翼部等の超音波溶
着による加工後の溶着歪や成形歪を取るためのアニール
処理が、通常の温風循環によるアニール処理のため、長
時間を必要とし、生産性、加工性の向上の面から短時間
で的確にアニールできる処理方法が強く求められてい
た。
【0004】また、上記合成樹脂材は流動性が低く、成
形時にショートショットが発生しやすく歩留まりや生産
性の面で劣る点があり、流動性がよくて成形性に優れ、
耐衝撃性、耐熱クリープ性のよい材料が要求されてい
た。
形時にショートショットが発生しやすく歩留まりや生産
性の面で劣る点があり、流動性がよくて成形性に優れ、
耐衝撃性、耐熱クリープ性のよい材料が要求されてい
た。
【0005】本発明は、このような従来の課題を解決す
るもので、アニール処理及び合成樹脂材の構成を変える
ことによって、超音波溶着後、短時間で効果的に溶着部
の歪みや成形品の歪みが的確に取れるようにし、かつ成
形性、高剛性、耐衝撃性、耐熱クリープ性に優れた、生
産性のよい送風ファンを提供することを目的としてい
る。
るもので、アニール処理及び合成樹脂材の構成を変える
ことによって、超音波溶着後、短時間で効果的に溶着部
の歪みや成形品の歪みが的確に取れるようにし、かつ成
形性、高剛性、耐衝撃性、耐熱クリープ性に優れた、生
産性のよい送風ファンを提供することを目的としてい
る。
【0006】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するに本
発明の送風ファンは、AS系樹脂または耐熱ポリスチレ
ン系樹脂(以下、耐熱PS系樹脂と略す)にGFを30
〜40重量%混入させた合成樹脂材によってファンを形
成し、このファンを80〜100℃または80〜105
℃の温度範囲の遠赤外線によりアニール処理したもので
ある。
発明の送風ファンは、AS系樹脂または耐熱ポリスチレ
ン系樹脂(以下、耐熱PS系樹脂と略す)にGFを30
〜40重量%混入させた合成樹脂材によってファンを形
成し、このファンを80〜100℃または80〜105
℃の温度範囲の遠赤外線によりアニール処理したもので
ある。
【0007】また、前記GFに代えてカーボンファイバ
ー(以下、CFと略す)を10〜30重量%混入させて
構成したものである。
ー(以下、CFと略す)を10〜30重量%混入させて
構成したものである。
【0008】上記構成により、成形加工後の合成樹脂製
ファンに遠赤外線によるアニール処理を施すことによ
り、従来の温風循環によるアニール処理よりも短時間で
アニールができ、空気調和機での使用において、使用中
の熱変形もなく、生産性、耐熱クリープ性の優れた送風
ファンを得ることができる。また、合成樹脂材をAS系
樹脂に代えて耐熱PS系樹脂とすることによって、流動
性がよくなり、このため成形性の向上とともに成型機の
調整が容易となり、また成形時にショートショットの発
生も少なくなって歩留まりがよくなり、生産性を向上さ
せることができる。
ファンに遠赤外線によるアニール処理を施すことによ
り、従来の温風循環によるアニール処理よりも短時間で
アニールができ、空気調和機での使用において、使用中
の熱変形もなく、生産性、耐熱クリープ性の優れた送風
ファンを得ることができる。また、合成樹脂材をAS系
樹脂に代えて耐熱PS系樹脂とすることによって、流動
性がよくなり、このため成形性の向上とともに成型機の
調整が容易となり、また成形時にショートショットの発
生も少なくなって歩留まりがよくなり、生産性を向上さ
せることができる。
【0009】また、上記合成樹脂材のGFの代わりにC
Fを混入したものは、GFを混入したものよりも高剛性
で、流動性がよく、このためファンの軽量化とともに、
歩留まりを一層よくすることができ、より生産性の優れ
たものにすることができる。
Fを混入したものは、GFを混入したものよりも高剛性
で、流動性がよく、このためファンの軽量化とともに、
歩留まりを一層よくすることができ、より生産性の優れ
たものにすることができる。
【0010】
【発明の実施の形態】請求項1及び2記載の発明は、A
S系樹脂にGFを30〜40重量%混入させた合成樹脂
材によってファン部材、すなわち端板、翼部、仕切り板
を成形し、これらの端板、翼部、仕切り板等を超音波溶
着等の加工で一体形成した後、この一体形成品(ファ
ン)に80〜100℃の温度範囲の遠赤外線によるアニ
ール処理を施して構成したものである。この構成におい
て、特に温度を90〜100℃にしたものが望ましく、
従来のAS系樹脂とGF30重量%からなる合成樹脂製
のファンに温風循環によるアニール処理を施したものと
比較すると1/4程度の短時間でアニール処理ができ、
生産性の向上を図ることがてきる。また、剛性、耐熱ク
リープ性に優れているため、長期の空気調和機の使用に
おいて送風ファンの熱変形を防止することができる。
S系樹脂にGFを30〜40重量%混入させた合成樹脂
材によってファン部材、すなわち端板、翼部、仕切り板
を成形し、これらの端板、翼部、仕切り板等を超音波溶
着等の加工で一体形成した後、この一体形成品(ファ
ン)に80〜100℃の温度範囲の遠赤外線によるアニ
ール処理を施して構成したものである。この構成におい
て、特に温度を90〜100℃にしたものが望ましく、
従来のAS系樹脂とGF30重量%からなる合成樹脂製
のファンに温風循環によるアニール処理を施したものと
比較すると1/4程度の短時間でアニール処理ができ、
生産性の向上を図ることがてきる。また、剛性、耐熱ク
リープ性に優れているため、長期の空気調和機の使用に
おいて送風ファンの熱変形を防止することができる。
【0011】請求項3及び4記載の発明は、耐熱PS系
樹脂にGFを30〜40重量%混入させた合成樹脂材に
よってファン部材、すなわち、単板、翼部、仕切り板を
成形し、これらの単板、翼部、仕切り板を超音波溶着等
の加工で一体形成した後、この一体形成品(ファン)に
80〜105℃の温度範囲で遠赤外線によるアニール処
理を施して構成したものである。これによって、従来の
AS系樹脂にGF30重量%混入したものより、流動性
が2〜3倍程度向上するとともに、耐熱性、剛性、耐衝
撃性にも優れたものとなり、成形時の端板や仕切り板、
特に薄肉の翼部におけるショートショットの発生が少な
くなって、1回の成形で2ケ取りから4ケ取り等多数個
取りがより安定して可能となり、歩留まり及び生産性を
一層向上させることができる。
樹脂にGFを30〜40重量%混入させた合成樹脂材に
よってファン部材、すなわち、単板、翼部、仕切り板を
成形し、これらの単板、翼部、仕切り板を超音波溶着等
の加工で一体形成した後、この一体形成品(ファン)に
80〜105℃の温度範囲で遠赤外線によるアニール処
理を施して構成したものである。これによって、従来の
AS系樹脂にGF30重量%混入したものより、流動性
が2〜3倍程度向上するとともに、耐熱性、剛性、耐衝
撃性にも優れたものとなり、成形時の端板や仕切り板、
特に薄肉の翼部におけるショートショットの発生が少な
くなって、1回の成形で2ケ取りから4ケ取り等多数個
取りがより安定して可能となり、歩留まり及び生産性を
一層向上させることができる。
【0012】また、成形後に端板、仕切り板、翼部を超
音波溶着等により一体形成したファンを、その溶着部の
歪や成形品の歪を取るのに、ファンの温度を80〜10
5℃の範囲、望ましくは90〜105℃の範囲で、遠赤
外線によるアニール処理を施しているので、従来の温風
循環によるアニール処理と比較すると1/4〜1/6程
度のより短かい時間でアニール処理ができ、生産性の一
層の向上を図りつつ、空気調和機に用いた場合の長期の
使用において送風ファンの熱変形をより防止することが
可能となる。
音波溶着等により一体形成したファンを、その溶着部の
歪や成形品の歪を取るのに、ファンの温度を80〜10
5℃の範囲、望ましくは90〜105℃の範囲で、遠赤
外線によるアニール処理を施しているので、従来の温風
循環によるアニール処理と比較すると1/4〜1/6程
度のより短かい時間でアニール処理ができ、生産性の一
層の向上を図りつつ、空気調和機に用いた場合の長期の
使用において送風ファンの熱変形をより防止することが
可能となる。
【0013】請求項5及び6記載の発明は、前記GFに
代えてCFを10〜30重量%混入したものであり、こ
れによって成形性がより向上するとともに、前記GFの
混入量30〜40重量%よりもCFは混入量を少なくし
て高剛性を維持できるため、さらにファンの軽量化を図
ることができる。
代えてCFを10〜30重量%混入したものであり、こ
れによって成形性がより向上するとともに、前記GFの
混入量30〜40重量%よりもCFは混入量を少なくし
て高剛性を維持できるため、さらにファンの軽量化を図
ることができる。
【0014】請求項7記載の発明は、前記遠赤外線によ
るアニール処理を、面状ヒータの加熱によって行うよう
にし、かつ面状ヒータから照射する遠赤外線波長領域を
2〜7μmとしたものである。これによって、一様な加
熱が可能になり、同時にファンを構成する合成樹脂材の
AS系樹脂や耐熱PS系樹脂は2〜7μm波長の遠赤外
線を吸収しやすいため、短時間にしかも確実にアニール
効果を得ることができる。
るアニール処理を、面状ヒータの加熱によって行うよう
にし、かつ面状ヒータから照射する遠赤外線波長領域を
2〜7μmとしたものである。これによって、一様な加
熱が可能になり、同時にファンを構成する合成樹脂材の
AS系樹脂や耐熱PS系樹脂は2〜7μm波長の遠赤外
線を吸収しやすいため、短時間にしかも確実にアニール
効果を得ることができる。
【0015】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図面を参照して説
明する。
明する。
【0016】図1、図2において、1は、ガラスファイ
バー(以下、GFと略す)またはカーボンファイバー
(以下、CFと略す)の強化材を所定重量%混入したア
クリロニトリルとスチレンを含む共重合樹脂、すなわち
アクリロニトリル・スチレン系樹脂(以下、AS系樹脂
と略す)またはスチレンと耐熱性を付与したモノマーと
から生成される共重合樹脂、すなわち耐熱ポリスチレン
系樹脂(以下、耐熱PS系樹脂と略す)からなる合成樹
脂製のクロスフローファンであり、ファン部材、すなわ
ち端板2、複数の仕切り板3及び端板2と仕切り板3の
間に設けられる複数の翼部4から構成され、端板2と翼
部4及び仕切り板3と翼部4等は超音波溶着によって接
合されている。なお、図3はクロスフローファン1の翼
部4の拡大断面図で、5は以下に述べる実施例の合成樹
脂材である。
バー(以下、GFと略す)またはカーボンファイバー
(以下、CFと略す)の強化材を所定重量%混入したア
クリロニトリルとスチレンを含む共重合樹脂、すなわち
アクリロニトリル・スチレン系樹脂(以下、AS系樹脂
と略す)またはスチレンと耐熱性を付与したモノマーと
から生成される共重合樹脂、すなわち耐熱ポリスチレン
系樹脂(以下、耐熱PS系樹脂と略す)からなる合成樹
脂製のクロスフローファンであり、ファン部材、すなわ
ち端板2、複数の仕切り板3及び端板2と仕切り板3の
間に設けられる複数の翼部4から構成され、端板2と翼
部4及び仕切り板3と翼部4等は超音波溶着によって接
合されている。なお、図3はクロスフローファン1の翼
部4の拡大断面図で、5は以下に述べる実施例の合成樹
脂材である。
【0017】まず、下記の(表1)に、AS系樹脂にG
FまたはCFを混入した実施例1〜実施例6の合成樹脂
材5と従来例の合成樹脂材によるクロスフローファン1
の実施時の生産性とアニール処理の必要な時間(アニー
ル必要時間)を示す。また、(表2)には、前記実施例
1〜実施例6と従来例の合成樹脂材の一般特性を示す。
FまたはCFを混入した実施例1〜実施例6の合成樹脂
材5と従来例の合成樹脂材によるクロスフローファン1
の実施時の生産性とアニール処理の必要な時間(アニー
ル必要時間)を示す。また、(表2)には、前記実施例
1〜実施例6と従来例の合成樹脂材の一般特性を示す。
【0018】
【表1】
【0019】
【表2】
【0020】以下に、実施例1〜実施例6を(表1)、
(表2)に基づいて従来例とともに説明する。
(表2)に基づいて従来例とともに説明する。
【0021】(実施例1)実施例1の合成樹脂材は、両
表に示すように、AS系樹脂にGFを30重量%混入し
たもである。この実施例1からなるクロスフローファン
1は、図4に示す遠赤外線アニール処理炉10を使用し
て炉内の左右に設置された遠赤外線ヒータ6の中央部に
セットし、クロスフローファン周辺部の温度すなわち樹
脂温を90〜95℃に均一に調整して一定時間放置した
ものである。炉内空気は天井部の撹拌用ファン7で撹拌
して温度をより均一化し、また遠赤外線を均等に授受す
るため、ファン載置台8に設けたファン回転モータ9に
よってクロスフローファン1を回転させるようにしてい
る。
表に示すように、AS系樹脂にGFを30重量%混入し
たもである。この実施例1からなるクロスフローファン
1は、図4に示す遠赤外線アニール処理炉10を使用し
て炉内の左右に設置された遠赤外線ヒータ6の中央部に
セットし、クロスフローファン周辺部の温度すなわち樹
脂温を90〜95℃に均一に調整して一定時間放置した
ものである。炉内空気は天井部の撹拌用ファン7で撹拌
して温度をより均一化し、また遠赤外線を均等に授受す
るため、ファン載置台8に設けたファン回転モータ9に
よってクロスフローファン1を回転させるようにしてい
る。
【0022】遠赤外線ヒータ6は、棒状ヒータよりも温
度均一化の点からは面状ヒータの方が望ましい。また遠
赤外線ヒータ6からクロスフローファン1の距離は、1
0〜30cm程度が遠赤外線の効果をよく利用でき、ア
ニールの処理効果がでやすい。また、遠赤外線ヒータ6
の波長領域は、AS系樹脂が吸収しやすい2〜7μmを
主に発生するヒータの方がアニール処理効果がでやす
い。
度均一化の点からは面状ヒータの方が望ましい。また遠
赤外線ヒータ6からクロスフローファン1の距離は、1
0〜30cm程度が遠赤外線の効果をよく利用でき、ア
ニールの処理効果がでやすい。また、遠赤外線ヒータ6
の波長領域は、AS系樹脂が吸収しやすい2〜7μmを
主に発生するヒータの方がアニール処理効果がでやす
い。
【0023】なお、強化材のGFを30重量%混入した
AS系樹脂を90〜95℃で遠赤外線によりアニール処
理したものは、(表1)から明らかなように、従来の温
風循環によるアニール処理よりも短時間でアニール処理
をすることができる(実施例1:遠赤外線アニールでは
必要時間が2h,温風循環アニールでは必要時間が8
h)。
AS系樹脂を90〜95℃で遠赤外線によりアニール処
理したものは、(表1)から明らかなように、従来の温
風循環によるアニール処理よりも短時間でアニール処理
をすることができる(実施例1:遠赤外線アニールでは
必要時間が2h,温風循環アニールでは必要時間が8
h)。
【0024】(実施例2、3)実施例2、3は、上記
(表1)、(表2)に示すように、AS系樹脂にGFを
35重量%、40重量%混入し、前記同様90〜95℃
で遠赤外線によるアニール処理をしたものである。
(表1)、(表2)に示すように、AS系樹脂にGFを
35重量%、40重量%混入し、前記同様90〜95℃
で遠赤外線によるアニール処理をしたものである。
【0025】実施例2は実施例1より剛性が高く(曲げ
強さ:実施例1=1440kgf/cm2<実施例2=
1500kgf/cm2,曲げ弾性率:実施例1=84
300kgf/cm2<実施例2=95000kgf/
cm2)、耐熱性が高い分(荷重たわみ温度:実施例1
=105℃<実施例2=108℃)、耐熱クリープ性に
優れ、遠赤外線によるアニール処理の必要時間(遠赤外
線アニール必要時間)が1.8hで可能となる。
強さ:実施例1=1440kgf/cm2<実施例2=
1500kgf/cm2,曲げ弾性率:実施例1=84
300kgf/cm2<実施例2=95000kgf/
cm2)、耐熱性が高い分(荷重たわみ温度:実施例1
=105℃<実施例2=108℃)、耐熱クリープ性に
優れ、遠赤外線によるアニール処理の必要時間(遠赤外
線アニール必要時間)が1.8hで可能となる。
【0026】また、実施例3は、曲げ強さが1550k
gf/cm2 、曲げ弾性率が108000kgf/cm
2 であって、さらに実施例2より剛性が高く、また遠赤
外線によるアニール処理時間が1.5hとなってより時
間短縮される。
gf/cm2 、曲げ弾性率が108000kgf/cm
2 であって、さらに実施例2より剛性が高く、また遠赤
外線によるアニール処理時間が1.5hとなってより時
間短縮される。
【0027】(実施例4、5、6)実施例4、5、6は
上記(表1)、(表2)に示すように、AS系樹脂にC
Fをそれぞれ10、20、30重量%混入し、前記同様
90〜95℃で遠赤外線によるアニール処理をしたもの
である。すなわち、(表2)より、密度は、実施例4が
1.07、実施例5が1.15、実施例6が1.21、
従来例では1.29であり、また、曲げ弾性率は、実施
例4が88000kgf/cm2 、実施例5が1280
00kgf/cm2、実施例6が165000kgf/
cm2、従来例では84300kgf/cm2 であり、
そして荷重たわみ温度は、実施例4が105℃、実施例
5が106℃、実施例6が110℃、従来例が105℃
であって、従来例よりも低密度、高剛性で耐熱性に優れ
ている。遠赤外線アニール必要時間は、実施例4が2
h、実施例5が1.5h、実施例6は1.3hであり、
従来例の温風循環アニール必要時間の8hよりも短縮で
きる。また、成形時の歩留まりがよくなり(生産性にお
いて、実施例4は7000個/日,実施例5は6500
個/日,実施例6は6300個/日,従来例で5760
個/日)、生産性の向上を図ることができる。
上記(表1)、(表2)に示すように、AS系樹脂にC
Fをそれぞれ10、20、30重量%混入し、前記同様
90〜95℃で遠赤外線によるアニール処理をしたもの
である。すなわち、(表2)より、密度は、実施例4が
1.07、実施例5が1.15、実施例6が1.21、
従来例では1.29であり、また、曲げ弾性率は、実施
例4が88000kgf/cm2 、実施例5が1280
00kgf/cm2、実施例6が165000kgf/
cm2、従来例では84300kgf/cm2 であり、
そして荷重たわみ温度は、実施例4が105℃、実施例
5が106℃、実施例6が110℃、従来例が105℃
であって、従来例よりも低密度、高剛性で耐熱性に優れ
ている。遠赤外線アニール必要時間は、実施例4が2
h、実施例5が1.5h、実施例6は1.3hであり、
従来例の温風循環アニール必要時間の8hよりも短縮で
きる。また、成形時の歩留まりがよくなり(生産性にお
いて、実施例4は7000個/日,実施例5は6500
個/日,実施例6は6300個/日,従来例で5760
個/日)、生産性の向上を図ることができる。
【0028】遠赤外線アニール必要時間は、クロスフロ
ーファン1のバランス変化が2.0g・cm以下となる
時間を求めたものである。バランス変化の測定は、70
℃の恒温層にクロスフローファン1の両端2点を支え、
水平に168h放置した前後のアンバランス変化量を、
クロスフローファン専用のバランスマシーン測定機で計
測したものであり、数値が大きくなるとバランス不良
で、熱変形が大きくなり長期に空気調和機に用いて使用
していると振動が大きく、異常音等による不具合を生じ
ることがある。
ーファン1のバランス変化が2.0g・cm以下となる
時間を求めたものである。バランス変化の測定は、70
℃の恒温層にクロスフローファン1の両端2点を支え、
水平に168h放置した前後のアンバランス変化量を、
クロスフローファン専用のバランスマシーン測定機で計
測したものであり、数値が大きくなるとバランス不良
で、熱変形が大きくなり長期に空気調和機に用いて使用
していると振動が大きく、異常音等による不具合を生じ
ることがある。
【0029】また、遠赤外線アニールの温度条件は、荷
重たわみ温度より−5〜−20℃が望ましく、この温度
以上であるとクロスフローファン1が熱変形し、この温
度以下であるとアニール効果が少なくアニールが長時間
必要となる。なお、下記の(表3)に、遠赤外線アニー
ルの温度別のアニール必要時間を示す。
重たわみ温度より−5〜−20℃が望ましく、この温度
以上であるとクロスフローファン1が熱変形し、この温
度以下であるとアニール効果が少なくアニールが長時間
必要となる。なお、下記の(表3)に、遠赤外線アニー
ルの温度別のアニール必要時間を示す。
【0030】
【表3】
【0031】同表に示すように、実施例1では、アニー
ル温度を変えた場合のアニール必要時間は、80〜85
℃で7h、85〜90℃で4h、90〜95℃で2h、
95〜100℃で1.5h、100〜105℃では熱変
形が大きくなり実用使用が不可となる。温度を上げると
時間を短縮できるが、熱変形が発生しやすく温度管理の
点では、アニール処理時の樹脂温は荷重たわみ温度から
−10〜−15℃程度が最も好ましい。
ル温度を変えた場合のアニール必要時間は、80〜85
℃で7h、85〜90℃で4h、90〜95℃で2h、
95〜100℃で1.5h、100〜105℃では熱変
形が大きくなり実用使用が不可となる。温度を上げると
時間を短縮できるが、熱変形が発生しやすく温度管理の
点では、アニール処理時の樹脂温は荷重たわみ温度から
−10〜−15℃程度が最も好ましい。
【0032】なお、上記実施例において、クロスフロー
ファン1は、図4に示すように、左右の遠赤外線ヒータ
6の中央部に1個設け、ファン載置台8上で立設させて
回動するようにしたが、複数個または複数列立設して回
動させ、同時にファン載置台8を遠赤外線ヒータ6に沿
って所定速さで移動させることにより、より多くのアニ
ール処理が可能となり、生産性をさらに向上させること
ができる。
ファン1は、図4に示すように、左右の遠赤外線ヒータ
6の中央部に1個設け、ファン載置台8上で立設させて
回動するようにしたが、複数個または複数列立設して回
動させ、同時にファン載置台8を遠赤外線ヒータ6に沿
って所定速さで移動させることにより、より多くのアニ
ール処理が可能となり、生産性をさらに向上させること
ができる。
【0033】次に、下記(表4)に、耐熱PS系樹脂に
GFまたはCFを加えた実施例7〜実施例12の合成樹
脂材5と従来例の合成樹脂材によるクロスフローファン
1の生産性とアニール処理の必要な時間(アニール必要
時間)を示す。また、(表5)には、前記実施例7〜実
施例12と従来例の合成樹脂材の一般特性を示す。
GFまたはCFを加えた実施例7〜実施例12の合成樹
脂材5と従来例の合成樹脂材によるクロスフローファン
1の生産性とアニール処理の必要な時間(アニール必要
時間)を示す。また、(表5)には、前記実施例7〜実
施例12と従来例の合成樹脂材の一般特性を示す。
【0034】
【表4】
【0035】
【表5】
【0036】以下に、実施例7〜実施例12を(表
4)、(表5)に基づいて従来例とともに説明する。な
お、前記実施例1〜実施例6と同一内容のものは説明を
省略する。
4)、(表5)に基づいて従来例とともに説明する。な
お、前記実施例1〜実施例6と同一内容のものは説明を
省略する。
【0037】(実施例7)実施例7は、(表4)、(表
5)に示すように、耐熱PS系樹脂に強化材のGFを3
0重量%混入したものである。ここでGFは、合成樹脂
材5の製造時に耐熱PS系樹脂内に混入する。
5)に示すように、耐熱PS系樹脂に強化材のGFを3
0重量%混入したものである。ここでGFは、合成樹脂
材5の製造時に耐熱PS系樹脂内に混入する。
【0038】耐熱PS系樹脂は、スチレンと耐熱性を付
与したモノマー、すなわちマレイン系のモノマーやNフ
ェニルマレイミド系のモノマーやメタクリル系モノマー
との共重合体であって、耐熱温度を上げることが可能に
なり、実施例7では荷重たわみ温度が107℃程度とな
り、一般的なポリスチレン(PSと略す)樹脂と比較し
て(PS樹脂+GF30重量%では荷重たわみ温度は9
5℃程度)12℃程度高くすることができる。
与したモノマー、すなわちマレイン系のモノマーやNフ
ェニルマレイミド系のモノマーやメタクリル系モノマー
との共重合体であって、耐熱温度を上げることが可能に
なり、実施例7では荷重たわみ温度が107℃程度とな
り、一般的なポリスチレン(PSと略す)樹脂と比較し
て(PS樹脂+GF30重量%では荷重たわみ温度は9
5℃程度)12℃程度高くすることができる。
【0039】このクロスフローファン1のアニール処理
は、前記した実施例1〜実施例6と同様の方法で行った
もので、実施例1〜実施例6と異なる点は、アニール処
理温度(クロスフローファン1の周辺温度)を少し高め
の95〜100℃に均一調整して一定時間放置した点で
あり、その他のセットの仕方、温度の均一化等は実施例
1〜実施例6と同じである。なお、従来例のアニール温
度は、荷重たわみ温度が105℃であって、実施例7〜
実施例12より荷重たわみ温度の若干低い分、その設定
温度を90〜95℃とやや低めにしている。
は、前記した実施例1〜実施例6と同様の方法で行った
もので、実施例1〜実施例6と異なる点は、アニール処
理温度(クロスフローファン1の周辺温度)を少し高め
の95〜100℃に均一調整して一定時間放置した点で
あり、その他のセットの仕方、温度の均一化等は実施例
1〜実施例6と同じである。なお、従来例のアニール温
度は、荷重たわみ温度が105℃であって、実施例7〜
実施例12より荷重たわみ温度の若干低い分、その設定
温度を90〜95℃とやや低めにしている。
【0040】また、遠赤外線ヒータ6は、前記実施例1
〜実施例6のときと同様の面状ヒータが望ましく、その
他の加熱条件等も実施例1〜実施例6と同じでよい(同
じにすることによってアニール効果を発揮させやすくな
る)。
〜実施例6のときと同様の面状ヒータが望ましく、その
他の加熱条件等も実施例1〜実施例6と同じでよい(同
じにすることによってアニール効果を発揮させやすくな
る)。
【0041】なお、強化材のGFを30重量%混入した
耐熱PS系樹脂を95〜100℃で遠赤外線アニールし
たものは、従来例のAS系樹脂にGF30重量%を混入
したものよりも流動性が高く、すなわち、メルトフロー
レートは温度220℃,荷重10kgfで従来例の2.
5倍程度(実施例7が10,従来例が4)であり、歩留
まりがよくなり(生産性:実施例7は8840個/日,
従来例は5760個/日)生産性に優れている。なお、
成型機は4ケ取りのものを使用し、合成樹脂材の温度は
約250℃に設定した。また、遠赤外線アニールをして
いるため、従来の温風循環アニールよりも短時間でアニ
ール処理をすることができる(実施例7では、遠赤外線
アニールの必要時間は6h,温風循環アニールの必要時
間は36h)。
耐熱PS系樹脂を95〜100℃で遠赤外線アニールし
たものは、従来例のAS系樹脂にGF30重量%を混入
したものよりも流動性が高く、すなわち、メルトフロー
レートは温度220℃,荷重10kgfで従来例の2.
5倍程度(実施例7が10,従来例が4)であり、歩留
まりがよくなり(生産性:実施例7は8840個/日,
従来例は5760個/日)生産性に優れている。なお、
成型機は4ケ取りのものを使用し、合成樹脂材の温度は
約250℃に設定した。また、遠赤外線アニールをして
いるため、従来の温風循環アニールよりも短時間でアニ
ール処理をすることができる(実施例7では、遠赤外線
アニールの必要時間は6h,温風循環アニールの必要時
間は36h)。
【0042】(実施例8、9)実施例8は、上記(表
4)、(表5)に示すように、耐熱PS系樹脂にGFを
35重量%、実施例9は40重量%混入し、前記同様9
5〜100℃で遠赤外線によるアニール処理をしたもの
である。
4)、(表5)に示すように、耐熱PS系樹脂にGFを
35重量%、実施例9は40重量%混入し、前記同様9
5〜100℃で遠赤外線によるアニール処理をしたもの
である。
【0043】実施例8は実施例7より剛性が高く(曲げ
強さ:実施例7=1200kgf/cm2<実施例8=
1250kgf/cm2,曲げ弾性率:実施例7=71
800kgf/cm2<実施例8=76000kgf/
cm2)、耐熱性が高い分(荷重たわみ温度:実施例7
=107℃<実施例8=110℃)、耐熱クリープ性に
優れ、遠赤外線によるアニール処理の必要時間(遠赤外
線アニール必要時間)が4hで可能となる。また、生産
性も優れている。
強さ:実施例7=1200kgf/cm2<実施例8=
1250kgf/cm2,曲げ弾性率:実施例7=71
800kgf/cm2<実施例8=76000kgf/
cm2)、耐熱性が高い分(荷重たわみ温度:実施例7
=107℃<実施例8=110℃)、耐熱クリープ性に
優れ、遠赤外線によるアニール処理の必要時間(遠赤外
線アニール必要時間)が4hで可能となる。また、生産
性も優れている。
【0044】実施例9は、曲げ強さが1350kgf/
cm2 、曲げ弾性率が82000kgf/cm2 となっ
て、さらに実施例8より剛性が高くなり、遠赤外線によ
るアニール処理時間も3hでよく、より時間短縮され
る。
cm2 、曲げ弾性率が82000kgf/cm2 となっ
て、さらに実施例8より剛性が高くなり、遠赤外線によ
るアニール処理時間も3hでよく、より時間短縮され
る。
【0045】(実施例10、11、12)実施例10、
11、12は上記(表4)、(表5)に示すように、強
化材として耐熱PS系樹脂にCFをそれぞれ10、2
0、30重量%混入し、前記同様クロスフローファン1
の周辺部の温度を95〜100℃に均一に調整し一定時
間放置してアニール処理したものである。すなわち、
(表5)より、密度は、実施例10が1.08、実施例
11が1.14、実施例12が1.22、従来例では
1.29であり、また、曲げ弾性率は、実施例10が8
7000kgf/cm2 、実施例11が130000k
gf/cm2 、実施例12が170000kgf/cm
2 、従来例では84300kgf/cm2 であり、そし
て荷重たわみ温度は、実施例10が109℃、実施例1
1が110℃、実施例12が112℃、従来例が105
℃であって、従来例よりも低密度、高剛性に優れてい
る。遠赤外線アニール必要時間は、実施例10が4h、
実施例11が2h、実施例12は1.5hで、従来例の
遠赤外線アニールによる必要時間も2hであり、いずれ
も温風循環アニールによる必要時間の1/4〜1/6に
短縮できる。また、成形時の歩留まりがよくなり(生産
性:実施例10は9620個/日,実施例11は900
0個/日,実施例12は8200個/日,従来例は57
60個/日)、一層生産性の向上を図ることができる。
11、12は上記(表4)、(表5)に示すように、強
化材として耐熱PS系樹脂にCFをそれぞれ10、2
0、30重量%混入し、前記同様クロスフローファン1
の周辺部の温度を95〜100℃に均一に調整し一定時
間放置してアニール処理したものである。すなわち、
(表5)より、密度は、実施例10が1.08、実施例
11が1.14、実施例12が1.22、従来例では
1.29であり、また、曲げ弾性率は、実施例10が8
7000kgf/cm2 、実施例11が130000k
gf/cm2 、実施例12が170000kgf/cm
2 、従来例では84300kgf/cm2 であり、そし
て荷重たわみ温度は、実施例10が109℃、実施例1
1が110℃、実施例12が112℃、従来例が105
℃であって、従来例よりも低密度、高剛性に優れてい
る。遠赤外線アニール必要時間は、実施例10が4h、
実施例11が2h、実施例12は1.5hで、従来例の
遠赤外線アニールによる必要時間も2hであり、いずれ
も温風循環アニールによる必要時間の1/4〜1/6に
短縮できる。また、成形時の歩留まりがよくなり(生産
性:実施例10は9620個/日,実施例11は900
0個/日,実施例12は8200個/日,従来例は57
60個/日)、一層生産性の向上を図ることができる。
【0046】なお、遠赤外線アニールの必要時間は前記
実施例1〜実施例6と同様の方法でクロスフローファン
1のバランス変化量を計測することによって求めたもの
である。
実施例1〜実施例6と同様の方法でクロスフローファン
1のバランス変化量を計測することによって求めたもの
である。
【0047】また、遠赤外線アニールの温度条件は、実
施例1〜実施例6と同様に、荷重たわみ温度より樹脂温
が−5〜−20℃となることが望ましく、この温度以上
であるとクロスフローファン1が熱変形し、この温度以
下であるとアニール効果が少なくアニール処理時間が長
時間必要となる。なお、(表6)に、遠赤外線アニール
温度別のアニール必要時間を示す。
施例1〜実施例6と同様に、荷重たわみ温度より樹脂温
が−5〜−20℃となることが望ましく、この温度以上
であるとクロスフローファン1が熱変形し、この温度以
下であるとアニール効果が少なくアニール処理時間が長
時間必要となる。なお、(表6)に、遠赤外線アニール
温度別のアニール必要時間を示す。
【0048】
【表6】
【0049】同表に示すように、実施例8では、アニー
ル温度を変えた場合のアニール必要時間は、80〜85
℃で36h,85〜90℃で12h,90〜95℃で8
h,95〜100℃で4h,100〜105℃で3h,
105〜110℃では熱変形が大きくなり実用使用が不
可となる。温度を上げると時間が短縮できるが、熱変形
が発生しやすく温度管理の点では、樹脂温は荷重たわみ
温度の−10〜−15℃程度低めが最も好ましい。
ル温度を変えた場合のアニール必要時間は、80〜85
℃で36h,85〜90℃で12h,90〜95℃で8
h,95〜100℃で4h,100〜105℃で3h,
105〜110℃では熱変形が大きくなり実用使用が不
可となる。温度を上げると時間が短縮できるが、熱変形
が発生しやすく温度管理の点では、樹脂温は荷重たわみ
温度の−10〜−15℃程度低めが最も好ましい。
【0050】なお、上記実施例において、送風ファンを
クロスフローファンとしたが、クロスフローファンに限
定されるものではなく、その他のシロッコファンやプロ
ペラファンであっても同様の効果が得られる。また、本
発明は送風ファンを空気調和機用としたが温風暖房等を
行う温風機器または暖房機器用であってもよい。
クロスフローファンとしたが、クロスフローファンに限
定されるものではなく、その他のシロッコファンやプロ
ペラファンであっても同様の効果が得られる。また、本
発明は送風ファンを空気調和機用としたが温風暖房等を
行う温風機器または暖房機器用であってもよい。
【0051】
【発明の効果】上記実施例から明らかなように、請求項
1及び2記載の発明は、AS系樹脂にGFを30〜40
%混入させて合成樹脂材とし、この合成樹脂材により成
形したファン部材を一体に形成し、この一体形成品(フ
ァン)に80〜100℃の温度範囲で遠赤外線アニール
処理を施したものであり、これによって、従来の温風循
環アニールよりも1/4程度の短時間でしかも的確にア
ニール処理ができ、長期の空気調和機の使用で送風ファ
ンの熱変形を防止することができる。
1及び2記載の発明は、AS系樹脂にGFを30〜40
%混入させて合成樹脂材とし、この合成樹脂材により成
形したファン部材を一体に形成し、この一体形成品(フ
ァン)に80〜100℃の温度範囲で遠赤外線アニール
処理を施したものであり、これによって、従来の温風循
環アニールよりも1/4程度の短時間でしかも的確にア
ニール処理ができ、長期の空気調和機の使用で送風ファ
ンの熱変形を防止することができる。
【0052】また、請求項3及び4記載の発明は、耐熱
PS系樹脂にGFを30〜40%混入させて合成樹脂材
とし、この合成樹脂材により成形されたファン部材を一
体に形成し、この一体形成品(ファン)に80〜105
℃の温度範囲で遠赤外線アニール処理を施したものであ
り、これによって、従来のものより成形時の流動性がよ
くなり、成形時にファン部材すなわち端板、仕切り板、
翼部にショートショットが発生しにくく、成形時に2ケ
から4ケ取りなど多数個取りが容易になり、歩留まりが
よくなるとともに、従来の温風循環アニールよりも1/
4〜1/6程度のより短い時間でアニール処理ができ、
より生産性の向上を図ることができる。また、前記同様
長期の空気調和機の使用で送風ファンの熱変形を防止す
ることができる。
PS系樹脂にGFを30〜40%混入させて合成樹脂材
とし、この合成樹脂材により成形されたファン部材を一
体に形成し、この一体形成品(ファン)に80〜105
℃の温度範囲で遠赤外線アニール処理を施したものであ
り、これによって、従来のものより成形時の流動性がよ
くなり、成形時にファン部材すなわち端板、仕切り板、
翼部にショートショットが発生しにくく、成形時に2ケ
から4ケ取りなど多数個取りが容易になり、歩留まりが
よくなるとともに、従来の温風循環アニールよりも1/
4〜1/6程度のより短い時間でアニール処理ができ、
より生産性の向上を図ることができる。また、前記同様
長期の空気調和機の使用で送風ファンの熱変形を防止す
ることができる。
【0053】また、請求項5及び6記載の発明は、前記
請求項記載の発明のGFに代えてCFを10〜30重量
%混入させたものであり、これによって、成形性の一層
の向上とともに、GFの混入量(30〜40重量%)よ
りもCFは混入量を少なくして高剛性を維持できるた
め、ファンの軽量化を図ることができる。
請求項記載の発明のGFに代えてCFを10〜30重量
%混入させたものであり、これによって、成形性の一層
の向上とともに、GFの混入量(30〜40重量%)よ
りもCFは混入量を少なくして高剛性を維持できるた
め、ファンの軽量化を図ることができる。
【0054】また、請求項7記載の発明は、前記請求項
記載の発明の遠赤外線によるアニール処理を、面状ヒー
タの加熱によって行うようにし、面状ヒータから照射さ
れる遠赤外線波長領域を2〜7μmにしたものであり、
これによって、ファンの一様な加熱が可能になるととも
に、ファンを構成する合成樹脂材のAS系樹脂や耐熱P
S系樹脂は2〜7μm波長の遠赤外線を吸収しやすいた
め、短時間にしかも確実にアニール処理することができ
る。
記載の発明の遠赤外線によるアニール処理を、面状ヒー
タの加熱によって行うようにし、面状ヒータから照射さ
れる遠赤外線波長領域を2〜7μmにしたものであり、
これによって、ファンの一様な加熱が可能になるととも
に、ファンを構成する合成樹脂材のAS系樹脂や耐熱P
S系樹脂は2〜7μm波長の遠赤外線を吸収しやすいた
め、短時間にしかも確実にアニール処理することができ
る。
【図1】本発明の送風ファンの一実施例であるクロスフ
ローファンの外観斜視図
ローファンの外観斜視図
【図2】同クロスフローファンの断面図
【図3】同クロスフローファンの翼部の拡大断面図
【図4】遠赤外線アニール処理炉の概略縦断面図
1 クロスフローファン(ファン) 2 端板(ファン部材) 3 仕切り板(ファン部材) 4 翼部(ファン部材) 5 合成樹脂材 6 遠赤外線ヒータ(面状ヒータ)
Claims (7)
- 【請求項1】アクリロニトリルとスチレンを含む共重合
樹脂(以下、アクリロニトリル・スチレン系樹脂とい
う)にガラスファイバーを30〜40重量%混入させた
合成樹脂材を用いてファンを形成し、前記ファンに80
〜100℃の温度範囲の遠赤外線によるアニール処理を
施してなる空気調和機用の送風ファン。 - 【請求項2】アクリロニトリル・スチレン系樹脂にガラ
スファイバーを30〜40重量%混入させてなる合成樹
脂材によりファン部材を成形し、前記ファン部材を一体
加工した後、80〜100℃の温度範囲の遠赤外線によ
るアニール処理を施す空気調和機用の送風ファンの製造
方法。 - 【請求項3】スチレンと耐熱性を付与したモノマーとか
ら生成される共重合樹脂(以下、耐熱ポリスチレン系樹
脂という)にガラスファイバーを30〜40重量%混入
させた合成樹脂材を用いてファンを形成し、前記ファン
に80〜105℃の温度範囲の遠赤外線によるアニール
処理を施してなる空気調和機用の送風ファン。 - 【請求項4】耐熱ポリスチレン系樹脂にガラスファイバ
ーを30〜40重量%混入させた合成樹脂材によりファ
ン部材を成形し、前記ファン部材を一体加工した後、8
0〜105℃の温度範囲の遠赤外線によるアニール処理
を施す空気調和機用の送風ファンの製造方法。 - 【請求項5】ガラスファイバーに代えてカーボンファィ
バーを10〜30重量%混入させた合成樹脂材を用いて
なる請求項1または3記載の空気調和機用の送風ファ
ン。 - 【請求項6】ガラスファイバーに代えてカーボンファィ
バーを10〜30重量%混入させた合成樹脂材を用いて
なる請求項2または4記載の空気調和機用の送風ファン
の製造方法。 - 【請求項7】遠赤外線によるアニール処理は、面状ヒー
タの加熱によって行い、前記面状ヒータから照射される
遠赤外線波長領域を2〜7μmとする請求項2または4
記載の空気調和機用の送風ファンの製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP4191097A JPH10213091A (ja) | 1996-11-29 | 1997-02-26 | 空気調和機用の送風ファン及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP31913396 | 1996-11-29 | ||
JP8-319133 | 1996-11-29 | ||
JP4191097A JPH10213091A (ja) | 1996-11-29 | 1997-02-26 | 空気調和機用の送風ファン及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10213091A true JPH10213091A (ja) | 1998-08-11 |
Family
ID=26381563
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP4191097A Pending JPH10213091A (ja) | 1996-11-29 | 1997-02-26 | 空気調和機用の送風ファン及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10213091A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000240591A (ja) * | 1999-02-17 | 2000-09-05 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機用羽根車 |
JP2001041196A (ja) * | 1999-07-26 | 2001-02-13 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 送風機用羽根車 |
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KR101201565B1 (ko) * | 2010-04-28 | 2012-11-20 | 닛신보 메카트로닉스 가부시키가이샤 | 송풍기용 날개차 및 당해 날개차의 제조방법 |
JP2013514483A (ja) * | 2009-12-16 | 2013-04-25 | コンチネンタル オートモーティヴ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 燃料ポンプ |
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US11505674B2 (en) * | 2017-11-08 | 2022-11-22 | Lotte Chemical Corporation | Thermoplastic resin composition and molded article produced from same |
-
1997
- 1997-02-26 JP JP4191097A patent/JPH10213091A/ja active Pending
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