JPH10193343A - High reaction and high extrusion amount extruder and extruding method using the same - Google Patents

High reaction and high extrusion amount extruder and extruding method using the same

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JPH10193343A
JPH10193343A JP9001021A JP102197A JPH10193343A JP H10193343 A JPH10193343 A JP H10193343A JP 9001021 A JP9001021 A JP 9001021A JP 102197 A JP102197 A JP 102197A JP H10193343 A JPH10193343 A JP H10193343A
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extrusion
resin
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保広 竹内
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    • B29C48/535—Screws with thread pitch varying along the longitudinal axis

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To eliminate trouble such as mixture of unmelted resin or vent clogging in the case of mixing and extruding powder-like resin and monomer or peroxide. SOLUTION: A screw constitution of a biaxial extruder is a combination of that a screw flight angle is 100 to 120 degrees, and L/D is 0.9 to 2.0, and that a screw flight angle is 10 to 25 degrees and L/D is 0.9 to 2.0, and a screw constitution of a first kneading zone is a combination of that a helix angle is 15-65 deg., a width La/D of one blade is 0.07 to 0.5 and L/D is 0.4 to 2.0 of a kneading disc, and that, of them, the width La/D of one blade is 0.07 to 0.15.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、特に粉体状樹脂に
モノマーや過酸化物を添加し、高反応かつ高生産性で溶
融・混練して押し出すのに適した押出機及びこの押出機
を用いた押出方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an extruder which is suitable for melting, kneading and extruding with high reactivity and high productivity by adding a monomer or a peroxide to a powdery resin, and an extruder. It relates to the extrusion method used.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一般に、粉体状樹脂は、それ単独で又は
粉体状強化材及び／又はペレット状樹脂が加えられて、
押出機を通して造粒された後、成形加工機による製品の
生産に供されている。2. Description of the Related Art In general, a powdery resin is used alone or in combination with a powdery reinforcing material and / or a pellet-like resin.
After being granulated through an extruder, it is used for production of products by a molding machine.

【０００３】ところで、粉体状樹脂は、ペレット状樹脂
に比して押出機のスクリュへの食い込みが悪い特性を有
する。粉体状樹脂は、見掛け比重が小さいほど、また平
均粒径が小さいほど、押出機のスクリュへの食い込みが
悪くなり、造粒物の生産性が低下する。また、同様に粉
体状強化材及び／又はペレット状樹脂の粉体状樹脂との
同時供給時も造粒物の生産性が低下する。このような粉
体状樹脂単独又はこれと粉体状強化材及び／又はペレッ
ト状樹脂の混合物の押出技術は成形加工上重要な技術で
はあるが、これまでに公表された技術は少ない。[0003] By the way, powdery resin has a property that biting into a screw of an extruder is worse than that of pellet-shaped resin. The smaller the apparent specific gravity and the smaller the average particle diameter of the powdery resin, the worse the extruder bites into the screw, and the productivity of the granulated product decreases. Similarly, the productivity of the granulated material also decreases when the powdery reinforcing material and / or the pellet-like resin are simultaneously supplied with the powdery resin. The extrusion technique of such a powdery resin alone or a mixture of the powdery resin and a powdery reinforcing material and / or a pellet-like resin is an important technique in molding, but few techniques have been published so far.

【０００４】従来、粉体の押出技術については、次のよ
うなものが知られている。Conventionally, the following are known as powder extrusion techniques.

【０００５】（１）ドイツのワーナー・アンド・フライ
ドラー社の技術資料には、粉体状樹脂を押し出す時に
は、押出機の第１混練ゾーンのスクリュ構成を、本発明
における（Ｃ）の範疇に入るものだけとすることが開示
されている。(1) According to the technical data of the German company Warner & Friedler, when extruding the powdery resin, the screw configuration of the first kneading zone of the extruder falls within the category of (C) in the present invention. It is disclosed that only the entry is allowed.

【０００６】（２）特開平２−１６５０号公報には、ベ
ント口を１つ以上設けることと、第一混練ゾーンにおい
て圧縮せずに混練押出をすることが開示されている。(2) Japanese Patent Application Laid-Open No. 2-1650 discloses that at least one vent port is provided, and kneading and extrusion is performed without compression in a first kneading zone.

【０００７】（３）「成形加工シンポジア、９４・Ｃ２
１１」には、逆送りスクリュに、本発明における（Ｃ）
の範疇に入るものを種々組み合わせることで、第１混練
ゾーンのスクリュ構成を変えて、ポリプロピレンパウダ
ーの可塑化ゾーンにおける可塑化挙動を検討した結果が
開示されている。(3) "Molding Symposia, 94 C2"
11 ", the reverse feed screw (C) in the present invention
The results of examining the plasticizing behavior of the polypropylene powder in the plasticizing zone by changing the screw configuration of the first kneading zone by variously combining those falling into the category of the first kneading zone are disclosed.

【０００８】（４）９６年６月発表の「成形加工学会９
６年・年次大会・Ｂ２１１」では、固体搬送ゾーンのス
クリュ構成を、スクリュ長さＬ／Ｄが約５の本発明にお
ける（Ａ）の範疇に入るスクリュエレメントと、スクリ
ュ長さＬ／Ｄが約１の本発明における（Ｂ）の範疇に入
るスクリュエレメントとで構成し、第一混練ゾーンのス
クリュ構成を、本発明における（Ｃ）の範疇に入るニィ
ーディングディスクライトと、最下流に配置されたニュ
ートラルとで構成した押出機を用い、ポリプロピレンと
タルクの押出量と回転数、あるいは、タルクの粒径及び
量比について検討している。しかし、スクリュ構成を変
えたときの押出量の変化については検討していない。ま
た、ベント位置、個数については、第一混練ゾーンの直
後のベントは大気開放であり、第二混練ゾーンのベント
は真空ベントである。(4) “The Japan Society of Molding and Processing 9” published in June 1996
In the “6th year annual convention B211”, the screw configuration of the solid transport zone includes a screw element L / D having a screw length L / D of about 5, which falls within the category of (A) of the present invention, and a screw length L / D of the present invention. The screw structure of the first kneading zone is composed of about one screw element belonging to the category of (B) in the present invention, and the screw element of the first kneading zone is disposed at the most downstream position with the needling disk light belonging to the category of (C) in the present invention. The extruder composed of the neutral and the extruder is used to study the extrusion amount and rotation speed of polypropylene and talc, or the particle size and amount ratio of talc. However, the change in the amount of extrusion when the screw configuration is changed is not examined. Regarding the vent position and number, the vent immediately after the first kneading zone is open to the atmosphere, and the vent in the second kneading zone is a vacuum vent.

【０００９】また、パウダー樹脂に無水マレイン酸、ス
チレン等のモノマーを分散させる先行技術については、
次のようなものが知られている。Further, with respect to the prior art for dispersing monomers such as maleic anhydride and styrene in a powder resin,
The following are known.

【００１０】（５）ポリフェニレンエーテル樹脂に無水
マレイン酸をグラフト反応させることについては、特開
昭５９−５９７２４号公報、特開昭６２−５００４５６
号公報、アメリカ特許第４６５４４０５号明細書等に開
示されている。(5) For the graft reaction of maleic anhydride onto polyphenylene ether resin, see JP-A-59-59724 and JP-A-62-500456.
And U.S. Pat. No. 4,654,405.

【００１１】（６）スチレンモノマーをポリフェニレン
エーテルパウダー状樹脂にグラフトさせることについて
は、特開昭５２−１４２７９９号公報等に開示されてい
る。(6) Grafting of a styrene monomer onto a polyphenylene ether powder resin is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 52-142799.

【００１２】[0012]

【発明が解決しようとする課題】上記（５）、（６）の
先行技術では、装置に関して具体的技術開示がない。本
発明者等の研究によれば装置及びその利用のし方によっ
て反応率、生産量が異なる。In the above prior arts (5) and (6), there is no specific technical disclosure regarding the device. According to the study of the present inventors, the reaction rate and the production amount differ depending on the apparatus and the way of using the apparatus.

【００１３】上記（１）、（２）のスクリュ構成の場
合、樹脂圧力が上がらないので、押出量は向上するが、
混練力が不足して反応率が低下したり、ベントアップが
発生しやすい。In the case of the screw configurations (1) and (2), since the resin pressure does not increase, the extrusion rate is improved.
Insufficient kneading power tends to lower the reaction rate or cause vent up.

【００１４】上記（３）のスクリュ構成では、逆送りス
クリュによりガス化したモノマーがバックフローするの
で生産性が極端に下がる。In the screw configuration of the above (3), the monomer gasified by the reverse feed screw flows back, so that the productivity is extremely reduced.

【００１５】上記（４）のスクリュ構成では、ニュート
ラルによりガス化したモノマーがバックフローするので
押出量低下し、反応率も低下する。In the screw configuration of the above (4), the monomer gasified by the neutral flows back, so that the extrusion rate decreases and the reaction rate also decreases.

【００１６】本発明は、特にパウダー状樹脂の押出処理
について、未溶融樹脂の混入やベントアップ等のトラブ
ルを発生させることなく、押出効率を向上させ、かつモ
ノマーや過酸化物をパウダー状樹脂に高反応させ、この
押し出しを経て行われるペレット状樹脂等の生産性を向
上させることを目的とする。According to the present invention, the extrusion efficiency of the powdery resin can be improved, and the monomer or peroxide can be converted into the powdery resin without causing troubles such as mixing of unmelted resin and vent-up. An object of the present invention is to improve the productivity of pelletized resin or the like which is made to undergo a high reaction and to be extruded through this extrusion.

【００１７】[0017]

【課題を解決するための手段】このために本発明では、
２軸押出機であって、固体搬送ゾーンのスクリュ構成
が、全体長さＬ／Ｄが４．５〜２３の下記スクリュエレ
メント（Ａ）と、全体長さＬ／Ｄが１．５〜９の下記ス
クリュエレメント（Ｂ）との組み合わせで構成されてお
り、かつ（Ａ）と（Ｂ）の全組み合わせ長さＬ／Ｄが６
〜３２であり、かつ第１混練ゾーンのスクリュ構成が、
ニィーディングディスク長さＬ／Ｄが１以上の下記ニィ
ーディングディスク（Ｄ）を最下流に含む下記ニィーデ
ィングディスク（Ｃ）と（Ｄ）の組み合わせで構成され
ており、かつ第一混練ゾーンの下流側に真空ベント口が
１つ以上設けられていることを特徴とする高反応・高押
出量押出機としているものである。According to the present invention, there is provided:
In the twin-screw extruder, the screw configuration of the solid conveying zone is such that the overall length L / D is 4.5 to 23 and the following screw element (A), and the overall length L / D is 1.5 to 9 It is composed of a combination with the following screw element (B), and the total combination length L / D of (A) and (B) is 6
And the screw configuration of the first kneading zone is
It is constituted by a combination of the following feeding disks (C) and (D) including the following feeding disk (D) having the length L / D of 1 or more at the most downstream, and downstream of the first kneading zone. A high-reaction / high-output-rate extruder characterized in that one or more vacuum vent ports are provided on the side.

【００１８】（Ａ）：スクリュフライトの角度が１００
〜１２０度で、かつスクリュリード長さＬ／Ｄが０．９
〜２．０のスクリュエレメント。(A): Screw flight angle is 100
Up to 120 degrees and screw lead length L / D is 0.9
Screw element of ~ 2.0.

【００１９】（Ｂ）：スクリュフライトの角度が１０〜
２５度で、かつスクリュリード長さＬ／Ｄが０．９〜
２．０のスクリュエレメント。(B): Angle of screw flight is 10
25 degrees and screw lead length L / D is 0.9 ~
2.0 screw element.

【００２０】（Ｃ）：ねじれ角度が１５〜６５度で、１
枚当たりの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０７〜０．５であ
り、かつニィーディングディスク長さＬ／Ｄが０．４〜
２．０のニィーディングディスク。(C): The twist angle is 15 to 65 degrees and 1
The width La / D of the blade per sheet is 0.07 to 0.5, and the length L / D of the needing disk is 0.4 to 0.5.
2.0 needing disc.

【００２１】（Ｄ）：（Ｃ）のニィーディングディスク
の中で、１枚当たりの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０７〜
０．１５のニィーディングディスク。(D): The width La / D of the blade per one piece of the nipping disk of (C) is from 0.07 to 0.07.
0.15 needing disc.

【００２２】また、本発明は、上記押出機を用い、粉体
状樹脂にモノマーや過酸化物を高反応でかつ高生産性で
溶融・混練して押し出し処理をするのに適した押出方法
を提供するものでもある。Further, the present invention provides an extrusion method suitable for performing extrusion treatment by using the above extruder to melt and knead a monomer or peroxide with high reactivity and high productivity in a powdery resin. It also provides.

【００２３】[0023]

【発明の実施の形態】本押出機１は、図１に概略が示さ
れているようなもので、図１中、２はメインホッパー、
４はベント口、５は液添ノズル、６はサイドフィーダ
ー、７は液添用タンク、８は液添用ノズル、９及び１０
はフィーダーである。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An extruder 1 of the present invention is as schematically shown in FIG. 1, wherein 2 is a main hopper,
4 is a vent port, 5 is a liquid addition nozzle, 6 is a side feeder, 7 is a liquid addition tank, 8 is a liquid addition nozzle, 9 and 10
Is a feeder.

【００２４】本押出機１は、粉体状樹脂に対する十分な
搬送力が得られるよう、２軸回転押出機であり、同方向
回転式でも逆方向回転式でもよいが、一般的には同方向
回転式である。The present extruder 1 is a twin-screw extruder, and may be a co-rotating type or a counter-rotating type so as to obtain a sufficient conveying force for powdery resin. It is a rotary type.

【００２５】本粉体用押出機１は、一般的にはペレット
状樹脂を得るのに用いられるが、本発明はこれに限定さ
れるものではなく、シート若しくはフィルム成形ができ
るものであってもよい。例えば、ワーナー・アンド・フ
ライドラー社のＺＳＫシリーズ、東芝機械社製のＴＥＭ
シリーズ、日本製鋼社製のＴＥＸシリーズ等の第一混練
ゾーンにおけるスクリュ構成を改良することによって本
発明の粉体用押出機を得ることができる。The present powder extruder 1 is generally used to obtain a pellet-shaped resin, but the present invention is not limited to this, and even if a sheet or film can be formed. Good. For example, ZSK series manufactured by Warner & Friedler, TEM manufactured by Toshiba Machine Co., Ltd.
The extruder for powder of the present invention can be obtained by improving the screw configuration in the first kneading zone such as a series or a TEX series manufactured by Nippon Steel Corporation.

【００２６】本押出機１の長さは、そのＬ／Ｄ（Ｌ＝長
さ、Ｄ＝スクリュ直径）が１０〜６０となる長さである
ことが好ましい。Ｌ／Ｄが１０未満では脱気やサイドフ
ィードがしにくく、Ｌ／Ｄが６０を超えると、樹脂の滞
留時間が長くなって樹脂の劣化を生じやすくなる。尚、
本明細書においてＬとＤは総称的に長さと直径を表わ
し、例えばスクリュリード長さＬ／Ｄは、Ｌがスクリュ
リード長さ、Ｄがスクリュ直径である時のＬ／Ｄを意味
する。The length of the present extruder 1 is preferably such that its L / D (L = length, D = screw diameter) is 10 to 60. If the L / D is less than 10, degassing and side feeding are difficult to occur, and if the L / D exceeds 60, the residence time of the resin is prolonged and the resin is likely to deteriorate. still,
In the present specification, L and D generally represent length and diameter, for example, screw lead length L / D means L / D when L is the screw lead length and D is the screw diameter.

【００２７】本発明においては、特に固体搬送ゾーンの
スクリュ構成と第一混練ゾーンのスクリュ構成に大きな
特徴を有するものである。この固体搬送ゾーンは、図１
に示されるメインホッパーから供給される粉体状樹脂
と、ビニルモノマー及び／又は過酸化物との混合物を第
一混練ゾーンに搬送する。第一混練ゾーンは、搬送され
た搬送された粉体状樹脂と、ビニルモノマー及び／又は
過酸化物との混合物を最初に混練する領域で、本押出機
１の長さにもよるが、メインホッパー２が設けられてい
るバレル中心位置から、本押出機の長さＬ／Ｄが６．０
〜３２．０の範囲であることが好ましい。In the present invention, the screw structure of the solid transport zone and the screw structure of the first kneading zone are particularly characterized. This solid transport zone is shown in FIG.
And a mixture of a powdery resin supplied from a main hopper and a vinyl monomer and / or a peroxide is conveyed to a first kneading zone. The first kneading zone is an area where the mixture of the conveyed powdery resin and the vinyl monomer and / or peroxide is first kneaded, and depends on the length of the extruder 1, The length L / D of the extruder is 6.0 from the center of the barrel where the hopper 2 is provided.
It is preferably in the range of 32.0 to 32.0.

【００２８】本発明における固体搬送練ゾーンのスクリ
ュ構成は、後述するスクリュエレメント（Ａ）と、スク
リュエレメント（Ｂ）とから構成されている。The screw structure of the solid transport kneading zone in the present invention is composed of a screw element (A) and a screw element (B) which will be described later.

【００２９】本発明で用いるスクリュエレメント（Ａ）
は、図２に示されるように、通常１条ネジと呼ばれてい
るものである。スクリュエレメント（Ａ）のスクリュリ
ード長さＬ／Ｄは、０．９〜２．０であることが必要で
ある。Ｌ／Ｄが０．９未満であると搬送能力が低下し、
Ｌ／Ｄが２．０を超えると搬送能力が大き過ぎて、サー
ジング等のトラブルの原因となる。Screw element (A) used in the present invention
As shown in FIG. 2, is generally called a single thread. The screw lead length L / D of the screw element (A) needs to be 0.9 to 2.0. If the L / D is less than 0.9, the carrying capacity is reduced,
If the L / D exceeds 2.0, the carrying capacity is too large, causing troubles such as surging.

【００３０】スクリュエレメント（Ａ）のスクリュフラ
イト角度αは１００〜１２０度であることが必要であ
る。スクリュフライト角度αが１２０度を超えると、ス
クリュの空間面積が減少し、搬送能力が低下する。スク
リュフライト角度αが１００度未満であると、スクリュ
空間断面積は増加し、搬送能力は増加するが、空間面積
が大きくなり過ぎ、スクリュシャフトとスクリュの谷部
の肉厚が薄くなり過ぎ、機械的強度が低下する。The screw flight angle α of the screw element (A) needs to be 100 to 120 degrees. When the screw flight angle α exceeds 120 degrees, the space area of the screw decreases, and the carrying capacity decreases. If the screw flight angle α is less than 100 degrees, the screw space cross-sectional area will increase and the transfer capacity will increase, but the space area will be too large, and the wall thickness of the screw shaft and screw valley will be too thin. The target strength decreases.

【００３１】スクリュエレメント（Ａ）を組む全体長さ
Ｌ／Ｄは４．５〜２３であることが必要である。Ｌ／Ｄ
が４．５未満であると搬送能力とトルクの安定性が得ら
れない。また、Ｌ／Ｄが２３を超えてもそれ以上の搬送
能力の向上は望めない。The overall length L / D for assembling the screw element (A) needs to be 4.5 to 23. L / D
Is less than 4.5, it is not possible to obtain the stability of the transfer capacity and the torque. Further, even if the L / D exceeds 23, no further improvement in the transport capacity can be expected.

【００３２】本発明で用いるスクリュエレメント（Ｂ）
は、図３に示されるように、通常２条ネジと呼ばれてい
るものである。スクリュエレメント（Ｂ）のスクリュリ
ード長さＬ／Ｄは、０．９〜２．０であることが必要で
ある。Ｌ／Ｄが０．９未満であると搬送能力が低下し、
Ｌ／Ｄが２．０を超えると搬送能力が大き過ぎて、サー
ジング等のトラブルの原因となる。The screw element (B) used in the present invention
As shown in FIG. 3, is generally called a double thread screw. The screw lead length L / D of the screw element (B) needs to be 0.9 to 2.0. If the L / D is less than 0.9, the carrying capacity is reduced,
If the L / D exceeds 2.0, the carrying capacity is too large, causing troubles such as surging.

【００３３】スクリュエレメント（Ｂ）のスクリュフラ
イト角度αは１０〜２５度であることが必要である。ス
クリュフライト角度αが２５度を超えると、スクリュの
空間面積が減少し、搬送能力が低下する。スクリュフラ
イト角度αが１０度未満であると、スクリュの空間面積
は増加し、搬送能力は増加するが、空間面積が大きくな
り過ぎ、スクリュシャフトとスクリュの谷部の肉厚が薄
くなり過ぎ、機械的強度が低下する。The screw flight angle α of the screw element (B) needs to be 10 to 25 degrees. If the screw flight angle α exceeds 25 degrees, the space area of the screw decreases, and the carrying capacity decreases. If the screw flight angle α is less than 10 degrees, the screw space area will increase and the transfer capacity will increase, but the space area will be too large, and the wall thickness of the screw shaft and screw valley will be too thin. The target strength decreases.

【００３４】スクリュエレメント（Ｂ）を組む全体長さ
Ｌ／Ｄは１．５〜９であることが必要である。Ｌ／Ｄが
１．５未満であると搬送能力の向上が得られない。ま
た、Ｌ／Ｄが９を超えてもそれ以上の搬送能力の向上は
望めない。The overall length L / D for assembling the screw element (B) needs to be 1.5 to 9. If the L / D is less than 1.5, no improvement in the transfer capacity can be obtained. Further, even if the L / D exceeds 9, no further improvement in the carrying capacity can be expected.

【００３５】本発明で用いるスクリュエレメント（Ａ）
と（Ｂ）の全組み合わせ長さＬ／Ｄは、６．０〜３２で
あることが必要である。Ｌ／Ｄが９．０未満であると樹
脂によっては搬送能力の向上が得られない。また、Ｌ／
Ｄが３２を超えてもそれ以上の搬送能力向上は望めな
い。The screw element (A) used in the present invention
And the total length L / D of (B) needs to be 6.0 to 32. If the L / D is less than 9.0, an improvement in the transport capacity cannot be obtained depending on the resin. Also, L /
Even if D exceeds 32, no further improvement in transport capacity can be expected.

【００３６】尚、スクリュエレメント（Ａ）と（Ｂ）の
間には、スペースリング又は（Ａ）と（Ｂ）を繋ぐスク
リュエレメントを設置するが、スクリュエレメント
（Ａ）と（Ｂ）の全組み合わせ長さには、スペースリン
グや繋ぎのスクリュエレメントの長さは算入しないもの
とする。A space ring or a screw element for connecting (A) and (B) is provided between the screw elements (A) and (B), but all combinations of the screw elements (A) and (B) are provided. The length shall not include the length of the space ring or the connecting screw element.

【００３７】本発明における固体搬送ゾーンのスクリュ
構成は、上記のスクリュエレメント（Ａ）の１種以上
と、前記スクリュエレメント（Ｂ）の１種以上とを組み
合わせたものである。この組み合わせによって、搬送能
力の向上とトルク変動の安定化が得られ、押出効率を向
上させることができる。The screw structure of the solid transport zone in the present invention is a combination of at least one kind of the screw element (A) and at least one kind of the screw element (B). By this combination, an improvement in the transfer capacity and a stabilization of the torque fluctuation can be obtained, and the extrusion efficiency can be improved.

【００３８】本粉体用押出機１の第一混練ゾーンは、１
種１個以上のニィーディングディスク（Ｃ）と（Ｄ）の
組み合わせで構成されているものである。The first kneading zone of the present powder extruder 1 is
It is configured by a combination of one or more seeding discs (C) and (D).

【００３９】本発明で用いるニィーディングディスク
（Ｃ）は、図４に示されるニィーディングディスクの羽
根３のねじれ角度βを１５〜６５度としたものである
（ニィーディングライト）。一般的には羽根３のねじれ
角度βを３０度、４５度又は６０度とし、かつ羽根３の
枚数は２枚以上とすることが好ましい。ニィーディング
ディスク（Ｃ）のニィーディングディスク長さＬ／Ｄは
０．４〜２．０であることが必要である。Ｌ／Ｄが２．
０を超えると強い剪断力が発生し、樹脂の劣化とスクリ
ュパーツの破壊の原因となり、Ｌ／Ｄが０．４未満であ
るとスクリュの機械的強度が弱くなる。また、ニィーデ
ィングディスク（Ｃ）は、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ
／Ｄが０．０７〜０．５であることが必要である。The needing disk (C) used in the present invention has a twisting angle β of the blade 3 of the needing disk shown in FIG. 4 of 15 to 65 degrees (a needing light). Generally, it is preferable that the twist angle β of the blade 3 is 30, 45, or 60 degrees, and the number of blades 3 is two or more. It is necessary that the length L / D of the needing disc (C) is 0.4 to 2.0. L / D is 2.
If it exceeds 0, a strong shearing force is generated, which causes deterioration of the resin and breakage of the screw parts. If L / D is less than 0.4, the mechanical strength of the screw becomes weak. In addition, the width La of the blade 3 per sheet of the needing disk (C) is used.
/ D needs to be 0.07 to 0.5.

【００４０】本発明において、第一混練ゾーンのニィー
ディングディスク構成は、最下流側に、ニィーディング
ディスク（Ｃ）の中で、１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／
Ｄが０．０７〜０．１５のニィーディングディスク
（Ｄ）を、１以上のニィーディングディスク長さＬ／Ｄ
で設けられた構成である。In the present invention, the configuration of the niping disk of the first kneading zone is such that the width La / width of the blade 3 per sheet in the neading disk (C) is located at the most downstream side.
D is 0.07 to 0.15 for a leading disk (D) and one or more leading disk length L / D
This is the configuration provided by.

【００４１】１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／Ｄは、簡便
的に、（ニィーディングディスク長さ）／（羽根枚数×
スクリュ外径）によって求めることができる。The width La / D of the blades 3 per one sheet is simply expressed as (the length of the needing disk) / (the number of blades ×
(Screw outer diameter).

【００４２】上記１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／Ｄが
０．０７〜０．１５のニィーディングディスク（Ｄ）が
混練ゾーンの最下流に設置することにより、第一混練ゾ
ーンの最下流の充満率が上がり、第一混練ゾーンからの
樹脂のショートパスが防止され、充満時の最大圧力が低
くても十分な混練性能が得られる。１枚当たりの羽根３
の幅Ｌａ／Ｄが０．１５を超えるニィーディングディス
クでは、充満率が上がらず、混練性能の向上が望めず、
１枚当たりの羽根３の幅Ｌａ／Ｄが０．０７未満である
と、羽根３が機械強度不足になって実用性が失われる。By installing a needing disk (D) having a width La / D of 0.07 to 0.15 of the blade 3 per sheet at the most downstream of the kneading zone, the most downstream of the first kneading zone is provided. The filling rate is increased, a short path of the resin from the first kneading zone is prevented, and sufficient kneading performance can be obtained even when the maximum pressure during filling is low. Feather 3 per sheet
In the case of a dinging disk having a width La / D of more than 0.15, the filling rate does not increase, and no improvement in kneading performance can be expected.
If the width La / D of the blade 3 per sheet is less than 0.07, the blade 3 will have insufficient mechanical strength and lose practicality.

【００４３】本発明における第一混練ゾーンは、上記ニ
ィーディングディスク（Ｃ）の１種１個以上と、ニィー
ディングディスク長さＬ／Ｄが１以上で最下流側に設け
られた前記ニィーディングディスク（Ｄ）とを備えてい
るものである。この組み合わせによって、適度な混練力
と、適度な樹脂圧力とが得られ、未溶融樹脂の混入やベ
ントアップ等のトラブルを発生させることなく押出効率
を向上させることができる。In the present invention, the first kneading zone comprises at least one kind of the above-mentioned feeding disk (C) and the above-mentioned feeding disk provided at the most downstream side having a feeding disk length L / D of 1 or more. (D). By this combination, an appropriate kneading force and an appropriate resin pressure can be obtained, and the extrusion efficiency can be improved without causing trouble such as mixing of unmelted resin and vent-up.

【００４４】第一混練ゾーンにおけるニィーディングデ
ィスク（Ｃ）と（Ｄ）の組み合わせのスクリュ構成部分
の長さは、このスクリュ構成部のＬ／Ｄ（Ｌ＝長さ、Ｄ
＝スクリュ直径）が２．５〜８となる範囲であることが
好ましい。これが小さ過ぎると、粉体状樹脂がの溶融が
不十分となりやすく、またベントアップしやすくなる。
逆に大き過ぎると、樹脂温度が高くなり、樹脂が劣化し
やすくなる。The length of the screw component of the combination of the needing disks (C) and (D) in the first kneading zone is L / D (L = length, D
= Screw diameter) is preferably in the range of 2.5 to 8. If this is too small, the melting of the powdery resin tends to be insufficient, and the resin tends to vent up.
Conversely, if it is too large, the resin temperature will increase, and the resin will be likely to deteriorate.

【００４５】第一混練ゾーンの下流側に、第二，第三，
…の混練ゾーンを設けることができるのも、通常の押出
機と同様である。特に、図１に示されるような液添ノズ
ル５やサイドフィーダー６を設ける場合、従来と同様に
その下流側に混練ゾーンを設けるのが通常である。この
第二以降の混練ゾーンにおいては、逆送りスクリュ、ニ
ィーディングライト、羽根３（図４参照）のねじれ角度
βが１００〜１７０度のニィーディングディスク（ニィ
ーディングレフト）、羽根３ねじれ角度βが８０〜１０
０度のもの、好ましくは羽根３が２枚以上でかつねじれ
角度βが９０度のニィーディングディスク（ニュートラ
ル）、羽根３のねじれ角度βが−１０〜１０度のも、好
ましくは羽根３枚が」１枚でかつねじれ角度βが０度ま
たは１８０度（ワイド）、羽根３のねじれ角度βが２５
度未満のニィーディングディスク、スクリュの山の部分
を切り欠いたミキシングスクリュ（順送り２条ネジ切り
欠き型ミキシングスクリュ又は逆送り１条切り欠き型ミ
キシングスクリュ等）、ニィーディングディスク
（Ｃ）、シールリングなどを任意に１種又は２種以上選
択して用いることができる。更に、本押出機１は、一般
の押出機と同様に、第一混練ゾーンの下流側に、ベント
口４、液添ノズル５及び／又はサイドフィダー６を設置
することができる。Downstream of the first kneading zone, second, third,
... can be provided in the same manner as in a normal extruder. In particular, when the liquid addition nozzle 5 and the side feeder 6 as shown in FIG. 1 are provided, it is usual to provide a kneading zone on the downstream side as in the conventional case. In the second and subsequent kneading zones, the twisting angle β of the reverse feed screw, the needing light, and the blade 3 (see FIG. 4) is 100 to 170 degrees, and the twisting angle β of the blade 3 is 30 °. 80-10
0 degree, preferably a needing disk (neutral) having two or more blades 3 and a twist angle β of 90 °, preferably a blade having a twist angle β of −10 to 10 °, and preferably three blades. And the twist angle β of the blade 3 is 0 or 180 degrees (wide), and the twist angle β of the blade 3 is 25.
Less than degree of mixing disk, mixing screw with screw notch cut out (such as forward-feeding 2-thread screw-cutting mixing screw or reverse-feeding 1-row notch-type mixing screw, etc.), feeding disk (C), seal ring One or more of these can be arbitrarily selected and used. Further, in the present extruder 1, similarly to a general extruder, a vent port 4, a liquid addition nozzle 5, and / or a side feeder 6 can be provided downstream of the first kneading zone.

【００４６】ベント口４は１つ以上設けることができ、
その向きは上向き、横向きのいずれでもよい。液添に際
しては、添加する液の粘度に応じて加熱することがで
き、液添用タンク７から液を供給する液添用ポンプ８と
しては、プランジャーポンプ、ギヤポンプのいずれを用
いてもよい。また、フィーダー９，１０としては、容量
式、重量式いずれでもよいが、一般的には重量式の方が
好ましい。One or more vent ports 4 can be provided.
The direction may be upward or sideways. During the liquid addition, heating can be performed in accordance with the viscosity of the liquid to be added. As the liquid addition pump 8 for supplying the liquid from the liquid addition tank 7, either a plunger pump or a gear pump may be used. Further, the feeders 9 and 10 may be either of a capacity type or a weight type, but generally a weight type is preferred.

【００４７】本押出機１は、特に見掛け比重０．２〜
０．８及び／又は平均粒径１〜５００μｍの粉体（粉体
状樹脂）に対して有効である。ここで言う見掛け比重
は、ＪＩＳ・Ｋ６９１１に示される方法で測定した値を
いう。また、平均粒径は、大粒径の場合（５０μｍ以上
の場合）にはＪＩＳ・Ｚ８８０１により、微小粒径の場
合（５０μｍ未満の場合）にはコールカウンター測定器
で測定される値である。The extruder 1 has an apparent specific gravity of 0.2 to
It is effective for powders having 0.8 and / or an average particle diameter of 1 to 500 μm (powder resin). Here, the apparent specific gravity refers to a value measured by a method described in JIS K6911. The average particle diameter is a value measured by a JIS Z8801 in the case of a large particle diameter (in the case of 50 μm or more), and a value measured by a coal counter measuring instrument in the case of a small particle diameter (in a case of less than 50 μm).

【００４８】粉体状樹脂の種類は特に限定されないが、
具体例としては、ポリフェニレンエーテル、ポリフェニ
レンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物、ポリカ
ーボネイト、ポリオレフィン系樹脂（高密度ポリエチレ
ン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、線状低
密度ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン・プロピ
レン共重合体等）、ホモポリオキシメチレン、コポリマ
ーポリオキシメチレン、ポリフェニレンスルニド、アク
リロニトリル、ブタジェン・スチレン共重合体、シンジ
オタクチックポリスチレン等を挙げることができる。本
発明は、この中でも、ポリフェニレンエーテル又は、ポ
リフェニレンエーテルとアルケニル系樹脂のブレンド物
に対して有効である。即ち、ポリフェニレンエーテル
は、ポリフェニレンエーテルに含有される揮発分を除去
する必要があるので、押出量を上げると混練不足を招
き、揮発分が増加する。本発明によって、揮発分を低下
させるには、ポリフェニレンエーテルを完全溶融させ、
脱気効率を向上させ、揮発分を低下させることができ
る。The type of the powdery resin is not particularly limited.
Specific examples include polyphenylene ether, blends of polyphenylene ether and alkenyl resins, polycarbonate, polyolefin resins (high-density polyethylene, medium-density polyethylene, low-density polyethylene, linear low-density polyethylene, polypropylene, ethylene-propylene copolymer Etc.), homopolyoxymethylene, copolymer polyoxymethylene, polyphenylene sulfide, acrylonitrile, butadiene / styrene copolymer, syndiotactic polystyrene and the like. The present invention is particularly effective for polyphenylene ether or a blend of polyphenylene ether and alkenyl resin. That is, since the polyphenylene ether needs to remove volatile components contained in the polyphenylene ether, if the extrusion amount is increased, kneading is insufficient, and the volatile components increase. According to the present invention, in order to reduce the volatile content, completely melt the polyphenylene ether,
Degassing efficiency can be improved and volatile components can be reduced.

【００４９】上記の内、アルケニル系樹脂とは、ビニル
芳香族化合物の単独重合体又は共重合体である。ビニル
芳香族化合物としては、ストレン、α−メチルスチレ
ン、α−エチルスチレン、αメチルスチレン−ｐメチル
スチレン、ｏメチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｐ
−メチルスチレン等の各アルキル置換スチレン、ｏ−ク
ロルスチレン、ｍ−クロルスチレン、ｐ−クロルスチレ
ン、ｐ−ブロモスチレン、ジクロルスチレン、ジブロモ
スチレン、トリクロルスチレン、トリブロモスチレン等
の各ハロゲン化スチレン等が挙げられるが、この中でス
チレン、α−メチルスチレンが好ましい。Among the above, the alkenyl resin is a homopolymer or a copolymer of a vinyl aromatic compound. Examples of the vinyl aromatic compound include strain, α-methylstyrene, α-ethylstyrene, α-methylstyrene-p-methylstyrene, o-methylstyrene, m-methylstyrene and p-methylstyrene.
Each alkyl-substituted styrene such as -methylstyrene, o-chlorostyrene, m-chlorostyrene, p-chlorostyrene, p-bromostyrene, dichlorostyrene, dibromostyrene, trichlorostyrene, each halogenated styrene such as tribromostyrene, etc. Of these, styrene and α-methylstyrene are preferred.

【００５０】本押出機は、上記のような粉体状樹脂と、
ビニルモノマー及び／又は過酸化物を混合混練して押し
出すのに適している。このビニルモノマーとは、例えば
無水マレイン酸、スチレン、アクリル酸、メタクリル
酸、マレイン酸等である。また、過酸化物とは、例えば
２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキ
シ）ヘキサン、２，５−ジ−メチル−２，５−ジ（ｔ−
ブチルパーオキシ）ヘキサン−３、ジ−ｔ−ブチル パ
ーオキサイド等である。The present extruder comprises: a powdery resin as described above;
It is suitable for mixing, kneading and extruding a vinyl monomer and / or a peroxide. The vinyl monomer is, for example, maleic anhydride, styrene, acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid or the like. In addition, peroxide refers to, for example, 2,5-di-methyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexane, 2,5-di-methyl-2,5-di (t-
Butylperoxy) hexane-3, di-t-butyl peroxide and the like.

【００５１】上記のような粉体状樹脂を本押出機１のメ
インホッパー２から投入して溶融・混練して押し出すに
際しては、押出機バレル温度を、当該粉体状樹脂のガラ
ス転移点Ｔｇ＋５０℃以上３５０℃以下に設定して行う
ことが必要である。このバレル温度が低過ぎると、樹脂
の溶融・混練状態が悪くなりやすいのと共に生産性も低
く、逆に高過ぎると樹脂が劣化しやすくなる。When the above-mentioned powdery resin is introduced from the main hopper 2 of the present extruder 1, melted, kneaded and extruded, the barrel temperature of the extruder is set to the glass transition point Tg of the powdery resin + 50 ° C. It is necessary to set the temperature to 350 ° C. or lower. If the barrel temperature is too low, the melting and kneading state of the resin is liable to deteriorate, and the productivity is also low. Conversely, if the barrel temperature is too high, the resin tends to deteriorate.

【００５２】上記のような本押出機１で溶融・混練して
押し出すに際し、他の付加的成分を加えることもでき
る。例えば酸化防止剤、耐光性改良剤、ポリオレフィン
用造角剤、スリップ剤、各種着色剤、帯電防止剤、離型
剤、を１種又は２種以上添加するこができる。これら
は、粉体状樹脂と共にメインホッパー２から投入して
も、サイドフィーダー６から投入してもよい。In the above-mentioned extruder 1, when melting and kneading and extruding, other additional components can be added. For example, one or more of an antioxidant, a light resistance improver, a squaring agent for polyolefin, a slip agent, various coloring agents, an antistatic agent, and a release agent can be added. These may be supplied from the main hopper 2 together with the powdery resin, or may be supplied from the side feeder 6.

【００５３】サイドフィダー６を有する本押出機におい
て、サイドフィーダー６から供給する材料としては、例
えば、ポリスチレン、ハイインパクトポリスチレン、ス
チレン−ブタジェン共重合体及びその水素添加物、ナイ
ロン６、ナイロン６６、芳香族ポリアミド等の樹脂１種
又は２種以上、タルク、マイカ、ガラスビーズ等のフィ
ラー１種又は２種以上、ガラス繊維、炭素繊維、ケプラ
ー繊維、ステンレス繊維、銅繊維等のファイバーの１種
又は２種以上を挙げることができる。In the present extruder having the side feeder 6, as the material supplied from the side feeder 6, for example, polystyrene, high-impact polystyrene, styrene-butadiene copolymer and hydrogenated product thereof, nylon 6, nylon 66, fragrance 1 or 2 or more resins such as aromatic polyamide, 1 or 2 or more fillers such as talc, mica, glass beads, and 1 or 2 fibers such as glass fiber, carbon fiber, Kepler fiber, stainless steel fiber, copper fiber, etc. More than species can be mentioned.

【００５４】液添ノズル５を有する本押出機において、
液添ノズル５から供給する液体としては、例えばミネラ
ルオイル、リン酸エステル、シリコンオイル等を挙げる
ことができる。ミネラルオイルとは、例えばパラフィン
系、ナフテン系、芳香族系等のオイル、リン酸エステル
とは、例えばトリフェニルホスフェート、２，２−ビス
−｛４−（ビス（メチルフェノキシン）ホスホリルオキ
シ）フェニル｝プロパン、リン酸−（３−ヒドロキシフ
ェニル）ジフェニル等、シリコンオイルとは、例えばジ
メチルシリコンオイル、メチルフェニルシリコンオイ
ル、メチルハイドロジェンシリコンオイル等で、これら
は同時に１種又は２種以上を用いることができる。In the present extruder having the liquid addition nozzle 5,
Examples of the liquid supplied from the liquid addition nozzle 5 include mineral oil, phosphate ester, silicone oil, and the like. Mineral oils include, for example, paraffinic, naphthenic, and aromatic oils, and phosphate esters include, for example, triphenyl phosphate and 2,2-bis- ビ ス 4- (bis (methylphenoxine) phosphoryloxy) phenylシ リ コ ン Silicon oils such as propane and-(3-hydroxyphenyl) diphenyl phosphate are, for example, dimethyl silicone oil, methylphenyl silicone oil, methyl hydrogen silicone oil, etc., and these may be used alone or in combination of two or more. Can be.

【００５５】また本発明におけるキガ状態とは、一定量
の樹脂をフィードしスクリュに充満させない空腹状態を
言う。In the present invention, the rubbing state refers to a hungry state in which a fixed amount of resin is fed and the screw is not filled.

【００５６】[0056]

【実施例】まず、以下に述べる実施例及び比較例の第一
混練ゾーンに用いたスクリュを示す記号の意味は、次の
表１に示される通りである。尚、表１の種類の欄に示さ
れる「Ａ」はスクリュエレメント（Ａ）、「Ｂ」はスク
リュエレメント（Ｂ）、「Ｃ」はニィーディングディス
ク（Ｃ）、「Ｄ」はニィーディングディスク（Ｄ）を夫
々意味する。First, the meanings of the symbols indicating the screws used in the first kneading zone in the following examples and comparative examples are as shown in Table 1 below. In the column of type in Table 1, "A" is a screw element (A), "B" is a screw element (B), "C" is a needing disk (C), and "D" is a needing disk ( D) respectively.

【００５７】[0057]

【表１】 [Table 1]

【００５８】押出機としては、図５に示されるような２
軸同方向押出機（ワーナー・アンド・フライドラー社製
「ＺＳＫ−４０」、Ｌ／Ｄ＝４６、１１バレル）をベー
スとして、主として固体搬送ゾーン、第一混練ゾーンの
スクリュ構成を種々変えて実験を行った。トルクの変動
を極力抑えるため、フィーダーは全て重量式フィーダー
を使用した。As an extruder, 2 extruder as shown in FIG.
Based on a coaxial extruder (“ZSK-40” manufactured by Warner & Friedler Co., L / D = 46, 11 barrels), experiments were conducted with variously changing the screw configuration mainly in the solid transport zone and the first kneading zone. Was done. All feeders used heavy-weight feeders to minimize torque fluctuations.

【００５９】還元粘度０．４４、Ｔｇ＝２２０℃（測定
はＤＳＣ法）、見掛け比重０．６９４、平均粒径２３．
１μｍの粉体状樹脂（ポリフェニレンエーテル：ＰＰ
Ｅ）を重量式フィーダーに入れ、無水マレイン酸を重量
式フィーダーに入れ、過酸化物（日本油脂社製「パーヘ
キサ２５Ｂ」）は定量ポンプで各々別フィードし、押出
量、ベントアップの有無、モノマーの反応率を観察し
た。尚、添加量は粉体状樹脂１００重量部に対し、無水
マレイン酸を１．５重量部、過酸化物を０．５重量部と
した。Reduced viscosity 0.44, Tg = 220 ° C. (measurement is by DSC method), apparent specific gravity 0.694, average particle size
1 μm powder resin (polyphenylene ether: PP
E) into a gravimetric feeder, maleic anhydride into a gravimetric feeder, and peroxide (“Perhexa 25B” manufactured by NOF Corporation) separately fed by a metering pump. Was observed. The addition amounts were 1.5 parts by weight of maleic anhydride and 0.5 parts by weight of peroxide based on 100 parts by weight of the powdery resin.

【００６０】実施例１〜７及び比較例１〜８は、特に断
り書きがない限り、下記条件下で押し出しを行った。
尚、比較例１，２，５については第一混練下流ベント、
比較例７ではスクリュ回転数、比較例８ではバレル温度
を後述のように変更して行った。Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 8 were extruded under the following conditions unless otherwise specified.
In addition, about Comparative Examples 1, 2, and 5, the first kneading downstream vent,
In Comparative Example 7, the screw rotation speed was changed, and in Comparative Example 8, the barrel temperature was changed as described later.

【００６１】第一混練ゾーンのニィーディングディスク
の最上流の位置は、固体搬送ゾーンの長さＬ／Ｄの全長
さである。スクリュエレメント（Ａ）とスクリュエレメ
ント（Ｂ）の組み合わせにおいては、（Ａ）と（Ｂ）の
間に（Ａ）と（Ｂ）の繋ぎのスクリュエレメント（長さ
Ｌ／Ｄ＝０．５）を入れた。各バレルの温度は、特に断
り書きがないものについては、図５に示されるように、
バレル（１）を５０℃、バレル（２）〜（１１）を３０
０℃とした。スクリュ回転も特に断り書きがない限り２
９５ｒｐｍである。ベントも特に断り書きがない限り真
空ベントとした。真空ベント圧力は、５０ｍｍＨｇとし
た。The most upstream position of the needing disk in the first kneading zone is the total length L / D of the solid transport zone. In the combination of the screw element (A) and the screw element (B), a screw element (length L / D = 0.5) connecting (A) and (B) is connected between (A) and (B). I put it. As shown in FIG. 5, the temperature of each barrel, unless otherwise specified,
Barrel (1) at 50 ° C., barrels (2) to (11) at 30 ° C.
0 ° C. Screw rotation is 2 unless otherwise noted.
95 rpm. The vent was a vacuum vent unless otherwise specified. The vacuum vent pressure was 50 mmHg.

【００６２】実施例及び比較例の結果は表２にまとめて
示す。この表２に示される測定項目の測定方法は以下の
通りである。The results of the examples and comparative examples are summarized in Table 2. The measurement method of the measurement items shown in Table 2 is as follows.

【００６３】反応率は、押出後の樹脂中のにモノマーグ
ラフト率から求めた値をモノマー添加量で割った値であ
る。The reaction rate is a value obtained by dividing the value obtained from the monomer graft ratio in the resin after extrusion by the amount of the monomer added.

【００６４】無水マレイン酸のグラフト率は、押出後の
ペレット１ｇをクロロホルム２５ｍｌで溶解し、このク
ロロホルム溶液を５００ｍｌのエタノール溶液に再沈さ
せ、濾過する。再沈ポリマー０．２ｇをクロロホルム１
０ｍｌに溶解させ、キャストフィルムを作り、赤外分光
測定機で、無水マレインに由来する−ＣＯ2 −構造の存
在を１７００-1〜１８００-1吸収ピークの解析により求
めた。The graft ratio of maleic anhydride was determined by dissolving 1 g of the extruded pellet in 25 ml of chloroform, reprecipitating the chloroform solution in 500 ml of an ethanol solution, and filtering. 0.2 g of reprecipitated polymer was added to chloroform 1
It was dissolved in 0 ml to form a cast film, and the presence of a -CO 2 -structure derived from anhydrous maleic was determined by analysis of an absorption peak at 1700 -1 to 1800 -1 using an infrared spectrometer.

【００６５】残モノマーは、押出後のペレット中のトー
タルモノマー率からモノマーグラフト率を引きモノマー
添加量で割った値である。The residual monomer is a value obtained by subtracting the monomer graft ratio from the total monomer ratio in the pellet after extrusion and dividing by the amount of added monomer.

【００６６】無水マレイン酸のトータルモノマー率は、
押出後のペレット０．２ｇをクロロホルム１０ｍｌに溶
解させ、キャストフィルムを作り、赤外分光測定機で、
無水マレインに由来する−ＣＯ2 −構造の存在を１７０
０-1〜１８００-1吸収ピークの解析により求めた。The total monomer ratio of maleic anhydride is as follows:
Dissolve 0.2 g of the extruded pellets in 10 ml of chloroform to form a cast film, and use an infrared spectrometer to
The presence of structural 170 - -CO 2 derived from maleic anhydride
It was determined by analyzing the absorption peaks from 0 -1 to 1800 -1 .

【００６７】実施例１ 固体搬送ゾーンは、スクリュエレメント（Ａ）をＬ／Ｄ
＝４．５（ＳＣ１×３）とスクリュエレメント（Ｂ）を
Ｌ／Ｄ＝１．５（２ＳＣ×１）で組み合わせ、第一混練
ゾーンのスクリュ構成はＲ６０，Ｒ４０，Ｒ２０，Ｒ２
０とした。Example 1 In the solid transfer zone, the screw element (A) was L / D
= 4.5 (SC1 × 3) and the screw element (B) are combined at L / D = 1.5 (2SC × 1), and the screw configuration of the first kneading zone is R60, R40, R20, R2.
0 was set.

【００６８】押出量は、８７ｋｇ／ｈであった。この押
出量で１時間運転したところ、ベントアップは無し、反
応率は５５％、残モノマーは７％であった。The extrusion rate was 87 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the conversion was 55%, and the residual monomer was 7%.

【００６９】比較例１ 実施例１と同じスクリュ構成でベントを大気解放とし
た。Comparative Example 1 The vent was open to the atmosphere with the same screw configuration as in Example 1.

【００７０】押出量は、８７ｋｇ／ｈであった。この押
出量で１時間運転したところ、ベントアップは無かった
が、反応率は４９％、残モノマーは３０％で、実施例１
に比して残モノマーが多くなった。The throughput was 87 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent up, but the conversion was 49% and the remaining monomer was 30%.
Residual monomer was increased as compared with.

【００７１】比較例２ 固体搬送ゾーンのＬ／Ｄとスクリュ構成は実施例１と同
じとし、第一混練ゾーンのスクリュ構成をＲ６０，Ｒ４
０，Ｒ２０とし、ベントを大気解放とした。Comparative Example 2 The L / D and screw configuration of the solid transport zone were the same as in Example 1, and the screw configuration of the first kneading zone was R60, R4.
0, R20, and the vent was open to the atmosphere.

【００７２】押出量は、８８ｋｇ／ｈであった。この押
出量で１時間運転したところ、ベントアップは無かった
が、反応率は２８％、残モノマーは４０％で、実施例１
に比して反応率が低く、残モノマーが多くなった。The extrusion rate was 88 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent up, but the reaction rate was 28% and the residual monomer was 40%.
The reaction rate was lower than that of, and the residual monomer increased.

【００７３】比較例３ 固体搬送ゾーンのＬ／Ｄとスクリュ構成は実施例１と同
じとし、第一混練ゾーンのスクリュ構成をＲ６０，Ｒ４
０，Ｒ２０，４０Ｎとした。Comparative Example 3 The L / D and screw configuration of the solid transport zone were the same as in Example 1, and the screw configuration of the first kneading zone was R60, R4.
0, R20, and 40N.

【００７４】押出量は６０ｋｇ／ｈで、実施例１に比し
て押出量がかなり低くなった。この押出量で１時間運転
したところ、ベントアップは無し、反応率は５１％、残
モノマーは６％であった。The extrusion rate was 60 kg / h, which was considerably lower than that of Example 1. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the conversion was 51%, and the residual monomer was 6%.

【００７５】比較例４ 固体搬送ゾーンのＬ／Ｄとスクリュ構成は実施例１と同
じとし、第一混練ゾーンのスクリュ構成をＲ６０，Ｒ４
０，Ｒ２０，２０Ｌとした。Comparative Example 4 The L / D and the screw configuration of the solid transport zone were the same as in Example 1, and the screw configuration of the first kneading zone was R60, R4.
0, R20, and 20L.

【００７６】押出量は３５ｋｇ／ｈで、実施例１に比し
て押出量がかなり低くなった。この押出量で１時間運転
したところ、ベントアップは無し、反応率は５７％、残
モノマーは５％であった。The extrusion rate was 35 kg / h, which was considerably lower than that of Example 1. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the conversion was 57%, and the residual monomer was 5%.

【００７７】比較例５ 固体搬送ゾーンのＬ／Ｄとスクリュ構成、及び第一混練
ゾーンのスクリュ構成を実施例１と同じとし、ベントを
閉めた。Comparative Example 5 The L / D and the screw configuration of the solid transport zone and the screw configuration of the first kneading zone were the same as in Example 1, and the vent was closed.

【００７８】押出量は３０ｋｇ／ｈで、実施例１に比し
て押出量がかなり低くなった。この押出量で１時間運転
したところ、ベントアップは無し、反応率は５７％、残
モノマーは８％であった。The extrusion rate was 30 kg / h, which was considerably lower than that of Example 1. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the conversion was 57%, and the residual monomer was 8%.

【００７９】比較例６ 固体搬送ゾーンのＬ／Ｄは実施例１と同じとし、スクリ
ュエレメント（Ｂ）をＬ／Ｄ＝１．５（２ＳＣ×４）、
第一混練ゾーンのスクリュ構成は実施例１と同じとし
た。Comparative Example 6 The L / D of the solid transport zone was the same as in Example 1, and the screw element (B) was L / D = 1.5 (2 SC × 4).
The screw configuration of the first kneading zone was the same as in Example 1.

【００８０】押出量は６８ｋｇ／ｈで、実施例１に比し
て押出量がかなり低くなった。この押出量で１時間運転
したところ、ベントアップは無し、反応率は５３％、残
モノマーは７％であった。The extrusion rate was 68 kg / h, which was considerably lower than that of Example 1. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the conversion was 53%, and the residual monomer was 7%.

【００８１】比較例７ 固体搬送ゾーンは、スクリュエレメント（Ａ）をＬ／Ｄ
＝３．０（ＳＣ１×２）とスクリュエレメント（Ｂ）を
Ｌ／Ｄ＝１．５（２ＳＣ×１）とで組み合わせ、第一混
練ゾーンのスクリュ構成はＲ６０，Ｒ４０，Ｒ２０，Ｒ
２０とした。COMPARATIVE EXAMPLE 7 The solid transport zone was prepared by changing the screw element (A) to L / D
= 3.0 (SC1 × 2) and screw element (B) with L / D = 1.5 (2SC × 1), and the screw configuration of the first kneading zone is R60, R40, R20, R
20.

【００８２】押出量は、６０ｋｇ／ｈで、実施例１より
押出量がかなり低くなった。この押出量で１時間運転し
たところ、ベントアップは無し、反応率は５１％、残モ
ノマーは７％であった。The throughput was 60 kg / h, which was considerably lower than that of Example 1. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the conversion was 51%, and the residual monomer was 7%.

【００８３】実施例２ 固体搬送ゾーンは、スクリュエレメント（Ａ）をＬ／Ｄ
＝７．５（ＳＣ１×５）とスクリュエレメント（Ｂ）を
Ｌ／Ｄ＝１．５（２ＳＣ×１）とで組み合わせ、第一混
練ゾーンのスクリュ構成はＲ６０，Ｒ４０，Ｒ２０，Ｒ
２０とした。Example 2 In the solid transport zone, the screw element (A) was L / D
= 7.5 (SC1 × 5) and screw element (B) with L / D = 1.5 (2SC × 1), and the screw configuration of the first kneading zone is R60, R40, R20, R
20.

【００８４】押出量は８９ｋｇ／ｈであった。この押出
量で１時間運転したところ、ベントアップは無し、反応
率は５２％、残モノマーは７％で、実施例１と同等の押
出量、反応率、残モノマーとなった。The extrusion rate was 89 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no venting, the reaction rate was 52%, and the residual monomer was 7%. The same extrusion rate, reaction rate and residual monomer as in Example 1 were obtained.

【００８５】実施例３ 固体搬送ゾーンは、スクリュエレメント（Ａ）をＬ／Ｄ
＝７．５（ＳＣ１×５）とスクリュエレメント（Ｂ）を
Ｌ／Ｄ＝４．５（２ＳＣ×３）とで組み合わせ、第一混
練ゾーンのスクリュ構成は、Ｒ６０，Ｒ４０，Ｒ２０，
Ｒ２０とした。Example 3 In the solid transport zone, the screw element (A) was L / D
= 7.5 (SC1 × 5) and the screw element (B) with L / D = 4.5 (2SC × 3), and the screw configuration of the first kneading zone is R60, R40, R20,
R20.

【００８６】押出量は８９ｋｇ／ｈであった。この押出
量で１時間運転したところ、ベントアップは無し、反応
率は５３％、残モノマーは７％で、実施例１と同等の押
出量、反応率、残モノマーとなった。The extrusion rate was 89 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no venting, the reaction rate was 53%, and the residual monomer was 7%. The same extrusion rate, reaction rate and residual monomer as in Example 1 were obtained.

【００８７】実施例４ 固体搬送ゾーンは、スクリュエレメント（Ａ）をＬ／Ｄ
＝１０．５（ＳＣ１×７）とスクリュエレメント（Ｂ）
をＬ／Ｄ＝４．５（２ＳＣ×３）とで組み合わせ、第一
混練ゾーンのスクリュ構成は、Ｒ６０，Ｒ４０，Ｒ２
０，Ｒ２０とした。Example 4 In the solid transport zone, the screw element (A) was L / D
= 10.5 (SC1 × 7) and screw element (B)
Are combined with L / D = 4.5 (2 SC × 3), and the screw configuration of the first kneading zone is R60, R40, R2
0 and R20.

【００８８】押出量は８８ｋｇ／ｈであった。この押出
量で１時間運転したところ、ベントアップは無し、反応
率は５５％、残モノマーは８％で、実施例１と同等の押
出量、反応率、残モノマーとなった。The throughput was 88 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the reaction rate was 55%, and the residual monomer was 8%, and the same extrusion rate, reaction rate and residual monomer as in Example 1 were obtained.

【００８９】実施例５ 固体搬送ゾーンは、スクリュエレメント（Ａ）をＬ／Ｄ
＝４．５（ＳＣ１×３）とスクリュエレメント（Ｂ）を
Ｌ／Ｄ＝１０．５（２ＳＣ×７）とで組み合わせ、第一
混練ゾーンのスクリュ構成は、Ｒ６０，Ｒ４０，Ｒ２
０，Ｒ２０とした。Example 5 In the solid transport zone, the screw element (A) was L / D
= 4.5 (SC1 × 3) and the screw element (B) with L / D = 10.5 (2SC × 7), and the screw configuration of the first kneading zone is R60, R40, R2
0 and R20.

【００９０】押出量は８７ｋｇ／ｈであった。この押出
量で１時間運転したところ、ベントアップは無し、反応
率は５５％、残モノマーは５％で、実施例１と同等の押
出量、反応率、残モノマーとなった。The extrusion rate was 87 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the reaction rate was 55%, and the residual monomer was 5%. The same extrusion rate, reaction rate and residual monomer as in Example 1 were obtained.

【００９１】実施例６ 固体搬送ゾーンは、スクリュエレメント（Ａ）をＬ／Ｄ
＝１０．５（ＳＣ１×７）とスクリュエレメント（Ｂ）
をＬ／Ｄ＝６．０（２ＳＣ×４）とで組み合わせ、第一
混練ゾーンのスクリュ構成は、Ｒ６０，Ｒ４０，Ｒ２
０，Ｒ２０とした。Example 6 In the solid transport zone, the screw element (A) was L / D
= 10.5 (SC1 × 7) and screw element (B)
Is combined with L / D = 6.0 (2 SC × 4), and the screw configuration of the first kneading zone is R60, R40, R2
0 and R20.

【００９２】押出量は９０ｋｇ／ｈであった。この押出
量で１時間運転したところ、ベントアップは無し、反応
率は５７％、残モノマーは６％で、押出量が実施例１よ
りやや多くなった。The extrusion rate was 90 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent up, the reaction rate was 57%, the residual monomer was 6%, and the extrusion rate was slightly larger than that in Example 1.

【００９３】実施例７ 固体搬送ゾーンのＬ／Ｄ、スクリュ構成、及び第一混練
ゾーンのスクリュ構成は実施例６と同じとし、押出機ス
クリュ回転数を２５０ｒｐｍとした。Example 7 The L / D of the solid transport zone, the screw configuration, and the screw configuration of the first kneading zone were the same as those in Example 6, and the screw speed of the extruder was 250 rpm.

【００９４】押出量は８０ｋｇ／ｈであった。この押出
量で１時間運転したところ、ベントアップは無し、反応
率は５３％、残モノマーは５％で、実施例１と比して押
出量がやや低くなった。The extrusion rate was 80 kg / h. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the reaction rate was 53%, and the residual monomer was 5%. The extrusion rate was slightly lower than that in Example 1.

【００９５】比較例８ 固体搬送ゾーンのＬ／Ｄ、スクリュ構成、及び第一混練
ゾーンのスクリュ構成、実施例７と同じとし、押出機バ
レル（２），（３），（４）の温度を２００℃とした。Comparative Example 8 The L / D of the solid transport zone, the screw configuration, and the screw configuration of the first kneading zone were the same as those in Example 7, and the temperatures of the extruder barrels (2), (3), and (4) were changed. The temperature was set to 200 ° C.

【００９６】押出量は３０ｋｇ／ｈで、実施例１より押
出量がかなり低くなった。この押出量で１時間運転した
ところ、ベントアップは無し、反応率は５５％、残モノ
マーは５％であった。The throughput was 30 kg / h, which was considerably lower than that of Example 1. When operated at this extrusion rate for 1 hour, there was no vent-up, the conversion was 55%, and the residual monomer was 5%.

【００９７】[0097]

【表２】 [Table 2]

【００９８】[0098]

【発明の効果】本発明は、以上説明した通りのものであ
り、粉体用押出処理について、反応効率を向上させ残モ
ノマーの除去等のトラブルを発生させることなく、押出
効率を向上させ、この押し出しを経て行われるペレット
状樹脂の生産性を向上させることができるものである。According to the present invention, as described above, the extruding process for powder can be improved without increasing the reaction efficiency and without causing troubles such as removal of residual monomers. This can improve the productivity of the pellet-shaped resin that is performed through the extrusion.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明に係る押出機の概略を示す説明図であ
る。FIG. 1 is an explanatory view schematically showing an extruder according to the present invention.

【図２】スクリュエレメント（Ａ）の説明図である。FIG. 2 is an explanatory view of a screw element (A).

【図３】スクリュエレメント（Ｂ）の説明図である。FIG. 3 is an explanatory view of a screw element (B).

【図４】ニィーディングディスク（Ｃ）及び（Ｄ）の説
明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram of the needing disks (C) and (D).

【図５】実施例及び比較例で用いた押出機の説明図であ
る。FIG. 5 is an explanatory view of an extruder used in Examples and Comparative Examples.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 押出機 ２ メインポッパー ３ 羽根 ４ ベント口 ５ 液添ノズル ６ サイドフィーダー ７ 液添用タンク ８ 液添用ポンプ ９，１０ フィーダー DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Extruder 2 Main popper 3 Blade 4 Vent port 5 Liquid addition nozzle 6 Side feeder 7 Liquid addition tank 8 Liquid addition pump 9,10 Feeder

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｋ 5/09 Ｃ０８Ｋ 5/09 5/14 5/14 Ｃ０８Ｌ 71/12 Ｃ０８Ｌ 71/12 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code FI C08K 5/09 C08K 5/09 5/14 5/14 C08L 71/12 C08L 71/12

Claims (8)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ２軸押出機であって、固体搬送ゾーンの
スクリュ構成が、全体長さＬ／Ｄが４．５〜２３の下記
スクリュエレメント（Ａ）と、全体長さＬ／Ｄが１．５
〜９の下記スクリュエレメント（Ｂ）との組み合わせで
構成されており、かつ（Ａ）と（Ｂ）の全組み合わせ長
さＬ／Ｄが６〜３２であり、かつ第１混練ゾーンのスク
リュ構成が、ニィーディングディスク長さＬ／Ｄが１以
上の下記ニィーディングディスク（Ｄ）を最下流に含む
下記ニィーディングディスク（Ｃ）と（Ｄ）の組み合わ
せで構成されており、かつ第一混練ゾーンの下流側に真
空ベント口が１つ以上設けられていることを特徴とする
高反応・高押出量押出機。 （Ａ）：スクリュフライト角度が１００〜１２０度で、
かつスクリュリード長さＬ／Ｄが０．９〜２．０のスク
リュエレメント。 （Ｂ）：スクリュフライト角度が１０〜２５度で、かつ
スクリュリード長さＬ／Ｄが０．９〜２．０のスクリュ
エレメント。 （Ｃ）：ねじれ角度が１５〜６５度で、１枚当たりの羽
根の幅Ｌａ／Ｄが０．０７〜０．５であり、かつニィー
ディングディスク長さＬ／Ｄが０．４〜２．０のニィー
ディングディスク。 （Ｄ）：（Ｃ）のニィーディングディスクの中で、１枚
当たりの羽根の幅Ｌａ／Ｄが０．０７〜０．１５のニィ
ーディングディスク。1. A twin-screw extruder, wherein a screw in a solid conveying zone has the following screw element (A) having an overall length L / D of 4.5 to 23, and an overall length L / D of 1 .5
9 and the following screw element (B), the total length L / D of (A) and (B) is 6 to 32, and the screw configuration of the first kneading zone is , A combination of the following feeding disks (C) and (D) including the following feeding disk (D) having the length L / D of 1 or more at the lowermost stream, and the first kneading zone: A high-reaction / high-extrusion-rate extruder, wherein one or more vacuum vent ports are provided on the downstream side. (A): Screw flight angle is 100 to 120 degrees,
A screw element having a screw lead length L / D of 0.9 to 2.0. (B): A screw element having a screw flight angle of 10 to 25 degrees and a screw lead length L / D of 0.9 to 2.0. (C): The twist angle is 15 to 65 degrees, the blade width La / D per sheet is 0.07 to 0.5, and the needing disk length L / D is 0.4 to 2. A zeroing disc. (D): Among the dinging disks of (C), winging width La / D of one blade is 0.07 to 0.15. 【請求項２】 第一混練ゾーンのニィーディングディス
ク全体長さＬ／Ｄが２．５〜８であることを特徴とする
請求項１の高反応・高押出量押出機。2. The high-reaction / high-output-rate extruder according to claim 1, wherein the overall length L / D of the needing disk in the first kneading zone is 2.5 to 8. 【請求項３】 請求項１又は２に記載の高反応・高押出
量押出機のメインホッパーから、見掛け比重が０．２〜
０．８又は平均粒径が１〜５００μｍの粉体状樹脂と、
ビニルモノマー及び／又は過酸化物とを供給し、押出機
のバレル温度を粉体状樹脂のガラス転移点Ｔｇ＋５０℃
以上３５０℃以下に設定して混練・押し出すことを特徴
とする押出方法。3. An apparent specific gravity of the high-reaction / high-extrusion-rate extruder according to claim 1 or 2, which is 0.2 to less than 0.2.
0.8 or an average particle diameter of 1 to 500 μm powdery resin,
A vinyl monomer and / or a peroxide are supplied, and the barrel temperature of the extruder is raised to the glass transition point Tg of the powdery resin + 50 ° C.
An extrusion method characterized in that the temperature is set to at least 350 ° C. and kneaded and extruded. 【請求項４】 粉体状樹脂がポリフェニレンエーテル
で、この粉体状樹脂にビニルモノマー及び過酸化物を別
フィードすることを特徴とする請求項３の押出方法。4. The extrusion method according to claim 3, wherein the powdery resin is polyphenylene ether, and a vinyl monomer and a peroxide are separately fed to the powdery resin. 【請求項５】 粉体状樹脂がポリフェニレンエーテル
で、この粉体状樹脂にビニルモノマー及び過酸化物をブ
レンドして一括フィードすることを特徴とする請求項３
の押出方法。5. The powdery resin is polyphenylene ether, and a vinyl monomer and a peroxide are blended with the powdery resin and fed in a batch.
Extrusion method. 【請求項６】 過酸化物が溶媒又はシリカに含浸されて
いることを特徴とする請求項３〜５いずれかの押出方法6. The extrusion method according to claim 3, wherein the peroxide is impregnated with a solvent or silica. 【請求項７】 押出機出口のダイ圧力を１０〜１５０ｋ
ｇ／ｃｍ2 とすることを特徴とする請求項３〜６いずれ
かの押出方法7. The die pressure at the extruder outlet is 10 to 150 k.
g / cm 2. The extrusion method according to claim 3, wherein 【請求項８】 固体搬送ゾーンがキガ状態であることを
特徴とする請求項３〜７いずれかの押出方法。8. The extrusion method according to claim 3, wherein the solid conveying zone is in a squeezed state.
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1832407A1 (en) * 2006-03-10 2007-09-12 The Japan Steel Works, Ltd. Kneading extruder
JP2012192677A (en) * 2011-03-17 2012-10-11 Sumitomo Chemical Co Ltd Method for manufacturing polysulfone pellet
JP2014121837A (en) * 2012-12-21 2014-07-03 Mitsubishi Engineering Plastics Corp Method for extrusion-molding an engineering plastic
WO2017010511A1 (en) * 2015-07-16 2017-01-19 住友化学株式会社 Method for producing resin composition
JP2017149002A (en) * 2016-02-23 2017-08-31 日本碍子株式会社 Twin screw extruder

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1832407A1 (en) * 2006-03-10 2007-09-12 The Japan Steel Works, Ltd. Kneading extruder
US8042987B2 (en) 2006-03-10 2011-10-25 The Japan Steel Works, Ltd. Kneading extruder
JP2012192677A (en) * 2011-03-17 2012-10-11 Sumitomo Chemical Co Ltd Method for manufacturing polysulfone pellet
JP2014121837A (en) * 2012-12-21 2014-07-03 Mitsubishi Engineering Plastics Corp Method for extrusion-molding an engineering plastic
WO2017010511A1 (en) * 2015-07-16 2017-01-19 住友化学株式会社 Method for producing resin composition
JPWO2017010511A1 (en) * 2015-07-16 2018-03-15 住友化学株式会社 Method for producing resin composition
CN107835732A (en) * 2015-07-16 2018-03-23 住友化学株式会社 The manufacture method of resin combination
CN107835732B (en) * 2015-07-16 2019-10-18 住化颜料株式会社 The manufacturing method of resin combination
US10676603B2 (en) 2015-07-16 2020-06-09 The Japan Steel Works, Ltd. Method for producing resin composition
JP2017149002A (en) * 2016-02-23 2017-08-31 日本碍子株式会社 Twin screw extruder

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