JPH10186227A - 望遠レンズ - Google Patents

望遠レンズ

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JPH10186227A
JPH10186227A JP23133697A JP23133697A JPH10186227A JP H10186227 A JPH10186227 A JP H10186227A JP 23133697 A JP23133697 A JP 23133697A JP 23133697 A JP23133697 A JP 23133697A JP H10186227 A JPH10186227 A JP H10186227A
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JP
Japan
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lens
positive
telephoto
diffractive
negative
Prior art date
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Application number
JP23133697A
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English (en)
Inventor
Koichi Maruyama
晃一 丸山
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Pentax Corp
Original Assignee
Asahi Kogaku Kogyo Co Ltd
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 ３５ｍｍカメラやビデオカメラ等に好適な、
レンズ構成枚数が少なく安価で非常に色収差の小さな望
遠レンズを提供すること。 【構成】 望遠レンズを、正の第１レンズと負の第２レ
ンズからなる正の前群と、正レンズと負レンズからなる
負の後群の４枚で構成し、前記前群中にブレーズ化され
た正の回折レンズ作用を持つ輪帯状構造と非球面形状を
持たせる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、３５ｍｍカメラやビデ
オカメラ等に好適な良好に色収差が補正された望遠レン
ズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】望遠レンズでは、レンズの性能はおもに
色収差によって制限され、レンズ製造に用いることので
きる素材の特性から、可視域全域にわたる補正のために
は異常分散性を持つ高価な硝材を用いる必要があった。
その場合にも十分に色収差補正を行う場合には負レンズ
にアッベ数の小さい硝材を選択することができないた
め、正負のレンズそれぞれに強いパワーを持たせ色収差
を打ち消し合わせざるをえず、２次スペクトルの補正度
合いはレンズの重さとのバランスで決定されるものであ
った。
【０００３】
【発明の目的】本発明は、回折レンズの色収差補正効果
を利用して、高価な異常分散性硝材を用いることなく、
少ないレンズ枚数で良好に色収差補正をされた小型、軽
量な望遠レンズを作ることを目的としている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明にかかる望遠レン
ズは、物体側から順に、正の第１レンズと負の第２レン
ズからなる前群と、正レンズと負レンズの２枚のレンズ
からなる後群で構成し、前記前群中にブレーズ化された
正の回折レンズ作用を持つ輪帯状構造を有する回折屈折
ハイブリッド面を配置し、さらに、前記第１レンズのア
ッベ数νd をν1 、部分分散比θgFをθ1 、前記第２レ
ンズのアッベ数νd をν2 、部分分散比θgFをθ2 とし
たとき ν2 ／ν1 ＜ 0.55 (1) 0.040 ＜ θ2 −θ1 (2) なる条件を満足する。『ブレーズ化』とは、回折レンズ
（回折格子）の回折効率を上げるために回折面形状を最
適化することを意味し、『回折屈折ハイブリッド面』と
は、回折作用と屈折作用を合わせ持つ面をいう。
【０００５】さらに好ましくは、前記第１レンズの屈折
率ｎd をｎ1 、前記第２レンズの屈折率ｎd をｎ2 、前
記前群中の回折レンズ成分のｄ線における焦点距離をｆ
D 、全系の焦点距離をｆとして 0.180 ＜ ｎ2 −ｎ1 (3) 0.018 ＜ ｆ／ｆD ＜ 0.040 (4) を満足するものである。
【０００６】さらに、明るいレンズとするためには、前
記前群中に少なくとも光軸近傍では周辺部に向かって正
のパワーが弱くなる非球面を持つことが好ましく、安価
に作製するためには、前記正の第１レンズが、前記前群
中の非球面と回折屈折ハイブリッド面の両者を持つこと
が好ましい。
【０００７】前記後群は、前側から順に前群側に強い凹
面を有する負の第３レンズと正の第４レンズで構成さ
れ、第３レンズのシェーピングファクターＳＦ３を、第
３レンズの前側面の曲率半径をｒ5 、後側面の曲率半径
をｒ6 としてＳＦ３＝（ｒ5 ＋ｒ6 ）／（ｒ6 −ｒ5 ）
とするとき 0.70 ＜ ＳＦ３ (5) なる条件を満足することが好ましい。また、前群中の第
２レンズの形状として好ましい形態の一つが、前記第２
レンズが第１レンズ側に凸のメニスカスレンズであり、
第２レンズのシェーピングファクターＳＦ２を、第２レ
ンズの前側面の曲率半径をｒ3 、後側面の曲率半径をｒ
4 とするとき、ＳＦ２＝（ｒ4 ＋ｒ3 ）／（ｒ4 −ｒ3
） として ＳＦ２＜ −3.4 (6) なる条件を満足するものである。
【０００８】
【作用】望遠レンズの軸上色収差はマージナル光線の入
射高さの２乗で寄与するため、前群中で十分な色収差補
正を行う必要がある。そのために、本発明にかかる望遠
レンズは、前群中の面に回折レンズ作用を持たせ２次ス
ペクトルの補正をおこなっている。ここで、前群を正レ
ンズと負レンズと回折レンズの３レンズの３レンズであ
ると考え、簡単化のためにレンズがそれぞれ薄肉レンズ
であり密着しているとすると、従来より、いわゆる３色
色補正のための条件として、薄肉の３レンズが密着して
配置する場合、３つのレンズのパワーをφ1 、φ2 、φ
3 、アッベ数をν1、ν2 、ν3 、部分分散比をθ1 、
θ2 、θ3 とするとき φ1 ／ν1 ＋φ2 ／ν2 ＋φ3 ／ν3 ＝０ (7) φ1 θ1 ／ν1 ＋φ2 θ2 ／ν2 ＋φ3 θ3 ／ν3 ＝０ (8) の２式が同時に満足されればよいことが知られている。
この(7)(8)の式から、 ( θ2 −θ1)φ2 ／ν2 ＝−( θ3 −θ1)φ3 ／ν3 (9) なる関係が導かれる。
【０００９】薄肉レンズが密着している場合、色収差補
正についてレンズの並び順は影響を与えないので、ここ
では第１番めのレンズを正レンズ、第２番めのレンズを
負レンズ、第３番目のレンズを回折レンズであるとして
考えると、(9) 式より第１レンズで発生する色収差( φ
1 ／ν1)を負レンズと回折レンズで補正するとき、その
補正の割合を、部分分散比の差とするときに３色色補正
が達成される事がわかる。
【００１０】一方、３レンズの合成パワーφは単に φ1 ＋φ2 ＋φ3 ＝φ の関係であり、負レンズのパワーφ2 が負の大きな値に
なると正レンズのパワーの増加が必要となる。それぞれ
のパワーを小さくしてトータルのパワーを確保すること
が、収差の発生の減少と、レンズの質量の減少のために
好ましい。正レンズのパワーφ1 に対する負レンズのパ
ワーφ2 の比を小さくしてレンズ全体の軽量、小型化、
および収差発生を少なくするための条件が以下の(1)(2)
式である。 ν2 ／ν1 ＜ 0.55 (1) 0.040 ＜ θ2 −θ1 (2) 各レンズが、同じ部分分散比であったとすれば、負レン
ズと正レンズのパワーの比はアッベ数の比になるため条
件式(1) が定まる。
【００１１】(9) 式より( θ3 −θ1)／( θ2 −θ1)を
小さくすると負レンズのパワーφ2を小さくすることが
できる。回折レンズの場合屈折力は波長に比例するた
め、θ3 は0.2956で一定である。屈折レンズでは光学ガ
ラスの部分分散比θgFは0.530から0.631 の間に分布し
ており、一般に低分散硝材の方が高分散硝材よりθgFが
小さい。条件式(2) を満足するように、負レンズに部分
分散θ2 が大きい材料を用い、正レンズにθ1 の小さい
ものを用い、色収差補正の回折レンズ寄与分を大きく、
負レンズの寄与分を小さくする。
【００１２】望遠レンズの望遠比を小さくした場合に像
面湾曲がオーバーにならないための条件が以下の(3) 式
である。 0.180 ＜ ｎ2 −ｎ1 (3) 本発明にかかる望遠レンズは、前述のように各レンズの
パワーを弱くしていることと、レンズ枚数が少ないこと
のため全長を短くしても像面湾曲がオーバーになりにく
いが、(3) 式を満足することでさらにレンズ全長の短縮
化を行っても像面湾曲が発生しにくい。
【００１３】回折レンズの実際の形状には、透過、不透
過による振幅型、位相値として２値を取るバイナリー型
等もあるが写真など画像を利用する用途の場合像のコン
トラストが重要であり、また使用光源の波長幅が広いた
め、フレネルレンズ状にブレーズ化された輪帯状構造の
ものでなければならない。条件式(4) は回折レンズのパ
ワーを規定する式である。 0.018 ＜ｆ／ｆD ＜ 0.040 (4) 前述の(7)(8)式は、ｃｇＦのスペクトルで完全に３色の
色補正をする条件であるが、実際のレンズ設計では補正
後に残る他の波長の色収差や球面収差の色収差変化のバ
ランスで回折レンズのパワーは決定される。下限より回
折レンズのパワーが弱い場合は短波長側の軸上色収差が
オーバーに残ってしまい、上限を超えて回折レンズのパ
ワーが強い場合は長波長側で軸上色収差がアンダーにな
り、どちらも残留色収差が目立ってしまうため条件式
(4) を満足することが好ましい。
【００１４】前述のように、負レンズのパワーを弱くす
るための硝材選択を行うと、第２レンズが球面収差を補
正する能力が低下してしまうデメリットがある。とくに
本発明にかかるレンズタイプでは前群中の正レンズが１
枚であるため正レンズで発生する球面収差が大きく、球
面のみの設計では球面収差による性能の低下のためレン
ズの明るさはＦ値が５程度までが限界である。このため
前群中に少なくとも光軸近傍では周辺部に向かって正の
パワーが弱くなる非球面を持たせ、球面収差を補正する
ことが好ましい。非球面を１面持つことでＦ値が４より
明るいレンズとすることができる。
【００１５】回折レンズはガラスモールドや貼り合わせ
型非球面のようにガラスレンズに樹脂の薄膜を設けるこ
とで作ることも可能であるが、本発明の目的とする安価
なレンズとするためには、材料費が安価であるととも
に、成形性が良く、成形型のコストも安くなる樹脂モー
ルドとすることが好ましい。さらに、樹脂モールドレン
ズは重量が軽くなると言うメリットも併せ持っている。
このときに、レンズの製造上は非球面と回折屈折ハイブ
リッド面を一つのレンズ上に設け、モールド等の手法で
１工程で製造できるようにすることが好ましい。特に低
分散低屈折率の樹脂レンズで正の第１レンズを作りその
表面に非球面、回折屈折ハイブリッド面を設けること
が、効果的である。
【００１６】前記後群は、前側から順に前群側に強い凹
面を有する負の第３レンズと正の第４レンズで構成し、
第３レンズのシェーピングファクターＳＦ３を、第３レ
ンズの前側面の曲率半径をｒ5 、後側面の曲率半径をｒ
6 として、ＳＦ３＝（ｒ5 ＋ｒ6 ）／（ｒ6 −ｒ5 ）
とするとき、 0.70 ＜ ＳＦ３ (5) なる条件を満足することにより、パワー配置がアンバラ
ンスな望遠レンズでありながら正の歪曲収差を小さく抑
えることができる。
【００１７】前記第２レンズの形状には、前後面ともに
緩い面になる場合と、第１レンズ側に凸面を向けたメニ
スカスレンズ形状になる場合の２タイプが存在する。前
者の場合、第２レンズが高分散硝材であり入射側面で球
面収差補正効果があるので、球面収差の高次成分が波長
によって変化してしまい、軸上色収差の補正がなされた
ときに球面収差の形状をそろえることができない。それ
に対し、第２レンズのシェーピングファクターＳＦ２
を、第２レンズの前側面の曲率半径をｒ3 、後側面の曲
率半径をｒ4 とするとき、ＳＦ２＝（ｒ4 ＋ｒ3 ）／
（ｒ4 −ｒ3 ） として、 ＳＦ２＜ −3.4 (6) なる条件を満足するような後者のタイプの場合、第２レ
ンズの球面収差補正効果が非常に小さいため球面収差の
波長変化がほとんどない収差補正が可能になる。このレ
ンズタイプでは、球面のみでの構成では球面収差が補正
不足になるので、前群中の非球面は必須のものである。
【００１８】
【発明の実施例】以下に本発明の数値実施例を示す。以
下の実施例１ないし９はいずれも、物体側より順に、物
体側に凸の第１レンズ１１と、物体側に凸面を向けた負
メニスカスレンズの第２レンズ１２、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズの第３レンズ２１、及び両凸の
正の第４レンズ２２から構成されている。第１レンズ１
１と第２レンズ１２が前群１０、第３レンズ２１と第４
レンズ２２が後群２０を構成する。実施例９を除き、第
１レンズ１１の物体側面が回転対称非球面であり、実施
例５と６を除き、第１レンズ１１の像側面に回折レンズ
構造を持っている。実施例５と６は、第２レンズ１２の
物体側面に、回折レンズ構造を持っている。実施例の中
でｒは面の曲率半径、ｄは面間隔、ｎd はｄ線における
屈折率、νd はアッベ数、θgFは部分分散比を示す。ｆ
は焦点距離、FNO はＦナンバー、２ωは画角である。面
番号の後ろに * を付した面が回折屈折ハイブリッド面
である。非球面は、光軸に垂直な方向の高さをh 、高さ
h における光軸方向の変位量をΔＸ(h) 、光軸近傍の曲
率半径をr 、円錐係数をK 、ｎ次の非球面係数をAnとし
て以下の数式で表される。 ΔＸ(h) ＝(h2/r)/(1+(1-(1+K)h2/r2)1/2)+A2h2 +A4h4
+ ・・・ また、回折レンズは回折レンズが持つべき光路長の付加
量を光軸からの高さｈの関数( 光路差関数) ψ(h) とし
て表す。ｎ次の光路差関数係数をPn、波長をλとして光
路差関数は以下の数式で表される。 ψ(h) ＝（P2h2＋P4h4＋・・・）λ １次回折光の評価をする場合に波長λは任意の波長とす
ることができる。この表現形式ではｈ2 の項の係数が負
の時に近軸的に正のパワーを持ち、ｈ4の項の係数が正
の時に周辺に向かって負のパワーが増加する。なお表示
していない非球面係数、光路差関数の係数は０である。
【００１９】［実施例１］図１は本発明の第１実施例に
かかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表１は数値デ
ータである。
【表１】 ｆ＝300.00 ＦNo＝4.0 画角２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 58.835 15.000 1.51633 64.1 0.5352 2* 285.500 1.000 3 89.463 7.500 1.80518 25.4 0.6153 4 62.478 100.000 5 -46.123 3.000 1.53172 48.9 0.5595 6 -198.349 4.200 7 291.571 5.000 1.67270 32.1 0.5922 8 -184.267 114.248 非球面係数 1 面 K=-0.3349、 A4= 0.000×10-8 A6=-3.000×10-13、 A8=-4.000×10-16 光路差関数ψ(h) の係数 2 面 P2=-0.079741、 P4= 2.3541 ×10-6、 P6=-2.3476×10-10
【００２０】図２は実施例１の諸収差図である。球面収
差図において、ＳＡは球面収差を示しＳＣは正弦条件を
示す。また実線、各点線はそれぞれのスペクトル線の波
長に対する球面収差の色収差を示す。倍率色収差図にお
いて各点線はｄ線に対するそれぞれのスペクトル線の波
長の倍率色収差を示す。非点収差図において、実線Ｓが
サジタル像、波線Ｍがメリディオナル像の像面を示して
いる。歪曲収差図は主波長の歪曲収差を示している。
【００２１】回折レンズのパワーφD は −２×Ｐ２×
λ で求められ、実施例１の場合、波長0.00058756mm
（ｄ線）では −２×−0.079741×0.00058756 ＝ 0.000093705／mm 焦点距離ｆD は1 ／φD より 10672. mmである。
【００２２】実施例のデータから実際のレンズの微視的
形状を決定するには光路差関数ψ(h) から、輪帯の境に
なる点の高さｈと、光路長の波長の整数倍の成分を消去
したフレネルレンズ状の光路差関数ψ’を求める。輪帯
の切り替え点の高さh は、位相差関数ψ(h) をλで割っ
たものの小数点以下部分が等しい値になる点、つまりＭ
ＯＤ（ψ(h),１）＝Ｃ となる点である。ただし、ＭＯ
Ｄ（Ｘ、Ｙ） はＸをＹで割った剰余を与える関数とす
る。定数項Ｃは輪帯の境界位置の位相を設定する定数で
あり、０から１の任意の値をとる。図３に、Ｃを0.5 と
した場合の回折レンズの微視的形状の模式図を示す。輪
帯の境では破線で示す巨視的形状に対し実線で示す微視
的形状は±0.5 λの位相差を持っている。定数項Ｃを持
つ場合、微視的形状用の光路差関数ψ’は以下に示す形
になり ψ'(h)＝（ＭＯＤ（ψ(h) −Ｃ, １）＋Ｃ）λ この光路長差を満足するよう巨視的形状と微細形状の光
軸方向の差Ｓを決定し、レンズ加工用データをつくるこ
とで回折屈折ハイブリッド面を製造することができる。
【００２３】［実施例２］図４は本発明の第２実施例に
かかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表２は数値デ
ータ、図５は諸収差図である。
【表２】 ｆ＝300.00 FNO ＝4.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 90.687 15.000 1.48749 70.2 0.5297 2* -577.131 7.000 3 -475.930 6.000 1.80518 25.4 0.6153 4 3686.742 146.100 5 -36.794 2.500 1.62041 60.3 0.5425 6 -88.395 4.200 7 -58.155 4.000 1.62004 36.3 0.5829 8 -40.243 63.755 非球面係数 1 面 A4=-5.120×10-8、 A6=-5.500 ×10-11、 A8=-4.000×10-16 光路差関数ψ(h) の係数 2 面 P2=-0.072822、 P4= 5.4454 ×10-6、 P6=-8.3552×10-12
【００２４】［実施例３］図６は本発明の第３実施例に
かかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表３は数値デ
ータ、図７は諸収差図である。
【表３】 ｆ＝300.00 FNO ＝4.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 90.824 15.000 1.48749 70.2 0.5297 2* -518.334 7.000 3 -442.322 6.000 1.80518 25.4 0.2956 4 4941.808 146.100 5 -52.195 2.500 1.62041 60.3 0.5425 6 2438.317 4.200 7 149.035 4.000 1.62004 36.3 0.5829 8 -213.801 61.014 非球面係数 1 面 A4=-5.230×10-8、 A6=-5.500 ×10-12 光路差関数ψ(h) の係数 2 面 P2=-0.071685、 P4= 6.2333 ×10-6、 P6=-1.1876 ×10-11
【００２５】［実施例４］図８は本発明の第４実施例に
かかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表４は数値デ
ータ、図９は諸収差図である。
【表４】 ｆ＝300.00 FNO ＝4.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 84.943 15.000 1.49176 57.4 0.5607 2* -403.642 7.000 3 -372.072 6.000 1.80518 25.4 0.6153 4 767.168 144.700 5 -48.518 2.500 1.51633 64.1 0.5352 6 -119.326 3.300 7 65.005 4.000 1.67270 32.1 0.5922 8 93.730 75.918 非球面係数 1 面 A4=-5.110×10-8、 A6=-5.200 ×10-12、 A8=-9.500×10-16 光路差関数ψ(h) の係数 2 面 P2=-0.059066、 P4= 7.8094 ×10-6、 P6=-2.4609×10-11
【００２６】実施例４はアクリル系の樹脂を第１レンズ
に用いた例である。望遠レンズでは、前群の正レンズは
低分散、低屈折率の素材が好ましいため、ガラス材料を
用いた他の実施例と比較し収差補正上のデメリットはほ
とんど存在しない。樹脂レンズを第１レンズとして使う
場合、樹脂レンズ上の回折屈折ハイブリッド面には、ハ
ードコートを行うことが困難なためユーザーにより拭か
れる可能性のある第１面は通常の屈折面にしてハードコ
ートを行い、第２面側を回折屈折ハイブリッド面とする
事が望ましい。
【００２７】［実施例５］図１０は本発明の第５実施例
にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表５は数値
データ、図１１は諸収差図である。
【表５】 ｆ＝300.00 FNO ＝4.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 84.811 15.000 1.49176 57.4 0.5607 2 -413.169 7.000 3* -376.268 6.000 1.80518 25.4 0.6153 4 758.507 144.700 5 -48.518 2.500 1.51633 64.1 0.5352 6 -119.326 3.300 7 65.005 4.000 1.67270 32.1 0.5922 8 94.150 76.289 非球面係数 1 面 A4=-5.100×10-8、 A6=-5.200 ×10-12、 A8=-9.500×10-16 光路差関数ψ(h) の係数 3 面 P2=-0.065349、 P4= 9.2147×10-6、 P6=-3.3471 ×10-11
【００２８】実施例５は実施例４とほぼ同じ近軸配置で
回折屈折ハイブリッド面を第２レンズに設けた例であ
る。実施例４の収差図と比較してほとんど違いは存在し
ない。回折屈折ハイブリッド面は前群中のどの面に置い
てもほぼ同等な性能を得ることができるため、製造の容
易性で位置を決定することができる。
【００２９】［実施例６］図１２は本発明の第６実施例
にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表６は数値
データ、図１３は諸収差図である。
【表６】 ｆ＝300.00 FNO ＝4.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 91.457 15.000 1.51633 64.1 0.5352 2 -686.243 7.390 3* ∞ 6.000 1.84666 23.8 0.6211 4 396.069 145.350 5 -36.994 3.000 1.58313 59.4 0.5432 6 344.762 6.300 7 ∞ 5.000 1.54814 45.8 0.5654 8 -44.912 60.304 非球面係数 1 面 A4=-7.230 ×10-8、 A6=-7.300 ×10-12、 A8=-1.000×10-15 光路差関数ψ(h) の係数 3 面 P2=-0.084281、 P4= 2.8000×10-6
【００３０】［実施例７］図１４は本発明の第７実施例
にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表７は数値
データ、図１５は諸収差図である。
【表７】 ｆ＝300.13 FNO ＝4.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 48.650 20.000 1.49176 57.4 0.5607 2* 202.222 1.000 3 58.372 7.500 1.80518 25.4 0.6153 4 38.696 139.790 5 -59.565 3.000 1.62041 60.3 0.5425 6 -541.819 1.000 7 68.820 6.000 1.60342 38.0 0.5795 8 465.499 非球面係数 1 面 K=-0.3240 光路差関数ψ(h) の係数 2 面 P2=-0.0661453、 P4=-4.7911×10-6、 P6= 1.2202×10-9
【００３１】［実施例８］図１６は本発明の第８実施例
にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表８は数値
データ、図１７は諸収差図である。
【表８】 ｆ＝399.84 FNO ＝4.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 64.578 15.000 1.51633 64.1 0.5352 2* 238.447 1.000 3 81.231 7.500 1.78472 25.7 0.6128 4 57.433 90.000 5 385.709 6.000 1.59551 39.2 0.5771 6 -263.233 30.000 7 -81.964 4.000 1.51633 64.1 0.5352 8 -516.585 111.871 非球面係数 1 面 K=-0.3142 光路差関数ψ(h) の係数 2 面 P2=-0.0736243、 P4= 3.5745×10-6、 P6=-2.5354×10-10
【００３２】実施例８は、第３レンズを正レンズ、第４
レンズを負レンズとした例である。他の実施例と比較す
ると後群径が大きく、全長が長くなっているが、結像性
能は十分なレベルに達している。
【００３３】［実施例９］図１８は本発明の第９実施例
にかかる望遠レンズのレンズ構成を示す図、表９は数値
データ、図１９は諸収差図である。
【表９】 ｆ＝300.00 FNO ＝5.0 ２ω＝8.2 ° 面 ｒ ｄ ｎd νd θgF 1 73.925 11.000 1.51633 64.1 0.5352 2* -1229.234 8.000 3 -322.381 5.000 1.72825 28.5 0.6042 4 1015.211 100.000 5 -45.609 3.000 1.52630 51.1 0.5568 6 -147.421 7.000 7 -7412.876 5.000 1.71736 29.5 0.5975 8 -164.514 111.099 光路差関数ψ(h) の係数 2 面 P2=-0.093998 、 P4= 1.5980 ×10-5
【００３４】実施例９は前群中に非球面を用いない場合
の例である。球面収差の膨らみが大きくＦ5.0 としてい
る。
【００３５】表１０に各実施例の条件式に対応する値を
示す。 条件式 (1) ν2 ／ν1 ＜ 0.55 条件式 (2) 0.040 ＜ θ2 −θ1 条件式 (3) 0.180 ＜ ｎ2 −ｎ1 条件式 (4) 0.018 ＜ ｆ／ｆD ＜ 0.040 条件式 (5) 0.70 ＜ SF3 条件式 (6) SF2 ＜ −3.4
【表１０】
【００３６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、４
群４枚構成という少ない構成枚数であるにもかかわら
ず、軸上色収差、倍率色収差、球面収差、コマ収差、像
面湾曲、非点隔差、歪曲収差を十分に補正でき、安価な
望遠レンズを提供することが可能である。さらに、第１
レンズを樹脂製レンズとすれば、レンズの軽量化、生産
性の向上に効果が大きい。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の望遠レンズの実施例１のレンズ構成図
である。
【図２】実施例１の諸収差図である。
【図３】回折レンズの微細形状決定の説明図である。
【図４】本発明の望遠レンズの実施例２のレンズ構成図
である。
【図５】実施例２の諸収差図である。
【図６】本発明の望遠レンズの実施例３のレンズ構成図
である。
【図７】実施例３の諸収差図である。
【図８】本発明の望遠レンズの実施例４のレンズ構成図
である。
【図９】実施例４の諸収差図である。
【図１０】本発明の望遠レンズの実施例５のレンズ構成
図である。
【図１１】実施例５の諸収差図である。
【図１２】本発明の望遠レンズの実施例６のレンズ構成
図である。
【図１３】実施例６の諸収差図である。
【図１４】本発明の望遠レンズの実施例７のレンズ構成
図である。
【図１５】実施例７の諸収差図である。
【図１６】本発明の望遠レンズの実施例８のレンズ構成
図である。
【図１７】実施例８の諸収差図である。
【図１８】本発明の望遠レンズの実施例９のレンズ構成
図である。
【図１９】実施例９の諸収差図である。

Claims (6)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 物体側から順に、正の第１レンズと負の
    第２レンズからなる前群と、正レンズと負レンズの２枚
    のレンズからなる後群とからなり、 前記前群中にブレーズ化された正の回折レンズ作用を持
    つ輪帯状構造を有する回折屈折ハイブリッド面を持ち、 さらに、前記第１レンズのアッベ数νd をν1 、部分分
    散比θgFをθ1 、前記第２レンズのアッベ数νd をν2
    、部分分散比θgFをθ2 としたとき ν2 ／ν1 ＜ 0.55 0.040 ＜ θ2 −θ1 なる条件を満足することを特徴とする望遠レンズ。
  2. 【請求項２】 前記第１レンズの屈折率ｎd をｎ1 、前
    記第２レンズの屈折率ｎd をｎ2 、前記前群中の回折レ
    ンズ成分のｄ線における焦点距離をｆD 、全系の焦点距
    離をｆとするとき 0.180 ＜ ｎ2 −ｎ1 0.018 ＜ ｆ／ｆD ＜ 0.040 なる条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の
    望遠レンズ。
  3. 【請求項３】 前記前群中に少なくとも光軸近傍では周
    辺部に向かって正のパワーが弱くなる非球面を持つこと
    を特徴とする請求項１、または２に記載の望遠レンズ。
  4. 【請求項４】 前記正の第１レンズが、前記前群中の非
    球面と回折屈折ハイブリッド面の両者を持つことを特徴
    とする請求項１、２または３に記載の望遠レンズ。
  5. 【請求項５】 前記後群が、物体側から順に、前群側に
    強い凹面を有する負の第３レンズと、正の第４レンズで
    構成され、第３レンズのシェーピングファクターＳＦ３
    を第３レンズの前側面の曲率半径をｒ5 、後側面の曲率
    半径をｒ6 として、 ＳＦ３＝（ｒ5 ＋ｒ6 ）／（ｒ6 −ｒ5 ）とするとき 0.70 ＜ＳＦ３ なる条件を満足することを特徴とする請求項１、２、３
    または４に記載の望遠レンズ。
  6. 【請求項６】 前記第２レンズが、第１レンズ側に凸の
    メニスカスレンズであり、該第２レンズのシェーピング
    ファクターＳＦ２を、第２レンズの前側面の曲率半径を
    ｒ3 、後側面の曲率半径をｒ4 として、ＳＦ２＝（ｒ4
    ＋ｒ3 ）／（ｒ4 −ｒ3 ） とするとき、 ＳＦ２＜ −3.4 なる条件を満足することを特徴とする請求項３、４また
    は５に記載の望遠レンズ。
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