JPH10158780A - プラズマ浸炭用冷間工具鋼 - Google Patents
プラズマ浸炭用冷間工具鋼Info
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- JPH10158780A JPH10158780A JP31829096A JP31829096A JPH10158780A JP H10158780 A JPH10158780 A JP H10158780A JP 31829096 A JP31829096 A JP 31829096A JP 31829096 A JP31829096 A JP 31829096A JP H10158780 A JPH10158780 A JP H10158780A
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- plasma
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- steel
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 冷間加工工具であって基地硬さでＨＲＣ５０
以上の硬いものにおいて、耐摩耗性と靱性とを兼ねそな
えたもの、とくに硬化層ワレ発生感受性の低いものを提
供する。 【解決手段】 Ｃ：０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：０．
０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％および
Ｖ：１．８〜６．０％を含有し、さらにＮｉ：０．１０
〜２．５０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％およびＭｏ：
３．０％以下の１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避不純物の鋼をプラズマ浸炭して用いる。
この合金は、さらに、Ｎｂ：３．０％以下およびＴ
ａ：３．０％以下の１種または２種（２種の場合は合計
量で３．０％以下）と、Ｎ：０．０２〜０．１５％の一
方または両方を含有してもよい。
以上の硬いものにおいて、耐摩耗性と靱性とを兼ねそな
えたもの、とくに硬化層ワレ発生感受性の低いものを提
供する。 【解決手段】 Ｃ：０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：０．
０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％および
Ｖ：１．８〜６．０％を含有し、さらにＮｉ：０．１０
〜２．５０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％およびＭｏ：
３．０％以下の１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避不純物の鋼をプラズマ浸炭して用いる。
この合金は、さらに、Ｎｂ：３．０％以下およびＴ
ａ：３．０％以下の１種または２種（２種の場合は合計
量で３．０％以下）と、Ｎ：０．０２〜０．１５％の一
方または両方を含有してもよい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、プラズマ浸炭を施
して冷間加工用の工具を製造するための鋼と、その鋼か
ら製造した工具に関する。
して冷間加工用の工具を製造するための鋼と、その鋼か
ら製造した工具に関する。
【０００２】
【従来の技術】使用条件が苛酷であって高度の耐摩耗性
を要求される冷間加工用工具の材料としては、従来、一
次炭化物を付与した高硬度の冷間ダイス鋼や高速度工具
鋼が使用されて来た。 この種の材料の欠点は、耐摩耗
性が必要な表面だけでなく内部にも一次炭化物が存在す
るため、表面にワレが発生するとそれが内部まで容易に
進行してしまうことであり、これが工具寿命を短くする
原因となっていた。
を要求される冷間加工用工具の材料としては、従来、一
次炭化物を付与した高硬度の冷間ダイス鋼や高速度工具
鋼が使用されて来た。 この種の材料の欠点は、耐摩耗
性が必要な表面だけでなく内部にも一次炭化物が存在す
るため、表面にワレが発生するとそれが内部まで容易に
進行してしまうことであり、これが工具寿命を短くする
原因となっていた。
【０００３】こうした問題への対策として、硬度を低下
させた材料に表面処理を施して耐摩耗性を改善すること
が試みられているが、一般にこの手法をとると表面処理
層のワレ感受性が高まるため、耐摩耗性と高靱性とを兼
ねそなえた冷間工具を得るのは困難であった。
させた材料に表面処理を施して耐摩耗性を改善すること
が試みられているが、一般にこの手法をとると表面処理
層のワレ感受性が高まるため、耐摩耗性と高靱性とを兼
ねそなえた冷間工具を得るのは困難であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上述
の困難を克服して、すぐれた耐摩耗性と高い靱性とを兼
ねそなえた冷間工具を実現する鋼を提供すること、およ
びその鋼を使用しプラズマ浸炭により表面処理して冷間
加工用の工具を製造する方法を提供することにある。
の困難を克服して、すぐれた耐摩耗性と高い靱性とを兼
ねそなえた冷間工具を実現する鋼を提供すること、およ
びその鋼を使用しプラズマ浸炭により表面処理して冷間
加工用の工具を製造する方法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の冷間工具鋼は、
Ｃ：０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：０．０５〜１．５０
％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％およびＶ：１．８〜
６．０％を含有し、さらにＮｉ：０．１０〜２．５０
％、Ｃｒ：０．１〜２．０％およびＭｏ：３．０％以下
の１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可
避の不純物からなるプラズマ浸炭用冷間工具鋼である。
この冷間工具鋼は、上記の合金成分に加えてさらに、
Ｎｂ：３．０％以下およびＴａ：３．０％以下の１種ま
たは２種（２種の場合は合計量で３．０％以下）を含有
してもよく、それに代えて、またはそれとともに、Ｎ：
０．０２〜０．１５％を含有してもよい。
Ｃ：０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：０．０５〜１．５０
％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％およびＶ：１．８〜
６．０％を含有し、さらにＮｉ：０．１０〜２．５０
％、Ｃｒ：０．１〜２．０％およびＭｏ：３．０％以下
の１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可
避の不純物からなるプラズマ浸炭用冷間工具鋼である。
この冷間工具鋼は、上記の合金成分に加えてさらに、
Ｎｂ：３．０％以下およびＴａ：３．０％以下の１種ま
たは２種（２種の場合は合計量で３．０％以下）を含有
してもよく、それに代えて、またはそれとともに、Ｎ：
０．０２〜０．１５％を含有してもよい。
【０００６】これらの材料から冷間工具を製造する本発
明の方法は、上記した合金組成のいずれかを有するプラ
ズマ浸炭用冷間工具鋼をほぼ工具形状に成形してプラズ
マ浸炭を施してなり、浸炭層中のＶＣまたはＶ（ＣＮ）
が、面積率にして全炭化物または全炭窒化物の５０％を
占める冷間工具とすることからなる。
明の方法は、上記した合金組成のいずれかを有するプラ
ズマ浸炭用冷間工具鋼をほぼ工具形状に成形してプラズ
マ浸炭を施してなり、浸炭層中のＶＣまたはＶ（ＣＮ）
が、面積率にして全炭化物または全炭窒化物の５０％を
占める冷間工具とすることからなる。
【０００７】
【作用】発明者らは、前記した困難の克服を企て、その
手段として、靱性の高い基地に耐摩耗性にすぐれた表面
硬化層を付与する途をえらんだ。 しかし、主たる用途
である冷間金型や冷間圧延ロールは、負荷応力の観点か
らＨＲＣ５０以上の基地硬さが必要と考えられ、このよ
うな硬さの鋼にあって、靱性を支配するものはワレの発
生であって、表面硬化部からワレが発生する金型では、
基地の靱性を高めてみても、表面硬化部のワレ発生感受
性が高いため、前述のようにワレが進行してしまい、そ
のことが型やロールを短寿命にする。
手段として、靱性の高い基地に耐摩耗性にすぐれた表面
硬化層を付与する途をえらんだ。 しかし、主たる用途
である冷間金型や冷間圧延ロールは、負荷応力の観点か
らＨＲＣ５０以上の基地硬さが必要と考えられ、このよ
うな硬さの鋼にあって、靱性を支配するものはワレの発
生であって、表面硬化部からワレが発生する金型では、
基地の靱性を高めてみても、表面硬化部のワレ発生感受
性が高いため、前述のようにワレが進行してしまい、そ
のことが型やロールを短寿命にする。
【０００８】したがって、表面硬化層としてワレ発生感
受性の低いものを形成すべきであり、その方策として本
発明ではプラズマ浸炭を選んだ。 プラズマ浸炭層に形
成させる炭化物としては、ＶＣが最適であることがわか
った。 浸炭層に形成されたＶＣは硬質であって、少量
の炭化物で耐摩耗性が改善されることに加えて、ＶＣは
個々の粒子が他の炭化物にくらべて微細なため、浸炭層
のワレ発生感受性を低くする。
受性の低いものを形成すべきであり、その方策として本
発明ではプラズマ浸炭を選んだ。 プラズマ浸炭層に形
成させる炭化物としては、ＶＣが最適であることがわか
った。 浸炭層に形成されたＶＣは硬質であって、少量
の炭化物で耐摩耗性が改善されることに加えて、ＶＣは
個々の粒子が他の炭化物にくらべて微細なため、浸炭層
のワレ発生感受性を低くする。
【０００９】プラズマ浸炭法の特徴として、浸炭後に焼
入れ焼戻しを同一炉内で連続的に実施できることが挙げ
られる。 この特徴を生かし、熱処理による歪みを抑え
て浸炭−熱処理後の加工を最少限にし、または省略可能
にするためには、大型の製品であっても基地の強度が確
保できるほど高い焼入れ性が要求される。 この要求を
みたすために、焼入れ性向上元素としてＮｉ，Ｃｒおよ
びＭｏの少なくとも１種を添加するとともに、それによ
って不可避的に形成される一次炭化物の形態を制御する
ため、ＮｂおよびＴａの１種または２種を添加する。
入れ焼戻しを同一炉内で連続的に実施できることが挙げ
られる。 この特徴を生かし、熱処理による歪みを抑え
て浸炭−熱処理後の加工を最少限にし、または省略可能
にするためには、大型の製品であっても基地の強度が確
保できるほど高い焼入れ性が要求される。 この要求を
みたすために、焼入れ性向上元素としてＮｉ，Ｃｒおよ
びＭｏの少なくとも１種を添加するとともに、それによ
って不可避的に形成される一次炭化物の形態を制御する
ため、ＮｂおよびＴａの１種または２種を添加する。
【００１０】本発明のプラズマ浸炭用冷間工具鋼におい
て、合金組成を前記のように定めた理由は、つぎのとお
りである。
て、合金組成を前記のように定めた理由は、つぎのとお
りである。
【００１１】Ｃ ：０．４０〜０．８０％ マトリクスに固溶し、焼入れ時のマルテンサイト変態に
際してマルテンサイトの硬さを決定する。 少なすぎる
とマルテンサイト硬さが低く、多すぎれば浸炭前に炭化
物形成元素との間で一次炭化物を生成してしまい、靱性
を低下させる。 これらの点から、上記０．４０〜０．
８０％の範囲を定めた。
際してマルテンサイトの硬さを決定する。 少なすぎる
とマルテンサイト硬さが低く、多すぎれば浸炭前に炭化
物形成元素との間で一次炭化物を生成してしまい、靱性
を低下させる。 これらの点から、上記０．４０〜０．
８０％の範囲を定めた。
【００１２】Ｓｉ：０．０５〜１．５０％ 高温焼戻し硬さを高めるとともに、焼入れ性を改善する
ため必要な元素である。 この効果を得るためには０．
０５％以上の存在が必要であるが、多すぎると靱性を損
ねるので、１．５０％以内とする。
ため必要な元素である。 この効果を得るためには０．
０５％以上の存在が必要であるが、多すぎると靱性を損
ねるので、１．５０％以内とする。
【００１３】Ｍｎ：０．０５〜１．５０％ 炭化物を形成することなく焼入れ性を高めるために必要
な元素で、このために少なくとも０．０５％存在すべき
であるが、多量になると焼戻し後の残留オーステナイト
量を増大させるので、１．５０％の上限を設けた。
な元素で、このために少なくとも０．０５％存在すべき
であるが、多量になると焼戻し後の残留オーステナイト
量を増大させるので、１．５０％の上限を設けた。
【００１４】Ｖ ：１．８〜６．０％ 本発明の鋼にとって不可欠の成分であり、浸炭により炭
化物を適量生成させるため、１．８〜６．０％範囲内で
添加する。
化物を適量生成させるため、１．８〜６．０％範囲内で
添加する。
【００１５】Ｎｉ：０．１０〜２．５０％ Ｍｎと同様の作用をする。 ０．１０〜２．５０％の下
限に満たない少量では効果がないし、上限を超える大量
になると焼入れ後、大量のオーステナイトを残留させる
というマイナスがある。
限に満たない少量では効果がないし、上限を超える大量
になると焼入れ後、大量のオーステナイトを残留させる
というマイナスがある。
【００１６】Ｃｒ：０．１〜２．０％ 焼入れ性を高め、二次硬化に寄与するので適宜添加す
る。 下限は効果の認められる最小添加量である。 炭
化物形成元素のひとつであって、多量になると Ｍ3Ｃ，
Ｍ7 Ｃ3 の一次炭化物が析出するので、上限の２．０％
以内の添加量をえらぶ。
る。 下限は効果の認められる最小添加量である。 炭
化物形成元素のひとつであって、多量になると Ｍ3Ｃ，
Ｍ7 Ｃ3 の一次炭化物が析出するので、上限の２．０％
以内の添加量をえらぶ。
【００１７】Ｍｏ：３．０％以内 ベイナイト焼入性を改善するとともに、マトリクスに固
溶して二次硬化作用をするので、所望により添加する。
多量に過ぎると晶出一次炭化物を形成して全体の靱性
を低下させるので、３．０％を限度とした。
溶して二次硬化作用をするので、所望により添加する。
多量に過ぎると晶出一次炭化物を形成して全体の靱性
を低下させるので、３．０％を限度とした。
【００１８】Ｎｂ：３．０％以下、Ｔａ：３．０％以下 これらはＶに次ぐ炭化物形成元素であって、Ｃと優先的
に結合して他の元素の一次炭化物の晶出を抑えるととも
に、一部が晶出するときに微細に晶出して靱性の低下を
防ぐ。 添加量が過大になると、多量の一次炭化物を形
成して靱性を損なうし、全炭化物中のＶＣの割合を低く
して好ましくないから、いずれも上限値３.０％(２種併
用の場合は合計量で)以内の量を添加する。
に結合して他の元素の一次炭化物の晶出を抑えるととも
に、一部が晶出するときに微細に晶出して靱性の低下を
防ぐ。 添加量が過大になると、多量の一次炭化物を形
成して靱性を損なうし、全炭化物中のＶＣの割合を低く
して好ましくないから、いずれも上限値３.０％(２種併
用の場合は合計量で)以内の量を添加する。
【００１９】Ｎ ：０．０２〜０．１５％ 不可避的に晶出することのある一次炭化物を微細にする
とともに、浸炭時に形成されるＶＣの形態を改善する。
とともに、浸炭時に形成されるＶＣの形態を改善する。
【００２０】ＶＣまたはＶ（ＮＣ）の量が、面積率にし
て全炭化物または全炭窒化物中の５０％以上 この条件をみたすことによって、冷間工具鋼の耐摩耗性
と靱性の両立がはかれる。
て全炭化物または全炭窒化物中の５０％以上 この条件をみたすことによって、冷間工具鋼の耐摩耗性
と靱性の両立がはかれる。
【００２１】［実施例および比較例］表１に掲げる合金
組成のプラズマ浸炭用冷間工具鋼を溶製した。
組成のプラズマ浸炭用冷間工具鋼を溶製した。
【００２２】 表１ No. Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｖ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｎｂ Ｔａ Ｎ 実施例 １ 0.55 0.50 0.50 2.5 0.15 0.50 0.25 - - 0.004 ２ 0.45 0.90 1.43 3.1 0.20 0.10 0.10 - - 0.008 ３ 0.65 1.10 0.80 2.0 0.33 1.25 0.85 - - 0.026 ４ 0.73 0.53 0.15 4.4 0.11 2.10 0.02 0.28 - 0.044 ５ 0.59 0.18 1.27 3.5 1.75 1.34 1.62 0.10 0.12 0.027 ６ 0.61 1.07 0.89 2.9 0.51 1.41 0.04 0.15 0.01 0.009 ７ 0.59 0.28 0.42 3.3 0.12 1.35 1.85 - - 0.035 比較例 11 1.51 0.35 0.41 0.29 - 11.8 1.1 - - - 12 0.84 0.33 0.42 1.87 - 4.1 5.2 - - - 13 0.53 0.66 0.34 - - 6.3 0.1 - - - 14 0.69 0.52 0.55 0.44 - 0.2 6.3 - - - 15 0.59 0.32 0.22 0.61 - 0.1 0.1 - - - 上記に加えて、No．１２はＷ：６．３％を、No．１５は
Ｗ：７．２％を含有する。
Ｗ：７．２％を含有する。
【００２３】各鋼から一辺１０ｍｍの正方形断面をもち
長さが５５ｍｍの試験片をつくり、（Ａｒ＋Ｈ2＋Ｃ3Ｈ
8 ）混合ガス中、９００℃×１時間の処理条件でプラズ
マ浸炭を行ない、続いて焼入れ（ガス冷却）、焼戻しを
した。 基地の硬さ、全炭化物中にＶＣの占める割合、
耐摩耗性（大越式試験機による。 相手材ＳＣＭ４１
５、荷重６kgf、すべり速度１m/sec）およびシャルピー
衝撃値（１０Ｒノッチ付シャルピー試験片）を測定し
た。 それらの結果を、表２に示す。
長さが５５ｍｍの試験片をつくり、（Ａｒ＋Ｈ2＋Ｃ3Ｈ
8 ）混合ガス中、９００℃×１時間の処理条件でプラズ
マ浸炭を行ない、続いて焼入れ（ガス冷却）、焼戻しを
した。 基地の硬さ、全炭化物中にＶＣの占める割合、
耐摩耗性（大越式試験機による。 相手材ＳＣＭ４１
５、荷重６kgf、すべり速度１m/sec）およびシャルピー
衝撃値（１０Ｒノッチ付シャルピー試験片）を測定し
た。 それらの結果を、表２に示す。
【００２４】 表２ No. 焼入れ 焼戻し 基地硬 VC／全炭化 耐摩耗性 シャルピー （℃） （℃） さ(HRC) 物面積率(%) (mm 2/kg) 衝撃値(J/cm 2） 実施例 １ 1100 500 55 82 8×10-7 30 ２ 1100 500 57 85 7×10-7 26 ３ 1100 500 54 60 9×10-7 18 ４ 1100 500 53 71 4×10-7 16 ５ 1100 500 57 44 9×10-7 26 ６ 1100 500 54.0 59 8×10-7 24 ７ 1100 500 56.2 53 6×10-7 ３０ 比較例 １１ 1050 500 56 9 20×10-7 8 12 1100 540 61 21 18×10-7 7 13 1100 500 43 0 39×10-7 16 14 1100 500 47 17 39×10-7 17 15 1100 500 44 31 27×10-7 17
【００２５】
【発明の効果】本発明のプラズマ浸炭用冷間工具鋼は、
浸炭法としてプラズマ浸炭を選択したところにより、常
用の浸炭法に伴う粒界酸化が避けられ、硬化層の靱性を
損なう要因が除かれることと、炭（窒）化物としてＶＣ
を主体にすることで、最も微細な形態での炭化物の晶出
を実現したので、それらがあいまって硬化層ワレ感受性
が低く抑えられ、耐摩耗性と靱性とを兼ねそなえたもの
となる。
浸炭法としてプラズマ浸炭を選択したところにより、常
用の浸炭法に伴う粒界酸化が避けられ、硬化層の靱性を
損なう要因が除かれることと、炭（窒）化物としてＶＣ
を主体にすることで、最も微細な形態での炭化物の晶出
を実現したので、それらがあいまって硬化層ワレ感受性
が低く抑えられ、耐摩耗性と靱性とを兼ねそなえたもの
となる。
【００２６】この鋼を材料とすれば、プラズマ浸炭に続
く熱処理に伴う歪みは小さく、最少限の仕上げ加工で、
目的とする冷間工具を製造することができる。 本発明
は、とくに冷間鍛造用金型や冷間圧延ロールなどの製造
に適用したとき、その意義が大きい。
く熱処理に伴う歪みは小さく、最少限の仕上げ加工で、
目的とする冷間工具を製造することができる。 本発明
は、とくに冷間鍛造用金型や冷間圧延ロールなどの製造
に適用したとき、その意義が大きい。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．４０〜０．８０％、Ｓｉ：０．
０５〜１．５０％、Ｍｎ：０．０５〜１．５０％および
Ｖ：１．８〜６．０％を含有し、さらにＮｉ：０．１０
〜２．５０％、Ｃｒ：０．１〜２．０％およびＭｏ：
３．０％以下の１種または２種以上を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避の不純物からなるプラズマ浸炭用冷間工
具鋼。 - 【請求項２】 請求項１に記載の合金成分に加えて、Ｎ
ｂ：３．０％以下およびＴａ：３.０％以下の１種また
は２種(２種の場合は合計量で３.０％以下)、および
（または）Ｎ：０．０２〜０．１５％を含有するプラズ
マ浸炭用冷間工具鋼。 - 【請求項３】 請求項１または２のプラズマ浸炭用冷間
工具鋼をほぼ工具形状に成形してプラズマ浸炭を施して
なり、浸炭層中のＶＣまたはＶ（ＣＮ）が、面積率にし
て全炭化物または全炭窒化物の５０％を占める冷間工
具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31829096A JP3629851B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | プラズマ浸炭用冷間工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31829096A JP3629851B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | プラズマ浸炭用冷間工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10158780A true JPH10158780A (ja) | 1998-06-16 |
| JP3629851B2 JP3629851B2 (ja) | 2005-03-16 |
Family
ID=18097559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31829096A Expired - Fee Related JP3629851B2 (ja) | 1996-11-28 | 1996-11-28 | プラズマ浸炭用冷間工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3629851B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014053385A1 (en) * | 2012-10-03 | 2014-04-10 | Aktiebolaget Skf | Steel alloy |
| CN104532135A (zh) * | 2014-12-24 | 2015-04-22 | 河冶科技股份有限公司 | 冷作模具钢及其制备方法 |
| KR20170138508A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그의 제조 방법 |
| KR20170138510A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그 제조 방법 |
| US10837077B2 (en) | 2015-05-26 | 2020-11-17 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for production thereof |
-
1996
- 1996-11-28 JP JP31829096A patent/JP3629851B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014053385A1 (en) * | 2012-10-03 | 2014-04-10 | Aktiebolaget Skf | Steel alloy |
| CN104532135A (zh) * | 2014-12-24 | 2015-04-22 | 河冶科技股份有限公司 | 冷作模具钢及其制备方法 |
| CN104532135B (zh) * | 2014-12-24 | 2017-03-22 | 河冶科技股份有限公司 | 冷作模具钢及其制备方法 |
| KR20170138508A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그의 제조 방법 |
| KR20170138510A (ko) | 2015-05-26 | 2017-12-15 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 강판 및 그 제조 방법 |
| US10837077B2 (en) | 2015-05-26 | 2020-11-17 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for production thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3629851B2 (ja) | 2005-03-16 |
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