JPH10132237A - 廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法 - Google Patents
廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法Info
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- JPH10132237A JPH10132237A JP8285255A JP28525596A JPH10132237A JP H10132237 A JPH10132237 A JP H10132237A JP 8285255 A JP8285255 A JP 8285255A JP 28525596 A JP28525596 A JP 28525596A JP H10132237 A JPH10132237 A JP H10132237A
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- Japan
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- gas
- pyrolysis
- melting
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
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- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】廃棄物の溶融処理を行うとともに、良質の改質
ガスを得ることができる経済性に優れた廃棄物の熱分解
溶融ガス化処理方法を提供する。 【解決手段】 都市ごみ等の廃棄物を熱分解炉１に投入
して還元雰囲気下で熱分解ガスと熱分解残査とに分離す
る。熱分解ガスは好ましくは高温集塵機２により粒子成
分を除去したうえ改質炉３に供給して改質し、ガス発電
等に利用できる良質の改質ガスを得る。熱分解残査はメ
タル分を除去したうえで旋回式溶融炉４で自燃させて溶
融し、このとき発生する高温の排ガスを改質炉３の熱源
として利用する。
ガスを得ることができる経済性に優れた廃棄物の熱分解
溶融ガス化処理方法を提供する。 【解決手段】 都市ごみ等の廃棄物を熱分解炉１に投入
して還元雰囲気下で熱分解ガスと熱分解残査とに分離す
る。熱分解ガスは好ましくは高温集塵機２により粒子成
分を除去したうえ改質炉３に供給して改質し、ガス発電
等に利用できる良質の改質ガスを得る。熱分解残査はメ
タル分を除去したうえで旋回式溶融炉４で自燃させて溶
融し、このとき発生する高温の排ガスを改質炉３の熱源
として利用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、一般廃棄物から発
電等に利用できる燃料ガスを得るとともに、廃棄物の溶
融処理を行うことができる廃棄物の熱分解溶融ガス化処
理方法に関するものである。
電等に利用できる燃料ガスを得るとともに、廃棄物の溶
融処理を行うことができる廃棄物の熱分解溶融ガス化処
理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】都市ごみ等の廃棄物の処理は、現在のと
ころ焼却処理が主流となっているが、次世代の廃棄物の
処理法として、熱分解溶融処理法が注目されている。図
２は従来の熱分解溶融処理法の一例を示すフローシート
であり、２１は熱分解炉、２２は旋回式溶融炉である。
廃棄物はまず熱分解炉２１で可燃性の熱分解ガスと熱分
解残査とに分離され、熱分解ガスは旋回式溶融炉２２に
送られて燃焼され、その熱で熱分解残査を溶融させる。
そして旋回式溶融炉２２の高温の排ガスは排ガスボイラ
２３や熱交換器２４でエネルギを回収された後、排ガス
処理され大気中に放出される。
ころ焼却処理が主流となっているが、次世代の廃棄物の
処理法として、熱分解溶融処理法が注目されている。図
２は従来の熱分解溶融処理法の一例を示すフローシート
であり、２１は熱分解炉、２２は旋回式溶融炉である。
廃棄物はまず熱分解炉２１で可燃性の熱分解ガスと熱分
解残査とに分離され、熱分解ガスは旋回式溶融炉２２に
送られて燃焼され、その熱で熱分解残査を溶融させる。
そして旋回式溶融炉２２の高温の排ガスは排ガスボイラ
２３や熱交換器２４でエネルギを回収された後、排ガス
処理され大気中に放出される。
【０００３】この熱分解溶融処理法では、可燃性の熱分
解ガスを旋回式溶融炉２２で燃焼させ、熱分解残査の溶
融に有効に利用できる利点がある。また、熱分解溶融処
理法は焼却処理に比較して空気比が小さいため、排ガス
量が少なく排ガス処理設備の負担が少ない利点がある。
さらに高温で溶融処理するために、ダイオキシンやＰＣ
Ｂ等の有害物質を分解できる利点もある。
解ガスを旋回式溶融炉２２で燃焼させ、熱分解残査の溶
融に有効に利用できる利点がある。また、熱分解溶融処
理法は焼却処理に比較して空気比が小さいため、排ガス
量が少なく排ガス処理設備の負担が少ない利点がある。
さらに高温で溶融処理するために、ダイオキシンやＰＣ
Ｂ等の有害物質を分解できる利点もある。
【０００４】ところが図２の熱分解溶融処理法では、熱
分解炉２１で発生した熱分解ガスを旋回式溶融炉２２で
燃焼させているため、旋回式溶融炉２２が停止するとシ
ステム全体を停止させる必要が生じるという問題があっ
た。また図２の熱分解溶融処理法では、旋回式溶融炉２
２で熱分解ガスと熱分解残査とを同時に処理するため、
大型の溶融炉が必要になるという問題があった。
分解炉２１で発生した熱分解ガスを旋回式溶融炉２２で
燃焼させているため、旋回式溶融炉２２が停止するとシ
ステム全体を停止させる必要が生じるという問題があっ
た。また図２の熱分解溶融処理法では、旋回式溶融炉２
２で熱分解ガスと熱分解残査とを同時に処理するため、
大型の溶融炉が必要になるという問題があった。
【０００５】このほか溶融処理法ではないが、特表平３
−５００４２０号公報には、熱分解炉で生じた熱分解ガ
スを改質炉で良質のガスに改質し、発電等に利用する方
法が記載されている。この改質炉は触媒作用を持つ活性
材料（例えばドロマイト等）を流動媒体として流動さ
せ、熱分解ガス中のタール、アンモニア、硫黄、塩素等
を除去するものである。ところがこのような改質炉は加
熱のために燃料が必要であるので燃料コストがかかるう
え、燃料を燃やすことによって排ガス量が増加するとい
う問題があった。
−５００４２０号公報には、熱分解炉で生じた熱分解ガ
スを改質炉で良質のガスに改質し、発電等に利用する方
法が記載されている。この改質炉は触媒作用を持つ活性
材料（例えばドロマイト等）を流動媒体として流動さ
せ、熱分解ガス中のタール、アンモニア、硫黄、塩素等
を除去するものである。ところがこのような改質炉は加
熱のために燃料が必要であるので燃料コストがかかるう
え、燃料を燃やすことによって排ガス量が増加するとい
う問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記した従来
の問題点を解決して、余分の燃料を用いることなく廃棄
物から良質の改質ガスを得ることができるとともに、熱
分解残査の溶融処理を行うことができ、溶融炉が停止し
てもシステム全体を停止させる必要はなく、しかも排ガ
ス量を減少させて設備全体の小型化を図ることができる
廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法を提供するためにな
されたものである。
の問題点を解決して、余分の燃料を用いることなく廃棄
物から良質の改質ガスを得ることができるとともに、熱
分解残査の溶融処理を行うことができ、溶融炉が停止し
てもシステム全体を停止させる必要はなく、しかも排ガ
ス量を減少させて設備全体の小型化を図ることができる
廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法を提供するためにな
されたものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めになされた本発明は、廃棄物を熱分解炉に投入して還
元雰囲気下で熱分解ガスと熱分解残査とに分離し、熱分
解ガスを改質炉に供給して改質し、一方、熱分解残査は
メタル分を除去したうえで旋回式溶融炉で自燃させて溶
融し、このとき発生する高温の排ガスを前記改質炉の熱
源として利用することを特徴とするものである。なお、
熱分解炉としては流動炉を用いることができ、また熱分
解ガスをセラミックフィルタ等の高温集塵機により粒子
成分を除去したうえ改質炉に供給することが好ましい。
めになされた本発明は、廃棄物を熱分解炉に投入して還
元雰囲気下で熱分解ガスと熱分解残査とに分離し、熱分
解ガスを改質炉に供給して改質し、一方、熱分解残査は
メタル分を除去したうえで旋回式溶融炉で自燃させて溶
融し、このとき発生する高温の排ガスを前記改質炉の熱
源として利用することを特徴とするものである。なお、
熱分解炉としては流動炉を用いることができ、また熱分
解ガスをセラミックフィルタ等の高温集塵機により粒子
成分を除去したうえ改質炉に供給することが好ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に本発明の好ましい実施の形
態を示す。図１において、１は流動床式の熱分解炉、２
はセラミックフィルタからなる高温集塵機、３は改質
炉、４は旋回式溶融炉である。都市ごみ等の廃棄物は破
砕機５により破砕されたうえ、スクリューフィーダ６に
より流動床式の熱分解炉１に投入される。この熱分解炉
１の内部は空気比ｍを0.5 以下の還元雰囲気に保ってい
る。場合によってはN2ガスを使用する。廃棄物は熱分解
炉１において、可燃性の熱分解ガスと熱分解残渣とに熱
分解される。
態を示す。図１において、１は流動床式の熱分解炉、２
はセラミックフィルタからなる高温集塵機、３は改質
炉、４は旋回式溶融炉である。都市ごみ等の廃棄物は破
砕機５により破砕されたうえ、スクリューフィーダ６に
より流動床式の熱分解炉１に投入される。この熱分解炉
１の内部は空気比ｍを0.5 以下の還元雰囲気に保ってい
る。場合によってはN2ガスを使用する。廃棄物は熱分解
炉１において、可燃性の熱分解ガスと熱分解残渣とに熱
分解される。
【０００９】熱分解残渣は熱分解炉１の底部から取り出
され、磁選機８により不燃性のメタル分を分離して除去
したうえで粉砕機９で粉砕され、旋回式溶融炉４に送ら
れる。この熱分解残渣は発熱量を有する可燃性のもので
あり、旋回式溶融炉４で燃焼されて1300〜1600℃の高温
となり、不燃分や灰分は溶融スラグとして排出される。
このように本発明では発熱量を有する熱分解残渣を利用
して溶融を行わせることができ、新たに燃料を加える必
要はない。なおこの例では旋回式溶融炉４に前記のO2-N
2 発生器７から供給されるO2ガスが供給されているが、
これは必須のものではない。
され、磁選機８により不燃性のメタル分を分離して除去
したうえで粉砕機９で粉砕され、旋回式溶融炉４に送ら
れる。この熱分解残渣は発熱量を有する可燃性のもので
あり、旋回式溶融炉４で燃焼されて1300〜1600℃の高温
となり、不燃分や灰分は溶融スラグとして排出される。
このように本発明では発熱量を有する熱分解残渣を利用
して溶融を行わせることができ、新たに燃料を加える必
要はない。なおこの例では旋回式溶融炉４に前記のO2-N
2 発生器７から供給されるO2ガスが供給されているが、
これは必須のものではない。
【００１０】一方、熱分解炉１で生じた可燃性の熱分解
ガスは、セラミックフィルタ等の高温集塵機２でカーボ
ンやチャー等の細かい粒子成分を除去したうえ、改質炉
３に供給される。本発明ではこの高温集塵機２は必須の
ものではないが、高温集塵機２を用いれば改質が困難な
カーボンやチャー等をガス温度を下げることなく除去す
ることができ、ガス改質が容易となる。改質炉３には熱
源が必要であるが、本発明では旋回式溶融炉４の1300〜
1600℃の高温の排ガスを改質炉３に送り、改質のための
熱源として使用する。このため本発明では、従来のよう
に改質のための新たなエネルギを必要とせず、熱分解ガ
スを発電等に利用できる燃料ガスに改質することができ
る。
ガスは、セラミックフィルタ等の高温集塵機２でカーボ
ンやチャー等の細かい粒子成分を除去したうえ、改質炉
３に供給される。本発明ではこの高温集塵機２は必須の
ものではないが、高温集塵機２を用いれば改質が困難な
カーボンやチャー等をガス温度を下げることなく除去す
ることができ、ガス改質が容易となる。改質炉３には熱
源が必要であるが、本発明では旋回式溶融炉４の1300〜
1600℃の高温の排ガスを改質炉３に送り、改質のための
熱源として使用する。このため本発明では、従来のよう
に改質のための新たなエネルギを必要とせず、熱分解ガ
スを発電等に利用できる燃料ガスに改質することができ
る。
【００１１】このように、改質炉３では数百℃の熱分解
ガスと旋回式溶融炉４の高温の排ガスとが混合され、改
質に適した温度条件が作られる。もし改質炉３で熱量が
不足するような場合には、旋回式溶融炉４に供給される
O2ガス量を増加させ、排ガス量と温度を増加させればよ
い。この改質された燃料ガスはサイクロン１０を経由し
てガス発電設備等に供給される。なお、高温集塵機２で
除去されたカーボンやチャー等は、熱分解残渣とともに
旋回式溶融炉４で溶融される。
ガスと旋回式溶融炉４の高温の排ガスとが混合され、改
質に適した温度条件が作られる。もし改質炉３で熱量が
不足するような場合には、旋回式溶融炉４に供給される
O2ガス量を増加させ、排ガス量と温度を増加させればよ
い。この改質された燃料ガスはサイクロン１０を経由し
てガス発電設備等に供給される。なお、高温集塵機２で
除去されたカーボンやチャー等は、熱分解残渣とともに
旋回式溶融炉４で溶融される。
【００１２】この図１に示した本発明の方法によれば、
旋回式溶融炉４が停止しても熱分解残渣は一時的に貯留
でき、熱分解ガスは旋回式溶融炉４とは別の改質炉３に
投入されるので、図３の従来法とは異なり旋回式溶融炉
４が停止しても改質ガスを利用した発電等のシステムは
そのまま運転することができる。また本発明の方法では
旋回式溶融炉４で熱分解残渣のみを溶融すればよいた
め、図３の従来法に比較して溶融設備を小型化すること
ができる。さらに、得られた改質ガスは図３の従来法の
ような燃焼ガスではなく燃料ガスであるから、ガス発電
等に利用できる。次に本発明の実施例を示す。
旋回式溶融炉４が停止しても熱分解残渣は一時的に貯留
でき、熱分解ガスは旋回式溶融炉４とは別の改質炉３に
投入されるので、図３の従来法とは異なり旋回式溶融炉
４が停止しても改質ガスを利用した発電等のシステムは
そのまま運転することができる。また本発明の方法では
旋回式溶融炉４で熱分解残渣のみを溶融すればよいた
め、図３の従来法に比較して溶融設備を小型化すること
ができる。さらに、得られた改質ガスは図３の従来法の
ような燃焼ガスではなく燃料ガスであるから、ガス発電
等に利用できる。次に本発明の実施例を示す。
【００１３】〔実施例１〕水分50.2％、可燃分44.5％、
灰分5.3 ％ (可燃分組成はＣ：55.4％、Ｈ：7.4％、
Ｏ：37.2％) の都市ごみを、1000kg/hの割合で熱分解炉
１に投入し、熱分解した。熱分解炉１に供給される燃焼
空気量は709Nm3/hであり、熱分解炉１の内部温度は600
℃で空気比ｍは0.41である。この結果、507kcal/Nm3 の
発熱量の熱分解ガスが1825Nm3/h の割合で発生した。ま
たメタル分を分離した後の熱分解残渣および高温集塵機
２で除去されたチャーの合計量は51kg/hであり、これら
は旋回式溶融炉４で新たな燃料を加えずに燃焼された。
灰分5.3 ％ (可燃分組成はＣ：55.4％、Ｈ：7.4％、
Ｏ：37.2％) の都市ごみを、1000kg/hの割合で熱分解炉
１に投入し、熱分解した。熱分解炉１に供給される燃焼
空気量は709Nm3/hであり、熱分解炉１の内部温度は600
℃で空気比ｍは0.41である。この結果、507kcal/Nm3 の
発熱量の熱分解ガスが1825Nm3/h の割合で発生した。ま
たメタル分を分離した後の熱分解残渣および高温集塵機
２で除去されたチャーの合計量は51kg/hであり、これら
は旋回式溶融炉４で新たな燃料を加えずに燃焼された。
【００１４】旋回式溶融炉４にはO2-N2 発生器７から21
Nm3/h のO2ガスが供給され、空気比ｍ＝1.1 、温度1496
℃で運転された。旋回式溶融炉４から53kg/hの溶融スラ
グと1496℃の排ガス417Nm3/hが発生し、この排ガスを改
質炉３に供給して改質炉３を703 ℃で運転した。その結
果、412kcal/Nm3 の発熱量を持つ改質ガスが2242Nm3/h
の割合で得られ、ガス発電に利用された。
Nm3/h のO2ガスが供給され、空気比ｍ＝1.1 、温度1496
℃で運転された。旋回式溶融炉４から53kg/hの溶融スラ
グと1496℃の排ガス417Nm3/hが発生し、この排ガスを改
質炉３に供給して改質炉３を703 ℃で運転した。その結
果、412kcal/Nm3 の発熱量を持つ改質ガスが2242Nm3/h
の割合で得られ、ガス発電に利用された。
【００１５】〔実施例２〕実施例１において、旋回式溶
融炉４へのO2ガスの供給を停止したところ、旋回式溶融
炉４の温度は1350℃（空気比ｍ＝1.1 ）となり、排ガス
発生量は536Nm3/hとなった。この排ガスを改質炉３に供
給して改質炉３を692 ℃で運転した結果、397kcal/Nm3
の発熱量の改質ガスが2361Nm3/h の割合で得られ、ガス
発電に利用された。
融炉４へのO2ガスの供給を停止したところ、旋回式溶融
炉４の温度は1350℃（空気比ｍ＝1.1 ）となり、排ガス
発生量は536Nm3/hとなった。この排ガスを改質炉３に供
給して改質炉３を692 ℃で運転した結果、397kcal/Nm3
の発熱量の改質ガスが2361Nm3/h の割合で得られ、ガス
発電に利用された。
【００１６】〔実施例３〕水分40.6％、可燃分37.2％、
灰分7.4 ％ (可燃分組成はＣ：55.4％、Ｈ：7.4％、
Ｏ：37.2％) の都市ごみを、1000kg/hの割合で熱分解炉
１に投入し、熱分解した。熱分解炉１に供給される燃焼
空気量は341Nm3/hであり、熱分解炉１の内部温度は600
℃で空気比ｍは0.27である。この結果、1103kcal/Nm3の
発熱量の熱分解ガスが1310Nm3/h の割合で発生した。ま
たメタル分を分離した後の熱分解残渣および高温集塵機
２で除去されたチャーの合計量は75kg/hであった。
灰分7.4 ％ (可燃分組成はＣ：55.4％、Ｈ：7.4％、
Ｏ：37.2％) の都市ごみを、1000kg/hの割合で熱分解炉
１に投入し、熱分解した。熱分解炉１に供給される燃焼
空気量は341Nm3/hであり、熱分解炉１の内部温度は600
℃で空気比ｍは0.27である。この結果、1103kcal/Nm3の
発熱量の熱分解ガスが1310Nm3/h の割合で発生した。ま
たメタル分を分離した後の熱分解残渣および高温集塵機
２で除去されたチャーの合計量は75kg/hであった。
【００１７】旋回式溶融炉４にはO2-N2 発生器７から27
Nm3/h のO2ガスが供給され、空気比ｍ＝1.1 、温度1499
℃で運転された。旋回式溶融炉４から1499℃の排ガス62
7Nm3/hが発生し、この排ガスを改質炉３に供給して改質
炉３を838 ℃で運転した。その結果、746kcal/Nm3 の改
質ガスが1937Nm3/h の割合で得られ、ガス発電に利用さ
れた。
Nm3/h のO2ガスが供給され、空気比ｍ＝1.1 、温度1499
℃で運転された。旋回式溶融炉４から1499℃の排ガス62
7Nm3/hが発生し、この排ガスを改質炉３に供給して改質
炉３を838 ℃で運転した。その結果、746kcal/Nm3 の改
質ガスが1937Nm3/h の割合で得られ、ガス発電に利用さ
れた。
【００１８】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の廃棄物
の熱分解溶融ガス化処理方法によれば、一般廃棄物から
ガス発電等に利用できる良質の改質ガスを得ることがで
きるとともに、熱分解残査の溶融処理を行うことができ
る。また本発明の廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法に
よれば、溶融炉が停止してもシステム全体を停止させる
必要はない。また設備全体の小型化を図ることができる
うえ、溶融炉や改質炉に余分の燃料を必要としないか
ら、経済的に廃棄物の熱分解溶融ガス化処理を行うこと
ができる等の利点がある。
の熱分解溶融ガス化処理方法によれば、一般廃棄物から
ガス発電等に利用できる良質の改質ガスを得ることがで
きるとともに、熱分解残査の溶融処理を行うことができ
る。また本発明の廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法に
よれば、溶融炉が停止してもシステム全体を停止させる
必要はない。また設備全体の小型化を図ることができる
うえ、溶融炉や改質炉に余分の燃料を必要としないか
ら、経済的に廃棄物の熱分解溶融ガス化処理を行うこと
ができる等の利点がある。
【図１】本発明のフローシートである。
【図２】従来例のフローシートである。
１ 熱分解炉、２ 高温集塵機、３ 改質炉、４ 旋回
式溶融炉、５ 破砕機 ６ スクリューフィーダ、７ O2−N2発生器、８ 磁選
機、９ 粉砕機、１０サイクロン
式溶融炉、５ 破砕機 ６ スクリューフィーダ、７ O2−N2発生器、８ 磁選
機、９ 粉砕機、１０サイクロン
Claims (3)
- 【請求項１】 廃棄物を熱分解炉に投入して還元雰囲気
下で熱分解ガスと熱分解残査とに分離し、熱分解ガスを
改質炉に供給して改質し、一方、熱分解残査はメタル分
を除去したうえで旋回式溶融炉で自燃させて溶融し、こ
のとき発生する高温の排ガスを前記改質炉の熱源として
利用することを特徴とする廃棄物の熱分解溶融ガス化処
理方法。 - 【請求項２】 熱分解炉として流動炉を用いる請求項１
記載の廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法。 - 【請求項３】 熱分解ガスを高温集塵機により粒子成分
を除去したうえ改質炉に供給する請求項１記載の廃棄物
の熱分解溶融ガス化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8285255A JP3054595B2 (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8285255A JP3054595B2 (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10132237A true JPH10132237A (ja) | 1998-05-22 |
| JP3054595B2 JP3054595B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=17689137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8285255A Expired - Fee Related JP3054595B2 (ja) | 1996-10-28 | 1996-10-28 | 廃棄物の熱分解溶融ガス化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3054595B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005211877A (ja) * | 2004-02-02 | 2005-08-11 | Ngk Insulators Ltd | ガス化炉における灰中の重金属低減方法 |
| JP2007229563A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Ngk Insulators Ltd | 有機性廃棄物の処理方法 |
-
1996
- 1996-10-28 JP JP8285255A patent/JP3054595B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005211877A (ja) * | 2004-02-02 | 2005-08-11 | Ngk Insulators Ltd | ガス化炉における灰中の重金属低減方法 |
| JP4573536B2 (ja) * | 2004-02-02 | 2010-11-04 | メタウォーター株式会社 | ガス化炉における灰中の重金属低減方法 |
| JP2007229563A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Ngk Insulators Ltd | 有機性廃棄物の処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3054595B2 (ja) | 2000-06-19 |
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