JPH10123107A - 鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置 - Google Patents
鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置Info
- Publication number
- JPH10123107A JPH10123107A JP8282255A JP28225596A JPH10123107A JP H10123107 A JPH10123107 A JP H10123107A JP 8282255 A JP8282255 A JP 8282255A JP 28225596 A JP28225596 A JP 28225596A JP H10123107 A JPH10123107 A JP H10123107A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- decarburized layer
- steel material
- frequency
- depth
- envelope
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定すること
ができる鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置を提供す
ること。 【解決手段】 超音波プローブ2は、送信器3から増幅
器4を介して送信される信号により超音波を発生し、被
測定鋼材1からの超音波反射波の信号は受信器5で受信
される。包絡線検出器6は受信器5からの受信信号の包
絡線(各時刻における各受信強度)を検出し、これらを
演算器7へ送信する。演算器7には、既知の多数の脱炭
層深さの各包絡線データが格納されたメモリを備えてお
り、送信された包絡線データをメモリに格納された既知
の各包絡線と対比させ、メモリの包絡線のうち最も近い
包絡線の定数αから、これに対応する脱炭層深さを被測
定鋼材1の脱炭層深さとする。
ができる鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置を提供す
ること。 【解決手段】 超音波プローブ2は、送信器3から増幅
器4を介して送信される信号により超音波を発生し、被
測定鋼材1からの超音波反射波の信号は受信器5で受信
される。包絡線検出器6は受信器5からの受信信号の包
絡線(各時刻における各受信強度)を検出し、これらを
演算器7へ送信する。演算器7には、既知の多数の脱炭
層深さの各包絡線データが格納されたメモリを備えてお
り、送信された包絡線データをメモリに格納された既知
の各包絡線と対比させ、メモリの包絡線のうち最も近い
包絡線の定数αから、これに対応する脱炭層深さを被測
定鋼材1の脱炭層深さとする。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼材の表面に形成
される脱炭層の深さを測定する鋼材の脱炭層深さ測定方
法および装置に関する。
される脱炭層の深さを測定する鋼材の脱炭層深さ測定方
法および装置に関する。
【0002】
【従来の技術】鋼材を炉で長時間高温加熱処理を行う場
合、炉内のガスと鋼材表面とが反応して酸化又は鋼材表
層部の炭素の拡散減少(脱炭)が生じ、それらの部分が
柔らかくなって必要な機械的強度を得ることができな
い。このため、これら酸化層深さや脱炭の程度(脱炭層
深さ)を測定することにより、これを熱処理条件にフィ
ードバックさせて酸化や脱炭の発生をできるだけ抑え、
又はそれらが許容限度以内か否かをチェックすることが
行われている。ところで、酸化によるスケール(酸化
物)は外観検査から確認できるが、脱炭層深さは外観か
らは判らないので、鋼材を切断して顕微鏡による組織観
察を行うことにより測定していた。
合、炉内のガスと鋼材表面とが反応して酸化又は鋼材表
層部の炭素の拡散減少(脱炭)が生じ、それらの部分が
柔らかくなって必要な機械的強度を得ることができな
い。このため、これら酸化層深さや脱炭の程度(脱炭層
深さ)を測定することにより、これを熱処理条件にフィ
ードバックさせて酸化や脱炭の発生をできるだけ抑え、
又はそれらが許容限度以内か否かをチェックすることが
行われている。ところで、酸化によるスケール(酸化
物)は外観検査から確認できるが、脱炭層深さは外観か
らは判らないので、鋼材を切断して顕微鏡による組織観
察を行うことにより測定していた。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記鋼材の切
断や顕微鏡観察には多くの手間と時間を要するという問
題があった。なお、例えば特開昭60−35253号公
報には、鋼材の内部に超音波を放射して鋼材を構成する
粒子の径を非破壊で測定する手段が提案されているが、
この手段は、超音波伝播方向の粒子の径の平均を求める
ものであり、非脱炭部の粒子とは径の異なる粒子で構成
される脱炭層深さを測定することはできない。
断や顕微鏡観察には多くの手間と時間を要するという問
題があった。なお、例えば特開昭60−35253号公
報には、鋼材の内部に超音波を放射して鋼材を構成する
粒子の径を非破壊で測定する手段が提案されているが、
この手段は、超音波伝播方向の粒子の径の平均を求める
ものであり、非脱炭部の粒子とは径の異なる粒子で構成
される脱炭層深さを測定することはできない。
【0004】本発明の目的は、上記従来技術における課
題を解決し、鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定するこ
とができる鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置を提供
することにある。
題を解決し、鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定するこ
とができる鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置を提供
することにある。
【0005】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、請求項1の発明は、被測定鋼材の表面から当該鋼材
内部に超音波を放射し、その反射波信号の受信強度の包
絡線を求め、この包絡線を、予め求められている複数の
既知の脱炭層深さに対する超音波の反射波信号の受信強
度の包絡線と比較し、これら包絡線のうちの最も近い包
絡線に対応する脱炭層深さを前記被測定鋼材の脱炭層深
さとすることを特徴とする。
め、請求項1の発明は、被測定鋼材の表面から当該鋼材
内部に超音波を放射し、その反射波信号の受信強度の包
絡線を求め、この包絡線を、予め求められている複数の
既知の脱炭層深さに対する超音波の反射波信号の受信強
度の包絡線と比較し、これら包絡線のうちの最も近い包
絡線に対応する脱炭層深さを前記被測定鋼材の脱炭層深
さとすることを特徴とする。
【0006】又、請求項2の発明は、被測定鋼材の表面
から当該鋼材内部に超音波を放射し、その反射波信号の
所定時間間隔毎の周波数成分のうちのピーク値の周波数
を求め、この周波数が、脱炭層が形成されていない鋼材
に対し予め求められている前記所定時間間隔毎の周波数
成分のうちのピーク値の周波数と一致する周波数に対応
する時間に基づいて前記被測定鋼材の脱炭層深さを求め
ることを特徴とする。
から当該鋼材内部に超音波を放射し、その反射波信号の
所定時間間隔毎の周波数成分のうちのピーク値の周波数
を求め、この周波数が、脱炭層が形成されていない鋼材
に対し予め求められている前記所定時間間隔毎の周波数
成分のうちのピーク値の周波数と一致する周波数に対応
する時間に基づいて前記被測定鋼材の脱炭層深さを求め
ることを特徴とする。
【0007】又、請求項3の発明は、被測定鋼材の表面
に、周波数の異なる超音波を放射して弾性表面波を発生
させ、その反射波信号の各周波数毎の相対感度のうち、
予め定められた相対感度に対応する周波数に基づいて前
記被測定鋼材の脱炭層深さを求めることを特徴とする。
に、周波数の異なる超音波を放射して弾性表面波を発生
させ、その反射波信号の各周波数毎の相対感度のうち、
予め定められた相対感度に対応する周波数に基づいて前
記被測定鋼材の脱炭層深さを求めることを特徴とする。
【0008】又、請求項4の発明は、被測定鋼材へ超音
波を放射する超音波プローブと、この超音波プローブか
ら放射された超音波の反射波を受信する受信器と、前記
鋼材の複数の既知の脱炭層深さに対する超音波の反射波
信号の受信時間と受信強度より成る受信強度の包絡線の
データを各脱炭層深さ毎に格納した第1のメモリと、前
記包絡線の定数と脱炭層深さとの関係を格納する第2の
メモリと、前記受信器で受信された反射波の各受信時間
の受信強度と前記第1のメモリの各脱炭層深さ毎の対応
する各受信時間の受信強度との差を演算する第1の演算
手段と、この第1の演算手段で演算された差の合計を演
算する第2の演算手段と、この第2の演算手段で演算さ
れた差の合計が最小である各脱炭層深さの包絡線を検索
する第1の検索手段と、前記第2のメモリのデータから
前記第1の検索手段で検索された包絡線の定数に対応す
る脱炭層深さを検索する第2の検索手段とで鋼材の脱炭
層深さ測定装置を構成したことを特徴とする。
波を放射する超音波プローブと、この超音波プローブか
ら放射された超音波の反射波を受信する受信器と、前記
鋼材の複数の既知の脱炭層深さに対する超音波の反射波
信号の受信時間と受信強度より成る受信強度の包絡線の
データを各脱炭層深さ毎に格納した第1のメモリと、前
記包絡線の定数と脱炭層深さとの関係を格納する第2の
メモリと、前記受信器で受信された反射波の各受信時間
の受信強度と前記第1のメモリの各脱炭層深さ毎の対応
する各受信時間の受信強度との差を演算する第1の演算
手段と、この第1の演算手段で演算された差の合計を演
算する第2の演算手段と、この第2の演算手段で演算さ
れた差の合計が最小である各脱炭層深さの包絡線を検索
する第1の検索手段と、前記第2のメモリのデータから
前記第1の検索手段で検索された包絡線の定数に対応す
る脱炭層深さを検索する第2の検索手段とで鋼材の脱炭
層深さ測定装置を構成したことを特徴とする。
【0009】又、請求項5の発明は、被測定鋼材へ超音
波を放射する超音波プローブと、この超音波プローブか
ら放射された超音波の反射波を受信する受信器と、脱炭
層が形成されていない前記被測定鋼材に対する超音波の
受信信号の所定時間間隔毎のピーク周波数を格納するメ
モリと、前記受信器で受信された受信信号における前記
所定時間間隔の各時間に対応する時間毎のピーク周波数
を取り出す周波数解析部と、この周波数解析部で取り出
されたピーク周波数と前記メモリに格納されたピーク周
波数とが一致する時間を検索する検索手段と、この検索
手段で検索された時間に基づいて脱炭層深さを演算する
演算手段とで鋼材の脱炭層深さ測定装置を構成したこと
を特徴とする。
波を放射する超音波プローブと、この超音波プローブか
ら放射された超音波の反射波を受信する受信器と、脱炭
層が形成されていない前記被測定鋼材に対する超音波の
受信信号の所定時間間隔毎のピーク周波数を格納するメ
モリと、前記受信器で受信された受信信号における前記
所定時間間隔の各時間に対応する時間毎のピーク周波数
を取り出す周波数解析部と、この周波数解析部で取り出
されたピーク周波数と前記メモリに格納されたピーク周
波数とが一致する時間を検索する検索手段と、この検索
手段で検索された時間に基づいて脱炭層深さを演算する
演算手段とで鋼材の脱炭層深さ測定装置を構成したこと
を特徴とする。
【0010】さらに、請求項6の発明は、被測定鋼材の
表面に超音波を放射して弾性表面波を発生させその反射
波信号を受信する超音波プローブと、この超音波プロー
ブから放射される超音波の周波数を連続的に変化させる
周波数変更手段と、前記超音波プローブで受信された反
射波信号の相対感度を所定の相対感度と比較する比較手
段と、この比較手段により前記反射波信号の相対感度が
前記所定の相対感度と一致したときその相対感度に対応
する周波数に基づいて脱炭層深さを演算する演算手段と
で鋼材の脱炭層深さ測定装置を構成したことを特徴とす
る。
表面に超音波を放射して弾性表面波を発生させその反射
波信号を受信する超音波プローブと、この超音波プロー
ブから放射される超音波の周波数を連続的に変化させる
周波数変更手段と、前記超音波プローブで受信された反
射波信号の相対感度を所定の相対感度と比較する比較手
段と、この比較手段により前記反射波信号の相対感度が
前記所定の相対感度と一致したときその相対感度に対応
する周波数に基づいて脱炭層深さを演算する演算手段と
で鋼材の脱炭層深さ測定装置を構成したことを特徴とす
る。
【0011】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図示の実施の形態
に基づいて説明する。図1は本発明の第1の実施の形態
に係る脱炭層深さ測定方法を実施する装置のブロック図
である。この図で、1は被測定鋼材、2は超音波プロー
ブである。超音波プローブ2の先端には図示しない遅延
材が設けられており、超音波の送信波と被測定鋼材1か
らの反射波とを完全に分離できるようになっている。通
常、超音波プローブ2と被測定鋼材1との間には水等の
媒質が介在せしめられる。3は超音波プローブ2を励振
させて超音波を発生させる送信器、4は送信器3の信号
を増幅する増幅器、5は超音波プローブ2からの反射波
を受信する受信器、6は包絡線検出器、7は演算器であ
る。包絡線検出器6および演算器7の機能については後
述する。
に基づいて説明する。図1は本発明の第1の実施の形態
に係る脱炭層深さ測定方法を実施する装置のブロック図
である。この図で、1は被測定鋼材、2は超音波プロー
ブである。超音波プローブ2の先端には図示しない遅延
材が設けられており、超音波の送信波と被測定鋼材1か
らの反射波とを完全に分離できるようになっている。通
常、超音波プローブ2と被測定鋼材1との間には水等の
媒質が介在せしめられる。3は超音波プローブ2を励振
させて超音波を発生させる送信器、4は送信器3の信号
を増幅する増幅器、5は超音波プローブ2からの反射波
を受信する受信器、6は包絡線検出器、7は演算器であ
る。包絡線検出器6および演算器7の機能については後
述する。
【0012】図2は被測定鋼材1の表層部分の断面図で
ある。1aは被測定鋼材1の表面を示す。1bは脱炭層
(いわゆるフェライト層)、1cはフェライト、パーラ
イト層、又はマルテンサイト層を示す。脱炭層1bは表
面1aの近傍に位置し、炭素量が低い脱炭層1bを構成
する結晶粒子の径は、その下層のフェライト、パーライ
ト層、又はマルテンサイト層1cを構成する結晶粒子の
径より大きい。このように、脱炭層1bは、フェライ
ト、パーライト層、又はマルテンサイト層1cに比較し
て結晶粒子の径が大きいので入射した超音波の散乱は少
ないが、炭素量が少ないので、フェライト、パーライト
層、又はマルテンサイト層1cに比較して粒内に入射し
た超音波の減衰は大きくなる。
ある。1aは被測定鋼材1の表面を示す。1bは脱炭層
(いわゆるフェライト層)、1cはフェライト、パーラ
イト層、又はマルテンサイト層を示す。脱炭層1bは表
面1aの近傍に位置し、炭素量が低い脱炭層1bを構成
する結晶粒子の径は、その下層のフェライト、パーライ
ト層、又はマルテンサイト層1cを構成する結晶粒子の
径より大きい。このように、脱炭層1bは、フェライ
ト、パーライト層、又はマルテンサイト層1cに比較し
て結晶粒子の径が大きいので入射した超音波の散乱は少
ないが、炭素量が少ないので、フェライト、パーライト
層、又はマルテンサイト層1cに比較して粒内に入射し
た超音波の減衰は大きくなる。
【0013】図3は図1に示す受信器5で受信された超
音波反射波の受信強度の波形図である。図3の(a)は
脱炭層が厚い場合の波形図、図3の(b)は脱炭層がほ
とんど存在しない場合の波形図を示す。図で、横軸には
時間が、縦軸には受信強度がとってある。I0 は送信
波、R0 は被測定鋼材1の表面反射波、Rは表面反射波
R0 以降の反射波群を示す。上述のように、脱炭層1b
は超音波の散乱が少なく減衰が大きいので、図3の
(a)に示すように脱炭層が存在する場合には、反射波
群Rの受信強度は減衰度が大きく、これとは逆に、脱炭
層1bがほとんど存在しない場合には、図3の(b)に
示すように反射波群Rの受信強度の減衰は極めて小さ
い。
音波反射波の受信強度の波形図である。図3の(a)は
脱炭層が厚い場合の波形図、図3の(b)は脱炭層がほ
とんど存在しない場合の波形図を示す。図で、横軸には
時間が、縦軸には受信強度がとってある。I0 は送信
波、R0 は被測定鋼材1の表面反射波、Rは表面反射波
R0 以降の反射波群を示す。上述のように、脱炭層1b
は超音波の散乱が少なく減衰が大きいので、図3の
(a)に示すように脱炭層が存在する場合には、反射波
群Rの受信強度は減衰度が大きく、これとは逆に、脱炭
層1bがほとんど存在しない場合には、図3の(b)に
示すように反射波群Rの受信強度の減衰は極めて小さ
い。
【0014】本実施の形態は、以上の現象を利用するも
のであり、その測定方法を図4および図5により説明す
る。図4は図3に示す波形図と同じ波形図であり、図4
の(a)は脱炭層が厚い場合の波形図、図4の(b)は
脱炭層がほとんど存在しない場合の波形図を示す。図4
で、図3に示す波形と同一部分の波形には同一符号が付
してある。E1 は図4の(a)に示す波形の包絡線、E
2 は図4の(b)に示す波形の包絡線である。ところ
で、一般に、包絡線Eは、時間をt、定数をαとする
と、指数関数f(t)=e-αt で表すことができる。
そこで、種々の脱炭層深さを有する鋼材に超音波を放射
してそれら反射波形の各包絡線Eを求め、その定数αと
脱炭層深さとを関連付けておけば、被測定鋼材1の超音
波反射波から当該被測定鋼材1の脱炭層深さを知ること
ができる。
のであり、その測定方法を図4および図5により説明す
る。図4は図3に示す波形図と同じ波形図であり、図4
の(a)は脱炭層が厚い場合の波形図、図4の(b)は
脱炭層がほとんど存在しない場合の波形図を示す。図4
で、図3に示す波形と同一部分の波形には同一符号が付
してある。E1 は図4の(a)に示す波形の包絡線、E
2 は図4の(b)に示す波形の包絡線である。ところ
で、一般に、包絡線Eは、時間をt、定数をαとする
と、指数関数f(t)=e-αt で表すことができる。
そこで、種々の脱炭層深さを有する鋼材に超音波を放射
してそれら反射波形の各包絡線Eを求め、その定数αと
脱炭層深さとを関連付けておけば、被測定鋼材1の超音
波反射波から当該被測定鋼材1の脱炭層深さを知ること
ができる。
【0015】図5は脱炭層深さに対する定数αの特性図
である。図で、横軸には脱炭層深さが、縦軸には定数α
がとってある。図から明らかなように、脱炭層深さと定
数αとはほぼ比例関係にある。両者の関係を示す線が検
量線として示されている。今、超音波反射波から得られ
た包絡線の定数αが図示のようにα1 であると、検量線
から得られる脱炭層深さは図示のようにd1 となる。
である。図で、横軸には脱炭層深さが、縦軸には定数α
がとってある。図から明らかなように、脱炭層深さと定
数αとはほぼ比例関係にある。両者の関係を示す線が検
量線として示されている。今、超音波反射波から得られ
た包絡線の定数αが図示のようにα1 であると、検量線
から得られる脱炭層深さは図示のようにd1 となる。
【0016】上記の方法を実現するため、図1に示す装
置では、それぞれマイクロコンピュータで構成される包
絡線検出器6および演算器7が設けられている。演算器
7には既知の包絡線に関するデータを格納するメモリ7
M(図8に示す)が設けられている。このメモリ7Mの
内容を図6、図7および図8により説明する。図6はあ
る脱炭層深さを有する被測定鋼材の超音波反射の受信強
度に対する包絡線を示す図であり、横軸に時間、縦軸に
受信強度がとってある。この包絡線Eは、受信強度を
A、時間をt、定数をαとすると、上述のように、A=
e-αt で表される。この定数αの包絡線Eは、時間t
と受信強度Aとで規定することができる。これを図7に
より説明する。
置では、それぞれマイクロコンピュータで構成される包
絡線検出器6および演算器7が設けられている。演算器
7には既知の包絡線に関するデータを格納するメモリ7
M(図8に示す)が設けられている。このメモリ7Mの
内容を図6、図7および図8により説明する。図6はあ
る脱炭層深さを有する被測定鋼材の超音波反射の受信強
度に対する包絡線を示す図であり、横軸に時間、縦軸に
受信強度がとってある。この包絡線Eは、受信強度を
A、時間をt、定数をαとすると、上述のように、A=
e-αt で表される。この定数αの包絡線Eは、時間t
と受信強度Aとで規定することができる。これを図7に
より説明する。
【0017】図7は図6に示す包絡線Eの規定の仕方を
説明する図であり、この図の包絡線Eは図6に示す包絡
線と同一の包絡線を示す。このような定数αの包絡線E
は、図7に示すように、時刻t1 のときの受信強度がA
1 、時刻t1 から所定の時間Δtが経過した時刻t2 の
ときの受信強度がA2 、時刻t2 から所定の時間Δtが
経過した時刻t3 のときの受信強度がA3 、…………、
時刻t7 から所定の時間Δtが経過した時刻t8 のとき
の受信強度がA8 、時刻t8 から所定の時間Δtが経過
した時刻t9 のときの受信強度がA9 、…………である
という態様で規定することができる。
説明する図であり、この図の包絡線Eは図6に示す包絡
線と同一の包絡線を示す。このような定数αの包絡線E
は、図7に示すように、時刻t1 のときの受信強度がA
1 、時刻t1 から所定の時間Δtが経過した時刻t2 の
ときの受信強度がA2 、時刻t2 から所定の時間Δtが
経過した時刻t3 のときの受信強度がA3 、…………、
時刻t7 から所定の時間Δtが経過した時刻t8 のとき
の受信強度がA8 、時刻t8 から所定の時間Δtが経過
した時刻t9 のときの受信強度がA9 、…………である
という態様で規定することができる。
【0018】図8は上記メモリ7Mの内容説明図であ
る。メモリ7Mには、図8に示すように、多数の既知の
脱炭層深さのうちの定数α1 の包絡線のデータが、各時
刻t1〜tn における各受信強度A11〜A1nとして格納
され、又、定数α2 の包絡線のデータが、各時刻t1 〜
tn における各受信強度A21〜A2nとして格納され、
又、定数α3 の包絡線のデータが、各時刻t1 〜tn に
おける受信強度A31〜A3nとして格納され、同様に、定
数α4 以下の包絡線のデータが格納されている。
る。メモリ7Mには、図8に示すように、多数の既知の
脱炭層深さのうちの定数α1 の包絡線のデータが、各時
刻t1〜tn における各受信強度A11〜A1nとして格納
され、又、定数α2 の包絡線のデータが、各時刻t1 〜
tn における各受信強度A21〜A2nとして格納され、
又、定数α3 の包絡線のデータが、各時刻t1 〜tn に
おける受信強度A31〜A3nとして格納され、同様に、定
数α4 以下の包絡線のデータが格納されている。
【0019】包絡線検出器6に受信器5から受信信号が
入力されると、包絡線検出器6は、上記各時刻t1 〜t
n に対応する当該受信信号の各受信強度を取り出し、こ
れらを演算器7に出力する。演算器7は、これら各受信
強度と、メモリ7Mに格納されている各定数α1 、α
2 、…………の各包絡線における同一時刻のデータとの
差、およびそれら差の合計を演算する。例えば、受信信
号の各時刻t1 〜tn における受信強度がA01〜A0nと
すると、定数α1 の包絡線に対しては、(A01−
A11)、(A02−A12)、…………、(A0n−A1n)を
演算し、次に、[(A01−A11)+(A02−A12)+…
………+(A0n−A1n)]を演算する。定数α2以下の
各包絡線に対しても同様の処理を行い、差の合計又は標
準偏差の値が最小となる包絡線を上記受信信号の包絡線
とする。
入力されると、包絡線検出器6は、上記各時刻t1 〜t
n に対応する当該受信信号の各受信強度を取り出し、こ
れらを演算器7に出力する。演算器7は、これら各受信
強度と、メモリ7Mに格納されている各定数α1 、α
2 、…………の各包絡線における同一時刻のデータとの
差、およびそれら差の合計を演算する。例えば、受信信
号の各時刻t1 〜tn における受信強度がA01〜A0nと
すると、定数α1 の包絡線に対しては、(A01−
A11)、(A02−A12)、…………、(A0n−A1n)を
演算し、次に、[(A01−A11)+(A02−A12)+…
………+(A0n−A1n)]を演算する。定数α2以下の
各包絡線に対しても同様の処理を行い、差の合計又は標
準偏差の値が最小となる包絡線を上記受信信号の包絡線
とする。
【0020】なお、上記の説明では、メモリ7Mに、各
定数α1 、α2 、…………毎に各時刻t1 〜tn の受信
強度を格納する例について説明したが、メモリには、各
定数α1 、α2 、…………と、各時刻t1 〜tn のみを
格納しておき、包絡線検出器6から各時刻の受信強度が
入力されたとき、演算器7が、A=e-αt の式の定数
αと時刻tに、各数値を入れて各受信強度Aを演算し、
得られた受信強度に対して上記の演算を行うようにして
もよい。
定数α1 、α2 、…………毎に各時刻t1 〜tn の受信
強度を格納する例について説明したが、メモリには、各
定数α1 、α2 、…………と、各時刻t1 〜tn のみを
格納しておき、包絡線検出器6から各時刻の受信強度が
入力されたとき、演算器7が、A=e-αt の式の定数
αと時刻tに、各数値を入れて各受信強度Aを演算し、
得られた受信強度に対して上記の演算を行うようにして
もよい。
【0021】このようにして包絡線が決定されると、演
算器7は、この包絡線の定数αに対応する脱炭層深さ
を、メモリ7Mの他の領域又はメモリ7Mとは異なるメ
モリに格納されている定数αと脱炭層深さとの関係(図
5に示す関係)から求め、得られた脱炭層深さを被測定
鋼材1の脱炭層深さとする。
算器7は、この包絡線の定数αに対応する脱炭層深さ
を、メモリ7Mの他の領域又はメモリ7Mとは異なるメ
モリに格納されている定数αと脱炭層深さとの関係(図
5に示す関係)から求め、得られた脱炭層深さを被測定
鋼材1の脱炭層深さとする。
【0022】このように、本実施の形態では、被測定鋼
材からの超音波反射波を受信し、その受信強度の包絡線
を、脱炭層深さが既知である超音波受信強度の包絡線と
比較し、この比較の結果に基づいて脱炭層深さを求める
ようにしたので、鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定す
ることができ、当該測定に何等の手間も時間も要しな
い。
材からの超音波反射波を受信し、その受信強度の包絡線
を、脱炭層深さが既知である超音波受信強度の包絡線と
比較し、この比較の結果に基づいて脱炭層深さを求める
ようにしたので、鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定す
ることができ、当該測定に何等の手間も時間も要しな
い。
【0023】図9および図10は本発明の第2の実施の
形態に係る脱炭層深さ測定方法を説明する図であり、図
9は超音波反射波の受信強度の波形図、図10は受信信
号の周波数特性図である。図9の(a)は脱炭層が厚い
場合の波形図、図9の(b)は脱炭層がほとんど存在し
ない場合の波形図を示す。図9で、図3に示す波形と同
一部分の波形には同一符号が付してある。t1 〜tn は
受信信号Rを所定の時間間隔で区分したときの各時間区
分を示す。
形態に係る脱炭層深さ測定方法を説明する図であり、図
9は超音波反射波の受信強度の波形図、図10は受信信
号の周波数特性図である。図9の(a)は脱炭層が厚い
場合の波形図、図9の(b)は脱炭層がほとんど存在し
ない場合の波形図を示す。図9で、図3に示す波形と同
一部分の波形には同一符号が付してある。t1 〜tn は
受信信号Rを所定の時間間隔で区分したときの各時間区
分を示す。
【0024】一般に、結晶粒子の径が小さいほど、これ
に対する超音波反射波の高周波成分の指向性が狭いの
で、受信信号の周波数帯域も狭く、かつ、ピーク周波数
は低くなる。本実施の形態では、上記結晶粒子の超音波
に対する特性中、ピーク周波数特性を用いて脱炭層深さ
を測定するものである。これを図10に示す受信信号の
周波数特性により説明する。図10で、横軸には図9に
示す時間区分、縦軸にはピーク周波数がとってある。図
で、F0 は脱炭層がない鋼材に対する超音波受信信号の
各時間区分におけるピーク周波数をプロットした特性線
であり、この特性線F0 から明らかなように、脱炭層が
ない鋼材では、時間が経過しても(鋼材の深い部分であ
っても)超音波受信信号のピーク周波数はほぼ一定であ
る。
に対する超音波反射波の高周波成分の指向性が狭いの
で、受信信号の周波数帯域も狭く、かつ、ピーク周波数
は低くなる。本実施の形態では、上記結晶粒子の超音波
に対する特性中、ピーク周波数特性を用いて脱炭層深さ
を測定するものである。これを図10に示す受信信号の
周波数特性により説明する。図10で、横軸には図9に
示す時間区分、縦軸にはピーク周波数がとってある。図
で、F0 は脱炭層がない鋼材に対する超音波受信信号の
各時間区分におけるピーク周波数をプロットした特性線
であり、この特性線F0 から明らかなように、脱炭層が
ない鋼材では、時間が経過しても(鋼材の深い部分であ
っても)超音波受信信号のピーク周波数はほぼ一定であ
る。
【0025】一方、F1 は脱炭層が存在する鋼材に対す
る超音波受信信号の各時間区分におけるピーク周波数を
プロットした曲線である。脱炭層の結晶粒子の径は前述
のように脱炭のない結晶粒子の径より大きい。このた
め、脱炭層からの超音波受信信号のピーク周波数は曲線
F1 に示すように高い周波数を示す。しかし、鋼材表面
から深い位置になるほど、径が小さい結晶粒子が混在し
てきてピーク周波数は低い方へシフトしてゆき、脱炭層
の境界を超える位置では、脱炭層のない場合のピーク周
波数一致する。この一致した時間区分が図にtd で示さ
れている。ここで、鋼材内の超音波の伝播速度をc(既
知)とすると、脱炭層深さdは d=c・td /2 の演算を行うことにより得られる。
る超音波受信信号の各時間区分におけるピーク周波数を
プロットした曲線である。脱炭層の結晶粒子の径は前述
のように脱炭のない結晶粒子の径より大きい。このた
め、脱炭層からの超音波受信信号のピーク周波数は曲線
F1 に示すように高い周波数を示す。しかし、鋼材表面
から深い位置になるほど、径が小さい結晶粒子が混在し
てきてピーク周波数は低い方へシフトしてゆき、脱炭層
の境界を超える位置では、脱炭層のない場合のピーク周
波数一致する。この一致した時間区分が図にtd で示さ
れている。ここで、鋼材内の超音波の伝播速度をc(既
知)とすると、脱炭層深さdは d=c・td /2 の演算を行うことにより得られる。
【0026】このような本実施の形態の測定方法を実施
するためには、図1に示す包絡線検出器6に代えて周波
数解析部を設けるとともに、演算器7に、各時間区分t
1 〜tn に対するピーク周波数を格納するメモリを設
け、受信器5からの受信信号に対して上記各時間区分t
1 〜tn 毎に周波数解析を行い、各時間区分毎のピーク
周波数を演算器7に出力し、演算器7は、入力された各
ピーク周波数をメモリに格納されているピーク周波数と
比較し、両ピーク周波数が一致する時間区分tdを取り
出し、上記の演算を行って脱炭層深さを算出する。
するためには、図1に示す包絡線検出器6に代えて周波
数解析部を設けるとともに、演算器7に、各時間区分t
1 〜tn に対するピーク周波数を格納するメモリを設
け、受信器5からの受信信号に対して上記各時間区分t
1 〜tn 毎に周波数解析を行い、各時間区分毎のピーク
周波数を演算器7に出力し、演算器7は、入力された各
ピーク周波数をメモリに格納されているピーク周波数と
比較し、両ピーク周波数が一致する時間区分tdを取り
出し、上記の演算を行って脱炭層深さを算出する。
【0027】このように、本実施の形態では、被測定鋼
材からの超音波反射波を受信し、その受信信号を所定の
時間間隔で区分し、各時間区分毎に受信信号のピーク周
波数を求め、このピーク周波数を脱炭層のない鋼材の各
時間区分のピーク周波数と比較し、両者が一致した時間
区分に基づいて脱炭層深さを演算するようにしたので、
鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定することができ、当
該測定に何等の手間も時間も要しない。
材からの超音波反射波を受信し、その受信信号を所定の
時間間隔で区分し、各時間区分毎に受信信号のピーク周
波数を求め、このピーク周波数を脱炭層のない鋼材の各
時間区分のピーク周波数と比較し、両者が一致した時間
区分に基づいて脱炭層深さを演算するようにしたので、
鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定することができ、当
該測定に何等の手間も時間も要しない。
【0028】図11は本発明の第3の実施の形態に係る
脱炭層深さ測定方法を実施する装置のブロック図であ
る。この図で、1は被測定鋼材、10は超音波プローブ
である。超音波プローブ10は、送信用振動子11、集
束用レンズ12、受信用レンズ13、および受信用振動
子14で構成されている。wは水等の媒質を示す。15
は電圧制御オシレータ、16はマイクロコンピュータで
構成されるデータ解析・制御装置、17はD/A変換
器、18は受信器、19はA/D変換器、20はピーク
ホールド回路である。
脱炭層深さ測定方法を実施する装置のブロック図であ
る。この図で、1は被測定鋼材、10は超音波プローブ
である。超音波プローブ10は、送信用振動子11、集
束用レンズ12、受信用レンズ13、および受信用振動
子14で構成されている。wは水等の媒質を示す。15
は電圧制御オシレータ、16はマイクロコンピュータで
構成されるデータ解析・制御装置、17はD/A変換
器、18は受信器、19はA/D変換器、20はピーク
ホールド回路である。
【0029】本実施の形態では、被測定鋼材1の表面を
伝播する超音波の弾性表面波を用いて脱炭層深さを測定
する。被測定鋼材1の表面を伝播する弾性表面波は、当
該表面から1/2〜1波長深さの下層の影響を受けて減衰す
る。即ち、当該弾性表面波の減衰は、弾性表面波の波長
と脱炭層深さに関係する。本実施の形態では、超音波の
波長(周波数)を変化させて脱炭層深さを測定するもの
である。
伝播する超音波の弾性表面波を用いて脱炭層深さを測定
する。被測定鋼材1の表面を伝播する弾性表面波は、当
該表面から1/2〜1波長深さの下層の影響を受けて減衰す
る。即ち、当該弾性表面波の減衰は、弾性表面波の波長
と脱炭層深さに関係する。本実施の形態では、超音波の
波長(周波数)を変化させて脱炭層深さを測定するもの
である。
【0030】図12は周波数に対する弾性表面波の受信
信号の相対感度の特性図である。この図で、横軸には周
波数、縦軸には受信信号の相対感度がとってある。RS0
は脱炭層がない鋼材の特性を示す線であり、脱炭層がな
いのでどの周波数に対しても減衰は一定で変化しない。
一方、RS1、RS2、RS3は脱炭層が存在する鋼材の特性
曲線を示す。曲線RS1は脱炭層が比較的浅い場合の曲
線、曲線RS3は脱炭層が深い場合の曲線、曲線RS2は脱
炭層の深さが両者の中間の深さの場合の曲線である。例
えば、曲線RS1について考察すると、周波数が低い(波
長が長い)場合には結晶粒子の径が大きい脱炭層より結
晶粒子の径が小さい母材の影響が大きいので減衰は小さ
く、相対感度の低下も小さいが、周波数が大きくなると
(波長が短くなると)、結晶粒子の径が大きい脱炭層の
影響を大きく受けることになり、減衰が大きくなって相
対感度は急速に低下してゆく。このような特性は各曲線
について同じであり、曲線RS3に示されるように、脱炭
層が深い場合には低い周波数でも(波長が長くても)減
衰を受けて相対感度が低下する。
信号の相対感度の特性図である。この図で、横軸には周
波数、縦軸には受信信号の相対感度がとってある。RS0
は脱炭層がない鋼材の特性を示す線であり、脱炭層がな
いのでどの周波数に対しても減衰は一定で変化しない。
一方、RS1、RS2、RS3は脱炭層が存在する鋼材の特性
曲線を示す。曲線RS1は脱炭層が比較的浅い場合の曲
線、曲線RS3は脱炭層が深い場合の曲線、曲線RS2は脱
炭層の深さが両者の中間の深さの場合の曲線である。例
えば、曲線RS1について考察すると、周波数が低い(波
長が長い)場合には結晶粒子の径が大きい脱炭層より結
晶粒子の径が小さい母材の影響が大きいので減衰は小さ
く、相対感度の低下も小さいが、周波数が大きくなると
(波長が短くなると)、結晶粒子の径が大きい脱炭層の
影響を大きく受けることになり、減衰が大きくなって相
対感度は急速に低下してゆく。このような特性は各曲線
について同じであり、曲線RS3に示されるように、脱炭
層が深い場合には低い周波数でも(波長が長くても)減
衰を受けて相対感度が低下する。
【0031】本実施例では、予め相対感度βを設定し、
受信信号の相対感度がβを示す場合の周波数を取り出
し、これに対応する波長の例えば1/2 を脱炭層深さと推
定する。即ち、波長をλ、伝播速度をc、周波数をfと
すると、λ=c/fであるから、脱炭層深さdは、d=
c/(2f)となる。
受信信号の相対感度がβを示す場合の周波数を取り出
し、これに対応する波長の例えば1/2 を脱炭層深さと推
定する。即ち、波長をλ、伝播速度をc、周波数をfと
すると、λ=c/fであるから、脱炭層深さdは、d=
c/(2f)となる。
【0032】このような本実施の形態の測定方法の実施
は、図11に示す装置により行われる。データ解析・制
御装置16は電圧制御オシレータ15の出力信号の周波
数を連続的に変化させるディジタル信号を出力する。こ
の信号はD/A変換器17でアナログ値に変換されて電
圧制御オシレータ15へ印加される。これにより、電圧
制御オシレータ15からは連続的に周波数が変化してゆ
く送信信号が出力され、この送信信号が送信用振動子1
1に与えられ、送信用振動子11からは順次周波数の異
なる超音波が放射される。これらの超音波は集束用レン
ズで集束され、所定の角度で媒質wを介して被測定鋼材
1の表面に放射され、この超音波は弾性表面波となって
当該表面を伝播する。
は、図11に示す装置により行われる。データ解析・制
御装置16は電圧制御オシレータ15の出力信号の周波
数を連続的に変化させるディジタル信号を出力する。こ
の信号はD/A変換器17でアナログ値に変換されて電
圧制御オシレータ15へ印加される。これにより、電圧
制御オシレータ15からは連続的に周波数が変化してゆ
く送信信号が出力され、この送信信号が送信用振動子1
1に与えられ、送信用振動子11からは順次周波数の異
なる超音波が放射される。これらの超音波は集束用レン
ズで集束され、所定の角度で媒質wを介して被測定鋼材
1の表面に放射され、この超音波は弾性表面波となって
当該表面を伝播する。
【0033】この伝播中、弾性表面波は上述のようにそ
の周波数と脱炭層深さに応じて減衰される。当該表面を
伝播した弾性表面波の反射波のうち、集束用レンズ11
からの入射角度と同一角度の反射波が受信用レンズ13
で受信され、受信用振動子14を励振して受信信号を発
生する。この受信信号は受信器18で受信され、A/D
変換器19でディジタル値に変換され、ピークホールド
回路20でピーク値のみが保持され、このピーク値はデ
ータ解析・制御装置16へ出力される。このような処理
は、周波数が変更される毎に行われ、結局、データ解析
・制御装置16へは、各周波数のピーク値が出力される
ことになる。データ解析・制御装置16は、入力された
各周波数のピーク値相互間の相対感度を演算し、これら
相対感度のうち予め定められた値β(例えば最大相対感
度に対する所定の率)と等しい、又はこれに最も近い相
対感度の周波数を取り出し、上述のように脱炭層深さを
算出する。
の周波数と脱炭層深さに応じて減衰される。当該表面を
伝播した弾性表面波の反射波のうち、集束用レンズ11
からの入射角度と同一角度の反射波が受信用レンズ13
で受信され、受信用振動子14を励振して受信信号を発
生する。この受信信号は受信器18で受信され、A/D
変換器19でディジタル値に変換され、ピークホールド
回路20でピーク値のみが保持され、このピーク値はデ
ータ解析・制御装置16へ出力される。このような処理
は、周波数が変更される毎に行われ、結局、データ解析
・制御装置16へは、各周波数のピーク値が出力される
ことになる。データ解析・制御装置16は、入力された
各周波数のピーク値相互間の相対感度を演算し、これら
相対感度のうち予め定められた値β(例えば最大相対感
度に対する所定の率)と等しい、又はこれに最も近い相
対感度の周波数を取り出し、上述のように脱炭層深さを
算出する。
【0034】このように、本実施の形態では、周波数が
連続的に変化する超音波により被測定鋼材に弾性表面波
を発生させ、その反射波のピーク値を取り出し、各周波
数のピーク値の相対感度のうち、予め定められた値と等
しいか最も近い相対感度の周波数を取り出し、この周波
数に基づいて脱炭層深さを推定するようにしたので、鋼
材を切断せずに脱炭層深さを測定することができ、当該
測定に何等の手間も時間も要しない。
連続的に変化する超音波により被測定鋼材に弾性表面波
を発生させ、その反射波のピーク値を取り出し、各周波
数のピーク値の相対感度のうち、予め定められた値と等
しいか最も近い相対感度の周波数を取り出し、この周波
数に基づいて脱炭層深さを推定するようにしたので、鋼
材を切断せずに脱炭層深さを測定することができ、当該
測定に何等の手間も時間も要しない。
【0035】
【発明の効果】以上述べたように、本発明では、被測定
鋼材に対して超音波を放射し、その受信反射波の包絡
線、又は当該受信反射波の時間区分のピーク周波数、或
いは異なる周波数の超音波の弾性表面波の受信反射波の
ピーク値の相対感度に基づいて脱炭層深さを測定するよ
うにしたので、鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定する
ことができ、当該測定に何等の手間も時間も要しない。
鋼材に対して超音波を放射し、その受信反射波の包絡
線、又は当該受信反射波の時間区分のピーク周波数、或
いは異なる周波数の超音波の弾性表面波の受信反射波の
ピーク値の相対感度に基づいて脱炭層深さを測定するよ
うにしたので、鋼材を切断せずに脱炭層深さを測定する
ことができ、当該測定に何等の手間も時間も要しない。
【図1】本発明の第1の実施の形態に係る脱炭層深さ測
定方法を実施する装置のブロック図である。
定方法を実施する装置のブロック図である。
【図2】被測定鋼材1の表層部分の断面図である。
【図3】図1に示す受信器で受信された超音波反射波の
受信強度の波形図である。
受信強度の波形図である。
【図4】図1に示す受信器で受信された超音波反射波の
受信強度の波形図である。
受信強度の波形図である。
【図5】脱炭層深さに対する定数αの特性図である。
【図6】脱炭層深さを有する被測定鋼材の超音波反射の
受信強度に対する包絡線を示す図である。
受信強度に対する包絡線を示す図である。
【図7】図6に示す包絡線Eの規定を説明する図であ
る。
る。
【図8】メモリの内容説明図である。
【図9】超音波反射波の受信強度の波形図である。
【図10】受信信号の周波数特性図である。
【図11】本発明の第3の実施の形態に係る脱炭層深さ
測定方法を実施する装置のブロック図である。
測定方法を実施する装置のブロック図である。
【図12】周波数に対する弾性表面波の受信信号の相対
感度の特性図である。
感度の特性図である。
1 被測定鋼材 2 超音波プローブ 3 送信器 4 増幅器 5 受信器 6 包絡線検出器 7 演算器
Claims (6)
- 【請求項1】 被測定鋼材の表面から当該鋼材内部に超
音波を放射し、その反射波信号の受信強度の包絡線を求
め、この包絡線を、予め求められている複数の既知の脱
炭層深さに対する超音波の反射波信号の受信強度の包絡
線と比較し、これら包絡線のうちの最も近い包絡線に対
応する脱炭層深さを前記被測定鋼材の脱炭層深さとする
ことを特徴とする鋼材の脱炭層深さ測定方法。 - 【請求項2】 被測定鋼材の表面から当該鋼材内部に超
音波を放射し、その反射波信号の所定時間間隔毎の周波
数成分のうちのピーク値の周波数を求め、この周波数
が、脱炭層が形成されていない鋼材に対し予め求められ
ている前記所定時間間隔毎の周波数成分のうちのピーク
値の周波数と一致する周波数に対応する時間に基づいて
前記被測定鋼材の脱炭層深さを求めることを特徴とする
鋼材の脱炭層深さ測定方法。 - 【請求項3】 被測定鋼材の表面に、周波数の異なる超
音波を放射して弾性表面波を発生させ、その反射波信号
の各周波数毎の相対感度のうち、予め定められた相対感
度に対応する周波数に基づいて前記被測定鋼材の脱炭層
深さを求めることを特徴とする鋼材の脱炭層深さ測定方
法。 - 【請求項4】 被測定鋼材へ超音波を放射する超音波プ
ローブと、この超音波プローブから放射された超音波の
反射波を受信する受信器と、前記鋼材の複数の既知の脱
炭層深さに対する超音波の反射波信号の受信時間と受信
強度より成る受信強度の包絡線のデータを各脱炭層深さ
毎に格納した第1のメモリと、前記包絡線の定数と脱炭
層深さとの関係を格納する第2のメモリと、前記受信器
で受信された反射波の各受信時間の受信強度と前記第1
のメモリの各脱炭層深さ毎の対応する各受信時間の受信
強度との差を演算する第1の演算手段と、この第1の演
算手段で演算された差の合計を演算する第2の演算手段
と、この第2の演算手段で演算された差の合計が最小で
ある各脱炭層深さの包絡線を検索する第1の検索手段
と、前記第2のメモリのデータから前記第1の検索手段
で検索された包絡線の定数に対応する脱炭層深さを検索
する第2の検索手段とで構成したことを特徴とする鋼材
の脱炭層深さ測定装置。 - 【請求項5】 被測定鋼材へ超音波を放射する超音波プ
ローブと、この超音波プローブから放射された超音波の
反射波を受信する受信器と、脱炭層が形成されていない
前記被測定鋼材に対する超音波の受信信号の所定時間間
隔毎のピーク周波数を格納するメモリと、前記受信器で
受信された受信信号における前記所定時間間隔の各時間
に対応する時間毎のピーク周波数を取り出す周波数解析
部と、この周波数解析部で取り出されたピーク周波数と
前記メモリに格納されたピーク周波数とが一致する時間
を検索する検索手段と、この検索手段で検索された時間
に基づいて脱炭層深さを演算する演算手段とで構成した
ことを特徴とする鋼材の脱炭層深さ測定装置。 - 【請求項6】 被測定鋼材の表面に超音波を放射して弾
性表面波を発生させその反射波信号を受信する超音波プ
ローブと、この超音波プローブから放射される超音波の
周波数を連続的に変化させる周波数変更手段と、前記超
音波プローブで受信された反射波信号の相対感度を所定
の相対感度と比較する比較手段と、この比較手段により
前記反射波信号の相対感度が前記所定の相対感度と一致
したときその相対感度に対応する周波数に基づいて脱炭
層深さを演算する演算手段とで構成したことを特徴とす
る鋼材の脱炭層深さ測定装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8282255A JPH10123107A (ja) | 1996-10-24 | 1996-10-24 | 鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8282255A JPH10123107A (ja) | 1996-10-24 | 1996-10-24 | 鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10123107A true JPH10123107A (ja) | 1998-05-15 |
Family
ID=17650077
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8282255A Pending JPH10123107A (ja) | 1996-10-24 | 1996-10-24 | 鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10123107A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003083944A (ja) * | 2001-09-13 | 2003-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 波形データ解析装置及び解析システム |
JP2019138922A (ja) * | 2019-06-04 | 2019-08-22 | 原子燃料工業株式会社 | 材料診断方法 |
-
1996
- 1996-10-24 JP JP8282255A patent/JPH10123107A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003083944A (ja) * | 2001-09-13 | 2003-03-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 波形データ解析装置及び解析システム |
JP2019138922A (ja) * | 2019-06-04 | 2019-08-22 | 原子燃料工業株式会社 | 材料診断方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4210023A (en) | Method and apparatus for measuring slag foaming using microwave lever meter | |
CN102253120B (zh) | 组织材质测定装置及组织材质测定方法 | |
Willems et al. | Characterization of microstructure by backscattered ultrasonic waves | |
US7679375B2 (en) | System and method for detecting foreign objects in a product | |
EP0053034B1 (en) | Method of determining stress distribution in a solid body | |
JPS601554A (ja) | 超音波検査装置 | |
JPH10123107A (ja) | 鋼材の脱炭層深さ測定方法および装置 | |
JPH0682244A (ja) | 炉壁の超音波厚さ計測方法 | |
US3861200A (en) | Method and instrument for analysing materials by ultrasonic pulses | |
JP2000241397A (ja) | 表面欠陥検出方法および装置 | |
JPH04323553A (ja) | 超音波共振探傷方法および装置 | |
JPH0715457B2 (ja) | 超音波エコーグラフィ検査方法及び装置 | |
JP2864429B2 (ja) | 超音波探傷装置 | |
JP2779563B2 (ja) | ドップラー音波レーダの送受信装置 | |
JPH05281201A (ja) | 焼入れ硬化層深さの測定方法および測定装置 | |
JPH0599908A (ja) | 超音波探傷器のゲイン制御装置 | |
RU2112235C1 (ru) | Способ измерения параметров затухания упругих волн | |
JPH08201349A (ja) | 超音波探傷方法 | |
SU1499130A1 (ru) | Способ измерени скорости ультразвука в материалах | |
JPH0658915A (ja) | 物性測定装置 | |
JPH06148153A (ja) | 超音波検査装置 | |
JPH0526655A (ja) | 膜厚測定方法及び装置 | |
SU1765765A1 (ru) | Устройство дл определени распределени газовых пузырьков по размерам | |
JP3463729B2 (ja) | 内部組織の非破壊検査方法 | |
JPH11281629A (ja) | 超音波探傷装置及び超音波探傷方法 |