JPH10109017A - 脱硝装置の運転方法と排ガス浄化装置 - Google Patents
脱硝装置の運転方法と排ガス浄化装置Info
- Publication number
- JPH10109017A JPH10109017A JP8262883A JP26288396A JPH10109017A JP H10109017 A JPH10109017 A JP H10109017A JP 8262883 A JP8262883 A JP 8262883A JP 26288396 A JP26288396 A JP 26288396A JP H10109017 A JPH10109017 A JP H10109017A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- denitration
- exhaust gas
- oxidation rate
- temperature
- sulfur
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 未反応アンモニアによる酸性硫安析出により
生ずる空気予熱器の閉塞あるいはＳＯ3による空気予熱
器の低温エレメント以降の機器の腐食を防止すること。 【解決手段】 硫黄分及びバナジウム（Ｖ）分を多く含
む燃料、例えば、Ｃ重油、アスファルト、天然アスファ
ルト、オイルコークス等を燃焼した排ガスを脱硝する場
合、排ガス中に含まれるＶの脱硝触媒７への付着によ
り、脱硝触媒７中のバナジウム濃度が増加し、脱硝装置
６の運転時間の経過と共に、ＳＯ2酸化率が増加する。
そこで、脱硝装置６の運転時間の経過にしたがい、脱硝
装置６の出口でＳＯ3濃度の検出を行い、脱硝装置６の
出口のＳＯ3濃度の増加が認められれば、脱硝装置６の
運転温度を３８０℃から徐々に低下させるように、排ガ
ス温度を制御することで、ＳＯ2酸化率を常に低いレベ
ルに保ち、ＳＯ3の発生量を抑えることができる。ここ
で、脱硝触媒７によるＳＯ2酸化率はガス温度に影響を
受け、例えば３７０℃付近を超えると、ＳＯ2酸化率は
急激に上昇する傾向がある。
生ずる空気予熱器の閉塞あるいはＳＯ3による空気予熱
器の低温エレメント以降の機器の腐食を防止すること。 【解決手段】 硫黄分及びバナジウム（Ｖ）分を多く含
む燃料、例えば、Ｃ重油、アスファルト、天然アスファ
ルト、オイルコークス等を燃焼した排ガスを脱硝する場
合、排ガス中に含まれるＶの脱硝触媒７への付着によ
り、脱硝触媒７中のバナジウム濃度が増加し、脱硝装置
６の運転時間の経過と共に、ＳＯ2酸化率が増加する。
そこで、脱硝装置６の運転時間の経過にしたがい、脱硝
装置６の出口でＳＯ3濃度の検出を行い、脱硝装置６の
出口のＳＯ3濃度の増加が認められれば、脱硝装置６の
運転温度を３８０℃から徐々に低下させるように、排ガ
ス温度を制御することで、ＳＯ2酸化率を常に低いレベ
ルに保ち、ＳＯ3の発生量を抑えることができる。ここ
で、脱硝触媒７によるＳＯ2酸化率はガス温度に影響を
受け、例えば３７０℃付近を超えると、ＳＯ2酸化率は
急激に上昇する傾向がある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボイラなどの燃焼
装置の排ガス浄化装置と該排ガスの脱硝装置とに係り、
特に、硫黄分及びバナジウム分を多く含む燃料を燃焼さ
せるボイラからの排ガスを処理するのに好適で、後流機
器の三酸化硫黄（ＳＯ3）による腐食を低減するのに好
適な脱硝装置の運転方法に関するものである。
装置の排ガス浄化装置と該排ガスの脱硝装置とに係り、
特に、硫黄分及びバナジウム分を多く含む燃料を燃焼さ
せるボイラからの排ガスを処理するのに好適で、後流機
器の三酸化硫黄（ＳＯ3）による腐食を低減するのに好
適な脱硝装置の運転方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＮＨ3を還元剤として用いる脱硝
触媒は、多少なりとも、被処理ガス中の二酸化硫黄（Ｓ
Ｏ2）をＳＯ3に酸化する性質を持っており、この酸化率
を抑えるため、脱硝触媒中のバナジウム量を減少させた
低酸化触媒が一般に用いられていた。
触媒は、多少なりとも、被処理ガス中の二酸化硫黄（Ｓ
Ｏ2）をＳＯ3に酸化する性質を持っており、この酸化率
を抑えるため、脱硝触媒中のバナジウム量を減少させた
低酸化触媒が一般に用いられていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来技術では、硫黄分
及びバナジウム分を多く含む燃料、例えば、Ｃ重油、ア
スファルト、天然アスファルト、オイルコークス等を燃
焼した排ガスを脱硝する場合、脱硝触媒に排ガス中のバ
ナジウムが付着するため、脱硝反応により生ずるＳＯ3
が運転時間の増加とともに増大し、未反応アンモニア
（ＮＨ3）による酸性硫安析出により生ずる空気予熱器
の閉塞あるいはＳＯ3による空気予熱器の低温エレメン
ト以降の機器の腐食問題に対し、十分な対策がなされて
おらず、問題があった。
及びバナジウム分を多く含む燃料、例えば、Ｃ重油、ア
スファルト、天然アスファルト、オイルコークス等を燃
焼した排ガスを脱硝する場合、脱硝触媒に排ガス中のバ
ナジウムが付着するため、脱硝反応により生ずるＳＯ3
が運転時間の増加とともに増大し、未反応アンモニア
（ＮＨ3）による酸性硫安析出により生ずる空気予熱器
の閉塞あるいはＳＯ3による空気予熱器の低温エレメン
ト以降の機器の腐食問題に対し、十分な対策がなされて
おらず、問題があった。
【０００４】ＳＯ2酸化率はガス温度が低くなると下が
るが、脱硝触媒中のバナジウム量を減少させた低酸化触
媒では、温度を下げると脱硝率も下がるため、ガス温度
を下げることも困難な場合が多かった。
るが、脱硝触媒中のバナジウム量を減少させた低酸化触
媒では、温度を下げると脱硝率も下がるため、ガス温度
を下げることも困難な場合が多かった。
【０００５】本発明の課題は、未反応アンモニアによる
酸性硫安析出により生ずる空気予熱器の閉塞あるいはＳ
Ｏ3による空気予熱器の低温エレメント以降の機器の腐
食を防止することである。
酸性硫安析出により生ずる空気予熱器の閉塞あるいはＳ
Ｏ3による空気予熱器の低温エレメント以降の機器の腐
食を防止することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の上記課題は次の
構成によって解決される。すなわち、硫黄分及びバナジ
ウムを含む燃料を用いる燃焼装置排ガスをアンモニアを
還元剤として脱硝触媒により処理する脱硝装置の運転方
法において、脱硝装置での二酸化硫黄の酸化率または三
酸化硫黄の生成量に基づき、脱硝装置入口の排ガス温度
を制御することで、脱硝触媒での二酸化硫黄の酸化率ま
たは脱硝装置出口の三酸化硫黄濃度を設定値以下に保つ
脱硝装置の運転方法である。
構成によって解決される。すなわち、硫黄分及びバナジ
ウムを含む燃料を用いる燃焼装置排ガスをアンモニアを
還元剤として脱硝触媒により処理する脱硝装置の運転方
法において、脱硝装置での二酸化硫黄の酸化率または三
酸化硫黄の生成量に基づき、脱硝装置入口の排ガス温度
を制御することで、脱硝触媒での二酸化硫黄の酸化率ま
たは脱硝装置出口の三酸化硫黄濃度を設定値以下に保つ
脱硝装置の運転方法である。
【０００７】前記脱硝装置での二酸化硫黄の酸化率また
は三酸化硫黄の生成量は所定期間、例えば１ケ月の平均
値を用いるにより、制御系統を安定させて状態で脱硝装
置の運転ができる。
は三酸化硫黄の生成量は所定期間、例えば１ケ月の平均
値を用いるにより、制御系統を安定させて状態で脱硝装
置の運転ができる。
【０００８】また、脱硝装置での三酸化硫黄生成量は脱
硝装置出口の三酸化硫黄濃度で求める。また、脱硝装置
入口の二酸化硫黄濃度から脱硝装置出口の二酸化硫黄濃
度を差し引き、脱硝装置出口の三酸化硫黄生成量を算出
しても良い。
硝装置出口の三酸化硫黄濃度で求める。また、脱硝装置
入口の二酸化硫黄濃度から脱硝装置出口の二酸化硫黄濃
度を差し引き、脱硝装置出口の三酸化硫黄生成量を算出
しても良い。
【０００９】本発明の上記課題は次の構成によって解決
される。すなわち、硫黄分及びバナジウムを含む燃料を
用いる燃焼装置と該燃焼装置の排ガス流路に設けられた
節炭器と該節炭器の下流側の排ガス流路に設けられたア
ンモニア注入器を備えた脱硝装置を有する排ガス浄化装
置において、脱硝装置入口と出口にそれぞれ二酸化硫黄
濃度検出手段または脱硝装置出口に三酸化硫黄濃度検出
手段を設け、節炭器上流側から脱硝装置入口側に排ガス
をバイパスする節炭器バイパス排ガス流路を設け、前記
二酸化硫黄濃度検出手段または三酸化硫黄濃度検出手段
の検出値に基づき節炭器バイパス排ガス流路の排ガス流
量を調整する手段を設け排ガス浄化装置である。
される。すなわち、硫黄分及びバナジウムを含む燃料を
用いる燃焼装置と該燃焼装置の排ガス流路に設けられた
節炭器と該節炭器の下流側の排ガス流路に設けられたア
ンモニア注入器を備えた脱硝装置を有する排ガス浄化装
置において、脱硝装置入口と出口にそれぞれ二酸化硫黄
濃度検出手段または脱硝装置出口に三酸化硫黄濃度検出
手段を設け、節炭器上流側から脱硝装置入口側に排ガス
をバイパスする節炭器バイパス排ガス流路を設け、前記
二酸化硫黄濃度検出手段または三酸化硫黄濃度検出手段
の検出値に基づき節炭器バイパス排ガス流路の排ガス流
量を調整する手段を設け排ガス浄化装置である。
【００１０】硫黄分及びバナジウム分を多く含む燃料、
例えば、Ｃ重油、アスファルト、天然アスファルト、オ
イルコークス等を燃焼した排ガスを脱硝する場合、排ガ
ス中に含まれるバナジウムの脱硝触媒への付着により、
脱硝触媒中のバナジウム濃度が増加し、脱硝装置の運転
時間の経過と共に、ＳＯ2酸化率が増加する。ここで、
脱硝触媒によるＳＯ2酸化率はガス温度に影響を受け、
例えば３７０℃付近を超えると、ＳＯ2酸化率は急激に
上昇する傾向がある。
例えば、Ｃ重油、アスファルト、天然アスファルト、オ
イルコークス等を燃焼した排ガスを脱硝する場合、排ガ
ス中に含まれるバナジウムの脱硝触媒への付着により、
脱硝触媒中のバナジウム濃度が増加し、脱硝装置の運転
時間の経過と共に、ＳＯ2酸化率が増加する。ここで、
脱硝触媒によるＳＯ2酸化率はガス温度に影響を受け、
例えば３７０℃付近を超えると、ＳＯ2酸化率は急激に
上昇する傾向がある。
【００１１】そこで、本発明によれば、脱硝装置の運転
時間の経過に従い、脱硝装置の出口でＳＯ3濃度の検出
を行い、脱硝装置の出口のＳＯ3濃度の増加が認められ
れば、脱硝装置の運転温度を３８０℃から徐々に低下さ
せるように、排ガス温度を制御することで、ＳＯ2酸化
率を常に低いレベルに保ち、ＳＯ3の発生量を抑えるこ
とができる。
時間の経過に従い、脱硝装置の出口でＳＯ3濃度の検出
を行い、脱硝装置の出口のＳＯ3濃度の増加が認められ
れば、脱硝装置の運転温度を３８０℃から徐々に低下さ
せるように、排ガス温度を制御することで、ＳＯ2酸化
率を常に低いレベルに保ち、ＳＯ3の発生量を抑えるこ
とができる。
【００１２】排ガス温度を下げる方法は、運転初期に排
ガス熱回収装置の節炭器（ＥＣＯ）をバイパスさせた排
ガス（以下、ＥＣＯバイパスガスとする）を流してお
き、運転時間の経過とともに、ＥＣＯバイパスガスの流
量を絞ることで、脱硝装置入口排ガス温度を、例えば運
転初期の３８０℃から徐々に下げる運用を行うことがで
きる。
ガス熱回収装置の節炭器（ＥＣＯ）をバイパスさせた排
ガス（以下、ＥＣＯバイパスガスとする）を流してお
き、運転時間の経過とともに、ＥＣＯバイパスガスの流
量を絞ることで、脱硝装置入口排ガス温度を、例えば運
転初期の３８０℃から徐々に下げる運用を行うことがで
きる。
【００１３】また、脱硝触媒の温度特性は３３０℃から
４００℃の間で、脱硝装置の運転初期の脱硝触媒中のバ
ナジウムが少ない場合、高温側で脱硝率が高く、低温側
で低いが、運転経過と共に脱硝触媒中のバナジウム濃度
が増加すると、３５０℃付近の脱硝率が増加するので、
排ガス温度を徐々に下げて３５０℃付近としても、脱硝
率はほとんど変化せず、安定した運転が可能となる。
４００℃の間で、脱硝装置の運転初期の脱硝触媒中のバ
ナジウムが少ない場合、高温側で脱硝率が高く、低温側
で低いが、運転経過と共に脱硝触媒中のバナジウム濃度
が増加すると、３５０℃付近の脱硝率が増加するので、
排ガス温度を徐々に下げて３５０℃付近としても、脱硝
率はほとんど変化せず、安定した運転が可能となる。
【００１４】このように、脱硝装置入口の排ガス温度を
常に３３０〜３８０℃となるように制御することが望ま
しい。また、脱硝装置入口の排ガス温度は脱硝装置での
酸性硫安析出温度以上となるよう制御することも必要で
ある。
常に３３０〜３８０℃となるように制御することが望ま
しい。また、脱硝装置入口の排ガス温度は脱硝装置での
酸性硫安析出温度以上となるよう制御することも必要で
ある。
【００１５】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施例を説明する。
図１は本実施例のボイラ排ガスの浄化システムのフロー
を示したものである。ボイラ１の燃料はオイルコークス
を用いた。そして、ボイラ１出口に設置されたＥＣＯ
（節炭器）２と排ガス煙道に配置された空気予熱器（Ａ
Ｈ）８の間にアンモニア注入管５と脱硝触媒７を備えた
脱硝装置６を設置している。脱硝処理された排ガスは電
気集塵機９と脱硫装置１０により浄化されて煙突１１か
ら大気中に排出される。空気予熱器（ＡＨ）８ではＦＤ
Ｆ（ファン）１４から導入される空気をスチームＡＨ１
３と共に予熱してボイラ１の燃焼用の空気に使用してい
る。
図１は本実施例のボイラ排ガスの浄化システムのフロー
を示したものである。ボイラ１の燃料はオイルコークス
を用いた。そして、ボイラ１出口に設置されたＥＣＯ
（節炭器）２と排ガス煙道に配置された空気予熱器（Ａ
Ｈ）８の間にアンモニア注入管５と脱硝触媒７を備えた
脱硝装置６を設置している。脱硝処理された排ガスは電
気集塵機９と脱硫装置１０により浄化されて煙突１１か
ら大気中に排出される。空気予熱器（ＡＨ）８ではＦＤ
Ｆ（ファン）１４から導入される空気をスチームＡＨ１
３と共に予熱してボイラ１の燃焼用の空気に使用してい
る。
【００１６】またＥＣＯ２入口から脱硝装置６入口へ、
ＥＣＯ２をバイパスするＥＣＯバイパスダクト３が設置
されている。脱硝装置６出口にはＳＯ3濃度検出器１２
が設置されている。ここで、排ガス中のＳＯ3濃度検出
器１２として、以下の原理に基づくＳＯ3連続分析計が
あり、この装置を用いる。
ＥＣＯ２をバイパスするＥＣＯバイパスダクト３が設置
されている。脱硝装置６出口にはＳＯ3濃度検出器１２
が設置されている。ここで、排ガス中のＳＯ3濃度検出
器１２として、以下の原理に基づくＳＯ3連続分析計が
あり、この装置を用いる。
【００１７】すなわち、ＳＯ3連続分析計は排ガスを試
薬カラム中に吸収させて、試薬のカラムを発色させ、比
色分析する機構を備えている。ここで前記試薬としてク
ロラニル酸バリウムが使用され、硫酸イオンがあると硫
酸イオンがクロラニル酸イオンと置換し、さらに溶解度
の低いＢａＳＯ4が生成し、クロラニル酸イオンが遊離
してくる。このクロラニル酸イオンの色を比色分析する
ことによってＳＯ3濃度を連続的に分析するものであ
る。
薬カラム中に吸収させて、試薬のカラムを発色させ、比
色分析する機構を備えている。ここで前記試薬としてク
ロラニル酸バリウムが使用され、硫酸イオンがあると硫
酸イオンがクロラニル酸イオンと置換し、さらに溶解度
の低いＢａＳＯ4が生成し、クロラニル酸イオンが遊離
してくる。このクロラニル酸イオンの色を比色分析する
ことによってＳＯ3濃度を連続的に分析するものであ
る。
【００１８】脱硝装置６の運転初期において、ＥＣＯバ
イパスダクト３へ流すＥＣＯバイパスガス量を２０％
（ＥＣＯ２を通過する排ガス量は８０％）に設定してい
る。
イパスダクト３へ流すＥＣＯバイパスガス量を２０％
（ＥＣＯ２を通過する排ガス量は８０％）に設定してい
る。
【００１９】ＥＣＯ２の入口ガス温度、すなわちＥＣＯ
バイパスガス温度はボイラの通常運転最大負荷（１００
％ＥＣＲ；ＥＣＲはEconomical Continuous Ratingの略
である）時に４５０℃であり、ＥＣＯ２を通過したＥＣ
Ｏ出口ガス温度は３６０℃である。この時、脱硝装置６
の入口ガス温度は、ＥＣＯバイパスダクト３からのＥＣ
ＯバイパスガスとＥＣＯ２を通過するＥＣＯ通過ガスが
混合し、３８０℃となる。
バイパスガス温度はボイラの通常運転最大負荷（１００
％ＥＣＲ；ＥＣＲはEconomical Continuous Ratingの略
である）時に４５０℃であり、ＥＣＯ２を通過したＥＣ
Ｏ出口ガス温度は３６０℃である。この時、脱硝装置６
の入口ガス温度は、ＥＣＯバイパスダクト３からのＥＣ
ＯバイパスガスとＥＣＯ２を通過するＥＣＯ通過ガスが
混合し、３８０℃となる。
【００２０】図３に示すように、このプラントでは運転
初期において、ガス温度が３８０℃の時のＳＯ2酸化率
は０．５％であり、十分低い値である。例えば、脱硝装
置６入口のＳＯ2は、約２５００ｐｐｍであり、脱硝装
置６でのＳＯ3増加量は１２．５ｐｐｍである。一方、
脱硝装置６入口でのＳＯ3は５０ｐｐｍあり、前記脱硝
装置６でのＳＯ3増加量を加えても脱硝装置６出口では
６２．５ｐｐｍであり、脱硝装置６でのＳＯ3増加量の
後流側への影響はほとんど無い。
初期において、ガス温度が３８０℃の時のＳＯ2酸化率
は０．５％であり、十分低い値である。例えば、脱硝装
置６入口のＳＯ2は、約２５００ｐｐｍであり、脱硝装
置６でのＳＯ3増加量は１２．５ｐｐｍである。一方、
脱硝装置６入口でのＳＯ3は５０ｐｐｍあり、前記脱硝
装置６でのＳＯ3増加量を加えても脱硝装置６出口では
６２．５ｐｐｍであり、脱硝装置６でのＳＯ3増加量の
後流側への影響はほとんど無い。
【００２１】プラントの運転が所定の時間経過した後に
は、脱硝触媒７中のバナジウム量は、燃料中に含まれる
バナジウム量が多いことから徐々に増大し、従って、同
じ温度では、脱硝触媒７によるＳＯ2酸化率は徐々に増
大する。図２は脱硝装置６の運転時間と脱硝触媒７中の
バナジウム増加量との関係を示したものであり、また、
図３は運転初期と運転経過（３年）後のそれぞれのガス
温度とＳＯ2酸化率の関係を示したものである。
は、脱硝触媒７中のバナジウム量は、燃料中に含まれる
バナジウム量が多いことから徐々に増大し、従って、同
じ温度では、脱硝触媒７によるＳＯ2酸化率は徐々に増
大する。図２は脱硝装置６の運転時間と脱硝触媒７中の
バナジウム増加量との関係を示したものであり、また、
図３は運転初期と運転経過（３年）後のそれぞれのガス
温度とＳＯ2酸化率の関係を示したものである。
【００２２】図３に示すように、３年後には運転初期に
比べ、同一温度ではＳＯ2酸化率は５倍程度となり、３
８０℃では約２．５％の酸化率となる。このとき、脱硝
装置６入口のＳＯ2が約２５００ｐｐｍとすると、脱硝
装置６でのＳＯ3増加量は６２．５ｐｐｍとなり、脱硝
装置６の出口でのＳＯ3濃度は脱硝装置６入口ＳＯ3濃度
の５０ｐｐｍと合わせて１１２．５ｐｐｍであり、無視
し得ない濃度となり、後流側への影響（腐食量の増大
等）が大となる。
比べ、同一温度ではＳＯ2酸化率は５倍程度となり、３
８０℃では約２．５％の酸化率となる。このとき、脱硝
装置６入口のＳＯ2が約２５００ｐｐｍとすると、脱硝
装置６でのＳＯ3増加量は６２．５ｐｐｍとなり、脱硝
装置６の出口でのＳＯ3濃度は脱硝装置６入口ＳＯ3濃度
の５０ｐｐｍと合わせて１１２．５ｐｐｍであり、無視
し得ない濃度となり、後流側への影響（腐食量の増大
等）が大となる。
【００２３】そこで、本発明の実施例である図１の装置
では、脱硝装置６出口のＳＯ3濃度を検知器１２により
検知し、ＳＯ2酸化率が１％を超える、つまり、脱硝装
置６出口のＳＯ3濃度が７５ｐｐｍを超えた時点から脱
硝装置６出口のＳＯ3濃度７５ｐｐｍを設定値として、
ＥＣＯバイパスガスの流量制御をフィードバック制御を
行いながら始める。３年後には脱硝装置６の入口ガス温
度は、ＥＣＯバイパスガス量が減少し、ＥＣＯ通過ガス
量が増加するので、減少し、例えば、３６０℃になった
場合のＳＯ酸化率は１％であり、運転初期より上昇する
ものの、その増加量は３８０℃のときの２．５％と比較
して緩和される。
では、脱硝装置６出口のＳＯ3濃度を検知器１２により
検知し、ＳＯ2酸化率が１％を超える、つまり、脱硝装
置６出口のＳＯ3濃度が７５ｐｐｍを超えた時点から脱
硝装置６出口のＳＯ3濃度７５ｐｐｍを設定値として、
ＥＣＯバイパスガスの流量制御をフィードバック制御を
行いながら始める。３年後には脱硝装置６の入口ガス温
度は、ＥＣＯバイパスガス量が減少し、ＥＣＯ通過ガス
量が増加するので、減少し、例えば、３６０℃になった
場合のＳＯ酸化率は１％であり、運転初期より上昇する
ものの、その増加量は３８０℃のときの２．５％と比較
して緩和される。
【００２４】一方、脱硝性能に関しては、脱硝触媒７へ
のバナジウムの付着により温度特性は図４に示す値とな
り、３６０℃付近の脱硝率は、３年後の方が脱硝触媒７
の脱硝活性があるがためにむしろ、初期より高くなって
おり、プラント運転初期に３８０℃のときの脱硝率と３
年後に３６０℃のときの脱硝率は同程度である。温度を
下げても、脱硝率の変化はほとんど無い。
のバナジウムの付着により温度特性は図４に示す値とな
り、３６０℃付近の脱硝率は、３年後の方が脱硝触媒７
の脱硝活性があるがためにむしろ、初期より高くなって
おり、プラント運転初期に３８０℃のときの脱硝率と３
年後に３６０℃のときの脱硝率は同程度である。温度を
下げても、脱硝率の変化はほとんど無い。
【００２５】図５に図１に示すプラントの、運転時間と
ＥＣＯバイパスガス量、脱硝入口ガス温度、ＳＯ2酸化
率、脱硝率の関係を示す。なお、脱硝装置６入口ガス温
度を低下させた場合、空気予熱器（ＡＨ）８の低温エレ
メントの硫酸腐食が懸念されるが、これに対しては、ス
チームＡＨ１３を使用し、ＦＤＦ（ファン）１４からの
空気予熱器（ＡＨ）８の入口へ導入する空気温度を、上
昇させることで対処できる。
ＥＣＯバイパスガス量、脱硝入口ガス温度、ＳＯ2酸化
率、脱硝率の関係を示す。なお、脱硝装置６入口ガス温
度を低下させた場合、空気予熱器（ＡＨ）８の低温エレ
メントの硫酸腐食が懸念されるが、これに対しては、ス
チームＡＨ１３を使用し、ＦＤＦ（ファン）１４からの
空気予熱器（ＡＨ）８の入口へ導入する空気温度を、上
昇させることで対処できる。
【００２６】また、脱硝装置６出口のＳＯ3濃度を検知
し、ＥＣＯバイパスガス量を変化させるに際し、刻々変
化するＳＯ3濃度に対し、直ちにＥＣＯバイパスガス量
を変化させると、ＥＣＯ２での熱吸収量が刻々変わり、
ボイラ１本体の運転が不安定になるので、ボイラ負荷１
００％ＥＣＲにおける１カ月程度の平均のＳＯ3濃度を
求め、この値を基にＥＣＯバイパスガス量を制御すれば
よい。図６にＥＣＯバイパス３内に設けられる、ガス流
量調整手段であるＥＣＯバイパスダンパ４の制御系統を
示す。
し、ＥＣＯバイパスガス量を変化させるに際し、刻々変
化するＳＯ3濃度に対し、直ちにＥＣＯバイパスガス量
を変化させると、ＥＣＯ２での熱吸収量が刻々変わり、
ボイラ１本体の運転が不安定になるので、ボイラ負荷１
００％ＥＣＲにおける１カ月程度の平均のＳＯ3濃度を
求め、この値を基にＥＣＯバイパスガス量を制御すれば
よい。図６にＥＣＯバイパス３内に設けられる、ガス流
量調整手段であるＥＣＯバイパスダンパ４の制御系統を
示す。
【００２７】１００％ＥＣＲ以外の部分の負荷では、ボ
イラ出口ガス温度が下がるため、脱硝装置６出口のＳＯ
3濃度も下がるが、ＥＣＯバイパスダンパ４は一定開度
とする。ただし、脱硝装置６の入口温度が酸性硫安析出
温度域まで低下した場合は、ＥＣＯバイパスダンパ４を
開き、脱硝装置６の入口温度が酸性硫安析出温度以上と
なるように制御する。
イラ出口ガス温度が下がるため、脱硝装置６出口のＳＯ
3濃度も下がるが、ＥＣＯバイパスダンパ４は一定開度
とする。ただし、脱硝装置６の入口温度が酸性硫安析出
温度域まで低下した場合は、ＥＣＯバイパスダンパ４を
開き、脱硝装置６の入口温度が酸性硫安析出温度以上と
なるように制御する。
【００２８】また、この実施例ではＳＯ2酸化率は１．
０％を設定値として制御しているが、必ずしも１．０％
に設定する必要はなく、後流機器への影響を考慮する
と、できるだけ低く設定したほうが良い。しかし、現状
の脱硝触媒で７０〜８０％の脱硝率を得る場合には、Ｓ
Ｏ2酸化率は１〜２％程度の設定値が実用的である場合
が多い。
０％を設定値として制御しているが、必ずしも１．０％
に設定する必要はなく、後流機器への影響を考慮する
と、できるだけ低く設定したほうが良い。しかし、現状
の脱硝触媒で７０〜８０％の脱硝率を得る場合には、Ｓ
Ｏ2酸化率は１〜２％程度の設定値が実用的である場合
が多い。
【００２９】図１では、ＳＯ3濃度検出手段として、Ｓ
Ｏ3連続分析計を用いたが、脱硝触媒７へのバナジウム
の付着は、急激に変化するものではないため、たとえば
１カ月に１度、脱硝装置６出口のＳＯ3濃度を手分析
し、この値を基に、ＥＣＯバイパスガス量をしぼり、脱
硝装置６出口温度を変化させてもよい。
Ｏ3連続分析計を用いたが、脱硝触媒７へのバナジウム
の付着は、急激に変化するものではないため、たとえば
１カ月に１度、脱硝装置６出口のＳＯ3濃度を手分析
し、この値を基に、ＥＣＯバイパスガス量をしぼり、脱
硝装置６出口温度を変化させてもよい。
【００３０】また、他の方法として、図７に示すように
脱硝装置６入口と出口のＳＯ2の濃度を連続分析計１５
で測定し、脱硝装置６入口ＳＯ2から脱硝装置６の出口
ＳＯ2を減ずることにより、脱硝装置６でのＳＯ3生成量
を求め、この値をある設定値（たとえば２５ｐｐｍ）以
下になるよう脱硝装置６入口温度を変化させてもよい。
脱硝装置６入口と出口のＳＯ2の濃度を連続分析計１５
で測定し、脱硝装置６入口ＳＯ2から脱硝装置６の出口
ＳＯ2を減ずることにより、脱硝装置６でのＳＯ3生成量
を求め、この値をある設定値（たとえば２５ｐｐｍ）以
下になるよう脱硝装置６入口温度を変化させてもよい。
【００３１】また、図７に示す装置で脱硝装置６での酸
化率（（脱硝装置入口ＳＯ2−脱硝装置出口ＳＯ2）／脱
硝装置入口ＳＯ2）をある設定値（例えば１％）になる
よう脱硝装置６の入口温度を変化させてもよい。
化率（（脱硝装置入口ＳＯ2−脱硝装置出口ＳＯ2）／脱
硝装置入口ＳＯ2）をある設定値（例えば１％）になる
よう脱硝装置６の入口温度を変化させてもよい。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、脱硝装置におけるＳＯ
2酸化率の上昇が緩和され、又、脱硝率の低下も少なく
長期に安定した運転が可能となる。
2酸化率の上昇が緩和され、又、脱硝率の低下も少なく
長期に安定した運転が可能となる。
【図１】 本発明になる一実施例の脱硝装置を備えた排
ガス浄化装置を示す図である。
ガス浄化装置を示す図である。
【図２】 脱硝触媒中のバナジウムの増加量のプラント
運転時間に対する時間的変化を示す図である。
運転時間に対する時間的変化を示す図である。
【図３】 プラント運転初期とプラント運転３年後のＳ
Ｏ2酸化率と温度の関係を示す図である。
Ｏ2酸化率と温度の関係を示す図である。
【図４】 プラント運転初期とプラント運転３年後の脱
硝率とガス温度の関係を示す図である。
硝率とガス温度の関係を示す図である。
【図５】 本発明の一実施例の脱硝装置を備えた排ガス
浄化装置でのＥＣＯバイパスガス量と脱硝装置入口ガス
温度とＳＯ2酸化率と脱硝率脱硝装置出口ＳＯ3濃度の時
間的変化を示す図である。
浄化装置でのＥＣＯバイパスガス量と脱硝装置入口ガス
温度とＳＯ2酸化率と脱硝率脱硝装置出口ＳＯ3濃度の時
間的変化を示す図である。
【図６】 本発明の一実施例の脱硝装置のＥＣＯバイパ
スダンパの制御系統を示す図である。
スダンパの制御系統を示す図である。
【図７】 本発明の他の実施例の脱硝装置を備えた排ガ
ス浄化装置を示す図である。
ス浄化装置を示す図である。
１ ボイラ ２ ＥＣＯ（節
炭器） ３ ＥＣＯバイパスダクト ４ ＥＣＯバイ
パスダンパ ６ 脱硝装置 ７ 脱硝触媒 ８ 空気予熱器 １０ 脱硫装置 １１ 煙突 １２ ＳＯ3濃
度検出器 １３ スチーム空気予熱器 １４ ＦＤＦ
（ファン） １５ ＳＯ2連続分析計
炭器） ３ ＥＣＯバイパスダクト ４ ＥＣＯバイ
パスダンパ ６ 脱硝装置 ７ 脱硝触媒 ８ 空気予熱器 １０ 脱硫装置 １１ 煙突 １２ ＳＯ3濃
度検出器 １３ スチーム空気予熱器 １４ ＦＤＦ
（ファン） １５ ＳＯ2連続分析計
Claims (6)
- 【請求項１】 硫黄分及びバナジウムを含む燃料を用い
る燃焼装置排ガスをアンモニアを還元剤として脱硝触媒
により処理する脱硝装置の運転方法において、 脱硝装置での二酸化硫黄の酸化率または三酸化硫黄の生
成量に基づき、脱硝装置入口の排ガス温度を制御するこ
とで、脱硝触媒での二酸化硫黄の酸化率または脱硝装置
出口の三酸化硫黄濃度を設定値以下に保つことを特徴と
する脱硝装置の運転方法。 - 【請求項２】 脱硝装置での二酸化硫黄の酸化率または
三酸化硫黄の生成量は、所定期間の平均値を用いること
を特徴とする請求項１記載の脱硝装置の運転方法。 - 【請求項３】 脱硝装置での三酸化硫黄生成量は、脱硝
装置出口の三酸化硫黄濃度または脱硝装置入口と出口に
おける二酸化硫黄濃度から算出することを特徴とする請
求項１または２記載の脱硝装置の運転方法。 - 【請求項４】 脱硝装置入口の排ガス温度を常に３３０
〜３８０℃となるように制御することを特徴とする請求
項１ないし３のいずれかに記載の脱硝装置の運転方法。 - 【請求項５】 脱硝装置入口の排ガス温度が酸性硫安析
出温度以上となるよう制御することを特徴とする請求項
１ないし３のいずれかに記載の脱硝装置の運転方法。 - 【請求項６】 硫黄分及びバナジウムを含む燃料を用い
る燃焼装置と該燃焼装置の排ガス流路に設けられた節炭
器と該節炭器の下流側の排ガス流路に設けられたアンモ
ニア注入器を備えた脱硝装置を有する排ガス浄化装置に
おいて、 脱硝装置入口と出口にそれぞれ二酸化硫黄濃度検出手段
を設けるかまたは脱硝装置出口に三酸化硫黄濃度検出手
段を設け、 節炭器上流側から脱硝装置入口側に排ガスをバイパスす
る節炭器バイパス排ガス流路を設け、 前記二酸化硫黄濃度検出手段または三酸化硫黄濃度検出
手段の検出値に基づき節炭器バイパス排ガス流路の排ガ
ス流量を調整する手段を設けたことを特徴とする排ガス
浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8262883A JPH10109017A (ja) | 1996-10-03 | 1996-10-03 | 脱硝装置の運転方法と排ガス浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8262883A JPH10109017A (ja) | 1996-10-03 | 1996-10-03 | 脱硝装置の運転方法と排ガス浄化装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10109017A true JPH10109017A (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=17381955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8262883A Pending JPH10109017A (ja) | 1996-10-03 | 1996-10-03 | 脱硝装置の運転方法と排ガス浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10109017A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003074831A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | ボイラ設備 |
| JP2016535232A (ja) * | 2013-08-21 | 2016-11-10 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 選択的触媒還元時の煙道ガス流のバイパスのための配置及び方法 |
| CN106932526A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-07-07 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种用于脱硝催化剂低温性能检测工艺及装置 |
| JP2018099647A (ja) * | 2016-12-20 | 2018-06-28 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 |
| CN110064302A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-07-30 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华中电力试验研究院 | 一种蜂窝式脱硝催化剂so2氧化率实时在线检测方法和装置 |
| WO2019162991A1 (ja) * | 2018-02-20 | 2019-08-29 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 |
-
1996
- 1996-10-03 JP JP8262883A patent/JPH10109017A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003074831A (ja) * | 2001-08-31 | 2003-03-12 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | ボイラ設備 |
| JP2016535232A (ja) * | 2013-08-21 | 2016-11-10 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 選択的触媒還元時の煙道ガス流のバイパスのための配置及び方法 |
| JP2018099647A (ja) * | 2016-12-20 | 2018-06-28 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 |
| CN106932526A (zh) * | 2017-04-12 | 2017-07-07 | 华能国际电力股份有限公司 | 一种用于脱硝催化剂低温性能检测工艺及装置 |
| WO2019162991A1 (ja) * | 2018-02-20 | 2019-08-29 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | 排ガス処理装置及び排ガス処理方法 |
| US11209165B2 (en) | 2018-02-20 | 2021-12-28 | Mitsubishi Heavy Industries Engineering, Ltd. | Exhaust gas treatment device and exhaust gas treatment method |
| CN110064302A (zh) * | 2019-04-30 | 2019-07-30 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华中电力试验研究院 | 一种蜂窝式脱硝催化剂so2氧化率实时在线检测方法和装置 |
| CN110064302B (zh) * | 2019-04-30 | 2024-03-26 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华中电力试验研究院 | 一种蜂窝式脱硝催化剂so2氧化率实时在线检测方法和装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7572420B2 (en) | Method for removing mercury in exhaust gas and system therefor | |
| DK2151272T3 (en) | A method and installation for purification of forbrændingsrøggasser containing the nitrogen oxides | |
| CA2672577A1 (en) | Exhaust gas treating method and apparatus | |
| JP2001198434A (ja) | 排ガス中の水銀処理方法および排ガスの処理システム | |
| Caton et al. | The selective non‐catalytic reduction of nitric oxide using ammonia at up to 15% oxygen | |
| CN102233239A (zh) | 用于控制以及减少NOx排放物的***和方法 | |
| WO2018115499A1 (fr) | Procede et installation de denitrification des fumees de combustion | |
| JPH10109017A (ja) | 脱硝装置の運転方法と排ガス浄化装置 | |
| AU642578B2 (en) | Method for treating a solution used for the regeneration of a denitration catalyst | |
| FI88363B (fi) | Roekgasanlaeggning | |
| EP3036480B1 (en) | Arrangement and method for flue gas stream bypass during selective catalytic reduction | |
| JPH1114034A (ja) | 排ガス処理装置およびその運転方法 | |
| EP1316352A1 (en) | Method for treating mercury in exhaust gas and exhaust gas treating system | |
| JPH0366006B2 (ja) | ||
| KR20140067644A (ko) | 온도보상 구조를 갖는 탈질시스템 및 그 방법 | |
| JPH11300164A (ja) | 脱硝装置を有するボイラプラント、および脱硝方法 | |
| WO2012026114A1 (ja) | 排ガス処理装置 | |
| JPH10216459A (ja) | 燃焼排ガスのＮＯｘ還元方法および装置 | |
| CN212646621U (zh) | 一种控制nh3污染物排放的监控*** | |
| RU2805931C1 (ru) | Система и способ для денитрификации дымового газа с помощью монооксида углерода | |
| CN113791007B (zh) | 一种脱硫脱硝***活性炭循环速度的测定方法 | |
| JPH0741143B2 (ja) | 排ガス処理法 | |
| JP7456476B2 (ja) | オンラインガス分析装置、電気集塵器の運転方法および脱硫塔の運転方法 | |
| JP5244550B2 (ja) | 排ガス処理装置 | |
| JP2001070749A (ja) | 排ガス処理システム |