JPH1010423A - Near infrared luminous flux transmission preventing lens system - Google Patents
Near infrared luminous flux transmission preventing lens systemInfo
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- JPH1010423A JPH1010423A JP8180014A JP18001496A JPH1010423A JP H1010423 A JPH1010423 A JP H1010423A JP 8180014 A JP8180014 A JP 8180014A JP 18001496 A JP18001496 A JP 18001496A JP H1010423 A JPH1010423 A JP H1010423A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は近赤外光束透過防止
レンズ系に関し、特に光電変換作用を有する撮像素子を
用いた光学系のレンズ系における近赤外光束の透過防止
に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a lens system for preventing transmission of near-infrared light, and more particularly to prevention of transmission of near-infrared light in a lens system of an optical system using an imaging device having a photoelectric conversion function.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、ファクシミリやイメージスキャナ
等に用いられる、いわゆる原稿読取り用光学系や、ＴＶ
カメラやデジタルスチルカメラ用の光学系では、ＣＣＤ
のような光電変換作用を有する受光素子が用いられてい
る。これらの受光素子は、可視域の光に対してだけでな
く、近赤外域の光に対しても強い感度を有する。したが
って、受光素子の受光特性を視感度に近づけるには、可
視域よりも長波長側の７００ｎｍ〜１２００ｎｍ程度の
波長域すなわち近赤外域の光束を排除する必要がある。2. Description of the Related Art In recent years, a so-called original reading optical system used for a facsimile, an image scanner, or the like,
In optical systems for cameras and digital still cameras, CCD
A light receiving element having a photoelectric conversion function as described above is used. These light receiving elements have a strong sensitivity not only to visible light but also to near infrared light. Therefore, in order to make the light receiving characteristics of the light receiving element close to the visibility, it is necessary to eliminate a light flux in a wavelength range of about 700 nm to 1200 nm longer than the visible range, that is, in a near infrared range.
【０００３】従来より、短波長の光や長波長の光の透過
を防止する透過率特性を有するコートが知られている。
一般的に、これらのコートでは、長波長の光に対するよ
りも短波長の光に対する方が、透過率が低い状態から高
い状態へ遷移する波長範囲が狭い。従って、近赤外域の
光束の透過を防止して排除するには、膜数の非常に多い
多層膜からなるコートを使用せざるを得ない。従来のこ
れらの光学系では、受光素子に近接して近赤外光の透過
を防止する赤外カットフィルター（可視域よりも若干長
波長側の近赤外域の光束の透過を遮断する特性のコート
が施されたガラス板）を配置することにより、良好な感
度特性を得ている。Conventionally, a coat having transmittance characteristics for preventing transmission of short-wavelength light and long-wavelength light has been known.
In general, these coats have a narrower wavelength range for transition from a low transmittance state to a high transmittance state for light of a short wavelength than for light of a long wavelength. Therefore, in order to prevent and eliminate the transmission of a light beam in the near infrared region, a coat composed of a multilayer film having a very large number of films must be used. In these conventional optical systems, an infrared cut filter that prevents the transmission of near-infrared light in close proximity to the light-receiving element (a coat with the property of blocking the transmission of light in the near-infrared region slightly longer than the visible region). (A glass plate provided with a glass plate), good sensitivity characteristics are obtained.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、レンズ
系とは別に赤外カットフィルターを設ける従来の方式で
は、フィルターを配置するためのスペースやフィルター
を保持するための保持部材が必要となるという不都合が
あった。さらに、赤外カットフィルターの保持部材とし
て、平面性の低いガラスプレートや、脈理や異物等によ
り屈折率の均一性に欠けるガラスプレートを用いた場
合、光学性能が著しく低下してしまういう不都合があっ
た。However, the conventional system in which an infrared cut filter is provided separately from the lens system has a disadvantage that a space for disposing the filter and a holding member for holding the filter are required. there were. Furthermore, when a glass plate having low flatness or a glass plate lacking in uniformity of the refractive index due to striae or foreign matter is used as a holding member of the infrared cut filter, there is a disadvantage that optical performance is significantly reduced. there were.
【０００５】本発明は、前述の課題に鑑みてなされたも
のであり、近赤外光束の透過を防止するフィルターをレ
ンズ系とは別に設けることなく、対応する受光素子にお
いて良好な感度特性を得ることのできる近赤外光束透過
防止レンズ系を提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and a good sensitivity characteristic can be obtained in a corresponding light receiving element without providing a filter for preventing transmission of a near infrared light beam separately from a lens system. It is an object of the present invention to provide a near-infrared luminous flux transmission preventing lens system capable of performing the above-described operation.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明においては、レンズ系の最も外側のレンズの
いずれか一方の所定レンズ面は、可視域の光束に対して
良好な透過率を有し且つ近赤外域の光束に対して実質的
に低い透過率を有し、前記レンズ系の焦点距離をｆと
し、前記所定レンズ面の曲率半径をｒａとしたとき、 −０．４＜ｆ／ｒａ＜０．４ の条件を満足することを特徴とする近赤外光束透過防止
レンズ系を提供する。In order to solve the above-mentioned problems, according to the present invention, a predetermined lens surface of one of the outermost lenses of the lens system has a good transmittance for a light beam in the visible region. When the focal length of the lens system is f and the radius of curvature of the predetermined lens surface is ra, -0.4 < Provided is a near-infrared luminous flux transmission prevention lens system which satisfies the condition of f / ra <0.4.
【０００７】本発明の好ましい態様によれば、開口絞り
を有し、前記所定レンズ面の曲率半径をｒａとし、前記
所定レンズ面と前記開口絞りとの間の光軸に沿った距離
をＤとしたとき、 −０．３＜ｒａ／Ｄ＜０．３ の条件を満足する。According to a preferred aspect of the present invention, the apparatus has an aperture stop, the radius of curvature of the predetermined lens surface is ra, and the distance between the predetermined lens surface and the aperture stop along the optical axis is D. Then, the condition of -0.3 <ra / D <0.3 is satisfied.
【０００８】また、本発明の好ましい態様によれば、前
記レンズ系は、光軸方向に沿って移動可能な複数の可動
レンズ群を有し、前記複数の可動レンズ群において互い
に隣り合う２つの可動レンズ群の間に形成される空気間
隔を変化させることによって、前記レンズ系の焦点距離
を変化させ、前記所定レンズ面を含む所定可動レンズ群
の広角端から望遠端までの光軸に沿った変倍移動量をΔ
１とし、広角端における前記レンズ系の焦点距離をｆｗ
とし、望遠端における前記レンズ系の焦点距離をｆｔと
したとき、 ０．０５＜Δ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜０．２０ の条件を満足する。According to a preferred aspect of the present invention, the lens system has a plurality of movable lens groups movable along an optical axis direction, and two movable lens groups adjacent to each other in the plurality of movable lens groups. The focal length of the lens system is changed by changing the air gap formed between the lens groups, and the change along the optical axis from the wide-angle end to the telephoto end of the predetermined movable lens group including the predetermined lens surface is performed. Double the amount of movement
1 and the focal length of the lens system at the wide-angle end is fw
When the focal length of the lens system at the telephoto end is ft, the condition 0.05 <Δ1 / (fw · ft) 1/2 <0.20 is satisfied.
【０００９】本発明の別の局面によれば、第１レンズ群
Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１の像側に配置された第２レ
ンズ群Ｇ２とを備え、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２
レンズ群Ｇ２との間隔を変化させることによって、レン
ズ系全体の焦点距離を変化させ、前記第２レンズ群Ｇ２
中には、開口絞りが設けられ、前記第１レンズ群Ｇ１中
には、近赤外域の光束に対して実質的に低い透過率を有
する所定レンズ面が設けられていることを特徴とする近
赤外光束透過防止レンズ系を提供する。According to another aspect of the present invention, there is provided a first lens group G1, and a second lens group G2 disposed on the image side of the first lens group G1, wherein the first lens group G1 Second
The focal length of the entire lens system is changed by changing the distance between the second lens group G2 and the lens group G2.
An aperture stop is provided therein, and the first lens group G1 is provided with a predetermined lens surface having substantially low transmittance for a light beam in the near infrared region. Provided is a lens system for preventing transmission of infrared light.
【００１０】[0010]
【発明の実施の形態】本発明においては、レンズ系の最
も外側のレンズのいずれか一方の所定レンズ面に、可視
域の光束に対して良好な透過率を有し近赤外域の光束に
対して実質的に低い透過率を有するコートを設けること
により、省スペース化および鏡筒構造の簡素化を達成す
ることができる。また、前述のように、従来技術におけ
る赤外カットフィルターに用いられるガラスプレート
は、面精度や屈折率の均一性が十分ではなかった。これ
に対して、本発明では、レンズ系のレンズ面に赤外カッ
トフィルターが設けられる。レンズに用いられる光学ガ
ラスは屈折率の均一性も高く、面精度も充分高いので、
従来技術における光学性能の低下を回避することもでき
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS In the present invention, a predetermined lens surface of one of the outermost lenses of the lens system has a good transmittance for a light beam in the visible region and a light beam for the near infrared region. By providing a coat having a substantially low transmittance, space saving and simplification of the lens barrel structure can be achieved. Further, as described above, the glass plate used for the infrared cut filter in the related art has insufficient surface accuracy and uniformity of the refractive index. On the other hand, in the present invention, an infrared cut filter is provided on the lens surface of the lens system. Since the optical glass used for the lens has high uniformity of the refractive index and sufficiently high surface accuracy,
It is also possible to avoid a decrease in optical performance in the prior art.
【００１１】被写体としての物体には大きさがあるた
め、レンズ系を介して受光素子上に形成される像にも大
きさがある。したがって、物体面の光軸上の点から発し
た軸上光束と、物体面において光軸を外れた点から発し
た軸外光束とは、互いに異なる光路を介して受光素子の
受光面上に到達する。一般的に、コートの透過率特性
は、入射する光線の角度に依存する。したがって、ＣＣ
Ｄを撮像素子に用いた従来の光学系では、射出瞳の位置
を無限遠に近くし且つレンズ系の焦点距離変化に伴う射
出瞳の位置変化を抑えることにより、軸上光束の赤外カ
ットフィルターに入射する角度と軸外光束の赤外カット
フィルターに入射する角度とをほぼ等しくし、像高によ
るコートの透過率特性の変化を抑えていた。Since an object as a subject has a size, an image formed on a light receiving element via a lens system also has a size. Therefore, the on-axis luminous flux emitted from a point on the optical axis of the object plane and the off-axis luminous flux emitted from a point off the optical axis on the object plane reach the light receiving surface of the light receiving element through different optical paths. I do. Generally, the transmittance characteristics of the coat depend on the angle of the incident light beam. Therefore, CC
In a conventional optical system using D as an image sensor, the position of the exit pupil is close to infinity and the change in the position of the exit pupil due to a change in the focal length of the lens system is suppressed. And the angle of incidence of the off-axis light beam on the infrared cut filter was made substantially equal to suppress the change in the transmittance characteristic of the coat due to the image height.
【００１２】従って、レンズ系中の任意のレンズ面に赤
外カットフィルターを配置しても良いわけではない。以
下、本発明における赤外カットフィルターの配置に関し
て説明する。一般的に、開口絞りから離れたレンズ面を
通過する軸外光束は、光軸から離れて通過する。逆に、
開口絞りに近いレンズ面を通過する軸外光束は、光軸の
近くを通過する。従って、開口絞りに近いレンズ面で
は、軸上光束と軸外光束とがレンズ面のほぼ同じ位置に
入射し、レンズ面に入射する角度だけが互いに大きく異
なる。このため、近赤外光束を遮るコートを施す場合、
透過から遮断へと透過率が変化する波長帯が画面中心か
ら周辺にかけて大きく変化し、近赤外光束の遮断効果を
充分得ることができない。Therefore, an infrared cut filter may not be arranged on an arbitrary lens surface in a lens system. Hereinafter, the arrangement of the infrared cut filter in the present invention will be described. Generally, an off-axis light beam passing through a lens surface remote from the aperture stop passes away from the optical axis. vice versa,
An off-axis light beam passing through a lens surface near the aperture stop passes near the optical axis. Accordingly, on the lens surface close to the aperture stop, the on-axis light beam and the off-axis light beam enter almost the same position on the lens surface, and only the angles of incidence on the lens surface differ greatly from each other. For this reason, when applying a coat that blocks near-infrared light flux,
The wavelength band in which the transmittance changes from transmission to blocking changes greatly from the center to the periphery of the screen, and a sufficient blocking effect of the near-infrared light beam cannot be obtained.
【００１３】一方、開口絞りから離れたレンズ面では、
軸上光束と軸外光束とがレンズ面の互いに異なる位置に
入射し、レンズ面の接平面に入射する角度が互いに異な
る。このため、本発明においては、図２０に示すよう
に、コートを施す所定レンズ面の曲率半径を規定してい
る。すなわち、入射瞳位置ｂと所定レンズ面の曲率中心
（球心）ａの位置とが近くなるか、あるいは入射瞳位置
ｂと軸外光束の入射点ｃとを結ぶ線分ｓと軸外光束の入
射点ｃと所定レンズ面の曲率中心ａとを結ぶ線分ｔとの
なす角度α（入射角）が小さくなるように、所定レンズ
面の曲率半径を規定している。このレンズ面に近赤外光
を遮るコートを施すことにより、軸上光束と軸外光束と
の入射角の差異を抑え、透過から遮断へと透過率が変化
する波長帯が画面中心から周辺にかけて大きく変化しな
いようにすることによって、近赤外光束の遮断効果を充
分確保している。なお、図２０では入射側を取り上げて
説明したが、最も像側のレンズ面の曲率中心の位置と射
出瞳位置とを近づけ、このレンズ面に近赤外光束を遮る
コートを施すことにより、射出側でも同様のことがいえ
る。On the other hand, on the lens surface far from the aperture stop,
The on-axis light beam and the off-axis light beam are incident on different positions on the lens surface, and the incident angles on the tangential plane of the lens surface are different from each other. Therefore, in the present invention, as shown in FIG. 20, the radius of curvature of the predetermined lens surface to be coated is defined. That is, the position of the entrance pupil position b and the position of the center of curvature (spherical center) a of the predetermined lens surface become closer, or the line segment s connecting the entrance pupil position b and the incident point c of the off-axis light beam and the off-axis light beam The radius of curvature of the predetermined lens surface is defined so that the angle α (incident angle) formed by the line segment t connecting the incident point c and the center of curvature a of the predetermined lens surface is small. By applying a coating on this lens surface to block near-infrared light, the difference in the incident angle between the on-axis light beam and the off-axis light beam is suppressed, and the wavelength band where the transmittance changes from transmission to cutoff extends from the center of the screen to the periphery. By preventing such a large change, the effect of blocking the near-infrared light beam is sufficiently ensured. In FIG. 20, the incident side has been described, but the position of the center of curvature of the lens surface closest to the image and the exit pupil position are brought close to each other, and a coating that blocks near-infrared light flux is applied to this lens surface. The same can be said on the side.
【００１４】一般的に、レンズ径に対してレンズ面の曲
率の大きさが小さいレンズ面の場合、レンズ面の中心部
から周辺部に亘って均一の膜厚でコートを施すことがで
きる。これに対して、レンズ径に対してレンズ面の曲率
の大きさが大きいレンズ面の場合、レンズ面の中心部で
の法線に対して周辺部での法線の傾きが大きくなる。そ
の結果、中心部と周辺部とでコートの膜厚が異なり、コ
ートの透過率特性が中心部と周辺部とで異なってしま
う。従って、本発明においては、レンズ中心部とレンズ
周辺部との間の透過率特性の変動を抑えることができる
ように、曲率の十分緩いレンズ面に対して近赤外光束を
遮るコートを施すことが望ましい。ここで、曲率が緩い
とは、レンズ面の有効径に対して曲率の絶対値が小さい
ことをいう。Generally, in the case of a lens surface having a smaller curvature of the lens surface than the lens diameter, the coating can be applied with a uniform film thickness from the center to the peripheral portion of the lens surface. On the other hand, in the case of a lens surface having a large curvature of the lens surface with respect to the lens diameter, the inclination of the normal at the peripheral portion becomes larger than the normal at the center of the lens surface. As a result, the thickness of the coat differs between the central portion and the peripheral portion, and the transmittance characteristics of the coat differ between the central portion and the peripheral portion. Therefore, in the present invention, a coating that blocks near-infrared light flux is applied to a lens surface having a sufficiently low curvature so as to suppress fluctuations in transmittance characteristics between the lens center portion and the lens peripheral portion. Is desirable. Here, the term “curvature” means that the absolute value of the curvature is smaller than the effective diameter of the lens surface.
【００１５】以下、本発明の各条件式について説明す
る。本発明においては、レンズ系の最も外側のレンズの
いずれか一方の所定レンズ面が、可視域の光束に対して
良好な透過率を有し且つ近赤外域の光束に対して実質的
に低い透過率を有し、以下の条件式（１）を満足する。 −０．４＜ｆ／ｒａ＜０．４ （１） ここで、 ｆ ：レンズ系の焦点距離 ｒａ：所定レンズ面の曲率半径Hereinafter, the conditional expressions of the present invention will be described. In the present invention, one of the predetermined lens surfaces of the outermost lens of the lens system has a good transmittance for a light beam in the visible region and has a substantially low transmittance for a light beam in the near infrared region. And satisfies the following conditional expression (1). −0.4 <f / ra <0.4 (1) where, f: focal length of the lens system, ra: radius of curvature of a predetermined lens surface
【００１６】条件式（１）は、赤外カットコート（可視
域の平均透過率に比べて近赤外域の透過率が極端に低い
特性を有するコート）を施す所定レンズ面の曲率半径に
ついて適切な範囲を規定している。条件式（１）の上限
値を上回った場合、レンズ径に対して所定レンズ面の曲
率の大きさが大きくなる。その結果、前述のように、軸
上光束の通過するレンズ中心部と軸外光束の通過するレ
ンズ周辺部とで透過率特性が異なってしまうため、物体
中心部と物体周辺部との間で色再現性に差が生じてしま
う。逆に、条件式（１）の下限値を下回った場合、軸外
光束の所定レンズ面に入射する入射角が大きくなる。そ
の結果、軸上光束の通過するレンズ中心部と軸外光束の
通過するレンズ周辺部とで透過率特性が異なってしまう
ため、物体中心部と物体周辺部との間で色再現性に差が
生じてしまう。Conditional expression (1) is suitable for the radius of curvature of a predetermined lens surface to be coated with an infrared cut coat (a coat having a characteristic in which the transmittance in the near infrared region is extremely lower than the average transmittance in the visible region). The range is specified. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (1), the curvature of the predetermined lens surface becomes larger than the lens diameter. As a result, as described above, since the transmittance characteristics are different between the central portion of the lens where the on-axis light flux passes and the peripheral portion of the lens where the off-axis light flux passes, the color between the central portion of the object and the peripheral portion of the object is different. A difference occurs in reproducibility. Conversely, when the value goes below the lower limit of conditional expression (1), the angle of incidence of the off-axis light beam incident on the predetermined lens surface increases. As a result, the transmittance characteristics are different between the central portion of the lens where the on-axis light beam passes and the peripheral portion of the lens where the off-axis light beam passes, so that there is a difference in color reproducibility between the central portion and the peripheral portion of the object. Will happen.
【００１７】なお、レンズ系が可変焦点距離レンズ系で
ある場合、画角の広い広角端（レンズ系全体での焦点距
離が最も短くなる状態）においてはもちろんのこと、焦
点距離範囲全体に亘って条件式（１）を満足する。特
に、画面中心部と画面周辺部との間の色再現性の差をさ
らに小さくするには、条件式（１）の下限値を−０．２
とするか、あるいは条件式（１）の上限値を０．２５と
することが望ましい。さらに、本発明のレンズ系がズー
ムレンズである場合、広角端においてこの条件を満足す
ることが望ましい。When the lens system is a variable focal length lens system, the lens system extends over the entire focal length range as well as at the wide-angle end where the angle of view is wide (the focal length of the entire lens system becomes the shortest). Satisfies conditional expression (1). In particular, in order to further reduce the difference in color reproducibility between the central portion of the screen and the peripheral portion of the screen, the lower limit of conditional expression (1) is set to -0.2.
Or the upper limit of conditional expression (1) is preferably set to 0.25. Further, when the lens system of the present invention is a zoom lens, it is desirable to satisfy this condition at the wide-angle end.
【００１８】また、本発明においては、開口絞りを有
し、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。 −０．３＜ｒａ／Ｄ＜０．３ （２） ここで、 Ｄ：所定レンズ面と開口絞りとの間の光軸に沿った距離In the present invention, it is desirable to have an aperture stop and satisfy the following conditional expression (2). −0.3 <ra / D <0.3 (2) where D: distance along the optical axis between the predetermined lens surface and the aperture stop
【００１９】条件式（２）は、赤外カットコートを施す
所定レンズ面の曲率半径と、所定レンズ面から開口絞り
までの距離との割合を規定している。条件式（２）の上
限値を上回った場合、軸外光束の所定レンズ面に入射す
る入射角が大きくなる。その結果、軸上光束の通過する
レンズ中心部と軸外光束の通過するレンズ周辺部とで透
過率特性が異なってしまうため、物体中心部と物体周辺
部との色再現性に差が生じるので好ましくない。一方、
条件式（２）の下限値を下回った場合、所定レンズ面を
通過する軸上光束と軸外光束との高さの差が小さくな
り、軸上光束と軸外光束とで入射する角度だけが変化す
る。その結果、軸上光束の通過するレンズ中心部と軸外
光束の通過するレンズ周辺部とで透過率特性が異なって
しまうため、物体中心部と物体周辺部との色再現性に差
が生じるので好ましくない。Conditional expression (2) defines the ratio between the radius of curvature of the predetermined lens surface on which infrared cut coating is performed and the distance from the predetermined lens surface to the aperture stop. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (2), the angle of incidence of the off-axis light beam on the predetermined lens surface becomes large. As a result, since the transmittance characteristics are different between the central portion of the lens where the on-axis light flux passes and the peripheral portion of the lens where the off-axis light flux passes, a difference occurs in the color reproducibility between the central portion of the object and the peripheral portion of the object. Not preferred. on the other hand,
If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the difference in height between the on-axis light beam and the off-axis light beam passing through the predetermined lens surface becomes smaller, and only the angle of incidence between the on-axis light beam and the off-axis light beam is reduced. Change. As a result, since the transmittance characteristics are different between the central portion of the lens where the on-axis light flux passes and the peripheral portion of the lens where the off-axis light flux passes, a difference occurs in the color reproducibility between the central portion of the object and the peripheral portion of the object. Not preferred.
【００２０】通常、光学系のレンズ面に施されるコート
の特性は、透過率の向上だけでなく色再現性やゴースト
の発生抑制などを考えて決められる。特に、直角入射か
ら斜入射に変化すると、長波長の光に対する反射率が高
まり、ゴーストの発生原因となる。赤外カットコートの
場合、直角入射する光束に対する反射率が可視域から近
赤外域にかけて急激に増大する。一方、斜入射する光束
については、可視域内の長波長光束に対する反射率が高
まり、ゴーストの発生原因となり易い。したがって、開
口絞りから最も離れたレンズ、すなわちレンズ系の最も
物体側のレンズあるいは最も像側のレンズの所定レンズ
面に赤外カットコートを施すことにより、ゴーストの発
生を小さく抑えることができる。Usually, the characteristics of the coating applied to the lens surface of the optical system are determined in consideration of not only the improvement of the transmittance but also the color reproducibility and the suppression of the occurrence of ghost. In particular, when the angle of incidence changes from normal incidence to oblique incidence, the reflectance for long-wavelength light increases, causing ghosting. In the case of an infrared cut coat, the reflectance with respect to a normally incident light flux increases sharply from the visible region to the near infrared region. On the other hand, a light beam obliquely incident has a high reflectance with respect to a long-wavelength light beam in the visible region, and is likely to cause a ghost. Therefore, by applying an infrared cut coat to the lens farthest from the aperture stop, that is, the predetermined lens surface of the lens closest to the object side or the lens closest to the image side of the lens system, it is possible to suppress the occurrence of ghost.
【００２１】本発明では、特に射出瞳位置の変動が小さ
い光学系において、最も像側のレンズのいずれか一方の
レンズ面に赤外カットコートを配置することが望まし
い。逆に、入射瞳位置の変動が小さい光学系において
は、最も物体側のレンズのいずれか一方のレンズ面に赤
外カットコートを配置することが望ましい。In the present invention, it is desirable to arrange an infrared cut coat on any one lens surface of the lens closest to the image, particularly in an optical system in which the fluctuation of the exit pupil position is small. Conversely, in an optical system in which the fluctuation of the entrance pupil position is small, it is desirable to dispose an infrared cut coat on one of the lens surfaces of the lens closest to the object.
【００２２】また、本発明は、光軸方向に沿って移動可
能な複数の可動レンズ群を有し、隣り合う可動レンズ群
の間に形成される空気間隔を変化させることによって焦
点距離を変化させる可変焦点距離レンズ系にも適用可能
である。この場合、以下の条件式（３）を満足すること
が望ましい。 ０．０５＜Δ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜０．２０ （３）Further, the present invention has a plurality of movable lens groups movable along the optical axis direction, and changes a focal length by changing an air gap formed between adjacent movable lens groups. The present invention is also applicable to a variable focal length lens system. In this case, it is desirable to satisfy the following conditional expression (3). 0.05 <Δ1 / (fw · ft) 1/2 <0.20 (3)
【００２３】ここで、 Δ１：所定レンズ面を含む所定可動レンズ群の広角端か
ら望遠端までの光軸に沿った変倍移動量 ｆｗ：広角端におけるレンズ系の焦点距離 ｆｔ：望遠端におけるレンズ系の焦点距離 なお、移動量Δ１には、所定レンズ面が開口絞りよりも
物体側に位置する場合には正の符号を、像側に位置する
場合には負の符号を付すものとする。Here, Δ1: the amount of zoom movement of the predetermined movable lens group including the predetermined lens surface along the optical axis from the wide-angle end to the telephoto end fw: focal length of the lens system at the wide-angle end ft: lens at the telephoto end The focal length of the system is given a positive sign when the predetermined lens surface is located on the object side of the aperture stop, and a negative sign when the predetermined lens surface is located on the image side.
【００２４】条件式（３）は、近赤外域の光束に対して
透過率の低い所定レンズ面を含む所定可動レンズ群の変
倍移動量を規定している。条件式（３）の上限値および
下限値で規定される範囲を逸脱すると、レンズ系の焦点
距離が最も短い状態である広角端からレンズ系の焦点距
離が最も長い状態である望遠端まで焦点距離が変化する
際の所定可動レンズ群の変倍移動量が大きくなる。その
結果、所定可動レンズ群の位置により、変倍に伴って次
のような傾向が発生する。 最も物体側のレンズに赤外カットコートを配置する場
合、レンズ全長の変化が大きくなる。 最も像側のレンズに赤外カットコートを配置する場
合、バックフォーカスの変化が大きくなる。Conditional expression (3) defines a variable magnification moving amount of a predetermined movable lens group including a predetermined lens surface having a low transmittance for a light beam in the near infrared region. If the focal length of the lens system is out of the range defined by the upper limit and the lower limit of the conditional expression (3), the focal length from the wide-angle end where the focal length of the lens system is the shortest to the telephoto end where the focal length of the lens system is the longest. When the value changes, the amount of zoom movement of the predetermined movable lens group increases. As a result, the following tendency occurs with zooming depending on the position of the predetermined movable lens group. When an infrared cut coat is arranged on the lens closest to the object, the change in the overall length of the lens is large. When an infrared cut coat is disposed on the lens closest to the image, a change in the back focus becomes large.
【００２５】のレンズ全長の変化が大きくなる場合に
は、入射瞳位置の変倍に伴う変化か、あるいは軸外光束
の入射角の変倍に伴う変化が大きくなる。一方、のバ
ックフォーカスの変化が大きくなる場合には、射出瞳位
置の変倍に伴う変化か、あるいは軸外光束の射出角の変
倍に伴う変化が大きくなる。いずれの場合にも、レンズ
系の焦点距離の変化に伴って、画面周辺部の透過率特性
が変化してしまうので好ましくない。If the change in the overall length of the lens becomes large, the change accompanying the magnification change of the entrance pupil position or the change in the incident angle of the off-axis light beam becomes large. On the other hand, when the change of the back focus becomes large, the change accompanying the magnification change of the exit pupil position or the change accompanying the magnification change of the exit angle of the off-axis light beam becomes large. In either case, it is not preferable because the transmittance characteristics of the peripheral portion of the screen change with the change of the focal length of the lens system.
【００２６】本発明においては、可視光から近赤外光へ
波長が変化する際に、赤外カットコートを含む所定レン
ズ面の透過率が十分急激に変化する場合には、近赤外光
を良好に遮断することが可能である。しかしながら、所
定レンズ面の透過率が緩やかに変化する場合には、近赤
外光を良好に遮断することができず、色再現性が悪くな
ってしまう。なお、所定レンズ面において透過率をあま
り急激に変化させようとすると、赤外カットコートの加
工が難しくなってしまう。したがって、色再現性に対し
て実質的に悪影響を与えない程度に、透過率を十分急激
に変化させればよい。In the present invention, when the transmittance of the predetermined lens surface including the infrared cut coat changes rapidly enough when the wavelength changes from visible light to near infrared light, the near infrared light is changed. Good blocking is possible. However, when the transmittance of the predetermined lens surface changes gradually, near-infrared light cannot be satisfactorily blocked, and color reproducibility deteriorates. If the transmittance is changed too rapidly on the predetermined lens surface, it becomes difficult to process the infrared cut coat. Therefore, the transmittance may be changed abruptly enough to substantially not adversely affect the color reproducibility.
【００２７】したがって、本発明において、近赤外光を
良好に遮断するために、以下の条件式（４）を満足する
ことが望ましい。 ０．０１＜（λmax −λmin ）／（λmax ・λmin ）1/2 ＜０．１０（４） ここで、 λmax ：５００ｎｍ以上で９００ｎｍ以下の波長を有す
る光束に対して所定レンズ面の透過率が１０％となる波
長 λmin ：５００ｎｍ以上で９００ｎｍ以下の波長を有す
る光束に対して所定レンズ面の透過率が８０％となる波
長Therefore, in the present invention, it is desirable that the following conditional expression (4) is satisfied in order to shield near-infrared light well. 0.01 <(λmax−λmin) / (λmax · λmin) 1/2 <0.10 (4) where λmax is a transmittance of a predetermined lens surface for a light flux having a wavelength of 500 nm or more and 900 nm or less. 10% wavelength λmin: wavelength at which the transmittance of the predetermined lens surface is 80% for a light beam having a wavelength of 500 nm or more and 900 nm or less.
【００２８】条件式（４）は、赤外カットコートの透過
率特性を数値化した条件式である。条件式（４）の上限
値を上回った場合、赤外カットコートの透過率の変化が
緩やかになりすぎるので好ましくない。逆に、条件式
（４）の下限値を下回った場合、赤外カットコートの透
過率の変化が急激になりすぎてしまうので好ましくな
い。Conditional expression (4) is a conditional expression that quantifies the transmittance characteristics of the infrared cut coat. If the value exceeds the upper limit of conditional expression (4), the change of the transmittance of the infrared cut coat is unfavorably too gradual. Conversely, if the value is below the lower limit value of the conditional expression (4), the change of the transmittance of the infrared cut coat is undesirably too sharp.
【００２９】本発明の別の観点によれば、負屈折力の第
１レンズ群Ｇ１と正屈折力の第２レンズ群Ｇ２とでレン
ズ系を構成し、２つのレンズ群の空気間隔を変化させる
ことによりレンズ系全体の焦点距離を変化させてもよ
い。この場合、第２レンズ群Ｇ２中に開口絞りを配置
し、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面に赤外カ
ットコート（可視域の光に対する透過率は高く、近赤外
域の光に対する透過率が可視域の透過率よりも極端に低
い透過率特性を有するコート）を配置することが望まし
い。According to another aspect of the present invention, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power constitute a lens system, and the air gap between the two lens groups is changed. Thus, the focal length of the entire lens system may be changed. In this case, an aperture stop is arranged in the second lens group G2, and an infrared cut coat (having a high transmittance for light in the visible region and a high transmittance for light in the near infrared region) is formed on the lens surface of the first lens group G1 closest to the object. It is desirable to arrange a coat having a transmittance characteristic whose transmittance is extremely lower than the transmittance in the visible region.
【００３０】このタイプのズームレンズでは、広角端
（レンズ系の焦点距離が最も短い状態）から望遠端（レ
ンズ系の焦点距離が最も長い状態）まで焦点距離が変化
する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空
気間隔が減少するように、少なくとも第２レンズ群Ｇ２
を物体側へ移動させる。この場合、広角端においては、
第１レンズ群Ｇ１を通過する軸外光束が光軸から離れ、
入射瞳位置も第１レンズ群Ｇ１から離れる。このため、
第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面に入射する軸
外光束の入射角が小さくなるようにレンズ面の曲率半径
を設定することにより、画面中心部と画面周辺部との間
で色再現性の差を抑えることが可能となる。In this type of zoom lens, when the focal length changes from the wide-angle end (the focal length of the lens system is the shortest) to the telephoto end (the focal length of the lens system is the longest), the first lens group At least the second lens group G2 such that the air gap between G1 and the second lens group G2 decreases.
To the object side. In this case, at the wide-angle end,
The off-axis light beam passing through the first lens group G1 is separated from the optical axis,
The entrance pupil position is also away from the first lens group G1. For this reason,
By setting the radius of curvature of the lens surface such that the incident angle of the off-axis light beam incident on the lens surface closest to the object side of the first lens group G1 is reduced, color reproduction is performed between the center of the screen and the periphery of the screen. Sex differences can be suppressed.
【００３１】特に、ＣＣＤのような光電変換作用を有す
る受光素子は、可視域の光に対してだけでなく、近赤外
域の光に対しても強い感度を有する。換言すれば、これ
らの受光素子を撮像素子として用いる場合には、近赤外
光を良好に遮断しないと色再現性に障害が生じてしま
う。従って、本発明による近赤外光束透過防止レンズ系
は、ＣＣＤのような光電変換作用を有する受光素子との
組み合わせにおいて特に効果が大きい。In particular, a light receiving element having a photoelectric conversion function, such as a CCD, has a strong sensitivity not only to light in the visible region but also to light in the near infrared region. In other words, when these light receiving elements are used as an image pickup element, color reproducibility will be impaired unless near infrared light is blocked well. Therefore, the near-infrared light beam transmission preventing lens system according to the present invention is particularly effective in combination with a light receiving element having a photoelectric conversion effect such as a CCD.
【００３２】[0032]
【実施例】以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づ
いて説明する。 〔第１実施例〕図１は、本発明の第１実施例にかかる近
赤外光束透過防止レンズ系の屈折力配分および広角端
（Ｗ）から望遠端（Ｔ）への変倍に伴う各レンズ群の移
動を示す図である。図１に示すように、本発明の第１実
施例にかかる近赤外光束透過防止レンズ系は、物体側か
ら順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の
屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから構成された変倍
光学系である。そして、最も焦点距離の短い広角端から
最も焦点距離の長い望遠端への変倍に際して、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が減少するよ
うに、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後に物体
側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ単調移動す
る。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. First Embodiment FIG. 1 shows the distribution of refractive power of a near-infrared light beam transmission preventing lens system according to the first embodiment of the present invention and the respective factors associated with zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T). It is a figure showing movement of a lens group. As shown in FIG. 1, the near-infrared light beam transmission preventing lens system according to the first embodiment of the present invention has, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a first lens group G1 having a positive refractive power. This is a variable power optical system including the second lens group G2. Then, at the time of zooming from the wide-angle end having the shortest focal length to the telephoto end having the longest focal length, the first lens group G1 is arranged such that the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 is reduced. After moving to the image side once, it moves to the object side, and the second lens group G2 moves monotonously to the object side.
【００３３】図２は、本発明の第１実施例にかかる変倍
光学系のレンズ構成を示す図である。図２の変倍光学系
において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹
レンズＬ１１、および物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズＬ１２から構成されている。また、第２レンズ
群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１、両凸レ
ンズと両凹レンズとの接合正レンズＬ２２、物体側に凸
面を向けた負メニスカスレンズＬ２３、両凸レンズＬ２
４、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２５、
および物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２６
から構成されている。なお、接合正レンズＬ２２と負メ
ニスカスレンズＬ２３との間には、開口絞りＳが設けら
れている。FIG. 2 is a diagram showing a lens configuration of a variable power optical system according to the first embodiment of the present invention. In the variable power optical system of FIG. 2, the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconcave lens L11 and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens L21, a cemented positive lens L22 between the biconvex lens and the biconcave lens, a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L2.
4. A positive meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side,
Meniscus lens L26 having a concave surface facing the object side
It is composed of An aperture stop S is provided between the cemented positive lens L22 and the negative meniscus lens L23.
【００３４】また、物体と第１レンズ群Ｇ１との間およ
び第２レンズ群Ｇ２と像面との間に、それぞれ白板ガラ
スが挿入されている。これらの白板ガラスは、変倍時に
固定である。第１実施例において、物体側の白板ガラス
と物体の軸上間隔は、２．００である。第１実施例で
は、レンズ系の最も物体側に配置された両凹レンズＬ１
１の物体側の面に、近赤外域の光束に対して非常に低い
透過率を有する赤外カットコートが設けられている。図
１９は、第１実施例における赤外カットコートの透過率
特性を示す図である。図１９において、横軸は光束の波
長を、縦軸は透過率をそれぞれ示している。また、第１
実施例では、物体が有限の所定距離に位置し、物像間距
離を一定に保ちながら結像倍率を変化させている。A white glass is inserted between the object and the first lens group G1 and between the second lens group G2 and the image plane. These white glass sheets are fixed during zooming. In the first embodiment, the axial distance between the white plate glass on the object side and the object is 2.00. In the first embodiment, the biconcave lens L1 disposed closest to the object side of the lens system
An infrared cut coat having a very low transmittance for a light beam in the near infrared region is provided on the object-side surface of No. 1. FIG. 19 is a diagram showing the transmittance characteristics of the infrared cut coat in the first embodiment. In FIG. 19, the horizontal axis indicates the wavelength of the light beam, and the vertical axis indicates the transmittance. Also, the first
In the embodiment, the object is located at a finite predetermined distance, and the imaging magnification is changed while keeping the object-image distance constant.
【００３５】次の表（１）に、本発明の第１実施例の諸
元の値を掲げる。表（１）において、βは結像倍率を、
ＦNOは実効Ｆナンバーを、Ｈは物体高を、Ｙ０は最大像
高をそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行
する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、屈折
率はｅ線（λ＝５４６．１ｎｍ）に対する値を示してい
る。Table 1 below summarizes data values of the first embodiment of the present invention. In Table (1), β is the imaging magnification,
FNO represents the effective F number, H represents the object height, and Y0 represents the maximum image height. Further, the surface number indicates the order of the lens surface from the object side along the direction in which the light beam travels, and the refractive index indicates the value for the e-line (λ = 546.1 nm).
【００３６】[0036]
【表１】 β＝−０．１７９０〜−０．２５００〜−０．３７８０ ＦNO＝４．４６〜５．２６〜６．７８ Ｈ＝−１０７．３１〜−７８．８０〜−５１．１５ Ｙ０＝２０．４２ 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 ∞ 3.00 1.52428 58.80 （白板ガラス） 2 ∞ (d2= 可変) 3 -267.8331 1.20 1.77651 49.45 4 31.1151 4.40 5 37.1492 3.40 1.67765 32.17 6 175.9009 (d6= 可変) 7 40.8315 2.50 1.84503 43.35 8 -91.0419 0.10 9 22.7155 4.20 1.49926 82.52 10 -45.9596 1.20 1.80945 33.89 11 34.2655 1.00 12 ∞ 5.35 (開口絞りＳ) 13 28.6194 1.20 1.75455 35.19 14 18.2542 13.50 15 223.7545 3.40 1.62287 60.14 16 -36.3454 15.00 17 -22.6389 3.00 1.58482 40.76 18 -20.1673 2.50 19 -23.0902 1.20 1.48914 70.41 20 -165.6851 (d20=可変) 21 ∞ 0.80 1.52428 58.80 （白板ガラス） 22 ∞ 1.20 （変倍における可変間隔） β -0.1890 -0.2500 -0.3780 d2 232.9812 237.8757 232.9918 d6 28.8950 14.7050 1.8060 d20 17.9788 27.2733 45.0522 （条件対応値） ｆ＝４２．２９８〜６５．３１５ ｒａ＝−２６７．８３３ Ｄ＝４６．８９５〜１９．８０６ Δ１＝４．８９４５ ｆｗ＝４２．２９８ ｆｔ＝６５．３１５ λmax ＝６９７ｎｍ λmin ＝６７０ｎｍ （１）ｆ／ｒａ＝−０．１５８〜−０．２４４ （２）ｒａ／Ｄ＝−０．１７５〜−０．０７４ （３）Δ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＝０．０９３ （４）（λmax −λmin ）／（λmax ・λmin ）1/2 ＝
０．０４０Table 1 β = -0.1790 to -0.2500 to -0.3780 FNO = 4.46 to 5.26 to 6.78 H = -107.31 to -78.80 to -51.15 Y0 = 20.42 Surface number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe number 1 ∞ 3.00 1.52428 58.80 (white glass) 2 ∞ (d2 = variable) 3 -267.8331 1.20 1.77651 49.45 4 31.1151 4.40 5 37.1492 3.40 1.67765 32.17 6 175.9009 (d6 = variable ) 7 40.8315 2.50 1.84503 43.35 8 -91.0419 0.10 9 22.7155 4.20 1.49926 82.52 10 -45.9596 1.20 1.80945 33.89 11 34.2655 1.00 12 ∞ 5.35 (Aperture stop S) 13 28.6194 1.20 1.75455 35.19 14 18.2542 13.50 15 223.7545 3.40 1.62287 60.14 16 -3454 -22.6389 3.00 1.58482 40.76 18 -20.1673 2.50 19 -23.0902 1.20 1.48914 70.41 20 -165.6851 (d20 = Variable) 21 ∞ 0.80 1.52428 58.80 (White glass) 22 ∞ 1.20 (Variable spacing in magnification) β -0.1890 -0.2500 -0.3780 d2 232.9812 237.8757 232.9918 d6 28.8950 14.7050 1.8060 d20 17.9788 2 7.2733 45.0522 (Conditional value) f = 42.298 to 65.315 ra = -267.833 D = 46.895 to 19.806 Δ1 = 4.8945 fw = 42.298 ft = 65.315 λmax = 697 nm λmin = 670 nm (1) f / ra = −0.158 to −0.244 (2) ra / D = −0.175 to −0.074 (3) Δ1 / (fw · ft) 1/2 = 0. 093 (4) (λmax−λmin) / (λmax · λmin) 1/2 =
0.040
【００３７】第１実施例においては、広角端から望遠端
への変倍に際して、赤外カットコートを含む第１レンズ
群Ｇ１が一旦像側へ移動した後に物体側へ移動する。し
たがって、広角端から中間焦点距離状態までの第１レン
ズ群Ｇ１の移動量と中間焦点距離状態から望遠端までの
第１レンズ群Ｇ１の移動量とのうちの大きな方の移動量
をΔ１としている。図３乃至図５は、ｅ線（λ＝５４
６．１ｎｍ）に対する第１実施例の諸収差図である。図
３は広角端（焦点距離が最も短い状態）における諸収差
図であり、図４は中間焦点距離状態における諸収差図で
あり、図５は望遠端（焦点距離が最も長い状態）におけ
る諸収差図である。In the first embodiment, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 including the infrared cut coat temporarily moves to the image side and then moves to the object side. Therefore, the larger one of the movement amount of the first lens group G1 from the wide-angle end to the intermediate focal length state and the movement amount of the first lens group G1 from the intermediate focal length state to the telephoto end is Δ1. . 3 to 5 show an e-line (λ = 54
FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the first example with respect to (6.1 nm). FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end (state where the focal length is shortest), FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations at the intermediate focal length state, and FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations at the telephoto end (state where the focal length is longest). FIG.
【００３８】各収差図において、ＦNOは実効Ｆナンバー
を、Ｙは像高を、Ｈは各像高に対する物体高をそれぞれ
示している。また、非点収差を示す収差図において、実
線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を
示している。さらに、球面収差を示す収差図において、
破線はサインコンディション（正弦条件）を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結
像性能が確保されていることがわかる。In each aberration diagram, FNO represents the effective F-number, Y represents the image height, and H represents the object height for each image height. In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Further, in the aberration diagram showing spherical aberration,
A broken line indicates a sine condition (sine condition). As is clear from the aberration diagrams, in this embodiment, various aberrations are favorably corrected in each focal length state, and excellent imaging performance is secured.
【００３９】〔第２実施例〕図６は、本発明の第２実施
例にかかる近赤外光束透過防止レンズ系の屈折力配分お
よび広角端（Ｗ）から望遠端（Ｔ）への変倍に伴う各レ
ンズ群の移動を示す図である。図６に示すように、本発
明の第２実施例にかかる近赤外光束透過防止レンズ系
は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群
Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の
屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有す
る第４レンズ群Ｇ４とから構成された変倍光学系であ
る。そして、最も焦点距離の短い広角端から最も焦点距
離の長い望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１は
光軸に沿って移動することなく、第１レンズ群Ｇ１と第
２レンズ群Ｇ２との空気間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ
２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増大し、第３レン
ズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が増大するよ
うに、第２レンズ群Ｇ２乃至第４レンズ群Ｇ４が物体側
へ移動する。[Second Embodiment] FIG. 6 shows the distribution of refractive power and the zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T) of a near-infrared light beam transmission preventing lens system according to a second embodiment of the present invention. FIG. 9 is a diagram showing movement of each lens group according to. As shown in FIG. 6, the near-infrared light beam transmission preventing lens system according to the second example of the present invention has, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, and a positive lens power. The variable power optical system includes a second lens group G2, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power. In zooming from the wide-angle end having the shortest focal length to the telephoto end having the longest focal length, the first lens group G1 does not move along the optical axis, and the first lens group G1 and the second lens group G2 do not move. And the second lens unit G
The second lens group G2 to the fourth lens group G4 are positioned on the object side so that the air gap between the second and third lens groups G3 increases and the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases. Move to.
【００４０】図７は、本発明の第２実施例にかかる変倍
光学系のレンズ構成を示す図である。図７の変倍光学系
において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズＬ１から構成されている。また、第
２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズＬ２１
および物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２
から構成されている。さらに、第３レンズ群Ｇ３は、物
体側から順に、両凹レンズＬ３１および両凸レンズＬ３
２から構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、両
凸レンズＬ４から構成されている。なお、第２レンズ群
Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間には開口絞りＳが設けら
れ、変倍に際して第２レンズ群Ｇ２と一体的に移動す
る。FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of a variable power optical system according to a second embodiment of the present invention. In the variable power optical system shown in FIG. 7, the first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens L21.
Meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side
It is composed of Further, the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconcave lens L31 and a biconvex lens L3.
2 is comprised. The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L4. An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves integrally with the second lens group G2 during zooming.
【００４１】また、第４レンズ群Ｇ４と像面との間に
は、変倍時に固定の白板ガラスが挿入されている。第２
実施例では、レンズ系の最も像側に配置された両凸レン
ズＬ４の物体側の面に、近赤外域の光束に対して非常に
低い透過率を有する赤外カットコートが設けられてい
る。なお、第２実施例における赤外カットコートは、第
１実施例における赤外カットコートと同じ透過率特性を
有する。また、第２実施例では、第３レンズ群Ｇ３を光
軸に沿って移動させることにより、近距離物体への合焦
を行うことができる。A fixed white plate glass is inserted between the fourth lens group G4 and the image plane during zooming. Second
In the embodiment, an infrared cut coat having a very low transmittance for a light beam in the near infrared region is provided on the object side surface of the biconvex lens L4 disposed closest to the image side of the lens system. Note that the infrared cut coat in the second embodiment has the same transmittance characteristics as the infrared cut coat in the first embodiment. In the second embodiment, by moving the third lens group G3 along the optical axis, it is possible to focus on a short-distance object.
【００４２】次の表（２）に、本発明の第２実施例の諸
元の値を掲げる。表（２）において、ｆは焦点距離を、
ＦＮはＦナンバーを、２ωは画角を、Ｙ０は最大像高
を、Ｄ０は物体と最も物体側のレンズ面との軸上距離
（物体距離）をそれぞれ表している。さらに、面番号は
光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順
序を、屈折率はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値
を示している。Table 2 below summarizes data values of the second embodiment of the present invention. In Table (2), f is the focal length,
FN represents the F number, 2ω represents the angle of view, Y0 represents the maximum image height, and D0 represents the axial distance (object distance) between the object and the lens surface closest to the object. Further, the surface number indicates the order of the lens surface from the object side along the traveling direction of the light beam, and the refractive index indicates a value for the d-line (λ = 587.6 nm).
【００４３】[0043]
【表２】 ｆ＝６．１５〜１２．００〜１７．５０ ＦＮ＝４．４１〜６．２５〜７．１４ ２ω＝５３．７８〜２８．９２〜２０．２４° Ｙ０＝３．００ 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 85.8724 0.80 1.69980 55.48 2 5.6273 (d2= 可変) 3 9.1012 1.20 1.62541 56.93 4 -11.3615 0.10 5 3.5015 1.20 1.51978 52.16 6 27.1629 0.30 7 ∞ (d7= 可変) (開口絞りＳ) 8 -8.6686 0.80 1.81265 25.46 9 2.8592 2.00 10 38.3226 1.60 1.48914 70.45 11 -5.8344 (d11=可変) 12 428.8780 2.00 1.72341 50.35 13 -9.1240 (d13=可変) 14 ∞ 3.05 1.51872 64.20 （白板ガラス） 15 ∞ 1.00 （変倍における可変間隔） ｆ 6.1500 12.0000 17.5000 d2 10.1500 4.2629 1.3500 d7 1.0000 1.3279 1.9839 d11 2.3000 7.1030 8.3805 d13 0.5000 1.2562 2.2356 （撮影倍率−０．０１倍時の第３レンズ群Ｇ３のフォーカシング移動量δ３） ｆ 6.1500 12.0000 17.5000 Ｄ０ 609.8532 1198.2975 1753.3375 δ３ 0.0099 0.0256 0.0538 フォーカシング移動量δ３は、像側への移動量を正とする （条件対応値） ｆ＝ ６．１５０〜１７．５００ ｒａ＝−２１１．７３２ Ｄ＝−８．２０４０〜−１５．４０４８ Δ１＝１．３９５５ ｆｗ＝６．１５０ ｆｔ＝１７．５００ λmax ＝６９７ｎｍ λmin ＝６７０ｎｍ （１）ｆ／ｒａ＝−０．０２９〜−０．０８３ （２）ｒａ／Ｄ＝０．０３９〜０．０７３ （３）Δ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＝０．１３５ （４）（λmax −λmin ）／（λmax ・λmin ）1/2 ＝
０．０４０Table 2 f = 6.15 to 12.00 to 17.50 FN = 4.41 to 6.25 to 7.14 2ω = 53.78 to 28.92 to 20.24 ° Y0 = 3.00 plane Number Curvature radius Surface spacing Refractive index Abbe number 1 85.8724 0.80 1.69980 55.48 2 5.6273 (d2 = variable) 3 9.1012 1.20 1.62541 56.93 4 -11.3615 0.10 5 3.5015 1.20 1.51978 52.16 6 27.1629 0.30 7 ∞ (d7 = variable) (Aperture stop S) 8 -8.6686 0.80 1.81265 25.46 9 2.8592 2.00 10 38.3226 1.60 1.48914 70.45 11 -5.8344 (d11 = variable) 12 428.8780 2.00 1.72341 50.35 13 -9.1240 (d13 = variable) 14 ∞ 3.05 1.51872 64.20 (white glass) 15 ∞ 1.00 (magnification) F6.1500 12.0000 17.5000 d2 10.1500 4.2629 1.3500 d7 1.0000 1.3279 1.9839 d11 2.3000 7.1030 8.3805 d13 0.5000 1.2562 2.2356 (the focusing movement amount δ3 of the third lens group G3 when the photographing magnification is −0.01 ×) f 6.1500 12.0000 17.5000 D0 609.8532 1198.2975 1753.3375 δ3 0.0099 0.0256 0. The focusing movement amount δ3 is defined as a movement amount to the image side being positive (a value corresponding to a condition). F = 6.150 to 17.500 ra = −211.732 D = −8.2040 to −15.4048 Δ1 = 1.3955 fw = 6.150 ft = 17.500 λmax = 697 nm λmin = 670 nm (1) f / ra = -0.029 to -0.083 (2) ra / D = 0.039 to 0.073 ( 3) Δ1 / (fw · ft) 1/2 = 0.135 (4) (λmax−λmin) / (λmax · λmin) 1/2 =
0.040
【００４４】図８乃至図１３は、ｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する第２実施例の諸収差図である。図８は広
角端（焦点距離が最も短い状態）での無限遠合焦状態に
おける諸収差図であり、図９は中間焦点距離状態での無
限遠合焦状態における諸収差図であり、図１０は望遠端
（焦点距離が最も長い状態）での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。また、図１１は広角端での撮影倍率
−０．０１倍の状態における諸収差図であり、図１２は
中間焦点距離状態での撮影倍率−０．０１倍の状態にお
ける諸収差図であり、図１３は望遠端での撮影倍率−
０．０１倍の状態における諸収差図である。FIGS. 8 to 13 show the d-line (λ = 587.6).
FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations of the second example with respect to (nm). FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end (in a state where the focal length is the shortest) in an infinity in-focus condition, FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations at an intermediate focal length in an infinity-focus condition, and FIG. FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations at the telephoto end (in a state where the focal length is longest) at an infinity focused state. FIG. 11 is a diagram showing various aberrations at a photographing magnification of −0.01 at the wide-angle end, and FIG. 12 is a diagram showing various aberrations at a photographing magnification of −0.01 at an intermediate focal length. FIG. 13 shows the photographing magnification at the telephoto end.
It is a some aberration figure in the state of 0.01 times.
【００４５】各収差図において、ＦＮはＦナンバーを、
ＮＡは開口数を、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する入射
角を、Ｈは各像高に対する物体高をそれぞれ示してい
る。また、非点収差を示す収差図において、実線はサジ
タル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示してい
る。さらに、球面収差を示す収差図において、破線はサ
インコンディション（正弦条件）を示している。各収差
図から明らかなように、本実施例では、各焦点距離状態
および各撮影距離状態において諸収差が良好に補正さ
れ、優れた結像性能が確保されていることがわかる。In each aberration diagram, FN represents an F number,
NA indicates the numerical aperture, Y indicates the image height, A indicates the incident angle for each image height, and H indicates the object height for each image height. In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Further, in the aberration diagram showing the spherical aberration, a broken line indicates a sine condition (sine condition). As is clear from the aberration diagrams, in this embodiment, various aberrations are favorably corrected in each focal length state and each shooting distance state, and excellent imaging performance is secured.
【００４６】〔第３実施例〕図１４は、本発明の第３実
施例にかかる近赤外光束透過防止レンズ系の屈折力配分
および広角端（Ｗ）から望遠端（Ｔ）への変倍に伴う各
レンズ群の移動を示す図である。図１４に示すように、
本発明の第３実施例にかかる近赤外光束透過防止レンズ
系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ
群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とから
構成された変倍光学系である。そして、最も焦点距離の
短い広角端から最も焦点距離の長い望遠端への変倍に際
して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間
隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移
動した後に物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側
へ単調移動する。[Third Embodiment] FIG. 14 shows the distribution of refractive power and the zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T) of the near-infrared light beam transmission preventing lens system according to the third embodiment of the present invention. FIG. 9 is a diagram showing movement of each lens group according to. As shown in FIG.
The near-infrared light beam transmission preventing lens system according to the third example of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. It is a variable magnification optical system configured. Then, at the time of zooming from the wide-angle end having the shortest focal length to the telephoto end having the longest focal length, the first lens group G1 is arranged such that the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 is reduced. After moving to the image side once, it moves to the object side, and the second lens group G2 moves monotonously to the object side.
【００４７】図１５は、本発明の第３実施例にかかる変
倍光学系のレンズ構成を示す図である。図１５の変倍光
学系において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、
物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、およ
び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２から
構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側か
ら順に、両凸レンズＬ２１、両凸レンズと両凹レンズと
の接合正レンズＬ２２、物体側に凹面を向けた正メニス
カスレンズＬ２３、および物体側に凹面を向けた負メニ
スカスレンズＬ２４から構成されている。なお、接合正
レンズＬ２２と正メニスカスレンズＬ２３との間には、
開口絞りＳが設けられている。FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of a variable power optical system according to a third embodiment of the present invention. In the variable power optical system of FIG. 15, the first lens group G1 is arranged in order from the object side.
It comprises a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. The second lens group G2 includes, in order from the object side, a biconvex lens L21, a cemented positive lens L22 formed of a biconvex lens and a biconcave lens, a positive meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. It comprises a negative meniscus lens L24. Note that, between the cemented positive lens L22 and the positive meniscus lens L23,
An aperture stop S is provided.
【００４８】また、物体と第１レンズ群Ｇ１との間およ
び第２レンズ群Ｇ２と像面との間に、それぞれ白板ガラ
スが挿入されている。これらの白板ガラスは、変倍時に
固定である。第３実施例において、物体側の白板ガラス
と物体の軸上間隔は、２．００である。第３実施例で
は、レンズ系の最も像側に配置された負メニスカスレン
ズＬ２４の物体側の面に、近赤外域の光束に対して非常
に低い透過率を有する赤外カットコートが設けられてい
る。なお、第３実施例における赤外カットコートは、第
１実施例における赤外カットコートと同じ透過率特性を
有する。また、第３実施例では、物体が有限の所定距離
に位置し、物像間距離を一定に保ちながら結像倍率を変
化させている。Further, a white glass is inserted between the object and the first lens group G1 and between the second lens group G2 and the image plane. These white glass sheets are fixed during zooming. In the third embodiment, the axial distance between the white glass on the object side and the object is 2.00. In the third embodiment, an infrared cut coat having a very low transmittance for a light beam in the near infrared region is provided on the object-side surface of the negative meniscus lens L24 disposed closest to the image side of the lens system. I have. The infrared cut coat in the third embodiment has the same transmittance characteristics as the infrared cut coat in the first embodiment. In the third embodiment, the object is located at a finite predetermined distance, and the imaging magnification is changed while keeping the object-image distance constant.
【００４９】次の表（３）に、本発明の第３実施例の諸
元の値を掲げる。表（３）において、βは結像倍率を、
ＦNOは実効Ｆナンバーを、Ｈは物体高を、Ｙ０は最大像
高をそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行
する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、屈折
率はｅ線（λ＝５４６．１ｎｍ）に対する値を示してい
る。Table 3 below summarizes the data values of the third embodiment of the present invention. In Table (3), β is the imaging magnification,
FNO represents the effective F number, H represents the object height, and Y0 represents the maximum image height. Further, the surface number indicates the order of the lens surface from the object side along the direction in which the light beam travels, and the refractive index indicates the value for the e-line (λ = 546.1 nm).
【００５０】[0050]
【表３】 β＝−０．１７９０〜−０．２５００〜−０．３７８０ ＦNO＝４．４７〜５．３２〜６．９４ Ｈ＝−１０８．７８〜−８１．０６〜−５３．５５ Ｙ０＝２０．４２ 面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数 1 ∞ 3.00 1.52428 58.80 （白板ガラス） 2 ∞ (d2= 可変) 3 217.3806 1.20 1.80086 45.37 4 28.4034 6.80 5 34.6976 3.40 1.76168 27.53 6 67.6395 (d6= 可変) 7 51.1099 2.80 1.77074 46.80 8 -75.1121 0.10 9 21.2438 6.80 1.49926 82.52 10 -38.6473 2.00 1.80945 33.89 11 24.6119 3.50 12 ∞ 12.57 (開口絞りＳ) 13 -465.9257 2.75 1.79192 47.47 14 -31.6905 11.00 15 -19.5524 1.50 1.69980 55.48 16 -46.6113 (d16=可変) 17 ∞ 0.80 1.52428 58.80 （白板ガラス） 18 ∞ 1.20 （変倍における可変間隔） β -0.1890 -0.2500 -0.3780 d2 230.2897 235.1693 230.0000 d6 29.7051 15.2261 2.1000 d16 28.5829 38.1824 56.4779 （条件対応値） ｆ＝４２．３５４〜６５．７８９ ｒａ＝２１７．３８１ Ｄ＝５６．３０５〜２８．７００ Δ１＝５．１６９３ ｆｗ＝４２．３５４ ｆｔ＝６５．７８９ λmax ＝６９７ｎｍ λmin ＝６７０ｎｍ （１）ｆ／ｒａ＝０．１９５〜０．３０３ （２）ｒａ／Ｄ＝０．２５９〜０．１３２ （３）Δ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＝０．０９８ （４）（λmax −λmin ）／（λmax ・λmin ）1/2 ＝
０．０４０Table 3 β = -0.1790 to -0.2500 to -0.3780 FNO = 4.47 to 5.32 to 6.94 H = -108.78 to -81.06 to -53.55 Y0 = 20.42 Surface number Curvature radius Surface distance Refractive index Abbe number 1 ∞ 3.00 1.52428 58.80 (white glass) 2 ∞ (d2 = variable) 3 217.3806 1.20 1.80086 45.37 4 28.4034 6.80 5 34.6976 3.40 1.76168 27.53 6 67.6395 (d6 = variable) 7 51.1099 2.80 1.77074 46.80 8 -75.1121 0.10 9 21.2438 6.80 1.49926 82.52 10 -38.6473 2.00 1.80945 33.89 11 24.6119 3.50 12 ∞ 12.57 (Aperture stop S) 13 -465.9257 2.75 1.79192 47.47 14 -31.6905 11.00 15 -19.5524 1.50 1.69980 55.48 16 6.6 (d16 = variable) 17 ∞ 0.80 1.52428 58.80 (white glass) 18 ∞ 1.20 (variable spacing in zooming) β -0.1890 -0.2500 -0.3780 d2 230.2897 235.1693 230.0000 d6 29.7051 15.2261 2.1000 d16 28.5829 38.1824 56.4779 (Values for conditions) f = 42.354-65.789 ra = 2 7.381 D = 56.305 to 28.700 Δ1 = 5.1693 fw = 42.354 ft = 65.789 λmax = 697 nm λmin = 670 nm (1) f / ra = 0.195 to 0.303 (2) ra / D = 0.259-0.132 (3) Δ1 / (fw · ft) 1/2 = 0.098 (4) (λmax−λmin) / (λmax · λmin) 1/2 =
0.040
【００５１】第３実施例においては、広角端から望遠端
への変倍に際して、赤外カットコートを含む第１レンズ
群Ｇ１が一旦像側へ移動した後に物体側へ移動する。し
たがって、広角端から中間焦点距離状態までの第１レン
ズ群Ｇ１の移動量と中間焦点距離状態から望遠端までの
第１レンズ群Ｇ１の移動量とのうちの大きな方の移動量
をΔ１としている。図１６乃至図１８は、ｅ線（λ＝５
４６．１ｎｍ）に対する第３実施例の諸収差図である。
図１６は広角端（焦点距離が最も短い状態）における諸
収差図であり、図１７は中間焦点距離状態における諸収
差図であり、図１８は望遠端（焦点距離が最も長い状
態）における諸収差図である。In the third embodiment, upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 including the infrared cut coat temporarily moves to the image side and then moves to the object side. Therefore, the larger one of the movement amount of the first lens group G1 from the wide-angle end to the intermediate focal length state and the movement amount of the first lens group G1 from the intermediate focal length state to the telephoto end is Δ1. . FIGS. 16 to 18 show an e-line (λ = 5
FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the third example with respect to (46.1 nm).
16 is a diagram showing various aberrations at the wide-angle end (state where the focal length is shortest), FIG. 17 is a diagram showing various aberrations at the intermediate focal length state, and FIG. 18 is a diagram showing various aberrations at the telephoto end (state where the focal length is longest). FIG.
【００５２】各収差図において、ＦNOは実効Ｆナンバー
を、Ｙは像高を、Ｈは各像高に対する物体高をそれぞれ
示している。また、非点収差を示す収差図において、実
線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を
示している。さらに、球面収差を示す収差図において、
破線はサインコンディション（正弦条件）を示してい
る。各収差図から明らかなように、本実施例では、各焦
点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結
像性能が確保されていることがわかる。In each aberration diagram, FNO denotes an effective F number, Y denotes an image height, and H denotes an object height with respect to each image height. In the aberration diagram showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. Further, in the aberration diagram showing spherical aberration,
A broken line indicates a sine condition (sine condition). As is clear from the aberration diagrams, in this embodiment, various aberrations are favorably corrected in each focal length state, and excellent imaging performance is secured.
【００５３】[0053]
【効果】以上説明したように、本発明によれば、近赤外
光束の透過を防止するフィルターをレンズ系とは別に設
けることなく、対応する受光素子において良好な感度特
性を得ることのできる近赤外光束透過防止レンズ系を実
現することができる。As described above, according to the present invention, a filter for preventing transmission of near-infrared light is not provided separately from a lens system, and a good sensitivity characteristic can be obtained in a corresponding light receiving element. An infrared ray transmission preventing lens system can be realized.
【図１】本発明の第１実施例にかかる近赤外光束透過防
止レンズ系の屈折力配分および広角端（Ｗ）から望遠端
（Ｔ）への変倍に伴う各レンズ群の移動を示す図であ
る。FIG. 1 shows the distribution of refractive power of a near-infrared light beam transmission preventing lens system according to a first embodiment of the present invention, and the movement of each lens unit with zooming from a wide-angle end (W) to a telephoto end (T). FIG.
【図２】本発明の第１実施例にかかる変倍光学系のレン
ズ構成を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a lens configuration of a variable power optical system according to a first example of the present invention.
【図３】第１実施例の広角端における諸収差図である。FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations of the first example at a wide-angle end.
【図４】第１実施例の中間焦点距離状態における諸収差
図である。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the first example in an intermediate focal length state.
【図５】第１実施例の望遠端における諸収差図である。FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations of the first example at a telephoto end.
【図６】本発明の第２実施例にかかる近赤外光束透過防
止レンズ系の屈折力配分および広角端（Ｗ）から望遠端
（Ｔ）への変倍に伴う各レンズ群の移動を示す図であ
る。FIG. 6 shows the distribution of refractive power of a near-infrared light beam transmission preventing lens system according to a second embodiment of the present invention, and the movement of each lens unit as the magnification changes from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T). FIG.
【図７】本発明の第２実施例にかかる変倍光学系のレン
ズ構成を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of a variable power optical system according to Example 2 of the present invention.
【図８】第２実施例の広角端での無限遠合焦状態におけ
る諸収差図である。FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations of the second embodiment at a wide-angle end and focused on infinity.
【図９】第２実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦
状態における諸収差図である。FIG. 9 is a diagram illustrating various aberrations of the second example in an in-focus state at an intermediate focal length in an infinity state.
【図１０】第２実施例の望遠端での無限遠合焦状態にお
ける諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the second example at the telephoto end when focused on infinity.
【図１１】第２実施例の広角端での撮影倍率−０．０１
倍の状態における諸収差図である。FIG. 11 shows a photographing magnification at the wide-angle end of the second embodiment, −0.01.
FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations in a doubled state.
【図１２】第２実施例の中間焦点距離状態での撮影倍率
−０．０１倍の状態における諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations at a magnification of −0.01 in the intermediate focal length state according to the second example.
【図１３】第２実施例の望遠端での撮影倍率−０．０１
倍の状態における諸収差図である。FIG. 13 shows a photographing magnification at the telephoto end of the second embodiment, −0.01.
FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations in a doubled state.
【図１４】本発明の第３実施例にかかる近赤外光束透過
防止レンズ系の屈折力配分および広角端（Ｗ）から望遠
端（Ｔ）への変倍に伴う各レンズ群の移動を示す図であ
る。FIG. 14 shows the distribution of refractive power of the near-infrared luminous flux transmission prevention lens system according to the third embodiment of the present invention and the movement of each lens unit accompanying zooming from the wide-angle end (W) to the telephoto end (T). FIG.
【図１５】本発明の第３実施例にかかる変倍光学系のレ
ンズ構成を示す図である。FIG. 15 is a diagram illustrating a lens configuration of a zoom optical system according to Example 3 of the present invention.
【図１６】第３実施例の広角端における諸収差図であ
る。FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations of the third example at the wide-angle end.
【図１７】第３実施例の中間焦点距離状態における諸収
差図である。FIG. 17 is a diagram illustrating various aberrations of the third example in an intermediate focal length state.
【図１８】第３実施例の望遠端における諸収差図であ
る。FIG. 18 is a diagram illustrating various aberrations at the telephoto end of the third example.
【図１９】各実施例における赤外カットコートの透過率
特性を示す図である。FIG. 19 is a diagram showing transmittance characteristics of an infrared cut coat in each example.
【図２０】赤外カットコートを施す所定レンズ面の曲率
半径の規定を説明する図である。FIG. 20 is a diagram illustrating the definition of the radius of curvature of a predetermined lens surface on which infrared cut coating is performed.
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群 Ｌｉ 各レンズ成分 Ｓ 開口絞り G1 first lens group G2 second lens group G3 third lens group G4 fourth lens group Li each lens component S aperture stop
Claims (7)
一方の所定レンズ面は、可視域の光束に対して良好な透
過率を有し且つ近赤外域の光束に対して実質的に低い透
過率を有し、 前記レンズ系の焦点距離をｆとし、前記所定レンズ面の
曲率半径をｒａとしたとき、 −０．４＜ｆ／ｒａ＜０．４ の条件を満足することを特徴とする近赤外光束透過防止
レンズ系。1. A predetermined lens surface of one of the outermost lenses of the lens system has a good transmittance for a visible light beam and a substantially low transmittance for a near infrared light beam. Where the focal length of the lens system is f and the radius of curvature of the predetermined lens surface is ra, the condition of -0.4 <f / ra <0.4 is satisfied. Near infrared ray transmission prevention lens system.
ズ面と前記開口絞りとの間の光軸に沿った距離をＤとし
たとき、 −０．３＜ｒａ／Ｄ＜０．３ の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の近
赤外光束透過防止レンズ系。2. An optical system comprising an aperture stop, wherein a radius of curvature of the predetermined lens surface is ra, and a distance along the optical axis between the predetermined lens surface and the aperture stop is D. The near-infrared light beam transmission preventing lens system according to claim 1, wherein a condition of <ra / D <0.3 is satisfied.
は、光電変換作用を有する受光手段によって受光される
ことを特徴とする請求項１または２に記載の近赤外光束
透過防止レンズ系。3. The lens system according to claim 1, wherein the object image formed through the lens system is received by light receiving means having a photoelectric conversion function. .
可能な複数の可動レンズ群を有し、 前記複数の可動レンズ群において互いに隣り合う２つの
可動レンズ群の間に形成される空気間隔を変化させるこ
とによって、前記レンズ系の焦点距離を変化させ、 前記所定レンズ面を含む所定可動レンズ群の広角端から
望遠端までの光軸に沿った変倍移動量をΔ１とし、広角
端における前記レンズ系の焦点距離をｆｗとし、望遠端
における前記レンズ系の焦点距離をｆｔとしたとき、 ０．０５＜Δ１／（ｆｗ・ｆｔ）1/2 ＜０．２０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のい
ずれか１項に記載の近赤外光束透過防止レンズ系。4. The lens system includes a plurality of movable lens groups movable along an optical axis direction, and air formed between two adjacent movable lens groups in the plurality of movable lens groups. By changing the distance, the focal length of the lens system is changed, and the variable magnification moving amount along the optical axis from the wide-angle end to the telephoto end of the predetermined movable lens group including the predetermined lens surface is Δ1, and the wide-angle end is Where fw is the focal length of the lens system at, and ft is the focal length of the lens system at the telephoto end, the condition 0.05 <Δ1 / (fw · ft) 1/2 <0.20 is satisfied. The near-infrared light beam transmission preventing lens system according to any one of claims 1 to 3, wherein:
を有する光束に対して前記所定レンズ面の透過率が１０
％となる波長をλmax とし、５００ｎｍ以上で９００ｎ
ｍ以下の波長を有する光束に対して前記所定レンズ面の
透過率が８０％となる波長をλmin としたとき、 ０．０１＜（λmax −λmin ）／（λmax ・λmin ）
1/2 ＜０．１０ の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のい
ずれか１項に記載の近赤外光束透過防止レンズ系。5. The light beam having a wavelength of not less than 500 nm and not more than 900 nm has a transmittance of 10% on the predetermined lens surface.
% Is λmax and 900n at 500nm or more.
When a wavelength at which the transmittance of the predetermined lens surface becomes 80% for a light beam having a wavelength of m or less is λmin, 0.01 <(λmax−λmin) / (λmax · λmin)
The near-infrared light beam transmission preventing lens system according to any one of claims 1 to 4, wherein a condition of 1/2 <0.10 is satisfied.
１の像側に配置された第２レンズ群Ｇ２とを備え、 前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔
を変化させることによって、レンズ系全体の焦点距離を
変化させ、 前記第２レンズ群Ｇ２中には、開口絞りが設けられ、 前記第１レンズ群Ｇ１中には、近赤外域の光束に対して
実質的に低い透過率を有する所定レンズ面が設けられて
いることを特徴とする近赤外光束透過防止レンズ系。6. A first lens group G1 and the first lens group G
A second lens group G2 disposed on the first image side, and changing a distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 to change a focal length of the entire lens system; An aperture stop is provided in the second lens group G2, and a predetermined lens surface having a substantially low transmittance for a light beam in the near infrared region is provided in the first lens group G1. A near-infrared light transmission prevention lens system characterized by the following.
は、可視域の光束および近赤外域の光束に対して感度を
有する受光手段によって受光されることを特徴とする請
求項６に記載の近赤外光束透過防止レンズ系。7. The object image according to claim 6, wherein the object image formed through the lens system is received by light receiving means having sensitivity to a light beam in a visible region and a light beam in a near-infrared region. Near-infrared beam transmission prevention lens system.
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