JPH10102105A - 金属微粉末の製造方法 - Google Patents
金属微粉末の製造方法Info
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- JPH10102105A JPH10102105A JP8253623A JP25362396A JPH10102105A JP H10102105 A JPH10102105 A JP H10102105A JP 8253623 A JP8253623 A JP 8253623A JP 25362396 A JP25362396 A JP 25362396A JP H10102105 A JPH10102105 A JP H10102105A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、金属微粉末の製造において、平均
粒径の10μm以下の微粉末を歩留良く製造する方法を
提供するものである。 【解決手段】 溶融金属から噴霧法によって金属微粉末
を製造する方法において、溶融金属の表面張力を低減さ
せるとともに、微細な介在物生成元素であるSやSeを
添加することを特徴とした製造方法である。 【効果】 本発明によれば、経済的に歩留良く安定して
10μm以下の金属微粉末が得られるので、産業上に及
ぼす効果は極めて大きい。
粒径の10μm以下の微粉末を歩留良く製造する方法を
提供するものである。 【解決手段】 溶融金属から噴霧法によって金属微粉末
を製造する方法において、溶融金属の表面張力を低減さ
せるとともに、微細な介在物生成元素であるSやSeを
添加することを特徴とした製造方法である。 【効果】 本発明によれば、経済的に歩留良く安定して
10μm以下の金属微粉末が得られるので、産業上に及
ぼす効果は極めて大きい。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は溶融金属から水アト
マイズ法やガスアトマイズ法などの噴霧法によって、金
属微粉末を製造する方法に関するものである。
マイズ法やガスアトマイズ法などの噴霧法によって、金
属微粉末を製造する方法に関するものである。
【0002】
【従来の技術】プリペイドカードや粉末冶金応用製品
(以下、最終製品と称する)などの製造原料に使用され
る金属粉末は、最近、該製品の品質・精度や性能向上お
よび製造歩留向上対策として、平均粒径は数ミクロンの
ものが要望されている。
(以下、最終製品と称する)などの製造原料に使用され
る金属粉末は、最近、該製品の品質・精度や性能向上お
よび製造歩留向上対策として、平均粒径は数ミクロンの
ものが要望されている。
【0003】従来、金属微粉末を製造する方法には、酸
化物還元法、電解法、カルボニル法などが知られてい
る。これらはいずれも単一金属粉末の製造には適してい
るが、合金微粉末の製造には合金組成上の制約が大きい
ため製造しがたく、しかも製造コストが高くなるなどの
欠点がある。
化物還元法、電解法、カルボニル法などが知られてい
る。これらはいずれも単一金属粉末の製造には適してい
るが、合金微粉末の製造には合金組成上の制約が大きい
ため製造しがたく、しかも製造コストが高くなるなどの
欠点がある。
【0004】一方、合金粉末の製造には水アトマイズ法
またはガスアトマイズ法などの噴霧法(以下、アトマイ
ズ法と総称する)が広く実用され、またさらに、必要に
応じて、アトライターやボールミルなどによるスタンピ
ング (stamping) 、またはミーリング (milling)によっ
て、破砕・フレーク化や球状化されている。しかし、こ
れらの方法では、平均粒径が10μm以下の金属微粉末
の製造は歩留が悪く、またフレーク化などに要する時間
が長く製造コストが高くなり、製造が非常に困難であ
り、かつ量産化に限界があるなどの問題があった。
またはガスアトマイズ法などの噴霧法(以下、アトマイ
ズ法と総称する)が広く実用され、またさらに、必要に
応じて、アトライターやボールミルなどによるスタンピ
ング (stamping) 、またはミーリング (milling)によっ
て、破砕・フレーク化や球状化されている。しかし、こ
れらの方法では、平均粒径が10μm以下の金属微粉末
の製造は歩留が悪く、またフレーク化などに要する時間
が長く製造コストが高くなり、製造が非常に困難であ
り、かつ量産化に限界があるなどの問題があった。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決し、平均粒径が10μm以下の金属微粉
末を、歩留良く製造することを目的とするものである。
な問題点を解決し、平均粒径が10μm以下の金属微粉
末を、歩留良く製造することを目的とするものである。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、この問題
を解決するために、種々の製造実験を行い、検討を重ね
た結果、溶融金属の表面張力を大きく低下させるS,S
e,Oなどの元素を適当量含有させることによって、最
終製品の特性を低下させることなく、アトマイズ法によ
って、平均粒径10μm以下の金属微粉末の収率を50
%以上と歩留良く安定して製造することができることを
見い出したものである。またさらに、微粉末をスタンピ
ングまたはミーリングによって、破砕・フレーク化や球
状化した場合、含有させたSやSeおよびOが金属粉末
内に微細な介在物を形成し、破砕性を改善するため、容
易に破砕フレーク化または球状化され、優れた形状・粒
度分布の金属微粉末を安定して製造できることを見い出
したものである。
を解決するために、種々の製造実験を行い、検討を重ね
た結果、溶融金属の表面張力を大きく低下させるS,S
e,Oなどの元素を適当量含有させることによって、最
終製品の特性を低下させることなく、アトマイズ法によ
って、平均粒径10μm以下の金属微粉末の収率を50
%以上と歩留良く安定して製造することができることを
見い出したものである。またさらに、微粉末をスタンピ
ングまたはミーリングによって、破砕・フレーク化や球
状化した場合、含有させたSやSeおよびOが金属粉末
内に微細な介在物を形成し、破砕性を改善するため、容
易に破砕フレーク化または球状化され、優れた形状・粒
度分布の金属微粉末を安定して製造できることを見い出
したものである。
【0007】すなわち、溶融金属から水アトマイズ法や
ガスアトマイズ法などの噴霧法によって製造する方法に
おいて、該溶融金属に重量%(以下同じ)で0.03〜
0.30%のSまたはSeの1種または2種を含有させ
ることを特徴とする金属微粉末の製造方法であり、該金
属微粉末を必要に応じて、ボールミルなどによってスタ
ンピングまたはミーリングによって、さらに、破砕・フ
レーク化または球状化させることを特徴とする。
ガスアトマイズ法などの噴霧法によって製造する方法に
おいて、該溶融金属に重量%(以下同じ)で0.03〜
0.30%のSまたはSeの1種または2種を含有させ
ることを特徴とする金属微粉末の製造方法であり、該金
属微粉末を必要に応じて、ボールミルなどによってスタ
ンピングまたはミーリングによって、さらに、破砕・フ
レーク化または球状化させることを特徴とする。
【0008】該溶融金属は、C:2.0%以下、Si:
5.0%以下、Mn:2.0%以下、Cr:7.5〜3
0.0%、Ni:40.0%以下、O:0.005〜
0.10%、N:0.30%以下を含有し、必要に応じ
て、Mo:5.0%以下、Cu:5.0%以下、Nb:
3.0%以下、Ti:2.0%以下、V:0.5%以下
の1種または2種以上を含有し、残部はFeおよび不可
避不純物成分からなるステンレス溶鋼、およびSi:
2.0%以下、Mn:2.0%以下、Ni:30.0%
以上、O:0.005%〜0.10%を含有し、必要に
応じて、10.0%以下のMo,Cu,Crの1種また
は2種以上を含有し、残部はFeおよび不可避不純物成
分からなる溶融高Ni合金、またSi:3.0〜15.
0%、Al:2.0〜15.0%を含有し、必要に応じ
て、Ca:0.001〜0.010%を添加し、残部は
主としてFeからなる溶融Fe−Si−Al合金(セン
ダスト)、およびAl:1.0〜10.0%を含有し、
必要に応じて、Ca:0.001〜0.010%を添加
し、残部はNiおよび不可避不純物成分からなる溶融N
i−Al合金を特徴とするものである。
5.0%以下、Mn:2.0%以下、Cr:7.5〜3
0.0%、Ni:40.0%以下、O:0.005〜
0.10%、N:0.30%以下を含有し、必要に応じ
て、Mo:5.0%以下、Cu:5.0%以下、Nb:
3.0%以下、Ti:2.0%以下、V:0.5%以下
の1種または2種以上を含有し、残部はFeおよび不可
避不純物成分からなるステンレス溶鋼、およびSi:
2.0%以下、Mn:2.0%以下、Ni:30.0%
以上、O:0.005%〜0.10%を含有し、必要に
応じて、10.0%以下のMo,Cu,Crの1種また
は2種以上を含有し、残部はFeおよび不可避不純物成
分からなる溶融高Ni合金、またSi:3.0〜15.
0%、Al:2.0〜15.0%を含有し、必要に応じ
て、Ca:0.001〜0.010%を添加し、残部は
主としてFeからなる溶融Fe−Si−Al合金(セン
ダスト)、およびAl:1.0〜10.0%を含有し、
必要に応じて、Ca:0.001〜0.010%を添加
し、残部はNiおよび不可避不純物成分からなる溶融N
i−Al合金を特徴とするものである。
【0009】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
本発明は、ステンレス鋼、高Ni合金、センダスト合
金、Ni−Al合金などの金属微粉末を溶融金属からア
トマイズ法によって製造するに当たって、溶融金属に該
溶融金属の表面張力を大きく低下させる元素S,Seの
1種または2種を0.03〜0.30%添加し、更にス
テンレス鋼および高ニッケル合金においてはOを0.0
05〜0.10%含有させ、アトマイズ時の粉末サイズ
の微細化を図るものであり、さらに、添加したSやSe
およびOによって硫化物や酸化物などの微細な介在物が
形成され、該粉末をスタンピング、またはミーリングに
よって、容易に破砕微細化・フレーク化や球状化を図る
ものである。ここで、S,Seは耐食性を低下させるた
め、0.30%以下とし、その効果を発揮するためには
0.03%以上とする。また、Seは食品機器用材料と
して用いる場合には添加しない方が好ましい。
本発明は、ステンレス鋼、高Ni合金、センダスト合
金、Ni−Al合金などの金属微粉末を溶融金属からア
トマイズ法によって製造するに当たって、溶融金属に該
溶融金属の表面張力を大きく低下させる元素S,Seの
1種または2種を0.03〜0.30%添加し、更にス
テンレス鋼および高ニッケル合金においてはOを0.0
05〜0.10%含有させ、アトマイズ時の粉末サイズ
の微細化を図るものであり、さらに、添加したSやSe
およびOによって硫化物や酸化物などの微細な介在物が
形成され、該粉末をスタンピング、またはミーリングに
よって、容易に破砕微細化・フレーク化や球状化を図る
ものである。ここで、S,Seは耐食性を低下させるた
め、0.30%以下とし、その効果を発揮するためには
0.03%以上とする。また、Seは食品機器用材料と
して用いる場合には添加しない方が好ましい。
【0010】また、本発明合金が含有する合金元素の量
の限定理由は以下に説明する。まず、請求項第3項に規
制したステンレス溶鋼については、Cは強力なオーステ
ナイト化元素であるが、耐食性の面から少ない方が良く
2.0%以下とする。Siは脱酸剤として作用する元素
であるほか、耐酸化性を増大するのに有効であるが、多
すぎると靭性、加工性を劣化させるので5.0%以下と
する。
の限定理由は以下に説明する。まず、請求項第3項に規
制したステンレス溶鋼については、Cは強力なオーステ
ナイト化元素であるが、耐食性の面から少ない方が良く
2.0%以下とする。Siは脱酸剤として作用する元素
であるほか、耐酸化性を増大するのに有効であるが、多
すぎると靭性、加工性を劣化させるので5.0%以下と
する。
【0011】Mnはオーステナイト化元素であり、Ni
より安価でNiの置換元素として含有させることができ
るが、多すぎるとアトマイズ中に酸化されやすく金属粉
末中の酸素含有量が高くなり、該金属粉末から製造した
最終製品(以下、製品と総称する)の気孔発生、密度低
下の問題が発生するため2.0%以下とする。Crはス
テンレス鋼の基本元素であり、耐食性および耐酸化性向
上のために7.5〜30.0%添加する必要がある。
より安価でNiの置換元素として含有させることができ
るが、多すぎるとアトマイズ中に酸化されやすく金属粉
末中の酸素含有量が高くなり、該金属粉末から製造した
最終製品(以下、製品と総称する)の気孔発生、密度低
下の問題が発生するため2.0%以下とする。Crはス
テンレス鋼の基本元素であり、耐食性および耐酸化性向
上のために7.5〜30.0%添加する必要がある。
【0012】Niはオーステナイト系ステンレス鋼にと
って重量な元素で、安定なオーステナイト相を形成し、
耐食性および靭性を向上させるのに有効である。しか
し、高価になるので40.0%以下とする。OはSやS
eと同様に、溶融金属の表面張力を大きく低下させる元
素であり、多い方が好ましいが、多すぎると製品の気孔
発生や密度低下の問題が発生するため0.005〜0.
10%とする。Nは耐力上昇およびオーステナイト安定
化などの効果があるが、製品の気孔防止や密度低下防止
のため0.30%以下とする。
って重量な元素で、安定なオーステナイト相を形成し、
耐食性および靭性を向上させるのに有効である。しか
し、高価になるので40.0%以下とする。OはSやS
eと同様に、溶融金属の表面張力を大きく低下させる元
素であり、多い方が好ましいが、多すぎると製品の気孔
発生や密度低下の問題が発生するため0.005〜0.
10%とする。Nは耐力上昇およびオーステナイト安定
化などの効果があるが、製品の気孔防止や密度低下防止
のため0.30%以下とする。
【0013】上記組成を基本化学成分とするステンレス
鋼にはMo,Cu,NbおよびTiの1種または2種以
上を耐食性、耐酸化、強度向上など該ステンレス鋼の特
性向上成分として、必要に応じて添加することができ
る。Moは不動態皮膜を強化して耐食性を向上させる効
果を有するが、多量に添加すると逆に有害となるととも
に高価なため、7.0%以下とする。Cuはオーステナ
イト安定化元素であり、耐食性を改善するが、多すぎる
と有害なため5.0%以下とする。また、Nb,Ti,
Vは適量添加することにより、耐食性および強度などを
改善することができる。添加する場合は特性とコストを
考慮して、Nbは3.0%以下、Tiは2.0%以下、
Vは0.5%以下とする。
鋼にはMo,Cu,NbおよびTiの1種または2種以
上を耐食性、耐酸化、強度向上など該ステンレス鋼の特
性向上成分として、必要に応じて添加することができ
る。Moは不動態皮膜を強化して耐食性を向上させる効
果を有するが、多量に添加すると逆に有害となるととも
に高価なため、7.0%以下とする。Cuはオーステナ
イト安定化元素であり、耐食性を改善するが、多すぎる
と有害なため5.0%以下とする。また、Nb,Ti,
Vは適量添加することにより、耐食性および強度などを
改善することができる。添加する場合は特性とコストを
考慮して、Nbは3.0%以下、Tiは2.0%以下、
Vは0.5%以下とする。
【0014】次に、請求項第4項に規制した溶融高Ni
合金はアンバー材、パーマロイなど電子部品材料などに
使用され、低熱膨脹特性や磁気特性が要求されるが、そ
の合金元素の限定理由については、Siは脱酸剤として
不可欠な元素であるが、多すぎると磁気特性を悪化させ
るため2.0%以下とする。Mnは脱酸元素として効果
があるが、多すぎるとアトマイズ中に酸化されやすく金
属粉末中の酸素含有量が高くなり、該金属粉末から製造
した最終製品(以下、製品と総称する)の気孔発生、密
度低下の問題が発生するため2.0%以下とする。
合金はアンバー材、パーマロイなど電子部品材料などに
使用され、低熱膨脹特性や磁気特性が要求されるが、そ
の合金元素の限定理由については、Siは脱酸剤として
不可欠な元素であるが、多すぎると磁気特性を悪化させ
るため2.0%以下とする。Mnは脱酸元素として効果
があるが、多すぎるとアトマイズ中に酸化されやすく金
属粉末中の酸素含有量が高くなり、該金属粉末から製造
した最終製品(以下、製品と総称する)の気孔発生、密
度低下の問題が発生するため2.0%以下とする。
【0015】Niは熱膨脹特性や磁気特性を大きく影響
する重要な元素であるが、30.0%未満では高透磁率
磁性合金として所要の磁気特性が得られず30.0%以
上とする。OはSやSeと同様に、溶融金属の表面張力
を大きく低下させる元素であり、多い方が良好である
が、多すぎると製品の気孔発生や密度低下の問題が発生
するため0.005〜0.10%とする。
する重要な元素であるが、30.0%未満では高透磁率
磁性合金として所要の磁気特性が得られず30.0%以
上とする。OはSやSeと同様に、溶融金属の表面張力
を大きく低下させる元素であり、多い方が良好である
が、多すぎると製品の気孔発生や密度低下の問題が発生
するため0.005〜0.10%とする。
【0016】上記化学成分に、Mo,Cu,Crの1種
または2種以上を磁気特性など物理的特性向上成分とし
て、必要に応じて添加することができる。Moは75.
0〜82.0%Ni−Fe合金において、Ni,Fe規
則格子の生成を抑制し、直流透磁率を高める作用があ
る。しかし、多すぎると逆に該特性を低下させ、また高
価なため10.0%以下とする。
または2種以上を磁気特性など物理的特性向上成分とし
て、必要に応じて添加することができる。Moは75.
0〜82.0%Ni−Fe合金において、Ni,Fe規
則格子の生成を抑制し、直流透磁率を高める作用があ
る。しかし、多すぎると逆に該特性を低下させ、また高
価なため10.0%以下とする。
【0017】Cuは75.0%〜82.0%Ni−Fe
合金の直流透磁率を低下させることなく、実効透磁率を
高める作用がある。しかし、多すぎると逆に該特性を低
下させるので10.0%以下とする。Crは電子部品用
材として必要な特性であるガラス封着性を改善する元素
として添加することができるが、多すぎると熱膨脹特性
を損なうため10.0%以下とする。
合金の直流透磁率を低下させることなく、実効透磁率を
高める作用がある。しかし、多すぎると逆に該特性を低
下させるので10.0%以下とする。Crは電子部品用
材として必要な特性であるガラス封着性を改善する元素
として添加することができるが、多すぎると熱膨脹特性
を損なうため10.0%以下とする。
【0018】また、請求項第5項のFe−Si−Al合
金(センダスト)は透磁率および磁束密度が高く、耐摩
耗性軟磁性材料として優れた磁気特性を持つ。その合金
成分限定理由としては、Siはその優れた磁気特性は、
含有量9.6%をピークとして、3.0%未満および1
5.0%を超えると著しく低下するとともに、3.0%
未満では耐食性に問題が起こり、15.0%を超えると
非常に脆くなり実用的でなくなるため、3.0%〜1
5.0%とする。Alはその優れた磁気特性は、含有量
6.0%をピークとして、2.0%未満および15.0
%を超えると著しく低下するとともに、2.0%未満で
は耐摩耗性が十分でなく、15.0%を超えると非常に
脆くなり実用的でなくなるため、2.0%〜15.0%
とする。
金(センダスト)は透磁率および磁束密度が高く、耐摩
耗性軟磁性材料として優れた磁気特性を持つ。その合金
成分限定理由としては、Siはその優れた磁気特性は、
含有量9.6%をピークとして、3.0%未満および1
5.0%を超えると著しく低下するとともに、3.0%
未満では耐食性に問題が起こり、15.0%を超えると
非常に脆くなり実用的でなくなるため、3.0%〜1
5.0%とする。Alはその優れた磁気特性は、含有量
6.0%をピークとして、2.0%未満および15.0
%を超えると著しく低下するとともに、2.0%未満で
は耐摩耗性が十分でなく、15.0%を超えると非常に
脆くなり実用的でなくなるため、2.0%〜15.0%
とする。
【0019】残部は主としてFeであるが、必要に応じ
て、耐食性、磁気特性、加工性、その他特性の改善のた
めに、Cr,Nb,Mo,Cuの6%以下の1種または
2種以上、およびMn:1.0%以下を添加することが
できる。また、溶融金属を取鍋から流出させ、アトマイ
ズ法によって金属微粉末を製造する時に、流出ノズルが
溶融金属中に懸濁するアルミナ介在物による閉塞を防止
するためにCaを添加することができるが、Caを0.
001〜0.010%とした理由は0.001%未満で
はその効果がなく、また0.010%を超えると酸化が
激しくCaO系介在物が多く有害となるためである。
て、耐食性、磁気特性、加工性、その他特性の改善のた
めに、Cr,Nb,Mo,Cuの6%以下の1種または
2種以上、およびMn:1.0%以下を添加することが
できる。また、溶融金属を取鍋から流出させ、アトマイ
ズ法によって金属微粉末を製造する時に、流出ノズルが
溶融金属中に懸濁するアルミナ介在物による閉塞を防止
するためにCaを添加することができるが、Caを0.
001〜0.010%とした理由は0.001%未満で
はその効果がなく、また0.010%を超えると酸化が
激しくCaO系介在物が多く有害となるためである。
【0020】請求項第6項のNi−Al合金は、次世代
エネルギーの燃料電池材料として注目されている。その
合金成分限定理由については、Niは電池反応の触媒と
して使用されるので、純Niが好ましいが、電極構成体
として、高温での強度も必要なため、Alなどの強化元
素を含有させた合金とする。Alは高温強度を向上させ
る元素であり、十分な強度を得るために1.0%以上必
要である。また、10.0%を超えると、触媒作用が低
下するので10.0%を上限とする。
エネルギーの燃料電池材料として注目されている。その
合金成分限定理由については、Niは電池反応の触媒と
して使用されるので、純Niが好ましいが、電極構成体
として、高温での強度も必要なため、Alなどの強化元
素を含有させた合金とする。Alは高温強度を向上させ
る元素であり、十分な強度を得るために1.0%以上必
要である。また、10.0%を超えると、触媒作用が低
下するので10.0%を上限とする。
【0021】また、アトマイズによる金属粉末の製造時
に、取鍋ノズルの閉塞を防止するためにCaを添加する
ことができるが、Caを0.001〜0.010%とし
た理由は0.001%未満ではその効果がなく、また
0.010%を超えると酸化が激しくCaO系介在物が
多く有害となるためである。かくして上記問題点が解決
され、平均粒径10μm以下の製造歩留が50%以上と
良好な優れた金属微粉末を安定して製造することが可能
になった。
に、取鍋ノズルの閉塞を防止するためにCaを添加する
ことができるが、Caを0.001〜0.010%とし
た理由は0.001%未満ではその効果がなく、また
0.010%を超えると酸化が激しくCaO系介在物が
多く有害となるためである。かくして上記問題点が解決
され、平均粒径10μm以下の製造歩留が50%以上と
良好な優れた金属微粉末を安定して製造することが可能
になった。
【0022】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。表1
に高周波大気溶解炉または30ton AOD炉を用いて溶
製した取鍋下成分を示し、表2に1000kg/cm2 高圧
水を用いた水アトマイズ法によって、該金属の液相線温
度からの加熱度が50〜150℃の溶湯温度から製造し
た金属粉末をエアーセパレーターによって分級し得られ
た平均粒径10μm以下の収率を示す。また表3はアト
マイズ法によってできた該微粉末を、さらにアトライタ
ーボールミル粉砕装置によって燐片状にフレーク化した
結果を示す。表1において、実施例1〜11は本発明例
であり、実施例1〜3は請求項3、実施例4〜6は請求
項4、実施例9は請求項5、実施例8は請求項6、実施
例10は請求項7、実施例11は請求項9を示す。また
比較例1,2は実施例1,2に対応、比較例3は実施例
4に対応、比較例4は実施例5に対応、比較例5,6は
実施例7,8に対応、比較例7は実施例9に対応、比較
例8は実施例10に対応、比較例9は実施例11に対応
する。
に高周波大気溶解炉または30ton AOD炉を用いて溶
製した取鍋下成分を示し、表2に1000kg/cm2 高圧
水を用いた水アトマイズ法によって、該金属の液相線温
度からの加熱度が50〜150℃の溶湯温度から製造し
た金属粉末をエアーセパレーターによって分級し得られ
た平均粒径10μm以下の収率を示す。また表3はアト
マイズ法によってできた該微粉末を、さらにアトライタ
ーボールミル粉砕装置によって燐片状にフレーク化した
結果を示す。表1において、実施例1〜11は本発明例
であり、実施例1〜3は請求項3、実施例4〜6は請求
項4、実施例9は請求項5、実施例8は請求項6、実施
例10は請求項7、実施例11は請求項9を示す。また
比較例1,2は実施例1,2に対応、比較例3は実施例
4に対応、比較例4は実施例5に対応、比較例5,6は
実施例7,8に対応、比較例7は実施例9に対応、比較
例8は実施例10に対応、比較例9は実施例11に対応
する。
【0023】本発明法では従来法に比べ、平均粒径φ1
0μm以下の微細粉末の収率は高く、その後のアトライ
ターによるミーリング処理後のフレークサイズも、より
短時間処理でより微細となり、アスペクト比(粒径/厚
み)が10〜20のフレーク状微粉末が得られ、効率の
高いクレーク加工が可能となり比表面積の大きい良好な
製品が得られた。
0μm以下の微細粉末の収率は高く、その後のアトライ
ターによるミーリング処理後のフレークサイズも、より
短時間処理でより微細となり、アスペクト比(粒径/厚
み)が10〜20のフレーク状微粉末が得られ、効率の
高いクレーク加工が可能となり比表面積の大きい良好な
製品が得られた。
【0024】
【表1】
【0025】
【表2】
【0026】
【表3】
【0027】
【発明の効果】この発明に従って製造された金属微粉末
は、経済的に安定して平均粒径10μm以下の微粉末が
得られるので、産業上に及ぼす効果は極めて大きい。
は、経済的に安定して平均粒径10μm以下の微粉末が
得られるので、産業上に及ぼす効果は極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 義徳 青森県八戸市河原木遠山新田(番地なし) 大平洋金属株式会社八戸製造所内 (72)発明者 加藤 欽之 東京都千代田区大手町1−6−1 大平洋 金属株式会社内
Claims (10)
- 【請求項1】 溶融金属から水アトマイズ法やガスアト
マイズ法などの噴霧法によって金属粉末を製造する方法
において、該溶融金属に重量%で0.03〜0.30%
のSまたはSeの1種または2種を含有させることを特
徴とする金属微粉末の製造方法。 - 【請求項2】 溶融金属から水アトマイズ法やガスアト
マイズ法などの噴霧法によって金属粉末を製造する方法
において、該溶融金属に重量%で0.03〜0.30%
のSまたはSeの1種または2種を含有させて金属微粉
末を製造した後に、さらに、スタンピング (stamping)
、またはミーリング (milling)によって、破砕・フレ
ーク化または球状化させることを特徴とする金属微粉末
の製造方法。 - 【請求項3】 溶融金属が重量%で、 C :2.0%以下、 Si:5.0%以下、 Mn:2.0%以下、 Cr:7.5〜30.0%、 Ni:40.0%以下、 O :0.005〜0.10%、 N :0.30%以下 を含有し、残部はFeおよび不可避不純物成分からなる
ステンレス溶鋼であることを特徴とする請求項1または
2に記載の金属微粉末の製造方法。 - 【請求項4】 ステンレス溶鋼が、重量%で、 Mo:7.0%以下、 Cu:5.0%以下、 Nb:3.0%以下、 Ti:2.0%以下、 V :0.5%以下 の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求
項3記載の金属微粉末の製造方法。 - 【請求項5】 溶融金属が重量%で、 Si:2.0%以下、 Mn:2.0%以下、 Ni:30.0%以上、 O :0.005〜0.10%、 を含有し、残部はFeおよび不可避不純物成分からなる
溶融高Ni合金を特徴とする請求項1または2記載の金
属微粉末の製造方法。 - 【請求項6】 溶融高Ni合金がさらに重量%で、10
%以下のMo,Cu,Crの1種または2種以上を含有
することを特徴とする請求項5記載の金属微粉末の製造
方法。 - 【請求項7】 溶融金属が重量%で、Si:3.0〜1
5%、Al:2.0〜15.0%を含有し、残部はFe
および不可避不純物からなる溶融Fe−Si−Al合金
であることを特徴とする請求項1または2記載の金属微
粉末の製造方法。 - 【請求項8】 溶融Fe−Si−Al合金が、さらに重
量%で、Caを0.001〜0.010%含有すること
を特徴とする請求項7記載の金属微粉末の製造方法。 - 【請求項9】 溶融金属が重量%で、Al:1.0%〜
10.0%を含有し、残部はNiおよび不可避不純物成
分からなる溶融Ni−Al合金を特徴とする請求項1ま
たは2記載の金属微粉末の製造方法。 - 【請求項10】 溶融Ni−Al合金がさらに重量%で
Caを0.001〜0.010%含有することを特徴と
する請求項9記載の金属微粉末の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8253623A JPH10102105A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 金属微粉末の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8253623A JPH10102105A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 金属微粉末の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH10102105A true JPH10102105A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17253935
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8253623A Pending JPH10102105A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 金属微粉末の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH10102105A (ja) |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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KR101118310B1 (ko) | 2009-12-24 | 2012-03-20 | 재단법인 포항산업과학연구원 | 고주파용 전자파 흡수체 및 이의 제조 방법 |
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US20230134452A1 (en) * | 2021-11-01 | 2023-05-04 | Questek Innovations Llc | Stainless steel powders for additive manufacturing |
-
1996
- 1996-09-25 JP JP8253623A patent/JPH10102105A/ja active Pending
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